EP1203151A1 - Zweistufiges magnetventil für einen injektor von brennkarftmaschinen - Google Patents

Zweistufiges magnetventil für einen injektor von brennkarftmaschinen

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EP1203151A1
EP1203151A1 EP00958208A EP00958208A EP1203151A1 EP 1203151 A1 EP1203151 A1 EP 1203151A1 EP 00958208 A EP00958208 A EP 00958208A EP 00958208 A EP00958208 A EP 00958208A EP 1203151 A1 EP1203151 A1 EP 1203151A1
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valve
armature
spring
closing
injector
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Definitions

  • the invention relates to an injector for an injection system for internal combustion engines with a solenoid valve that controls the outflow of fuel through an outflow channel from a valve control chamber, wherein the solenoid valve has means for closing the outflow channel, one that can be actuated by an electro-magnet and with the means for Closing the drainage channel has an operative connection, a first valve spring and a second valve spring as well as a first stroke stop and a second stroke stop.
  • Two-stage solenoid valves for injectors of injection systems are known. With the first opening stage of the solenoid valve, the aim is to slowly open the nozzle needle of the injection nozzle, so that the precise measurement of small pre-injection quantities is facilitated. The second opening stage is used for the main injection. A high opening speed of the nozzle needle is desirable.
  • the armature of the solenoid valve is two in Series connected compression springs can be acted on against the opening direction of the solenoid valve. Until a first stroke stop is reached, only a first compression spring acts on the armature counter to the opening direction of the valve; after the armature has passed the first stroke stop, a second compression spring with the same direction of action also acts on the armature.
  • a disadvantage of this design is that the length of the solenoid valve is long due to the series connection. This is particularly problematic in the case of modern, compactly constructed engines and modern motor vehicles, since the available installation space is generally limited.
  • the series connection of two springs with the aid of an intermediate piece means that the natural frequencies of the solenoid valve are relatively low, which can have a disadvantageous effect on the operating behavior.
  • a two-stage valve of an injector actuated by a piezo actuator is known from DE OS 1974 1850.
  • this solenoid valve two valve springs are also connected in series, an intermediate ring being arranged between the two valve springs.
  • This valve also has the disadvantages mentioned above.
  • the invention has for its object to provide a two-stage solenoid valve for an injector, which is of compact construction and whose operating behavior is good at various frequencies.
  • an injector for an injection system for internal combustion engines with a solenoid valve which controls the outflow of fuel through an outflow channel from a valve control chamber, the solenoid valve means for closing the outflow channel, one of an electro-magnet Actuable and with the means for closing the drainage channel operatively connected armature, a first valve spring and a second valve spring and a first stroke stop, the first valve spring acting on the armature with a greater spring force in the closing direction, and from the closed position of the solenoid valve to When the first stroke stop is reached, the second valve spring acts on the armature in the opening direction with a smaller spring force.
  • first and second valve springs are compression or tension springs
  • a valve spring can be arranged on each side of the armature, so that the length of the valve springs does not additively to the overall length of the armature to the overall overall length of the solenoid valve. That is, at least one valve spring can be arranged in parallel, in particular concentrically with the armature, so that the overall length of the solenoid valve is reduced accordingly.
  • both valve springs can even be arranged in parallel, in particular concentrically with the armature, so that the overall length of the solenoid valve is further reduced.
  • Valve springs avoided their series connection, which has a favorable effect on the resonance behavior of the solenoid valve.
  • the first valve spring is between a housing of the injector and the end of the armature which is tensioned opposite the means for closing the drainage channel
  • the second valve spring is a pressure spring which is tensioned between the housing of the injector and the end of the armature which faces the means for closing the drainage channel, so that it is simple in construction and at the same time small space requirement of the solenoid valve is achieved.
  • the small space requirement is iu. a. attributable to the arrangement of the second valve spring between means for closing the drain channel and the armature.
  • the design of small pre-injection quantities is made possible in spite of the high opening speed of the nozzle needle during the main injection.
  • Another variant of the invention provides that the second valve spring acts on the armature via a displaceable intermediate ring, and that the path of the intermediate ring is limited by the first stroke stop, so that the first stroke stop can be easily and precisely fixed.
  • the path of the armature is limited by a second stroke stop, so that the opening of the solenoid valve in the main injection is fixed with great repeatability.
  • the means for closing the drain channel are operatively connected to the anchor via a push rod, so that there is a spatial separation between the means for closing the drain channel and the anchor. This also gives more space for the second valve spring.
  • the second valve spring and / or the intermediate ring is arranged concentrically with the push rod, so that the space requirement of the solenoid valve according to the invention decreases further.
  • the means for closing the drainage channel are a ball and a ball seat in the housing or a valve head arranged on the end of the pressure rod facing away from the armature and a correspondingly shaped valve seat in the housing, so that a reliable seal is provided in a simple manner of the drainage channel.
  • An embodiment of the invention provides that the injection system is a common rail injection system, so that the advantages according to the invention also benefit these injection systems.
  • FIG. 1 shows a schematic illustration of an injector according to the invention
  • Figure 2 shows an inventive two-stage solenoid valve
  • FIG. 1 timing diagrams for the solenoid valve.
  • an injector Via a high-pressure connection 1, fuel 3 is fed via an inlet duct 5 to an injection nozzle 7 and via an inlet throttle 9 into a valve control chamber 11.
  • the valve control chamber 11 is connected to a fuel return 17 via a drain channel 12 and an outlet throttle 13, which can be opened by a solenoid valve 15. Leakages of the solenoid valve 15 are discharged through the leakage drain 18.
  • the fuel 3 is shown in FIG. 1 as a black area.
  • the valve control chamber 11 is delimited by a valve piston 19.
  • a nozzle needle 21 connects to the valve piston 19 and prevents the pressurized fuel 3 from flowing between the injections into the combustion chamber (not shown).
  • the nozzle needle 21 has a cross-sectional change 23 from a larger diameter 25 to a smaller diameter 27. With its larger diameter 25, the nozzle needle 21 is guided in a housing 29.
  • the cross-sectional change 23 delimits a pressure space 31 of the injection nozzle 7
  • a nozzle spring 39 acting on a shoulder 37 of the nozzle needle 21 closes the injection nozzle 7 or the injector.
  • control and leakage quantities can be up to 50 mm 3 / stroke. They are returned to the fuel tank (not shown) via the fuel return 17.
  • FIG. 2 shows a solenoid valve 15 according to the invention.
  • the outlet throttle 13 is closed by a ball 41 of the solenoid valve 15. This is done indirectly via an armature 43, a pressure rod 44 connected to it and a first valve spring 45 by pressing the ball 41 into a ball seat 47 of the housing 29.
  • a second valve spring 57 is arranged between ball seat 47 and armature 43 and exerts a force counteracting first valve spring 45 on armature 43 via an intermediate ring 59.
  • the intermediate ring 59 can be displaced in the direction of the longitudinal axis of the armature 43 up to a first stroke stop 61.
  • FIG. 2 shows an embodiment in which the intermediate ring 59 is centered by the first stroke stop 61 by means of a recess 63.
  • the power with which Ball 41 is pressed into ball seat 47 in the illustrated operating state of solenoid valve 15 is the difference between the forces of first valve spring 45 and second valve spring 57.
  • an electromagnet 49 of the solenoid valve 15 is activated with a starting current I v .
  • the force of the electromagnet 49 acting on the armature 43 is dimensioned such that it exceeds the difference between the forces of the first valve spring 45 and the second valve spring 57 acting on the armature 43.
  • the armature 43 moves in the direction of the electromagnet 49 until the intermediate ring 59 rests on the first stroke stop 61.
  • the entire spring force of the first valve spring 45 acts counter to the force exerted on the armature 43 by the electromagnet 15.
  • the spring force of the first valve spring 45 is greater than the force of the electromagnet 15 when a current of the amount I v flows through it. Therefore, the armature 43 opens during the pre-injection only until the intermediate ring 59 rests on the first stroke stop 61; this stroke corresponds to the distance labeled 65 in FIG. 2.
  • other stroke stops are also conceivable.
  • the rebound of the second valve spring 57 can also be caused by one with the second
  • Valve spring connected tie rod or the like. be restricted.
  • the term of the first stroke stop is understood in connection with the present invention so that after. When the armature 43 reaches a certain stroke, the second valve spring 57 no longer acts on the armature 43.
  • fuel 3 can flow via the drain channel 12 and the outlet throttle 13 arranged therein from the valve control chamber 11 into an overlying cavity 51 and via the fuel return 17 to the not shown Drain the fuel tank so that the pressure in the valve control chamber 11 drops.
  • the inlet throttle 9 prevents complete pressure equalization between the inlet channel 5 shown in FIG. 1 and the valve control chamber 11. As soon as the pressure in the
  • Valve control chamber 11 hydraulic force acting on the end face 33 of the valve piston 19 is smaller than the hydraulic force acting on the cross-sectional change 23 shown in FIG. 1 and acting on the injection pressure, opens the nozzle needle 21 and the injection begins.
  • the opening speed of the nozzle needle 21 shown in FIG. 1 is determined by the flow difference between the inlet throttle 9 and outlet throttle 13.
  • Flow restrictor 13 and ball seat 47 and ball 41 are flow resistors connected in series. In the pre-injection, the flow resistance of the ball seat 47 and ball 41 is large because of the small stroke 65 of the armature 43. Therefore the opening speed is the
  • Nozzle needle 21 is relatively low in the pre-injection. This facilitates the design of small pre-injection quantities.
  • the main injection is triggered by the solenoid 49 of the solenoid valve 15 with the so-called
  • Opening the solenoid valve 15 has the following effects
  • the solenoid valve If the solenoid valve is already partially or even fully open, the distance between armature 43 and solenoid 49 is small. Because of the now smaller air gap between the armature 43 and the electromagnet 49, the force of the electromagnet 49 acting on the armature 43 is relatively large with the same current flow through the electromagnet 49. In this case, the solenoid 49 can also overcome the force of the first valve spring 45. In addition, the inertia forces of the armature 43 have already decreased at this stage of the opening of the solenoid valve 15.
  • the increased starting current I A is reduced to a lower holding current I H. This is possible because the air gap of the magnetic circuit is now is less.
  • the armature 43 is pressed in the direction of the ball 41 by the force of the first valve spring 45 and the ball 41 closes the flow restrictor 13.
  • the second valve spring 57 brakes as soon as the stroke falls below the 65 Anchor 43 and prevents excessive wear of the ball seat 47 and the ball 41.
  • the closing speed of the nozzle needle 21 is determined by the flow through the inlet throttle 9. The injection ends when the nozzle needle 21 rests on the nozzle needle seat 35.
  • FIG. 3 the time course of the actuation of the solenoid valve and the injector is shown qualitatively.
  • Figure 3a the armature stroke 69 of the solenoid valve is shown over time 71.
  • the armature stroke in the pre-injection is designated with "v” and the armature stroke in the main injection with "h". It can be seen from the comparison of the gradients that the opening speed of the solenoid valve in the main injection is greater than in the pre-injection. This can be achieved, for example, by a larger armature current compared to the pre-injection.
  • FIG. 3b shows the stroke of the injection nozzle 73 over time 71.
  • the vertical dashed lines attempted to represent the time delay between opening the actuation of the solenoid valve and opening or closing the injector.

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Abstract

Es wird ein zweistufiges Magnetventil (15) für Injektoren von Einspritzsystemen für Brennkraftmaschinen vorgeschlagen, das sehr kompakt und einfach aufgebaut ist, da eine Reihenschaltung von erster (45) und zweiter (57) Ventilfeder vermieden werden konnte.

Description

ZWEISTUFIGES MAGNETVENTILE FÜR EINEN INJEKTOR VON BRENNKRAFTMASCHINEN
Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einem Injektor für ein Einspritzsystem für Brennkraftmaschinen mit einem Magnetventil, das den Abfluss von Kraftstoff durch einen Abflusskanal aus einem Ventilsteuerraum steuert, wobei das Magnetventil Mittel zum Verschließen des Abflusskanals, einen von einem Elektro-Magneten betätigbaren und mit den Mitteln zum Verschließen des Abflusskanals in Wirkverbindung stehenden Anker, eine erste Ventilfeder und eine zweite Ventilfeder sowie einen ersten Hubanschlag und einen zweiten Hubanschlag aufweist.
Zweistufige Magnetventile für Injektoren von Einspritzsystemen sind bekannt . Mit der ersten Öffnungsstufe des Magnetventils soll erreicht werden, dass die Düsennadel der Einspritzdüse langsam öffnet, so dass die präzise Bemessung kleiner Voreinspritzmengen erleichtert wird. Die zweite Öffnungsstufe dient der Haupteinspritzung. Dabei ist eine große Öffnungsgeschwindigkeit der Düsennadel erwünscht .
Bei einer bekannten Ausführungsform eines zweistufigen Magnetventils ist der Anker des Magnetventils über zwei in Reihe geschaltete Druckfedern entgegen der Öffnungsrichtung des Magnetventils beaufschlagbar. Bis zum Erreichen eines ersten Hubanschlags wirkt nur eine erste Druckfeder entgegen der Öffnungsrichtung des Ventils auf den Anker; nachdem der Anker den ersten Hubanschlag passiert hat, wirkt zusätzlich eine zweite Druckfeder mit gleicher Wirkungsrichtung auf den Anker.
Nachteilig an dieser Ausführung ist, dass aufgrund der Reihenschaltung die Baulänge des Magnetventils groß ist. Dies ist besonders bei modernen, kompakt aufgebauten Motoren und modernen Kraftfahrzeugen problematisch da der verfügbare Bauraum in der Regel beschränkt ist. Außerdem führt die Reihenschaltung zweier Federn unter Zuhilfenahme eines Zwischenstücks dazu, dass die Eigenfrequenzen des Magnetventils relativ niedrig sind, was sich im Betriebsverhalten nachteilig auswirken kann.
Ein zweistufiges von einem Piezo-Aktor betätigtes Ventil eines Injektors ist aus der DE OS 1974 1850 bekannt. Bei diesem Magnetventil sind ebenfalls zwei Ventilfedern in Reihe geschaltet, wobei zwischen den beiden Ventilfedern ein Zwischenring angeordnet ist. Auch dieses Ventil weist die oben genannten Nachteile auf.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein zweistufiges Magnetventil für einen Injektor bereitzustellen, das kompakt aufgebaut ist und dessen Betriebsverhalten bei verschiedensten Frequenzen gut ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch einen Injektor für ein Einspritzsystem für Brennkraftmaschinen mit einem Magnetventil, das den Abfluss von Kraftstoff durch einen Abflusskanal aus einem Ventilsteuerraum steuert, wobei das Magnetventil Mittel zum Verschließen des Abflusskanals, einen von einem Elektro-Magneten betätigbaren und mit den Mitteln zum Verschließen des Abflusskanals in Wirkverbindung stehenden Anker, eine erste Ventilfeder und eine zweite Ventilfeder sowie einen ersten Hubanschlag aufweist, wobei die erste Ventilfeder den Anker mit einer größeren Federkraft in Schließrichtung beaufschlagt, und wobei von der Schließstellung des Magnetventils bis zum Erreichen des ersten Hubanschlags die zweite Ventilfeder den Anker in Öffnungsrichtung mit einer kleineren Federkraft beaufschlagt .
Aufgrund der unterschiedlichen Wirkungsrichtungen von erster und zweiter Ventilfeder wird eine besonders kompakte Bauweise des Magnetventils erreicht:
Für den Fall, dass sowohl erste als auch zweite Ventilfeder Druck- oder Zugfedern sind, kann eine Ventilfeder auf jeder Seite des Ankers angeordnet sein, so dass die Länge der Ventilfedern nicht additiv zur Baulänge des Ankers zur Gesamtbaulänge des Magnetventils beitragen. D. h. es kann mindestens eine Ventilfeder parallel, inbesondere konzentrisch zum Anker angeordnet werden, so dass sich die Gesamtbaulänge des Magnetventils entsprechend verringert.
Für den Fall, dass die erste Ventilfeder eine Druckfeder und die zweite Ventilfeder eine Zugfeder ist, können sogar beide Ventilfedern parallel, insbesondere konzentrisch zum Anker angeordnet werden, so dass die sich die Gesamtbaulänge des Magnetventils weiter verringert.
Außerdem wird bei der erfindungsgemäßen Anordnung der
Ventilfedern deren Reihenschaltung vermieden, was sich günstig auf das Resonanzverhalten des Magnetventils auswirkt .
Bei einer Variante der Erfindung ist vorgesehen, dass die erste Ventilfeder eine zwischen ein Gehäuse des Injektors und das den Mitteln zum Verschließen des Abflusskanals abgewandte Ende des Ankers gespannte Druckfeder ist, dass die zweite Ventilfeder eine zwischen das Gehäuse des Injektors und das den Mitteln zum Verschließen des Abflusskanals zugewandte Ende des Ankers gespannte Druckfeder ist, so dass ein einfacher Aufbau und gleichzeitig ein geringer Platzbedarf des Magnetventils erreicht wird. Der geringe Platzbedarf ist iu. a. auf die Anordnung der zweiten Ventilfeder zwischen Mitteln zum Verschließen des Abflusskanals und dem Anker zurückzuführen. Außerdem wird bei dieser Ausführungsform die Bemessung kleiner Voreinspritzmengen trotz hoher Öffnungsgeschwindigkeit der Düsennadel bei der Haupteinspritzung ermöglicht.
Bei einer anderen Variante der Erfindung ist vorgesehen, dass die zweite Ventilfeder den Anker über einen verschiebbaren Zwischenring beaufschlagt, und dass der Weg des Zwischenrings durch den ersten Hubanschlag begrenzt wird, so dass der erste Hubanschlag einfach und genau festlegbar ist.
Bei einer Ausführung der Erfindung wird der Weg des Ankers durch einen zweiten Hubanschlag begrenzt, so dass die Öffnung des Magnetventils bei der Haupteinspritzung mit großer Wiederholgenauigkeit festliegt .
Bei einer weiteren Ausführung der Erfindung stehen die Mittel zum Verschließen des Abflusskanals über eine Druckstange mit dem Anker in Wirkverbindung stehen, so dass eine räumliche Trennung zwischen den Mitteln zum Verschließen des Abflusskanals und dem Anker vorhanden sind. Außerdem ist dadurch mehr Platz für die zweite Ventilfeder vorhanden.
Bei einer Variante der Erfindung ist vorgesehen, dass die zweite Ventilfeder und/oder der Zwischenring konzentrisch zu der Druckstange angeordnet ist, so dass der Platzbedarf des erfindungsgemäßen Magnetventils weiter abnimmt.
In Ergänzung der Erfindung ist vorgesehen, dass die Mittel zum Verschließen des Abflusskanals eine Kugel und ein Kugelsitz im Gehäuse oder ein an dem dem Anker abgewandten Ende der Druckstange angeordneter Ventilkopf und ein entsprechend geformter Ventilsitz im Gehäuse sind, so dass auf einfache Weise eine zuverlässige Abdichtung des Abflusskanals erfolgt.
Eine Ausführung der Erfindung sieht vor, dass das Einspritzsystem ein Common-Rail-Einspritzsystem ist, so dass die erfindungsgemäßen Vorteile auch diesen Einspritzsystemen zugute kommen.
Weitere Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind der nachfolgenden Beschreibung, der Zeichnung und den Ansprüchen entnehmbar. Es zeigen:
Figur 1 eine schematische Darstellung eines erfindungsgemäßen Injektors,
Figur 2 ein erfindungsgemäßes zweistufiges Magnetventil, und
Figur 3 Zeitdiagramme zu dem Magnetventil .
In Figur 1 ist ein Injektor schematisch dargestellt. Über einen Hochdruckanschluss 1 wird Kraftstoff 3 über einen Zulaufkanal 5 zu einer Einspritzdüse 7 sowie über eine Zulaufdrossel 9 in einen Ventilsteuerraum 11 geführt . Der Ventilsteuerräum 11 ist über einen Abflusskanal 12 und eine Ablaufdrossel 13, die durch ein Magnetventil 15 geöffnet werden kann, mit einem Kra tstoffrücklauf 17 verbunden. Leckagen des Magnetventils 15 werden durch den Leckage- Abfluss 18 abgeführt. Der Kraftstoff 3 ist in Figur 1 als schwarze Fläche dargestellt.
Der Ventilsteuerraum 11 wird von einem Ventilkolben 19 begrenzt . An den Ventilkolben 19 schließt eine Düsennadel 21 an, die verhindert, dass der unter Druck stehende Kraftstoff 3 zwischen den Einspritzungen in den nicht dargestellten Brennraum fließt. Die Düsennadel 21 weist eine Querschnittsänderung 23 von einem größeren Durchmesser 25 auf einen kleineren Durchmesser 27 auf. Mit ihrem größeren Durchmesser 25 ist die Düsennadel 21 in einem Gehäuse 29 geführt. Die Querschnittsänderung 23 begrenzt einen Druckraum 31 der Einspritzdüse 7
Bei geschlossener Ablaufdrossel 13 ist die auf eine Stirnfläche 33 des Ventilkolbens 19 wirkende hydraulische Kraft größer als die auf die Querschnittsänderung 23 wirkende hydraulische Kraft, weil die Stirnfläche 33 des Ventilkolbens 19 größer als die Ringfläche der
Querschnittsänderung 23 ist. In Folge dessen wird die Düsennadel 21 in einen Düsennadelsitz 35 gepresst und dichtet den Zulaufkanal 5 zum nicht dargestellten Brennraum ab.
Wenn die nicht dargestellte Hochdruckpumpe des Kraftstoffeinspritzsystems nicht angetrieben wird, weil der Motor steht, dann schließt eine auf einen Absatz 37 der Düsennadel 21 wirkende Düsenfeder 39 die Einspritzdüse 7 bzw. den Injektor.
Wenn die Ablaufdrossel 13 bzw. das Magnetventil 15 geöffnet wird, sinkt der Druck im Ventilsteuerraum 11 'und damit die auf eine Stirnfläche 33 des Ventilkolbens 19 wirkende hydraulische Kraft. Sobald diese hydraulische Kraft kleiner ist als die auf die Querschnittsänderung 23 wirkende hydraulische Kraft, öffnet die Düsennadel 21, so dass der Kraftstoff 3 durch die nicht dargestellten Spritzlöcher in den Brennraum gelangen kann. Diese indirekte Ansteuerung der Düsennadel 21 über ein hydraulisches Kraftverstärkersystem ist notwendig, weil die zum schnellen Öffnen der Düsennadel 21 benötigten Kräfte mit dem Magnetventil 15 nicht direkt erzeugt werden können. Die dabei zusätzlich zu der in den Brennraum eingespritzten Kraftstoffmenge benötigte sogenannte "Steuermenge" gelangt über die Zulaufdrossel 9, den Ventilsteuerraum 11 und die Ablaufdrossel 13 in den Kraftstoffrücklauf 17.
Zusätzlich zur Steuermenge entsteht auch noch an der Düsennadelführung und der Ventilkolbenführung eine Leckage. Die Steuer- und die Leckagemengen können bis zu 50 mm3/Hub betragen. Sie werden über den Kraftstoffrücklauf 17 wieder in den nicht dargestellten Kraftstoffbehälter zurückgeführt.
In Figur 2 ist ein erfindungsgemäßes Magnetventil 15 dargestellt. Zwischen den Einspritzungen wird die Ablaufdrossel 13 durch eine Kugel 41 des Magnetventils 15 verschlossen. Dies geschieht mittelbar über einen Anker 43, eine mit diesem verbundene Druckstange 44 und eine erste Ventilfeder 45, indem die Kugel 41 in einen Kugelsitz 47 des Gehäuses 29 gepresst wird. Zwischen Kugelsitz 47 und Anker 43 ist eine zweite Ventilfeder 57 angeordnet, die über einen Zwischenring 59 eine der ersten Ventilfeder 45 entgegenwirkende Kraft auf den Anker 43 ausübt.
Der Zwischenring 59 ist in Richtung der Längsachse des Ankers 43 bis zu einem ersten Hubanschlag 61 verschiebbar. In Figur 2 ist eine Ausführung dargestellt, bei der der Zwischenring 59 mittels einer Ausnehmung 63 durch den ersten Hubanschlag 61 zentriert ist. Die Kraft mit der die Kugel 41 in dem dargestellten Betriebszustand des Magnetventils 15 in den Kugelsitz 47 gepresst wird ist die Differenz der Kräfte der ersten Ventilfeder 45 und der zweiten Ventilfeder 57.
Um eine Voreinspritzung auszulösen, wird ein Elektro-Magnet 49 des Magnetventils 15 mit einem Anzugsstrom Iv angesteuert wird. Die dadurch auf den Anker 43 wirkende Kraft des Elektro-Magneten 49 ist so bemessen, dass sie die Differenz der auf den Anker 43 wirkenden Kräfte der ersten Ventilfeder 45 und der zweiten Ventilfeder 57 übersteigt. In Folge dessen bewegt sich der Anker 43 in Richtung des Elektro-Magneten 49 bis der Zwischenring 59 auf dem ersten Hubanschlag 61 aufliegt. Sobald der erste Hubanschlag 61 die Federkraft der zweiten Ventilfeder 57 aufnimmt, wirkt die ganze Federkraft der ersten Ventilfeder 45 entgegen der vom Elektro-Magneten 15 auf den Anker 43 ausgeübten Kraft. Die Federkraft der ersten Ventilfeder 45 ist größer als die Kraft des Elektromagneten 15, wenn durch diesen ein Strom vom Betrag Iv fließt. Deshalb öffnet der Anker 43 bei der Voreinspritzung nur bis der Zwischenring 59 auf dem ersten Hubanschlag 61 anliegt; dieser Hub entspricht der mit 65 bezeichneten Strecke in Figur 2. Es sind aber auch andere Hubanschläge denkbar. Beispielsweise kann das Ausfedern der zweiten Ventilfeder 57 auch durch eine mit der zweiten
Ventilfeder verbundenen Zugstange odgl . beschränkt werden. Der Begriff des ersten Hubanschlags wird im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung so verstanden, dass nach. Erreichen eines bestimmten Hubs des Ankers 43 die zweite Ventilfeder 57 den Anker 43 nicht mehr beaufschlagt.
Mit dem teilweisen Öffnen des Magnetventils 15 kann Kraftstoff 3 über den Abflusskanal 12 und die darin angeordnete Ablaufdrossel 13 aus dem Ventilsteuerraum 11 in einen darüberliegenden Hohlraum 51 und über den Kraftstoffrücklauf 17 zum nicht dargestellten Kraftstoffbehälter abfließen, so dass der Druck im Ventilsteuerraum 11 sinkt. Die Zulaufdrossel 9 verhindert einen vollständigen Druckausgleich zwischen dem in Figur 1 dargestellten Zulaufkanal 5 und dem Ventilsteuerrraum 11. Sobald die aufgrund des sinkenden Drucks im
Ventilsteuerraum 11 auf die Stirnfläche 33 des Ventilkolbens 19 wirkende hydraulische Kraft kleiner ist als die auf die mit dem Einspritzdruck beaufschlagte, in Figur 1 dargestellte, Querschnittsänderung 23 wirkende hydraulische Kraft, öffnet die Düsennadel 21 und die Einspritzung beginnt.
Die Öffnungsgeschwindigkeit der in Figur 1 dargestellten Düsennadel 21 wird vom Durchflussunterschied zwischen der Zulaufdrossel 9 und Ablaufdrossel 13 bestimm . Die
Ablaufdrossel 13 sowie Kugelsitz 47 und Kugel 41 sind in Reihe geschaltete Strömungswiderstände. Bei der Voreinspritzung ist wegen des geringen Hubs 65 des Ankers 43 der Strömungswiderstand von Kugelsitz 47 und Kugel 41 groß. Deshalb ist die Öffnungsgeschwindigkeit der
Düsennadel 21 bei der Voreinspritzung relativ gering. Dies erleichtert die Bemessung kleiner Voreinspritzmengen.
Die Haupteinspritzung wird ausgelöst indem der Elektro- Magnet 49 des Magnetventils 15 mit dem sogenannten
Anzugsstrom IA, der größer als Iv ist, angesteuert wird.
Die auf den Anker 43 wirkende Kraft des Elektro-Magneten 49 übersteigt in diesem Fall auch die Kraft der ersten auf den
Anker 43 wirkenden Ventilfeder 45, so dass der Anker 43 bis zum Erreichen eines zweiten Hubanschlags 67 öffnet. Bei der
Öffnung des Magnetventils 15 wirken sich folgende
Zusammenhänge positiv aus:
- Wenn das Magnetventil 15 geschlossen ist, ist der Abstand zwischen Anker 43 und Elektro-Magnet 49 groß. Deshalb ist die auf den Anker 43 wirkende Kraft des Elektro-Magneten 49 relativ klein. In dieser Stellung wirkt nur die Differenz der Kräfte von erster Ventilfeder 45 und zweiter Ventilfeder 57 auf den Anker 43. D. h. zu Beginn der Öffnung des Magnetventils 15 muss zusätzlich zu den Reibungs- und Trägheitskräften nur eine geringe Federkraft überwunden werden. Deshalb reicht schon ein Anzugsstrom Iv aus, um eine Teilδffnung des Magnetventils 15 und damit eine langsame Öffnung der Düsennadel 21 zu bewirken.
- Wenn der das Magnetventil bereits teilweise oder sogar ganz geöffnet ist, ist der Abstand zwischen Anker 43 und Elektro-Magnet 49 klein. Wegen des nun kleineren Luftspalts zwischen Anker 43 und Elektro-Magnet 49 ist die auf den Anker 43 wirkende Kraft des Elektro-Magneten 49 bei gleichem Stromfluss durch den Elektro-Magneten 49 relativ groß. In diesem Fall kann der Elektro-Magnet 49 auch die Kraft der ersten Ventilfeder 45 überwinden. Unterstützend kommt hinzu, dass die Trägheitskräfte des Ankers 43 in diesem Stadium der Öffnung des Magnetventils 15 bereits abgenommen haben.
- Bei der Haupteinspritzung wird der Elektro-Magnet 49 von einem größeren Anzugsstrom IA durchflössen, was eine schnellere und weitere Öffnung des Magnetventils 15 und in Folge dessen auch der Düsennadel 21 zur Folge hat. Die Öffnungsgeschwindigkeit der Düsennadel 21 bei der Haupteinspritzung ist groß, da der Anker 43 einen großen Hub zurücklegt und deshalb der Strδmungswiderstand des Kugelsitzes 47 und der Kugel 41 sehr viel kleiner als bei der Voreinspritzung ist. Bei voll geöffneter Einspritzdüse 7 wird der Kraftstoff 3 mit einem Druck, der annähernd dem Druck im Rail entspricht, in den Brennraum eingespritzt.
Nach einer gewissen Zeit wird der erhöhte Anzugsstrom IA auf einen geringeren Haltestrom IH von reduziert. Dies ist möglich, da der Luftspalt des magnetischen Kreises nun geringer ist .
Sobald der Haltestrom IH nicht mehr fließt, wird der Anker 43 durch die Kraft der ersten Ventilfeder 45 in Richtung der Kugel 41 gedrückt und die Kugel 41 verschließt die Ablaufdrossel 13. Dabei bremst die zweite Ventilfeder 57, sobald der Hub 65 unterschritten wird, den Anker 43 ab und verhindert einen starken Verschleiss des Kugelsitzes 47 und der Kugel 41.
Durch das Verschließen der Ablaufdrossel 13 baut sich im Ventilsteuerraum 11 über die Zulaufdrossel 9 wieder der Rail-Druck auf. Dieser Druck übt über die Stirnfläche 33 des Ventilkolbens 19 eine gegenüber dem geöffneten Zustand erhöhte hydraulische Kraft auf den Ventilkolben 19 aus. Sobald diese hydraulische Kraft und die Kraft der Düsenfeder 39 die auf die Querschnittsänderung 23 wirkende hydraulische Kraft überschreiten, schließt die Düsennadel 21.
Die Schließgeschwindigkeit der Düsennadel 21 wird durch den Durchfluss der Zulaufdrossel 9 bestimmt. Die Einspritzung endet, wenn die Düsennadel 21 auf dem Düsennadelsitz 35 aufliegt.
In Figur 3 ist der zeitliche Verlauf der Betätigung des Magnetventils und der Einspritzdüse qualitativ dargestellt. In Figur 3a ist der Ankerhub 69 des Magnetventils über der Zeit 71 dargestellt. Auf der Ordinate ist der Ankerhub bei der Voreinspritzung ist mit "v" und der Ankerhub bei der Haupteinspritzung mit "h" bezeichnet. Es ist durch den Vergleich der Steigungen erkennbar, dass die Öffnungsgeschwindigkeit des Magnetventils bei der Haupteinspritzung größer als bei der Voreinspritzung ist. Dies kann beispielsweise durch einen größeren im Vergleich zur Voreinspritzung größeren Ankerstrom erreicht werden. In Figur 3b ist der Hub der Einspritzdüse 73 über der Zeit 71 dargestellt. Durch die senkrecht verlaufenden gestrichelten Linien wurde versucht, die Zeitverzögerung zwischen Öffnen der Betätigung des Magnetventils und dem Öffnen bzw. Schließen der Einspritzdüse darzustellen.
Alle in der Beschreibung, den nachfolgenden Ansprüchen und der Zeichnung dargestellten Merkmale können sowohl einzeln als auch in beliebiger Kombination miteinander erfindungswesentlich sein.

Claims

Ansprüche
1. Injektor für ein Einspritzsystem für Brennkraftmaschinen mit einem Magnetventil (15) , das den Abfluss von Kraftstoff (3) durch einen Abflusskanal (12) aus einem Ventilsteuerraum (11) steuert, wobei das Magnetventil (15) Mittel zum Verschließen (41, 47) des
Abflusskanals (12) , einen von einem Elektro-Magneten (49) betätigbaren und mit den Mitteln zum Verschließen (41, 47) des Abflusskanals (12) in Wirkverbindung stehenden Anker (43) , eine erste Ventilfeder (45) und eine zweite Ventilfeder (57) sowie einen ersten Hubanschlag (61) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Ventilfeder (45) den Anker (43) mit einer größeren Federkraft in Schließrichtung beaufschlagt, dass von der Schließstellung des Magnetventils (15) bis zum Erreichen des ersten Hubanschlags (45) die zweite Ventilfeder (57) den Anker (43) in Öffnungsrichtung mit einer kleineren Federkraft beaufschlagt .
2. Injektor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Ventilfeder (45) eine zwischen ein Gehäuse (29) des Injektors und das den Mitteln zum Verschließen (41, 47) des Abflusskanals (12) abgewandte Ende des Ankers (43) gespannte Druckfeder ist, dass die zweite Ventilfeder (57) eine zwischen das Gehäuse (29) des Injektors und das den Mitteln zum Verschließen (41, 47) des Abflusskanals (12) zugewandte Ende des Ankers (43) gespannte Druckfeder ist.
3. Injektor nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Ventilfeder (57) den Anker (43) über einen verschiebbaren Zwischenring (59) beaufschlagt, und dass der Weg des Zwischenrings (59) durch den ersten Hubanschlag
(61) begrenzt wird.
4. Injektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Weg des Ankers (43) durch einen zweiten Hubanschlag (67) begrenzt wird.
5. Injektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zum Verschließen (41, 47) des Abflusskanals (12) über eine Druckstange (44) mit dem Anker (43) in Wirkverbindung stehen.
6. Injektor nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Ventilfeder (57) und/oder der Zwischenring (59) konzentrisch zu der Druckstange (44) angeordnet ist.
7. Injektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zum Verschließen (41, 47) des Abflusskanals (12) eine Kugel (41) und ein Kugelsitz (47) im Gehäuse (29) sind.
8. Injektor nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zum Verschließen des
Abflusskanals (12) ein an dem dem Anker (43) abgewandten Ende der Druckstange (44) angeordneter Ventilkopf und ein entsprechend geformter Ventilsitz im Gehäuse (29) sind.
9. Injektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Einspritzsystem ein Common-Rail-Einspritzsystem ist.
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