EP1479894B1 - Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine - Google Patents

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EP1479894B1
EP1479894B1 EP04102086A EP04102086A EP1479894B1 EP 1479894 B1 EP1479894 B1 EP 1479894B1 EP 04102086 A EP04102086 A EP 04102086A EP 04102086 A EP04102086 A EP 04102086A EP 1479894 B1 EP1479894 B1 EP 1479894B1
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EP
European Patent Office
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lambda
value
operating mode
predetermined
oxygen
Prior art date
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Expired - Lifetime
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EP04102086A
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English (en)
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Michael Zillmer
Ekkehard Pott
Matthias Holz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Volkswagen AG
Original Assignee
Volkswagen AG
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Publication date
Application filed by Volkswagen AG filed Critical Volkswagen AG
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    • F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
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    • F02D41/1475—Regulating the air fuel ratio at a value other than stoichiometry

Definitions

  • the invention relates to a method for operating an internal combustion engine, in particular a gasoline engine, in particular a motor vehicle, with at least one catalyst arranged in an exhaust system, wherein the internal combustion engine optionally in a stoichiometric operation with an air-fuel ratio lambda substantially equal to 1, in one lean operating mode is operated with an air-fuel ratio lambda greater than 1, in an unfired overrun mode or in a stoichiometric operation with an air-fuel ratio lambda less than 1, according to the preamble of claim 1.
  • the exhaust gas is passed over at least one catalyst which performs a conversion of one or more pollutant components of the exhaust gas.
  • catalysts Different types of catalysts are known. Oxidation catalysts promote the oxidation of unburned hydrocarbons (HC) and carbon monoxide (CO), while reduction catalysts promote the reduction of nitrogen oxides (NO x ) of the exhaust gas.
  • 3-way catalysts are used to simultaneously catalyze the conversion of the three aforementioned components (HC, CO, NO x ).
  • storage catalytic converters for example NO x storage catalysts , are also known.
  • the NO x storage catalysts used in lean-running gasoline engines for exhaust gas purification have lower high-temperature stability in the current state of development compared to 3-way conventional catalysts.
  • the use of this catalyst technique therefore requires special efforts to limit the thermal loading of these catalysts.
  • measures come into consideration, which lead to the reduction of the stationary temperature levels, such as the exhaust gas cooling or the reduction of the residual oxygen content of the exhaust gases by optimizing the combustion process.
  • measures are appropriate here as well as for 3-way systems, which lead to a reduction of load during transient engine operation, such as the optimization of the application in terms of HC peaks.
  • the exhaust gas contains substoichiometric engine operation high concentrations of combustible components (HC, CO, H 2 ), it comes to violent oxidation reactions that can lead at least locally to exceeding the maximum allowable temperature of the coating even at a sufficiently high base temperature level of the catalyst.
  • the invention is based on the object, a method of o.g. To make available type, in which thermal load peaks in the field of exhaust aftertreatment device are safely reduced in certain operating situations of an internal combustion engine.
  • the value of lambda for a predetermined or defined by the signal of an oxygen-sensitive measuring device time is chosen such deviating from a value specified for the substoichiometric operation, that in Period after the transition, the sum of thermal and chemical energy input into the catalyst leads to a minimal increase in temperature in the catalyst.
  • the thermal energy input includes, for example, an energy input by a high-temperature exhaust gas mass flow (exhaust gas enthalpy) and the chemical energy input includes, for example, an energy input by chemical reactions due to the release and reaction of oxygen, which was stored in the previous operation in a layer of the catalyst.
  • the value of lambda greater than the value specified for the substoichiometric operation and less than 1.0 is selected.
  • a constant value in the range from 0.88 to 0.98, in particular 0.93 to 0.97, is selected during the predetermined time interval or lambda defined by the signal of an oxygen-sensitive measuring device.
  • the time duration for the specification of the lambda curve can be predetermined or determined by the signal of an oxygen-sensitive measuring device.
  • the time required for the emptying of the catalyst O 2 memory can be determined.
  • the lambda value deviating from the value specified for the substoichiometric operation jumps to the lambda value predetermined for the substoichiometric operation.
  • the lambda value deviating from the value specified for the substoichiometric operation is changed to the lambda value specified for the substoichiometric operation in accordance with a continuously differentiable function.
  • the present invention optimizes tuning of the individual energy inputs in a catalytic converter of an internal combustion engine during the transition from an operation with excess air to an operation with substoichiometric air-fuel ratio lambda. This makes it possible, in particular when resuming the firing of working cylinders after an overrun to match the thermal load of the catalyst by the enthalpy of the hot exhaust gases and the heat generated in the exhaust chemical energy so that in the catalyst under the given conditions a minimum increase in temperature established.
  • the single FIGURE illustrates the inventive method graphically.
  • the time is plotted on the horizontal axes 10 and a value for lambda in front of a catalyst on the vertical axis 12, on the vertical axis 14 an exhaust gas temperature in front of the catalyst in ° C, on the vertical axis 16 is a temperature increase by exotherm in ° K and on the vertical axis 18, a temperature in the catalyst in ° C is plotted, which may possibly be only one locally occurring in the catalyst temperature.
  • the time t 1 marks a transition from a boost phase 20 to a stoichiometric operation (rich phase) 22 with an air-fuel ratio lambda less than 1.0.
  • Line 24 marks a value for lambda equal to 1.0 and lines 26 and 28 mark a maximum allowable temperature for the catalyst.
  • the graphs 30, 32 and 34 each show the temporal progression of lambda in the case of immediate transition to the lambda value specified for substoichiometric operation, namely ⁇ 1 (graph 30), with a deviation of ⁇ 1 by a first amount to ⁇ 2 for one first predetermined or a duration defined by the signal of an oxygen-sensitive measuring device (graph 32) and deviation of ⁇ 1 by a second amount to ⁇ 3 for a second predetermined or a time defined by the signal of an oxygen-sensitive measuring device (graph 34).
  • the graphs 30a, 32a and 34a each show an exhaust gas temperature before the catalytic converter resulting from the respective chronological progression of lambda according to the graphs 30, 32, 34 after the transition.
  • the graphs 30b, 32b and 34b each show a temperature increase [° K] resulting from the respective temporal progression of lambda according to the graphs 30, 32, 34 after the transition due to chemical oxidation reactions.
  • the graphs 30c, 32c and 34c each show a temperature in the catalyst [° C] resulting from the respective temporal course of lambda according to the graphs 30, 32, 34 after the transition, which in each case arise from the superimposition of the effects according to the graphs 30a and 30b, 32a and 32b and 34a and 34b, respectively.
  • the graphs 30c, 32c, and 34c each have a maximum value T 1 , T 2, and T 3, respectively, of the catalyst temperature 18 in the period after the transition at t 1 .
  • an oxygen storage of the catalyst is filled, ie oxygen is temporarily stored in a catalyst coating or a washcoat. This oxygen is released in the fatty phase 22 and leads by corresponding, exothermic oxidation reactions of combustible components in the exhaust gas (HC, CO, H 2 ) to the temperature increase 16 according to the graphs 30b, 32b and 34b.
  • the value for the air-fuel ratio lambda in the substoichiometric phase of operation 22 for the period of emptying of the catalyst oxygen storage only one limited slightly stoichiometric value, in this case ⁇ 2 and ⁇ 3 then increase the exhaust gas temperature 14 before the catalyst and the exotherm in the catalyst by the residual oxygen content contained in the exhaust gas.
  • the maximum permissible temperature 26 can be temporarily exceeded by the exhaust gas temperature 14 (compare graphs 32a and 34a).
  • the transition to the value specified for the substoichiometric operation for lambda, namely ⁇ 1 again falls below the maximum permissible temperature.
  • the further one approaches the value of lambda to the stoichiometric value 1.0 the more leads the rising exhaust gas temperature and the residual oxygen content contained in the exhaust gas by an increasing exotherm in the catalyst due to the implementation of a portion of the combustible exhaust gas components to a higher catalyst temperature.
  • the maximum temperature in the catalytic converter which adjusts after the transition, increases again for such lambda values greater than ⁇ 2 and less than 1.0.
  • the invention it is provided to select the lambda value after the transition from lean engine operation or overrun operation to substoichiometric engine operation such that the sum of thermal and chemical energy input into the catalyst leads to a minimal temperature increase in the catalyst in the period after the transition.
  • the constant lambda value ( ⁇ 2 or ⁇ 3 ) above the lambda value ⁇ 1 specified for substoichiometric operation 22 it is also possible to use a decreasing air ratio according to a predeterminable course, in which case the entire time profile of the lambda value after the transition at t 1 a minimum maximum temperature 18 is tuned.
  • At least the same emission power in the NEDC has a noble metal content of less than 3.59 g / dm 3 (100 g / ft 3 ), in particular less than or equal to 2.87 g / dm 3 (80 g / ft 3 ), preferably less than or equal to 2.15 g / dm 3 (60 g / ft 3 ).

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine, insbesondere eines Ottomotors, insbesondere eines Kraftfahrzeuges, mit wenigstens einem in einer Abgasanlage angeordneten Katalysator, wobei die Brennkraftmaschine wahlweise in einem stöchiometrischen Betrieb mit einem Luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda im wesentlichen gleich 1, in einem mageren Betriebsmodus mit einem Luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda größer 1, in einem ungefeuertem Schubbetrieb oder in einem unterstöchiometrischen Betrieb mit einem luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda kleiner 1 betrieben wird, gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
  • Zur Nachbehandlung von Abgasen von Verbrennungskraftmaschinen wird dieses üblicherweise katalytisch gereinigt. Dazu wird das Abgas über mindestens einen Katalysator geleitet, der eine Konvertierung einer oder mehrerer Schadstoffkomponenten des Abgases vornimmt Es sind unterschiedliche Arten von Katalysatoren bekannt. Oxidationskatalysatoren fördern die Oxidation von unverbrannten Kohlenwasserstoffen (HC) und Kohlenmonoxid (CO), während Reduktionskatalysatoren eine Reduzierung von Stickoxiden (NOx) des Abgases unterstützen. Ferner werden 3-Wege-Katalysatoren verwendet, um die Konvertierung der drei vorgenannten Komponenten (HC, CO, NOx) gleichzeitig zu katalysieren. Daneben sind auch Speicherkatalysatoren, beispielsweise NOx-Speicherkatalysatoren, bekannt. Diese werden bei der Abgasreinigung von Verbrennungskraftmaschinen eingesetzt, die aus Gründen einer Verbrauchsoptimierung wenigstens zeitweise in einem mageren Betriebsmodus, das heißt mit einem sauerstoffreichen Abgas mit λ > 1, betrieben werden. Die dabei entstehenden Stickoxide NOx können bei einer katalytischen oxidativen Umsetzung von unverbrannten Kohlenwasserstoffen HC und Kohlenmonoxid CO nicht vollständig zu umweltneutralem Stickstoff umgesetzt werden. Zur Abhilfe werden vorgenannte NOx-Speicherkatalysatoren in den Abgaskanälen von Verbrennungskraftmaschinen angeordnet, die in mageren Betriebsphasen NOx als Nitrat einlagem. In Intervallen muss der NOx-Speicherkatalysator regeneriert werden.
  • Die bei magerlauffähigen Ottomotoren für die Abgasreinigung eingesetzten NOx-Speicherkatalysatoren weisen im heutigen Entwicklungsstand gegenüber koriventionellen 3-Wege-Katalysatoren eine geringere Hochtemperaturstabilität auf. Der Einsatz dieser Katalysatortechnik erfordert daher besondere Anstrengungen zur Begrenzung der Temperaturbelastung dieser Katalysatoren. Dafür kommen einerseits Maßnahmen in Betracht, die zur Absenkung des stationären Temperaturniveaus führen, wie beispielsweise die Abgaskühlung oder die Verringerung des Restsauerstoffgehaltes der Abgase durch Optimierung des Brennverfahrens. Andererseits sind hier genauso wie für 3-Wege-Systeme Maßnahmen sinnvoll, die zur Verringerung der Belastung bei instationärem Motorbetrieb führen, wie beispielsweise die Optimierung der Applikation hinsichtlich von HC-Spitzen.
  • Besonders kritisch bezüglich der Katalysatoralterung sind Hochtemperaturzyklen mit zwischengeschalteten Schubphasen, das heißt bei ungefeuertem Motorbetrieb. Als Ursache sind neben den erhöhten HC-Rohemissionen, die aus Wandfilmeffekten oder auch Ungenauigkeiten bei der Kraftstoffzumessung im Dynamikbetrieb resultieren, vor allem die hohen Sauerstoffkonzentrationen zu nennen, die durch Oxidations- und Sinterungsvorgänge zur Verringerung der Konvertierungsleistung der Katalysatoren führen können. Dabei kann es erforderlich sein, die Schubabschaltung bei sehr hohen Katalysatortemperaturen zu verbieten.
  • Ein weiteres Problem hinsichtlich der thermischen Katalysatorbelastung tritt beim Übergang aus einer Schubphase in den gefeuerten Motorbetrieb auf, wenn dabei sofort eine unterstöchiometrische Gemischzusammensetzung eingestellt wird. Während der Schubphase wird der Sauerstoffspeicher des Katalysators vollständig gefüllt, das heißt in der Katalysatorbeschichtung bzw. dem Washcoat wird Sauerstoff zwischengespeichert. Wird nun der Katalysator beim Wiedereinsetzen - beispielsweise bei einer anschließenden Volliastbeschleunigung - mit sehr sauerstoffarmem Abgas beaufschlagt, führt der Partialdruckunterschied zu einem sehr raschen Herauslösen des gespeicherten Sauerstoffs. Da das Abgas bei unterstöchiometrischem Motorbetrieb hohe Konzentrationen an brennbaren Komponenten (HC, CO, H2) enthält, kommt es zu heftigen Oxidationsreaktionen, die auch bei noch ausreichend hohem Grundtemperatuniveau des Katalysators zumindest örtlich zum Überschreiten der maximal zulässigen Temperatur der Beschichtung führen können.
  • Aus der DE 197 29 676 A1 ist es bekannt, zur Vermeidung einer Überhitzung einer Abgasnachbehandlungseinrichtung einer Brennkraftmaschine im laufenden Betrieb bei Überschreiten einer vorbestimmten Grenztemperatur der Abgasnachbehandlungseinrichtung ausschließlich ein Luft-Kraftstoff-Gemisch mit einem Lambdawert von näherungsweise gleich oder kleiner 1,0 einzustellen. Dies soll verhindern, dass bei Überschreiten der vorgegebenen Grenztemperatur die Brennkraftmaschine mit einem geringeren Kraftstoffanteil, als es einem stöchiometrischen Luft-/Kraftstoffverhältnis (Lambda=1) entspricht, betrieben wird. Dies hat jedoch den Nachteil, dass auf Temperaturerhöhungen in der Abgasnachbehandlungseinrichtung nur reagiert wird und eine entsprechende Reaktionszeit eine lokale Überhitzung der Abgasnachbehandlungseinrichtung aufgrund der zeitlichen Verzögerung von thermischen Prozessen nicht verhindern kann. Zusätzlich wird nur eine Gesamttemperatur der Abgasnachbehandlungseinrichtung berücksichtigt, lokale Überhitzungen können nicht erfasst werden.
  • Aus der DE 100 01 837 A1 ist es für eine Brennkraftmaschine bekannt, bei einem Übergang von einem mageren Luft-Kraftstoff-Verhältnis zu einem stöchiometrischen Luft-Kraftstoff-Verhältnis einen zwangsweise fetten Betrieb vorzusehen, um die Menge an Stickoxiden zu unterdrücken, die bei dem Übergang sonst an die Atmosphäre freigegeben wird.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der o.g. Art zur Verfügung zu stellen, bei dem in bestimmten Betriebssituationen einer Brennkraftmaschine thermische Belastungsspitzen im Bereich Abgasnachbehandlungsvorrichtung sicher reduziert sind.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren der o.g. Art mit den in Anspruch 1 gekennzeichneten Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
  • Dazu ist es bei einem Verfahren der o.g. Art erfindungsgemäß vorgesehen, dass nach einem Übergang von dem mageren Betriebsmodus oder Schubbetrieb zu dem unterstöchiometrischen Betrieb der Wert von Lambda für eine vorbestimmte oder eine durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierte Zeit derart von einem für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert abweichend gewählt wird, dass im Zeitraum nach dem Übergang die Summe aus thermischem und chemischem Energieeintrag in den Katalysator zu einer minimalen Temperaturüberhöhung im Katalysator führt.
  • Dies hat den Vorteil, dass eine thermische Belastung und somit eine vorzeitige Alterung des Katalysators wirksam vermieden und gleichzeitig Schadstoffemissionen über den gesamten Betriebszeitraum der Brennkraftmaschine gesehen reduziert werden. Durch die Berücksichtigung des chemischen Energieeintrags in den Katalysator können auch lokale Überhitzungseffekte wirksam vermieden werden.
  • Der thermische Energieeintrag umfasst beispielsweise einen Energieeintrag durch einen Abgasmassenstrom mit hoher Temperatur (Abgasenthalpie) und der chemische Energieeintrag umfasst beispielsweise einen Energieeintrag durch chemische Reaktionen aufgrund der Freisetzung und Abreaktion von Sauerstoff, welcher im vorangegangenen Betrieb in einer Schicht des Katalysators gespeichert wurde.
  • Zweckmäßigerweise wird in der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeit nach dem Übergang der Wert von Lambda größer als der für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebene Wert und kleiner als 1,0 gewählt. Beispielsweise wird während der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeitspanne für Lambda ein konstanter Wert im Bereich von 0,88 bis 0,98, insbesondere 0,93 bis 0,97 gewählt.
  • Die Zeitdauer für die Vorgabe des Lambdaverlaufes kann vorbestimmt werden oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung festgelegt werden. Bei letzterer Ausgestaltung des Verfahrens kann beispielsweise durch das Signal einer Lambdasonde hinter dem Katalysator die benötigte Zeitdauer für das entleeren des Katalysators-O2-Speichers bestimmt werden.
  • Beispielsweise wird am Ende der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeit vom für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert abweichenden Lambdawert auf den für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert für Lambda gesprungen.
  • Altemativ wird während der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeit vom für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert abweichenden Lambdawert auf den für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert für Lambda gemäß einer stetig differenzierbaren Funktion übergegangen.
  • Weitere Merkmale, Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen, sowie aus der nachstehenden Beschreibung der Erfindung anhand der beigefügten Zeichnung. Diese zeigt in der einzigen Fig. eine graphische Darstellung des zeitlichen Temperaturverlaufes einer Übergangsphase von einem Schubbetrieb zu einem unterstöchiometrischen Betrieb der Brennkraftmaschine für verschiedene Abweichungen vom für den unterstöchiometrischen Betrieb ursprünglich vorgegebenen Wert für das Luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda.
  • Die vorliegende Erfindung optimiert eine Abstimmung der einzelnen Energieeinträge in einen Katalysator einer Brennkraftmaschine beim Übergang von einem Betrieb mit Luftüberschuss zu einem Betrieb mit unterstöchiometrischem Luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda. Hierdurch gelingt es insbesondere beim Wiedereinsetzen der Befeuerung von Arbeitszylindern nach einem Schubbetrieb die thermische Belastung des Katalysators durch die Enthalpie der heißen Abgase und die durch die im Abgas gebundene chemische Energie erzeugte Wärme so aufeinander abzustimmen, dass sich im Katalysator unter den gegebenen Randbedingungen eine minimale Temperaturerhöhung einstellt.
  • Die einzige Fig. veranschaulicht das erfindungsgemäße Verfahren graphisch. Auf den horizontalen Achsen 10 ist jeweils die Zeit aufgetragen und auf der vertikalen Achse 12 ist ein Wert für Lambda vor einem Katalysator, auf der vertikalen Achse 14 ist eine Abgastemperatur vor dem Katalysator in °C, auf der vertikalen Achse 16 ist eine Temperaturerhöhung durch Exothermie in °K und auf der vertikalen Achse 18 ist eine Temperatur im Katalysator in °C aufgetragen, die ggf. auch nur eine örtlich im Katalysator auftretende Temperatur sein kann. Der Zeitpunkt t1 markiert einen Übergang von einer Schubphase 20 zu einem unterstöchiometrischen Betrieb (Fettphase) 22 mit einem luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda kleiner 1,0. Linie 24 markiert einen Wert für Lambda gleich 1,0 und die Linien 26 und 28 markieren eine maximale zulässige Temperatur für den Katalysator.
  • Aus der einzigen Fig. ist für einen bestimmten Zeitraum nach dem Übergang bei t1 eine Auswirkung des Luftverhältnisses 12 beim Wiedereinsetzen der Befeuerung nach dem Schubbetrieb 20 auf die Abgastemperatur 14 vor dem Katalysator, eine Temperaturerhöhung 16 durch Exothermie und die daraus resultierende Temperatur 18 im Katalysator ersichtlich. Die Graphen 30, 32 und 34 zeigen jeweils den zeitlichen Verlauf von Lambda bei sofortigem Übergang zu dem für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert für Lambda, nämlich λ1 (Graph 30), bei Abweichung von λ1 um einen ersten Betrag auf λ2 für eine erste vorbestimmte oder eine durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierte Zeitdauer (Graph 32) und bei Abweichung von λ1 um einen zweiten Betrag auf λ3 für eine zweite vorbestimmte oder eine durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierte Zeitdauer (Graph 34). Die Graphen 30a, 32a und 34a zeigen jeweils eine sich aus dem jeweiligen zeitlichen Verlauf von Lambda gemäß der Graphen 30, 32, 34 nach dem Übergang ergebende Abgastemperatur vor dem Katalysator. Die Graphen 30b, 32b und 34b zeigen jeweils eine sich aus dem jeweiligen zeitlichen Verlauf von Lambda gemäß der Graphen 30, 32, 34 nach dem Übergang ergebende Temperaturerhöhung [°K] aufgrund chemischer Oxidationsreaktionen. Die Graphen 30c, 32c und 34c zeigen jeweils eine sich aus dem jeweiligen zeitlichen Verlauf von Lambda gemäß der Graphen 30, 32, 34 nach dem Übergang ergebende Temperatur im Katalysator [°C], welche sich jeweils als aus der Überlagerung der Effekte entsprechend den Graphen 30a und 30b, 32a und 32b bzw. 34a und 34b ergeben.
  • Im Ergebnis liefem die Graphen 30c, 32c und 34c jeweils einen Maximalwert T1, T2 bzw. T3 der Katalysatortemperatur 18 im Zeitraum nach dem Übergang bei t1.
  • Während einer mageren Betriebsphase bzw. der Schubphase 20 wird ein Sauerstoffspeicher des Katalysators gefüllt, d.h. in einer Katalysatorbeschichtung bzw. einem Washcoat wird Sauerstoff zwischengespeichert. Dieser Sauerstoff wird in der Fettphase 22 freigesetzt und führt durch entsprechende, exotherme Oxidationsreaktionen von brennbaren Komponenten im Abgas (HC, CO, H2) zu der Temperaturerhöhung 16 gemäß der Graphen 30b, 32b und 34b.
  • Wird nun entsprechend der Graphen 32 und 34 der Wert für das Luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda in der unterstöchiometrischen Betriebsphase 22 für den Zeitraum der Entleerung des Katalysatorsauerstoffspeichers auf einen lediglich leicht unterstöchiometrischen Wert begrenzt, in diesem Fall λ2 und λ3, so steigen daraufhin die Abgastemperatur 14 vor dem Katalysator und die Exothermie im Katalysator durch den im Abgas enthaltenen Restsauerstoffgehalt an. Dabei kann die maximal zulässige Temperatur 26 durch die Abgastemperatur 14 temporär überschritten werden (vgl. Graphen 32a und 34a). Im weiteren Verlauf der Graphen 32a und 34a wird durch den Übergang zum für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert für Lambda, nämlich λ1, die maximal zulässige Temperatur wieder unterschritten. Auf der Basis dieser Zusammenhänge scheint es zunächst vorteilhaft zu sein, sofort den für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert für Lambda, nämlich λ1, zu wählen.
  • Berücksichtigt man jedoch zusätzlich das Ausräumen des Katalysatorsauerstoffspeichers und die sich in der Folge aufgrund von exothermen Oxidationsreaktionen freigesetzte thermische Energie bzw. Wärmemenge einstellende Temperaturerhöhung 16 (Graphen 30b, 32b und 34b) so ergibt sich bzgl. des optimalen zeitlichen Verlaufes von Lambda nach dem Übergang bei t1 ein anderes Ergebnis. Es zeigt sich, dass hinsichtlich der insgesamt in den Katalysator eingebrachten Wärmeenergie der Lambdaverlauf gemäß Graph 32 mit Begrenzung auf λ2 die geringste maximale Temperatur im Katalysator nach dem Übergang erzeugt. Je weiter man jedoch den Wert für Lambda an den stöchiometrischen Wert 1,0 annähert, um so mehr führt die steigende Abgastemperatur sowie der im Abgas enthaltene Restsauerstoffgehalt durch eine steigende Exothermie im Katalysator infolge der Umsetzung eines Teils der brennbaren Abgaskomponenten zu einer höheren Katalysatortemperatur. Mit anderen Worten steigt die sich nach dem Übergang einstellende maximale Temperatur im Katalysator für solche Lambdawert größer als λ2 und kleiner als 1,0 wieder an. Es ergibt sich also für eine Funktion Tx(λx,t) der maximalen Temperatur Tx im Katalysator nach dem Übergang bei t1 in Abhängigkeit vom eingestellten Lambdawert (beispielsweise λ2 bzw. λ3) oberhalb des für den unterstöchiometrischen Betriebes 22 vorgegebene Lambdawertes (λ1) und der Zeitspanne, für welche vom für den unterstöchiometrischen Betrieb 22 vorgegebenen Lambdawert λ1 abgewichen wird, ein Minimum für einen bestimmten eingestellten Lambdawert (λ2 bzw. λ3) zwischen λ1 und λ=1,0 sowie für eine bestimmte Zeitspanne der Abweichung vom für den unterstöchiometrischen Betrieb 22 vorgegebenen Lambdawert λ1.
  • Erfindungsgemäß ist es vorgesehen, den Lambdawert nach dem Übergang aus dem mageren Motorbetrieb bzw. Schubbetrieb in einen unterstöchiometrischen Motorbetrieb so zu wählen, dass im Zeitraum nach dem Übergang die Summe aus thermischem und chemischem Energieeintrag in den Katalysator zu einer minimalen Temperaturüberhöhung im Katalysator führt. Anstelle des konstanten Lambdawertes (λ2 bzw. λ3) oberhalb des für den unterstöchiometrischen Betrieb 22 vorgegebenen Lambdawertes λ1 kann auch ein nach einem vorgebbaren Verlauf abnehmendes Luftverhältnis verwendet werden, wobei hier der gesamte zeitliche Verlauf des Lambdawertes nach dem Übergang bei t1 hinsichtlich einer minimalen Maximaltemperatur 18 abgestimmt wird.
  • Mit der Erfindung wird es ferner möglich, einen Edelmetallgehalt von Katalysatoren abzusenken. Fahrzeuge mit magerlauffähigen Brennkraftmaschinen, die im "Neuen Europäischen Fahrzyklus" (NEFZ) mit thermisch ungeschädigten Katalysatoren mit einer gespeicherten Schwefelmasse <0,2 Gramm/liter Katvolumen und einem zeitlichen gefeuerten Magerbetriebsanteil (ohne Schubphasen) mit Lambda > 1,15 von zumindest 250 Sekunden (insbesondere mindestens 350 Sekunden) eine HC-Emission von <0,07 g/km und eine NOx-Emission von <0,05 g/km erreichen, benötigen nach dem Stand der Technik Katalysatoren mit einem Edelmetallgehalt von größer oder gleich 3,59 g/dm3 (100 g/ft3).
  • Bei Einsatz des zuvor erläuterten, erfindungsgemäßen Verfahrens ist bei zumindest gleicher Emissionsleistung im NEFZ ein Edelmetallgehalt von kleiner 3,59 g/dm3 (100 g/ft3), insbesondere kleiner oder gleich 2,87 g/dm3 (80 g/ft3), vorzugsweise kleiner oder gleich 2,15 g/dm3 (60 g/ft3) ausreichend.

Claims (7)

  1. Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine, insbesondere eines Ottomotors, insbesondere eines Kraftfahrzeuges, mit wenigstens einem in einer Abgasanlage angeordneten Katalysator, wobei die Brennkraftmaschine wahlweise in einem stöchiometrischen Betrieb mit einem luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda im wesentlichen gleich 1, in einem mageren Betriebsmodus mit einem Luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda größer 1, in einem ungefeuertem Schubbetrieb oder in einem unterstöchiometrischen Betrieb mit einem luft-Kraftstoff-Verhältnis Lambda kleiner 1 betrieben wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass nach einem Übergang von dem mageren Betriebsmodus oder Schubbetrieb zu dem unterstöchiometrischen Betrieb der Wert von Lambda für eine vorbestimmte oder eine durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierte Zeit derart von einem für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert abweichend gewählt wird, dass im Zeitraum nach dem Übergang die Summe aus thermischem und chemischem Energieeintrag in den Katalysator zu einer minimalen Temperaturüberhöhung im Katalysator führt.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der thermische Energieeintrag einen Energieeintrag durch eine Abgasenthalpie umfaßt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der chemische Energieeintrag einen Energieeintrag durch chemische Reaktionen aufgrund der Freisetzung und Abreaktion von Sauerstoff umfaßt, welcher im vorangegangenen Betrieb in einer Schicht des Katalysators gespeichert wurde.
  4. Verfahren nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeit nach dem Übergang der Wert von Lambda größer als der für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebene Wert und kleiner als 1 gewählt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß während der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeitspanne für Lambda ein konstanter Wert im Bereich von 0,88 bis 0,98, insbesondere 0,93 bis 0,97 gewählt wird.
  6. Verfahren nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß am Ende der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeit vom für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert abweichenden Lambdawert auf den für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert für Lambda gesprungen wird.
  7. Verfahren nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß während der vorbestimmten oder durch das Signal einer sauerstoffsensitiven Messeinrichtung definierten Zeit vom für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert abweichenden Lambdawert auf den für den unterstöchiometrischen Betrieb vorgegebenen Wert für Lambda gemäß einer stetig differenzierbaren Funktion übergegangen wird.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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WO2021163863A1 (zh) * 2020-02-18 2021-08-26 潍柴动力股份有限公司 一种发动机控制方法及装置

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115523035B (zh) * 2022-09-19 2024-01-30 东风柳州汽车有限公司 车辆控制方法、装置、设备及存储介质
DE102025111575B3 (de) 2025-03-25 2026-04-23 Audi Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben einer Antriebseinrichtung für ein Kraftfahrzeug, entsprechende Antriebseinrichtung für ein Kraftfahrzeug sowie Computerprogrammprodukt

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4103747A1 (de) * 1991-02-07 1992-08-13 Emitec Emissionstechnologie Verfahren und vorrichtung zur steuerung eines verbrennungsmotors unter einbeziehung der aktuellen temperatur eines nachgeschalteten katalysators
DE19748971A1 (de) * 1997-11-06 1999-05-12 Opel Adam Ag System zum Schutz einer Katalysatoranordnung im Abgasstrang einer fremdgezündeten Brennkraftmaschine vor Überhitzung
JP2000045821A (ja) * 1998-07-27 2000-02-15 Mazda Motor Corp エンジンの空燃比制御方法及びその装置
DE10048392A1 (de) * 2000-09-29 2002-04-18 Emitec Emissionstechnologie Verfahren zur temperaturabhängigen Schubabschaltung

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021163863A1 (zh) * 2020-02-18 2021-08-26 潍柴动力股份有限公司 一种发动机控制方法及装置

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