EP1502371A1 - Verfahren sowie vorrichtung zur erzeugung zumindest eines transponders in der satelliten-zwischenfrequenz-ebene - Google Patents
Verfahren sowie vorrichtung zur erzeugung zumindest eines transponders in der satelliten-zwischenfrequenz-ebeneInfo
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- EP1502371A1 EP1502371A1 EP03729960A EP03729960A EP1502371A1 EP 1502371 A1 EP1502371 A1 EP 1502371A1 EP 03729960 A EP03729960 A EP 03729960A EP 03729960 A EP03729960 A EP 03729960A EP 1502371 A1 EP1502371 A1 EP 1502371A1
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04H—BROADCAST COMMUNICATION
- H04H40/00—Arrangements specially adapted for receiving broadcast information
- H04H40/18—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for receiving
- H04H40/27—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for receiving specially adapted for broadcast systems covered by groups H04H20/53 - H04H20/95
- H04H40/90—Arrangements characterised by circuits or components specially adapted for receiving specially adapted for broadcast systems covered by groups H04H20/53 - H04H20/95 specially adapted for satellite broadcast receiving
Definitions
- the invention relates to a method and a device for generating at least one transponder in the satellite intermediate frequency level according to the preamble of claims 1 and 7, respectively.
- the converter can be controlled on the subscriber side in such a way that both the vertical and the horizontal polarizations can be received.
- the polarization is conventionally switched over by switching a supply voltage from 14 V (for the reception of the vertical polarizations) to 18 V (for the reception of the horizontal polarizations).
- a frequency tone of 22 kHz can also be used to switch from a lower to an upper frequency band, via which even more satellite programs can be received.
- twin converters twin LNBs
- the input-receiving circuit arrangement comprising the converter circuit basically comprises two leads to the connected subscriber or receiver, in order then to receive a program, for example, on the connected television and via a video device (VCR) connected to the twin receiver. to be able to record another program fed in via the second antenna line.
- VCR video device
- So-called satellite frequency converters are used, so-called sat. IFL converters in which individual frequency ranges, for example transponders with a bandwidth of approximately 40 MHz, are selected and newly combined and transmitted on the single cable. Due to the available bandwidth of 950-2150 MHz and the required distances between the transponders, the number of transponders transmitted is limited. In contrast, the number of receivers that can be connected to the cable network is free.
- the transponders are selected by the receivers, i.e. that each receiver controls a set of Sat.-ZFl / Sat.-ZFl converter and the upstream matrix
- the program selection is again unrestricted, although the number of receivers that can be connected is equal to the number of Sat. -ZFl / Sat. -ZFl converter is.
- the combination of an implemented satellite is. -ZFl / Sat. IFL band for the receiver and a selected transponder for the second receiver an advantageous solution.
- the satellite. -ZFl / Sat. -ZFl-converter for the selection of a transponder based on the known techniques very complex and expensive.
- the Ku band (10700 MHz to 12750 MHz) is mixed into a satellite by mixing with a first local oscillator of 9750 MHz.
- IFL frequency range from 950 to 1950 MHz and with a second local oscillator from 10600 MHz at for example in a satellite.
- IFL frequency range from 1100 MHz to 2150 MHz implemented. This already has the one disadvantage that the selected local oscillator frequencies generate undesired mixed products that fall into the intermediate frequency level used.
- a matrix In order to select individual transponders from these frequency bands, a matrix must be used for the selection of the frequency bands. Furthermore, a conversion to the intermediate frequency level with an IF frequency of 480 MHz must be carried out with a mixer and a tunable local oscillator with a tuning frequency of, for example, 1400 MHz to 2700 MHz. Because of the additional need for image rejection, a tunable bandpass filter must also be used before the mixer. The desired transponder is then selected using a downstream SAW filter of 480 MHz. In order to compensate for the attenuation of the SAW filter, an amplification must also be carried out. Finally, another mixer with another local oscillator has to be converted back into Sat. -ZFl level. As mentioned, the need to use two local oscillators and the necessary shielding and also the selection to avoid undesired mixed products is very disadvantageous.
- a specific program is implemented in a transponder area. This transponder can then be used with a satellite. -ZFl band can be combined, with the second participant receiving the programs received via this satellite. -ZFl band received received.
- a first implementation of the lower satellite intermediate frequency band with a local oscillator of preferably exactly 9550 MHz and a first Implementation of the upper satellite frequency band with a local oscillator of preferably exactly 1625 MHz is proposed.
- the mixed products of the two local oscillators are then at 1075 and 2150 MHz exactly at the lower and upper limits of the satellite intermediate frequency bands, here at 1150 to 2150 MHz for the lower and 1075 to 2125 MHz for the upper band and interfere because of the protective distances the band limits no signal.
- such a transponder is combined with a freely selectable satellite intermediate frequency band, preferably via a crossover network.
- a frequency range of, for example, less than 1000 MHz for the converted frequency band, specifically with the desired transponder with the highest possible frequency without distortion by the lower frequency filter of the crossover.
- a terrestrial frequency range can also preferably be switched on with a crossover. This even results in a bandpass filter characteristic for the desired transponder.
- the described converter and the crossover can also be installed directly in a converter (LNB). This means that with each cable connected to the converter (LNB) two receivers or one twin receiver can be connected for a complete, independent program selection.
- a converter with the two local oscillators is also spatially separated from a matrix with converters and a combination of the selected transponder with a selected satellite.
- -ZFl band can be positioned.
- the crossover and the filters used are of particular quality, e.g. also to combine two or three selected transponders with the unconverted satellite IF band.
- even several transponder bands can be combined without a combination with a satellite IF band.
- Figure 1 a representation of an improved LNB with improved selected local oscillator frequencies for the first and second
- Figure la a representation of an inventive
- Figure 2 a universal twin LNB according to the invention with additionally generated transponder, which with a freely selectable satellite. IFL band is combined via a crossover network and fed into a single-cable derivation;
- FIG. 2a schematic representation of a transponder with a transponder width of 40 MHz and a center frequency of 950 MHz;
- Figure 3 is a schematic representation of the combination of the transponder with a satellite IFL band
- FIG. 4 a representation corresponding to FIG. 3 if a terrestrial frequency range is also connected;
- Figure 5 shows a single-cable twin LNB
- Figure 6 shows a single-cable Quattro solution
- FIG. 7a a switching matrix according to the prior art
- FIG. 7b shows a switching matrix which has been expanded in accordance with the invention
- Figure 8 shows an example of a one-cable triple converter solution
- FIG. 9 shows a representation of the combination of two transponder areas with a satellite IFL band, as is obtained when a circuit according to FIG. 8 is implemented;
- Figure 10 An example of a single-cable quad LNB
- Figure 11 a presen- tation regarding four combined transponders accordingly Circuit arrangement according to FIG. 10.
- FIG. 1 shows a schematic arrangement of the basic structure of a satellite receiving system according to the invention with a so-called universal twin converter (LNB) 1.
- LNB universal twin converter
- an amplifier arrangement 3 and a downstream bandpass filter 5 are provided, for example.
- a mixer 7 is then arranged in each of the two branches. Furthermore, two local oscillators 9 and 11 are provided, via which the respective received satellite frequency is converted into a satellite intermediate frequency in the mixers 7.
- the downlink frequencies of the satellites in the Ku band in Europe are 10700 MHz to 12750 MHz.
- the lower frequency band (low band) ranges from 10700 MHz to about 11700 MHz.
- the upper frequency band (high band) extends from 11700 MHz to 12750 MHz.
- the upper frequency band range for example the vertically or horizontally polarized received signals in the first or in the second branch 1 ', 1 "
- the second local oscillator 11 with the high local oscillator frequency of 10625 MHz chosen according to the invention there is an inverse conversion of the received upper satellite frequency band from 11700 MHz to 12750 MHz into a satellite IF range from 1075 MHz to 2125 MHz.
- the upper and upper limits of the satellite intermediate frequency bands are 1150 to 2150 MHz for the lower and 1075 to 2125 MHz for the upper band and therefore do not interfere with any signal due to the protective distances at the band limits. This is made possible, among other things, by selecting the higher local oscillator frequency so that it lies higher than the lower end of the upper frequency band, i.e. at 13850 MHz it is higher than the lower end of the upper frequency band at 12750 MHz.
- the local oscillators 7 can again one or more stage amplifier arrangements 8 may be connected downstream.
- a universal twin LNB improved according to the invention is now shown with reference to FIG.
- the basic principle of this is similar to that of FIG.
- the only difference in this exemplary embodiment is that the first local oscillator frequency LO 1 is 9600 MHz and the second local oscillator frequency LO 2 is 13850 MHz.
- the lower satellite frequency band from 10700 to 11700 MHz is converted into a satellite IF from 1100 MHz to 2100 MHz.
- the upper satellite frequency band is also converted into a satellite intermediate frequency from 1100 MHz to 2150 MHz.
- the implementation takes place in such a way that the lower limit frequency for the lower frequency band is the same as for the received upper frequency band and in the exemplary embodiment shown is significantly higher than the lower frequency limit of the low band for a standard universal LNB.
- the corresponding conversion of the upper satellite frequency band into the satellite IF level takes place using a local oscillator frequency that lies above the upper satellite frequency band.
- a 2-x-2 matrix 19 is connected downstream, at whose two outputs 21a and 21b, as is known, one subscriber could be connected, the lower or upper one of the vertical or horizontal could receive polarizations.
- a further mixer 23 is now connected to the one output, in the exemplary embodiment shown at output 21b, which is connected via a tunable oscillator 25 from, for example, 2025 to 3100 MHz with a subsequent selection, for example by means of a bandpass filter 26 at, for example, 950 MHz center frequency and a bandwidth of 40 MHz generates a freely selectable transponder, as shown with reference to Figure 2a.
- the transponder branch 29b provided with the mixer 23 and a bandpass filter 26 can now be connected to the branch 29a connected to the other output 21a via a downstream crossover 27.
- the output 27a of the crossover 47 is thus connected to a single antenna cable 31, usually a coax cable.
- This single-cable solution then enables twin reception.
- the transponder 33 generated is combined with a freely selectable satellite IF band 35, as is shown schematically in FIG. 3.
- FIG. 4 shows that, for example, a terrestrial area 37 can also be connected via a further crossover, which connects below 862 MHz. This even results in a bandpass filter characteristic for the desired transponder 33.
- a converter structure is used here, which ultimately feeds a 4 ⁇ 4 matrix 19 via four branches 1 a to 1 d, so that at the output of this matrix the lower frequency band received via the vertical polarization and the one received via the vertical polarization in a known manner
- Upper frequency band, the lower frequency band received via the horizontal polarization and, for example, the upper frequency band received via the horizontal polarization are each present separately and simultaneously.
- FIG. 7a shows a conventional converter, at the four outputs of which in the IF plane the upper and lower frequency bands of the signals received vertically and horizontally are applied. It is indicated in FIG. 7a that the two local oscillators 9 and 11 can operate with a local oscillator frequency of 9600 MHz or 13850 MHz, as shown with reference to FIG. La, or, as was explained with reference to FIG. 1, with one Local oscillator frequency of 9550 MHz and 10625 MHz. The implementation in the satellite intermediate frequency level then takes place accordingly, as was explained with reference to the exemplary embodiments according to FIG. 1 or FIG.
- a changeover matrix 37 can then be connected downstream of the converter shown in FIG. 7a.
- Several of the switching matrix arrangements can also be connected in series. In this case, as in the previous examples, two outputs, namely a first branch 29a and a transponder branch 29b, are again connected together at the outputs shown at the bottom in FIG. 7b, again via a crossover 27.
- the output 27a of the relevant crossover 27 is connected to the input of a further crossover, with a terrestrial one at the second input of the downstream crossover 39 Signal is fed. Twin operation can then again be carried out at the output 41 of these downstream crossovers 39, for which purpose an antenna cable 31 is usually connected in each case.
- transponder band area can be combined with a satellite IF band area, but also a so-called one-cable triple converter solution is also possible in which, for example, two are offset horizontal transponder frequency ranges can be combined with a satellite IF band range.
- three outputs 21a, 21b, 21c on the one hand and 21d, 21e, 21f on the other hand are interconnected via three parallel lines of a downstream crossover network 27, with a branch 29a in each case between the matrix and the Crossover is switched through, in a second branch 29b again a mixer controlled by a local oscillator, preferably with a downstream bandpass filter for generating a first transponder 33, for example with a transponder center frequency of 950 MHz, and finally a mixer in the third branch line 29c is provided with a further local oscillator, the local oscillator frequency being selected such that a second transponder 33a with a transponder center frequency of, for example, 1020 MHz is generated via the mixer.
- a local oscillator preferably with a downstream bandpass filter for generating a first transponder 33, for example with a transponder center frequency of 950 MHz
- a mixer in the third branch line 29c is provided with a further local oscillator, the local oscillator frequency
- both transponder ranges are also at a distance below the lower limit of 1100 MHz of the satellite intermediate frequency band range which then adjoins upwards.
- the principle described could also be expanded in accordance with FIGS. 10 and 11 in such a way that a plurality of transponders spaced apart from one another are generated, and these transponder branches 29 are then combined via a crossover network. This allows multiple transponders to be fed onto a single common antenna line.
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Description
Verfahren sowie Vorrichtung zur Erzeugung zumindest eines Transponders in der Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene
Die Erfindung betrifft ein Verfahren sowie eine Vorrich- tung zur Erzeugung zumindest eines Transponders in der Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene nach dem Oberbegriff des Anspruches 1 bzw. 7.
Bei herkömmlichen Einzel-Empfangsanlagen kann teilnehmer- seitig der Konverter so angesteuert werden, dass sowohl die vertikalen als auch die horizontalen Polarisationen empfangen werden können. Die Umschaltung der Polarisationen erfolgt herkömmlicherweise durch Umschaltung einer Speisespannung von 14 V (für den Empfang der vertikalen Polarisationen) auf 18 V (für den Empfang der horizontalen Polarisationen) . Mittels neuerer Anlagen kann beispielsweise durch Einspeisung eines Frequenztones von 22 kHz zudem eine Umschaltung von einem unteren zu einem oberen Frequenzband vorgenommen werden, worüber noch mehr Satel- litenprogramme empfangen werden können.
Während bei einer derartigen Einzel-Empfangsanlage stets nur ein Teilnehmer über den angeschlossenen Receiver ein
von ihm ausgewähltes Programm empfangen kann, ermöglichen sogenannte Twin-Konverter (Twin-LNB) den Empfang beider Polarisationen, und dies beispielsweise auch sowohl für das erwähnte untere als auch für das obere Frequenzband. Dazu ist es allerdings erforderlich, dass die die Konverterschaltung umfassende Eingangsempfangs-Schaltungs- anordnung grundsätzlich zwei Ableitungen zum angeschlossenen Teilnehmer bzw. Receiver umfasst, um dann beispielsweise am angeschlossenen Fernsehgerät ein Programm emp- fangen und über ein am Twin-Receiver angeschlossenes Videogerät (VCR) ein über die zweite Antennenleitung eingespeistes weiteres Programm aufnehmen zu können.
Aus der DE 197 13 124 C2 ist aber auch eine Satelliten- Empfangsanlage bekannt geworden, mit der zwei Teilnehmer an einer einzigen Antennenableitung getrennt voneinander Programme empfangen können. Dazu wird gemäß der vorstehend erwähnten Vorveröffentlichung vorgeschlagen, dass zwei Konverter oder ein Twin-Konverter verwendet werden, wobei die zwei Konverter-Ausgänge zumindest mittelbar zusammengeschalten werden, und dabei in einen der beiden Konverter-Ausgangsleitungen ein Empfangsmodul geschalten ist, worüber auswahlmäßig unterschiedliche Satellitenprogramme mit vertikaler oder horizontaler Polarisation empfangbar sind. Dabei wird das empfangene Satellitenprogramm in diesem Empfangsmodul in ein diesem Empfangs- modul zugeordnetes Frequenzsignal umgesetzt und in die Teilnehmer-Antennenleitung eingespeist. Über den anderen Konverterausgang wird wie herkömmlich auch das jeweils vom Empfänger ausgewählte und im Konverter entsprechend angesteuerte obere oder untere vertikal oder horizontal polarisierte Signal in der ZF-Ebene empfangen.
Ansonsten können mehrere Teilnehmer über eine Antennenleitung nur dann unabhängig voneinander mehrere Programme empfangen, wenn eine sogenannte Koppelstation eingesetzt wird. Dabei werden sogenannte Satellitenfrequenz-Umsetzer verwendet, sogenannte Sat . -ZFl-Umsetzer, bei denen einzelne Frequenzbereiche, beispielsweise Transponder mit ca. 40 MHz Bandbreite, ausgewählt und neu kombiniert auf dem einzigen Kabel übertragen werden. Wegen der verfügbaren Bandbreite von 950-2150 MHz und den erforderlichen Ab- ständen zwischen den Transpondern ist die Anzahl der übertragenen Transponder eingeschränkt. Die Anzahl der anschließbaren Receiver an dem Kabelnetz ist demgegenüber frei .
Wird jedoch die Auswahl der Transponder durch die Receiver vorgenommen, d.h. dass jeder Receiver einen Satz Sat.- ZFl/Sat.-ZFl Umsetzer und die vorgeschaltete Matrix ansteuert, so ist die Programmauswahl wieder uneingeschränkt, wobei jedoch die Anzahl der anschließbaren Receiver gleich der Anzahl der erwähnten Sat . -ZFl/Sat . -ZFl-Umsetzer ist. Sollen dagegen nur zwei oder zumindest nur sehr wenige Receiver mit einem Kabel versorgt werden, so ist die Kombination eines umgesetzten Sat . -ZFl/Sat . -ZFl-Bandes für den Receiver und eines ausgewählten Transponders für den einen zweiten Receiver eine vorteilhafte Lösung.
Allerdings ist der Sat . -ZFl/Sat .-ZFl-Umsetzer zur Auswahl eines Transponders aufbauend auf den bekannten Techniken sehr aufwendig und teuer. So wird beispielsweise beim Stand der Technik das Ku-Band (10700 MHz bis 12750 MHz) durch Mischung mit einem ersten Lokaloszillator von 9750 MHz in einen Sat . -ZFl-Frequenzbereich von 950 bis 1950 MHz und mit einem zweiten Lokaloszillator von 10600 MHz bei-
spielsweise in einen Sat . -ZFl-Frequenzbereich von 1100 MHz bis 2150 MHz umgesetzt. Dies bringt schon den einen Nachteil, dass durch die gewählten Lokaloszillator-Frequenzen unerwünschte Mischprodukte erzeugt werden, die in die benutzte Zwischenfrequenzebene fallen.
Um nun einzelne Transponder aus diesen Frequenzbändern auszuwählen, muss eine Matrix für die Auswahl der Frequenzbänder verwendet werden. Ferner muss mit einem Mi- scher und einem abstimmbaren Lokaloszillator mit einer Abstimmfrequenz von beispielsweise 1400 MHz bis 2700 MHz eine Umsetzung in die Zwischenfrequenz-Ebene mit einer ZF- Frequenz von 480 MHz vorgenommen werden. Wegen der zusätzlichen Notwendigkeit der Spiegelfrequenzunterdrückung muss ferner vor dem Mischer ein abstimmbares Bandpassfilter eingesetzt werden. Mit einem ferner vorgesehenen nachgeschalteten SAW-Filter von 480 MHz wird dann der gewünschte Transponder selektiert. Um die Dämpfung des SAW- Filters auszugleichen, muss ferner noch eine Verstärkung vorgenommen werden. Schließlich muss mit einem weiteren Mischer mit einem weiteren Lokaloszillator eine Rückumsetzung in die Sat . -ZFl-Ebene erfolgen. Wie erwähnt ist also die Notwendigkeit der Verwendung zweier Lokaloszillatoren sowie die notwendige Schirmung und auch die Selektion zur Vermeidung unerwünschter Mischprodukte sehr nachteilig.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher ausgehend von dem eingangs genannten gattungsbildenden Stand der Technik eine Transponderauswahl mit deutlich verringertem Aufwand und Platzbedarf zu schaffen. Eine derartige Transponderauswahl soll zumindest einen Twin-Empfang an einer Ein-Kabel-Struktur ermöglichen.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß bezüglich des Verfahrens entsprechend den im Anspruch 1 und bezüglich der Vorrichtung entsprechend den im Anspruch 7 angegebenen Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
Es muss als überraschend bezeichnet werden, dass erfindungsgemäß mit vergleichbar geringem Aufwand eine derartige Lösung für Ein-Kabel-Strukturen realisierbar ist. Dabei wird für einen Empfänger jeweils auswahlmäßig ein bestimmtes Programm in einen Transponderbereich umgesetzt. Dieser Transponder kann dann mit einem Sat . -ZFl-Band kombiniert werden, wobei der zweite Teilnehmer die empfangenen Programme über dieses Sat . -ZFl-Band übermittelt er- hält.
Die Vorteile der erfindungsgemäßen Lösung werden umso evidenter, wenn sie mit den Schwierigkeiten und Nachteilen des Standes der Technik verglichen werden. So musste beim Stand der Technik die Kombination eines Transponders mit einem unteren Frequenzbandbereich wegen der unteren Frequenzgrenze von 950 MHz in dem Frequenzbereich zwischen 900-950 MHz erfolgen. Bei einer Kombination des Transponders mit einem oberen Frequenzband muss trotz hoher Selektion durch das SAW-Filter bei der Umsetzung des Transponders zur Unterdrückung der unerwünschten Signale unterhalb von 1100 MHz dann eine Frequenzweiche mit sehr hoher Selektion verwendet werden. Dies ist ein nicht unerheblicher technischer Aufwand.
Demgegenüber wird erfindungsgemäß eine erste Umsetzung des unteren Satelliten-Zwischenfrequenzbandes mit einem Lokaloszillator von bevorzugt exakt 9550 MHz und eine erste
Umsetzung des oberen Satelliten-Frequenzbandes mit einem Lokaloszillator von bevorzugt exakt 1625 MHz vorgeschlagen. Dabei ergibt sich ein nutzbarer Frequenzbereich von ca. 900 bis 1000 MHz für die neue Transponderfrequenz . Die Mischprodukte der beiden Lokaloszillatoren liegen dann mit 1075 und 2150 MHz genau an den unteren und oberen Grenzen der Satelliten-Zwischenfrequenzbändern, hier also bei 1150 bis 2150 MHz für das untere bzw. 1075 bis 2125 MHz für das obere Band und stören wegen der Schutzabstände an den Bandgrenzen kein Signal. Natürlich können von den vorstehend erwähnten Lokaloszillatoren auch abweichende Werte von bevorzugt weniger als ± 200 MHz, vorzugsweise weniger als ± 100 MHz oder weniger als ± 50 MHz oder gar weniger als + 10 MHz verwendet werden, um zumindest noch nähe- rungsweise die erfindungsgemäßen Vorteile ausnützen zu können. In einer bevorzugten Ausführungsform entsprechend den Merkmalen nach Unteranspruch 2 oder 8 wird eine erste Umsetzung des unteren Satelliten-Frequenzbandes mit einem Lokaloszillator von z.B. 9600 MHz und eine erste Umsetzung des oberen Satelliten-Frequenzbandes mit einem Lokaloszillator von z.B. 13850 MHz vorgeschlagen. Aufgrund dieser gegenüber dem Stand der Technik anderen Lokaloszillator- Frequenzen wird es möglich, dass die untere Grenze für das untere Frequenzband (low band) mit der unteren Grenze für das obere Frequenzband (high band) mit jeweils 1100 MHz übereinstimmt. Aus der vorstehend genannten Schilderung ist ersichtlich, dass für den zweiten Mischer nicht eine Lokaloszillator-Frequenz von beispielweise 10600 MHz verwendet wird, sondern demgegenüber eine Lokaloszillator- Frequenz, die oberhalb des oberen Ende des oberen Frequenzbandes liegt. Dadurch wird erfindungsgemäß eine in- verse Umsetzung dergestalt vorgenommen, dass der oberhalb der oberen Grenze des oberen Frequenzbandes liegende Fre-
quenzbereich (also oberhalb von 12750 MHz) in einen Bereich unterhalb von 1100 MHz umgesetzt wird, der von Transpondern und Satelliten-Signalen ansonsten völlig frei ist.
Dadurch kann durch einfache Umsetzung beim Mischer unter Verwendung nur eines abstimmbaren Oszillators und nur einer nachfolgenden Selektion eines geeigneten Bandpassfilters ein frei wählbarer Transponder beispielsweise mit einer Sat . -ZFl/Sat . -ZFl-Mittelfrequenz von 950 MHz umgesetzt werden.
In einer bevorzugten Ausführungsform wird ein derartiger Transponder mit einem frei wählbaren Satelliten-Zwischen- Frequenzband kombiniert, bevorzugt über eine Frequenzweiche. Dadurch ergibt sich für das umgesetzte Frequenzband ein Frequenzbereich von beispielsweise kleiner 1000 MHz, und zwar mit dem gewünschten Transponder mit der höchst möglichen Frequenz ohne Verzerrung durch den untere Fre- quenzfilter der Frequenzweiche. Bevorzugt lässt sich demnach auch noch ein terrestrischer Frequenzbereich mit einer Frequenzweiche zuschalten. Dabei ergibt sich für den gewünschten Transponder dann sogar eine Bandpass-Filter- Charakteristik.
Aus der Schilderung ergibt sich als wesentlicher Vorteil, dass beispielsweise ein Tracking-Filter, ein abstimmbares Bandpass-Filter nicht erforderlich ist, da die Spiegelfrequenzen immer oberhalb der umgesetzten Bandbereiche sind, die durch die beiden Lokaloszillatoren des Konverters (LNB) umgesetzt werden.
Da zudem nur wenige Bauteile benötigt werden und nur eine
geringer Forderung an die Schirmung gestellt wird, kann in einer bevorzugten Ausführungsform der erläuterte Umsetzer und die Frequenzweiche auch direkt in einen Konverter (LNB) eingebaut werden. Damit können mit jedem an den Konverter (LNB) angeschlossenen Kabel zwei Receiver oder einen Twin-Receiver für eine komplette unabhängige Programmauswahl angeschlossen werden.
Nur der Vollständigkeit halber wird erwähnt, dass bei einer Mehrteilnehmer-Anlage ein Konverter mit den beiden Lokaloszillatoren auch räumlich getrennt von einer Matrix mit Umsetzern und einer Kombination des ausgewählten Transponders mit einem ausgewählten Sat . -ZFl-Band positioniert werden kann. Schließlich ist es erfindungsgemäß aber auch möglich, insbesondere bei besonderer Güte der Frequenzweiche und der verwendeten Filter, z.B. auch zwei oder drei ausgewählte Transponder mit dem nicht umgesetzten Satelliten-ZFl-Band zu kombinieren. Schließlich können erfindungsgemäß sogar mehrere Transponder-Bänder ohne Kombination mit einem Satelliten-ZFl-Band kombiniert werden.
Weitere Vorteile, Einzelheiten und Merkmale der Erfindung ergeben sich nachfolgend aus den anhand von Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen. Dabei zeigen im einzelnen:
Figur 1 : eine Darstellung eines verbesserten LNB' s mit verbessert ausgewählten Lokaloszilla- torfrequenzen für den ersten und zweiten
Lokaloszillator;
Figur la : eine Darstellung eines erfindungsgemäßen
Universal-Twin-LNBs mi einer verbesserten
Festlegung der Lokaloszillatoren LOl und L02;
Figur 2 : eine erfindungsgemäße Universal-Twin-LNB mit zusätzlich erzeugtem Transponder, der mit einem frei wählbaren Sat . -ZFl-Band über eine Frequenzweiche kombiniert und in eine Ein-Kabel-Ableitung eingespeist wird;
Figur 2a: schematische Darstellung eines Transponders mit einer Transponder-Breite von 40 MHz und einer Mittenfrequenz von 950 MHz;
Figur 3 : eine schematische Darstellung der Kombination des Transponders mit einem Sat. -ZFl- Band;
Figur 4 : eine zu Figur 3 entsprechende Darstellung, wenn zudem noch ein terrestrischer Frequenzbereich zugeschaltet wird;
Figur 5 die Darstellung eines Ein-Kabel-Twin-LNB;
Figur 6 die Darstellung einer Ein-Kabel-Quattro- Lösung;
Figur 7a eine Umschaltmatrix nach dem Stand der Technik;
Figur 7b eine erfindungsgemäß erweiterte Umschaltmatrix;
Figur 8 ein Beispiel für eine Ein-Kabel-Tripple- Konverterlösung;
Figur 9 eine Darstellung der Kombination zweier Transponderbereiche mit einem Sat. -ZFl- Band, wie sich dies bei Verwirklichung einer Schaltung gemäß Figur 8 ergibt; Figur 10 : ein Beispiel für eine Ein-Kabel-Quad-LNB-
Lösung; und
Figur 11 : eine Darstel lung bezüglich vierer kombinierter Transponder ent sprechend der
Schaltungsanordnung nach Figur 10.
In Figur 1 ist in schematischer Anordnung der Prinzipaufbau einer erfindungsgemäßen Satelliten-Empfangsanlage mit einem sogenannten Universal-Twin-Konverter (LNB) 1 gezeigt. Von einer Satelliten-Antenne werden bekannterweise z. B. über ein sogenanntes nicht näher dargestelltes Hörn die vertikal und horizontal polarisierten Signale in einem oberen und unteren Frequenzband empfangen und über eine Polarisationsweiche in zwei Zweige 1' und 1" umgesetzt .
In beiden in Figur 1 wiedergegebenen Zweigen 1' und 1" ist beispielsweise jeweils eine Verstärkeranordnung 3 und ein nachgeschaltetes Bandpassfilter 5 vorgesehen.
In jedem der beiden Zweige ist dann ein Mischer 7 angeordnet. Ferner sind zwei Lokaloszillatoren 9 und 11 vorgesehen, worüber in den Mischern 7 eine Umsetzung der jeweils empfangenen Satelliten-Frequenz in eine Satelliten-Zwischenfrequenz erfolgt. Bekannterweise sind die Downlink- Frequenzen der Satelliten im Ku-Band in Europa 10700 MHz bis 12750 MHz. Das niedrigere Frequenzband (low band) reicht dabei von 10700 MHz bis etwas 11700 MHz. Das obere Frequenzband (high band) erstreckt sich von 11700 MHz bis 12750 MHz. Soll nunmehr bei dem Universal-Twin-Konverter gemäß Figur 1 im oberen Zweig 1' eine Umsetzung des unteren Frequenzbandes in den Satelliten-Zwischenfrequenz- Bandbereich erfolgen, so wird dies mit der Lokaloszillator-Frequenz von 9550 MHz, also mit der Lokaloszillator-Frequenz des mit niedrigerer Frequenz arbeitenden Lokaloszillators 9 im jeweiligen zugeordneten Mischer 7 vorgenommen. Dadurch wird das untere empfangene
Satelliten-Frequenzband von 10700 MHz bis 11700 MHz umge¬ setzt in eine Satelliten-Zwischenfrequenz von 1150 MHz bis 2150 MHz.
Soll entsprechend der obere Frequenzbandbereich, beispielsweise die vertikal oder horizontal polarisierten empfangenen Signale im ersten oder im zweiten Zweig 1', 1" umgesetzt werden, so wird dies mit dem zweiten Lokaloszillator 11 mit der erfindungsgemäß gewählten hohen Lokaloszillator-Frequenz von 10625 MHz vorgenommen. Dadurch ergibt sich eine inverse Umsetzung des empfangenen oberen Satelliten-Frequenzbandes von 11700 MHz bis 12750 MHz in einen Satelliten-ZF-Bereich von 1075 MHz bis 2125 MHz. Mit anderen Worten erfolgt also die Umsetzung derart, dass das Mischprodukt aus den beiden. Lokaloszillatorfrequenzen nicht in die Satelliten-ZF-Ebene hineinfällt sondern im vorliegenden Falle so vorgenommen wird, dass das untere und das obere empfangene Satelliten-Frequenzband an das obere Ende der Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umge- setzt wird. Dadurch wird ferner gewährleistet, dass die Mischprodukte der beiden Lokaloszillator-Frequenzen mit 1075 MHz und 2150 MHz genau an den unteren und oberen Grenzen der Satelliten-Zwischenfrequenzbändern liegen, hier also bei 1150 bis 2150 MHz für das untere bzw. 1075 bis 2125 MHz für das obere Band und stören deshalb wegen der Schutzabstände an den Bandgrenzen kein Signal. Dies wird also unter anderem auch dadurch ermöglicht, dass die höhere Lokaloszillatorfrequenz so gewählt wird, dass sie höher liegt als das untere Ende des oberen Frequenzbandes, mit 13850 MHz also höher liegt als das untere Ende des oberen Frequenzbandes bei 12750 MHz.
Den Lokaloszillatoren 7 können nochmals ein- oder mehr-
stufige Verstärkeranordnungen 8 nachgeschaltet sein.
An Hand von Figur la ist nunmehr ein erfindungsgemäß verbesserter Universal-Twin-LNB gezeigt. Dieser ist vom Grundprinzip her ähnlich zu Figur 1 aufgebaut. Unterschiedlich ist bei diesem Ausführungsbeispiel lediglich, dass die erste Lokaloszillatorfrequenz LO 1 9600 MHz und die zweite Lokaloszillatorfrequenz LO 2 13850 MHz betragen. Dadurch wir das untere Satelliten-Frequenzband von 10700 bis 11700 MHz umgesetzt in eine Satelliten-ZF von 1100 MHz bis 2100 MHz. Das obere Satelliten-Frequenzband wird dabei ferner umgesetzt in eine Satelliten-Zwischenfrequenz von 1100 MHz bis 2150 MHz. Mit anderen Worten erfolgt also die Umsetzung derart, dass die untere Grenz- frequenz für das untere Frequenzband ebenso wie für das empfangene obere Frequenzband gleich ist und im gezeigten Ausführungsbeispiel deutlich höher liegt als die untere Frequenzgrenze des Lowbandes bei einem Standard-Universal- LNB.
Im gezeigten Ausführungsbeispiel nach Figur la erfolgt also die entsprechende Umsetzung des oberen Satelliten- Frequenzbandes in die Satelliten-ZF-Ebene unter Verwendung einer Lokaloszillatorfrequenz, die oberhalb des oberen Satelliten-Frequenzbandes liegt.
An den beiden Ausgängen 15 der beiden Zweige 1', 1" ist eine 2-x-2-Matrix 19 nachgeschaltet, an deren beiden Ausgängen 21a und 21b bekanntermaßen jeweils ein Teilnehmer angeschlossen werden könnte, der wahlweise das untere oder obere der vertikalen oder horizontalen Polarisationen empfangen könnte.
Erfindungsgemäß ist aber nunmehr an dem einen Ausgang, im gezeigten Ausführungsbeispiel am Ausgang 21b ein weiterer Mischer 23 geschaltet, der über einen abstimmbaren Oszillator 25 von beispielsweise 2025 bis 3100 MHz mit einer nachfolgenden Selektion, z.B. mittels eines Bandpass-Fil- ters 26 bei z.B. 950 MHz Mittenfrequenz und einer Bandbreite von 40 MHz einen frei wählbaren Transponder erzeugt, wie anhand von Figur 2a dargestellt ist.
Über eine nachgeschaltete Frequenzweiche 27 kann nunmehr der mit dem Mischer 23 und einem Bandpass-Filter 26 versehene Transponder-Zweig 29b mit dem mit dem anderen Ausgang 21a in Verbindung stehende Zweig 29a zusammengeschaltet werden. Der Ausgang 27a der Frequenzweiche 47 ist also mit einem einzigen Antennenkabel 31, in der Regel einem Koax-Kabel verbunden. Durch diese Ein-Kabel-Lösung ist dann ein Twin-Empfangsbetrieb möglich. Dadurch wird der erzeugte Transponder 33 mit einem frei wählbaren Sat. -ZFl- Band 35 kombiniert, wie dies anhand von Figur 3 schema- tisch dargestellt ist. Damit ergibt sich für das umgesetzte Frequenzband, d. h. für den Transponder ein Frequenzbereich von z.B. kleiner 1000 MHz, wobei das Frequenzband den gewünschten Transponder mit der höchst möglichen Frequenz repräsentiert, und zwar bei einer Mittenfrequenz von z.B. 950 MHz ohne jede Verzerrung durch das Niedrigpass- Filter der Frequenzweiche.
Anhand von Figur 4 ist dargestellt, dass beispielsweise noch über eine weitere Frequenzweiche auch ein terrestri- scher Bereich 37 hinzugeschaltet werden kann, der sich unter 862 MHz anschließt. Dadurch ergibt sich für den gewünschten Transponder 33 sogar eine Bandpass-Filter- Charakteristik.
Anhand von Figur 5 ist eine Erweiterung des erläuterten Prinzips im Sinne eines Ein-Kabel-Twin-Konverters beschrieben. Es wird hier ein Konverter-Aufbau verwendet, der letztlich über vier Zweige la bis ld eine 4 x 4-Matrix 19 speist, so dass am Ausgang dieser Matrix in bekannter Weise das über die vertikale Polarisation empfangene untere Frequenzband, das über die vertikale Polarisation empfangene obere Frequenzband, das über die horizontale Polarisation empfangene untere Frequenzband und beispielsweise das über die horizontale Polarisation empfangene obere Frequenzband jeweils separat und gleichzeitig anliegen. Dadurch können durch entsprechende Verkettung von mehreren Matrixen eine beliebig hohe Anzahl von Teilnehmern zugeschaltet werden. Im gezeigten Ausführungsbeispiel werden jedoch bei den Ausgängen 21a bis 21d der Matrix-Schaltung 19 jeweils zwei Ausgänge erfindungsgemäß über eine nachfolgende Frequenzweiche 27 zusammengeschaltet, wobei jeweils ein Ausgang der Matrix mit dem Eingang der Frequenzweiche über eine Strecke 29a direkt durchgeschaltet wird und in dem anderen Zweig ein sogenannter Transponder-Zweig 29b gebildet wird, in welchem wiederum ein Mischer 23 mit einem nachfolgenden Bandpass-Filter 26 angeordnet ist und dabei der Mischer mit einem abstimmbaren Oszillator 25 mit einem geeigneten Frequenzbandbereich betrieben wird. An den Ausgängen 27a der dann beiden Frequenzweichen 27 kann dann jeweils ein Twin-Betrieb durchgeführt werden.
Dieses Prinzip kann entsprechend erweitert werden, wie beispielsweise unter Verwendung einer 4 x 8-Matrix 19 anhand von Figur 6 erläutert ist. Dort ist bei entsprechender Erweiterung an den vier Ausgängen 27a der vier Frequenzweichen 27 jeweils ein Twin-Betrieb möglich.
Anhand von Figuren 7a und 7b ist lediglich gezeigt, dass die Matrix auch räumlich getrennt von den Lokaloszillatoren des Konverters (LNB) angeordnet sein kann. In Figur 7a ist dabei ein herkömmlicher Konverter gezeigt, an dessen vier Ausgängen in der ZF-Ebene jeweils das obere bzw. das untere Frequenzband der vertikal bzw. horizontal empfangenen Signale anliegt. Dabei ist in Figur 7a angedeutet, dass die beiden Lokaloszillatoren 9 und 11 wie an Hand von Figur la gezeigt ist mit einer Lokaloszillatorfrequenz von 9600 MHz bzw. 13850 MHz arbeiten können, oder aber, wie dies an Hand von Figur 1 erläutert wurde, mit einer Lokaloszillatorfrequenz von 9550 MHz bzw. 10625 MHz. Entsprechend erfolgt dann die Umsetzung in der Satelliten- Zwischenfrequenz-Ebene, wie dies an Hand der Ausführungs- beispiele nach Figur 1 bzw. Figur la erläutert wurde.
Räumlich davon getrennt kann dann beispielsweise eine Umschaltmatrix 37, wie sie nach dem Stand der Technik bekannt ist, dem in Figur 7a gezeigten Konverter nach- geschaltet sein. Mehrere der Umschalt-Matrix-Anordnungen können auch in Reihe hintereinander verschaltet sein. An den in Figur 7b unten eingezeichneten Ausgängen sind in diesem Fall wiederum erfindungsgemäß wie bei den vorausgegangenen Beispielen jeweils zwei Ausgänge, nämlich ein erster Zweig 29a und ein Transponderzweig 29b zusammengeschaltet, und zwar ebenfalls wieder über eine Frequenzweiche 27.
Auch in diesem Beispiel ist ähnlich wie bei dem Ausfüh- rungsbeispiel nach Figur 4 der Ausgang 27a der betreffenden Frequenzweiche 27 mit dem Eingang einer weiteren Frequenzweiche verschaltet, wobei an dem zweiten Eingang der nachgeschalteten Frequenzweiche 39 ein terrestrisches
Signal eingespeist wird. Am Ausgang 41 dieser nachgeschalteten Frequenzweichen 39 kann dann jeweils wieder ein Twin-Betrieb durchgeführt werden, wozu hier üblicherweise jeweils ein Antennenkabel 31 angeschlossen wird.
Anhand von Figur 8 und 9 ist erläutert, dass nicht nur ein Transponder-Bandbereich mit einem Satelliten-ZF-Bandbe- reich kombiniert werden kann, sondern dass ebenso auch eine sogenannte Ein-Kabel-Tripple-Konverterlösung möglich ist, bei der beispielsweise zwei versetzt liegende Transponder-Frequenzbereiche mit einem Satelliten-ZF-Band- bereich kombiniert werden.
In diesem Fall wird unter Verwendung einer 4 x 6-Matrix jeweils drei Ausgänge 21a, 21b, 21c zum einen und 21d, 21e, 21f zum anderen über drei parallele Leitungen einer nachgeordneten Frequenzweiche 27 zusammengeschaltet, wobei ein Zweig 29a jeweils zwischen der Matrix und der Frequenzweiche durchgeschaltet ist, in einem zweiten Zweig 29b ebenfalls wieder ein von einem Lokaloszillator angesteuerter Mischer bevorzugt mit nachgeordnetem Bandpass- Filter zur Erzeugung eines ersten Transponders 33 beispielsweise mit einer Transponder-Mittenfrequenz von 950 MHz und schließlich in der dritten Zweigleitung 29c noch- mals ein Mischer mit einem weiteren Lokaloszillator vorgesehen ist, wobei die Lokaloszillator-Frequenz so gewählt ist, dass über den Mischer ein zweiter Transponder 33a mit einer Transponder-Mittenfrequenz von beispielsweise 1020 MHz erzeugt wird. Beide Transponder-Bereiche liegen ent- sprechend der Darstellung nach Figur 9 ebenfalls im Abstand unterhalb der unteren Grenze von 1100 MHz des sich dann nach oben anschließenden Satelliten-Zwischenfrequenz- Bandbereiches .
Schließlich könnte das geschilderte Prinzip entsprechend den Figuren 10 und 11 auch dahingehend erweitert werden, dass mehrere mit Frequenzabstand zueinander liegende Transponder erzeugt werden, und diese Transponder-Zweige 29 dann über eine Frequenzweiche zusammengefasst werden. Dadurch können mehrere Transponder auf eine einzige gemeinsame Antennen-Leitung eingespeist werden.
Claims
1. Verfahren zur Erzeugung zumindest eines Transponders (33) in der Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene (Sat . -ZF- Ebene) in Kombination mit zumindest einem weiteren Transponder (33a, 33b,...) und /oder in Kombination mit einem aus einem oberen bzw. einem unteren Satelliten-Frequenzband in die Sat . -ZF-Ebene umgesetzten Frequenzbandes (35), wozu eine Konverteranordnung (1) mit integrierter bzw. nachgeschalteter Matrix (19, 37) mit zumindest zwei Ausgängen (21a, 21b) verwendet wird, wobei die an den Aus- gangen (21a, 21b) anstehenden Signale vorzugsweise über eine Summenschaltung oder eine Frequenzweiche (27) in zumindest eine angeschlossene Antennenleitung (31) eingespeist wird, gekennzeichnet durch die folgenden weiteren Merkmale - das untere und das obere empfangene Satelliten- Frequenzband werden an das obere Ende der Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umgesetzt, für die Umsetzung des unteren und des oberen Satelliten-Frequenzbandes in die Satelliten- Frequenz-Ebene wird eine Lokaloszillator-Kombination verwendet, derart, dass die Mischprodukte der Lokaloszillatoren nicht in die belegte Satelliten- Frequenz fallen, und der Transponder (33, 33a, 33b,...) wird mittels direkter Umsetzung vorzugsweise in dem Bereich von 950 bis 1075 MHz erzeugt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass über die Lokaloszillatoren eine Kombination aus Unterlagerung für das untere Satelliten-Frequenzband und Überlagerung für das obere Satelliten-Frequenzband verwendet wird.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 2, dadurch gekennzeichnet, dass die untere Frequenzgrenze des in die
Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umgesetzten unteren Satelliten-Frequenzbandes sowie die untere Frequenzgrenze des in die Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umgesetzten oberen Satelliten-Frequenzbandes etwa 1100 MHz beträgt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Transponder (33) durch einfache Umsetzung mit einem Mischer (23) und einem abstimmbaren Oszillator (25) vorzugsweise mit einem Frequenzbereich von 2025 bis 3100 MHz und vorzugsweise einer nachfolgenden Selektion mittels eines Bandpassfilters (26) oder eines Tiefpassfilters erzeugt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass zur Erzeugung zumindest eines zweiten
Transponders (33a) sowie gegebenenfalls weiterer Transponder (33b, 33c...) an entsprechend vorgesehenen weiteren Ausgängen (21a, 21b, 21c...) einer dem Konverter (1) nachgeschalteten Matrix (19, 37) jeweils weitere der einfachen Umsetzung dienende Mischer (25) mit jeweils einem abstimmbaren Lokaloszillator (25) und vorzugsweise jeweils mit einer nachgeschalteten Selektion in Form eines Bandpassfilters (26) verwendet werden, wobei die so erzeugten Transponder (33, 33a, 33b, ...) vorzugweise über eine Frequenzweiche (27) in eine gemeinsame Antennenleitung (31) eingespeist werden.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass neben dem zumindest einen Transponder (33) in die gemeinsame Antennenleitung (31) ein in die Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umgesetztes oberes oder unteres Satelliten-Frequenzband (35) eingespeist wird, dessen untere Frequenzgrenze in der Satelliten-
Zwischenfrequenz-Ebene oberhalb des Transponders (33) liegt .
7. Vorrichtung zur Erzeugung zumindest eines Transponders (33) in der Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene (Sat . -ZF-
Ebene) in Kombination mit zumindest einem weiteren Transponder (33a, 33b, ...) und /oder in Kombination mit einem aus einem oberen bzw. einem unteren Satelliten-Frequenzband in die Sat . -ZF-Ebene umgesetzten Frequenzbandes, mit einer Konverteranordnung vorzugsweise mit integrierter bzw. vorgeschalteter Matrix (19, 37) mit zumindest zwei Ausgängen (21a, 21b) zur Einspeisung der dort anstehenden Signale vorzugweise über eine nachgeordnete Frequenzweiche (27) oder einer Summenschaltung in eine angeschlossene Antennenleitung (31), gekennzeichnet durch die folgenden weiteren Merkmale
- der Aufbau ist derart, dass das untere und das obere empfangene Satelliten-Frequenzband an das obere Ende der Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umgesetzt wird,
- die Umsetzung des unteren und des oberen Satelliten-Frequenzbandes in die Satelliten- Frequenz-Ebene erfolgt auf der Basis einer Lokaloszillator-Kombination derart, dass die Mischprodukte der Lokaloszillatoren nicht in die belegte Satelliten-Frequenz fallen, und - der Transponder (33, 33a, 33b,...) ist mittels direkter Umsetzung in das gewünschte Frequenzband erzeugbar.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Aufbau derart ist, dass über die Lokaloszillato- ren eine Kombination aus Unterlagerung für das untere Satelliten-Frequenzband und Überlagerung für das obere Satelliten-Frequenzband verwendet wird.
9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekenn- zeichnet, dass die untere Frequenzgrenze des in die
Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umgesetzten unteren Satelliten-Frequenzbandes sowie die untere Frequenzgrenze des in die Satelliten-Zwischenfrequenz-Ebene umgesetzten oberen Satelliten-Frequenzbandes etwa 1100 MHz beträgt.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Transponder (33) durch einfache Umsetzung mit einem Mischer (23) und einem abstimmbaren Oszillator (25) vorzugsweise mit einem Frequenzbereich von 2025 bis 3100 MHz und vorzugsweise einer nachfolgenden Selektion mittels eines Bandpassfilters (26) erzeugbar ist.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass zur Erzeugung zumindest eines zweiten
Transponders (33a) sowie gegebenenfalls weiterer Transponder (33b, 33c...) an entsprechend vorgesehenen weiteren Ausgängen (21a, 21b, 21c...) einer dem Konverter (1) nach- geschalteten Matrix (19, 37) jeweils weitere der einfachen Umsetzung dienende Mischer (25) mit jeweils einem abstimmbaren Lokaloszillator (25) vorzugsweise mit einer nachgeschalteter Selektion in Form eines Bandpassfilters (26) vorgesehen sind, wobei die so erzeugten Transponder (33, 33a, 33b,...) vorzugweise über eine Frequenzweiche (27) in eine gemeinsame Antennenleitung (31) einspeisbar sind.
12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass neben dem zumindest einen Transponder (33) in die gemeinsame Antennenleitung (31) ein in die Satelliten-Frequenz-Ebene umgesetztes oberes oder unteres Satelliten-Frequenzband einspeisbar ist, dessen untere Frequenzgrenze in der Satelliten-Frequenz-Ebene oberhalb des Transponders (33) liegt.
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Inventor name: HEISENBERG, MICHAEL Inventor name: LINKE, CHRISTIAN Inventor name: MUMMERT, WOLFGANG Inventor name: ILSANKER, ANTON Inventor name: EXLER, RALF |
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| DAX | Request for extension of the european patent (deleted) | ||
| RBV | Designated contracting states (corrected) |
Designated state(s): AT BE CH DE LI NL |
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| GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
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| RTI1 | Title (correction) |
Free format text: METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING AT LEAST ONE TRANSPONDER FREQUENCY IN THE SATELLITE INTERMEDIATE FREQUENCY PLANE |
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| GRAS | Grant fee paid |
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| GRAA | (expected) grant |
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Owner name: KATHREIN WERKE KG |
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Owner name: KATHREIN WERKE KG Effective date: 20060614 |
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