EP1997921A2 - Dichtring - Google Patents

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EP1997921A2
EP1997921A2 EP08156343A EP08156343A EP1997921A2 EP 1997921 A2 EP1997921 A2 EP 1997921A2 EP 08156343 A EP08156343 A EP 08156343A EP 08156343 A EP08156343 A EP 08156343A EP 1997921 A2 EP1997921 A2 EP 1997921A2
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sealing ring
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ring according
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Henry Bosch
Roland Ruch
Lutz Steinert
Klaus Wintrich
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Mahle International GmbH
Original Assignee
Mahle International GmbH
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    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Definitions

  • the invention relates to a sealing ring, in particular a shaft seal for a turbocharger.
  • the material of the sealing ring in particular of a shaft sealing ring, must have different properties in order in particular to be able to guarantee a sealing function over the entire service life of the turbocharger.
  • the sealing function is influenced mainly by a wear resistance or a creep of the sealing rings, so that in addition to high wear resistance and a sufficiently high creep resistance is required especially for new and highly loaded turbochargers, for example for gasoline engines.
  • the materials used hitherto for such sealing rings, in particular tool steels, are not sufficient for their creep resistance, while austenitic materials or nickel-based alloys often do not have sufficient wear resistance.
  • the invention is concerned with the problem of providing an improved embodiment for a sealing ring, which in particular overcomes the disadvantages known from the prior art.
  • the invention is based on the general idea of using a base material based on iron or on a nickel-based alloy for a sealing ring, in particular for a shaft seal of a turbocharger, and boring the sealing ring.
  • Boriding is understood as meaning a thermochemical surface hardening process for producing a wear-resistant surface on a workpiece, wherein boron causes the chemical element boron to be introduced into the edge zone of a material, here into the edge zone of the sealing ring, at a temperature between 850 and 950 ° C. This forms a Borid harsh up to a depth of about 250 microns, which causes a surprisingly good anchoring to the base material of the sealing ring.
  • boriding on the one hand achieves high wear resistance and, on the other hand, high creep resistance of the material.
  • boriding makes it possible to use the sealing rings under high mechanical and tribological loads at temperatures of up to 850 ° C.
  • wear protection layers which are applied, for example, by a PVD process
  • the boriding effect significantly improves anchoring of the wear protection layer to the base material of the sealing ring.
  • This surprisingly good connection between the base material and the wear protection layer (Borid Anlagen) prevents a flaking of the same during assembly of the shaft seals on the associated shaft, in which the shaft seals must be bent usually.
  • the hardness and thus brittle fracture tendency can be reduced with the boriding invention, so that significantly less waste during assembly and thus a significantly improved efficiency are expected.
  • the borated shaft seals can also be hardened to limit the relaxation in the assembled state.
  • the hardness of borated rotary shaft seals may be, for example, less than 60 HRC, preferably about 45 HRC.
  • Such a surprisingly good connection between the wear protection layer and the base material can not be achieved with other surface hardening methods, for example nitriding.
  • nitriding cracks may occur along the diffusion boundary between the nitride layer and the base material due to the poorer toothing / connection between the nitride layer and the base material during the bending of the shaft sealing rings, which cause a break-off of the nitride layer and thus destruction of the wear protection layer.
  • the boride layer may crack.
  • the iron-based base material is at least partially austenitic.
  • Austenite refers to ⁇ mixed crystals of iron, with austenite usually having a cubic surface centered structure.
  • the structure itself has a low hardness, which, however, can be increased for example by cold deformation.
  • the iron-based base material is at least partially martensitic.
  • Martensite is a metastable structure of solids that is non-diffusion and athermal due to a cooperative shear motion arises from the initial structure.
  • the carbon dissolved in austenite can be forcibly dissolved by a very rapid cooling, for example during quenching, resulting in a very hard structure.
  • the cooling rate at which first fractions of martensite, next to ferrite, pearlite and bainite, is called the lower critical cooling rate.
  • martensite is used in steels to achieve a hardness increase. The higher the carbon content of martensite, the higher its hardness.
  • the iron-based base material is at least partially bainitic. Bainite forms at temperatures which are between those for the formation of pearlite and martensite. In contrast to the formation of pure martensite, folding processes in the crystal lattice and diffusion processes are coupled here, which makes various conversion mechanisms possible.

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Dichtring, insbesondere einen Wellendichtring für einen Turbolader, der entweder ein Grundmaterial auf Eisenbasis oder ein Grundmaterial auf einer Nickelbasislegierung aufweist und zudem boriert ist.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Dichtring, insbesondere einen Wellendichtring für einen Turbolader.
  • Abhängig von der Position eines Dichtringes in einem Turbolader muss der Werkstoff des Dichtringes, insbesondere eines Wellendichtringes, verschiedene Eigenschaften aufweisen, um insbesondere eine Dichtfunktion über die gesamte Lebensdauer des Turboladers garantieren zu können. Die Dichtfunktion wird dabei hauptsächlich von einer Verschleißbeständigkeit beziehungsweise einer Kriechneigung der Dichtringe beeinflusst, so dass insbesondere bei neuen und hochbelasteten Turboladern, beispielsweise für Ottomotoren, neben einer hohen Verschleißbeständigkeit auch eine ausreichend hohe Kriechbeständigkeit gefordert wird. Die bisher für derartige Dichtringe verwendeten Werkstoffe, insbesondere Werkzeugstähle, sind von ihrer Kriechbeständigkeit nicht ausreichend, während austenitische Werkstoffe oder Nickelbasislegierungen oftmals keine ausreichende Verschleißbeständigkeit aufweisen.
  • Die Erfindung beschäftigt sich mit dem Problem, für einen Dichtring eine verbesserte Ausführungsform anzugeben, welche insbesondere die aus dem Stand der Technik bekannten Nachteile überwindet.
  • Dieses Problem wird erfindungsgemäß durch den Gegenstand des unabhängigen Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.
  • Die Erfindung beruht auf dem allgemeinen Gedanken, für einen Dichtring, insbesondere für einen Wellendichtring eines Turboladers, ein Grundmaterial auf Eisenbasis oder auf einer Nickelbasislegierung zu verwenden und den Dichtring zu borieren. Unter Borieren versteht man ein thermochemisches Randschichthärteverfahren zur Erzeugung einer verschleißfesten Oberfläche auf einem Werkstück, wobei beim Borieren das chemische Element Bor in die Randzone eines Werkstoffes, hier in die Randzone des Dichtringes, bei einer Temperatur zwischen 850 und 950 °C eingebracht wird. Hierbei bildet sich bis in eine Tiefe von ca. 250 µm eine Boridschicht, welche eine überraschend gute Verankerung zum Grundmaterial des Dichtringes bewirkt. Prinzipiell wird durch das Borieren einerseits eine hohe Verschleißfestigkeit und andererseits eine hohe Kriechbeständigkeit des Materials erreicht. Darüber hinaus ermöglicht das Borieren einen Einsatz der Dichtringe bei hohen mechanischen und tribologischen Belastungen bei Temperaturen von bis zu 850 °C. Im Unterschied zu Verschleißschutzschichten, welche beispielsweise durch ein PVD-Verfahren aufgebracht werden, wird durch das Borieren eine deutlich verbesserte Verankerung der Verschleißschutzschicht mit dem Grundwerkstoff des Dichtringes bewirkt. Diese überraschend gute Verbindung zwischen dem Grundmaterial und der Verschleißschutzschicht (Boridschicht), verhindert insbesondere ein Abplatzen derselben bei der Montage der Wellendichtringe auf der zugehörigen Welle, bei welcher die Wellendichtringe üblicherweise aufgebogen werden müssen.
  • Im Vergleich zu ausschließlich gehärteten Wellendichtringen, welche üblicherweise sehr spröde sind und dadurch zu einem Brechen beim Montieren neigen, kann mit dem erfindungsgemäßen Borieren die Härte und damit die Sprödbruchneigung reduziert werden, so dass deutlich weniger Ausschuss bei der Montage und damit eine deutlich verbesserte Wirtschaftlichkeit zu erwarten sind. Selbstverständlich können/müssen auch die borierten Wellendichtringe gehärtet sein, um die Relaxation in montiertem Zustand zu begrenzen. Die Härte bei borierten Wellendichtringen kann aber beispielsweise kleiner als 60 HRC, vorzugsweise ca. 45 HRC betragen.
  • Eine derartig überraschend gute Verbindung zwischen der Verschleißschutzschicht und dem Grundmaterial, ist mit anderen Randschichthärteverfahren, beispielsweise dem Nitrieren, nicht zu erzielen. Beim Nitrieren kann es aufgrund der schlechteren Verzahnung/Verbindung zwischen der Nitridschicht und dem Grundmaterial beim Aufbiegen der Wellendichtringe zu entlang der Diffusionsgrenze zwischen der Nitridschicht und dem Grundmaterial verlaufenden Rissen kommen, die ein Abplatzen der Nitridschicht und damit eine Zerstörung der Verschleißschutzschicht bewirken. Selbstverständlich kann es auch beim Aufbiegen von borierten Wellendichtringen zu einem Reißen der Boridschicht kommen. Durch die gute Verzahnung zwischen der Boridschicht und dem Grundmaterial verlaufen die auftretenden Risse hierbei jedoch ohne Richtungsänderung über die Diffusionsgrenze hinweg, so dass insbesondere keine entlang der Diffusionsgrenze verlaufenden Risse auftreten, die ursächlich für das Abplatzen der Verschleißschutzschicht sind. Die beim Aufbiegen entstandenen Risse können sich nach der Montage der Wellendichtringe wieder schließen, ohne dass von diesen eine Gefahr für die Verschleißschutzschicht ausgeht.
  • Mit den erfindungsgemäßen borierten Wellendichtringen, lassen sich somit mehrere wesentliche Vorteile realisieren:
    • verbesserte Verschleißbeständigkeit der Wellendichtringe und damit eine längere Lebensdauer,
    • reduzierte Sprödbruchneigung und dadurch einen geringeren Ausschussanteil bei der Montage,
    • verbesserte Wirtschaftlichkeit.
  • Zweckmäßig ist das Grundmaterial auf Eisenbasis zumindest teilweise austenitisch. Als Austenit werden γ-Mischkristalle des Eisens bezeichnet, wobei Austenit üblicherweise eine kubischflächen-zentrierte Struktur aufweist. Das Gefüge an sich besitzt eine geringe Härte, welche jedoch beispielsweise durch Kaltverformung gesteigert werden kann.
  • Alternativ dazu ist denkbar, dass das Grundmaterial auf Eisenbasis zumindest teilweise martensitisch ist. Martensit ist ein metastabiles Gefüge von Festkörpern, das die diffusionslos und athermische durch eine kooperative Scherbewegung aus dem Ausgangsgefüge entsteht. Beispielsweise kann der im Austenit gelöste Kohlenstoff durch eine sehr rasche Abkühlung, beispielsweise beim Abschrecken, zwangsgelöst werden, wodurch ein sehr hartes Gefüge entsteht. Die Abkühlgeschwindigkeit, bei welcher erste Anteile von Martensit, neben Ferrit, Perlit und Bainit entstehen, heißt dabei untere kritische Abkühlgeschwindigkeit. Generell wird Martensit bei Stählen verwendet, um einen Härteanstieg zu erzielen. Je höher dabei der Kohlenstoffgehalt des Martensits ist, desto höher ist auch dessen Härte.
  • Als weitere Alternative ist denkbar, dass das Grundmaterial auf Eisenbasis zumindest teilweise bainitisch ist. Bainit bildet sich dabei bei Temperaturen, welche zwischen den für die Perlit- bzw. Martensitbildung liegen. Anders als bei der Bildung von reinem Martensit sind hier Umklappvorgänge im Kristallgitter und Diffusionsvorgänge gekoppelt, wodurch verschiedene Umwandlungsmechanismen möglich werden.
  • Alle in der Beschreibung und in den nachfolgenden Ansprüchen dargestellten Merkmale können dabei sowohl einzeln als auch in beliebiger Form miteinander kombiniert erfindungswesentlich sein.

Claims (11)

  1. Dichtring, insbesondere ein Wellendichtring für einen Turbolader, der ein Grundmaterial auf Eisenbasis oder auf einer Nickelbasislegierung aufweist und boriert ist.
  2. Dichtring nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass das Grundmaterial auf Eisenbasis zumindest teilweise austenitisch ist, oder
    - dass das Grundmaterial auf Eisenbasis zumindest teilweise ferritisch ist, oder
    - dass das Grundmaterial auf Eisenbasis zumindest teilweise perlitisch, bainitisch oder martensitisch ist.
  3. Dichtring nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Grundmaterial zumindest eines der folgenden Elemente in der nachfolgend genannten Konzentration aufweist:
    - C:     0,0 - 0,9 9 Gew.-%,
    - Si     0,0 - 3,0 Gew.-%,
    - Mn     0,0 - 19,0 Gew.-%,
    - P, S, B     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Cr     3,0 - 27,0 Gew.-%,
    - Mo     0,0 - 6,0 Gew.-%,
    - Ni     0,0 - 37,0 Gew.-%,
    - Al, Ti     0,0 - 6,0 Gew.-%,
    - N     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Nb, V 0,0 - 2,5 Gew.-%,
    - W, Cu 0,0 - 3,0 Gew.-%,
    - Co     0,0 - 17,0 Gew.-%,
    - Fe     35,0 - 97,0 Gew.-,
    - sowie herstellungsbedingte Verunreinigungen anderer Elemente.
  4. Dichtring nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Grundmaterial zumindest eines der folgenden Elemente in der nachfolgend genannten Konzentration aufweist:
    - C     0,0 - 0,2 Gew.-%,
    - Si     0,0 - 2,0Gew.-%,
    - Mn 0,0 - 2,0 Gew.-%,
    - P, S, B     0,0 - 0,05 Gew.-%,
    - Al     0,0 - 0,4 Gew.-%,
    - Cr     13,0 - 17,0 Gew.-%,
    - Mo     1,0 - 2,0 Gew.-%,
    - Ni     23,5 - 27,5 Gew.-%,
    - Ti     1,0 - 3,0 Gew.-%,
    - V     0,0 - 1,0 Gew.-%,
    - Fe     45,0 - 62,5 Gew.-%,
    - sowie herstellungsbedingte Verunreinigungen anderer Elemente.
  5. Dichtring nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Grundmaterial zumindest eines der folgenden Elemente in der nachfolgend genannten Konzentration aufweist:
    - C     0,0 - 0,7 Gew.-%,
    - Si     0,0 - 1,0 Gew.-%,
    - Mn     5,0 - 10,0 Gew.-%,
    - P, S     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Cr     14,0 - 23,0 Gew.-%,
    - Mo     0,0 - 5,0 Gew.-%,
    - Ni     0,0 - 15,0 Gew.-%,
    - Ti     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - N     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Nb     0,0 - 1,3 Gew.-%,
    - V     0,0 - 1,2 Gew.-%,
    - W     0,0 - 1,0 Gew.-%,
    - B     0,0 - 0,1 Gew.-%,
    - Co     0,0 - 2,0 Gew.-%,
    - Cu     0,0 - 2,0 Gew.-%,
    - Fe     40,0 - 81,0 Gew.-%,
    - sowie herstellungsbedingte Verunreinigungen anderer Elemente.
  6. Dichtring nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Grundmaterial zumindest eines der folgenden Elemente in der nachfolgend genannten Konzentration aufweist:
    - C     0,5 - 1,8 Gew.-%,
    - Si     0,0 - 1,0 Gew.-%,
    - Mn     0,0 - 1,5 Gew.-%,
    - P, S     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Cr, Mo     2,0 - 7,0 Gew.-%,
    - Ni, Co     0,0 - 15,0 Gew.-%,
    - Ti     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Cu     0,0 - 2,0 Gew.-%,
    - N     0,0 - 0,3 Gew.-%,
    - Nb     0,0 - 1,5 Gew.-%,
    - V     0,5 - 3,0 Gew.-%,
    - W     2,0 - 9,0 Gew.-%,
    - B     0,0 - 0,1 Gew.-%,
    - Fe     40,0 - 93,5 Gew.-%,
    - sowie herstellungsbedingte Verunreinigungen anderer Elemente
  7. Dichtring nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Grundmaterial zumindest eines der folgenden Elemente in der nachfolgend genannten Konzentration aufweist:
    - C     0,0 - 2,7 Gew.-%,
    - Si     0,2 - 2,3 Gew.-%,
    - Mn     0,0 - 1,5 Gew.-%,
    - P, S     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Cr     22,0 - 37,0 Gew.-%,
    - Mo, Cu     0,0 - 3,0 Gew.-%,
    - Ni     0,0 - 6,0 Gew.-%,
    - N, Ti     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - V, Nb     0,0 - 1,5 Gew.-%,
    - W, Co,     0,0 - 2,0 Gew.-%,
    - B     0,0 - 0,1 Gew.-%,
    - Fe     40,0 - 77,9 Gew.-%,
    - sowie herstellungsbedingte Verunreinigungen anderer Elemente
  8. Dichtring nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass das Grundmaterial zumindest eines der folgenden Elemente in der nachfolgend genannten Konzentration aufweist:
    - C     0,0 - 0,2 Gew.-%,
    - Si     0,0 - 1,0 Gew.-%,
    - Mn     0,0 - 1,0 Gew.-%,
    - P, S, B     0, 0 - 0,5 Gew.-%,
    - Cr     8,0 - 31,0 Gew.-%,
    - Mo     0,0 - 15,0 Gew.-%,
    - Fe     0,0 - 36,0 Gew.-%,
    - Ti     0,0 - 5,0 Gew.-%,
    - N, La     0,0 - 0,5 Gew.-%,
    - Nb     0,0 - 5,5 Gew.-%,
    - V, Cu     0,0 - 2,0 Gew.-%,
    - Hf, Zr     0,0 - 2,0 Gew.-%,
    - W     0,0 - 14,0 Gew.-%,
    - Co     0,0 - 20,0 Gew.-%,
    - Ni     40,0 - 92,0 Gew.-%,
    - sowie herstellungsbedingte Verunreinigungen anderer Elemente
  9. Dichtring nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass eine Schichtdicke einer Borierschicht 1 bis 50µm beträgt.
  10. Verfahren zum Herstellen eines Dichtrings nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass zum Borieren feste, flüssige, insbesondere pastenartige, oder gasförmige Borspender verwendet werden, und/oder
    - dass das Grundmaterial des Dichtrings gesintert oder gegossen wird.
  11. Verfahren nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass der Dichtring aus Stangenvollmaterial oder aus rohrförmigen Halbzeugen gedreht wird, oder
    - dass der Dichtring aus Draht gewickelt wird.
EP08156343A 2007-06-01 2008-05-16 Dichtring Withdrawn EP1997921A3 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE200710025758 DE102007025758A1 (de) 2007-06-01 2007-06-01 Dichtring

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Publication Number Publication Date
EP1997921A2 true EP1997921A2 (de) 2008-12-03
EP1997921A3 EP1997921A3 (de) 2009-10-28

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ID=39619172

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP08156343A Withdrawn EP1997921A3 (de) 2007-06-01 2008-05-16 Dichtring

Country Status (3)

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EP (1) EP1997921A3 (de)
JP (1) JP2008304059A (de)
DE (1) DE102007025758A1 (de)

Cited By (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009015008B3 (de) * 2009-03-26 2010-12-02 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
DE102009010726B3 (de) * 2009-02-26 2010-12-09 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
DE102009015009B3 (de) * 2009-03-26 2010-12-09 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring
DE102009038382A1 (de) * 2009-08-24 2011-03-03 Stahlwerk Ergste Gmbh Rostfreier martensitischer Chromstahl
EP2302090A1 (de) * 2009-09-28 2011-03-30 Nuovo Pignone S.p.A. Stopfbuchse für Hubkolbenkompressor aus Hochfester Stahl. C: 0.13-0.17%; Cr:1.8-2.20%; Ni: 9.5-10.5%; Co:13.5-14.5%; Mo:0.90-1.10; Al<0.015%; Ti<0.015%;Mn<0.10%; Si<0.10%; S<0.005%; P<0.008%.
AT509598A4 (de) * 2010-10-18 2011-10-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Verfahren zur herstellung von werkzeugen aus legiertem stahl und werkzeuge insbesondere zur spanabhebenden bearbeitung von metallen
US20120080124A1 (en) * 2010-10-05 2012-04-05 Rolls-Royce Plc Alloy steel
CN103255347A (zh) * 2013-04-18 2013-08-21 沈阳维越利电力设备有限公司 一种耐磨合金及其在磨盘瓦中的应用
CN103469104A (zh) * 2013-08-15 2013-12-25 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种含硼双相不锈钢及其硼合金化冶炼方法
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
CN105671425A (zh) * 2016-01-26 2016-06-15 安徽同盛环件股份有限公司 一种耐高温合金环件密封圈及其制备方法
CN106435372A (zh) * 2016-12-15 2017-02-22 苏州科胜仓储物流设备有限公司 一种货架横档用高强度钢板及其热处理方法
CN107058876A (zh) * 2017-06-14 2017-08-18 合肥市旺友门窗有限公司 一种门窗用不锈钢材料
DE102016208301A1 (de) * 2016-05-13 2017-11-16 Continental Automotive Gmbh Stahl-Werkstoff für Hochtemperatur-Anwendungen und Turbinengehäuse aus diesem Werkstoff
WO2018024763A1 (de) * 2016-08-05 2018-02-08 Flowserve Flow Control Gmbh EISENBASIERTE LEGIERUNG ZUR HERSTELLUNG THERMISCH AUFGEBRACHTER VERSCHLEIßSCHUTZSCHICHTEN
CN108300942A (zh) * 2018-02-06 2018-07-20 芜湖市皖南造船有限公司 一种船体龙骨用钢管
CN108431258A (zh) * 2015-12-18 2018-08-21 博格华纳公司 包含新型合金的废气门部件
US20180274050A1 (en) * 2014-11-04 2018-09-27 Dresser-Rand Company Corrosion resistant metals and metal compositions
DE102017216461A1 (de) * 2017-09-18 2019-03-21 Siemens Aktiengesellschaft Martensitischer Stahl mit Z-Phase, Pulver und Bauteil
DE112009002015B4 (de) 2008-09-25 2019-12-05 Borgwarner Inc. Turbolader und Schaufellagerring hierfür
DE102018217057A1 (de) * 2018-10-05 2020-04-09 Continental Automotive Gmbh Stahl-Werkstoff für Hochtemperatur-Anwendungen und Abgasturbolader der diesen Stahl-Werkstoff aufweist
CN112281078A (zh) * 2020-11-23 2021-01-29 湖州南浔中盛金属热处理有限公司 一种应用于汽车领域的渗碳钢管
US11555232B2 (en) * 2020-02-14 2023-01-17 Nippon Steel Corporation Austenitic stainless steel material
US11634792B2 (en) 2017-07-28 2023-04-25 Alloyed Limited Nickel-based alloy
CN116065097A (zh) * 2021-11-04 2023-05-05 宝武特种冶金有限公司 一种低残余应力的高温合金无缝管及其制备方法
US11725266B2 (en) * 2019-10-30 2023-08-15 Garrett Transportation I Inc. Stainless steel alloys, turbocharger components formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same
US11859267B2 (en) 2016-10-12 2024-01-02 Oxford University Innovation Limited Nickel-based alloy
US12006561B2 (en) 2016-07-06 2024-06-11 Proterial, Ltd. Martensitic stainless steel for fuel injection member and fuel injection member using same
CN118326284A (zh) * 2024-06-13 2024-07-12 成都斯杰化工机械有限公司 一种耐腐蚀耐汽蚀不锈钢及其制备方法
US12241144B2 (en) 2019-06-07 2025-03-04 Alloyed Limited Nickel-based alloy
US12319985B2 (en) 2019-10-02 2025-06-03 Alloyed Limited Nickel-based alloy

Families Citing this family (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4982539B2 (ja) * 2009-09-04 2012-07-25 株式会社日立製作所 Ｎｉ基合金、Ｎｉ基鋳造合金、蒸気タービン用高温部品及び蒸気タービン車室
JP2011075071A (ja) * 2009-10-01 2011-04-14 Nuovo Pignone Holding Spa 往復圧縮機用のパッキン箱ケーシング
JP6166953B2 (ja) * 2012-06-06 2017-07-19 大同特殊鋼株式会社 マルエージング鋼
DE102012209567A1 (de) * 2012-06-06 2013-12-12 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines Kolbendichtrings und Vorrichtung zur Herstellung eines Kolbendichtrings
DE112012005163B4 (de) 2012-08-13 2020-06-18 Komatsu Ltd. Gleitdichtung
DE112012005191B4 (de) 2012-08-13 2020-06-18 Komatsu Ltd. Gleitdichtung
CN103160750B (zh) * 2013-03-16 2015-03-25 安徽厚林精密金属科技有限公司 一种棒线材用均质导辊及其加工工艺
JP6189616B2 (ja) * 2013-03-29 2017-08-30 株式会社リケン 鉄基焼結合金製回転軸シールリング及びその製造方法
JP6173822B2 (ja) * 2013-08-01 2017-08-02 株式会社東芝 オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品
CN103643169B (zh) * 2013-11-27 2015-08-05 江苏科技大学 一种含Ce的排气门头部材料及其制备方法
CN103789615B (zh) * 2014-01-25 2016-01-13 安徽省临泉县智创精机有限公司 一种高强度低碳钢材料及其制备方法
CN103789677B (zh) * 2014-02-11 2016-04-20 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种具有高耐腐蚀性的高强钢筋及其制备方法
JP6173956B2 (ja) * 2014-03-25 2017-08-02 株式会社東芝 オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品
US9528171B2 (en) 2014-09-16 2016-12-27 Caterpillar Inc. Alloy for seal ring, seal ring, and method of making seal ring for seal assembly of machine
US11198930B2 (en) 2014-09-19 2021-12-14 Nippon Steel Corporation Austenitic stainless steel plate
CN104213038A (zh) * 2014-09-24 2014-12-17 无锡康柏斯机械科技有限公司 一种合金导辊及其制造方法
US9995161B2 (en) * 2014-11-12 2018-06-12 Borgwarner Inc. Modular turbocharger clearance seal
US9739238B2 (en) 2015-03-09 2017-08-22 Caterpillar Inc. Turbocharger and method
US9752536B2 (en) 2015-03-09 2017-09-05 Caterpillar Inc. Turbocharger and method
US9683520B2 (en) * 2015-03-09 2017-06-20 Caterpillar Inc. Turbocharger and method
KR101649584B1 (ko) * 2015-12-28 2016-08-19 한국피아이엠(주) 금속과립분말을 이용한 내열부품 제조방법
CN105839022B (zh) * 2016-03-31 2021-04-09 宝钢德盛不锈钢有限公司 一种高硬度无磁无镍不锈钢及其制造方法
CN106222583B (zh) * 2016-08-23 2018-02-23 宁国市开源电力耐磨材料有限公司 一种耐磨高铬铸球及其熔炼工艺
KR101836715B1 (ko) * 2016-10-12 2018-03-09 현대자동차주식회사 고온 내산화성이 우수한 스테인리스강
DE102017209855A1 (de) * 2017-06-12 2018-12-13 Siemens Aktiengesellschaft Dichtring mit Ringsegmenten
CN107245669A (zh) * 2017-06-22 2017-10-13 威斯卡特工业（中国）有限公司 一种铸造用母合金及其生产方法
CN108315642A (zh) * 2018-02-06 2018-07-24 芜湖市皖南造船有限公司 一种船体底板用钢板
CN108531831B (zh) * 2018-05-18 2020-01-21 山东泰山钢铁集团有限公司 炉篦条用多元合金化高铬铸钢的材料和方法
CN108950348A (zh) * 2018-07-26 2018-12-07 宁国市华成金研科技有限公司 一种耐腐蚀高强度合金
CN110066957A (zh) * 2019-05-17 2019-07-30 国家电投集团科学技术研究院有限公司 改进型耐腐蚀超级奥氏体不锈钢及其制备方法
DE102020202266A1 (de) 2020-02-21 2021-08-26 Mahle International Gmbh Ferritischer Werkstoff für ein Antriebssystem
JP7330132B2 (ja) * 2020-04-09 2023-08-21 本田技研工業株式会社 シール部材及びその製造方法
CN111850407B (zh) * 2020-07-29 2021-10-08 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 850MPa级含钛易切削不锈钢锻造棒材及其制备方法
CN112143984B (zh) * 2020-09-27 2021-10-08 江油市长祥特殊钢制造有限公司 一种热缩式刀柄用不锈钢及制备方法
DE102020213539A1 (de) 2020-10-28 2022-04-28 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Legierung, Rohteil, Bauteil aus Austenit sowie ein Verfahren
CN112813349B (zh) * 2020-12-31 2021-11-30 傅永平 一种热挤压模用钢材及其制备方法
DE102021210978A1 (de) 2021-09-30 2023-03-30 Mahle International Gmbh Ferritischer Werkstoff und Kombination damit
CN114875288B (zh) * 2022-04-08 2023-01-17 河北中凯新创耐磨材料科技有限公司 高熵合金强化高速钢耐磨材料及其制备方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4022481A (en) * 1973-02-23 1977-05-10 International Harvester Company Compliant structural members
US3916054A (en) * 1973-02-23 1975-10-28 Int Harvester Co Compliant structural members
DE2618775A1 (de) * 1976-04-29 1977-11-17 Goetzewerke Reibend beanspruchte maschinenteile aus gusseisen mit ledeburitischer laufflaeche und ihr herstellungsverfahren
DE2944128A1 (de) * 1979-11-02 1981-05-14 J. Wizemann Gmbh U. Co, 7000 Stuttgart Gusseisenlegierung fuer zylinderlaufbuechsen
EP0110960A4 (de) * 1982-05-24 1986-02-20 Eugene V Clark Verbesserungen an mechanischen abdichtungsstrukturen.
US4934254A (en) * 1982-05-24 1990-06-19 Clark Eugene V Face seal with long-wearing sealing surface
DE4410094A1 (de) * 1994-03-24 1995-09-28 Guenter Schipper Gleitringdichtung mit auswechselbarem Einsatz
DE19525863A1 (de) * 1995-07-15 1997-01-16 Ae Goetze Gmbh Gleitringdichtung für die Laufwerke von Gleiskettenfahrzeugen
JP3913935B2 (ja) * 1999-06-21 2007-05-09 本田技研工業株式会社 亜共晶球状黒鉛鋳鉄
DE10049598C2 (de) * 2000-10-06 2003-07-17 Federal Mogul Burscheid Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Gußeisenwerkstoffes
DE60214909T2 (de) * 2002-07-08 2007-09-06 Hitachi Metals, Ltd. Stahlguss mit hoher festigkeit und geringer wärmeausdehnung
DE10309386B4 (de) * 2003-03-04 2005-02-24 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Gusseisenwerkstoffes mit gezieltem Restkarbidanteil
DE102005010090A1 (de) * 2005-03-04 2006-09-07 Federal-Mogul Friedberg Gmbh Gusseisen-Werkstoff mit Graphitausbildung
US7389832B2 (en) * 2006-05-26 2008-06-24 Dyna-Drill Technologies, Inc. Hydrostatic mechanical seal with local pressurization of seal interface

Cited By (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE112009002015B4 (de) 2008-09-25 2019-12-05 Borgwarner Inc. Turbolader und Schaufellagerring hierfür
DE102009010726B3 (de) * 2009-02-26 2010-12-09 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
DE102009015009B3 (de) * 2009-03-26 2010-12-09 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring
DE102009015008B3 (de) * 2009-03-26 2010-12-02 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen
US9650702B2 (en) 2009-03-26 2017-05-16 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Nitridable piston rings
DE102009038382A1 (de) * 2009-08-24 2011-03-03 Stahlwerk Ergste Gmbh Rostfreier martensitischer Chromstahl
DE102009038382A8 (de) * 2009-08-24 2011-06-01 Stahlwerk Ergste Gmbh Rostfreier martensitischer Chromstahl
EP2302090A1 (de) * 2009-09-28 2011-03-30 Nuovo Pignone S.p.A. Stopfbuchse für Hubkolbenkompressor aus Hochfester Stahl. C: 0.13-0.17%; Cr:1.8-2.20%; Ni: 9.5-10.5%; Co:13.5-14.5%; Mo:0.90-1.10; Al<0.015%; Ti<0.015%;Mn<0.10%; Si<0.10%; S<0.005%; P<0.008%.
US20120080124A1 (en) * 2010-10-05 2012-04-05 Rolls-Royce Plc Alloy steel
US9217186B2 (en) * 2010-10-05 2015-12-22 Rolls-Royce Plc Alloy steel
US9090949B2 (en) 2010-10-18 2015-07-28 Boehler Edelstahl Gmbh & Co. Kg Method for the production of tools made of alloyed steel and tools in particular for the chip-removing machining of metals
AT509598A4 (de) * 2010-10-18 2011-10-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Verfahren zur herstellung von werkzeugen aus legiertem stahl und werkzeuge insbesondere zur spanabhebenden bearbeitung von metallen
AT509598B1 (de) * 2010-10-18 2011-10-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Verfahren zur herstellung von werkzeugen aus legiertem stahl und werkzeuge insbesondere zur spanabhebenden bearbeitung von metallen
US9347121B2 (en) 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
EP2794949B1 (de) * 2011-12-20 2021-04-07 ATI Properties LLC Hochfeste und korrosionsbeständige austenitische legierungen
CN103255347A (zh) * 2013-04-18 2013-08-21 沈阳维越利电力设备有限公司 一种耐磨合金及其在磨盘瓦中的应用
CN103255347B (zh) * 2013-04-18 2014-10-08 沈阳维越利电力设备有限公司 一种耐磨合金及其在磨盘瓦中的应用
CN103469104A (zh) * 2013-08-15 2013-12-25 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种含硼双相不锈钢及其硼合金化冶炼方法
US20180274050A1 (en) * 2014-11-04 2018-09-27 Dresser-Rand Company Corrosion resistant metals and metal compositions
US11306376B2 (en) * 2015-12-18 2022-04-19 Borgwarner Inc. Wastegate component comprising a novel alloy
CN108431258A (zh) * 2015-12-18 2018-08-21 博格华纳公司 包含新型合金的废气门部件
CN105671425A (zh) * 2016-01-26 2016-06-15 安徽同盛环件股份有限公司 一种耐高温合金环件密封圈及其制备方法
DE102016208301A1 (de) * 2016-05-13 2017-11-16 Continental Automotive Gmbh Stahl-Werkstoff für Hochtemperatur-Anwendungen und Turbinengehäuse aus diesem Werkstoff
US12006561B2 (en) 2016-07-06 2024-06-11 Proterial, Ltd. Martensitic stainless steel for fuel injection member and fuel injection member using same
WO2018024763A1 (de) * 2016-08-05 2018-02-08 Flowserve Flow Control Gmbh EISENBASIERTE LEGIERUNG ZUR HERSTELLUNG THERMISCH AUFGEBRACHTER VERSCHLEIßSCHUTZSCHICHTEN
US11859267B2 (en) 2016-10-12 2024-01-02 Oxford University Innovation Limited Nickel-based alloy
CN106435372A (zh) * 2016-12-15 2017-02-22 苏州科胜仓储物流设备有限公司 一种货架横档用高强度钢板及其热处理方法
CN107058876A (zh) * 2017-06-14 2017-08-18 合肥市旺友门窗有限公司 一种门窗用不锈钢材料
US11634792B2 (en) 2017-07-28 2023-04-25 Alloyed Limited Nickel-based alloy
US12258655B2 (en) 2017-07-28 2025-03-25 Alloyed Limited Nickel-based alloy
DE102017216461A1 (de) * 2017-09-18 2019-03-21 Siemens Aktiengesellschaft Martensitischer Stahl mit Z-Phase, Pulver und Bauteil
US11492686B2 (en) 2017-09-18 2022-11-08 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Martensitic steel having a Z-phase, powder and component
CN108300942A (zh) * 2018-02-06 2018-07-20 芜湖市皖南造船有限公司 一种船体龙骨用钢管
DE102018217057A1 (de) * 2018-10-05 2020-04-09 Continental Automotive Gmbh Stahl-Werkstoff für Hochtemperatur-Anwendungen und Abgasturbolader der diesen Stahl-Werkstoff aufweist
US11454132B2 (en) 2018-10-05 2022-09-27 Vitesco Technologies GmbH Turbocharger, having a steel material for high-temperature applications
US12241144B2 (en) 2019-06-07 2025-03-04 Alloyed Limited Nickel-based alloy
US12319985B2 (en) 2019-10-02 2025-06-03 Alloyed Limited Nickel-based alloy
US11725266B2 (en) * 2019-10-30 2023-08-15 Garrett Transportation I Inc. Stainless steel alloys, turbocharger components formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same
US11555232B2 (en) * 2020-02-14 2023-01-17 Nippon Steel Corporation Austenitic stainless steel material
CN112281078A (zh) * 2020-11-23 2021-01-29 湖州南浔中盛金属热处理有限公司 一种应用于汽车领域的渗碳钢管
CN116065097A (zh) * 2021-11-04 2023-05-05 宝武特种冶金有限公司 一种低残余应力的高温合金无缝管及其制备方法
CN118326284A (zh) * 2024-06-13 2024-07-12 成都斯杰化工机械有限公司 一种耐腐蚀耐汽蚀不锈钢及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2008304059A (ja) 2008-12-18
DE102007025758A1 (de) 2008-12-04
EP1997921A3 (de) 2009-10-28

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