EP2162404A2 - Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques. - Google Patents

Fils de verre aptes a renforcer des matieres organiques et/ou inorganiques.

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EP2162404A2
EP2162404A2 EP08805786A EP08805786A EP2162404A2 EP 2162404 A2 EP2162404 A2 EP 2162404A2 EP 08805786 A EP08805786 A EP 08805786A EP 08805786 A EP08805786 A EP 08805786A EP 2162404 A2 EP2162404 A2 EP 2162404A2
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EP
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Jérôme LALANDE
Anne Berthereau
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Owens Corning Intellectual Capital LLC
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Saint Gobain Technical Fabrics Canada Ltd
Saint Gobain Technical Fabrics Europe SAS
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    • Y10T442/10—Scrim [e.g., open net or mesh, gauze, loose or open weave or knit, etc.]

Definitions

  • the invention relates to glass strands for reinforcing organic and / or inorganic materials. It also relates to the glass composition suitable for producing such glass yarns and the composites based on such materials reinforced by said yarns.
  • the field of reinforcing glass wires is a very particular area of the glass industry. These son are obtained by the process of mechanically stretching threads of molten glass flowing from orifices arranged at the base of a die generally heated by Joule effect.
  • the yarns are made from specific glass compositions which must make it possible to obtain filaments of a few micrometers in diameter and the formation of continuous yarns capable of performing the reinforcing function in organic and / or inorganic materials in order to confer on them better mechanical properties.
  • the reinforcing glass threads are used as such or in the form of organized assemblies such as fabrics.
  • the mechanical properties of these reinforced materials are mainly governed by the composition of the glass which constitutes the reinforcing threads.
  • the most known glasses for this purpose are the "E" type glasses of SiO 2 -Al 2 O 3 -CaO composition, the archetype of which is described in patents US-A-2,334,981 and US-A-2,571. 074 and which have a composition essentially based on silica, alumina, lime and boric anhydride.
  • the latter component present at a content ranging from 5 to 13%, is added in replacement of the silica, and it makes it possible to fiberize the glass E under very advantageous conditions, in particular with a relatively low working temperature, of the order of 1200 ° C, a lower liquidus temperature of about 120 ° C at the working temperature and a low devitrification speed.
  • working temperature is meant the temperature at which the glass has a viscosity equal to 1000 poises (denoted T
  • liquidus temperature (denoted T hq ) is meant the temperature at which the most refractory phase, which can devitrify in the glass, has zero growth and thus corresponds to the melting temperature of this devitrified phase. The liquidus temperature gives the lower limit of temperature at which it is possible to fiberize the glass.
  • the "fiberizing range”, denoted ⁇ T which corresponds to the difference between the working temperature and the liquidus temperature, is a criterion for measuring the ability of a molten glass composition to crystallize. As a general rule, the risk of devitrification during the drawing of the filaments is avoided when the fibration range ⁇ T is positive, preferably greater than 50 ° C.
  • composition of the glass E defined in ASTM D 578-98 is as follows (in percent by weight): 52 to 56% SiO 2 ; 12 to 16% AI 2 O 3 ; 16 to 25% CaO; 5 to 10% B 2 O 3 ; 0 to 5% MgO; 0 to 2% Na 2 O + K 2 O; 0 to 0.8% TiO 2 ; 0.05 to 0.4% Fe 2 O 3 ; 0 to 1% F 2 .
  • Boric anhydride B 2 O 3 acts as a flux in the mixture of vitrifiable raw materials, which, as already mentioned, makes it possible to perform glass fiberizing in better conditions. conditions.
  • these constituents have the disadvantage of being volatile and generating boron and fluorine emissions which must necessarily be treated in pollution control facilities before their release into the atmosphere.
  • ASTM D 578-98 provides for other glass reinforcing wires E which may not contain boron.
  • These yarns have the following composition (in percentage by weight): 52 to 62% of SiO 2 ; 12 to 16% AI 2 O 3 ; 16 to 25% CaO; 0 to 10% B 2 O 3 ; 0 to 5% MgO; 0 to 2% Na 2 O + K 2 O; 0 to 1, 5% of
  • US Pat. No. 3,847,626 describes a glass composition in which B 2 O 3 and F 2 are replaced by high levels of TiO 2 (3 to 5%) and MgO (1.5 to 4%). If the two oxides make it possible to compensate for the absence of boron and fluorine while allowing the fiberization, on the other hand, the formed glass has a yellow coloration due to TiO 2 which tends to exclude it from certain applications.
  • a high content of TiO 2 (2 to 4%) is also recommended in US Pat. 4,026,715, associated with divalent oxides such as SrO, ZnO or BaO, which however have the disadvantage of being expensive.
  • compositions comprising a high content of lithium oxide. In addition to its high cost, it is one of the alkaline oxides known to degrade the ability of fibers to strengthen the electronic circuit supports.
  • WO 99/12858 and WO 99/01393 describe glass compositions containing small amounts of B 2 O 3 or F 2 .
  • the drop in characteristic temperatures is obtained by means of glass compositions combining a low MgO content (less than 1%) and the addition of a certain amount of boron oxide and lithium oxide. , zinc oxide, or manganese oxide, which reduces the economic interest of these compositions.
  • the liquidus temperature is lowered, in particular thanks to the addition of MgO in a narrow proportion, between 1.7 and 2.6%, which in most of the exemplified compositions is associated with an oxide chosen from boron oxide, lithium oxide, zinc oxide and manganese oxide.
  • a decrease in characteristic temperatures of the fiberization is still obtained, in WO 01/32576 by a glass composition containing a low silica content (less than 58%), and in US 2003/0224922 by the selection of glass compositions having a ratio weight of silica to the sum of alkaline earth oxides less than 2.35.
  • the object of the present invention is to provide yarns made of a glass having a composition different from that of glass E, which have a level of performance, especially in terms of mechanical properties and hydrolytic resistance, comparable to this one, and a lower cost.
  • Silica SiO 2 is one of the oxides which forms the network of glasses according to the invention and plays an essential role for their stability.
  • the silica content is less than 62%, the glass obtained is not sufficiently viscous and devitrifies too easily during fiber drawing. Beyond 72%, the glass becomes very viscous and difficult to melt.
  • the silica content is between 63 and 71%.
  • Alumina Al 2 O 3 is also a formator of the glass network according to the invention and plays an essential role with respect to stability.
  • the alumina content is limited to 11%, preferably 10%, essentially for reasons of reducing the final cost of the glass.
  • the alumina content is greater than or equal to 6%, and more preferably greater than or equal to 7%.
  • the sum of the silica and alumina contents is greater than 72%, preferably greater than 73%, which makes it possible to obtain interesting values of the hydrolytic resistance.
  • the sum of silica and alumina contents is less than or equal to 77%.
  • the CaO content makes it possible to adjust the viscosity and control the devitrification of the glasses.
  • a CaO content exceeding 22% increases the devitrification speed Ca.SiO 3 (wollastonite) prejudicial to good fiberizing.
  • a content of less than 8% decreases the hydrolytic resistance of the glass unacceptably.
  • the CaO content is greater than or equal to 12%, and advantageously less than 19%.
  • MgO allows, in connection with CaO, to reduce the liquidus temperature of the glass.
  • the addition of MgO in the indicated content makes it possible to introduce a competition between the growth of wollastonite crystals and the growth of diopside crystals (CaO 2 MgO 2 SiO 2 ), which has the effect of slowing down the growth of these two types of crystals and ultimately to give the glass a better resistance to devitrification.
  • MgO contributes to obtaining a high hydrolytic resistance.
  • the MgO content varies from 1 to 7%, preferably from 3 to 5%.
  • BaO and SrO may be present in the glass composition in a total content of less than 4%, preferably less than 2% in order not to increase the cost and the density of the glass (which has the effect of lowering the specific Young's modulus).
  • the composition is free of
  • the alkaline oxides Na 2 O, K 2 O and Li 2 O, may be introduced into the composition according to the invention to help limit devitrification and reduce the viscosity of the glass.
  • the content of alkaline oxides must however remain less than or equal to 9% so as not to degrade the hydrolytic resistance of the glass and maintain the mechanical properties of the wire at an acceptable level.
  • the content of alkaline oxides is preferably less than 7%, and especially greater than 1%.
  • the Na 2 O content is greater than or equal to 3%, preferably less than or equal to 7% and better still less than 6%
  • the K 2 O content is less than or equal to 1% preferably less than or equal to 0.5% and more preferably less than or equal to 0.3%
  • the Li 2 O content is less than 1% and preferably is zero.
  • the content of Na 2 O varies from 2 to 4%, preferably is of the order of 3%, the content of K 2 O also varies within the same limits, and the content of Li 2 O is less than 1% and preferably is zero.
  • Boron oxide B 2 O 3 acts as a thinning agent. Its content in the glass composition according to the invention is limited to 4%, preferably less than or equal to 2%, to avoid problems of volatilization and emission of pollutants, and not significantly increase the cost of the composition . Boron may be incorporated as raw material in the form of waste glass son containing boron, especially E glass. In general, the compositions according to the invention are free of B 2 O 3 .
  • Fluorine can be added in small quantities to improve the melting of the glass, or be present in the impurity state from the vitrifiable raw materials, without however exceeding 2%.
  • the fluorine content is less than 1% because beyond this can occur risks of pollutant emissions and corrosion of refractory furnace.
  • the compositions according to the invention are free of fluorine.
  • the constituents TiO 2 , ZrO 2 , Fe 2 O 3 (total iron), P 2 O 5 , MnO, Cr 2 O 3 , MoO 3 , ZnO and SO 3 may be present in the glass composition in a total content of at most equal to 4%, preferably not more than 2%
  • these constituents are present in the following contents:
  • the glass yarns according to the invention are obtained from the glasses of composition previously described according to the following method: a plurality of threads of molten glass, flowing from a multiplicity of orifices arranged at the base of a or several dies, in the form of one or more plies of continuous son, and then the filaments are gathered in one or more son that is collected on a moving support. It can be a support rotating when the son are collected in the form of windings or a support in translation when the son are cut by a member also for stretching or when the son are projected by a member for stretching them to form a mat.
  • the son obtained are generally composed of filaments of diameter ranging from 5 to 30 micrometers and their linear density can vary to a large extent. These yarns can undergo transformation operations, for example to "voluminize", to give them a twist or to assemble them to form son of even higher linear density.
  • the son can thus be in different forms: continuous or cut son, grids, fabrics, knits, braids, ribbons or mats.
  • the yarns are assembled into structures in the form of grids, fabrics and mats.
  • Yarns having a filament diameter less than or equal to 11 microns and a linear density of less than or equal to 200 Tex are more particularly intended for textile applications. These son are advantageously twisted and / or wired and coated with a specific size to resist weaving operations.
  • the son of greater diameter and linear density, preferably without torsion, are more particularly intended for the reinforcement of plastics.
  • the molten glass feeding the dies is obtained from pure raw materials (for example from the chemical industry) or more generally from natural materials (the latter sometimes containing trace impurities), these raw materials being mixed. in appropriate proportions to obtain the desired composition, and then being melted.
  • the temperature of the molten glass (and therefore its viscosity) is adjusted so traditional way to allow fibering avoiding the problems of devitrification.
  • the filaments Prior to their gathering as yarns, the filaments are generally coated with a sizing composition to protect them from abrasion and facilitating their subsequent association with the materials to be reinforced.
  • the glass yarns according to the invention may be associated with filaments of organic material, for example during drawing, to form composite yarns.
  • the composites obtained from the yarns according to the invention comprise at least one organic material and / or at least one inorganic material and glass yarns, at least a portion of the yarns being yarns according to the invention. These composites have good mechanical properties and hydrolytic resistance.
  • Examples 1 to 9 illustrate the glasses according to the invention
  • Examples C1 and C2 are comparative examples: C1 is a boron-free glass resulting from the application WO-A-96/39362 and C2 is a standard E-glass containing boron.
  • Table 1 are reported:
  • the working temperature remains acceptable even if it is higher than Examples C1 and C2, and the fiber drawing range is at least equal to approximately 50 ° C., which can reach 93 ° C. (example
  • the specific Young's modulus of the examples in accordance with the invention, in particular Example 4 is substantially equivalent to that of Examples C1 and C2.
  • the hydrolytic resistance of Examples 1 and 8 is comparable to that of Examples C1 and C2, and that of Example 9 is better.
  • the glasses of Examples 4 to 6 have a softening temperature (Littleton point) greater than that of glass E with boron (Example C2), and therefore a better fire resistance. b) obtaining glass yarn
  • Glass threads (diameter of the filaments: 17 ⁇ m, linear density: 235 tex) are obtained in a conventional fiberizing installation from the glasses of Examples 4, 7 and C2.
  • the breakage rate of the yarns obtained from the glasses of Examples 4 and 7 according to the invention is similar to that of the glass yarns of Example C2.

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Abstract

L'invention se rapporte à des fils de verre de renforcement dont la composition comprend les constituants suivants dans les limites définies ci-après exprimées en pourcentages pondéraux : SiO2 62 - 72 % AI2O3 4 - 1 1 % CaO 8 - 22 % MgO 1 - 7 % Na2O + K2O + Li2O O - 9 % BaO + SrO 0 - 4 % B2O3 O - 4 % F2 0 - 2 % Autres constituants : TiO2 + ZrO2 + Fe2O3 (fer total) + P2O5 + MnO + Cr2O3 + MoO3 + ZnO + SO3 O - 4 % Ces fils sont constitués d'un verre économique offrant un excellent compromis entre ses propriétés mécaniques représentées par le module d'Young spécifique et ses conditions de fibrage. L'invention concerne également la composition de verre adaptée à la réalisation desdits fils de verre, les structures à base de tels fils, notamment des grilles, des tissus et des mats, et les composites incorporant de tels fils.

Description

FILS DE VERRE APTES A RENFORCER DES MATI ERES ORGANIQUES
ET/OU INORGANIQUES
L'invention se rapporte à des fils de verre destinés au renforcement de matières organiques et/ou inorganiques. Elle concerne également la composition de verre adaptée à la réalisation de tels fils de verre et les composites à base de telles matières renforcées par lesdits fils.
Le domaine des fils de verre de renforcement est un domaine très particulier de l'industrie du verre. Ces fils sont obtenus par le procédé qui consiste à étirer mécaniquement des filets de verre fondu s'écoulant d'orifices disposés à la base d'une filière généralement chauffée par effet Joule.
Les fils sont élaborés à partir de compositions de verre spécifiques qui doivent permettre l'obtention de filaments de quelques micromètres de diamètre et la formation de fils continus aptes à remplir la fonction de renfort dans des matières organiques et/ou inorganiques afin de leur conférer de meilleures propriétés mécaniques. Les fils de verre de renforcement sont utilisés tels quels ou sous forme d'assemblages organisés tels que des tissus.
Les propriétés mécaniques de ces matières renforcées sont principalement régies par la composition du verre qui constitue les fils de renforcement. Les verres les plus connus pour cet usage sont les verres de type « E » de composition SiO2-AI2O3-CaO dont l'archétype est décrit dans les brevets US-A-2 334 981 et US-A-2 571 074 et qui présentent une composition essentiellement à base de silice, d'alumine, de chaux et d'anhydride borique. Ce dernier constituant, présent à une teneur variant de 5 à 13 %, est ajouté en remplacement de la silice, et il permet de fibrer le verre E dans des conditions très avantageuses, avec notamment une température de travail relativement basse, de l'ordre de 1200°C, une température de liquidus inférieure d'environ 120°C à la température de travail et une vitesse de dévitrification faible. Par « température de travail » on entend la température à laquelle le verre a une viscosité égale à 1000 poises (notée T|0g3). Par « température de liquidus » (notée Thq) on entend la température à laquelle la phase la plus réfractaire, qui peut dévitrifier dans le verre, a une croissance nulle et correspond ainsi à la température de fusion de cette phase dévitrifiée. La température de liquidus donne la limite inférieure de température à laquelle il est possible de fibrer le verre.
La « plage de fibrage », notée ΔT, qui correspond à la différence entre la température de travail et la température de liquidus est un critère de mesure de l'aptitude d'une composition de verre fondu à cristalliser. En règle générale, le risque de dévitrification lors de l'étirage des filaments est évité quand la plage de fibrage ΔT est positive, de préférence supérieure à 50 °C.
La composition du verre E définie dans la norme ASTM D 578-98 est la suivante (en pourcentage pondéral) : 52 à 56 % de SiO2; 12 à 16 % d'AI2O3; 16 à 25 % de CaO; 5 à 10 % de B2O3; O à 5 % de MgO; O à 2 % de Na2O + K2O; O à 0,8 % de TiO2; 0,05 à 0,4 % de Fe2O3; O à 1 % de F2.
L'anhydride borique B2O3, ainsi que le fluor F2, joue le rôle de fondant dans le mélange de matières premières vitrifiables, ce qui, comme cela a déjà été mentionné, permet d'effectuer le fibrage du verre dans de meilleures conditions. Cependant, ces constituants ont pour inconvénient d'être volatils et de générer des émissions de bore et de fluor qui doivent nécessairement être traitées dans des installations de dépollution avant leur rejet dans l'atmosphère.
La mise en œuvre de ce traitement engendre un coût supplémentaire important au niveau des fils de verre. En outre, les matières premières à partir desquelles sont obtenus ces constituants, notamment B2O3 qui doit représenter au moins 5
% en poids du verre, sont relativement onéreuses.
La norme ASTM D 578-98 prévoit d'autres fils de renforcement de verre E qui peuvent ne pas contenir de bore. Ces fils ont la composition suivante (en pourcentage pondéral) : 52 à 62 % de SiO2; 12 à 16 % d'AI2O3; 16 à 25 % de CaO; O à 10 % de B2O3; O à 5 % de MgO; O à 2 % de Na2O + K2O; O à 1 ,5 % de
TiO2; 0,05 à 0,8 % de Fe2O3; O à 1 % de F2.
De nombreuses compositions de verre particulier répondant à cette dernière norme ont été proposées.
Ainsi, US-A-3 847 626 décrit une composition de verre dans laquelle B2O3 et F2 sont remplacés par de fortes teneurs en TiO2 (3 à 5 %) et en MgO (1 ,5 à 4 %). Si les deux oxydes permettent de compenser l'absence de bore et de fluor tout en permettant le fibrage, en revanche le verre formé présente une coloration jaune due au TiO2 qui tend à l'exclure de certaines applications. Une teneur élevée en TiO2 (2 à 4 %), est également préconisée dans US-A- 4 026 715, associée à des oxydes divalents tels que SrO, ZnO ou BaO, lesquels présentent toutefois l'inconvénient d'être onéreux.
US-A-4 199 364 décrit des compositions comprenant une teneur élevée en oxyde de lithium. Outre son coût élevé, celui-ci fait partie des oxydes alcalins connus pour dégrader l'aptitude des fibres au renforcement des supports de circuits électroniques.
Dans la demande WO 96/39362 sont décrites des compositions sans bore, le cas échéant sans fluor, formées essentiellement à partir du système quaternaire SiO2-AI2O3-CaO-MgO, contenant une faible quantité de TiO2 (moins de 0,9 %) et généralement exemptes d'oxydes coûteux tels que ceux décrits dans les demandes précitées. La température de liquidus et la température de travail de ces verres sont cependant relativement élevées.
Plus récemment, plusieurs tentatives ont été faites pour obtenir des verres à faible coût mais dont les conditions de fibrage se rapprochent de celles du verre E avec bore.
Ainsi, WO 99/12858 et WO 99/01393 décrivent des compositions de verre contenant de faibles quantités de B2O3 ou de F2.
Dans WO 00/73232, la baisse des températures caractéristiques est obtenue grâce à des compositions de verre combinant une faible teneur en MgO (moins de 1 %) et l'ajout d'une certaine quantité d'oxyde bore, d'oxyde de lithium, d'oxyde de zinc, ou d'oxyde de manganèse, ce qui réduit l'intérêt économique de ces compositions. Dans WO 00/73231 , la température de liquidus est abaissée, notamment grâce à l'ajout de MgO dans une proportion étroite, entre 1 ,7 et 2,6 %, qui dans la plupart des compositions exemplifiées est associée à un oxyde choisi parmi l'oxyde de bore, l'oxyde de lithium, l'oxyde de zinc et l'oxyde de manganèse.
Une diminution des températures caractéristiques du fibrage est encore obtenue, dans WO 01/32576 par une composition de verre renfermant une faible teneur en silice (moins de 58 %), et dans US 2003/0224922 par la sélection de compositions de verre présentant un rapport pondéral de la silice à la somme des oxydes alcalino-terreux inférieur à 2,35.
On constate que les producteurs de fils de verre E selon la norme ASTM D 578-98 précitée ont eu pour préoccupation constante de diminuer le coût de la composition de verre en diminuant la teneur des constituants les plus onéreux que sont le bore et le fluor, tout en conservant une bonne aptitude du verre au fibrage, un faible niveau d'émissions polluantes et des propriétés compatibles avec un usage en tant que renfort de matières organiques et/ou inorganiques. La présente invention a pour but de fournir des fils constitués d'un verre ayant une composition différente de celle du verre E, qui présentent un niveau de performance, notamment en termes de propriétés mécaniques et de résistance hydrolytique, comparable à celui-ci, et un coût plus faible.
Ce but est atteint selon l'invention grâce aux fils de verre à teneur plus faible en alumine, dont la composition comprend les constituants suivants dans les limites définies ci-après exprimées en pourcentages pondéraux : SiO2 62 - 72 %
AI2O3 4 - 1 1 %
CaO 8 - 22 % MgO 1 - 7 %
Na2O + K2O + Li2O O - 9 %
BaO + SrO 0 - 4 %
B2O3 O - 4 %
F2 0 - 2 % Autres constituants : TiO2 + ZrO2
+ Fe2O3 (fer total) + P2O5 + MnO + Cr2O3 + MoO3 + ZnO + SO3 O - 4 %
La silice SiO2 est l'un des oxydes qui forme le réseau des verres selon l'invention et joue un rôle essentiel pour leur stabilité. Dans le cadre de l'invention, lorsque le taux de silice est inférieur à 62 %, le verre obtenu n'est pas assez visqueux et dévitrifie trop facilement lors du fibrage. Au-delà de 72 %, le verre devient très visqueux et difficile à fondre. De préférence, le taux de silice est compris entre 63 et 71 %.
L'alumine AI2O3 constitue également un formateur du réseau des verres selon l'invention et joue un rôle essentiel à l'égard de la stabilité. La teneur en alumine est limitée à 1 1 %, de préférence 10 %, essentiellement pour des raisons de réduction du coût final du verre. Une teneur en alumine inférieure à 4
% entraîne une augmentation sensible de l'attaque hydrolytique du verre et une diminution du module d'Young du verre. De préférence, la teneur en alumine est supérieure ou égale à 6 %, et mieux encore supérieure ou égale à 7 %.
De manière avantageuse, la somme des teneurs en silice et en alumine est supérieure à 72 %, de préférence supérieure à 73 % ce qui permet d'obtenir des valeurs intéressantes de la résistance hydrolytique. De préférence, la somme des teneurs en silice et en alumine est inférieure ou égale à 77 %.
La teneur en CaO permet d'ajuster la viscosité et de contrôler la dévitrification des verres. Dans le cadre des limites définies selon l'invention, une teneur en CaO supérieure à 22 % augmente la vitesse de dévitrification en Ca.SiO3 (wollastonite) préjudiciable à un bon fibrage. Une teneur inférieure à 8 % diminue la résistance hydrolytique du verre de manière inacceptable. De préférence, la teneur en CaO est supérieure ou égale à 12 %, et avantageusement inférieure à 19 %.
La magnésie MgO permet, en relation avec CaO, de diminuer la température de liquidus du verre. L'ajout de MgO dans la teneur indiquée permet d'introduire une compétition entre la croissance des cristaux de wollastonite et la croissance des cristaux de diopside (CaO. MgO.2SiO2), ce qui a pour effet de ralentir la croissance de ces deux types de cristaux et au final de conférer au verre une meilleure résistance à la dévitrification. En outre, MgO contribue à l'obtention d'une résistance hydrolytique élevée. La teneur en MgO varie de 1 à 7 %, de préférence de 3 à 5 %.
BaO et SrO, peuvent être présents dans la composition de verre en une teneur totale inférieure à 4 %, de préférence inférieure à 2 % afin de ne pas augmenter le coût et la densité du verre (ce qui a pour effet de d'abaisser le module d'Young spécifique). En règle générale, la composition est exempte de
BaO et de SrO.
Les oxydes alcalins, Na2O, K2O et Li2O, peuvent être introduits dans la composition selon l'invention pour contribuer à limiter la dévitrification et réduire la viscosité du verre. La teneur en oxydes alcalins doit cependant rester inférieure ou égale à 9 % pour ne pas dégrader la résistance hydrolytique du verre et maintenir les propriétés mécaniques du fil à un niveau acceptable. La teneur en oxydes alcalins est de préférence inférieure à 7 %, et notamment supérieure à 1 %. Selon un premier mode de réalisation, la teneur en Na2O est supérieure ou égale à 3 %, de préférence inférieure ou égale à 7 % et mieux encore inférieure à 6 %, la teneur en K2O est inférieure ou égale à 1 %, de préférence inférieure ou égale à 0,5 % et mieux encore inférieure ou égale à 0,3 %, et la teneur en Li2O est inférieure à 1 % et de préférence est nulle.
Selon un deuxième mode de réalisation, la teneur en Na2O varie de 2 à 4 %, de préférence est de l'ordre de 3 %, la teneur en K2O varie également dans les mêmes limites, et la teneur en Li2O est inférieure à 1 % et de préférence est nulle. L'oxyde de bore B2O3 joue le rôle de fluidifiant. Sa teneur dans la composition de verre selon l'invention est limitée à 4 %, de préférence est inférieure ou égale à 2 %, pour éviter les problèmes de volatilisation et d'émission de polluants, et ne pas augmenter significativement le coût de la composition. Le bore peut être incorporé en tant que matière première sous la forme de déchets de fils de verre contenant du bore, notamment de verre E. En règle générale, les compositions selon l'invention sont exemptes de B2O3.
Du fluor peut être ajouté en faible quantité pour améliorer la fusion du verre, ou être présent à l'état d'impureté provenant des matières premières vitrifiables, sans toutefois excéder 2 %. De préférence, la teneur en fluor est inférieure à 1 % car au-delà peuvent survenir des risques d'émissions polluantes et de corrosion des réfractaires du four. En règle générale, les compositions selon l'invention sont exemptes de fluor.
Les constituants TiO2, ZrO2, Fe2O3 (fer total), P2O5, MnO, Cr2O3, MoO3, ZnO et SO3 peuvent être présents dans la composition de verre en une teneur totale au plus égale à 4 %, de préférence au plus égale à 2 %
De préférence, ces constituants sont présents dans les teneurs suivantes :
TiO2 0 - 2 %, notamment O - 1 %
ZrO2 0 - 2 %, notamment O - 1 %
Fe2O3 (fer total) 0 - 1 %, notamment O - 0,5 %
P2O5 0 - 2 %
MnO 0 - 0, 5 %
Cr2O3 0 - 0, 5 %
MoO3 0 - 0, 5 %
ZnO 0 - 2 SO3 0 - 1 %
Les fils de verre selon l'invention sont obtenus à partir des verres de composition précédemment décrite selon le procédé suivant : on étire une multiplicité de filets de verre fondu, s'écoulant d'une multiplicité d'orifices disposés à la base d'une ou plusieurs filières, sous la forme d'une ou plusieurs nappes de fils continus, puis on rassemble les filaments en un ou plusieurs fils que l'on collecte sur un support en mouvement. Il peut s'agir d'un support en rotation lorsque les fils sont collectés sous la forme d'enroulements ou d'un support en translation lorsque les fils sont coupés par un organe servant également à les étirer ou lorsque les fils sont projetés par un organe servant à les étirer de façon à former un mat.
Les fils obtenus sont généralement composés de filaments de diamètre pouvant aller de 5 à 30 micromètres et leur masse linéique peut varier dans une large mesure. Ces fils peuvent subir des opérations de transformation, par exemple en vue de les « voluminiser », de leur conférer une torsion ou de les assembler pour former des fils de masse linéique encore plus élevée. Les fils peuvent ainsi se présenter sous différentes formes : fils continus ou coupés, grilles, tissus, tricots, tresses, rubans ou mats. De préférence, les fils sont assemblés en structures se présentant sous la forme de grilles, de tissus et de mats.
Les fils présentant un diamètre de filaments inférieur ou égal à 1 1 micromètre et une masse linéique inférieure ou égale à 200 Tex sont plus particulièrement destinés à des applications textiles. Ces fils sont avantageusement retordus et/ou câblés et revêtus d'un ensimage spécifique leur permettant de résister aux opérations de tissage.
Les fils de diamètre et de masse linéique plus élevés, de préférence sans torsion, sont plus particulièrement destinés au renforcement des matières plastiques.
Le verre fondu alimentant les filières est obtenu à partir de matières premières pures (par exemple provenant de l'industrie chimique) ou plus généralement de matières naturelles (ces dernières contenant parfois des impuretés à l'état de traces), ces matières premières étant mélangées dans des proportions appropriées pour obtenir la composition désirée, puis étant fondues. La température du verre fondu (et donc sa viscosité) est réglée de façon traditionnelle de manière à permettre le fibrage en évitant les problèmes de dévitrification. Avant leur rassemblement sous forme de fils, les filaments sont généralement revêtus d'une composition d'ensimage visant à les protéger de l'abrasion et facilitant leur association ultérieure avec les matières à renforcer. Eventuellement, les fils de verre selon l'invention peuvent être associés à des filaments de matière organique, par exemple en cours d'étirage, pour former des fils composites.
Les composites obtenus à partir des fils selon l'invention comprennent au moins une matière organique et/ou au moins une matière inorganique et des fils de verre, une partie au moins des fils étant des fils selon l'invention. Ces composites présentent de bonnes propriétés mécaniques et de résistance hydrolytique.
Les exemples qui suivent permettent d'illustrer l'invention sans toutefois la limiter. a) obtention des verres en masse
On élabore des verres ayant la composition figurant dans le tableau 1 , exprimée en pourcentages pondéraux.
Les exemples 1 à 9 illustrent les verres selon l'invention ; les exemples C1 et C2 sont des exemples comparatifs : C1 est un verre sans bore issu de la demande WO-A-96/39362 et C2 est un verre E standard contenant du bore. Dans le tableau 1 sont reportés :
> la température de travail T|0g3 correspondant à la température à laquelle la viscosité du verre est égale à 103 poises,
> la température de liquidus Thqu correspondant à la température à laquelle la phase la plus réfractaire, qui peut dévitrifier dans le verre, a une vitesse de croissance nulle et correspond ainsi à la température de fusion de cette phase dévitrifiée,
> la plage de fibrage ΔT correspondant à la différence des températures entre T|0g3 et T|iq, > la température de ramollissement T|0g7,6 (point de Littleton) correspondant à la température à laquelle la viscosité du verre est égale à 107'6 poises. Cette température est un indicateur pour estimer la résistance au feu du verre, et donc des composites le contenant. > la valeur du module d'Young spécifique du verre en masse qui correspond au rapport du module d'Young mesuré selon la norme ASTM C 1259-01 à la masse volumique de l'échantillon de verre mesuré par la méthode d'Archimède. On précise qu'il existe une bonne corrélation entre le module d'Young spécifique mesuré sur le verre en masse et le module d'Young spécifique d'un fil constitué de filaments de ce même verre ; par conséquent, les valeurs du tableau 1 permettent de donner une estimation des propriétés mécaniques en termes de module du verre après fibrage. > la résistance hydrolytique, évaluée par la méthode « DGG »
(Deutsche Glastechniche Gesellschaft d'après Fisher et Fischer et Tepoel ; Glastech. Ber. ; vol. Vl, p. 522 ; 1928) qui consiste à mesurer l'attaque à l'eau du verre. Pour cela, 10 g de verre broyé (taille des grains : 360-400 μm) sont plongés dans 100 ml d'eau à 98°C pendant 5 heures. Après refroidissement rapide, la solution est filtrée. Sur le filtrat, on mesure la masse de résidu sec, exprimée en mg/10 g de verre, et l'alcalinité correspondant à la masse d'alcalins déterminée par titrage avec de l'acide chlorhydrique, exprimée en mg équivalent Na2O/10 g de verre. II apparaît que les exemples selon l'invention présentent un excellent compromis entre les propriétés de fusion et de fibrage, les propriétés mécaniques et la résistance hydrolytique.
Dans les exemples selon l'invention, la température de travail reste acceptable même si elle est plus élevée que les exemples C1 et C2, et la plage de fibrage est au moins égale à environ 50 °C, pouvant atteindre 93 °C (exemple
1 )-
Le module d'Young spécifique des exemples conformes à l'invention, en particulier l'exemple 4, est sensiblement équivalent à celui des exemples C1 et C2. La résistance hydrolytique des exemples 1 et 8 est comparable à celle des exemples C1 et C2, et celle de l'exemple 9 est meilleure.
Les verres des exemples 4 à 6 présentent une température de ramollissement (point de Littleton) supérieure à celle du verre E avec bore (exemple C2), et par conséquent une meilleure tenue au feu. b) obtention des fils de verre
Des fils de verre (diamètre des filaments : 17 μm ; masse linéique : 235 tex) sont obtenus dans une installation de fibrage conventionnelle à partir des verres des exemples 4, 7 et C2.
La résistance en traction unitaire, mesurée dans les conditions de la norme ISO 3341 , est donnée dans le tableau 2 suivant.
Tableau 2
Le taux de casse des fils obtenus à partir des verres des exemples 4 et 7 selon l'invention est similaire à celui des fils de verre de l'exemple C2.
TABLEAU 1
Ex. 1 Ex. 2 Ex. 3 Ex. 4 Ex. 5 Ex. 6 Ex. 7 Ex. 8 Ex. 9 C1 C2
SiO2 (%) 71 ,50 70,10 70,50 64,30 65,00 64,90 64,30 64,20 64,90 60 ,90 54,10 AI2O3 (%) 7,00 6,10 6,30 9,60 9,00 9,10 9,00 8,10 9,40 12 ,70 14,70 10,40 12,80 14,00 17,20 16,50 16,70 16,50 16,90 16,80 22 ,00 22,20
MgO 6,10 5,00 4,90 3,50 3,50 3,30 3,80 3,60 3,40 3, 00 0,30 Na2O ^Vo; 4,60 5,60 3,90 4,80 3,10 3,30 3,00 3,80 4,90 0, 30 0,50 K2O (%) 0,20 0,20 0,20 0,30 2,70 2,30 3,10 2,30 0,30 0, 40 0,30 B2O3 (%) 7,30 Fe2O3 (%) 0,13 0,12 0,1 1 0,15 0,15 0,20 0,90 0,14 0, 30 Autres n 0,13 0,08 0,09 0,20 0,20 0,20 0,10 0,34 0,24 0, 50 0,60
T1093 (^) 1363 1316 1309 1279 1290 131 1 1288 1299 1288 1268 1203
1270 1250 1260 1220 1230 1220 1230 1230 1220 1 180 1080 ΔT (°C) 93 66 49 59 60 91 58 69 68 88 123
T|Og7,6 ( °C) n. d. n. d. n. d. 865 876 876 n. d. n. d. n. d. 920 840
Module d'Young spécifique (MPa/kg/m3) 32,8 31 ,9 32,2 33,3 32,1 32,2 32,1 31 ,8 32,3 33,2 33,3
Masse volumique (g/cm3) 2,51 2,52 2,51 2,57 2,57 2,55 2,56 2,58 2,58 2,66 2,62
Résistance hydrolytique Résidu (mg/10 g) 8,3 9,0 10,8 10,2 10,4 8,4 8,1 7,9 6,7 8,4 7,0 Alcalinité (mg équivalent Na2O/10 g) 1 ,9 2,2 2,8 1 ,8 2,0 1 ,6 2,0 2,2 1 ,7 1 ,6 n. d. n. d. : non déterminé π (TiO2, ZrO2, P2O5, MnO, Cr2O3, MoO3, SO3)

Claims

REVENDICATIONS
1. Fil de verre de renforcement dont la composition comprend les constituants suivants dans les limites définies ci-après exprimées en pourcentages pondéraux :
SiO2 62 - 72 %
AI2O3 4 - 1 1 %
CaO 8 - 22 % MgO 1 - 7 %
Na2O + K2O + Li2O O - 9 %
BaO + SrO 0 - 4 %
B2O3 O - 4 %
F2 0 - 2 % Autres constituants : TiO2 + ZrO2
+ Fe2O3 (fer total) + P2O5 + MnO + Cr2O3
+ MoO3 + ZnO + SO3 O - 4 %
2. Fil de verre selon la revendication 1 , caractérisé en ce que la teneur en SiO2 est comprise entre 63 et 71 %.
3. Fil de verre selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la teneur en AI2O3 est supérieure ou égale à 6 %, de préférence supérieure ou égale à 7 %.
4. Fil de verre selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la somme des teneurs en SiO2 et AI2O3 est supérieure à 72 %, de préférence supérieure à 73 %, et mieux encore inférieure ou égale à 77 %.
5. Fil de verre selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la teneur en CaO est supérieure ou égale à 12 %, de préférence inférieure à 19 %.
6. Fil de verre selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la teneur en MgO varie de 3 à 5 %.
7. Fil de verre selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la teneur en oxydes alcalins est inférieure à 9 %, de préférence supérieure à 1 %.
8. Fil de verre selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la teneur en Na2O est supérieure ou égale à 3 %, la teneur en K2O est inférieure ou égale à 1 % et la teneur en Li2O est inférieure à 1 %.
9. Fil de verre selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la teneur en Na2O et la teneur en K2O varient de 2 à 4 %, et la teneur en Li2O est inférieure à 1 %.
10. Fil de verre selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la teneur en B2O3 n'excède pas 2 %.
11. Composition de verre adaptée à la réalisation de fils de verre de renforcement selon l'une des revendications 1 à 10, qui comprend les constituants suivants dans les limites définies ci-après exprimées en pourcentages pondéraux :
SiO2 62 - 72 %
AI2O3 4 - 1 1 % CaO 8 - 22 %
MgO 1 - 7 %
Na2O + K2O + Li2O O - 9 %
BaO + SrO 0 - 4 %
B2O3 O - 4 % F2 0 - 2 %
Autres constituants : TiO2 + ZrO2
+ Fe2O3 (fer total) + P2O5 + MnO + Cr2O3
+ MoO3 + ZnO + SO3 O - 4 %
12. Composition de verre selon la revendication 1 1 , caractérisée en ce qu'elle présente une plage de fibrage ΔT au moins égale à environ 50°C.
13. Structure comprenant des fils de verre de renforcement, en particulier un mat, une grille ou un tissu, caractérisé en ce qu'il comprend des fils de verre tels que définis par l'une des revendications 1 à 10.
14. Composite de fils de verre et de matière(s) organique(s) et/ou inorganique(s), caractérisé en ce qu'il comprend des fils de verre tels que définis par l'une des revendications 1 à 10.
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