EP2243053A2 - Procede de determination de la configuration d'une lentille ophtalmique, lentille ophtalmique obtenue selon ce procede et procede de fabrication de cette lentille - Google Patents

Procede de determination de la configuration d'une lentille ophtalmique, lentille ophtalmique obtenue selon ce procede et procede de fabrication de cette lentille

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EP2243053A2
EP2243053A2 EP09721273A EP09721273A EP2243053A2 EP 2243053 A2 EP2243053 A2 EP 2243053A2 EP 09721273 A EP09721273 A EP 09721273A EP 09721273 A EP09721273 A EP 09721273A EP 2243053 A2 EP2243053 A2 EP 2243053A2
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EP
European Patent Office
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lens
phase distribution
ophthalmic lens
correction
diffractive
Prior art date
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EP09721273A
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German (de)
English (en)
Inventor
Robert Apter
Alain Apter
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SAV-IOL SA
Original Assignee
Individual
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Publication date
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    • A61F2/14—Eye parts, e.g. lenses or corneal implants; Artificial eyes
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    • G02C2202/22—Correction of higher order and chromatic aberrations, wave front measurement and calculation

Definitions

  • OPHTHALMIC LENS OPHTHALMIC LENS OBTAINED ACCORDING TO
  • the present invention relates to a method for determining the configuration of an ophthalmic lens. It also relates to an ophthalmic lens obtained according to this method and to a method for manufacturing such an ophthalmic lens.
  • the present invention deals with ophthalmic lenses with extended depth of focus (PDF) and therefore with corresponding extended field depths (PDCs).
  • PDF extended depth of focus
  • PDCs extended field depths
  • These refractive-diffractive hybrid lenses use on one surface a diffractive mask and on the other an aspherical surface. These lenses allow to choose the depth of focus, even very wide, while maintaining an acceptable resolution on the field of focus.
  • the surface bearing the diffractive mask can be replaced by an aspherical surface with close optical characteristics.
  • the hybrid lens is then composed of two aspherical surfaces.
  • the depth of focus can be created on segments for example for near vision and / or for distant vision. Near vision usually has a depth of focus and thus a lower depth of field than distant vision. It is therefore possible by increasing the depth of focus for near vision only to obtain a significant total depth of focus.
  • the method of the invention is applicable to all ophthalmic lenses such as:
  • SA spherical aberrations
  • a "perfect" lens without aberrations, makes it possible to define a specific plane of the object space which is precisely the conjugate of the receiving plane (film, camera, retina, sensor, etc.) in the image plane.
  • This is, in the object plane, the focus plane object.
  • the depth of focus PDF is by definition the distance on the axis of the lens on the image side where the dimension of the image, called circle of least confusion (CMC) if the object is punctual, becomes confused, that is, to say where the observer recognizes a loss of resolution.
  • CMC circle of least confusion
  • the defocus becomes clearly perceptible.
  • the depth of field PDC is the corresponding distance from the object point, from the object side, before the image reaches the maximum tolerable dimension of the circle of least confusion.
  • modulation transfer function or modulation transfer function (MTF).
  • MTF modulation transfer function
  • MTF modulation transfer function
  • Many 1OL intraocular lenses are produced today with a correction that can be complete, partial or no spherical aberrations SA of the cornea of the user.
  • a partial correction allows to obtain an increase of the depth of focus. Although users seem satisfied with this increase in depth of focus, this increase remains modest, typically a few tenths of a millimeter. It is obtained essentially at the expense of the resolution and the modulation transfer function.
  • Intraocular lenses with a partial correction of spherical aberrations of the cornea, as well as those that have no correction, have the advantage of being less sensitive to decentration, tilt and a change of position when they are implanted in the eye of a patient.
  • lenses in which spherical aberrations of the cornea are completely corrected by the choice of a suitable aspherical surface have better resolution.
  • they have a depth of focus and therefore a shallower depth of field. They are also sensitive to decentering, tilt and change of position.
  • Technis Multifocal ZM 9000 (Advanced Medical Optics, Inc.). It is a diffractive silicone intraocular lens with an aspherical surface. This lens was the first intraocular lens with commercially available aspherical surface that compensates for monochromatic spherical aberrations of the cornea. It has a negative spherical aberration correction to compensate for positive spherical aberration of the cornea. The compensation is calculated for SA aberration values measured on a population sample and does not target a custom correction. The performances of these lenses are particularly sensitive to tilt and decentration of the implant. In this case, the eye - lens visual system will have a very good resolution and a depth of focus and therefore a much lower field of view than in the case where the correction of spherical aberrations of the system is partial or nil.
  • Akreos Adapt Advanced Optics (Bausch & Lomb, Inc.) is an asymmetric, biconvex lens with aspheric anterior and posterior surfaces that eliminate spherical aberration SA from the lens.
  • the pseudophakic eye retains a positive value of monochromatic spherical aberration due to the cornea, which gives it an improved depth of focus and creates a certain pseudo-accommodation.
  • this lens has a constant power over its entire surface which allows it to be more tolerant to misalignment and tilt than a lens with correction of negative spherical aberrations SA to compensate for the aberration SA of the cornea of the user.
  • uncertainties exist in the manufacture of a lens and the choice of lens to implant in the eye of a patient.
  • manufacturers do not always accurately measure the power (or focal length) of the lens and provide approximate values.
  • the uncertainties may be greater because more complex surfaces are treated.
  • tilt, rotation, centering, sagging, and other positioning errors in the eye may increase the degradation of visual acuity. These errors also depend on the construction of the lens.
  • the intraocular lenses should be tailored to the specific needs of the patient.
  • Typical values are, for example, + 0.27 ⁇ m for spherical aberration SA of the normal cornea of a young eye. This value can be compensated for by a practically equal value of negative spherical lens aberration (-0.27 ⁇ m). With age, the values of spherical SA aberration of the lens often become positive. For a sexagenarian, a typical value of the whole eye is + 0.54 ⁇ m. Obviously, ocular characteristics vary from one individual to another, as do the values of aberrations.
  • the present invention proposes to overcome the disadvantages of ophthalmic lenses of the prior art by providing lenses having a PDC depth of field and therefore also a depth of focus PDF extended compared to existing lenses.
  • the extension of this depth of focus is not performed at the expense of the resolution or the FTM modulation transfer function as in the lenses of the prior art.
  • the resolution / modulation transfer function FTM on the one hand and the depth of focus PDF / depth of field PDC on the other hand are relatively independent of each other, especially after implantation when the lens is combined with the eye. This independence is not complete, but allows better control of these parameters independently of one another in comparison with a conventional lens.
  • one of the objectives sought by the present invention is therefore to separate, to a certain extent, the determination of the depth of field or focus of that of the resolution or of the modulation transfer function.
  • the present invention further proposes to keep the resolution or the MTF modulation transfer function approximately constant on each depth-of-field segment.
  • a method for determining the configuration of an ophthalmic lens for correcting the visual acuity of a user comprising the following steps: determining the shape of a corrective element Basic optics based on at least one of the following parameters:
  • SA spherical aberrations
  • SA spherical aberrations
  • HOA higher order aberrations
  • DPE diffractive phase distribution structure
  • PDF desired depth of focus
  • an ophthalmic lens intended to correct the visual acuity of a user, characterized in that it comprises a basic optical correction element to which is juxtaposed a diffractive phase distribution structure.
  • the objects of the invention are further achieved by a method of manufacturing an ophthalmic lens whose configuration is determined according to the method of determining the configuration of a lens.
  • DPE diffractive phase element
  • the diffractive structure or diffractive mask can be replaced by an aspherical surface producing a similar phase distribution. It is therefore possible to use instead of the diffractive DPE phase distribution structure, a refractive surface which produces a phase distribution adapted to the creation of an extended depth of focus.
  • This extension of the PDF focusing depth will generally be performed with an approximately constant FTM modulation transfer resolution / function on the window in question.
  • the resolution variation on the depth of focus may be about a factor of two or three, but not an order of magnitude.
  • the increase of the depth of focus can also be obtained by increasing the correction of longitudinal spherical SA aberrations.
  • This correction can be positive or negative. If it is positive, it will be added to the positive spherical aberration of the cornea.
  • Diffractive DPE phase distribution structures create a particular wavefront.
  • the light beam thus created has features that are used here for ophthalmic lens applications and can be considered as a three-dimensional apodization of the image to achieve extension along the longitudinal axis without excessive loss on the axes. transverse.
  • the diffractive phase distribution structure DPE can sometimes be replaced by an aspherical surface calculated either by unwrapping ("unwraping"), or from polynomials representing the phase (or equivalent distributions), or from phase distributions to obtain equivalent results.
  • the lens namely the resolution or the FTM modulation transfer function on the one hand and the depth of focus PDF or PDC field on the other hand. These values may cover, among other things, aging effects, measurement tolerances, calculation errors, position errors and others that make the intervention of the specialist binding.
  • the lens must provide a sufficient depth of focus in all cases, as well as an acceptable FTM modulation transfer resolution / function.
  • Focusing depth PDF can be relatively small on a window for near vision and larger on a window for vision distant.
  • Near vision usually has a PDF depth of focus and thus a lower PDC depth of field than distant vision. It is therefore possible to obtain a significant depth of focus PDF by increasing only the depth of focus PDF near vision.
  • a lens according to the invention makes it possible to obtain a light tube which largely avoids parasitic images, halos and "glares".
  • an ophthalmic lens including a first surface, anterior or posterior, for neutralizing or extending the aberrations (spherical, chromatic and higher orders) of the eye-lens vision system.
  • This surface is in general, aspheric. It includes a second surface, posterior or anterior, formed of one or more areas that can be realized as diffractive structures or DPE ("Diffractive Phase Element") phase distribution structures.
  • DPE diffractive Phase Element
  • These diffractive structures can be identified, calculated, juxtaposed and then manufactured as aspherical surfaces.
  • These diffractive or aspherical structures produce focal depths of PDF, thus of PDC field, variable and controllable.
  • the central thickness of the lens will be chosen according to the needs: low to obtain a reduced incision of the cornea; larger if a thicker lens is sought to better fill the capsular bag. PDF depth of focus and resolution characteristics are obtained in large ranges of variations of this thickness.
  • FIG. 1 is a sectional view of an example of an ophthalmic lens used in the present invention
  • the concave refractive surface is aspherical and the other surface which bears the diffractive phase distribution structure is flat;
  • FIG. 2 is a schematic sectional view of an ophthalmic lens according to the present invention. other forms of surfaces are possible;
  • FIG. 3 schematically shows the paths of different rays through a lens; the circle of least confusion CMC, the paraxial focusing plane and the marginal focusing plane are represented;
  • FIG. 4 illustrates the PDC depth of field of a lens
  • FIG. 5 illustrates the segmentation and depth of focus according to this invention
  • FIG. 6a represents an example of the depth of field obtained with a mono-focal ophthalmic lens of the prior art
  • FIG. 6b represents an example of the depth of field obtained with an ophthalmic lens according to the invention.
  • FIG. 7 represents an example of the focusing depth of a diffractive structure as used in the present invention.
  • the abscissae are in m and the intensities in ordinates are arbitrary;
  • Fig. 8 is an example of the image-side intensity distribution obtained with a lens according to the present invention.
  • the abscissae are in m and the ordinate intensities are arbitrary.
  • the method for determining the configuration of a lens as described in the present application can be split into three steps. One of these steps comprises determining the shape of a basic optical corrector element 10 on the basis of parameters such as the desired final power for the ophthalmic lens, correcting or not aberrations of the lens or lens. the user's cornea, such as spherical aberrations, chromatic aberrations or higher-order aberrations, etc.
  • This basic optical correction element may have a plane, convex, concave, toric and / or aspherical surface.
  • the resulting lens may be of positive, negative or zero power; it may also be multifocal or toric particular.
  • Another step includes determining the profile of a diffractive DPE phase distribution structure with the objective of increasing the depth of focus PDF or depth of field PDC.
  • the third step is the juxtaposition of the diffractive phase distribution structure and the basic optical corrector element so as to obtain a hybrid ophthalmic lens 11.
  • an ophthalmic lens according to the invention may have a face, for example the posterior, planar, spherical, aspherical or toric surface and may be used to partially, totally or not at all compensate for spherical aberrations or other aberrations of the user's lens or cornea.
  • the second face of the lens for example the anterior face, may include a structure for increasing the depth of field PDC. It is possible to consider the posterior face as one of the faces of the basic optical correction element 10 and the anterior face as the juxtaposition of this basic optical correction element.
  • the lens is also possible to invert the lens so that the posterior face has the diffractive DPE phase distribution structure. In this case, however, the lens is not simply inverted, but the determination of the structure and power must be recalculated.
  • the diffractive DPE phase distribution structure essentially determines the depth of focus and will be little affected by the choice of aberration correction, in contrast to conventional conventional lenses.
  • the shape of the basic optical corrector element 10 essentially determines the resolution of the lens and the visual system after implantation.
  • Such a correction element is illustrated in FIG. 1. This element can be chosen, among other things, according to the following criteria: • power of the desired lens;
  • Neutralization of spherical aberrations SA of the lens A lens without correction of the spherical aberration SA will make it possible, after implantation, to obtain an ocular system having a spherical aberration due to the cornea; • creation of negative spherical aberration SA for the 1OL lens.
  • the value of the aberration correction SA will be chosen to fully or partially compensate for the generally positive SA aberration of the user's cornea. This aberration of the cornea can be measured on the patient or correspond to selected average values on a population group.
  • the resolution of the visual system will be optimum if the spherical aberrations SA of the ocular system with the lens 1OL are zero.
  • the basic optical correction element 10 will have an aspherical surface.
  • the sagittal distance of such an aspheric surface will be given by the equation below:
  • c is the curvature at the center of the surface
  • k is the taper ce
  • V (dif) is negative while V (ref) is positive.
  • a hybrid lens gives:
  • V (dif) is constant and negative, (see equation 2), and V (ref) is known.
  • the two equations above are reduced to calculating two unknowns P (ref) and P (dif) to neutralize the chromatic aberrations.
  • One of the surfaces of the lens is used to increase the depth of focus PDF / depth of field PDC.
  • This surface can be considered as the juxtaposition of the diffractive DPE structure and the surface of the basic optical correction element 10.
  • Figure 3 is a representation of the optical ray plots in the focal planes, respectively paraxial and marginal.
  • the depth of focus PDF is the product of the diameter C of the circle of least confusion allowed (on the film, the camera, the retina, etc.) by the numerical aperture of the lens (See Figure 4).
  • C is the diameter of the circle of least confusion in the object plane (conjugate of C defined in the image plane);
  • D1 and D2 are the far and near distances of acceptable focus;
  • A is the diameter of the lens, or rather of the entrance pupil;
  • S is the distance between the plane of focus and the lens.
  • C believes, for example by increasing the spherical aberrations of the lens, D1 increases and D2 decreases. This situation is interesting since spherical aberrations are almost always present in the eye-lens system, especially when the pupil grows beyond 3 mm.
  • the distances are:
  • C The less confusing circle C of a perfect lens, limited by diffraction, is generally considered as given by the Rayleigh criterion by which a wavefront deformation of ⁇ / 4 is acceptable. Practically, C will be determined from the pixel dimension of a camera or the resolution of the retina, the resolution of a film, and so on. To increase C, we often introduce a spherical aberration SA which can be important. This increases the depth of focus PDF and accordingly the depth of field PDC directly at the expense of the resolution.
  • C is given by the resolution of the visual system.
  • the corresponding depth of field is given by the formulas above.
  • the distances L1 and L2 may, for example, be for L1 the reading distance and for L2 a distance away.
  • the hyperfocal distance of an optical system is the distance at which the system must be focused so that the depth of field PDC extends to infinity.
  • An increase in the depth of field results in a shorter hyperfocal distance so as to have a near vision image, for example adapted for reading, and a distant vision image at infinity.
  • the usual intraocular lenses, after implantation have a limited depth of field created by the circle of least CMC confusion, due to the resulting spherical aberrations of the system.
  • the typical values of depth of field of the usual current mono-focal lenses are of the order of 2 m to infinity. These values depend on the residual spherical aberrations of the vision system which will be different for each person, but which can be evaluated for a "standard eye".
  • ⁇ is the wavelength and N is the relative aperture: focal length / effective pupil diameter.
  • the typical total value of the PDF focusing depth of a single-lens 1OL lens is in the range of 0.1 to 0.2 mm.
  • the aforementioned mono-focal lenses give PDF focusing depths of less than 0.2 diopters.
  • a depth of focus of 0.135 mm corresponds to a distinct vision of infinity at about 2 meters, at 22 D.
  • the DPE phase distribution structure can be diffractive or be transformed into an aspheric surface, as explained in detail below.
  • the determination of the profile of this structure depends on the chosen depth of focus PDF. For example, it is possible to choose a depth of focus of 1 D, 2 D or more ... or equivalent values in mm representing the focal depths.
  • the conversion of power into focal lengths and vice versa is well known and depends in particular on differences in refractive indices between the lens and the surrounding medium.
  • Different focusing depths can be created on different areas or windows of the lens.
  • the central portion of the lens may be used to create close-up focusing depth enhancing structures and the peripheral portion of the lens to create distant vision control structures or vice versa.
  • the number of zones is not limited.
  • the extension of the depth of focus PDF introduces a spread of intensities collected by the lens with a defined entrance pupil and reduces the energy density in the image that is formed on the retina. This may possibly cause compensation by the opening of the eye pupil and by an unconscious learning process to the low intensity image observation and may also reduce the contrast of the image.
  • PNDB non-diffractive pseudo-beam
  • Non-diffractive electromagnetic wave beams that propagate over long distances without changing dimensions have been defined. This type of beam has a transverse amplitude proportional to OJ ( ⁇ p), Bessel function of order 0 and the first type.
  • the PNDBs are an approximation of the Bessel beams and are characterized by an almost constant intensity in an axial direction over a given region and a beam shape in the transverse direction. PNDBs have unique features such as constant axial intensity, extended propagation on the optical axis and a narrow beam. Even with approximations, these beams make it possible to obtain particular optical characteristics concerning the divergence, the depth of field and the resolution.
  • the following methods related to the creation of non-diffractive Pseudo beams can be applied to the calculation of the diffractive DPE structure of the lens.
  • the first step is to define the desired PDF depth of focus.
  • the phase distributions of the wavefront are calculated.
  • the phase distribution for a diffractive surface can be calculated from the following formula, with an even polynomial (or using the corresponding formula for an odd polynomial).
  • ⁇ is the phase
  • the phase distribution of the continuous wavefront is then determined by unpacking ("unwrap").
  • the focusing depth PDF is represented by a "tube of light” in FIG.
  • the phase distribution thus obtained is used to obtain the coefficients ⁇ of the equation (1) of a wavefront with a continuous profile.
  • the number of coefficients ⁇ may be chosen, if necessary, with compromises on the profile of the wavefront. The reduction in the number of coefficients will give an approximate but sometimes satisfactory wavefront depending on the number of coefficients and the approximation introduced.
  • a diffractive DPE structure can therefore be replaced by an aspherical surface.
  • This area is calculated by means of a polynomial representing the phase distribution of the wavefront. This polynomial can be calculated from equation (1) giving a function of the thickness (pair if possible, but also odd or combined) for a defined wavelength. It is also possible to calculate the phase distribution from an equation directly giving the phase distribution of the wavefront, as shown below.
  • phase distribution of interesting optical wave fronts are given below:
  • n is the radius of the optical surface
  • di are the forward and backward focal lengths.
  • the phase distribution ⁇ required to create the depth of focus PDF can be obtained folded or unpacked ("wrap / unwrap") to provide a diffractive or refractive-aspheric, sometimes complex surface.
  • the DPE phase distribution structures may be produced either by diffractive structures or by an equivalent aspherical surface, possibly approximate.
  • the choice of surface, diffractive or aspheric, is related to production costs and other parameters such as chromatic aberrations, which are important with diffractive surfaces. These can be corrected or minimized.
  • Creating a beam with a diffractive element can introduce chromatic aberrations, and production tolerances can be critical on parameters such as intensity distributions.
  • Using an aspherical surface may be wise.
  • the shape of the DPE diffractive structure can be determined by various methods, for example by inverse calculation by defining the range of focal lengths (or powers) sought and then calculating the required phase distribution.
  • Z is the axial coordinate on the optical axis; n and r 2 ⁇ are the radial coordinates at the input and at the output on the sampled ⁇ plane.
  • the objective of calculating the diffractive DPE structure is to find the phases of this DPE structure that minimize the differences between the effective distribution of the field and that sought, with selected weights.
  • the error function is:
  • R-- i is the amplitude distribution of the sampled ⁇ th plane. It can be chosen a priori arbitrarily. 5 ⁇ W is a normalized weighting factor.
  • phase data are targeted to be continuous (they are modulo 2 ⁇ ) and are converted into geometrical data to define a diffractive surface by the following relation:
  • the performances of the diffractive structure DPE and of the hybrid lens obtained by the juxtaposition of this diffractive structure and the basic optical correction element can then be calculated and possibly be optimized with a program of ray tracing such as Zemax (or other ).
  • the following parameters are thus obtained: FTM modulation transfer function; image size of a point, "Point-Spread PSF Function", aberrations with Zernike or Seidel coefficients, etc.
  • Each of these aspheric surfaces can be positive or negative.
  • the optical corrector element can have all kinds of shapes. Combinations such as: convex-concave, concave-convex, convex-convex, concave-concave can also be calculated and constructed.
  • the hybrid lens can therefore be positive, negative or have complex shapes for example toric.
  • Figure 8 gives an example of the intensity calculated by the method above on a window.
  • the DPE phase distribution structure can be calculated in the eye with a model eye, for example that defined in ISO 11979-2, or an appropriate transfer function can be defined.
  • the resolution of the pseudophakic eye depends on the definition of the aspherical surface to obtain a negative spherical aberration that will compensate for positive spherical aberration of the cornea.
  • the eye-lens system will have a very good resolution / FTM modulation transfer function, limited by the retina and ocular elements, but not by the hybrid lens.
  • the hybrid lens gives poor resolution, which is improved after implantation respectively after combination with the visual system.
  • the DPE phase distribution structures make it possible to obtain the desired focusing depths.
  • the light beam, image side will be a beam of light of almost constant section on a segment.
  • the length of this light beam in each segment corresponds to a depth of focus PDF and therefore also to a depth of field PDC chosen.
  • Segmentation of focus depths makes it possible to create a bifocal or trifocal lens or more and in general multizone and multifocal. Each segment is independently controllable in depth of focus and intensity. The diffractive / aspherical structure of the zone in question makes it possible to control the desired depth on the segment considered.
  • a diffractive DPE / aspherical surface structure may be constructed on an area of the lens, for example on the central portion, to provide a selected focusing depth of the light rays of this region (FIG.
  • the diffractive DPE / aspherical surface structure can also be constructed on the peripheral zone of the lens and provide a selected depth of focus of the light rays of this region. This depth of focus may be a diopter fraction, 1 D, or more.
  • paraxial and marginal powers are of course in an inverse ratio of focal lengths.
  • Focusing depth for near vision can be increased significantly. That of distant vision can often be preserved because it is great. Such a combination will allow a significant depth of focus with only one significant window. This is shown in Figure 6b.
  • the intensities in the various zones or windows are dependent on the surfaces of the zones considered and can be chosen.
  • the intensity in the near vision zone can be increased at the expense of distant vision.
  • the collection of light from the lens depends on its relative openness (focal length / effective diameter). By choosing the size of the different zones, the brightness of the segments is defined. One can be increased at the expense of others as needed.
  • the central area may be used to provide a depth of focus of the near-space or far-space images, or conversely the peripheral area may be used to create a depth of focus of near-space images or deep space. All combinations are possible.
  • the various zones of the considered face of the lens can also be created slippery, that is to say that starting from the center or the periphery one can create depths of focus for the regions of space more and more distant .
  • the various focusing depths are adjustable to obtain variable intensities, for example 40% for a close image and 60% for a distant image or the opposite. Any distribution of intensities is achievable. In general, the distribution intensity between the different areas will be controlled by the relative areas of these different areas. The depth of focus will control separately the intensity distributions of each focal region.
  • FIG. 7 gives an example of depth of focus obtained with a diffractive structure of phase distribution alone.
  • the abscissas are in m and the intensities on the ordinates are arbitrary.
  • Figure 8 illustrates the corresponding intensities as well as the depth of focus of a lens calculated and made with the method presented in this invention. As in the case of Figure 7, in Figure 8, the abscissa are in m and the ordinate intensities are arbitrary.
  • near vision For example, to correct the sight of a senior who does not drive or more, vehicle, we can promote near vision at the expense of distant vision with for example 65% of the light in the near segment, which will give a good resolution / FTM in this near field segment which extends from 30 cm to 1 m approximately.
  • the intermediate and distant vision will be weaker, but still appreciable.
  • 50/50% light distribution will be provided with a close focusing depth at the center of the lens and possibly no depth of focus for distant vision, or even zero power at the periphery since the presbyopic vision is satisfactory at intermediate and distant distance.

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Abstract

La présente invention concerne un procédé détermination de la configuration d'une lentille ophtalmique destinée augmenter la profondeur du champ de vision de l'utilisateur. Ce procédé comporte les étapes de détermination de la forme d'un élément correcteur optique de base en fonction d'au moins l'un des paramètres suivants : puissance recherchée de la lentille ophtalmique; résolution ou fonction de transfert de modulation FTM recherchée; étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques de ladite lentille ophtalmique; étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques de la cornée de l'utilisateur; étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de ladite lentille ophtalmique; étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de la cornée de l'utilisateur; ou étendue recherchée de la correction d'aberrations d'ordre supérieur (HOA). Il comporte en outre une étape de détermination du profil d'une structure diffractive de distribution de phase, cette détermination comportant les étapes de définition d'une profondeur de focalisation recherchée de ladite lentille ophtalmique; de calcul de la distribution de phase à partir de la profondeur de focalisation recherchée; de recherche des phases qui minimisent les différences entre la distribution effective de phase et la distribution de phase recherchée; de conversion des données de phase en données géométriques de façon à définir le profil de la structure diffractive de distribution de phase. Le procédé comporte finalement une étape de juxtaposition de la structure diffractive et de l'élément correcteur optique de base. L'invention concerne en outre une lentille obtenue selon le procédé ci-dessus ainsi qu'un procédé de fabrication d'une telle lentille.

Description

PROCEDE DE DETERMINATION DE LA CONFIGURATION D'UNE
LENTILLE OPHTALMIQUE, LENTILLE OPHTALMIQUE OBTENUE SELON
CE PROCEDE ET PROCEDE DE FABRICATION DE CETTE LENTILLE
DOMAINE TECHNIQUE
La présente invention concerne un procédé de détermination de la configuration d'une lentille ophtalmique. Elle concerne également une lentille ophtalmique obtenue selon ce procédé ainsi qu'un procédé de fabrication d'une telle lentille ophtalmique.
De façon générale, la présente invention traite de lentilles ophtalmiques à profondeur de focalisation (PDF) étendue et donc avec des profondeurs de champs (PDC) correspondantes étendues. Ces lentilles hybrides réfractive- diffractive, utilisent sur une des surfaces un masque diffractif et sur l'autre une surface asphérique. Ces lentilles permettent de choisir la profondeur de focalisation, même très large, tout en conservant une résolution acceptable sur le champ de focalisation. La surface portant le masque diffractif peut être remplacée par une surface asphérique avec des caractéristiques optiques proches. La lentille hybride est alors constituée de deux surfaces asphériques. La profondeur de focalisation peut être créé sur des segments par exemple pour la vision proche et/ou pour la vision lointaine. La vision proche a en général une profondeur de focalisation et donc une profondeur de champ plus faible que la vision lointaine. Il est donc possible en augmentant la profondeur de focalisation pour la vision proche seule d'obtenir une profondeur de focalisation totale importante.
Le procédé de l'invention est applicable à toutes les lentilles ophtalmiques telles que :
• toutes les lentilles intraoculaires positives et négatives et de toutes formes; pseudo-phakic 1OL, phakic 1OL pour chambres antérieure et postérieure ainsi que les versions toriques;
• toutes lentilles de contact positives et négatives et toriques; - tous les verres de lunettes positifs et négatifs et toriques; • tous les matériaux utilisés, notamment plastique, verre, matériaux hydrogels, matériaux hydrophobes.
TECHNIQUE ANTERIEURE
Actuellement, il existe de nombreuses lentilles ophtalmiques permettant de corriger différents types de problèmes de vision. Dans ces lentilles, il est parfois utile de corriger différents types d'aberrations, en particulier les aberrations sphériques SA (spherical aberrations), afin d'offrir à l'utilisateur une meilleure acuité visuelle. L'un des facteurs importants lors de la correction de la vision est la profondeur de champ PDC ou la profondeur de focalisation PDF correspondante.
Il est à noter que la profondeur de champ PDC et la profondeur de focalisation PDF sont liées, mais ne doivent pas être confondues. Elles sont définies de la manière suivante.
Une lentille "parfaite", sans aberrations permet de définir un plan spécifique de l'espace objet qui est précisément le conjugué du plan récepteur (film, caméra, rétine, capteur,..) dans le plan image. Il s'agit, dans le plan objet, du plan de focalisation objet. Lorsque l'objet est déplacé, il y aura une tolérance sur la position du plan image qui permettra à un observateur de reconnaître que l'image est toujours bien focalisée jusqu'à une position appelée limite de focalisation. La profondeur de focalisation PDF est par définition la distance sur l'axe de la lentille du côté image où la dimension de l'image, appelée cercle de moindre confusion (CMC) si l'objet est ponctuel, devient confuse, c'est-à-dire où l'observateur reconnaît une perte de résolution. La défocalisation devient alors clairement perceptible. La profondeur de champ PDC est la distance correspondante du point objet, du côté objet, avant que l'image atteigne la dimension maximale tolérable du cercle de moindre confusion.
Un autre facteur important lors de la correction de la vision est la résolution ou la fonction de transfert de modulation FTM (ou modulation transfer function MTF en anglais). De nombreuses lentilles intraoculaires 1OL sont produites aujourd'hui avec une correction qui peut être complète, partielle ou nulle des aberrations sphériques SA de la cornée de l'utilisateur. Une correction partielle permet d'obtenir un accroissement de la profondeur de focalisation. Bien que les utilisateurs semblent satisfaits de cet accroissement de la profondeur de focalisation, cet accroissement reste toutefois modeste, typiquement de quelques dixièmes de mm. Il est obtenu essentiellement au dépend de la résolution et de la fonction de transfert de modulation.
Les lentilles intraoculaires avec une correction partielle des aberrations sphériques de la cornée, de même que celles qui n'ont pas de correction, ont l'avantage d'être moins sensibles à la décentration, au tilt et à un changement de position lorsqu'elles sont implantées dans l'œil d'un patient.
Par opposition, il est connu que les lentilles dans lesquelles les aberrations sphériques de la cornée sont totalement corrigées par le choix d'une surface asphérique adaptée ont une meilleure résolution. Par contre, elles ont une profondeur de focalisation et donc une profondeur de champ plus faible. Elles sont en outre sensibles à la décentration, au tilt et au changement de position.
De façon générale, dans les lentilles usuelles, la profondeur de champ PDC et la résolution sont étroitement liées. L'amélioration de l'un de ces paramètres entraîne la dégradation de l'autre pour une lentille de puissance donnée.
Parmi les lentilles intraoculaires avec ou sans correction des aberrations sphériques, on peut citer :
• Technis multifocal ZM 9000 (Advanced Médical Optics, Inc). Il s'agit d'une lentille intraoculaire diffractive en silicone avec une surface asphérique. Cette lentille a été la première lentille intraoculaire avec surface asphérique disponible commercialement qui compense les aberrations sphériques monochromatiques de la cornée. Elle a une correction d'aberration sphérique négative pour compenser l'aberration sphérique positive de la cornée. La compensation est calculée pour des valeurs d'aberrations SA mesurées sur un échantillon de population et ne cible pas une correction personnalisée. Les performances de ces lentilles sont particulièrement sensibles au tilt et à la décentration de l'implant. Le système visuel œil - lentille, dans ce cas, aura une très bonne résolution et une profondeur de focalisation et donc de champ bien plus faible que dans le cas où la correction des aberrations sphériques du système est partielle ou nulle.
• Akreos Adapt Advanced Optics (Bausch & Lomb, Inc) est une lentille asymétrique, biconvexe avec des surfaces antérieure et postérieure asphériques qui éliminent l'aberration sphérique SA de la lentille. Ainsi l'œil pseudo-phakique conserve une valeur positive d'aberration sphérique monochromatique due à la cornée, ce qui lui confère une profondeur de focalisation améliorée et crée une certaine pseudoaccommodation. De plus, cette lentille a une puissance constante sur toute sa surface ce qui lui permet d'être plus tolérante aux erreurs d'alignement et au tilt qu'une lentille avec correction des aberrations sphériques SA négative pour compenser l'aberration SA de la cornée de l'utilisateur.
Un autre problème qui se produit avec les lentilles ophtalmiques actuelles, en particulier les lentilles intraoculaires, est qu'elles présentent des halos ou "glares" et des images parasites dans certaines situations, en particulier lors de vision nocturne. Ceci est particulièrement le cas pour les lentilles multifocales.
Lors de la fabrication d'une lentille et du choix de la lentille à implanter dans l'oeil d'un patient, des incertitudes existent. En particulier, les fabricants ne mesurent pas toujours avec précision la puissance (ou la longueur focale) de la lentille et fournissent des valeurs approximatives. Pour des lentilles toriques, multifocales et autres, les incertitudes peuvent être plus grandes car des surfaces plus complexes sont traitées. Lors de la mise en place, le tilt, la rotation, la centration, le fléchissement et d'autres erreurs de positionnement dans l'œil peuvent accroître la dégradation de l'acuité visuelle. Ces erreurs dépendent aussi de la construction de la lentille.
Il faut aussi noter les points suivants :
• les aberrations de l'œil changent avec l'âge; • les valeurs des aberrations dépendent de l'état accommodatif du cristallin;
• toute action sur la cornée telle qu'une incision ou une ablation modifiera sa forme et en conséquence les aberrations.
Toutes ces incertitudes créent une dégradation de la résolution de l'image sur la rétine (liée à la qualité de la vision) et il n'est donc pas surprenant que souvent, une correction additionnelle est nécessaire après implantation d'une lentille intraoculaire. Une erreur de ± 1 dioptrie autour de la valeur recherchée est courante malgré la qualité des spécialistes et les outils modernes utilisés pour les mesures et les calculs.
Malgré la standardisation de l'œil, il faut se souvenir que les caractéristiques oculaires varient d'un individu à l'autre et il faudrait, de façon idéale, adapter de façon précise les lentilles intraoculaires aux besoins spécifiques du patient.
Des valeurs typiques sont par exemple + 0.27 μm pour l'aberration sphérique SA de la cornée normale d'un œil jeune. Cette valeur peut être compensée par une valeur pratiquement égale d'aberration sphérique négative du cristallin (-0.27 μm). Avec l'âge, les valeurs de l'aberration sphérique SA du cristallin deviennent souvent positives. Pour un sexagénaire, une valeur typique de l'œil entier est de + 0.54 μm. Evidemment, les caractéristiques oculaires varient d'un individu à l'autre, de même que les valeurs des aberrations.
EXPOSE DE L'INVENTION
La présente invention se propose de pallier les inconvénients des lentilles ophtalmiques de l'art antérieur en proposant des lentilles ayant une profondeur de champ PDC et donc également une profondeur de focalisation PDF étendue par rapport aux lentilles existantes.
De plus, l'extension de cette profondeur de focalisation n'est pas réalisée au dépend de la résolution ou de la fonction de transfert de modulation FTM comme dans les lentilles de l'art antérieur. Au contraire, dans les lentilles de l'invention, la résolution/fonction de transfert de modulation FTM d'une part et la profondeur de focalisation PDF/profondeur de champ PDC d'autre part sont relativement indépendantes l'une de l'autre, surtout après implantation lorsque la lentille est combinée avec l'œil. Cette indépendance n'est pas complète, mais permet un meilleur contrôle de ces paramètres indépendamment l'un de l'autre en comparaison avec une lentille classique.
Ainsi, l'un des objectifs recherchés par la présente invention est donc de séparer, dans une certaine mesure, la détermination de la profondeur de champ ou de focalisation de celle de la résolution ou de la fonction de transfert de modulation.
La présente invention se propose en outre de conserver la résolution ou la fonction de transfert de modulation FTM approximativement constante sur chaque segment de profondeur de champ.
Les buts de l'invention sont atteints par un procédé de détermination de la configuration d'une lentille ophtalmique destinée à corriger l'acuité visuelle d'un utilisateur, ce procédé comportant les étapes suivantes : • détermination de la forme d'un élément correcteur optique de base en fonction d'au moins l'un des paramètres suivants :
- puissance recherchée de la lentille ophtalmique;
- résolution ou fonction de transfert de modulation FTM recherchée;
- étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques (SA) de ladite lentille ophtalmique;
- étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques (SA) de la cornée de l'utilisateur;
- étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de ladite lentille ophtalmique; - étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de la cornée de l'utilisateur;
- étendue recherchée de la correction d'aberrations d'ordre supérieur (HOA);
• détermination du profil d'une structure diffractive de distribution de phase (DPE), cette détermination comportant les étapes suivantes :
- définition d'une profondeur de focalisation (PDF) recherchée de ladite lentille ophtalmique; - calcul de la distribution de phase à partir de la profondeur de focalisation recherchée;
- recherche des phases qui minimisent les différences entre la distribution effective de phase et la distribution de phase recherchée;
- conversion des données de phase en données géométriques de façon à définir le profil de la structure diffractive de distribution de phase;
• juxtaposition de la structure diffractive et de l'élément correcteur optique de base.
Les buts de cette invention sont également atteints par une lentille ophtalmique destinée à corriger l'acuité visuelle d'un utilisateur, caractérisée en ce qu'elle comprend un élément correcteur optique de base auquel est juxtaposé une structure diffractive de distribution de phase.
Les buts de l'invention sont en outre atteints par un procédé de fabrication d'une lentille ophtalmique dont la configuration est déterminée selon le procédé de détermination de la configuration d'une lentille.
La séparation entre la profondeur de champ PDC et la résolution se fait par l'introduction d'un élément spécifique pour créer la profondeur de focalisation recherchée. Dans ce but on utilisera une structure diffractive de distribution de phase, notée DPE (Diffractive phase élément) qui produit une distribution de phase spécifique. En pratique, la structure diffractive ou masque diffractif, peut être remplacée par une surface asphérique produisant une distribution de phases similaire. Il est donc possible d'utiliser à la place de la structure diffractive de distribution de phase DPE, une surface réfractive qui produit une distribution de phase adaptée à la création d'une profondeur de focalisation étendue.
Cette extension de la profondeur de focalisation PDF s'effectuera, en général, avec une résolution/fonction de transfert de modulation FTM approximativement constante sur la fenêtre considérée. En pratique, la variation de résolution sur la profondeur de focalisation pourra être environ d'un facteur deux ou trois, mais pas d'un ordre de grandeur.
Il faut noter que l'augmentation de la profondeur de focalisation peut également être obtenue en augmentant la correction des aberrations sphériques SA longitudinales. Cette correction peut être positive ou négative. Si elle est positive, elle sera additionnée à l'aberration sphérique positive de la cornée.
Les structures diffractive de distribution de phase DPE créent un front d'onde particulier. Le faisceau de lumière ainsi créée a des caractéristiques qui sont utilisées ici pour les applications à des lentilles ophtalmiques et peut être considéré comme une apodisation en trois dimensions de l'image pour obtenir une extension sur l'axe longitudinal sans perte trop importante sur les axes transversaux. Comme mentionné ci-dessus, la structure diffractive de distribution de phase DPE peut parfois être remplacée par une surface asphérique calculée soit par déballage ("unwraping"), soit à partir de polynômes représentant la phase (ou des distributions équivalentes), soit à partir de distributions de phases permettant d'obtenir des résultats équivalents.
On aura ainsi des valeurs choisies sur les paramètres essentiels de la lentille, à savoir la résolution ou la fonction de transfert de modulation FTM d'une part et la profondeur de focalisation PDF ou de champ PDC d'autre part. Ces valeurs pourront couvrir, entre autres, les effets de vieillissement, de tolérances des mesures, d'erreurs de calcul, de position et autres qui rendent l'intervention du spécialiste contraignante. La lentille doit fournir une profondeur de focalisation suffisante dans tous les cas, ainsi qu'une résolution/fonction de transfert de modulation FTM acceptable.
Selon un aspect particulier de l'invention, il est possible d'améliorer la vision ou l'acuité visuelle d'un utilisateur en proposant une lentille ophtalmique ayant différentes profondeurs de focalisation PDF sur différentes fenêtres ou zones. La profondeur de focalisation PDF peut être relativement faible sur une fenêtre pour la vision proche et plus grande sur une fenêtre pour la vision lointaine. La vision proche a en général une profondeur de focalisation PDF et donc une profondeur de champ PDC plus faible que la vision lointaine. Il est donc possible d'obtenir une profondeur de focalisation PDF importante en augmentant seulement la profondeur de focalisation PDF de la vision proche.
Une lentille selon l'invention permet d'obtenir un tube de lumière qui évite largement les images parasites, halos et "glares".
Les procédés décrits dans ce texte permettent d'obtenir une lentille ophtalmique incluant une première surface, antérieure ou postérieure, destinée à neutraliser ou étendre les aberrations (sphériques, chromatiques et d'ordres supérieurs) du système de vision œil-lentille. Cette surface est en général, asphérique. Elle inclut une seconde surface, postérieure ou antérieure, formée d'une ou plusieurs zones qui peuvent être réalisées comme des structures diffractives ou des structures de distribution de phase DPE ("Diffractive Phase Elément"). Ces structures diffractives peuvent être identifiées, calculées, juxtaposées, puis fabriquées comme des surfaces asphériques. Ces structures diffractives ou asphériques, produisent des profondeurs de focalisation PDF, donc de champ PDC, variables et contrôlables.
L'épaisseur centrale de la lentille sera choisie en fonction des besoins : faibles pour obtenir une incision réduite de la cornée; plus grande si une lentille plus épaisse est recherchée pour mieux remplir le sac capsulaire. Les caractéristiques de profondeur de focalisation PDF et de résolution sont obtenues dans des plages importantes de variations de cette épaisseur.
DESCRIPTION SOMMAIRE DES DESSINS
La présente invention et ses avantages seront mieux compris en référence aux figures annexées et à la description détaillée d'un mode de réalisation particulier, dans lesquelles :
- la figure 1 est une vue en coupe d'un exemple de lentille ophtalmique utilisé dans la présente invention; la surface réfractive concave est asphérique et l'autre surface qui porte la structure diffractive de distribution de phase est plane;
- la figure 2 est une vue schématique en coupe d'une lentille ophtalmique selon la présente invention; d'autres formes des surfaces sont possibles;
- la figure 3 représente de façon schématique les trajets de différents rayons traversant une lentille; le cercle de moindre confusion CMC, le plan de focalisation paraxial et le plan de focalisation marginal sont représentés;
- la figure 4 illustre la profondeur de champ PDC d'une lentille;
- la figure 5 illustre la segmentation et la profondeur de focalisation selon cette invention;
- la figure 6a représente un exemple de la profondeur de champ obtenue avec une lentille ophtalmique mono-focale de l'art antérieur;
- la figure 6b représente un exemple de la profondeur de champ obtenue avec une lentille ophtalmique selon l'invention;
- la figure 7 représente un exemple de la profondeur de focalisation d'une structure diffractive telle qu'utilisée dans la présente invention ; les abscisses sont en m et les intensités en ordonnées sont arbitraires; et
- la figure 8 est un exemple de la distribution d'intensité du côté image obtenue avec une lentille selon la présente invention; les abscisses sont en m et les intensités en ordonnées sont arbitraires.
MANIERES DE REALISER
Un mode de réalisation particulier de l'invention est décrit en référence aux figures annexées. Cet exemple est basé sur une lentille ophtalmique intraoculaire 1OL (Intraocular lens). Il est à noter cependant que les procédés de l'invention s'appliquent également à tous types de lentille ophtalmique tels que mentionnés précédemment. Le procédé de détermination de la configuration d'une lentille tel que décrit dans la présente demande peut être scindé en trois étapes. L'une de ces étapes comprend la détermination de la forme d'un élément correcteur optique de base 10 sur la base de paramètres tels que la puissance finale recherchée pour la lentille ophtalmique, le fait de corriger ou non des aberrations de la lentille ou de la cornée de l'utilisateur, telles que des aberrations sphériques, des aberrations chromatiques ou des aberrations d'ordre supérieur, etc. Cet élément correcteur optique de base pourra avoir une surface plane, convexe, concave, torique et/ou asphérique. La lentille résultante pourra être de puissance positive, négative ou nulle; elle pourra également être multifocale ou torique notamment.
Une autre étape comprend la détermination du profil d'une structure diffractive de distribution de phase DPE ayant pour objectif d'augmenter la profondeur de focalisation PDF ou la profondeur de champ PDC.
La troisième étape est la juxtaposition de la structure diffractive de distribution de phase et de l'élément correcteur optique de base de façon à obtenir une lentille ophtalmique hybride 11.
De façon générale, une lentille ophtalmique selon l'invention pourra avoir une face, par exemple la face postérieure, plane, sphérique, asphérique ou torique et pourra être utilisée pour compenser partiellement, totalement ou pas du tout, les aberrations sphériques ou d'autres aberrations de la lentille ou de la cornée de l'utilisateur. La seconde face de la lentille, par exemple la face antérieure, pourra comporter une structure pour augmenter la profondeur de champ PDC. Il est possible de considérer la face postérieure comme l'une des faces de l'élément correcteur optique de base 10 et la face antérieure comme la juxtaposition de cet élément correcteur optique de base
10 avec la structure diffractive de distribution de phase DPE.
11 est également possible d'inverser la lentille de sorte que la face postérieure comporte la structure diffractive de distribution de phase DPE. Dans ce cas toutefois, la lentille n'est pas simplement inversée, mais la détermination de la structure et de la puissance doivent être recalculées. La structure diffractive de distribution de phase DPE détermine essentiellement la profondeur de focalisation et sera peu affectée par le choix de la correction des aberrations, contrairement aux lentilles usuelles classiques.
Calcul de la forme de l'élément correcteur optique de base
La forme de l'élément correcteur optique de base 10 détermine essentiellement la résolution de la lentille et du système visuel après implantation. Un tel élément correcteur est illustré par la figure 1. Cet élément peut être choisi, entre autres, en fonction des critères suivants : • puissance de la lentille recherchée;
• neutralisation des aberrations sphériques SA de la lentille. Une lentille sans correction de l'aberration sphérique SA permettra d'obtenir, après implantation, un système oculaire ayant une aberration sphérique due à la cornée; • création d'aberration sphérique SA négative pour la lentille 1OL. La valeur de la correction de l'aberration SA sera choisie pour compenser entièrement ou partiellement l'aberration SA généralement positive de la cornée de l'utilisateur. Cette aberration de la cornée peut être mesurée sur le patient ou correspondre à des valeurs moyennes sélectionnées sur un groupe de population. La résolution du système visuel sera optimum si les aberrations sphériques SA du système oculaire avec la lentille 1OL sont nulles.
• neutralisation d'autres aberrations telles que les aberrations d'ordre supérieur (HOA) ou réduction des aberrations chromatiques.
II faut noter que la correction des aberrations sphériques SA de la cornée n'est pas toujours recherchée et que d'autres caractéristiques peuvent être importantes par exemple le contrôle ou la réduction de la croissance des cellules épithéliales par la forme de la surface ou d'autres effets, par exemple des bords carrés ("square edge"). Selon un mode de réalisation préféré, l'élément correcteur optique de base 10 aura une surface asphérique. La distance sagittale d'une telle surface asphérique sera donnée par l'équation ci-dessous :
z = . + OC 1T 2 + α 2r4 + ... + α 8r16 (1) \ + ^\ - (\ + k)c 2r2
où : c est la courbure au centre de la surface k est la conicité ce, sont les coefficients du polynôme décrivant la distance sagittale de la surface asphérique.
La réalisation de la surface asphérique est alors possible. Des corrections d'aberrations sphériques positives ou négatives peuvent être réalisées, de même que des corrections d'aberrations d'ordre supérieur HOA. Les profils des surfaces ainsi que les fonctions de transfert de modulation FTM correspondantes et les résolutions peuvent être calculées sous diverses formes par exemple avec un programme de tracé de rayons optique tels que Zemax qui fournira également les dimensions des images, les divers coefficients de Zernike ou de Seidel, les éventuelles aberrations chromatiques, etc.
La dispersion chromatique de l'œil et des matériaux est définie par le nombre d'Abbé qui emploie les longueurs d'onde λc = 656.3 nm, λd = 587.6 nm et λf = 486.1 nm. Les dispersions V(réf) d'un élément réfractif et V(dif) d'un élément diffractif sont donnés respectivement par : V(réf) = (nd-1 ) / (nf-nc) et V(dif) = λd / (λf -λc) (2)
V(dif) est négatif alors que V(réf) est positif. Une lentille hybride donne :
P = P (réf) + P (dif) (3)
La correction chromatique est obtenue avec : (P(réf) / V(réf)) + (P(dif) / V(dif)) = 0 (4)
V(dif) est constant et négatif, (voir équation 2), et V(réf) est connu. Les deux équations ci-dessus se réduisent à calculer deux inconnues P(réf) et P(dif) pour neutraliser les aberrations chromatiques. Ces relations peuvent être intégrées dans le calcul des puissances des éléments de la lentille hybride quand une correction chromatique est recherchée. En choisissant les puissances paraxiales (qui sont liées aux nombres d'Abbé), on peut réduire ou parfois éliminer les dispersions chromatiques.
Profondeur de champ et de focalisation
L'une des surfaces de la lentille est utilisée pour augmenter la profondeur de focalisation PDF/profondeur de champ PDC. Cette surface peut être considérée comme la juxtaposition de la structure diffractive DPE et de la surface de l'élément correcteur optique de base 10.
La figure 3 est une représentation des tracés de rayons optique dans les plans focaux, respectivement paraxial et marginal.
La profondeur de focalisation PDF est le produit du diamètre C du cercle de moindre confusion autorisé (sur le film, la caméra, la rétine, etc.) par l'ouverture numérique de la lentille (Voir figure 4).
Avec la géométrie de la figure 4 on obtient :
C/A = D1/(S + D1 ) = D2 /(S-D2) (5)
où C est le diamètre du cercle de moindre confusion dans le plan objet (conjugué de C défini dans le plan image);
D1 et D2 sont les distances lointaine et proche de focalisation acceptable; A est le diamètre de la lentille, ou plutôt de la pupille d'entrée; S est la distance entre le plan de focalisation et la lentille.
On obtient ainsi :
D 1 = CS/ (A-C) (6) D2 = CS / (A+C) (7)
D1 est plus grand que D2 et sera infini si A = C. Quand C croit, par exemple en augmentant les aberrations sphériques de la lentille, D1 croit et D2 décroît. Cette situation est intéressante puisque les aberrations sphériques sont pratiquement toujours présentes dans le système œil-lentille surtout lorsque la pupille croit au delà de 3 mm.
Les distances sont :
L1 = S + D1 = AS / (A-C) (8)
L2 = S - D2 = AS / (A+C) (9)
Ceci est défini du côté objet. Les notations primes ' s'appliquent du côté image avec des relations adaptées en conséquence.
Le cercle de moindre confusion C d'une lentille parfaite, limitée par la diffraction est généralement considéré comme donné par le critère de Rayleigh par lequel une déformation du front d'onde de λ/4 est acceptable. Pratiquement, C sera déterminé à partir de la dimension du pixel d'une caméra ou de la résolution de la rétine, de la résolution d'un film, etc. Pour augmenter C, on introduit souvent une aberration sphérique SA qui peut être importante. Ceci augmente la profondeur de focalisation PDF et en conséquence la profondeur de champ PDC directement au dépend de la résolution.
Dans nos considérations sur une profondeur de focalisation PDF étendue, C est donné par la résolution du système visuel. La profondeur de champ correspondante est donnée par les formules ci-dessus. Les distances L1 et L2 peuvent, par exemple, être pour L1 la distance de lecture et pour L2 une distance lointaine.
Notons que C peut varier sur les différents segments de profondeur de focalisation différente. En effet la zone périphérique de la lentille donne une valeur de C plus grande que la zone centrale ("marginal focus" sur la figure 3). La résolution de cette zone externe sera donc plus faible, en fonction des aberrations résiduelles du système de vision œil - lentille. La situation peut être délicate si les aberrations sphériques résiduelles du système œil - lentille sont importantes. La figure 3 montre la situation, par l'optique géométrique, avec le cercle de moindre confusion, dans le plan de focalisation, que l'on voit plus petit pour les rayons paraxiaux que pour les rayons marginaux pour une illumination monochromatique ("marginal focus" et "paraxial focus"). La situation se dégrade pour une illumination polychromatique pour donner des valeurs de C qui peuvent devenir importantes si aucune correction chromatique n'est apportée. Bien que l'œil humain soit tolérant et la vision adaptative, il peut être judicieux d'apporter des corrections chromatiques pour des profondeurs de focalisation importantes et/ou pour les domaines de puissances élevées. Les aberrations résiduelles créent des profondeurs de focalisation souvent faibles en regard des profondeurs de focalisation créées par les structures diffractive DPE ou par les surfaces asphériques considérées.
La distance hyperfocale d'un système optique est la distance à laquelle le système doit être focalisé pour que la profondeur de champ PDC s'étende à l'infini. Une augmentation de la profondeur de champ entraîne une distance hyperfocale plus courte de façon à avoir une image de vision proche, par exemple adaptée à la lecture, et une image de vision lointaine à l'infini. Les lentilles intraoculaires usuelles, après implantation, ont une profondeur de champ limitée créée par le cercle de moindre confusion CMC, due aux aberrations sphériques résultantes du système. Les valeurs typiques de profondeur de champ des lentilles usuelles actuelles mono-focales, sont de l'ordre de 2 m à l'infini. Ces valeurs dépendent des aberrations sphériques résiduelles du système de vision qui seront différents pour chaque personne, mais qui peuvent être évaluées pour un "œil standard".
De façon classique, le critère de Rayleigh donne une profondeur de focalisation de
PDF= ± 2*λ*N2 (10)
où λ est la longueur d'onde et N est l'ouverture relative : longueur focale/diamètre effectif de la pupille.
La valeur typique totale de la profondeur de focalisation PDF d'une lentille 1OL mono-focale est de l'ordre de 0.1 à 0.2 mm. Avec des aberrations sphériques importantes, qui peuvent dégrader l'acuité visuelle, les lentilles mono-focales mentionnées ci-dessus donnent des profondeurs de focalisation PDF inférieures à 0.2 dioptries. Une profondeur de focalisation de 0.135 mm correspond à une vision distincte de l'infini à environ 2 mètres, à 22 D.
Calcul de la structure de distribution de phase
La structure de distribution de phase DPE peut être diffractive ou être transformée en surface asphérique, comme cela est expliqué en détail ci- dessous. La détermination du profil de cette structure dépend de la profondeur de focalisation PDF choisie. A titre d'exemple, il est possible de choisir une profondeur de focalisation de 1 D, 2 D ou plus... ou des valeurs équivalentes en mm représentant les profondeurs focales. La conversion de puissance en longueur focales et vice-versa est bien connue et dépend en particulier des différences d'indices de réfraction lentille-milieu environnant.
Des profondeurs de focalisation différentes peuvent être crées sur des zones ou fenêtres différentes de la lentille. A titre d'exemple, la partie centrale de la lentille peut être utilisée pour créer des structures augmentant la profondeur de focalisation en vision proche et la partie périphérique de la lentille pour créer des structures de contrôle de la vision lointaine ou inversement. Le nombre de zones n'est pas limité.
L'extension de la profondeur de focalisation PDF introduit un étalement des intensités collectées par la lentille avec une pupille d'entrée définie et réduit la densité d'énergie dans l'image qui est formée sur la rétine. Ceci pourra éventuellement provoquer une compensation par l'ouverture de la pupille oculaire et par un processus d'apprentissage inconscient à l'observation d'image de faible intensité et pourra également réduire le contraste de l'image. Afin de créer des profondeurs de focalisation importantes, nous utiliserons essentiellement des faisceaux Pseudo Non diffractifs (PNDB) ou des approximations de ce type de faisceaux. Des faisceaux d'ondes électromagnétiques non diffractifs qui se propagent sur de longues distances sans changement de dimensions ont été définis. Ce type de faisceaux a une amplitude transversale proportionnelle à JO (αp), fonction de Bessel d'ordre 0 et du premier type. Un faisceau JO idéal se propage dans l'espace sans décroissance et s'étend à l'infini radialement. Les PNDB sont une approximation des faisceaux de Bessel et sont caractérisés par une intensité presque constante dans une direction axiale sur une région déterminée et par une forme de faisceaux dans la direction transversale. Les PNDB ont des caractéristiques uniques telles qu'une intensité axiale constante, une propagation étendue sur l'axe optique et un faisceau étroit. Même avec des approximations, ces faisceaux permettent d'obtenir des caractéristiques optiques particulières concernant la divergence, la profondeur de champ et la résolution.
Les méthodes suivantes liées à la création de faisceaux Pseudo Non diffractifs peuvent être appliquées au calcul de la structure diffractive DPE de la lentille.
La première étape consiste à définir la profondeur de focalisation PDF recherchée. Les distributions de phase du front d'onde sont calculées. La distribution de phase pour une surface diffractive peut être calculée à partir de la formule suivante, avec un polynôme pair (ou en utilisant la formule correspondante pour un polynôme impair).
φ = M £ ^p 21 (1 1 )
où :
φ est la phase;
A est le coefficient de la 2eme puissance de p; p est la distance radiale N est le nombre de coefficient du polynôme; M est l'ordre de diffraction.
La distribution de phase du front d'onde continu est ensuite déterminée par déballage ("unwrap"). La profondeur de focalisation PDF est représentée par un "tube de lumière" sur la figure 2.
La distribution de phase ainsi obtenue est utilisée pour obtenir les coefficients α de l'équation (1 ) d'un front d'onde avec un profil continu. Le nombre de coefficients α pourra être choisi, si nécessaire, avec des compromis sur le profil du front d'onde. La réduction du nombre de coefficients donnera un front d'onde approximatif, mais parfois satisfaisant dépendant du nombre de coefficients et de l'approximation introduite. Une structure diffractive DPE peut donc être remplacée par une surface asphérique. Cette surface est calculée par l'intermédiaire d'un polynôme représentant la distribution de phase du front d'onde. Ce polynôme peut être calculé à partir de l'équation (1 ) donnant une fonction de l'épaisseur (paire si possible, mais aussi impaire ou combinée) pour une longueur d'onde définie. Il est également possible de calculer la distribution de phase à partir d'une équation donnant directement la distribution de phase du front d'onde, comme présentée ci-dessous.
Des distributions de phase spécifiques peuvent être recherchées. Quelques exemples de distribution de phase de fronts d'ondes optiques intéressants sont données ci-dessous :
φ (r) = (-2π/ (λ*a)) log (1 +a*(r2-n2) / di) avec a = (d2-di) / (R2-ri2) (12) φ (r) = (r / b*R) p (13) n est le rayon considéré de la surface optique, di et d2 sont les longueurs focales avant et arrière. L'axicon linéaire crée la distribution de phase suivante: φ (r) = a*r (14) La distribution de phase φ requise pour créer la profondeur de focalisation PDF, peut être obtenue pliées ou déballée ("wrap / unwrap") pour fournir une surface diffractive ou réfractive-asphérique, parfois complexe.
Les structures de distribution de phase DPE peuvent être réalisées, soit par des structures diffractives, soit par une surface asphérique équivalente, éventuellement approximative. Le choix de la surface, diffractive ou asphérique, est lié aux coûts de production et à d'autres paramètres tels que les aberrations chromatiques, importantes avec les surfaces diffractives. Celles-ci peuvent être corrigées ou minimisées.
Créer un faisceau avec un élément diffractif peut introduire des aberrations chromatiques et les tolérances de production peuvent être critiques sur des paramètres tels que les distributions d'intensité. Le fait d'utiliser une surface asphérique peut alors être judicieux.
La forme de la structure diffractive DPE peut être déterminée par diverses méthodes, par exemple par un calcul inverse en définissant le domaine de longueurs focales (ou de puissances) recherchées et en calculant ensuite la distribution de phase requise.
Un exemple de lentille hybride résultante est présenté sur la figure 2.
Considérons un front d'onde incident, provenant par exemple de l'infini pour simplifier.
Le champ dans le plan d'entrée, Z =0 est le suivant :
uxirù ™ Pi(*î}e*jΦ'*i*Λ)] (15)
A la sortie sur le plan Zα, nous obtenons pour la fonction d'onde:
Avec l'approximation paraxiale d'un système avec symétrie de rotation, la fonction d'onde à la sortie est liée à celle à l'entrée par une transformée linéaire : ^Λ^ O ^ / Gv^ ^V-^lΛ^ (17)
où G (r2α, n, Zα) est la fonction de transformation.
Dans l'approximation paraxiale, utilisée par la suite, nous obtenons l'intégrale de Fresnel suivante :
Z est la coordonnée axiale sur l'axe optique ; n et r2α sont les coordonnées radiales à l'entrée et à la sortie sur le plan α échantillonné.
Nous avons respectivement pour la résolution et pour la profondeur de focalisation PDF :
λ est la longueur d'onde, par exemple à 550 nm; NA est l'ouverture numérique; R et Z sont les coordonnées radiales et axiales dans la région focale.
L'objectif du calcul de la structure diffractive DPE est de trouver les phases de cette structure DPE qui minimisent les différences entre la distribution effective du champ et celle recherchée, avec des pondérations choisies. La fonction erreur est:
où R-- i est la distribution d'amplitude du plan αth échantillonné. Il peut être choisi à priori de façon arbitraire. 5^ W est un facteur de pondération normalisé.
Diverses méthodes de calcul itératives, telles que les méthodes connues sous les noms de "gradient-conjugués", "Gerchberg-Saxton" ou "Adjacent Séquence Itération Method (ASIM)" peuvent être utilisées pour calculer des solutions pour que la phase Φ minimise l'erreur E.
Ces méthodes donnent généralement une convergence rapide. Il s'agit de méthodes de calcul numérique itératives du type :
φk+1 = φk + τ dk (21 )
Avec Φ pour la phase, τ pour le pas et d pour la direction de l'itération kth. Une phase sera choisie pour démarrer le processus.
Les données de phase sont ciblées pour être continues (elles sont modulo 2π) et sont converties en données géométriques pour définir une surface diffractive par la relation suivante :
,(,.) = J*£L (22)
2π (n - l)
En pratique, nous utilisons plutôt la méthode des gradient-conjugués.
Nous utilisons ensuite un algorithme qui permet d'obtenir des coefficients définissant le profil d'une surface asphérique similaire à la structure diffractive DPE en assimilant la distribution de phase à un développement polynomial qui fournira les coefficients nécessaires à la définition d'une surface asphérique équivalente.
Les performances de la structure diffractive DPE et de la lentille hybride obtenue par la juxtaposition de cette structure diffractive et de l'élément correcteur optique de base peuvent alors être calculées et éventuellement être optimisées avec un programme de tracés de rayons tels que Zemax (ou autres). On obtient ainsi les paramètres suivants : fonction de transfert de modulation FTM; dimensions de l'image d'un point, "Point-Spread Fonction PSF", aberrations avec coefficients de Zernike ou de Seidel, etc. Chacune de ces surfaces asphériques peut être positive ou négative. L'élément correcteur optique peut avoir toutes sortes de formes. Des combinaisons telles que : convexe-concave, concave-convexe, convexe-convexe, concave-concave peuvent également être calculées et construites. La lentille hybride peut donc être positive, négative ou avoir des formes complexes par exemple toriques. La figure 8 donne un exemple de l'intensité calculée par la méthode ci-dessus sur une fenêtre.
La structure de distribution de phase DPE peut être calculée dans l'œil avec un œil modèle par exemple celui définit dans la norme ISO 11979-2 ou une fonction de transfert adéquate peut être définie.
La résolution de l'œil pseudo-phakic dépend de la définition de la surface asphérique pour obtenir une aberration sphérique négative qui compensera l'aberration sphérique positive de la cornée. Dans ce cas, le système œil- lentille aura une très bonne résolution/fonction de transfert de modulation FTM, limitée par la rétine et les éléments oculaires, mais pas par la lentille hybride. A l'extérieur de l'œil la lentille hybride donne une résolution médiocre, qui est améliorée après implantation respectivement après combinaison avec le système visuel.
Les structures de distribution de phase DPE permettent d'obtenir les profondeurs de focalisation recherchées. Le faisceau lumineux, côté image sera un faisceau de lumière de section presque constante sur un segment. La longueur de ce faisceau de lumière dans chaque segment correspond à une profondeur de focalisation PDF et donc aussi à une profondeur de champ PDC choisie. Ces choix permettent par exemple d'éviter le port de lunettes après implantation d'une lentille intraoculaire 1OL, ou d'assurer que le patient pourra voir correctement sans aide de lunettes ou de lentilles de contact CL.
La segmentation des profondeurs de focalisation permet de créer une lentille bifocale ou trifocale ou plus et en général multizones et multifocales. Chaque segment est contrôlable indépendamment sur sa profondeur de focalisation et sur son intensité. La structure diffractive/asphérique de la zone considérée permet de contrôler la profondeur recherchée sur le segment considéré.
Une structure diffractive DPE/surface asphérique peut être construite sur une zone de la lentille par exemple sur la partie centrale pour fournir une profondeur de focalisation choisie des rayons lumineux de cette région (figure
5). La structure diffractive DPE / surface asphérique peut également être construite sur la zone périphérique de la lentille et fournir une profondeur de focalisation choisie des rayons lumineux de cette région. Cette profondeur de focalisation peut être d'une fraction de dioptrie, de 1 D, ou plus. Ces choix déterminent les longueurs focales paraxiale fp et marginale fm qui peuvent donc être obtenues comme suit :
fp< fm ou fp> fm
Les puissances paraxiales et marginales sont bien sûr dans un rapport inverse des longueurs focales.
La profondeur de focalisation pour la vision proche peut être augmentée de façon importante. Celle de la vision lointaine peut être souvent conservée car elle est grande. Une telle combinaison permettra une profondeur de focalisation importante avec une seule fenêtre significative. Ceci est représenté par la figure 6b.
Les intensités dans les diverses zones ou fenêtres sont dépendantes des surfaces des zones considérées et peuvent être choisies. Par exemple, l'intensité dans la zone de vision proche peut être augmentée au dépend de la vision lointaine. La collecte de lumière de la lentille dépend de son ouverture relative (longueur focale/diamètre effectif). En choisissant la dimension des différentes zones, la luminosité des segments est définie. L'une pourra être augmentée au dépend des autres en fonction des besoins.
La zone centrale peut être utilisée pour fournir une profondeur de focalisation des images de l'espace proche ou de l'espace lointain ou inversement la zone périphérique peut être utilisée pour créer une profondeur de focalisation des images de l'espace proche ou de l'espace lointain. Toutes les combinaisons sont possibles. Les diverses zones de la face considérée de la lentille peuvent aussi être crées glissantes, c'est-à-dire que partant du centre ou de la périphérie on peut créer des profondeurs de focalisation pour les régions de l'espace de plus en plus lointaines. Les diverses profondeurs de focalisation sont modulables pour obtenir des intensités variables par exemple 40 % pour une image proche et 60 % pour une image lointaine ou l'inverse. Toute répartition des intensités est réalisable. De façon générale, la distribution d'intensité entre les différentes zones sera contrôlée par les surfaces relatives de ces différentes zones. La profondeur de focalisation permettra de contrôler séparément les répartitions des intensités de chaque région focale. La largeur de chaque zone est donc choisie en fonction du problème considéré. La figure 7 donne un exemple de profondeur de focalisation obtenue avec une structure diffractive de distribution de phase seule. Les abscisses sont en m et les intensités en ordonnées sont arbitraires. La figure 8 illustre les intensités correspondantes ainsi que la profondeur de focalisation d'une lentille calculée et réalisée avec la méthode présentée dans cette invention. Comme dans le cas de la figure 7, dans la figure 8, les abscisses sont en m et les intensités en ordonnées sont arbitraires.
A titre d'exemple, pour corriger la vue d'une personne âgée qui ne conduit pas ou plus, de véhicule, on pourra favoriser la vision proche au dépend de la vision lointaine avec par exemple 65 % de la lumière dans le segment proche, ce qui donnera une bonne résolution / FTM dans ce segment de champ proche qui s'étend de 30 cm à 1 m environ. La vision intermédiaire et lointaine sera plus faible, mais encore appréciable.
Pour corriger la presbytie d'une personne jeune on fournira une répartition de lumière de 50/50 % avec une profondeur de focalisation proche importante au centre de la lentille et éventuellement pas de profondeur de focalisation pour la vision lointaine, ou même une puissance nulle à la périphérie puisque la vision presbyte est satisfaisante à distance intermédiaire et lointaine.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille ophtalmique destinée à corriger l'acuité visuelle d'un utilisateur, ce procédé comportant les étapes suivantes :
• détermination de la forme d'un élément correcteur optique de base en fonction d'au moins l'un des paramètres suivants :
- puissance recherchée de la lentille ophtalmique;
- résolution ou fonction de transfert de modulation FTM recherchée;
- étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques (SA) de ladite lentille ophtalmique;
- étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques (SA) de la cornée de l'utilisateur;
- étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de ladite lentille ophtalmique;
- étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de la cornée de l'utilisateur;
- étendue recherchée de la correction d'aberrations d'ordre supérieur (HOA);
• détermination du profil d'une structure diffractive de distribution de phase (DPE), cette détermination comportant les étapes suivantes :
- définition d'une profondeur de focalisation (PDF) recherchée de ladite lentille ophtalmique;
- calcul de la distribution de phase à partir de la profondeur de focalisation recherchée;
- recherche des phases qui minimisent les différences entre la distribution effective de phase et la distribution de phase recherchée;
- conversion des données de phase en données géométriques de façon à définir le profil de la structure diffractive de distribution de phase;
• juxtaposition de la structure diffractive et de l'élément correcteur optique de base.
2. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'étape de calcul de la distribution de phase comporte une étape de choix d'une distribution de phase connue et une étape de calcul itératif pour obtenir ladite profondeur de focalisation recherchée.
3. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'étape de conversion des données de phase en données géométriques comporte une étape d'approximation au moyen d'un polynôme.
4. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'on remplace la structure diffractive de distribution de phase (DPE) par un élément réfractif asphérique générant une distribution de phase similaire à celle de ladite structure diffractive.
5. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'on détermine la forme dudit élément correcteur optique de base pour au moins deux zones distinctes de la lentille et en ce que l'on détermine le profil dudit élément diffractif (DPE) pour au moins une zone de la lentille.
6. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille selon la revendication 5, dans lequel on détermine la forme dudit élément correcteur optique de base pour au moins deux zones distinctes de la lentille, dans lequel on détermine le profil de ladite structure diffractive de distribution de phase (DPE) pour lesdites au moins deux zones distinctes de la lentille, caractérisé en ce que lesdites zones distinctes de la lentille ont une profondeur de focalisation différentes.
7. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille selon la revendication 6, dans lequel lesdites zones distinctes de la lentille ont une fonction de transfert de modulation similaire.
8. Procédé de détermination de la configuration d'une lentille selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'on choisit une profondeur de focalisation (PDF) accroissant la vision proche de l'utilisateur.
9. Lentille ophtalmique destinée à corriger l'acuité visuelle d'un utilisateur, caractérisée en ce qu'elle comprend un élément correcteur optique de base (10) auquel est juxtaposé une structure diffractive de distribution de phase (DPE).
10. Lentille ophtalmique selon la revendication 9, caractérisée en ce que ledit élément correcteur optique de base comporte au moins deux zones distinctes et en ce que ladite structure diffractive de distribution de phase est formée d'au moins une zone.
11. Lentille ophtalmique selon la revendication 9 ou 10, caractérisée en ce que ledit élément correcteur optique a une forme dépendant d'au moins l'un des paramètres suivants :
- la puissance recherchée de la lentille ophtalmique;
- la résolution ou fonction de transfert de modulation FTM recherchée;
- l'étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques (SA) de ladite lentille ophtalmique;
- l'étendue recherchée de la correction des aberrations sphériques (SA) de la cornée de l'utilisateur;
- l'étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de ladite lentille ophtalmique;
- l'étendue recherchée de la correction des aberrations chromatiques de la cornée de l'utilisateur;
- l'étendue recherchée de la correction d'aberrations d'ordre supérieur (HOA);
12. Lentille ophtalmique selon la revendication 9 ou 10, caractérisée en ce que la structure diffractive de distribution de phase (DPE) a un profil dépendant : - de la définition d'une profondeur de focalisation (PDF) recherchée de ladite lentille ophtalmique; et
- du calcul de la distribution de phase à partir de la profondeur de focalisation recherchée.
13. Lentille ophtalmique selon la revendication 12, caractérisée en ce que la structure diffractive de distribution de phase (DPE) a un profil dépendant de la minimisation des différences entre la distribution effective de champ et la distribution de champ recherchée.
14. Lentille ophtalmique selon la revendication 9, comportant une face antérieure et une face postérieure, caractérisée en ce que la face postérieure de ladite lentille comporte ladite structure diffractive de distribution de phase (DPE).
15. Lentille ophtalmique selon la revendication 9, comportant une face antérieure et une face postérieure, caractérisée en ce que la face antérieure de ladite lentille comporte ladite structure diffractive de distribution de phase (DPE).
16. Lentille ophtalmique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle est formée d'au moins l'un des matériaux suivants : verre, polymère, matière hydrophobe, hydrogel.
17. Procédé de fabrication d'une lentille ophtalmique dont la configuration est déterminée selon le procédé de l'une quelconque des revendications 1 à 8.
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