EP2732074B1 - Aluminerie comprenant des cuves a sortie cathodique par le fond du caisson et des moyens de stabilisation des cuves - Google Patents

Aluminerie comprenant des cuves a sortie cathodique par le fond du caisson et des moyens de stabilisation des cuves Download PDF

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EP2732074B1
EP2732074B1 EP12748725.4A EP12748725A EP2732074B1 EP 2732074 B1 EP2732074 B1 EP 2732074B1 EP 12748725 A EP12748725 A EP 12748725A EP 2732074 B1 EP2732074 B1 EP 2732074B1
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EP
European Patent Office
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electrolytic cell
cathode
electrolytic
short
electrolysis
Prior art date
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EP12748725.4A
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EP2732074A2 (fr
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Olivier Martin
Steeve RENAUDIER
Benoit BARDET
Christian Duval
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rio Tinto Alcan International Ltd
Original Assignee
Rio Tinto Alcan International Ltd
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
    • C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
    • C25C3/08—Cell construction, e.g. bottoms, walls, cathodes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
    • C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
    • C25C3/16—Electric current supply devices, e.g. bus bars

Definitions

  • the present invention relates to a plant for producing aluminum from alumina by electrolysis, also known as an aluminum smelter.
  • an electrolytic cell composed in particular of a steel box, a refractory lining, and a cathode made of carbon material, connected to conductors used to carry the electrolysis current.
  • the electrolytic cell also contains an electrolytic bath consisting in particular of cryolite in which is dissolved alumina.
  • the Hall-Héroult process consists in partially immersing a carbon block constituting the anode in this electrolytic bath, the anode being consumed as and when the reaction progresses.
  • At the bottom of the electrolytic cell is deposited by gravity liquid aluminum, produced by the electrolysis reaction, which forms a sheet of liquid aluminum which completely covers the cathode.
  • aluminum production plants include several hundred electrolysis vessels connected in series in halls. These electrolysis tanks are traversed by an electrolysis current of the order of several hundreds of thousands of amperes, which creates significant magnetic fields. Depending on the distribution of the various components of the magnetic field in the tank, the aluminum sheet can be unstable, which greatly degrades the efficiency of the tank. It is known in particular that the vertical component of the magnetic field is a determining factor for the stability of an electrolytic cell.
  • FIG. 1 schematically illustrates, seen from above, a tank 100 of electrolysis in which the magnetic field is self-compensated by the arrangement of the conductors 101 connecting the tank N 100 to the next tank N + 1 downstream 102.
  • conductors 101 are eccentric with respect to the tank 100 and bypass.
  • Such a method magnetic self-compensation is in particular known from the patent document FR2469475 .
  • the figure 2 shows an electrolytic tank 200 belonging to the state of the art, traversed by an electrolysis current I 200 .
  • the electrolysis tank 200 has an anode 201, a box 202 containing in particular an electrolytic bath 203, a liquid aluminum sheet 204 and a cathode 205.
  • the horizontal currents are important in the particularly conductive media. This is particularly the case when the electrolysis current I 200 traverses the sheet of liquid aluminum 204.
  • the present invention aims to remedy all or part of these disadvantages, by proposing an aluminum smelter in which the stability of the liquids contained in the electrolysis tanks is improved, and having costs of design, manufacture and operation lower.
  • the invention makes it possible to improve the stability of the electrolysis tanks in the smelter by acting on both the horizontal currents passing through the tanks and on the magnetic field generated by the electrolysis current and / or the stability kinetics of the aluminum sheet contained in the tanks. It simultaneously allows a reduction in the bulk and mass of conductors carrying the electrolysis current from one tank to another, and therefore a reduction in costs associated with the design and manufacture of the aluminum smelter according to the invention. The energy losses are further reduced.
  • the electrolytic cells are aligned along an axis, and in that the electrical conductor extends substantially rectilinearly and substantially parallel to the alignment axis. electrolysis tanks.
  • each cathode further comprises at least one cathode outlet passing through the downstream side wall of the box.
  • This characteristic has the advantage of further reducing the size and weight of the electrical conductors carrying the electrolysis current from one tank to another.
  • This cathodic output passes through the side wall of the chamber of the vessel N at its downstream side, in order to respect the characteristic that each electrical conductor extends in the direction of the vessel N + 1, in an upstream-downstream direction only. Due to the proximity of the downstream side of the tank N and the tank N + 1, the length of the electrical conductor connecting this cathodic output to the anode of the tank N + 1 is less than that of an electrical conductor connecting a cathodic outlet from the bottom of the tank N to the anode of the tank N + 1.
  • this embodiment has the advantage of a reduction in the size and the length of the electrical conductors with respect to an embodiment of the aluminum plant according to the invention in which the tanks comprise cathode outlets by the background only.
  • each downstream cathode output passing through the side wall of the box of the electrolysis vessel N comprises a metal bar, more particularly formed of steel, with an insert or a copper plate.
  • the casing of the electrolysis cell N comprises a plurality of arches fixed to the side wall and to the bottom of the casing, the electrical conductors connected to each cathode outlet passing through the bottom of the casing of the electrolysis cell N extending between the hoops.
  • This feature has the advantage of reducing the bulk of the electrical conductors carrying the electrolysis current from one tank to another.
  • the electrolysis cells comprise short-circuiting means.
  • the short-circuiting means make it possible to short-circuit an electrolysis cell with a view to removing it for maintenance operations, while continuing the exploitation of the other tanks of the series.
  • the short-circuiting means of the N + 1 electrolysis cell comprise at least one short-circuiting electrical conductor permanently placed between the electrolysis cell N and the electrolysis cell N + 1, each electrical conductor short-circuiting circuit being electrically connected to one of the electrical conductors connected to a cathodic outlet of the tank passing through the bottom of the chamber of the electrolysis cell N + 1, and each short-circuiting electrical conductor being located at a short distance from one of the electrical conductors connected to one of the cathode outlets of the reactor vessel; electrolysis N.
  • the short-circuiting means of the N + 1 electrolysis cell comprise at least one short-circuiting electrical conductor permanently placed between the electrolysis cell N and the electrolytic cell N + 1, each short-circuiting electrical conductor being electrically connected to one of the electrical conductors connected to a cathode output of the tank passing through the bottom of the chamber of the electrolysis cell N, and each short electrical conductor circuit being located at a short distance from one of the electrical conductors connected to one of the cathode outputs of the electrolysis vessel N + 1.
  • the short distance between the shorting conductor and the other conductor forms locations for the introduction of shorting chocks.
  • These shims can be introduced from above or from below in the second case.
  • At least one secondary electric circuit comprises electrical conductors along the right side and / or the left side of the electrolytic cells of at least one row of electrolysis cells.
  • the at least one secondary electrical circuit comprises electrical conductors extending along at least one row of electrolytic cells, under said electrolysis cells.
  • the electrical conductors of the at least one secondary electrical circuit are of superconducting material. This makes it possible to reduce the voltage drop at which each secondary circuit is subjected, which allows energy savings and to use a substation for supplying each secondary circuit of lower power, which is therefore less expensive. This feature also reduces material costs, compared to aluminum or copper conductors. It finally makes it possible to reduce the size of the electrical conductors, which results in a saving of space in the aluminum smelter.
  • the electrical conductor of the at least one secondary electrical circuit runs at least twice the electrolytic cells of the one or more rows.
  • This characteristic offers the possibility of reducing the intensity of the current flowing through this secondary circuit in order to achieve energy savings.
  • the figure 3 shows an aluminum smelter 1 comprising a plurality of electrolysis tanks 2.
  • the electrolysis tanks 2 may for example be rectangular. They then have two long sides 2a corresponding to their length and two small sides 2b corresponding to their width.
  • each tank 2 can be divided into a left side and a right side.
  • Left side and right side are defined with respect to an observer placed at the level of the main electrical circuit 4 and looking in the overall direction of routing of the electrolysis current I 1 .
  • each tank 2 can be divided into an upstream side and a downstream side.
  • the upstream side corresponds to the long side 2a of a tank 2 adjacent to the tank 2 above, that is to say that first traversed by the electrolysis current I 1 .
  • the downstream side corresponds to the long side 2a of a tank 2 adjacent to the next tank 2, that is to say that then traveled by the electrolysis current I 1 .
  • upstream and downstream are defined with respect to the overall flow direction of the electrolysis current I 1 .
  • the tanks 2 are aligned along two parallel axes, so as to form a file F and a file F '.
  • Each file F, F ' may comprise for example one hundred tanks 2.
  • the lines F and F' are electrically connected in series with each other.
  • the tanks 2 are electrically connected in series with each other.
  • a series of tanks 2, which can contain several rows F, F ', is connected at its ends to a supply substation 3.
  • the electrolysis current I 1 travels the tanks 2 one after the other, defining a circuit main electric 4.
  • the electrolysis tanks 2 are arranged so that their long sides 2a are perpendicular to their alignment axis.
  • the aluminum smelter 1 comprises two secondary electrical circuits 5 and 6 separate from the main electric circuit 4.
  • the secondary electrical circuits 5 and 6 are respectively traversed by electric currents I 2 and I 3 .
  • the value of the intensity of the electric currents I 2 and I 3 is between 20% and 100% of that of the intensity of the electrolysis current I 1 and preferably between 40% and 70%, and more particularly about half.
  • the routing direction of the electric currents I 2 and I 3 is advantageously the same as the direction of routing of the electrolysis current I 1 .
  • the secondary electrical circuits 5 and 6 can each be connected to a respective power substation 20 and 21, distinct from the power substation 3, as can be seen for example on the figure 15 or on the figure 16 .
  • the secondary electrical circuits 5 and 6 are formed by electrical conductors arranged parallel to the alignment axes of the tanks 2. They follow the right and left sides of the electrolysis tanks 2 of each row F, F 'of the series. The secondary electrical circuits 5 and 6 can also pass wholly or partly under the electrolysis tanks 2.
  • cathode blocks 8 having a crenellated upper face, as is visible on the Figures 17 to 21 .
  • the upper face of these cathode blocks 8 comprises at least one channel 8a extending longitudinally over at least a portion of the length of the cathode blocks 8.
  • the upper surface of the crenals is covered by the aluminum sheet and the channels 8a are therefore occupied by the aluminum sheet 11 which is formed during the electrolysis reaction.
  • the height of the aluminum sheet above the upper surface of the crenellations is in particular between 3 and 20 cm.
  • Each electrolysis tank 2 may contain a plurality of cathode blocks 8 placed next to one another.
  • channels 8a on the upper face of one or more of these cathode blocks 8 it is possible to provide an inclined upper face, so that the cathode blocks 8 placed next to one another form channels 8b, as this is schematically represented on the figure 19 .
  • Such cathodic blocks with a crenellated upper surface are in particular known from the patent document US5683559 .
  • the upper face of these cathode blocks 8 provided with longitudinal channels 8a may also comprise a transverse central channel 8c, extending at least partially over the width of the cathode blocks 8.
  • the central channel 8c thus crosses the channel or channels 8a extending at least partially along the length of the cathode blocks 8.
  • the cathode block 8 comprises on its upper face a central channel 8c arranged perpendicular to the channels 8a extending substantially parallel to the length of the cathode block 8.
  • an electrolysis tank 2 comprises a metal box 7, for example steel.
  • the metal box 7 has a side wall 7a and a bottom 7b. It is lined internally by refractory materials (not visible).
  • the electrolysis tank 2 also comprises a cathode formed of cathode blocks 8 made of carbonaceous material and anodes 9 made of carbon material as well.
  • the anodes 9 are intended to be consumed as and when the electrolysis reaction in an electrolytic bath 13 including cryolite and alumina.
  • the anodes 9 are connected to a supporting structure by rods 10. During the electrolysis reaction, a sheet 11 of liquid aluminum is formed.
  • the cathode comprises cathode outlets 12 passing through the caisson 7.
  • the cathode outlets 12 are formed for example by metal bars fixed on the cathode blocks 8.
  • the cathode outlets 12 are themselves connected to electrical conductors 14 for conveying the cathode. electrolysis current I 1 from the cathode outlets 12 of a tank N (the one on the left on the figure 4 ) to the anodes 9 of an N + 1 tank (the one on the right on the figure 4 ).
  • the electrolysis current I 1 passes first through the anode 9 of the tank N, then the electrolytic bath 13, the sheet 11 of liquid aluminum, the cathode, the cathode outlets 12 and the electrical conductors 14 which convey it. then to the anode 9 of the next vessel N + 1.
  • the cathode outputs 12 advantageously cross the bottom 7b of the box 7. This reduces the horizontal electric currents to improve the efficiency of the tanks 2. Indeed, for a the same mass of steel used for the horizontal part under the anodes of the cathodic output, the overall current density is decreased and thus the potential drop. Also, the current lines tend to extend substantially rectilinearly, and thus vertically in the aluminum sheet as naturally between the anodes and the electrical conductors.
  • the figure 7 shows for this purpose the current lines running through an electrolysis tank 2. Note that horizontal electric currents, in particular in the sheet 11 of liquid aluminum, are substantially reduced compared with those of the figure 2 .
  • the electrical conductors 14 extend rectilinearly and parallel to the axis of alignment of the electrolysis tanks 2 from the cathode outlets 12 of the tank N towards the tank N + 1 so to be traversed during the operation of the electrolytic cells 2 N, N + 1 by the electrolysis current only in an upstream-downstream direction.
  • the upstream-downstream direction corresponds to the overall flow direction of the electrolysis current I 1 .
  • the electrical conductors 14 connected to the cathode outlets 12 passing through the bottom 7b of the box 7 do not extend under the entire width of the box 7 of the tank N; there is no complete crossing of an electrolysis tank 2 under its box 7 or on the sides of the box by an electrical conductor 14. In particular, they do not pass through the plane containing the upstream side wall of the box 7 of the vessel N.
  • the rectilinear extension only downstream parallel to the axis of alignment of the electrolysis tanks 2 constitutes the shortest electrical path that can connect a cathode outlet of the tank N, passing through the bottom 7b of the box 7 of this tank N, up to the anode 9 of the next tank N + 1.
  • the electrolysis current I 1 flowing through the tank N passes through the cathode outlets 12 and the electrical conductors 14 connected to the cathode outlets 12.
  • the electrolysis current I 1 by traversing the electrical conductors 14 is conveyed in a straight line parallel to the axis of alignment of the tanks 2 towards the next tank N + 1. This allows in particular to save energy.
  • this arrangement makes it possible to limit the space in the vicinity of the electrolysis tanks 2. It then becomes possible to reduce the distance between two adjacent tanks 2 to increase the space available in the aluminum smelter 1, for example to add additional electrolysis tanks 2 or reduce the size of buildings.
  • FIGS. 5 and 6 show a sectional view of an electrolysis cell 2 according to one embodiment of the invention, respectively along the line II and the line II-II of the figure 4 .
  • the box 7 of a tank 2 is supported by a plurality of arches 15.
  • the arches 15 are arranged around the box 7.
  • the arches 15 are fixed against the side wall 7a and the bottom 7b of the box 7. They are arranged parallel to each other.
  • a space delimited between two consecutive arches 15 is advantageously occupied by the electrical conductors 14.
  • the electrical conductors 14 can connect the cathode outlets 12 in pairs.
  • the figure 8 schematically shows the top of a tank N (left on the figure 8 ), placed upstream, and a tank N + 1 (on the right on the figure 8 ), placed downstream, according to the embodiment of the figure 4 .
  • the figure 9 shows a sectional view along line III-III of the figure 8 .
  • the secondary electrical circuits 5 and 6, arranged parallel to the short sides 2b of the electrolysis tanks 2, are visible.
  • the electrical conductors 14 which extend in a straight line towards the tank N + 1.
  • the arches 15 fixed on the side wall 7b of the box 7 of the tank N and between which the electrical conductors 14 extend.
  • the cathode outlets 12 may be aligned along an axis parallel to the long sides 2a of the tank 2d. electrolysis, as is visible in dashed lines on the figure 8 .
  • the figure 10 schematically illustrates another particular embodiment of an aluminum smelter 1 according to the present invention.
  • the Figures 11 and 12 show a sectional view along lines IV-IV and VV respectively of the figure 10 .
  • the electrolysis tanks 2 have first cathode outlets 12 passing through the bottom 7b of the box 7, while second cathode outlets 12, situated downstream of the first cathode outlets 12, pass through the side wall 7a. 7.
  • the tanks 2 electrolysis of the aluminum smelter 1 according to this second embodiment and have cathodic outputs 12 "mixed" because crossing the bottom 7b and the side wall 7a.
  • the second cathode outlets 12 passing through the side wall 7a may comprise an element made of a better electrically conductive material than steel, in particular copper, in the form of, for example, a plate 16 or an insert.
  • the copper plate 16 arranged on a steel bar makes it possible, by its high electrical conductivity, to rebalance the voltages at the first cathode outlets 12, passing through the bottom 7b, and the second cathode outlets 12, passing through the side wall 7a, and thus limit the horizontal electric currents in the aluminum sheet.
  • the figure 13 shows schematically the top of a tank N, placed upstream (the one on the left on the figure 13 ), and an N + 1 tank, placed downstream (the one on the right on the figure 13 ), an aluminum smelter 1 according to the embodiment presented at figure 10 .
  • the figure 14 is a sectional view along the line VI-VI of the figure 13 . As in the embodiment presented at figure 4 , the electrical conductors 14 extend between the arches 15.
  • the secondary electric circuits 5 and 6 are parallel to the axis of alignment of the tanks 2.
  • the aluminum smelter 1 may also advantageously comprise means for short-circuiting each tank 2. These short-circuiting means may comprise short-circuiting electrical conductors 17, visible on the figures 4 , 8 , 10 and 13 . The short-circuiting electrical conductors 17 are arranged between two successive electrolysis cells 2.
  • the electrical conductors 17 are placed in contact with the electrical conductors 14 connected to the cathode outlets 12 passing through the bottom 7b of the box 7 of the tank N + 1 and at a distance from the electrical conductors 14 connected to the cathode outputs 12 of the tank N, such that a short space separates the electrical conductors 17 short-circuiting the electrical conductors 14 connected to the cathode outlets 12 of the tank N, as is particularly visible on the figure 10 .
  • the short-circuiting electrical conductors 17 are intended to short-circuit an N + 1 tank, for example to remove the latter for maintenance operations.
  • the distance between the electrical conductors 17 from shorting and electrical conductors 14 connected to the cathodic ends 12 of the N tank is then filled by a shim in a conductive member (not shown) so as to conduct the electrolysis current I 1 from the vessel N to the vessel N + 2 via this wedge, the short-circuiting electrical conductors 17 and the electrical conductors 14 normally arranged under the vessel N + 1 (that is to say the electrical conductors 14 connected to the outlets cathodic 12 through the bottom 7b of the box 7 of the tank N + 1 when it is in place).
  • the electrical conductors 17 shorting may be aluminum. Since they are traveled only occasionally when short circuiting by the electrolysis current I 1 (for maintenance operations of a tank 2, or at intervals of several years), they can be sized to work at the highest permissible current density, which makes it possible to limit their mass.
  • the electrical conductors forming the secondary electrical circuits 5 and / or 6 may be of superconducting material.
  • These superconducting materials may for example comprise BiSrCaCuO, YaBaCuO, materials known from patent applications. WO2008011184 , US20090247412 or other materials known for their superconducting properties.
  • Superconducting materials are used to carry current with little or no Joule heat generation loss because their resistivity is zero when held below their critical temperature.
  • a superconducting cable comprises a central core of copper or aluminum, ribbons or fibers of superconducting material, and a cryogenic envelope.
  • the cryogenic envelope may be formed by a sheath containing a cooling fluid, for example liquid nitrogen.
  • the cooling fluid makes it possible to maintain the temperature of the superconducting materials at a temperature below their critical temperature, for example less than 100 K (Kelvin), or between 4 K and 80 K.
  • the use of electrical conductors of superconducting material to form the secondary electrical circuits 5 and 6 is particularly interesting because of their length, of the order of two kilometers.
  • the use of electrical conductors of superconducting material requires less voltage compared to that required by electrical conductors of aluminum or copper.
  • the cost of the supply substations 20 and 21, respectively of the secondary electrical circuit 5 and the secondary electrical circuit 6, is reduced accordingly.
  • the electrical conductors of the secondary electrical circuits 5 and 6 may advantageously run at least twice a line F of electrolysis tanks 2.
  • the small size of the electrical conductors of superconducting material relative to electrical conductors made of aluminum or copper facilitates the realization of several rounds in series in the loops formed by the secondary electrical circuits 5 and 6.
  • the sheath may therefore contain several passages of the same electrical conductor of superconducting material.
  • the loop formed by the secondary electrical circuits 5 and 6 comprise several turns in series makes it possible to divide (as many times as the number of turns made) the intensity of the electric current I 2 , I 3 passing respectively through the secondary electric circuit. 5 and the secondary electrical circuit 6.
  • the reduction of the value of this intensity makes it possible to reduce Joule energy losses at the junctions between the electrical conductors of superconducting material and the poles of the power substations. Decreasing the overall intensity with electrical conductors of superconducting material makes it possible to reduce the size of the supply substations 20 and 21.
  • the supply substation 20 or 21 of the secondary electric circuit 5 or the secondary electrical circuit 6 comprising a conductor electrical superconducting material can deliver a current of intensity of the order of 5 kA to 40 kA. This allows the use of equipment commonly sold in commerce and therefore inexpensive.
  • the electrical conductors of superconducting material can be arranged under the electrolysis tanks 2.
  • the aluminum smelter 1 according to the invention has a set of characteristics whose combination contributes by a synergistic effect to the reduction of the costs of design, manufacture and operation of this smelter 1, and the increase in its yield.

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Description

  • La présente invention concerne une usine de production d'aluminium à partir d'alumine par électrolyse, également appelée aluminerie.
  • Il est connu de produire l'aluminium industriellement à partir d'alumine par électrolyse selon le procédé de Hall-Héroult. A cet effet, on prévoit une cuve d'électrolyse composée notamment d'un caisson en acier, d'un revêtement intérieur réfractaire, et d'une cathode en matériau carboné, reliée à des conducteurs servant à l'acheminement du courant d'électrolyse. La cuve d'électrolyse contient également un bain électrolytique constitué notamment de cryolithe dans lequel est dissout de l'alumine. Le procédé de Hall-Héroult consiste à plonger partiellement un bloc carboné constituant l'anode dans ce bain électrolytique, l'anode étant consommée au fur et à mesure de l'état d'avancement de la réaction. Au fond de la cuve d'électrolyse se dépose par gravité l'aluminium liquide, produit par la réaction d'électrolyse, ce qui forme une nappe d'aluminium liquide qui recouvre intégralement la cathode.
  • Généralement, les usines de production d'aluminium comprennent plusieurs centaines de cuves d'électrolyse connectées en série dans des halls. Ces cuves d'électrolyse sont parcourues par un courant d'électrolyse de l'ordre de plusieurs centaines de milliers d'Ampères, ce qui crée des champs magnétiques importants. Suivant la distribution des différentes composantes du champ magnétique dans la cuve, la nappe d'aluminium peut être instable, ce qui dégrade fortement le rendement de la cuve. Il est connu notamment que la composante verticale du champ magnétique est un facteur déterminant pour la stabilité d'une cuve d'électrolyse.
  • Il est connu d'améliorer la stabilité des cuves d'électrolyse en minimisant la composante verticale du champ magnétique présente dans la cuve. Pour cela, on compense le champ magnétique vertical à l'échelle d'une cuve d'électrolyse grâce à une disposition particulière des conducteurs acheminant le courant d'électrolyse d'une cuve N à une cuve N+1. Une partie de ces conducteurs, généralement des barres en aluminium, contournent les extrémités de la cuve N. La figure 1 illustre schématiquement, vue de dessus, une cuve 100 d'électrolyse dans laquelle le champ magnétique est auto-compensé grâce à la disposition des conducteurs 101 reliant cette cuve N 100 à la cuve N+1 suivante 102 placée en aval. A cet effet, on remarque que des conducteurs 101 sont excentrés par rapport à la cuve 100 et la contournent. Une telle méthode d'autocompensation magnétique est notamment connue du document de brevet FR2469475 .
  • Cependant, la méthode d'auto-compensation d'une cuve d'électrolyse impose beaucoup de contraintes de conception en raison de l'encombrement important dû à la disposition particulière des conducteurs. De plus, la longueur importante des conducteurs pour la mise en oeuvre de cette solution génère de la perte électrique en ligne et nécessite beaucoup de matière (conducteurs en aluminium), d'où des coûts élevés en terme de consommation énergétique et à la fabrication.
  • Une autre cause d'instabilité des cuves d'électrolyse, en plus de la composante verticale du champ magnétique, est la présence de courants électriques horizontaux dans la nappe d'aluminium. La figure 2 montre une cuve 200 d'électrolyse appartenant à l'état de la technique, parcourue par un courant d'électrolyse I200. La cuve 200 d'électrolyse présente une anode 201, un caisson 202 contenant notamment un bain électrolytique 203, une nappe d'aluminium liquide 204 et une cathode 205. Il est à noter que les courants horizontaux sont importants dans les milieux parcourus particulièrement conducteurs. C'est le cas notamment lorsque le courant d'électrolyse I200 parcourt la nappe d'aluminium liquide 204.
  • Aussi la présente invention a pour but de remédier en tout ou partie à ces inconvénients, en proposant une aluminerie dans laquelle la stabilité des liquides contenus dans les cuves d'électrolyse est améliorée, et présentant des coûts de conception, de fabrication et d'exploitation moindres.
  • A cet effet, la présente invention a pour objet une aluminerie comprenant :
    1. (i) une série de cuves d'électrolyse, destinées à la production d'aluminium selon le procédé de Hall-Héroult,
      chaque cuve d'électrolyse comprenant au moins une anode, une cathode et un caisson muni d'une paroi latérale et d'un fond, chaque cathode comprenant au moins une sortie cathodique,
    2. (ii) un circuit électrique principal parcouru par un courant d'électrolyse, reliant électriquement les cuves d'électrolyse les unes aux autres,
      le courant d'électrolyse parcourant en premier lieu une cuve d'électrolyse N, placée à l'amont, et en deuxième lieu une cuve d'électrolyse N+1, placée à l'aval,
      ledit circuit électrique principal comprenant un conducteur électrique relié à chaque sortie cathodique de la cuve d'électrolyse N,
      le conducteur électrique étant également relié à la au moins une anode de la cuve d'électrolyse N+1, en vue d'acheminer le courant d'électrolyse de la cuve d'électrolyse N à la cuve d'électrolyse N+1,
      caractérisée en ce que l'aluminerie comprend en outre
    3. (iii) au moins un circuit électrique secondaire parcouru par un courant électrique, permettant de compenser le champ magnétique créé par le courant d'électrolyse,
      et en ce que
      une au moins parmi la ou les sorties cathodiques de la cathode de la cuve d'électrolyse N traverse le fond du caisson,
      chaque conducteur électrique s'étendant depuis chaque sortie cathodique de la cuve d'électrolyse N en direction de la cuve d'électrolyse N+1 est parcouru lors du fonctionnement des cuves (2) d'électrolyse N, N+1 par le courant d'électrolyse (I1) dans un sens amont-aval uniquement.
  • Ainsi, l'invention permet d'améliorer la stabilité des cuves d'électrolyse dans l'aluminerie, en agissant à la fois sur les courants horizontaux traversant les cuves et sur le champ magnétique généré par le courant d'électrolyse et/ou la stabilité cinétique de la nappe d'aluminium contenu dans les cuves. Elle permet simultanément une réduction de l'encombrement et de la masse des conducteurs acheminant le courant d'électrolyse d'une cuve à une autre, et par conséquent une réduction des coûts associés à la conception et la fabrication de l'aluminerie selon l'invention. Les pertes d'énergies sont en outre réduites.
  • Selon une autre caractéristique de l'aluminerie selon l'invention, les cuves d'électrolyse sont alignées suivant un axe, et en ce que le conducteur électrique s'étend de manière sensiblement rectiligne et de manière sensiblement parallèle à l'axe d'alignement des cuves d'électrolyse.
  • Selon une autre caractéristique de l'aluminerie selon l'invention, chaque cathode comprend en outre au moins une sortie cathodique traversant la paroi latérale avale du caisson.
  • Cette caractéristique présente l'avantage de diminuer davantage l'encombrement et la masse des conducteurs électriques acheminant le courant d'électrolyse d'une cuve à une autre. Cette sortie cathodique traverse la paroi latérale du caisson de la cuve N au niveau de son côté aval, afin de respecter la caractéristique selon laquelle chaque conducteur électrique s'étend en direction de la cuve N+1, dans un sens amont-aval uniquement. Du fait de la proximité du côté aval de la cuve N et de la cuve N+1, la longueur du conducteur électrique reliant cette sortie cathodique à l'anode de la cuve N+1 est inférieure à celle d'un conducteur électrique reliant une sortie cathodique par le fond de la cuve N à l'anode de la cuve N+1. Ainsi, ce mode de réalisation présente l'avantage d'une diminution de l'encombrement et de la longueur des conducteurs électriques par rapport à un mode de réalisation de l'aluminerie selon l'invention dans lequel les cuves comportent des sorties cathodiques par le fond uniquement.
  • Préférentiellement, chaque sortie cathodique aval traversant la paroi latérale du caisson de la cuve d'électrolyse N comprend une barre métallique, plus particulièrement formée d'acier, avec un insert ou une plaque en cuivre.
  • Cela permet d'équilibrer la tension au niveau de la sortie cathodique traversant le fond du caisson par rapport à celle au niveau de la sortie cathodique traversant la paroi latérale du caisson.
  • De manière avantageuse, le caisson de la cuve d'électrolyse N comprend plusieurs arceaux fixés à la paroi latérale et au fond du caisson, les conducteurs électriques reliés à chaque sortie cathodique traversant le fond du caisson de la cuve d'électrolyse N s'étendant entre les arceaux.
  • Cette caractéristique présente l'avantage de diminuer l'encombrement des conducteurs électriques acheminant le courant d'électrolyse d'une cuve à une autre.
  • Avantageusement, les cuves d'électrolyse comprennent des moyens de court-circuitage.
  • Les moyens de court-circuitage permettent de court-circuiter une cuve d'électrolyse en vue de la retirer pour des opérations de maintenance, tout en continuant l'exploitation des autres cuves de la série.
  • Avantageusement, les moyens de court-circuitage de la cuve d'électrolyse N+1 comprennent au moins un conducteur électrique de court-circuitage placé à demeure entre la cuve d'électrolyse N et la cuve d'électrolyse N+1, chaque conducteur électrique de court-circuitage étant relié électriquement à un des conducteurs électriques relié à une sortie cathodique de la cuve traversant le fond du caisson de la cuve d'électrolyse N+1, et chaque conducteur électrique de court-circuitage étant situé à une faible distance d'un des conducteurs électriques relié à une des sorties cathodiques de la cuve d'électrolyse N.
  • Selon une autre caractéristique de l'aluminerie selon l'invention, les moyens de court-circuitage de la cuve d'électrolyse N+1 comprennent au moins un conducteur électrique de court-circuitage placé à demeure entre la cuve d'électrolyse N et la cuve d'électrolyse N+1, chaque conducteur électrique de court-circuitage étant relié électriquement à un des conducteurs électriques relié à une sortie cathodique de la cuve traversant le fond du caisson de la cuve d'électrolyse N, et chaque conducteur électrique de court-circuitage étant situé à une faible distance d'un des conducteurs électriques relié à une des sorties cathodiques de la cuve d'électrolyse N+1.
  • La faible distance entre le conducteur de court-circuitage et l'autre conducteur forme des emplacements pour l'introduction de cales de court-circuitage. Ces cales de court-circuitage peuvent être introduite par le dessus ou par le dessous dans le deuxième cas.
  • Préférentiellement, au moins un circuit électrique secondaire comprend des conducteurs électriques longeant le côté droit et/ou le côté gauche des cuves d'électrolyse d'au moins une file de cuves d'électrolyse.
  • De manière avantageuse, le au moins un circuit électrique secondaire comprend des conducteurs électriques s'étendant le long d'au moins une file de cuves d'électrolyse, sous lesdites cuves d'électrolyse.
  • De manière avantageuse, les conducteurs électriques du au moins un circuit électrique secondaire sont en matériau supraconducteur. Cela permet de diminuer la chute de tension à laquelle chaque circuit secondaire est soumis, ce qui permet des économies d'énergie et d'utiliser une sous-station d'alimentation de chaque circuit électrique secondaire de puissance plus faible, donc moins coûteuse. Cette caractéristique permet également de réduire les coûts de matière, par rapport à des conducteurs en aluminium ou en cuivre. Elle permet enfin de diminuer la taille des conducteurs électriques, ce qui se traduit par un gain de place dans l'aluminerie.
  • Selon une autre caractéristique de l'aluminerie selon l'invention, le conducteur électrique du au moins un circuit électrique secondaire longe au moins deux fois les cuves d'électrolyse de la ou des files.
  • Cette caractéristique offre la possibilité de diminuer l'intensité du courant parcourant ce circuit secondaire en vue de réaliser des économies d'énergie.
  • L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description détaillée qui est exposée ci-dessous en regard des dessins annexés dans lesquels :
    • La figure 1 est une vue schématique de dessus d'une cuve d'électrolyse de l'état de la technique,
    • La figure 2 est une vue schématique d'une cuve d'électrolyse appartenant à l'état de la technique,
    • La figure 3 une vue schématique de dessus d'une aluminerie selon un mode particulier de réalisation de la présente invention,
    • La figure 4 est une vue schématique d'une cuve N et d'une cuve N+1 d'une aluminerie selon un mode particulier de réalisation de l'invention,
    • Les figures 5 et 6 sont des vues en coupe selon respectivement les lignes I-I et II-II de la figure 4,
    • La figure 7 est une vue schématique d'une cuve d'électrolyse selon le mode de réalisation de la figure 4,
    • La figure 8 est une vue schématique de dessus de la cuve N et de la cuve N+1 d'une aluminerie selon le mode particulier de réalisation de la figure 4,
    • La figure 9 est une vue en coupe selon la ligne III-III de la figure 8,
    • La figure 10 est une vue schématique d'une cuve N et d'une cuve N+1 d'une aluminerie selon un autre mode particulier de réalisation de l'invention,
    • Les figures 11 et 12 sont des vues en coupe selon respectivement les lignes IV-IV et V-V de la figure 10,
    • La figure 13 est une vue schématique de dessus de la cuve N et de la cuve N+1 d'une aluminerie selon le deuxième mode particulier de réalisation de l'invention,
    • La figure 14 est une vue en coupe selon la ligne VI-VI de la figure 13
    • Les figures 15 et 16 sont des vues schématiques de dessus d'une aluminerie 1 selon des modes particuliers de réalisation de l'invention,
    • Les figures 17, 18 et 19 sont des vues schématiques de profil de cathodes crénelées pouvant équiper une cuve d'une aluminerie,
    • La figure 20 est une vue schématique de face d'un bloc cathodique crénelé pouvant équiper une cuve d'une aluminerie,
    • La figure 21 est une vue schématique de dessus d'un bloc cathodique crénelé pouvant équiper une cuve d'une aluminerie.
  • La figure 3 montre une aluminerie 1 comprenant une pluralité de cuves 2 d'électrolyse. Les cuves 2 d'électrolyse peuvent être par exemple rectangulaires. Elles présentent alors deux grands côtés 2a correspondant à leur longueur et deux petits côtés 2b correspondant à leur largeur.
  • Les petits côtés 2b de chaque cuve 2 peuvent être divisés en un côté gauche et un côté droit. Côté gauche et côté droit sont définis par rapport à un observateur placé au niveau du circuit électrique principal 4 et regardant dans le sens global d'acheminement du courant d'électrolyse I1.
  • Les grands côtés 2a de chaque cuve 2 peuvent être divisés en un côté amont et un côté aval. Le côté amont correspond au grand côté 2a d'une cuve 2 adjacent à la cuve 2 précédente, c'est-à-dire celle parcourue d'abord par le courant d'électrolyse I1. Le côté aval correspond au grand côté 2a d'une cuve 2 adjacent à la cuve 2 suivante, c'est-à-dire celle parcourue ensuite par le courant d'électrolyse I1. D'une manière plus générale, amont et aval sont définis par rapport au sens global de circulation du courant d'électrolyse I1.
  • Dans l'exemple de la figure 3, les cuves 2 sont alignées suivant deux axes parallèles, de manière à former une file F et une file F'. Chaque file F, F' peut comporter par exemple une centaine de cuves 2. Les files F et F' sont connectées électriquement en série l'une à l'autre. Les cuves 2 sont reliées électriquement en série les unes aux autres. Une série de cuves 2, pouvant contenir plusieurs files F, F', est reliée à ses extrémités à une sous-station d'alimentation 3. Le courant d'électrolyse I1 parcourt les cuves 2 les unes après les autres, définissant un circuit électrique principal 4.
  • Dans le mode de réalisation de la figure 3, les cuves 2 d'électrolyse sont agencées de sorte que leurs grands côtés 2a soient perpendiculaires à leur axe d'alignement.
  • Comme cela est visible sur la figure 3, l'aluminerie 1 comprend deux circuits électriques secondaires 5 et 6 distincts du circuit électrique principal 4.
  • Les circuits électriques secondaires 5 et 6 sont respectivement parcourus par des courants électriques I2 et I3. La valeur de l'intensité des courants électriques I2 et I3, est comprise entre 20% et 100% de celle de l'intensité du courant d'électrolyse I1 et de préférence entre 40% et 70%, et plus particulièrement encore de l'ordre de la moitié. Le sens d'acheminement des courants électriques I2 et I3 est avantageusement le même que le sens d'acheminement du courant d'électrolyse I1. Les circuits électriques secondaires 5 et 6 peuvent chacun être reliés à une sous-station d'alimentation respective 20 et 21, distincte de la sous-station d'alimentation 3, comme cela est visible par exemple sur la figure 15 ou sur la figure 16.
  • Les circuits électriques secondaires 5 et 6 sont formés par des conducteurs électriques disposés parallèlement aux axes d'alignement des cuves 2. Ils longent les côtés droits et gauches des cuves 2 d'électrolyse de chaque file F, F' de la série. Les circuits électriques secondaires 5 et 6 peuvent également passer en tout ou partie sous les cuves 2 d'électrolyse.
  • Afin de stabiliser les liquides contenus dans les cuves 2 d'électrolyse, il est possible d'utiliser, de manière alternative ou complémentaire à l'utilisation des circuits électriques secondaires 5 et 6, un ou plusieurs blocs cathodiques 8 présentant une face supérieure crénelée, comme cela est visible sur les figures 17 à 21. La face supérieure de ces blocs cathodiques 8 comprend au moins un canal 8a s'étendant longitudinalement sur une partie au moins de la longueur des blocs cathodiques 8. En fonctionnement, la surface supérieure des crénaux est recouverte par la nappe d'aluminium et les canaux 8a sont donc occupés par la nappe 11 d'aluminium qui se forme au cours de la réaction d'électrolyse. La hauteur de la nappe d'aluminium au dessus de la surface supérieure des créneaux est notamment comprise entre 3 et 20 cm. Ainsi, les créneaux et canaux 8a permettent de limiter les mouvements de la nappe 11 d'aluminium pendant la réaction d'électrolyse et contribuent ainsi à la stabilité et à un meilleur rendement des cuves 2 d'électrolyse.
  • Chaque cuve 2 d'électrolyse peut contenir une pluralité de blocs cathodiques 8 placés les uns à côté des autres. Au lieu de canaux 8a sur la face supérieure d'une ou plusieurs de ces blocs cathodiques 8, il est possible de prévoir une face supérieure inclinée, de sorte que les blocs cathodiques 8 placées les uns à côté des autres forment des canaux 8b, comme cela est représenté schématiquement sur la figure 19.
  • De tels blocs cathodiques à face supérieure crénelée sont notamment connus du document de brevet US5683559 .
  • La face supérieure de ces blocs cathodiques 8 pourvus de canaux 8a longitudinaux peut également comporter un canal central 8c transversal, s'étendant au moins partiellement sur la largeur des blocs cathodiques 8. Le canal central 8c croise ainsi le ou les canaux 8a s'étendant au moins partiellement sur la longueur des blocs cathodiques 8. Dans l'exemple des figures 20 et 21, le bloc cathodique 8 comprend sur sa face supérieure un canal central 8c disposé perpendiculairement aux canaux 8a s'étendant de manière sensiblement parallèle à la longueur du bloc cathodique 8.
  • Classiquement, comme cela est visible sur la figure 4, une cuve 2 d'électrolyse comprend un caisson 7 métallique, par exemple en acier. Le caisson 7 métallique présente une paroi latérale 7a et un fond 7b. Il est garni intérieurement par des matériaux réfractaires (non visibles). La cuve 2 d'électrolyse comporte également une cathode formée de blocs cathodiques 8 en matériau carboné et des anodes 9 en matériau carboné également. Les anodes 9 sont destinées à être consommées au fur et à mesure de la réaction d'électrolyse dans un bain électrolytique 13 comportant notamment de la cryolithe et de l'alumine. Les anodes 9 sont reliées à une structure porteuse par des tiges 10. Au cours de la réaction d'électrolyse, une nappe 11 d'aluminium liquide se forme. La cathode comprend des sorties cathodiques 12 traversant le caisson 7. Les sorties cathodiques 12 sont formées par exemple par des barres métalliques fixées sur les blocs cathodiques 8. Les sorties cathodiques 12 sont elles-mêmes reliées à des conducteurs électriques 14 permettant d'acheminer le courant d'électrolyse I1 depuis les sorties cathodiques 12 d'une cuve N (celle de gauche sur la figure 4) vers les anodes 9 d'une cuve N+1 (celle de droite sur la figure 4).
  • Le courant d'électrolyse I1 traverse d'abord l'anode 9 de la cuve N, puis le bain électrolytique 13, la nappe 11 d'aluminium liquide, la cathode, les sorties cathodiques 12 et les conducteurs électriques 14 qui l'acheminent ensuite vers l'anode 9 de la cuve suivante N+1.
  • Comme cela est représenté à la figure 4, qui illustre un mode particulier de réalisation de la présente invention, les sorties cathodiques 12 traversent avantageusement le fond 7b du caisson 7. Cela permet de réduire les courants électriques horizontaux en vue d'améliorer le rendement des cuves 2. En effet, pour une même masse d'acier utilisée pour la partie horizontale sous les anodes de la sortie cathodique, la densité de courant globale est diminuée et donc la chute de potentiel. Aussi, les lignes de courant tendent à s'étendre de façon sensiblement rectiligne, et donc verticalement dans la nappe d'aluminium comme naturellement entre les anodes et les conducteurs électriques. La figure 7 montre à cet effet les lignes de courant parcourant une cuve 2 d'électrolyse. On remarque que les courants électriques horizontaux, en particulier dans la nappe 11 d'aluminium liquide, sont sensiblement réduits par rapport à ceux de la figure 2.
  • Un autre point remarquable est que les conducteurs électriques 14 s'étendent de manière rectiligne et parallèle à l'axe d'alignement des cuves 2 d'électrolyse depuis les sorties cathodiques 12 de la cuve N en direction de la cuve N+1 de sorte à être parcouru lors du fonctionnement des cuves 2 d'électrolyse N, N+1 par le courant d'électrolyse uniquement dans un sens amont-aval. Le sens amont-aval correspond au sens global de circulation du courant d'électrolyse I1. Ainsi, un observateur placé au niveau d'une cuve 2 d'électrolyse N et se déplaçant dans le sens amont-aval ne peut que se diriger que vers la cuve N+1. En particulier, pour atteindre la cuve N+1, cet observateur ne peut rebrousser chemin, même partiellement, en direction de la cuve N-1.
  • De plus, les conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 traversant le fond 7b du caisson 7 ne s'étendent pas sous la totalité de la largeur du caisson 7 de la cuve N; il n'y a aucune traversée complète d'une cuve 2 d'électrolyse sous son caisson 7 ou sur les côtés du caisson par un conducteur électrique 14. En particulier, ils ne traversent pas le plan contenant la paroi latérale amont du caisson 7 de la cuve N.
  • L'extension rectiligne uniquement vers l'aval parallèlement à l'axe d'alignement des cuves 2 d'électrolyse constitue le trajet électrique le plus court pouvant relier une sortie cathodique de la cuve N, traversant le fond 7b du caisson 7 de cette cuve N, jusqu'à l'anode 9 de la cuve N+1 suivante. En effet, comme cela a été précédemment mentionné, le courant d'électrolyse I1 parcourant la cuve N traverse les sorties cathodiques 12 puis les conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12. Le courant d'électrolyse I1 en parcourant les conducteurs électriques 14 est acheminé en ligne droite parallèlement à l'axe d'alignement des cuves 2 en direction de la cuve N+1 suivante. Cela permet notamment de faire des économies d'énergie.
  • De plus, cette disposition permet de limiter l'encombrement à proximité des cuves 2 d'électrolyse. Il devient alors possible de réduire l'entraxe séparant deux cuves 2 adjacentes afin d'augmenter la place disponible dans l'aluminerie 1, par exemple pour ajouter des cuves 2 d'électrolyse supplémentaires ou diminuer la taille des bâtiments.
  • En outre, le fait d'utiliser des conducteurs électriques 14 s'étendant de manière rectiligne d'une cuve à l'autre parallèlement à l'axe d'alignement des cuves 2 simplifie la structure de ces conducteurs électriques 14. Leur modularité rend leur fabrication plus économique.
  • Il est à noter que cette disposition particulière est rendue possible notamment par l'existence du premier circuit électrique secondaire 5 et du deuxième circuit électrique secondaire 6 qui compensent les effets du champ magnétique créé par le courant d'électrolyse I1, ou celle de la cathode à face supérieure crénelée qui stabilise les mouvements de la nappe 11 d'aluminium liquide. Il n'est en effet pas nécessaire de configurer les conducteurs électriques 14 de manière à obtenir une auto-compensation des effets de ce champ magnétique à l'échelle de chaque cuve 2 d'électrolyse.
  • Les figures 5 et 6 montrent une vue en coupe d'une cuve 2 d'électrolyse selon un mode de réalisation de l'invention, respectivement selon la ligne I-I et la ligne II-II de la figure 4. Il est possible de voir que le caisson 7 d'une cuve 2 est soutenu par une pluralité d'arceaux 15. Les arceaux 15 sont disposés autour du caisson 7. Les arceaux 15 sont fixés contre la paroi latérale 7a et le fond 7b du caisson 7. Ils sont disposés parallèlement les uns par rapport aux autres. Un espace, délimité entre deux arceaux 15 consécutifs, est avantageusement occupé par les conducteurs électriques 14. On remarquera que les conducteurs électriques 14 peuvent raccorder les sorties cathodiques 12 par paires.
  • La figure 8 montre schématiquement le dessus d'une cuve N (à gauche sur la figure 8), placée en amont, et d'une cuve N+1 (à droite sur la figure 8), placée en aval, selon le mode de réalisation de la figure 4. La figure 9 montre une vue en coupe selon la ligne III-III de la figure 8. Les circuits électriques secondaires 5 et 6, disposés parallèlement aux petits côtés 2b des cuves 2 d'électrolyse, sont visibles. On remarquera également sous le caisson 7, les conducteurs électriques 14 qui s'étendent en ligne droite en direction de la cuve N+1. On remarquera également les arceaux 15 fixés sur la paroi latérale 7b du caisson 7 de la cuve N et entre lesquels s'étendent les conducteurs électriques 14. Les sorties cathodiques 12 peuvent être alignées selon un axe parallèle aux grands côtés 2a de la cuve 2 d'électrolyse, comme cela est visible en pointillés sur la figure 8.
  • La figure 10 illustre de façon schématique un autre mode particulier de réalisation d'une aluminerie 1 selon la présente invention. Les figures 11 et 12 montrent une vue en coupe respectivement selon les lignes IV-IV et V-V de la figure 10. Dans ce mode de réalisation, les cuves 2 d'électrolyse présentent des premières sorties cathodiques 12 traversant le fond 7b du caisson 7, tandis que des deuxièmes sorties cathodiques 12, situées à l'aval des premières sorties cathodiques 12, traversent la paroi latérale 7a aval du caisson 7. Les cuves 2 d'électrolyse de l'aluminerie 1 selon ce deuxième mode de réalisation présentent ainsi des sorties cathodiques 12 « mixtes », car traversant le fond 7b et la paroi latérale 7a.
  • Cette disposition permet de faire davantage d'économies de matière, en raison de la diminution de la longueur, donc de la masse, des conducteurs électriques 14.
  • Avantageusement, les deuxièmes sorties cathodiques 12 traversant la paroi latérale 7a peuvent comporter un élément en un matériau meilleur conducteur électrique que l'acier, notamment en cuivre, sous la forme par exemple d'une plaque 16 ou d'un insert. La plaque 16 en cuivre disposée sur une barre en acier permet, par sa conductivité électrique élevée, de rééquilibrer les tensions au niveau des premières sorties cathodiques 12, traversant le fond 7b, et les deuxièmes sorties cathodiques 12, traversant la paroi latérale 7a, et de limiter ainsi les courants électriques horizontaux dans la nappe d'aluminium.
  • La figure 13 montre de façon schématique le dessus d'une cuve N, placée en amont (celle de gauche sur la figure 13), et d'une cuve N+1, placée en aval (celle de droite sur la figure 13), d'une aluminerie 1 selon le mode de réalisation présenté à la figure 10. La figure 14 est une vue en coupe selon la ligne VI-VI de la figure 13. Comme dans le mode de réalisation présenté à la figure 4, les conducteurs électriques 14 s'étendent entre les arceaux 15. De plus, ils s'étendent de manière rectiligne et sont parcourus lors du fonctionnement des cuves 2 d'électrolyse N, N+1 par le courant d'électrolyse uniquement en direction de la cuve N+1 située en aval de la cuve N, depuis les sorties cathodiques 12 traversant le fond 7b du caisson de la cuve N, afin de permettre l'acheminement du courant d'électrolyse I1 des sorties cathodiques 12 de la cuve N vers l'anode 9 de la cuve N+1.
  • Comme dans le mode de réalisation présenté à la figure 4, les circuits électriques secondaires 5 et 6 sont parallèles à l'axe d'alignement des cuves 2.
  • L'aluminerie 1 peut aussi comprendre avantageusement des moyens de court-circuitage de chaque cuve 2. Ces moyens de court-circuitage peuvent comprendre des conducteurs électriques 17 de court-circuitage, visibles sur les figures 4, 8, 10 et 13. Les conducteurs électriques 17 de court-circuitage sont disposés entre deux cuves 2 d'électrolyse successives. Sur les figures 4, 8, 10 et 13, les conducteurs électriques 17 sont placés au contact des conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 traversant le fond 7b du caisson 7 de la cuve N+1, et à distance des conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 de la cuve N, de telle manière qu'un court espace sépare les conducteurs électriques 17 de court-circuitage des conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 de la cuve N, comme cela est notamment visible sur la figure 10.
  • Les conducteurs électriques 17 de court-circuitage sont destinés à court-circuiter une cuve N+1, par exemple pour enlever cette dernière pour des opérations de maintenance. La distance entre les conducteurs électriques 17 de court-circuitage et les conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 de la cuve N est alors comblée par une cale en un élément conducteur (non représenté) de manière à conduire le courant d'électrolyse I1 de la cuve N à la cuve N+2 via cette cale, les conducteurs électriques 17 de court-circuitage et les conducteurs électriques 14 normalement disposés sous la cuve N+1 (c'est-à-dire les conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 traversant le fond 7b du caisson 7 de la cuve N+1 lorsque celle-ci est en place).
  • Il est également possible de prévoir des conducteurs électriques 17 de court-circuitage placés au contact des conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 de la cuve N et à distance des conducteurs électriques 14 reliés aux sorties cathodiques 12 de la cuve N+1 traversant le fond 7a du caisson 7.
  • Les conducteurs électriques 17 de court-circuitage peuvent être en aluminium. Etant donné qu'ils ne sont parcourus qu'occasionnellement lors de court-circuitage par le courant d'électrolyse I1 (pour des opérations de maintenance d'une cuve 2, soit à intervalles de plusieurs années), ils peuvent être dimensionnés pour travailler à la plus haute densité de courant admissible, ce qui permet de limiter leur masse.
  • Enfin, il est à noter que, de manière avantageuse, les conducteurs électriques formant les circuits électriques secondaires 5 et/ou 6 peuvent être en matériau supraconducteur.
  • Ces matériaux supraconducteurs peuvent par exemple comporter du BiSrCaCuO, du YaBaCuO, des matériaux connus des demandes de brevet WO2008011184 , US20090247412 ou encore d'autres matériaux connus pour leurs propriétés supraconductrices.
  • Les matériaux supraconducteurs sont utilisés pour transporter du courant avec peu ou pas de perte par génération de chaleur par effet Joule, car leur résistivité est nulle lorsqu'ils sont maintenus en-dessous de leur température critique.
  • A titre d'exemple, un câble supraconducteur comprend une âme centrale en cuivre ou en aluminium, des rubans ou des fibres en matériau supraconducteur, et une enveloppe cryogénique. L'enveloppe cryogénique peut être formée par une gaine contenant un fluide de refroidissement, par exemple de l'azote liquide. Le fluide de refroidissement permet de maintenir la température des matériaux supraconducteurs à une température inférieure à leur température critique, par exemple inférieure à 100 K (Kelvin), ou comprise entre 4 K et 80 K.
  • L'utilisation de conducteurs électriques en matériau supraconducteur pour former les circuits électriques secondaires 5 et 6 est particulièrement intéressante du fait de leur longueur, de l'ordre de deux kilomètres. L'utilisation de conducteurs électriques en matériau supraconducteur nécessite une tension moindre par rapport à celle nécessitée par des conducteurs électriques en aluminium ou en cuivre. Ainsi, il est possible de diminuer la tension de 30 V à 1 V. Cela représente une réduction de la consommation d'énergie de l'ordre de 75 % à 99 % par rapport à des conducteurs électriques en aluminium. De plus, le coût des sous-stations d'alimentation 20 et 21, respectivement du circuit électrique secondaire 5 et du circuit électrique secondaire 6, est réduit en conséquence.
  • Les conducteurs électriques des circuits électriques secondaires 5 et 6 peuvent longer avantageusement au moins deux fois une file F de cuves 2 d'électrolyse.
  • Le faible encombrement des conducteurs électriques en matériau supraconducteur par rapport à des conducteurs électriques en aluminium ou en cuivre (section jusqu'à 150 fois plus faible que la section d'un conducteur en cuivre pour une intensité égale, et davantage encore par rapport à un conducteur en aluminium) facilite en effet la réalisation de plusieurs tours en série dans les boucles formées par les circuits électriques secondaires 5 et 6.
  • De plus, il est possible de contenir le conducteur électrique d'un circuit à l'intérieur d'une unique gaine de refroidissement quelque soit le nombre de tours réalisés par ce même conducteur. A un endroit donné, la gaine peut donc contenir plusieurs passages du même conducteur électrique en matériau supraconducteur.
  • Le fait que la boucle formée par les circuits électriques secondaires 5 et 6 comprennent plusieurs tours en série permet de diviser (autant de fois que le nombre de tours réalisés) l'intensité du courant électrique I2, I3 traversant respectivement le circuit électrique secondaire 5 et le circuit électrique secondaire 6. La réduction de la valeur de cette intensité permet de diminuer les pertes d'énergie par effet Joule au niveau des jonctions entre les conducteurs électriques en matériau supraconducteur et les pôles des sous-stations d'alimentation. La diminution de l'intensité globale avec des conducteurs électriques en matériau supraconducteur permet de diminuer la taille des sous-stations d'alimentation 20 et 21. Par exemple, la sous-station d'alimentation 20 ou 21 du circuit électrique secondaire 5 ou du circuit électrique secondaire 6 comprenant un conducteur électrique en matériau supraconducteur peut délivrer un courant d'intensité de l'ordre de 5 kA à 40 kA. Cela permet ainsi d'utiliser des équipements couramment vendus dans le commerce et donc peu onéreux.
  • Il est à noter que les conducteurs électriques en matériau supraconducteur peuvent être disposés sous les cuves 2 d'électrolyse.
  • Ainsi, l'aluminerie 1 selon l'invention présente un ensemble de caractéristiques dont la combinaison concourt par un effet de synergie à la réduction des coûts de conception, fabrication et d'exploitation de cette aluminerie 1, et l'augmentation de son rendement.
  • Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus, ces modes de réalisation n'ayant été donnés qu'à titre d'exemples. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par la substitution d'équivalents techniques, sans pour autant sortir du domaine de protection de l'invention conféré par l'objet des revendications.

Claims (12)

  1. Aluminerie (1) comprenant :
    (i) une série de cuves (2) d'électrolyse, destinées à la production d'aluminium selon le procédé de Hall-Héroult,
    chaque cuve (2) d'électrolyse comprenant au moins une anode (9), une cathode (8) et un caisson (7) muni d'une paroi latérale (7a) et d'un fond (7b), chaque cathode (8) comprenant au moins une sortie cathodique (12),
    (ii) un circuit électrique principal (4) parcouru par un courant d'électrolyse (I1), reliant électriquement les cuves (2) d'électrolyse les unes aux autres,
    le courant d'électrolyse (I1) parcourant en premier lieu une cuve (2) d'électrolyse N, placée à l'amont, et en deuxième lieu une cuve (2) d'électrolyse N+1, placée à l'aval,
    ledit circuit électrique principal (4) comprenant un conducteur électrique (14) relié à chaque sortie cathodique (12) de la cuve (2) d'électrolyse N,
    le conducteur électrique (14) étant également relié à la au moins une anode (9) de la cuve (2) d'électrolyse N+1, en vue d'acheminer le courant d'électrolyse (I1) de la cuve (2) d'électrolyse N à la cuve (2) d'électrolyse N+1,
    caractérisée en ce que l'aluminerie (1) comprend en outre
    (iii) au moins un circuit électrique secondaire (5, 6) parcouru par un courant électrique (I2, I3), permettant de compenser le champ magnétique créé par le courant d'électrolyse (I1),
    et en ce que
    une au moins parmi la ou les sorties cathodiques (12) de la cathode (8) de la cuve (2) d'électrolyse N traverse le fond (7b) du caisson (7),
    chaque conducteur électrique (14) s'étendant depuis chaque sortie cathodique (12) de la cuve (2) d'électrolyse N en direction de la cuve (2) d'électrolyse N+1 est parcouru lors du fonctionnement des cuves (2) d'électrolyse N, N+1 par le courant d'électrolyse (I1) dans un sens amont-aval uniquement.
  2. Aluminerie (1) selon la revendication 1, caractérisée en ce que les cuves (2) d'électrolyse sont alignées suivant un axe, et en ce que le conducteur électrique (14) s'étend de manière sensiblement rectiligne et de manière sensiblement parallèle à l'axe d'alignement des cuves (2) d'électrolyse.
  3. Aluminerie (1) selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce que chaque cathode (8) comprend en outre au moins une sortie cathodique (12) traversant la paroi latérale (7a) aval du caisson (7).
  4. Aluminerie (1) selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que chaque sortie cathodique aval (12) traversant la paroi latérale (7a) du caisson (7) de la cuve (2) d'électrolyse N comprend une barre métallique, plus particulièrement formée d'acier, avec un insert ou une plaque (16) en cuivre.
  5. Aluminerie (1) selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le caisson (7) de la cuve (2) d'électrolyse N comprend plusieurs arceaux (15) fixés à la paroi latérale (7a) et au fond (7b) du caisson (7), les conducteurs électriques (14) reliés à chaque sortie cathodique (12) traversant le fond (7b) du caisson (7) de la cuve (2) d'électrolyse N s'étendant entre les arceaux (15).
  6. Aluminerie (1) selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que les cuves (2) d'électrolyse comprennent des moyens de court-circuitage.
  7. Aluminerie (1) selon la revendication 6, caractérisée en ce que les moyens de court-circuitage de la cuve (2) d'électrolyse N+1 comprennent au moins un conducteur électrique (17) de court-circuitage placé à demeure entre la cuve (2) d'électrolyse N et la cuve (2) d'électrolyse N+1, chaque conducteur électrique (17) de court-circuitage étant relié électriquement à un des conducteurs électriques (14) relié à une sortie cathodique (12) de la cuve (2) traversant le fond (7b) du caisson (7) de la cuve (2) d'électrolyse N+1, et chaque conducteur électrique (17) de court-circuitage étant situé à une faible distance d'un des conducteurs électriques (14) relié à une des sorties cathodiques (12) de la cuve (2) d'électrolyse N.
  8. Aluminerie (1) selon la revendication 6, caractérisée en ce que les moyens de court-circuitage de la cuve (2) d'électrolyse N+1 comprennent au moins un conducteur électrique (17) de court-circuitage placé à demeure entre la cuve (2) d'électrolyse N et la cuve (2) d'électrolyse N+1, chaque conducteur électrique (17) de court-circuitage étant relié électriquement à un des conducteurs électriques (14) relié à une sortie cathodique (12) de la cuve (2) traversant le fond (7b) du caisson (7) de la cuve (2) d'électrolyse N, et chaque conducteur électrique (17) de court-circuitage étant situé à une faible distance d'un des conducteurs électriques (14) relié à une des sorties cathodiques (12) de la cuve (2) d'électrolyse N+1.
  9. Aluminerie (1) selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que le au moins un circuit électrique secondaire (5, 6) comprend des conducteurs électriques longeant le côté droit et/ou le côté gauche des cuves (2) d'électrolyse d'au moins une file (F, F') de cuves (2) d'électrolyse.
  10. Aluminerie (1) selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que le au moins un circuit électrique secondaire (5, 6) comprend des conducteurs électriques s'étendant le long d'au moins une file (F, F') de cuves (2) d'électrolyse, sous lesdites cuves (2) d'électrolyse.
  11. Aluminerie (1) selon l'une des revendications 9 à 10, caractérisée en ce que les conducteurs électriques du au moins un circuit électrique secondaire (5, 6) sont en matériau supraconducteur.
  12. Aluminerie (1) selon la revendication 11, caractérisée en ce que le conducteur électrique du au moins un circuit électrique secondaire (5, 6) longe au moins deux fois les cuves (2) d'électrolyse de la ou des files (F, F').
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