EP3242570A1 - Système de sertissage pour un article d'horlogerie ou de joaillerie - Google Patents

Système de sertissage pour un article d'horlogerie ou de joaillerie

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Publication number
EP3242570A1
EP3242570A1 EP16700853.1A EP16700853A EP3242570A1 EP 3242570 A1 EP3242570 A1 EP 3242570A1 EP 16700853 A EP16700853 A EP 16700853A EP 3242570 A1 EP3242570 A1 EP 3242570A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
crimping
support
spring
article
crimping system
Prior art date
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Granted
Application number
EP16700853.1A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP3242570B1 (fr
Inventor
Gabriel Chevallier
Romain MOYSE
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Cartier International AG
Original Assignee
Cartier International AG
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Filing date
Publication date
Application filed by Cartier International AG filed Critical Cartier International AG
Publication of EP3242570A1 publication Critical patent/EP3242570A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP3242570B1 publication Critical patent/EP3242570B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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Classifications

    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A44—HABERDASHERY; JEWELLERY
    • A44C—PERSONAL ADORNMENTS, e.g. JEWELLERY; COINS
    • A44C17/00—Gems or the like
    • A44C17/02—Settings for holding gems or the like, e.g. for ornaments or decorations
    • A44C17/0275—Settings for holding gems or the like, e.g. for ornaments or decorations in an oscillating way
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
    • G04B47/00—Time-pieces combined with other articles which do not interfere with the running or the time-keeping of the time-piece
    • G04B47/04—Time-pieces combined with other articles which do not interfere with the running or the time-keeping of the time-piece with attached ornaments or amusement apparatus
    • G04B47/042—Fastening of jewels and the like

Definitions

  • the present invention relates to a crimping system for a timepiece or jewelry in which a gemstone is mounted to give a visual effect of vibration of the stone.
  • the present invention also relates to a watch face and a timepiece or jewelery including such a crimping system.
  • crimping systems allow to mount one or more precious stones to a support.
  • a support When the stone is fixedly mounted on the support, it is difficult to see the light reflected through the different facets of the stone since the movements of the stone are very small. Such an arrangement is therefore not optimal when looking for a certain animation effect.
  • crimping systems include spring elements or optical means to produce an animation effect.
  • a jewelery article comprises diamonds being illuminated with the aid of an illumination source.
  • the controller controls the illumination source so as to vary the intensity of the light emitted by the source, thus making it possible to better highlight the optical effects of the diamond.
  • the controller controls the illumination source so as to vary the intensity of the light emitted by the source, thus making it possible to better highlight the optical effects of the diamond.
  • it is often undesirable to use electronic devices in timepieces or high-end jewelry.
  • EP2510824 discloses a jewelery article
  • the utility model RU 100367U describes a jewelery article comprising a precious stone fixed in a washer-shaped kitten, this set of stone-kitten is linked to a base of the article by a cylindrical spring. The vibration of the stone mounted on the spring causes a refraction effect of the light. Fixing the ends of the spring to the kitten and the base is however complicated and delicate.
  • Patent application WO2012 / 1 15458 describes a jewelery article comprising a ring-shaped support having a hollow sector in which a kitten is mounted by means of a spiral or conical spring.
  • the ends of the spring are fixed in grooves in the support and in the kitten respectively, and the kitten is oscillated under the effect of external excitations on the support.
  • a pin is mounted through the upper part of the kitten, each end of the pin being housed in the support in a plane parallel to the plane of the spring (the spring being attached to a lower part of the kitten) .
  • the pin is used to prevent the separation of the kitten and the support in case of major shocks.
  • the lower part of the kitten can only vibrate in a direction perpendicular to the pin in the plane of the spring, and the upper part of the kitten remains effectively secured to the support 1.
  • a crimping system comprising: a crimping support; a gemstone mounted in or on the crimping support; an elastic member attached to the crimping support so as to flexibly connect the crimping support to said article; the elastic member having a stiffness of between 1.2x10 5 N / m and 1.4x10 +1 N / m; and the combined weight of the crimping support and the gemstone is between 3x10 4 g and 4x10 1 g, so that the crimping support can be oscillated and maintained by movements of the wearer of the article; and, when in oscillation, the crimping support oscillates in axial and / or radial movement with respect to an axis of symmetry with an oscillation frequency between 1 Hz and 30 Hz.
  • the present invention also relates to a dial of a timepiece and a timepiece or jewelery comprising said crimping system and a method of manufacturing the elastic element of the crimping system.
  • the crimping system, and the assembly comprising a plurality of crimping systems can be advantageously included in an article such as a jewel or a timepiece, so as to produce a visual effect by the oscillation of the crimping system (s) following external stimulation (movement of the wearer) of the article.
  • FIG. 1 illustrates a crimping system comprising a crimping support, a stone and an elastic element, according to one embodiment
  • Figure 2 shows the crimping system seen stone side, oscillating in a radial movement
  • Figure 3 illustrates a crimping system, according to another embodiment
  • Figure 4 shows a crimping system, still according to another embodiment
  • Figure 5 illustrates a method of manufacturing a helical spring, according to one embodiment
  • Figure 6 shows a helical spring manufactured by cutting into a tube
  • FIG. 7 shows calculated values of the stiffness of a helical spring as a function of the mass of the crimping support and the stone, giving rise to frequencies of between 1 Hz and 30 Hz;
  • Figure 8 shows the crimping system according to another embodiment.
  • a crimping system 1 for a timepiece 6 or jewelery is illustrated in Figure 1, according to one embodiment.
  • the crimping system 1 comprises a crimping support 3, or kitten, in which is mounted a gemstone 2, such as a diamond, ruby, sapphire or emerald.
  • a gemstone means at least one gemstone 2, the support 3 being able to support a plurality of precious stones 2.
  • the expression “gemstone” can also include any type of stone, such as fine stones.
  • An elastic member 5 attached to the crimping holder 3 flexibly connects the crimping holder 3 to the article 6. The elastic member 5 extends
  • the stone 2 can oscillate or vibrate on the elastic element 5 following a movement of the article 6 (in other words, so that the crimping support, and therefore the stone, can oscillate or vibrate on the elastic member 5 following a movement of the article 6).
  • the crimping support and therefore the stone, can oscillate or vibrate on the elastic member 5 following a movement of the article 6.
  • the end 17 of the elastic element 5 fixed on the article 6 remains fixed, while the rest of the elastic element 5 is deformed elastically under the effect of the acceleration of the mass of the stone 2 and the crimping support 3.
  • the stiffness of the elastic element 5, the mass of the stone 2 and the crimping support 3, as well as the intensity of the shock are the main ones Factors defining the frequency of the vibrations (or oscillations) of the stone 2.
  • the oscillation of the stone 2 is in a radial movement with respect to an axis of symmetry 15 and an axial movement with respect to this same axis 15.
  • the crimping system 1 As the crimping system 1 is intended for a timepiece 6 or jewelery, it must be arranged to create an animation, for example on a watch dial, on the basis of a vibration of the stone . In other words, the crimping system 1 must be configured so that the vibration of the stone is visible. The vibration must also be sustainable in time and in its environment of use. On the other hand, so as to accommodate the crimping system 1, for example, between the dial and the ice of the watch, on a bezel, a jewel, its size must be minimal and the dimensions of the crimping system 1 must be reduced. This difficulty is exacerbated when a large number of stones are set high density on the support.
  • the oscillation frequency thereof must be adapted to the retinal persistence. Below about 30 cycles per second, see 25 cycles per second, the human perceives the cycles. We can say that a vibration whose frequency is lower than 30 Hz is visible to the human eye. The range of motion must also be large enough to be perceived.
  • the decay of the amplitude of the oscillations over time that is to say the damping, must be at least greater than one period of the oscillation, and in practice comprise several periods, so that that a real impression of vibration is perceived by the human eye.
  • the vibration is maintained.
  • the stiffness is the characteristic that indicates the resistance to the elastic deformation of a body.
  • the vibration frequencies F of the crimping system 1 are defined by the inertia of the mass M of the crimping support assembly 3 and the stone 2, and the stiffness K of the elastic element 5:
  • the ratio of the stiffness K to the mass M determines the vibration frequencies according to the possible directions of movement (degrees of freedom) of the crimping system 1, and therefore the frequency oscillation of the crimping system 1 which must be less than 30 Hz, see 25 Hz.
  • the vibration of the crimping system 1 is determined by the amplitude and frequency according to certain modes of vibration. Are the amplitude and frequency of vibration defined by the materials composing the system and the geometry of the elements.
  • the crimping system 1 must also be configured so that the vibration can be initiated by natural movements of the wearer of the timepiece 6 or jewelery.
  • the vibration of the crimping system 1 should also be maintained over time by these same natural movements of the wearer.
  • the stiffness is proportional to the product of the area A of the beam and Young's modulus E on the length L of the elastic element: and the frequency F can be expressed as:
  • the equation (3) allows to determine the minimum and maximum stiffness values K for the elastic element 5 to vibrate the crimping support 3 with the stone 2 in the frequency range between 1 Hz and 30Hz .
  • FIG. 7 shows calculated values of the stiffness K as a function of the mass M of the set of crimping support 3 and stone 2 giving rise to vibration frequencies perceived by the human eye, i.e. say between 1 Hz and 30Hz.
  • Table 1 reports spring sizing values allowing a mass to vibrate in perceptible frequencies (1 Hz to 30 Hz).
  • Mass g
  • Height / Material / Section Length Frequency Diameter Stiffness Spring mm
  • mm 2 mm
  • Hz mm
  • GPa GPa
  • the elastic element 5 has a stiffness K between 1.2x10 5 N / m and 1.4x10 +1 N / m and the combined mass M of the crimping support 3 and the gemstone 2 is between 3x10 4 g and 4x10 1 g (see Figure 7).
  • the crimping support 3 can oscillate according to an axial and / or radial movement, following a movement of the article 6, with an oscillation frequency of between 1 Hz and 30 Hz with respect to the axis of rotation. symmetry 15. According to a form
  • the combined mass M of the crimping support 3 and the gemstone 2 is between 1x10 3 g and 1x10 1 g, and the stiffness K of the elastic element 5 is between 3.9x10 5 N / m and 3.6 N / m.
  • the combined mass M of the crimping support 3 and the gemstone 2 is between 1x10 2 g and 5x10 2 g, and the stiffness K of the elastic element 5 is between 3.9x10 4 N. / m and 1.8 N / m.
  • the crimping support 3 can oscillate according to an axial and / or radial movement, following a movement of the article 6, with an oscillation frequency of between 10 Hz and 20 Hz relative to the axis of symmetry 15, the combined mass M of the crimping support 3 and the gemstone 2 is between 1x10 2 g and 5x10 2 g, and the stiffness K of the elastic element 5 is between 3.9 x10 2 N / m and 7.9x10 1 N / m.
  • the frequency and amplitude of the oscillation movement following an impact under Article 6 may be limited by a combination of the stiffness of the elastic element 5 and the combined mass of the crimping support 3 and the gemstone 2.
  • the elastic member comprises a spring 5 development helical (subsequently "coil spring”).
  • a spring 5 comprising helically wound turns 10 makes it possible to obtain an elastic element having both a maximum length and a minimum space requirement.
  • the elastic element comprises a helical spring 5 of cylindrical section.
  • the crimping support 3 comprises a peg 30, integral with the crimping support 3 and being housed, at least in part, in a first end 13 of the spring 5, so as to fix the peg 30 to the elastic element 5 by Tightening.
  • the second end 17 of the spring 5 is fixed in Article 6 by at least one of the methods comprising clamping, driving, clipping or welding, or any other suitable method.
  • a helical spring oscillates
  • the coil spring also allows a mode of oscillation in pumping, that is to say an oscillation in axial movement, illustrated by the arrow numbered 152 in Figure 1. This mode of oscillation however tends to be negligible compared to the oscillation according to the radial movement.
  • the amplitude of the axial movement of the spring 5 towards the article 6 is limited by the compression of the turns 10 of the spring 5.
  • Figure 2 shows the crimping system 1 seen from above (stone side 2) and the oscillation according to the radial movement 151 which describes an ellipse.
  • the radial movement promotes a flickering effect of the stone 2.
  • the crimping support 3 may comprise a frontal portion 9 of frustoconical shape and serving as a seat for the cylinder head 8 of the stone 2.
  • the inclination of the profile 7 of the front portion 9 can be arranged so as to maintain the yoke 8.
  • the support 3 may also comprise a bore 16 coaxial with the support 3.
  • the second end 17 of the spring 5 is fixed to the article 6 by means of a pin 14.
  • the pin 14 is fixed, for example by driving or screwing in the article 6 and the second end 17 of the spring 5 is fixed, for example by clamping, on the pin 14.
  • the distal end of the bar 18 passes through a hole in the pin 14 and is fixed to the support 6 by an appropriate method, such as driving, clamping or clipping.
  • Figure 3 shows a crimping system 1 as that of Figure 1, wherein the first end 13 of the coil spring 5 of cylindrical section comprises an axial groove 12 which acts as a slit of elasticity, allowing to absorb radially by elastic deformation and / or plastic at least a portion of the force of driving the pin 30 on the spring 5.
  • an axial groove 12 may also be provided at the second end 17 of the spring 5, for example for facilitate the driving, when the spring 5 is driven into the pin 14.
  • the coil spring 5 may also be of conical section. Such a crimping system with a helical spring 5 of conical section is shown in FIG.
  • the coil spring 5 is manufactured by a helical laser cut a tube 501.
  • the cut can be achieved by rotating the tube 501 about its axis of symmetry 503 and simultaneously by advancing the tube 501, so that a fixed laser beam 502 can cut the helical shape of the turns 10.
  • a tube 501 whose helical cut has been partially performed.
  • the tube 501 can be mounted on a bar 504.
  • the tube 501 to be cut is fixed and the laser is movable.
  • the laser is femtosecond laser type, which is suitable for machining small objects.
  • the rotational speed of the tube 501 is determined from the diameter d of the tube 501 to correspond to a sublimation rate of the material of the tube 501 conditioned by the properties of the laser beam and the material of the tube 501.
  • the advance of the tube 501 that is to say its speed of displacement along the axis of symmetry 503, is then determined so that the displacement of the tube, along the axis of symmetry 503 and for a time corresponding to a complete revolution of the tube 501, with the speed of rotation determined above, corresponds to the desired turn thickness 10 for the spring 5 to be produced.
  • This determination is valid for a sublimation diameter generated by the laser, or for a certain energy level (or power and pulsation) of the laser.
  • the advance of the tube 501 and its rotation thus define the pitch and the height of the turns 10 of the spring 5 thus manufactured.
  • the thickness of the turns 10 is defined by the thickness of the wall of the tube 501.
  • the section of the turns 10 is rectangular.
  • the axial groove 12 may be cut during the process described above.
  • the cut is initiated at one end of the tube 510 by the formation of the axial groove 12, for example at the first end 13, and is continued by the cutting of the turns 10.
  • the cut is completed at the other end of the tube 510 by the formation of another axial groove 12, for example at the second end 17.
  • Figure 6 shows a helical spring 5 made by cutting in a tube. A detail of the turns 10 is also shown.
  • the stiffness of the spring 5 depends on the material in which the spring 5 is made; the length of the spring 5, defined by the diameter of the helicoid, the pitch, and the height H; and the section of the turns 10 which is determined by the thickness e of the wall of the tube 501 and by the height h of the turns 10.
  • the height of the turns 10 is defined by the pitch and the space between the turns 10 (c that is, the amount of material cut between two turns).
  • the shape of the coil spring 5 having a small footprint promotes a dense implantation of the crimping system 1 on an article 6 (jewelry, watch dial, etc.) because the diameter D of the spring 5 may be smaller than the dimensions of the support 3 and the stone 2.
  • a plurality of crimping systems 1 can be arranged on the article 6 so that the stones 2 are brought closer to each other.
  • the diameter D of the spring 5 can be determined by the fixing means 14.
  • the size of the crimping system 1 can be decreased by maximizing the mass of the crimping support 3 which reduces the size of the support 3.
  • the crimping support 3 can be made of a material having a high density, such as gold or a gold alloy.
  • the size of the crimping system 1 can also be minimized by a turn section 10 as small as possible.
  • the thickness of the tube, and therefore of the turns 10 is preferably greater than 20 ⁇ and still preferably greater than 40 ⁇ .
  • the height h of the turns 10 makes it possible to adjust the stiffness K of the spring 5 so as to obtain an aesthetic vibration frequency, that is to say a frequency of oscillation between 1 Hz and 30 Hz, depending on the mass of the system. It should be noted here that other parameters of the spring 5, such as the component material, can be adjusted to obtain different frequencies.
  • the choice of adjusting the height h of the turns rests on practical reasons, such as the adjustment of the laser.
  • the pitch is as small as possible so as to have a length L of the large elastic element 5 and thus reduce the height H of the spring 5.
  • the height h of turn can be as small as possible so that the length L of the elastic element 5 must no longer be maximum.
  • the stiffness K of 5, in its axial direction promotes the crushing of a turn 10 on the other and thus of the decrease in the space between the turns 10. It is not desirable, however, that the turns 10 touch each other when vibration to minimize the damping of the vibration.
  • the length L of the spring element 5 and the height of the turns 10 are therefore preferably between a maximum length L and a minimum turn height h. These dimensions will minimize the vibration of the spring in an axial movement.
  • the elastic member comprises a flat spring 50 extending radially from the crimping support 3.
  • This flat spring can be manufactured by the method described above. for example by cutting into a plate.
  • the flat spring 50 is mounted on a first rigid support member 22 extending radially and attachable to the article 6 and having a first opening 220.
  • the flat spring 50 allows the crimping support 3, and so to stone 2, to swing or vibrate
  • the crimping system 1 comprises a second support member 24 extending radially above the first support member 22.
  • the second support member 24 has a second opening 240 concentric with the first opening 220.
  • the radial oscillation amplitude of the stone 2 is limited by the crimping support 3 abutting against the side wall 241 of the opening 240.
  • crimping support 3 may also comprise an ankle 30 extending distally in the first support member 22.
  • the radial movement of the stone 2 is limited by the pin 30 of the crimping support 3 abutting against a wall 221 of the first opening 220, thus limiting the radial movement of the stone 2.

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Abstract

L'invention concerne un système de sertissage (1) pour un article d'horlogerie (6) ou de joaillerie comprenant: un support de sertissage (3); une pierre précieuse (2) montée dans ou sur le support de sertissage (3); un élément élastique (5) fixé au support de sertissage (3) de manière à relier de façon flexible le support de sertissage (3) audit article (6); l'élément élastique (5) ayant une raideur comprise entre 1.2x10-5 N/m et 1.4 N/mx10+1; et la masse combinée du support de sertissage (3) et de la pierre précieuse (2) est comprise entre 3x10-4 g et 4x10-1 g, de sorte que le support de sertissage (3) puisse être mis en oscillation et entretenu par des mouvements du porteur de l'article (6); et, lorsqu'en oscillation, le support de sertissage (3) oscille selon un mouvement axial et/ou radial par rapport à un axe de symétrie (15) avec une fréquence d'oscillation comprise entre 1 Hz et 30 Hz.

Description

Système de sertissage pour un article d'horlogerie ou de joaillerie
Domaine technique
[0001] La présente invention concerne un système de sertissage pour un article d'horlogerie ou de joaillerie dans lequel une pierre précieuse est montée de façon à donner un effet visuel de vibration de la pierre. La présente invention concerne également un cadran de montre et une pièce d'horlogerie ou bijouterie comportant un tel système de sertissage.
Etat de la technique
[0002] Les systèmes de sertissage permettre de monter un ou des pierres précieuses à un support. Lorsque la pierre est montée de manière fixe sur le support, il est difficile de voir la lumière réfléchie au travers des différentes facettes de la pierre puisque les mouvements de la pierre sont très réduits. Un tel montage n'est donc pas optimal lorsque l'on recherche un certain effet d'animation. Pour cette raison, des systèmes de sertissage comprennent des éléments ressort ou des moyens optiques afin de produire un effet d'animation. [0003] Dans le brevet US6433483, un article de bijouterie comporte des diamants étant illuminés à l'aide d'une source d'illumination. Un
contrôleur contrôle la source d'illumination de sorte à varier l'intensité de la lumière émise pas la source permettant ainsi de mieux ressortir les effets optiques du diamant. Il est cependant souvent indésirable d'utiliser des dispositifs électroniques dans des pièces d'horlogerie ou bijouterie d'haute gamme.
[0004] Le document EP2510824 décrit un article de bijouterie
comprenant une pierre précieuse fixée dans un chaton monté sur un élément pivot en matière plastique ou élastomère. Bien que l'ensemble pierre-chaton puisse se déplacer, son mouvement sur l'élément pivot ne donne pas un effet visuel de vibration de la pierre. [0005] Le modèle d'utilité RU 100367U décrit un article de bijouterie comprenant une pierre précieuse fixée dans un chaton en forme de rondelle, cet ensemble pierre-chaton est lié à une base de l'article par un ressort cylindrique. La vibration de la pierre montée sur le ressort provoque un effet de réfraction de la lumière. La fixation des extrémités du ressort au chaton et à la base est cependant compliquée et délicate. Dans le cas de petits ressorts, requis dans le cas de pierres de faibles tailles, ces derniers peuvent se déformer d'une manière excessive lorsque la pierre se déplace par rapport à sa position initiale, péjorant le mouvement de vibration de la pierre et donc de l'esthétique de la pièce. De plus, le dimensionnement du ressort de sorte à obtenir l'effet visuel recherché le rend fragile et le ressort peut être également déformé de manière irréversible par les chocs.
[0006] La demande de brevet WO2012/1 15458 décrit un article de bijouterie comprenant un support en forme de bague ayant un secteur creux dans lequel est monté un chaton par le biais d'un ressort spiral ou conique. Les extrémités du ressort sont fixées dans des rainures pratiquées dans le support et dans le chaton respectivement, et le chaton est mis en oscillation sous l'effet d'excitations externes sur le support. Selon une forme d'exécution, une goupille est montée au travers la partie supérieure du chaton, chacune des extrémités de la goupille étant logée dans le support dans un plan parallèle au plan du ressort (le ressort étant fixé à une partie inférieure du chaton). La goupille sert à empêcher la séparation du chaton et du support au cas de chocs importants. Selon ce document, avec cette construction, la partie inférieure du chaton peut uniquement vibrer dans une direction perpendiculaire à la goupille dans le plan du ressort, et la partie supérieure du chaton reste effectivement solidaire du support 1.
[0007] Bien qu'un tel article soit moins susceptible à une séparation accidentelle du chaton et/ou une déformation du ressort suite à un choc important, les oscillations du chaton sont beaucoup trop limitées par la goupille qui les amortisse d'une manière importante en permanence. Cela dénie en conséquence l'effet visuel recherché de l'article, voire la vibration ou mouvement de la pierre.. [0008] Plus généralement, les systèmes tels que dessinés et présentés dans ces antériorités ne sont pas configurés de manière à donner un effet visuel de vibration, voire une fréquence de vibration, suffisamment utile pour un observateur, notamment dans le cas de pierres de petite taille, tel que la taille de pierres typiquement utilisées pour sertir à grande densité un cadran ou boîte de montre.
Bref résumé de l'invention
[0009] Un but de la présente invention est de proposer un système de sertissage pour un article d'horlogerie ou de joaillerie exempt des limitations de l'état de la technique connu. [0010] Un autre but de l'invention est d'obtenir un système de sertissage présentant un montage beaucoup plus facile et fiable de la pierre en comparaison avec les systèmes connus, et étant mieux adapté à l'utilisation de pierres de petite tailles.
[0011] Selon l'invention, ces buts sont atteints notamment au moyen d'un système de sertissage comprenant: un support de sertissage; une pierre précieuse montée dans ou sur le support de sertissage; un élément élastique fixé au support de sertissage de manière à relier de façon flexible le support de sertissage audit article; l'élément élastique ayant une raideur comprise entre 1.2x10 5 N/m et 1.4x10+1 N/m; et la masse combinée du support de sertissage et de la pierre précieuse est comprise entre 3x10 4 g et 4x10 1 g, de sorte que le support de sertissage puisse être mis en oscillation et entretenu par des mouvements du porteur de l'article; et, lorsqu'en oscillation, le support de sertissage oscille selon un mouvement axial et/ou radial par rapport à un axe de symétrie avec une fréquence d'oscillation comprise entre 1 Hz et 30 Hz.
[0012] Des formes d'exécution particulières et variantes sont décrites dans les revendications dépendantes. [0013] La présente invention concerne également un cadran d'une pièce d'horlogerie ainsi qu'un article d'horlogerie ou de joaillerie comportant ledit système de sertissage ainsi qu'un procédé de fabrication de l'élément élastique du système de sertissage. [0014] Le système de sertissage, et l'assemblage comprenant une pluralité de systèmes de sertissage, peut être avantageusement inclus dans un article tel qu'un bijou ou une pièce d'horlogerie, de manière à produire un effet visuel par l'oscillation du ou des systèmes de sertissage suite à une stimulation externe (mouvement du porteur) de l'article.
Brève description des figures [0015] Des exemples de mise en œuvre de l'invention sont indiqués dans la description illustrée par les figures annexées dans lesquelles :
la figure 1 illustre un système de sertissage comportant un support de sertissage, une pierre et un élément élastique, selon un mode de réalisation;
la figure 2 montre le système de sertissage vu côté pierre, oscillant selon un mouvement radial;
la figure 3 illustre un système de sertissage, selon un autre mode de réalisation;
la figure 4 montre un système de sertissage, encore selon un autre mode de réalisation;
la figure 5 illustre un procédé de fabrication d'un ressort hélicoïdal, selon un mode de réalisation;
la figure 6 représente un ressort hélicoïdal fabriqué par découpe dans un tube;
la figure 7 montre des valeurs calculées de la raideur d'un ressort hélicoïdal en fonction de la masse du support de sertissage et de la pierre, donnant lieu à des fréquences comprises entre 1 Hz et 30Hz; et
la figure 8 représente le système de sertissage selon un autre mode de réalisation. Exemple(s) de mode de réalisation de l'invention
[0016] Un système de sertissage 1 pour un article d'horlogerie 6 ou de joaillerie est illustré à la figure 1 , selon un mode de réalisation. Le système de sertissage 1 comprend un support de sertissage 3, ou chaton, dans lequel est montée une pierre précieuse 2, telle qu'un diamant, rubis, saphir ou émeraude. On comprendra ici que l'expression "une pierre précieuse " signifie au moins une pierre précieuse 2, le support 3 pouvant supporter une pluralité de pierres précieuses 2. L'expression " pierre précieuse " peut également englober tout type de pierres, telles que les pierres fines. Un élément élastique 5 fixé au support de sertissage 3 relie de façon flexible le support de sertissage 3 à l'article 6. L'élément élastique 5 s'étend
axialement entre le support de sertissage 3 et l'article 6.
[0017] Dans cet arrangement, la pierre 2 peut osciller ou vibrer sur l'élément élastique 5 suite à un mouvement de l'article 6 (autrement dit, de sorte à ce que le support de sertissage, et donc la pierre, puisse osciller ou vibrer sur l'élément élastique 5 suite à un mouvement de l'article 6). Par exemple, lors d'un choc ou d'un mouvement brusque de l'article
d'horlogerie ou de joaillerie 6 comportant le système de sertissage 1 , l'extrémité 17 de l'élément élastique 5 fixée sur l'article 6 reste fixe, tandis que le reste de l'élément élastique 5 se déforme élastiquement sous l'effet de l'accélération de la masse de la pierre 2 et du support de sertissage 3. La raideur de l'élément élastique 5, la masse de la pierre 2 et du support de sertissage 3, ainsi que l'intensité du choc sont les principaux facteurs définissant la fréquence des vibrations (ou oscillations) de la pierre 2. Dans un tel arrangement, l'oscillation de la pierre 2 se fait selon un mouvement radial par rapport à un axe de symétrie 15 et un mouvement axial par rapport à ce même axe 15.
[0018] Comme le système de sertissage 1 est destiné à un article d'horlogerie 6 ou de joaillerie, il doit être arrangé pour pouvoir créer une animation, par exemple sur un cadran de montre, sur la base d'une vibration de la pierre. Autrement dit, le système de sertissage 1 doit être configuré pour que la vibration de la pierre soit visible. La vibration doit également être pérenne dans le temps et dans son environnement d'utilisation. D'autre part, de manière à loger le système de sertissage 1 , par exemple, entre le cadran et la glace de la montre, sur une lunette, un bijou, son encombrement doit être minimal et les dimensions du système de sertissage 1 devront être réduites. Cette difficulté est exacerbée quand un grand nombre de pierres sont serties à haute densité sur le support.
[0019] Pour que la vibration de la pierre 2 soit visible, la fréquence d'oscillation de celle-ci doit être adaptée à la persistance rétinienne. En dessous d'environ 30 cycles par seconde, voir 25 cycles par seconde, l'humain perçoit les cycles. On peut dire alors qu'une vibration dont la fréquence est inférieure à 30 Hz est visible à l'œil humain. L'amplitude du mouvement doit également être suffisamment importante pour être perçue.
[0020] La décroissance de l'amplitude des oscillations dans le temps, c'est-à-dire l'amortissement, doit être au moins supérieur à une période de l'oscillation, et en pratique comprendre plusieurs périodes, de manière à ce qu'une réelle impression de vibration soit perçue par l'œil humain. De façon préférée, la vibration est entretenue.
[0021] On peut considérer le système de sertissage 1 avec la combinaison du support de sertissage 3 et de la pierre 2 ayant une masse M, et un élément élastique 5 doté d'une raideur K. La raideur est la caractéristique qui indique la résistance à la déformation élastique d'un corps. Les fréquences F de vibration du système de sertissage 1 sont définies par l'inertie de la masse M de l'ensemble support de sertissage 3 et de la pierre 2, et la raideur K de l'élément élastique 5:
[0022] Le rapport de la raideur K sur la masse M détermine les fréquences de vibration selon les directions possibles de déplacement (degrés de liberté) du système de sertissage 1 , et donc la fréquence d'oscillation du système de sertissage 1 qui doit être inférieur à 30 Hz, voir 25 Hz.
[0023] La vibration du système de sertissage 1 est donc déterminée par l'amplitude et la fréquence selon certain modes de vibration. L'amplitude et la fréquence de vibration sont-elles mêmes définies par les matériaux composant le système et la géométrie des éléments.
[0024] Le système de sertissage 1 doit également être configuré de manière à ce que la vibration puisse être initiée par des mouvements naturels du porteur de l'article d'horlogerie 6 ou de joaillerie. La vibration du système de sertissage 1 devrait également être entretenue dans le temps par ces mêmes mouvements naturels du porteur.
[0025] Dans le cas où l'élément élastique 5 est modélisé comme une poutre flexible, la raideur est proportionnelle au produit de l'aire A de la poutre et du module d'Young E sur la longueur L de l'élément élastique: et la fréquence F peut être exprimée comme:
[0026] L'équation (3) permet de déterminer les valeurs de raideur K minimale et maximale pour l'élément élastique 5 permettant de faire vibrer le support de sertissage 3 avec la pierre 2 dans la gamme de fréquences comprises entre 1 Hz et 30Hz. La figure 7 montre des valeurs calculées de la raideur K en fonction de la masse M de l'ensemble support de sertissage 3 et pierre 2 donnant lieu à des fréquences de vibration perçues par l'œil l'humain, c'est-à-dire comprises entre 1 Hz et 30Hz.
[0027] La table 1 rapporte des valeurs de dimensionnement de ressorts permettant à une masse de vibrer dans les fréquences perceptibles (1 Hz à 30 Hz). Masse (g) hauteur / Matière / Longueur du Section Fréquence diamètre Raideur ressort (mm) (mm2) (Hz) (mm) (GPa)
0.25 3 / 2 acier / 219 0.0078 -14
200-210
0.25 3 / 2 Ti / 1 10-120 219 0.0038 -19
0.25 3 / 2 Al / 70 219 0.0038 -15
0.25 3 / 2 Nylon / 2-5 219 1 .3 -10
Table 1
[0028] Dans un mode de réalisation, l'élément élastique 5 a une raideur K comprise entre 1.2x10 5 N/m et 1.4x10+1 N/m et la masse M combinée du support de sertissage 3 et de la pierre précieuse 2 est comprise entre 3x10 4 g et 4x10 1 g (voir la figure 7). Dans cette configuration, le support de sertissage 3 peut osciller selon un mouvement axial et/ou radial, suite à un mouvement de l'article 6, avec une fréquence d'oscillation comprise entre 1 Hz et 30 Hz par rapport à l'axe de symétrie 15. Selon une forme
d'exécution privilégiée, la masse combinée M du support de sertissage 3 et de la pierre précieuse 2 est comprise entre 1x10 3 g et 1x10 1 g, et la raideur K de l'élément élastique 5 est comprise entre 3.9x10 5 N/m et 3.6 N/m.
D'une manière encore plus privilégiée la masse combinée M du support de sertissage 3 et de la pierre précieuse 2 est comprise entre 1x10 2 g et 5x10 2 g, et la raideur K de l'élément élastique 5 est comprise entre 3.9x10 4 N/m et 1.8 N/m. Selon une autre forme d'exécution privilégiée, dans laquelle le support de sertissage 3 peut osciller selon un mouvement axial et/ou radial, suite à un mouvement de l'article 6, avec une fréquence d'oscillation comprise entre 10 Hz et 20 Hz par rapport à l'axe de symétrie 15, la masse combinée M du support de sertissage 3 et de la pierre précieuse 2 est comprise entre 1x10 2 g et 5x10 2 g, et la raideur K de l'élément élastique 5 est comprise entre 3.9x10 2 N/m et 7.9x10 1 N/m.
[0029] La fréquence et l'amplitude du mouvement d'oscillation suite à un choc subi par l'article 6 peut être limitée par une combinaison entre la raideur de l'élément élastique 5 et la masse combinée du support de sertissage 3 et de la pierre précieuse 2.
[0030] Dans un mode de réalisation, l'élément élastique comprend un ressort 5 à développement en hélicoïde (par la suite "ressort hélicoïdal "). Un tel ressort 5 comprenant des spires 10 enroulées en hélice permet d'obtenir un élément élastique ayant, à la fois, une longueur maximale et un encombrement minimal. Dans la forme d'exécution de la figure 1 , l'élément élastique comprend un ressort hélicoïdal 5 de section cylindrique. Le support de sertissage 3 comprend une cheville 30, solidaire avec le support de sertissage 3 et venant se loger, au moins en partie, dans une première extrémité 13 du ressort 5, de manière à fixer la cheville 30 à l'élément élastique 5 par serrage. La seconde extrémité 17 du ressort 5 vient se fixer dans l'article 6 par au moins l'une des méthodes comprenant le serrage, chassage, clipsage ou soudage, ou encore toute autre méthode appropriée.
[0031] Un ressort hélicoïdal, selon ce mode de fixation, oscille
principalement en flexion, il permet un mode d'oscillation en basculement, c'est-à-dire une oscillation selon un mouvement radial, illustré par la flèche numérotée 151 sur la figure 1. Le ressort hélicoïdal permet également un mode d'oscillation en pompage, c'est-à-dire une oscillation selon un mouvement axial, illustré par la flèche numérotée 152 sur la figure 1. Ce mode d'oscillation tend cependant à être négligeable par rapport à l'oscillation selon le mouvement radial. L'amplitude du mouvement axial du ressort 5 vers l'article 6 est limitée par la compression des spires 10 du ressort 5.
[0032] La figure 2 montre le système de sertissage 1 vu du dessus (côté pierre 2) et l'oscillation selon le mouvement radial 151 qui décrit une ellipse. Le mouvement radial favorise un effet de scintillement de la pierre 2. [0033] Le support de sertissage 3 peut comprendre une partie frontale 9 de forme tronconique et servant de siège à la culasse 8 de la pierre 2. L'inclinaison du profil 7 de la partie frontale 9 peut être arrangée de façon à assurer le maintien de la culasse 8. Le support 3 peut également comporter un perçage 16 coaxial avec le support 3.
[0034] Encore dans l'exemple de la figure 1 , la seconde extrémité 17 du ressort 5 est fixée à l'article 6 par l'intermédiaire d'une goupille 14. La goupille 14 est fixée, par exemple par chassage ou par vissage, dans l'article 6 et la seconde extrémité 17 du ressort 5 vient se fixer, par exemple par serrage, sur la goupille 14. L'extrémité distale de la barre 18 passe au travers un trou dans la goupille 14 et est fixée au support 6 par une méthode appropriée, telle que le chassage, serrage ou clipsage.
[0035] La figure 3 montre un système de sertissage 1 comme celui de la figure 1, dans lequel la première extrémité 13 du ressort hélicoïdal 5 de section cylindrique comprend une rainure axiale 12 qui fait office de fente d'élasticité, permettant d'absorber radialement par déformation élastique et/ou plastique au moins une partie de l'effort de chassage de la cheville 30 sur le ressort 5. Une telle rainure axiale 12 peut également être ménagée au niveau de la seconde extrémité 17 du ressort 5, par exemple pour faciliter le chassage, lorsque le ressort 5 est chassé dans la goupille 14.
[0036] Le ressort hélicoïdal 5 peut également être de section conique. Un tel système de sertissage avec un ressort hélicoïdal 5 de section conique est montré à la figure 4.
[0037] Dans un mode de réalisation illustré à la figure 5, le ressort hélicoïdal 5 est fabriqué par une découpe hélicoïdale au laser d'un tube 501. La découpe peut être réalisée en faisant tourner le tube 501 autour de son axe de symétrie 503 et simultanément en avançant le tube 501, de sorte qu'un faisceau laser 502 fixe peut découper la forme hélicoïdale des spires 10. Dans la figure 5, on a représenté un tube 501 dont la découpe hélicoïdale a été partiellement effectuée. Pour la découpe, le tube 501 peut être monté sur une barre 504. Alternativement, le tube 501 à découper est fixe et le laser est mobile. De façon préférée, le laser est de type laser femtoseconde, qui est adapté à l'usinage d'objets de petites dimensions.
[0038] La vitesse de rotation du tube 501 est déterminée à partir du diamètre d du tube 501 pour correspondre à une vitesse de sublimation de la matière du tube 501 conditionnée par les propriétés du faisceau laser et le matériau du tube 501. L'avance du tube 501 , c'est-à-dire sa vitesse de déplacement le long de l'axe de symétrie 503, est ensuite déterminée de telle façon que le déplacement du tube, selon l'axe de symétrie 503 et pendant un temps correspondant à un tour complet du tube 501 , avec la vitesse de rotation déterminée ci-dessus, correspond à l'épaisseur de spire 10 souhaitée pour le ressort 5 à fabriquer. Cette détermination est valable pour un diamètre de sublimation généré par le laser, soit pour un certain niveau énergétique (ou puissance et pulsation) du laser. L'avance du tube 501 et sa rotation définissent donc le pas et la hauteur des spires 10 du ressort 5 ainsi fabriqué. L'épaisseur des spires 10 est définit par l'épaisseur de la paroi du tube 501. Dans un tel mode de réalisation du ressort 5, la section des spires 10 est rectangulaire.
[0039] La rainure axiale 12 peut être découpée lors du procédé décrit ci- dessus. Par exemple, la découpe est initiée à l'une des extrémités du tube 510 par la formation de la rainure axiale 12, par exemple au niveau de la première extrémité 13, et est poursuivie par la découpe des spires 10. La découpe est terminée à l'autre extrémité du tube 510 par la formation d'une autre rainure axiale 12, par exemple au niveau de la seconde extrémité 17. [0040] La figure 6 représente un ressort hélicoïdal 5 fabriqué par découpe dans un tube. Un détail des spires 10 est également représenté. La raideur du ressort 5 dépend de la matière dans laquelle est fabriqué le ressort 5; la longueur du ressort 5, définie par le diamètre de l'hélicoïde, le pas, et la hauteur H; et la section des spires 10 qui est déterminée par l'épaisseur e de la paroi du tube 501 et par la hauteur h des spires 10. La hauteur des spires 10 est définie par le pas et le l'espace entre les spires 10 (c'est-à-dire la quantité de matière découpée entre deux spires). [0041] La forme du ressort hélicoïdal 5 ayant un faible encombrement favorise une implantation dense du système de sertissage 1 sur un article 6 (bijou, cadran de montre, etc.) car le diamètre D du ressort 5 peut être inférieur aux dimensions du support de sertissage 3 et de la pierre 2. Ainsi, une pluralité de systèmes de sertissage 1 peuvent être disposés sur le l'article 6 de manière à ce que les pierres 2 soient rapprochées les unes des autres. Le diamètre D du ressort 5 peut être déterminé par les moyens de fixation 14.
[0042] L'encombrement du système de sertissage 1 peut être diminué en maximisant la masse du support de sertissage 3 ce qui permet de réduire la taille du support 3. Par exemple, le support de sertissage 3 peut être fabriqué dans un matériau ayant une masse volumique élevée, tel que l'or ou un alliage d'or.
[0043] L'encombrement du système de sertissage 1 peut également être minimisé par une section de spire 10 la plus faible possible. Cependant, pour des raisons de procédé et de robustesse du ressort fabriqué, l'épaisseur du tube, et donc des spires 10, est préférablement supérieure à 20 μηη et encore préférablement supérieure à 40 μηη.
[0044] Pour une longueur de ressort donnée, la hauteur h des spires 10 permet d'ajuster la raideur K du ressort 5 de manière à obtenir une fréquence de vibration esthétique, c'est-à-dire une fréquence d'oscillation comprise entre 1 Hz et 30 Hz, selon la masse du système. Il faut noter ici que d'autres paramètres du ressort 5, tels que le matériau le composant, peuvent être ajustés afin d'obtenir des fréquences différentes. Le choix de l'ajustement de la hauteur h des spires se repose sur des raisons pratiques, telles que le réglage du laser.
[0045] Il peut être avantageux que le pas soit le plus petit possible de sorte à avoir une longueur L de l'élément élastique 5 importante et ainsi diminuer la hauteur H du ressort 5. D'autre part, la hauteur h de spire peut être la plus faible possible de sorte que la longueur L de l'élément élastique 5 ne doit plus être maximale. Dans ces deux cas limites, la raideur K du ressort 5, dans sa direction axiale, favorise l'écrasement d'une spire 10 sur l'autre et donc de la diminution de l'espace entre les-spires 10. Il n'est cependant pas souhaitable que les spires 10 se touchent lors de la vibration afin de minimiser l'amortissement de la vibration. La longueur L de l'élément ressort 5 et la hauteur des spires 10 sont donc préférablement comprises entre une longueur L maximale et une hauteur h de spire minimale. Ces dimensions minimiseront la vibration du ressort selon un mouvement axial.
[0046] Il va de soi que la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits et que diverses modifications et variantes simples peuvent être envisagées par l'homme de métier sans sortir du cadre de la présente invention.
[0047] Par exemple, dans l'exemple illustré à la figure 8, l'élément élastique comprend un ressort plat 50 s'étendant radialement à partir du support de sertissage 3. Ce ressort plat peut être fabriqué par le procédé décrit ci-dessus, par exemple par découpage dans une plaque. Dans cet exemple particulier, le ressort plat 50 est monté sur un premier élément rigide de support 22 s'étendant radialement et pouvant être fixé à l'article 6 et comportant une première ouverture 220. Le ressort plat 50 permet au support de sertissage 3, et donc à la pierre 2, d'osciller ou vibrer
radialement et axialement par déformation du ressort 50 suite à un mouvement de l'article 6. Le système de sertissage 1 comprend un second élément de support 24 s'étendant radialement au-dessus du premier élément de support 22. Le second élément de support 24 comporte une seconde ouverture 240 concentrique avec la première ouverture 220. Dans cette configuration, l'amplitude d'oscillation radiale de la pierre 2 est limitée par le support de sertissage 3 venant en butée contre la paroi latérale 241 de l'ouverture 240. Le support de sertissage 3 peut également comprendre une cheville 30 s'étendant distalement dans le premier élément de support 22. Le mouvement radial de la pierre 2 est limité par la cheville 30 du support de sertissage 3 venant en butée contre une paroi 221 de la première ouverture 220, limitant ainsi le mouvement radial de la pierre 2. Numéros de référence employés sur les figures
1 système de sertissage
10 spire
12 rainure axiale
13 première extrémité du ressort
14 goupille
15 axe de symétrie
151 mouvement radial
152 mouvement axial
16 perçage
17 seconde extrémité du ressort
2 pierre précieuse
22 premier élément de support
220 première ouverture
221 paroi latérale
24 second élément de support
240 seconde ouverture
241 paroi latérale
3 support de sertissage
30 cheville
5 élément élastique
50 ressort plat
501 tube
502 faisceau laser
503 axe de symétrie
504 barre
510 extrémité du tube
6 article d'horlogerie ou de joaillerie
30 cheville
7 profil
8 culasse
9 partie frontale
A aire de la poutre
d diamètre du tube
D diamètre du ressort
e épaisseur de la paroi du tube
E module d'Young
F fréquence
h hauteur des spires
H hauteur du ressort K raideur du ressort
L longueur de l'élément élastique
M masse

Claims

Revendications
1. Système de sertissage (1) pour un article d'horlogerie (6) ou de joaillerie comprenant:
un support de sertissage (3);
une pierre précieuse (2) montée dans ou sur le support de sertissage (3);
un élément élastique (5) fixé au support de sertissage (3) de manière à relier de façon flexible le support de sertissage (3) audit article (6),
caractérisé en ce que
l'élément élastique (5) a une raideur comprise entre 1.2x10 5 N/m et 1.4x10+1 N/m; et en ce que
la masse combinée du support de sertissage (3) et de la pierre précieuse (2) est comprise entre 3x10 4 g et 4x10 1 g;
de sorte que le support de sertissage (3) puisse être mis en oscillation et entretenu par des mouvements du porteur de l'article (6); et, lorsqu'en oscillation, le support de sertissage (3) oscille selon un
mouvement axial et/ou radial par rapport à un axe de symétrie (15) avec une fréquence d'oscillation comprise entre 1 Hz et 30 Hz.
2. Système de sertissage (1) selon la revendication 1 ,
dans lequel l'élément élastique (5) a une raideur comprise entre 3.9x10 5 N/m et 3.6 N/m; et la masse combinée du support de sertissage (3) et de la pierre précieuse (2) est comprise entre 1x10 3 g et 1x10 1 g.
3. Système de sertissage (1) selon la revendication 1 ,
dans lequel l'élément élastique (5) a une raideur comprise entre 3.9x10 4 N/m et 1.8 N/m; et la masse combinée du support de sertissage (3) et de la pierre précieuse (2) est comprise entre 1x10 2 g et 5x10 2 g.
4. Système de sertissage (1) selon la revendication 1 ,
dans lequel le support de sertissage (3) oscille selon un mouvement axial et/ou radial par rapport à un axe de symétrie (15) avec une fréquence d'oscillation comprise entre 10 Hz et 20 Hz; et
dans lequel l'élément élastique (5) a une raideur comprise entre 3.9x10 2 N/m et 7.9x10 1 N/m; et la masse combinée du support de sertissage (3) et de la pierre précieuse (2) est comprise entre 1x10 2 g et 5x10 2 g.
5. Système de sertissage (1) selon l'une des revendicationsl à 4, dans lequel la fréquence du mouvement d'oscillation est limitée par une combinaison de la raideur de l'élément élastique (5) et la masse combinée du support de sertissage (3) et de la pierre précieuse (2).
6. Le système de sertissage (1) selon l'une des revendications 1 à
5,
dans lequel l'élément élastique comprend un ressort plat s'étendant radialement à partir du support de sertissage (3).
7. Le système de sertissage (1) selon l'une des revendications 1 à 5,
dans lequel l'élément élastique (5) s'étend axialement entre le support de sertissage (3) et l'article (6).
8. Le système de sertissage (1) selon la revendication 7, dans lequel l'élément élastique comprend un ressort (5) à développante verticale hélicoïdale.
9. Système de sertissage (1) selon la revendication 8,
dans lequel le ressort (5) est de section conique.
10. Système de sertissage (1) selon la revendication 8,
dans lequel le ressort (5) est de section cylindrique.
1 1. Système de sertissage (1) selon l'une des revendications 6 à 10, dans lequel la section des spires (10) du ressort est rectangulaire.
12. Système de sertissage (1) selon l'une des revendications 7 à 1 1, dans lequel l'amplitude du mouvement axial du ressort (5) vers l'article (6) est limitée par la compression des spires (10) du ressort (5).
13. Système de sertissage (1) selon l'une des revendications 1 à 12, dans lequel la pierre (2) est un diamant et le support de sertissage (3) est fabriqué en or ou dans un alliage d'or.
14. Cadran d'une pièce d'horlogerie comprenant le système de sertissage (1) caractérisé par l'une des revendications 1 à 13.
15. Article d'horlogerie ou de joaillerie (6) comprenant le système de sertissage (1) caractérisé par l'une des revendications 1 à 13.
16. Procédé de fabrication de l'élément élastique (5) du système de sertissage (1) selon l'une des revendications 1 à 13, comprenant une découpe au laser d'un tube (501) ou d'une plaque.
17. Procédé de fabrication selon la revendication 16,
comprenant une découpe au laser d'un tube (501) et dans lequel la découpe est réalisée en faisant tourner le tube (501) autour de son axe de symétrie (503) et simultanément en avançant le tube (501) de manière à former les spires (10).
18. Procédé de fabrication selon la revendication 16 ou 17, dans lequel l'épaisseur du tube (501) est préférablement supérieure à 20 μηη et encore préférablement supérieure à 40 μηη.
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