EP3569866A1

EP3569866A1 - Compresseur et procédé de contrôle du débit

Info

Publication number: EP3569866A1
Application number: EP19172702.3A
Authority: EP
Inventors: Fabien Durand
Original assignee: Air Liquide SA; LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Current assignee: Air Liquide SA; LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Priority date: 2018-05-16
Filing date: 2019-05-06
Publication date: 2019-11-20
Also published as: KR20190132241A; FR3081193A1; FR3081193B1

Abstract

Compresseur comprenant une roue (5) de compresseur, une conduite (1) d'entrée conduisant un débit de fluide à la roue (5) de compresseur en vue de sa compression et une conduite (6) de sortie évacuant le fluide comprimé par la roue (5) de compresseur, le compresseur comprenant un organe de mesure du débit de fluide traversant le compresseur, le compresseur comprenant un ensemble de capteur(s) (3, 9) de pression dans la conduite (1) d'entrée et/ou dans la conduite (6) de sortie et au moins un capteur (4, 8) de température dans la conduite (1) d'entrée et/ou dans la conduite (6) de sortie, caractérisé en ce que l'organe de mesure du débit comprend un calculateur (10) qui reçoit les valeurs mesurées par les capteurs (3, 9, 4) de pression et de température (4, 8), le calculateur (10) étant configuré pour calculer ledit débit de gaz à partir de ces valeurs de pression et de température mesurées

Description

L'invention concerne un compresseur et un procédé de contrôle de débit.
L'invention concerne plus particulièrement un compresseur comprenant une roue de compresseur, une conduite d'entrée conduisant un débit de fluide à la roue de compresseur en vue de sa compression et une conduite de sortie évacuant le fluide comprimé par la roue de compresseur, le compresseur comprenant un organe de mesure du débit de fluide traversant le compresseur, le compresseur comprenant un ensemble de capteur(s) de pression dans la conduite d'entrée et/ou dans la conduite de sortie et au moins un capteur de température dans la conduite d'entrée et/ou dans la conduite de sortie.
Un compresseur, notamment centrifuge, ne peut pas fonctionner de façon satisfaisante à n'importe quel débit. En effet, pour une vitesse de rotation donnée, une température d'entrée de fluide (gaz), une pression d'entrée (de fluide) et un fluide (gaz) donné, il existe un débit minimal en dessous duquel le fonctionnement du compresseur est instable. Ce débit minimal est le débit de pompage (« surge » en anglais). Le fait de fonctionner en dessous de ce débit peut entrainer des dégâts irréversibles pour le compresseur.
Afin de garantir que le compresseur fonctionne toujours avec un débit supérieur au débit de pompage, il est donc nécessaire de mesurer en continu le débit du compresseur, de calculer le débit de pompage théorique et de les comparer. Cette comparaison permet ensuite de calculer la marge de sécurité au pompage.
Suivant l'état de l'art, la mesure du débit réel est habituellement réalisée à l'aide d'un débitmètre placé à l'entrée du compresseur (il peut aussi être mesuré à la sortie). Cf. par exemple la figure 1 : la référence 2 désigne un débitmètre.
Le débit de pompage est quant à lui calculé avec une formule mathématique utilisant par exemple les propriétés du fluide (type de fluide), la vitesse de rotation mesurée de la roue 5 du compresseur, la température d'entrée mesurée (réf. 4, figure 1) et la pression d'entrée mesurée (réf. 3, figure 1). Dans certains cas, la pression de sortie mesurée (réf. 7 figure 1) ainsi que la température de sortie mesurée (réf. 7 figure 1) sont aussi utilisées. La mesure du débit peut aussi permettre par exemple de réguler un débit en faisant varier la vitesse de rotation de la roue 5 du compresseur ou la position des aubages fixes à l'entrée du compresseur (non représenté sur la figure).
Le débit mesuré peut aussi permettre de réaliser des bilans de puissance afin de, par exemple, comparer en continue la puissance injectée dans le fluide par le compresseur (produit du débit massique par l'augmentation d'enthalpie aux bornes du compresseur) avec la puissance consommée par le moteur d'entrainement. Ceci peut permettre de déceler un fonctionnement anormal du compresseur.
Cette solution connue présente de nombreux inconvénients parmi lesquels :

la nécessité d'un appareil de mesure du débit (débitmètre) qui impact défavorablement le coût et le rendement du compresseur (perte de charge due au débitmètre),
la nécessité d'allonger la conduite recevant le débitmètre pour permettre son intégration,
la baisse de fiabilité du compresseur (car en cas de panne du débitmètre c'est le compresseur qui doit être arrêté),
le risque de fuite accru au niveau du débitmètre (souvent le débitmètre est disposé entre deux brides rendues étanches via des joints).

Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus.
A cette fin, le compresseur selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce que l'organe de mesure du débit comprend un calculateur qui reçoit les valeurs mesurées par les capteurs de pression et de température, le calculateur étant configuré pour calculer ledit débit de gaz à partir de ces valeurs de pression et de température mesurées.
Ainsi, cette configuration permet de supprimer le débitmètre utilisé pour contrôler et/ou surveiller un compresseur centrifuge. Cette simplification permet entre autre de rendre plus facile l'intégration du compresseur centrifuge dans une installation, d'augmenter le rendement global du compresseur en limitant les pertes de charges engendrées par le débitmètre et de diminuer le risque de panne du compresseur.
Ainsi le débit est calculé sans débitmètre, c'est-à-dire uniquement à partir des variables de pression et température mesurées. Les autres grandeurs caractéristiques du gaz (masse molaire, constante des gaz parfaits ...) étant connues.
La solution peut utiliser les pièces et équipements existants des compresseurs centrifuges pour mesurer le débit de celui-ci un capteur de température d'entrée, un capteur de pression d'entrée et un convergent amenant le gaz jusqu'à la roue de compresseur.
Par ailleurs, des modes de réalisation de l'invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :

l'organe de mesure du débit ne comprend pas de débitmètre dans la conduite d'entrée ou dans la conduite de sortie, c'est-à-dire que le calculateur calcule le débit uniquement à partie de mesure de pression et de température du fluide circulant dans le compresseur,
le calculateur est configuré pour calculer le débit massique Qm de gaz (en kg/s) et/ou le débit volumique de gaz (en m³/s) et/ou le débit molaire de gaz (en mol/s),
le calculateur est configuré pour calculer le débit volumique Qv de gaz (en m₃/s) selon une fonction selon une formule du type Qv=K2.((R.T.ΔP)/(P.M))^0.5 dans laquelle K2 (en m²) est une constante connue et prédéfinie pour le compresseur, T la température (en K) mesurée par l'un ou l'ensemble de capteur(s) de température, M la masse molaire du fluide (en kg/mol) connue, R la constante universelle des gaz parfaits (sans unité) égale à 8,314 et ΔP le différentiel de pression (en Pa) entre deux pressions mesurées par l'ensemble de capteur(s) de pression au niveau de deux positions distinctes d'écoulement du fluide dans le compresseur, notamment dans la conduite d'entrée ou respectivement dans la conduite de sortie
le calculateur est configuré pour calculer le débit molaire Qo (en mol/s) selon une fonction selon une formule du type Qo=K3.((P.ΔP)/(R.T.M))^0.5 dans laquelle K3 (en m²) est une constante connue et prédéfinie pour le compresseur, T la température (en K) mesurée par l'un ou l'ensemble de capteur(s) de température, M la masse molaire du fluide (en kg/mol) connue, R la constante universelle des gaz parfaits (sans unité) égale à 8,314 et ΔP le différentiel de pression (en Pa) entre deux pressions mesurées par l'ensemble de capteur(s) de pression au niveau de deux positions distinctes d'écoulement du fluide dans le compresseur, notamment dans la conduite d'entrée ou respectivement dans la conduite de sortie,
le calculateur est configuré pour calculer le débit massique Qm de gaz (en kg/s) selon une fonction qui varie comme la racine carrée du produit entre la masse volumique p (en kg/m³) du gaz dans la conduite d'entrée ou, respectivement, dans la conduite de sortie, et un différentiel de pression .ΔP (en Pa) entre deux pressions mesurées par l'ensemble de capteur(s) de pression au niveau de deux positions distinctes d'écoulement du fluide dans le compresseur, notamment dans la conduite d'entrée ou respectivement dans la conduite de sortie, c'est-à-dire que Qm=K.(p. ΔP)^0,5 avec K une constante (en m²) connue et prédéfinie pour le compresseur,
typiquement K=K2=K3 et est compris entre 2^-5 et 2,
le fluide est considéré comme un gaz parfait c'est-à-dire que la masse volumique p (en kg/m³) est donnée par p=(P.M)/(R.T) avec P la pression absolue (en Pa) mesurée par l'ensemble de capteurs de pression dans la conduite d'entrée ou, respectivement dans la conduite de sortie, M la masse molaire du fluide (en kg/mol) connue, R la constante universelle des gaz parfaits (sans unité) égale à 8,314 et T la température (en K) mesurée par le capteur de température dans la conduite d'entrée, respectivement dans la conduite de sortie, c'est-à-dire que le débit massique Qm de gaz (en kg/s) est donné par la formule Qm=K.((P.M. ΔP)/(R.T))^0,5,
l'ensemble de capteurs de pression comprend un capteur de pression différentielle mesurant un différentiel de pression entre deux positions distinctes dans la conduite d'entrée, respectivement dans la conduite de sortie,
la conduite d'entrée et/ou la conduite de sortie comprend au moins une portion convergente et/ou divergente, le capteur de pression différentielle mesurant un différentiel de pression entre deux positions de la portion de la conduite ayant de sections respectives différentes,
le capteur différentiel comprend deux capteurs distincts, l'ensemble de capteurs de pression comprend en outre un capteur de pression absolue constitué de l'un des capteurs du capteur de pression différentielle ou d'un autre capteur distinct de ces derniers,
le calculateur est constitué ou intégré à un organe électronique de pilotage et/ou de contrôle du compresseur,
le compresseur est de type centrifuge,
le compresseur est un compresseur à vis.

L'invention concerne également un procédé de contrôle du débit d'un compresseur, notamment selon l'une quelconque des caractéristiques précédentes, dans lequel le débit du compresseur est maintenu au-dessus à d'un débit de pompage avec une marge de sécurité déterminée, le procédé comprenant une étape de détermination du débit instantané du compresseur, une étape de détermination du débit de pompage instantané du compresseur et une étape de comparaison du débit instantané et du débit de pompage et, lorsque la différence ou le ratio entre le débit instantané et le débit de pompage est inférieur à une marge de sécurité déterminée, une étape d'augmentation du débit instantané du compresseur.
Selon d'autres particularités possibles :

le procédé comporte une étape de calcul d'une marge de sécurité au pompage utilisant le rapport entre le débit instantané du compresseur et le débit de pompage instantané du compresseur diminué d'une valeur déterminée (par exemple un),
l'augmentation du débit instantané du compresseur est réalisée via le contrôle d'une vanne de by-pass.

L'invention concerne également tout procédé mettant en oeuvre ce compresseur.
L'invention peut concerner également tout dispositif ou procédé alternatif comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous.
D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles :

la figure 1 représente une vue en coupe longitudinale, schématique et partielle, illustrant un exemple de compresseur selon l'art antérieur,
la figure 2 représente une vue en coupe longitudinale, schématique et partielle, illustrant un exemple de compresseur selon un exemple possible de réalisation de l'invention.

Dans l'exemple de réalisation de la figure 2, le compresseur comprend classiquement un carter abritant une roue 5 de compresseur, une conduite 1 d'entrée conduisant un débit de fluide à la roue 5 de compresseur en vue de sa compression et une conduite 6 de sortie évacuant le fluide comprimé par la roue 5 de compresseur.
Le compresseur comprend un ensemble de capteur(s) 3, 9 de pression et un ensemble de capteur(s) 4, 8 de température dans un ou les conduites 1, 6.
Dans l'exemple non limitatif de la figure 2 le compresseur comprend un capteur 3 de pression d'entrée mesurant la pression dans la conduite 1 d'entrée et un capteur 4 de température d'entrée mesurant la température dans la conduite 1 d'entrée.
Comme illustré, le compresseur peut comporter également un capteur 7 de pression de sortie mesurant la pression dans la conduite 6 de sortie et un capteur 8 de température de sortie mesurant la température dans la conduite 6 de sortie.
Le compresseur ne comprend pas de débitmètre dans une conduite (entre ou sortie) mais un capteur 9 de pression différentielle.
Le capteur 9 de pression différentielle est disposé dans cet exemple dans la conduite 1 d'entrée du compresseur. De préférence, ce capteur 9 mesure un différentiel de pression entre deux points le long de la conduite 1 d'entrée, notamment entre deux emplacements de la conduit 1 d'entrée ayant des sections respectives distinctes (par exemple en amont et en aval d'une portion 12 convergente).
Au moins une partie des capteurs 3, 4, 9 sont reliés à un calculateur 10 qui reçoit les valeurs mesurées par les capteurs. Le calculateur 10 est configuré pour calculer le débit de gaz à partir de ces valeurs de pression et de température mesurées.
Par calculateur on désigne un organe électronique comprenant un microprocesseur ou une carte électronique, notamment un ordinateur ou un automate ou tout appareil ou partie d'appareil apte et configuré pour déterminer ce débit.
Le fonctionnement du compresseur peut être le suivant : le gaz entre dans la conduite 1 d'entrée puis dans la portion 12 convergente.
Cette portion 12 convergente peut notamment être prévue pour que le diamètre de la tubulure au niveau de l'entrée dans le compresseur soit proche ou égal au diamètre d'entrée de la roue 5 du compresseur.
La mise en vitesse du gaz dans la partie convergente 12 fait baisser la pression statique du gaz entre le point de prise de pression amont 13 du capteur de pression différentielle 9 et le point de prise de pression aval 11 de ce capteur 9.
Les signaux de mesure des capteurs 9, 3 et 4 sont ensuite utilisés pour calculer le débit (massique Qm ou autre) entrant dans le compresseur en utilisant, par exemple, l'équation approchée ci-dessous. $Q_{m} = K . {((P . M . ΔP) / (R . T))}^{0.5}$
Avec Q_m= débit massique à l'entrée du compresseur (en kg/s), K = une constante (en m²) définie ci-après, P = la pression absolue (en Pa) mesurée par le capteur 3 de pression, M= la masse molaire du gaz (en kg/mol) et ΔP = la différence de pression (en Pa) mesurée aux bornes du capteur de pression différentielle 9, R= la constante universelle des gaz parfaits égale à 8,314, T = la température (en K) mesurée par le capteur 4 de température dans la conduite 1 d'entrée.
Cette équation ou fonction peut être obtenue avec toutes ou partie des approximations ou simplifications comme décrit ci-dessous.
Pour un gaz parfait considéré comme incompressible le différentiel de pression mesuré aux bornes du capteur 9 est donné par ΔP = ½ ρ (V_aval ² - V_amont ²), avec p = la masse volumique du gaz, Vaval et Vamont les vitesses du gaz respectivement aux point amont 13 et aval 11 de mesure de pression (d'après équation de Bernouilli).
Etant donné que le débit massique Qm est identique au niveau des points de mesure amont et aval alors, Qm = ρ V_aval.S_aval et Qm = ρ V_amont.S_amont
Si l'on considère le gaz comme parfait alors la masse volumique du gaz (en kg/m³) est égale à: p = (P.M)/(R.T) (d'après l'équation des gaz parfaits).
La combinaison des quatre équations ci-dessus donne : $Q_{m} = {(2 / ((1 / {S_{aval}}^{2}) - (1 / {S_{amont}}^{2})))}^{0.5} . {(ρ . ΔP)}^{0.5} = Q_{m} = K . {(ρ . ΔP)}^{0.5}$
Donc Q_m = K.((P.M.ΔP)/(R.T))^0.5
Avec K une constante connue est fonction de la géométrie du compresseur et notamment de la géométrie de la conduite où est réalisée la mesure de pression $K = {(2 / ((1 / {S_{aval}}^{2}) - (1 / {S_{amont}}^{2})))}^{0.5} .$

(K est ainsi une constante en mètre carré (m²) comprise généralement entre 2^-5 et 2)S_amont = π.D_amont ²/4= la surface de la conduite (en m²) au niveau de la mesure 13 de pression amont,
S_aval = π.D_aval ²/4 = la surface de la conduite (en m²) au niveau de la mesure 11 de pression aval
D_amont= le diamètre de la conduite 1 d'entrée (en m) au niveau de la mesure 13 de pression amont,
D_aval = le diamètre de la conduite (en m) au niveau de la mesure 11 de pression aval
V_amont = la vitesse du gaz (en m/s) au niveau de la mesure de pression amont et
V_aval : = la vitesse du gaz (en m/s) au niveau de la mesure 11 de pression aval.

Ainsi, la solution proposée permet de réduire tout ou partie des inconvénients des solutions connus : coût, fiabilité (un capteur de pression différentiel a une grande fiabilité), encombrement, perte de charge, fuite, rendement, disponibilité (un capteur de pression différentiel peut en effet être remplacé rapidement s'il est connecté via par exemple des vannes aux points de mesure).
Cette solution peut être implantée sur tout ou partie des étages d'un compresseur à plusieurs étages de compression.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation décrit ci-dessus.
Ainsi, le capteur de pression différentielle peut être remplacé par tout autre technologie équivalent (par exemple deux capteurs classiques et le différentiel de pression est réalisé/calculé par un organe électronique, par exemple le calculateur 10).
Ainsi, le différentiel de pression peut ne pas être mesuré par le capteur 9 de pression différentiel mais en faisant la différence entre la pression mesurée par le capteur 3 et la pression mesurée par un autre capteur de pression (non représenté) et relié à la conduite 11.
De même,

le capteur de pression différentiel 9 pourrait utiliser ou non le même point de prise de pression que le capteur 3 pour l'une des mesures (amont ou aval),
le capteur de pression 3 peut être placé en n'importe quel point de la conduite 1 d'entrée,
le capteur de température 4 peut être placé en n'importe quel point de la conduite 1 d'entrée et notamment pas forcément au niveau ou à proximité du capteur 3 de pression,
la formule du calcul de débit peut être avantageusement plus précise en utilisant (mais sans se limiter) : par exemple un coefficient de décharge et un coefficient qui tient compte de la nature compressible du fluide,
le calcul du débit peut être réalisé par exemple par l'automate de contrôle global du compresseur 5 (vitesse, marche arrêt, ...) en utilisant les mesures provenant des capteurs,
le calcul du débit peut être réalisé par exemple en intégrant dans un même boitier tout ou partie des composant (capteurs) et le calculateur 10 et recevant l'information de la mesure de température via un capteur 4 qui peut être séparé,
une méthode identique de mesure pourrait être réalisée au niveau de la conduite 6 de sortie, notamment au niveau d'une portion divergente, en utilisant un capteur de pression 7 et de température 8 à la sortie et un capteur de pression différentielle (ou équivalent) par exemple entre la sortie de la volute du compresseur 5 et la prise de pression du capteur 7 de pression.

Bien que l'invention ait été décrite dans l'exemple d'un calcul de débit massique Qm, ; elle peut aussi s'appliquer pour calculer/mesurer un débit avec une autre unité de mesure, par exemple un débit volumique ou un débit molaire ou toute grandeur basées sur ces paramètres (cf. ci-dessus des exemples de formules de calcul pour les débits volumique ou molaire).
De même les calculs peuvent être basés sur toutes autres unités appropriées.
L'invention a été décrite dans une exemple d'application à un compresseur centrifuge cependant elle pourrait s'appliquer à tout autre type de compresseur approprié, notamment un compresseur à vis en appliquant ces mesures/calculs au niveau du convergeant du compresseur.

Claims

Compresseur comprenant une roue (5) de compresseur, une conduite (1) d'entrée conduisant un débit de fluide à la roue (5) de compresseur en vue de sa compression et une conduite (6) de sortie évacuant le fluide comprimé par la roue (5) de compresseur, le compresseur comprenant un organe de mesure du débit de fluide traversant le compresseur, le compresseur comprenant un ensemble de capteur(s) (3, 9) de pression dans la conduite (1) d'entrée et au moins un capteur (4, 8) de température dans la conduite (1) d'entrée, caractérisé en ce que l'organe de mesure du débit comprend un calculateur (10) qui reçoit les valeurs mesurées par les capteurs (3, 9, 4) de pression et de température (4, 8), le calculateur (10) étant configuré pour calculer ledit débit de gaz uniquement à partir de ces valeurs de pression et de température mesurées dans la conduite d'entrée, et en ce que le calculateur (10) est configuré pour calculer le débit volumique Qv de gaz (en m₃/s) selon une fonction selon une formule du type Qv=K2.((R.T.ΔP)/(P.M))^0.5 dans laquelle K2 est une constante (en m²) connue et prédéfinie pour le compresseur, T la température (en K) mesurée par l'un ou l'ensemble de capteur(s) (4, 8) de température, M la masse molaire du fluide (en kg/mol) connue, R la constante universelle des gaz parfaits (sans unité) égale à 8,314 et ΔP le différentiel de pression (en Pa) entre deux pressions mesurées par l'ensemble de capteur(s) de pression au niveau de deux positions distinctes d'écoulement du fluide dans le compresseur, dans la conduite (1) d'entrée ou respectivement pour calculer le débit molaire Qo (en mol/s) selon une fonction selon une formule du type Qo=K3.((P.ΔP)/(R.T.M))^0.5 dans laquelle K3 (en m²) est une constante connue et prédéfinie pour le compresseur, T la température (en K) mesurée par l'un ou l'ensemble de capteur(s) (4, 8) de température, M la masse molaire du fluide (en kg/mol) connue, R la constante universelle des gaz parfaits (sans unité) égale à 8,314 et ΔP le différentiel de pression (en Pa) entre deux pressions mesurées par l'ensemble de capteur(s) de pression au niveau de deux positions distinctes d'écoulement du fluide dans le compresseur, dans la conduite (1) d'entrée ou respectivement pour calculer le débit massique Qm de gaz (en kg/s) selon une fonction qui varie comme la racine carrée du produit entre la masse volumique p (en kg/m³) du gaz dans la conduite (1) d'entrée ou, respectivement, dans la conduite (6) de sortie, et un différentiel de pression .ΔP (en Pa) entre deux pressions mesurées par l'ensemble de capteur(s) de pression au niveau de deux positions distinctes d'écoulement du fluide dans le compresseur, dans la conduite (1) d'entrée, c'est-à-dire que Qm=K.(p. ΔP)^0,5 avec K une constante (en m²) connue et prédéfinie pour le compresseur.
Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le calculateur (10) est configuré pour calculer le débit massique Qm de gaz (en kg/s) et/ou le débit volumique de gaz (en m³/s) et/ou le débit molaire de gaz (en mol/s).
Compresseur selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le fluide est considéré comme un gaz parfait c'est-à-dire que la masse volumique p (en kg/m³) est donnée par p=(P.M)/(R.T) avec P la pression absolue (en Pa) mesurée par l'ensemble de capteurs de pression dans la conduite (1) d'entrée, M la masse molaire du fluide (en kg/mol) connue, R la constante universelle des gaz parfaits (sans unité) égale à 8,314 et T la température (en K) mesurée par le capteur (4, 8) de température dans la conduite (1) d'entrée, respectivement dans la conduite (6) de sortie, c'est-à-dire que le débit massique Qm de gaz (en kg/s) est donné par la formule Qm=K.((P.M. ΔP)/(R.T))^0,5.
Compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'ensemble de capteurs (3, 9) de pression comprend un capteur (9) de pression différentielle mesurant un différentiel de pression entre deux positions distinctes dans la conduite (1) d'entrée, respectivement dans la conduite (6) de sortie.
Compresseur selon la revendication 4, caractérisé en ce que la conduite (1) d'entrée et/ou la conduite (6) de sortie comprend au moins une portion convergente et/ou divergente et en ce que le capteur (9) de pression différentielle mesure un différentiel de pression entre deux positions de la portion de la conduite ayant de sections respectives différentes.
Compresseur selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le capteur différentiel comprend deux capteurs distincts et en ce que l'ensemble de capteurs (3) de pression comprend en outre un capteur (9) de pression absolue constitué de l'un des capteurs du capteur (9) de pression différentielle ou d'un autre capteur distinct de ces derniers.
Compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le calculateur (10) est constitué ou intégré à un organe électronique de pilotage et/ou de contrôle du compresseur.
Compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que c'est un compresseur de type centrifuge.
Compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que c'est un compresseur à vis.
Procédé de contrôle du débit d'un compresseur, selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le débit du compresseur est maintenu au-dessus à d'un débit de pompage avec une marge de sécurité déterminée, le procédé comprenant une étape de détermination du débit instantané du compresseur, une étape de détermination du débit de pompage instantané du compresseur et une étape de comparaison du débit instantané et du débit de pompage et, lorsque la différence ou le ratio entre le débit instantané et le débit de pompage est inférieur à une marge de sécurité déterminée, une étape d'augmentation du débit instantané du compresseur (7).
Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de calcul d'une marge de sécurité au pompage utilisant le rapport entre le débit instantané du compresseur et le débit de pompage instantané du compresseur diminué d'une valeur déterminée (par exemple un).
Procédé selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que l'augmentation du débit instantané du compresseur est réalisée via le contrôle d'une vanne de by-pass.