EP3824342A2 - Gleitsicht-brillenglas mit variablem brechungsindex und verfahren zu dessen entwurf und herstellung - Google Patents

Gleitsicht-brillenglas mit variablem brechungsindex und verfahren zu dessen entwurf und herstellung

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Publication number
EP3824342A2
EP3824342A2 EP19740030.2A EP19740030A EP3824342A2 EP 3824342 A2 EP3824342 A2 EP 3824342A2 EP 19740030 A EP19740030 A EP 19740030A EP 3824342 A2 EP3824342 A2 EP 3824342A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
lens
progressive
varifocal
eye
refractive index
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP19740030.2A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Gerhard Kelch
Christoph Menke
Helmut Wietschorke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Carl Zeiss Vision International GmbH
Original Assignee
Carl Zeiss Vision International GmbH
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Filing date
Publication date
Priority claimed from PCT/EP2018/069806 external-priority patent/WO2019141386A1/de
Application filed by Carl Zeiss Vision International GmbH filed Critical Carl Zeiss Vision International GmbH
Publication of EP3824342A2 publication Critical patent/EP3824342A2/de
Pending legal-status Critical Current

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    • G02C2202/20—Diffractive and Fresnel lenses or lens portions

Definitions

  • the invention relates to a product comprising a progressive lens or a representation of the progressive lens on a data carrier according to the preamble of claims 1 and 13, a computer-implemented method for designing a progressive lens according to the preamble of claim 25 and a method for manufacturing a progressive lens according to claims 36 and 37 and a
  • a computer program according to claim 34 and a computer-readable medium according to claim 35 are identical to claim 34.
  • Presbyopic people have an additional optical effect in the lower part of the glass for viewing nearby objects, e.g. while reading, available. This is required because the lens of the eye loses its ability to focus on nearby objects more and more with age.
  • Progressive lenses offer the advantage over these multifocal lenses, a continuous increase in the optical effect from the female part to the near part
  • the female part is part of a
  • Multi-vision or progressive lenses that have the dioptric effect for seeing into the distance. Accordingly, the near part according to section 14.1.3 of this standard is the part of a multi-vision or progressive lens that has the dioptric effect for seeing nearby.
  • a progressive surface is a non-rotationally symmetrical surface with a continuous change in the curvature over the entire progressive surface or a part thereof, which generally serves to provide an increasing close-up addition or a degression effect.
  • a progressive lens can be optimized according to this state of the art described above, which leads to a specific design, taking into account usage conditions, thickness specifications, etc. and using a material with a constant refractive index.
  • a main line of sight can be determined for this varifocal lens, which covers all of the viewing points through one of the two surfaces, e.g. represents the front surface or the rear surface, in particular the varifocal surface, when the eye is looking at object points straight ahead in front of the spectacle wearer from the distance and for which small astigmatic residual defects can be achieved, in particular in the intermediate part.
  • Intermediate part is the whole
  • the intermediate part is defined as part of a three-strength spectacle lens that has the dioptric effect for seeing at a distance that is between distance and proximity.
  • the astigmatic residual errors next to the main line of sight will increase in the horizontal direction (due to the increase in effectiveness in the vertical direction).
  • WO 89/04986 A1 starts from progressive lenses (in this document the term “progressive lenses” is used) of the type described above.
  • WO 89/04986 A1 further explains on page 2 that although spectacle lenses with a changing refractive index are known, the implementation of progressive spectacle lenses by replacing the complicated surface design of the varifocal surface with a varying one
  • the intermediate refractive index of the glass material at least partially contributes to the increase in the refractive index. "However, this is realized with the objective that" the
  • polishing tools the polishing surfaces of which are roughly the size of the polish
  • the front surface has one
  • Main meridian in the form of a circle (cf. ibid. P. 10, lines 6-13) and perpendicular to it the shape of conic sections (cf. ibid., P. 11, lines 6-14). The back is the first
  • WO 89/12841 Al an eyeglass lens with a front and an eye side
  • WO 99/13361 A1 describes a so-called “MIV” lens object, which should have all the functional features of progressive lenses, namely a distal part, a near part and a progression zone, the edge regions of which, however, should be free of astigmatic aberrations.
  • MIV lens object
  • This document describes that such a lens object can have a spherical front and a spherical rear surface.
  • the lens object should have a progression zone with a refractive index that increases continuously from the far part to the near part. With such an embodiment, however, not all of the desired ones can usually be obtained
  • Refractive index in the different areas provides the desired addition using much less differentiated curves between the partial effect and the near part effect with a reduction in the aberration area and an increase in the useful visible area.
  • US 2010/238400 A1 describes progressive lenses which consist of several layers. At least one of the layers can have a varying refractive index, which is described with reference to two meridians running orthogonally to one another. In addition, at least one of the surfaces of one of the layers can have a progressive surface shape. It is described that the refractive index curve in the horizontal direction can be used for the full correction of the geometries of the surfaces.
  • Yuki Shitanoki et al "Application of Graded-Index for Astigmatism Reduction in Progressive Addition Lens", Applied Physics Express, Vol. 2, March 1, 2009, page 032401 describes, by comparing two progressive lenses with the same molded shell, that the Astigmatism in a varifocal lens with a refractive index gradient can be reduced compared to a varifocal lens without a refractive index gradient.
  • EP 2 177 943 A1 describes a method for calculating by optimizing an optical system, for example an ophthalmic lens according to at least one criterion from a list of criteria influencing the visual impression of a subject.
  • the document proposes a cost function taking into account target values and
  • the working optical system to be optimized comprises at least two optical surfaces and the modified parameters are at least the coefficients of the equations of two optical surfaces of the working optical system.
  • a Machining system operated so that at least the index of the working optical system is modified. It is possible to manufacture a lens from an inhomogeneous material, in which has a gradient in the refractive index (known as the GRIN lens).
  • the distribution of the index being optimized can be axial or radial and / or can depend on the wavelength.
  • WO 2011/093929 A1 discloses a progressive spectacle lens with two progressive surfaces but a non-varying refractive index, in which the rear surface is designed in such a way that the minimum amount of the mean curvature of the rear surface is in the progression channel.
  • EP 3 273 292 A1 describes the manufacture of glasses with additives
  • WO 89/04986 A1 proposes to reduce the complexity of the necessary surface geometry by introducing a complicated but technically feasible refractive index distribution in order to simplify its manufacture (see ibid., P. 2, section 4, last line; p 4, first section, last sentence; page 5, first section; page 5, second section; page 5, last section, last sentence; page 6, second last section) and in this way the large deviations of the manufactured surface which impair the optical properties to reduce the calculated area (see ibid. p. 1, 3rd section), the inventors have recognized that this procedure does not necessarily lead to progressive lenses with optical properties that are better for the wearer. The inventors have recognized that the interplay of the degree of complexity of the geometry of the varifocal surface and the degree of complexity of the refractive index distribution is important.
  • the inventors therefore propose a product comprising a progressive lens or a representation of the progressive lens on a data carrier. Glasses or a data carrier with a virtual representation of the progressive lens.
  • the progressive lens has a front surface and a rear surface as well as a spatially varying refractive index.
  • the front surface or the rear surface or front and rear surface are designed as a progressive surface.
  • the progressive lens is characterized according to the invention in that the front surface designed as a progressive surface is designed as a free-form surface or that the rear surface designed as a progressive surface is designed as a free-form surface or that both surfaces designed as progressive surfaces are designed as free-form surfaces. This also includes the case in which both surfaces, namely the front and rear surfaces, are designed as varifocal surfaces, but only one of the two surfaces is merely a free-form surface.
  • the expression “representation of a varifocals lens on a data carrier” means, for example, a representation of the progressive spectacle lens stored in a memory of a computer.
  • the representation of the progressive lens includes, in particular, a description of the geometric shape and the medium of the progressive lens.
  • a representation can e.g. include a mathematical description of the front surface, the rear surface, the arrangement of these surfaces with respect to one another (including the thickness) and the boundary of the progressive lens and the refractive index distribution of the medium from which the progressive lens is to be made.
  • This representation of the geometric shape of the spectacle lens could also include the question of certain construction reference points, centering points and markings for aligning the fin (permanent marking) (see section 14.1.24 of DIN EN ISO 13666: 2012).
  • the representation can be in coded or even in encrypted form.
  • the medium here means the material (s) from which the varifocal lens is made.
  • Geometric shape of the progressive lens and the medium from which the progressive lens is formed can also by a transformation in manufacturing data to
  • Manufacturing the progressive lens can be transformable.
  • the representation can comprise the transformed production data for producing the progressive lens.
  • manufacturing data is understood to mean the data which (i) can be loaded into the control device of the production machine or (ii) into the control device or the control devices of the production machines in order to obtain the varifocal spectacle lens with the geometric shape according to the invention and the To manufacture medium.
  • virtual representation means a description of the geometric shape and the medium, in particular its
  • Refractive index profile of the varifocal glasses can e.g. include a mathematical description of the front surface, the rear surface, the arrangement of these surfaces relative to one another (including the thickness) and the boundary of the varifocal lens and the refractive index distribution of the medium from which the varifocal lens is to be made.
  • the representation can be in coded or even in encrypted form.
  • the medium here means the material (s) from which the varifocal lens is made.
  • the front surface or surface of the object on the side of an eyeglass lens is the surface of an eyeglass lens that is intended to face away from the eye in the glasses.
  • the back surface is the surface on the eye side, that is to say the surface of a spectacle lens that is intended to face the eye in the spectacles.
  • a varifocal surface is one according to section 7.7 of DIN EN ISO 13666: 2013-10
  • non-rotationally symmetrical surface with a continuous change in curvature over the entire surface or a part thereof, which generally serves to provide an increasing close addition or a degression effect.
  • every free-form surface is a varifocal surface, but not the other way round.
  • a continuous change prevents sudden changes.
  • the spatially varying refractive index represents the near addition or the
  • a free-form surface is understood to mean a complex surface, which is in particular using exclusively (in particular piecewise) polynomial functions
  • polynomial splines such as bicubic splines, higher-grade splines of the fourth degree or higher, Zemike polynomials, Forbes surfaces, Chebyshev polynomials,
  • NURBS polynomial non-uniform rational B-splines
  • NURBS polynomial non-uniform rational B-splines
  • the free-form surface is a free-form surface in the narrower sense according to section 2.1.2 of DIN SPEC 58194 from December 2015, namely an eyeglass lens surface manufactured in free-form technology that is within the limits of the
  • the free-form surface can not only have no point symmetry and no axis symmetry, but also none
  • the progressive spectacle lens comprises a uniform substrate having a spatially varying refractive index with a front surface and a rear surface.
  • the front surface and the rear surface of the substrate form
  • the term “uniform” means that the substrate itself does not consist of several individual parts forming discrete interfaces.
  • the refractive index changes only in a first spatial dimension and in a second spatial dimension and is constant in a third spatial dimension, a distribution of the refractive index in the first spatial dimension and the second spatial dimension having neither point nor axis symmetry.
  • a distribution of the refractive index in the first spatial dimension and the second spatial dimension has neither point nor axis symmetry in all planes perpendicular to the third spatial dimension.
  • a distribution of the refractive index has no point and no axis symmetry at all.
  • the third spatial dimension in case (a) or (b) runs in a preferred one
  • the prismatic measuring point is according to DIN EN ISO 13666: 2013-10 - 14.2.12 (at one
  • Progressive lens or a varifocal lens point on the front surface specified by the manufacturer, in which the prismatic effects of the finished lens must be determined.
  • the definition of the center point can be found in DIN EN ISO 13666: 2013-10 in section 5.20.
  • the front surface designed as a free-form surface is designed such that the maximum of the amount of the mean curvature of the front surface is in the progression channel, and / or
  • the rear surface designed as a free-form surface is designed such that the minimum of the amount of the mean curvature of the rear surface is in the progression channel, or
  • the rear surface has a spherical, rotationally symmetrical aspherical or toric surface geometry and the front surface designed as a free-form surface is designed such that the maximum of the amount of the mean curvature of the front surface is in the progression channel, or (iv) the front surface has a spherical, rotationally symmetrical aspherical or toric surface geometry and the rear surface designed as a free-form surface is designed such that the minimum of the amount of the mean curvature of the rear surface is in the progression channel, or
  • the rear surface is not designed as a free-form surface and the front surface designed as a free-form surface is designed such that the maximum of the amount of the mean curvature of the front surface is in the progression channel, or
  • the front surface is not designed as a free-form surface and the rear surface designed as a free-form surface is designed such that the minimum of the amount of the mean curvature of the rear surface is in the progression channel.
  • the progression channel is the area of a varifocal glasses that enables sharp vision for distances between the distance and the vicinity.
  • Such surfaces can be manufactured with the highest precision using the production methods available today.
  • this surface geometry for the front surface, there are advantages in production.
  • the polishing removal using currently common polishing tools whose at least approximately spherical polishing surface corresponds to approximately one third of the spectacle lens surface to be polished, can be kept sufficiently homogeneous above the spectacle lens surface to be polished, so that the deviation from the calculated spectacle lens geometry is comparatively small. The deviation of the actual optical properties from the calculated optical properties of the spectacle lens is therefore extremely small.
  • a further variant of the invention is characterized in that the progressive spectacle lens according to the invention is designed in such a way that, for the progressive spectacle wearer, the lenses described below compared to a comparison progressive spectacle lens which has no spatial refractive index variation but an identical distribution of the spherical equivalent, has more advantageous optical properties.
  • a spectacle lens is designed for a predetermined arrangement in front of an eye of a spectacle wearer and for one or more predetermined object removals, under which the spectacle wearer is to perceive an object sharply.
  • the lens is worthless or the optical quality is severely limited for the wearer.
  • a progressive lens is only about the knowledge of the predetermined arrangement before the eye of the eyeglass wearer
  • Varifocals lens is determined, is therefore an inseparable part of the product (product) or the merchandise "G 1 eitsicht glasses".
  • the manufacturer applies permanent markings to the optician.
  • this is referred to as a marking for alignment or permanent marking and was applied by the manufacturer in order to ensure the horizontal orientation of the lens or the reconstruction of others
  • the manufacturer of rough-edged finished spectacle lenses must enable identification by specifying them on the individual packaging or in an accompanying document. In particular, he has correction values for use situations, the additive effect, the type designation or the trade name and the necessary information to measure the additive.
  • the object distance model used by the manufacturer for the varifocal lens is derived from the type designation or the trade name.
  • the object distance for long-range or close-up areas may also be an order parameter that can or must be specified by the optician.
  • a manufacturer is a natural or legal person who manufactures the raw-edged product
  • the product further includes a representation of a predetermined arrangement of the progressive spectacle lens on a data carrier in front of an eye of a progressive lens wearer for whom the progressive lens is intended.
  • the varifocals lens designed according to the invention (not only) has this Variant a distribution of a spherical equivalent for the predetermined arrangement of the varifocal lens in front of the eye of the varifocal lens wearer, for whom the varifocal lens is intended.
  • the progressive lens designed according to the invention has a progression channel with a width.
  • the varifocals lens designed according to this variant has a refractive index that varies spatially in such a way that the width of the progression channel of the varifocals lens is at least in one section (e.g. in a horizontal section or in the area of the progression channel in which the increase in effect between 2 5% and 75% of the addition is or over the entire length; the width of the progression channel at the beginning and at the end of the progression channel sometimes depends on the design of the distance or near part) or is greater over the entire length of the progression channel, than the width of the progression channel of a comparative varifocal lens for the same prescription and with the same object distance model with the same distribution of the spherical equivalent with the same arrangement of the comparative spectacle lens in front of the eye of the varifocal lens wearer, but the refractive index does not vary spatially ,
  • spherical equivalent is defined here as the arithmetic mean of the focusing effect, as is the case, for example, from Albert J. Augustin: Ophthalmology. 3rd, completely revised and expanded edition. Springer, Berlin u. a. 2007, ISBN 978-3-540- 30454-8, p. 1272 or Heinz Diepes, Ralf Blendowske: optics and technology of the glasses. 1.
  • the progression channel is according to DIN EN ISO
  • Progression channel runs the main line of sight, which is the total of all view points through one of the two delimiting surfaces, ie the front surface or the rear surface of the progressive spectacle lens when the eye is looking at object points straight ahead from the distance from the distance from the distance.
  • the main line of sight is regularly adopted on the front surface.
  • the main line of sight is the line on the front surface of a spectacle lens that defines the main viewing points through the
  • Progressive lens for vision in the distance and in the vicinity connects and on which the penetration points of the visual rays for intermediate distances are in the "straight ahead" direction (note: the use of the rear surface as a reference surface on which the main line of sight lies is rather unusual).
  • the main line of sight is regularly an approximately vertical line in the far and near part and in the progression channel, i.e. the part of a varifocal lens that has the dioptric effect for seeing at distances between far and near.
  • the length of the progression channel can e.g. due to the location of the long-distance and near construction reference points or the location of the long-distance and near reference points.
  • the F em design reference point is the point on the front surface of a finished spectacle lens or the finished surface of a spectacle lens blank, in which, according to the manufacturer, the design target values for the female part are available.
  • the near construction reference point is the point on the front surface of a finished spectacle lens or the finished surface of a spectacle lens blank, in which, according to the manufacturer, the design target values for the near part are available.
  • the Fem reference point or main reference point is the point on the front surface of a spectacle lens in which the dioptric effect for the femoral part must be achieved and according to 5.17 the near view point is the assumed position of the
  • Section 14.2.1 of DIN EN ISO 13666: 2013-10 defines the near addition or the addition as the difference between the lens power of the near part and the lens power measured by the distal part using defined methods. This standard specifies that corresponding measurement methods are contained in the standard applicable to spectacle lenses.
  • the relevant standard in DIN EN ISO 13666: 2013-10 is DIN EN ISO 8598-1: 2012, “Optics and Optical Instruments— Vertex Refraction Meters— Part 1: Instruments for the
  • the peak power is defined as follows in DIN EN ISO 13666: 2013-10, Section 9.7. A distinction is made between images
  • Vertex refractive power which is defined as the reciprocal of the paraxial focal length of the focal point on the image, measured in meters and object-side apex, which is defined as the reciprocal of the paraxial focal length of the object-side focal point, measured in meters. It is noted that, according to an agreement in the optics, the image-side vertex refractive index, the “vertex refractive index” of an eyeglass lens is used, but the object-side vertex refractive index is also required for certain purposes, e.g. B. for measuring the addition of some multi-vision and progressive lenses.
  • the width of the progression channel is defined by the dimension transverse to a longitudinal direction of the progression channel running between the distal part and near part, within which the value of the amount of residual astigmatism is below a predetermined limit value which is selected within a range from the group specified below:
  • the limit is in the range between 0.25 D and 0.5 D
  • Residual astigmatism is understood to mean the astigmatism (in terms of magnitude and axial direction) by which the astigmatism or the astigmatic effect of the varifocal lens at a respective location on a varifocal lens surface for a beam of rays penetrating the varifocal lens at this location for the varifocal lens.
  • Spectacle wearer for whom the varifocal lens is intended if the varifocal lens wearer the varifocal lens
  • residual astigmatism means the deviation of the astigmatic effect (actual astigmatic effect) of the varifocal lens from the “prescribed” astigmatic effect with regard to amount and axis position. In other words, it is
  • Residual astigmatism the viewing direction-dependent difference between the actual astigmatic effect and the target astigmatic effect for the wearer of the varifocal lens in the position of use.
  • the position and orientation of the spectacle lens to the eye when used as intended is taken into account in the position of use.
  • the directional dependence of the astigmatic effect can result in particular from the directional dependence of the object removal and the directional dependence of the astigmatic effect of the eye.
  • the expression “prescribed effect” is therefore to be understood in the broadest sense as a target effect that the spectacle lens, based on its underlying position and orientation in relation to the eye, for the respective viewing direction and the distance at which the spectacle wearer is the object for this viewing direction should see sharply, should have.
  • the residual astigmatism distribution or other error distributions, such as, for example, the spherical error distribution or other higher order error distributions described, for example, in EP 2 115 527 B1
  • actual effect distributions such as the astigmatic actual effect, for example spherical actual effect or the prismatic actual effect
  • the corneal vertex distance for example, the corneal vertex distance, the pupil distance, the curvature of the lens, the lens angle of the lens and the
  • Spectacle lens large this includes in particular the thickness and / or the edge
  • an object distance model is regularly used, which describes the position of object points in the field of vision of the spectacle wearer relative to his eye rotation points.
  • the residual astigmatism distribution can already exist as a calculated mathematical description (as in case (i)) or it can be derived from the regulation (often the term recipe is also used) and an object distance model (as in case (iii)) or an already calculated astigmatic one Determine the effect distribution for full correction (as in case (ii)).
  • the regulation can also do more
  • Eyeglass wearers inherent physiological parameters (i.e. generally parameters that are specific to the eyeglass wearer) and the conditions of use (i.e. generally parameters that can be assigned to the surroundings of the eyeglass wearer) under which the prescribed varifocal Glasses to be worn include.
  • the inherent physiological parameters include ametropia, the ability to accommodate and the (possibly also monocular) pupil distance of the spectacle wearer.
  • the conditions of use include information about the position of the glasses in front of the eye and also data that characterize the object distance model, such as whether it is a screen workstation glasses that should be used for the
  • Object distance model is an assumption for distances in space at which the spectacle wearer should see objects clearly.
  • An object distance model can e.g. by the distribution of the object distances from the front of the lens over the various viewing directions or for the points of penetration of the rays through the front surface
  • the object position is generally related to the eye rotation point, as has already been explained above.
  • the model calculation can take into account that the effect and axis position of the eye changes with different object distances and viewing directions.
  • the model calculation can take into account the so-called Listing rule in particular.
  • the model calculation can e.g. also take into account the change in the astigmatic effect of the eye for proximity and distance, for example in the manner as described in DE 10 2015 205 721 A1.
  • the data carrier on which the predetermined representation is located can, for example, also be a sheet of paper instead of a computer memory. This applies in particular to the case (iii) above, in which the regulation can also be noted on a sheet of paper.
  • Another embodiment of the product according to the invention comprises the following
  • the varifocal lens according to this embodiment has a distribution of a spherical equivalent for the predetermined arrangement of the varifocal lens in front of the eye of the varifocal lens wearer for whom the varifocal lens is intended.
  • the refractive index of the varifocal lens varies spatially in such a way that the maximum value of the residual astigmatism of the varifocal lens is smaller than the maximum value of the residual astigmatism of a comparison varifocal lens for the same prescription, with the same distribution of the spherical equivalent
  • Another variant of the product according to the invention comprises the following
  • the varifocal lens according to this embodiment variant has a distribution of a spherical equivalent for the predetermined arrangement of the varifocal lens in front of the eye of the varifocal lens wearer for whom the varifocal lens is intended.
  • the progressive lens has a progression channel.
  • the refractive index of the varifocal lens varies spatially in such a way that for a predetermined residual astigmatism value A est, limit ⁇ - s of the group
  • the residual astigmatism value A residual limit ranges between 0.25 D and 1.0 D
  • the residual astigmatism value A residual limit is in the range between 0.25 D and 0.75 D
  • a residual limit is in the range between 0.25 D and 0.5 D
  • the optical properties of the progressive spectacle lens according to this embodiment of the invention which are perceptible to the spectacle wearer are improved compared to all conventional progressive spectacle lenses.
  • a further variant of a product according to the invention comprises (i) a progressive lens or (ii) a representation of the progressive lens on a data carrier or (iii) a data carrier with a virtual representation of the progressive lens, the progressive lens having a front surface and has a back surface and a spatially varying refractive index. Either the front surface or the rear surface or both surfaces are designed as a progressive surface.
  • the front surface designed according to the invention is designed as a free-form surface and / or the rear surface designed as a progressive surface is designed according to the invention as a free-form surface.
  • the progressive lens consists of a substrate having no individual layers and a front surface coating comprising one or more individual layers on the front surface of the substrate and / or a rear surface coating comprising one or more individual layers on the rear surface of the substrate. Only the substrate has the spatially varying refractive index.
  • Front surface coating and / or the rear surface coating and the spherical equivalent measured at each corresponding point on the front surface of a comparison varifocals spectacle lens without front surface coating and without back surface coating but identical substrate (with identical geometry and identical refractive index) less than a value from the value given below Group:
  • a first development of the product described immediately above is characterized in that at least one of the free-form surfaces has no point symmetry and no axis symmetry or that at least one of the free-form surfaces has no point symmetry and no axis symmetry and no rotational symmetry and no symmetry with respect to a plane of symmetry.
  • a second further development, possibly combined with the first, is characterized in that (a) the refractive index changes only in a first spatial dimension and in a second spatial dimension and is constant in a third spatial dimension, with a distribution of the refractive index in the first spatial dimension and the second spatial dimension has neither point nor axis symmetry or (b) the refractive index changes in a first spatial dimension and in a second spatial dimension and in a third spatial dimension, with a distribution of the refractive index in the first spatial dimension and the second spatial dimension in all planes perpendicular to the third spatial dimension neither a point nor an axis symmetry has or
  • the refractive index is in a first spatial dimension and in a second
  • Space dimension and changed in a third space dimension with a distribution of the refractive index having no point and no axis symmetry at all.
  • the third spatial dimension preferably runs in one direction
  • Measuring point differs or - by no more than 20 ° from the direction of the normal vector on the prismatic
  • the progressive lens has a progression channel.
  • the front surface designed as a free-form surface, is designed such that the amount of the mean curvature in the progression channel is maximum, and / or
  • the rear surface which is designed as a free-form surface, is designed such that the amount of the mean curvature in the progression channel is minimal, or
  • the rear surface has a spherical, rotationally symmetrical aspherical or toric surface geometry and the front surface designed as a free-form surface is designed in such a way that the maximum amount of the mean curvature of the front surface is in the progression channel, or
  • the front surface has a spherical, rotationally symmetrical aspherical or toric surface geometry and the rear surface designed as a free-form surface is designed in such a way that the minimum of the mean curvature of the rear surface is in the progression channel, or
  • the rear surface is not designed as a free-form surface and the front surface designed as a free-form surface is designed such that the maximum of the amount of the mean curvature of the front surface is in the progression channel, or
  • the front surface is not designed as a free-form surface and the rear surface designed as a free-form surface is designed so that the minimum of the mean curvature of the rear surface is in the progression channel.
  • the product further comprises (i) a representation on a data carrier of a predetermined arrangement of the progressive spectacle lens in front of an eye of a progressive spectacle wearer for whom the progressive spectacle lens is intended, or (ii) one Data carrier with data on a predetermined arrangement of the progressive lens in front of an eye of a progressive lens wearer, comprises that
  • the varifocal lens has a distribution of a spherical equivalent for the predetermined arrangement of the varifocal lens in front of the eye of the varifocal lens wearer, for whom the varifocal lens is intended, that
  • the varifocal lens has a progression channel with a width, and that the refractive index of the varifocal lens varies spatially such that the width of the progression channel of the varifocal lens is greater than the width, at least in one section or over the entire length of the progression channel the progression channel of a comparison varifocal lens with the same distribution of the spherical
  • the last-described configuration of the product can be characterized in a further configuration, characterized in that the at least one cut is a variant from the group
  • the product can further comprise:
  • the progressive lens has a fem part and a near part and
  • the width of the progression channel corresponds to the dimension transverse to a longitudinal direction of the progression channel running between the distal part and the near part, within which the value of the amount of residual astigmatism lies below a predetermined limit value, which is selected within a range from the group specified below:
  • the limit is in the range between 0.25 D and 0.5 D
  • the product further comprises (i) a representation on a data carrier of a predetermined arrangement of the progressive spectacle lens in front of an eye of a progressive spectacle wearer for whom the progressive lens is intended, or (ii) a data carrier with data on a predetermined one Arrangement of the progressive lens in front of an eye of a progressive lens wearer, comprises that
  • the varifocal lens has a distribution of a spherical equivalent for the predetermined arrangement of the varifocal lens in front of the eye of the varifocal lens wearer, for whom the varifocal lens is intended, that
  • the refractive index of the varifocal lens varies spatially such that the
  • the maximum value of the residual astigmatism of the varifocal lens is smaller than the maximum value of the residual astigmatism of a comparison varifocal lens with the same distribution of the spherical equivalent with the same arrangement of the comparison varifocal lens in front of the eye of the varifocal lens wearer, but the spatial refractive index does not vary.
  • the product further comprises (i) a representation on a data carrier of a predetermined arrangement of the progressive spectacle lens in front of an eye of a progressive spectacle wearer for whom the progressive lens is intended, or (ii) a data carrier with data on a predetermined one Arrangement of the progressive lens in front of an eye of a progressive lens wearer, comprises that
  • the varifocal lens has a distribution of a spherical equivalent (W) for the predetermined arrangement of the varifocal lens in front of the eye of the varifocal lens wearer, for whom the varifocal lens is intended, that
  • (vii) has a data carrier with data on a prescription and an object distance model for the predetermined arrangement of the progressive spectacle lens in front of the eye of a progressive lens wearer for whom the progressive lens is intended, and / or
  • a residual limit is in the range between 0.25 D and 0.5 D
  • the residual astigmatism 7l ßest limit is 0.5 D on a horizontal section at the narrowest point of the progression channel or for a horizontal section through the point on the main line of sight in which half the addition is achieved, within a range with a horizontal distance of 10 mm on both sides of the main line of sight the following relationship applies: "_ N DRest, border
  • 89/04986 Al solution described a computer-implemented method for designing a progressive lens with a front surface and a rear surface and a spatially varying refractive index, in which either the front surface or the rear surface or both surfaces are designed as a progressive surface, in the form of a beam calculation method.
  • optical properties of the varifocals spectacle lens are calculated at a multiplicity of evaluation points through which visual rays penetrate the varifocals spectacle lens.
  • at least one optical target property for the progressive lens is determined at the respective evaluation point.
  • a design for the varifocal lens comprising a representation of a local surface geometry of the varifocal surface and a local refractive index of the varifocal lens in the respective optical path through the evaluation points.
  • the design of the varifocal lens is modified with a view to approximating the at least one optical target property of the varifocal lens.
  • the modification includes not only modifying the representation of the local surface geometry of the varifocal surface, but also the local refractive index of the varifocal lens in the respective optical path through the
  • the area opposite the modified varifocal surface is generally predefined. This generally has a simple surface geometry, such as a spherical, rotationally symmetrical aspherical or toric geometry. In the case of a toric surface, the surface geometry and axis position are often selected so that (apart from the undesirable residual astigmatism) it compensates for the astigmatic refractive deficit of the eye of the varifocal glasses wearer.
  • the surface opposite the modified progressive surface can also be a progressive surface, possibly also a free-form surface, with a fixed surface geometry. This can add to that necessary to provide the addition
  • the modified varifocal surface can also be used
  • both surfaces namely the front and rear surfaces, to be modified together with the refractive index distribution in order to approximate the target residual astigmatism distribution.
  • a design of a spectacle lens usually comprises the distribution of the target values for one or more imaging errors, which are preferably in the
  • an eyeglass lens design is characterized by the distribution of the refractive error (i.e. the difference of the spherical equivalent of the varifocal lens in the optical path in
  • Refraction determination is determined) characterized.
  • residual astigmatism distribution the terms astigmatism error distribution and astigmatic deviation are also used in the literature.
  • an eyeglass lens design can also be used.
  • Distribution of the target values for magnification, distortion or other imaging errors, in particular of higher-order imaging errors, as described in EP 2 115 527 Bl is described. This can be area values or preferably
  • Use values i.e. Act values in the use position of the lens.
  • the design of the progressive spectacle lens is aimed at
  • the target residual astigmatism can, for example, be set to zero at all evaluation points. It is also possible to specify a residual astigmatism distribution, which preferably has far lower values than that which is theoretically attainable at all with a conventional varifocal lens with a refractive index that does not vary spatially but with a freely formed rear surface (and / or front surface) or for optimization of such a progressive lens is specified. According to Werner Koppen, the number of evaluation points is: Conception and development of progressive glasses, in Deutsche Optiker Science DOZ 10/95, pp. 42-46 usually in the range between 1000 and 1500. EP 2 115 527 B1 suggests a number of over 8000 evaluation points in front.
  • the varifocal surface is modified freely in two spatial dimensions and the local refractive index is also modified freely in at least two
  • WO 89/04986 A1 teaches the specification of comparatively simple geometries for the front and rear surfaces and the search for a suitable refractive index distribution in order to produce the increase in effect necessary for the provision of the addition and, if necessary, to (residual) astigmatism along the Eliminate the main line of sight in whole or in part and, if necessary, make further corrections to imaging errors to the side of the main meridian.
  • the refractive index is generally dependent on the wavelength
  • the dispersion is generally not taken into account and the calculation is carried out for a so-called
  • the expert Since the modification is carried out with the aim of getting as close as possible to the optical target properties, the expert also speaks of optimization. The modification is carried out until a termination criterion is met.
  • the termination criterion is that the designed progressive lens has the specified optical target properties.
  • this ideal case would be that the residual astigmatism of the calculated spectacle lens is actually zero at all evaluation points.
  • the calculation is aborted e.g. after reaching one or more limit values in the vicinity of the property (s) or after reaching a predetermined number of iterations.
  • the determination of the target properties and the calculation of the actual properties are based on model calculations that determine the conditions of use, e.g. the fit of the glasses in front of the eye and an object distance model as well as physiological parameters of the glasses wearer, namely e.g. the ametropia, the ability to accommodate and the
  • Progressive spectacle lenses by modifying the local refractive index and the local surface geometry generally means that the front surface designed as a progressive surface is designed as a free-form surface and / or that the rear surface designed as a progressive surface is designed as a free-form surface.
  • the varifocal surface is modified in such a way that a free-form surface is created which has neither point nor axis symmetry.
  • the local refractive index is further modified in such a way that
  • the spatial dimension changes and remains constant in a third spatial dimension, so that a distribution of the refractive index in the first spatial dimension and the second spatial dimension has neither point nor axis symmetry or
  • the aim of the invention is to reduce the astigmatic residual errors and possibly also the spherical residual errors, in addition to the main line of sight (i.e. in the central area of the intermediate part).
  • a new target design can be created for a varifocal lens with a spatially varying refractive index that contains the previous distribution of the spherical and astigmatic residual errors, but which are reduced especially in the central intermediate part.
  • the astigmatic residual errors in an area around the main line of sight are reduced, for example, by multiplying them by a factor of 0.5 to 0.8 in order to to come up with an improved target design.
  • An embodiment variant of this method according to the invention is characterized in that the modification of the design of the progressive spectacle lens with regard to a
  • a target function is minimized.
  • a target function is also referred to as a cost function and in Anglo-Saxon literature as a merit function.
  • Very often the smallest error squares method is used in the design of progressive lenses as a method for minimizing a target function, as is also the case, for example, in EP 0 857 993 B2, EP 2 115 527 B1, EP 2 878 989 Al or also in Werner Koppen: Conception and development of progressive glasses, is practiced in Deutsche Optiker Symposium DOZ 10/95, pp. 42-46.
  • the embodiment variant according to the invention uses this method with the objective function shown below on.
  • F P m is the weighting at the evaluation point m
  • W n the weighting at the evaluation point m
  • the invention proposes to use this method also for designing gradient index (GRIN) varifocals glasses according to the invention.
  • GRIN gradient index
  • the target design can e.g. can also be determined by specifying optical, in particular spherical and astigmatic residual defects at many points which are distributed over the front surface of the entire glass.
  • Refractive index distribution can be minimized. In this way, a progressive lens with improved properties with respect to the previously defined requirements is obtained.
  • the original target design can be used for the optimization of the progressive lens with a material with a variable refractive index, that is to say the target design which was used for the optimization of the lens with a constant refractive index.
  • Weights are used or changed.
  • the weighting for the astigmatic and spherical residual errors in the progression channel can be increased in order to achieve improved properties of the progressive lens in the progression area.
  • an improved progressive lens design can be achieved, which in particular has a wider progression channel, lower maximum astigmatic residual errors in the intermediate area and thus also less distortion in the intermediate area.
  • This new progressive lens design can be implemented taking into account the original conditions of use, thickness specifications, etc.
  • a particularly advantageous embodiment variant of the method according to the invention is characterized in that for at least one assessment point, a predetermined restigmatism is specified which is smaller than the smallest theoretically achievable residual astigmatism at the at least one corresponding assessment point in a comparison varifocal lens for one same prescription and the same object distance model, but with the same distribution of the spherical equivalent and the same arrangement of the comparison varifocal glasses in front of the eye of the varifocal glasses wearer, but the refractive index does not vary spatially and that the modification of the representation of the local surface geometry of the varifocal surface and the local refractive index of the progressive lens in the respective optical path through the assessment points is only canceled when the residual astigmatism achieved for the designed progressive lens is least s one
  • Evaluation point is smaller than the theoretically achievable residual astigmatism at the at least one corresponding evaluation point in the comparison varifocal lens.
  • the target residual astigmatism at all evaluation points will be at least a significant percentage, e.g. Choose 10 - 50% less than is usually used for the design of the reference varifocals.
  • a target residual astigmatism that is smaller than the theoretically achievable residual astigmatism at the at least the corresponding ones will be specified at at least the evaluation points
  • a method variant consists in modifying the representation of the local one
  • the maximum value for residual astigmatism in the varifocals lens designed according to the invention does not have to be located at the “same” location or at the “same” assessment point as the maximum value for residual astigmatism in the comparison varifocals lens. This can also be considered as an additional condition when carrying out the method.
  • These specifications further improve the optical properties of the progressive spectacle lens according to the invention compared to a comparison progressive spectacle lens of a conventional type of manufacture.
  • the method according to the invention can be carried out in such a way that a progressive lens corresponding to a product of the types described above results when the progressive lens is designed.
  • the target properties and the termination conditions are selected in this further variant such that the corresponding progressive spectacle lens with the optical properties described above is inevitably created in the arrangement given by the representation in front of the eye of the future spectacle wearer during the design.
  • the invention further provides a computer program with program code for performing all procedural steps according to one of the methods described above, if the
  • Computer program loaded in a computer and / or executed in a computer can be stored on any computer-readable medium, in particular on a hard drive of a computer, on a USB stick or in a cloud.
  • the invention also seeks protection for a computer-readable medium with one
  • the invention also relates to a method for producing a progressive lens according to one of the products described above or one using one Method of the above-described variants of progressive spectacle lenses by an additive method.
  • Additive processes are processes in which the progressive lens is built up sequentially.
  • digital fabricators in particular offer manufacturing options for almost any structure that are not or only difficult to implement with the classic abrasive processes.
  • the 3D printers represent the most important subclass of additive, that is, accumulating, build-up fabricators.
  • the most important techniques of 3D printing are selective laser melting (SLM) and electron beam melting for metals and selective laser sintering (SLS) for polymers , Ceramics and metals that
  • Stereolithography SLA
  • digital light processing for liquid synthetic resins and multijet or polyjet modeling (e.g. inkjet printing) as well as fused deposition
  • FDM Factorous Material Modeling
  • a structure with the help of nano-layers such as e.g. at http: // peaknano. com / wp- content / uploads / PEAK- 1510-GRINOptics-Overview.pdf, downloaded on January 12th, 2017.
  • a further development of the invention consists in a method for producing a progressive spectacle lens comprising a method for designing a progressive lens as described above and manufacturing the progressive spectacle lens according to the design.
  • the progressive spectacle lens can be manufactured by an additive method.
  • Another development of the invention consists in a computer with a processor, which is set up to carry out a method for designing a progressive lens according to one of the types or variants described above.
  • Figure 3 shows the distribution of the refractive index of the GRIN varifocals after the first
  • Figure 7 more conventional optical properties of a comparative varifocal lens
  • Figure 9 shows the distribution of the refractive index of the GRIN varifocal lens after the second
  • FIG. 12 Comparison of the contour of the front surface of the GRIN varifocal lens according to the second exemplary embodiment with the contour of the front surface of the comparison lens.
  • Progressive ophthalmic lens; the arrow heights are given in relation to a plane tilted by -7.02 ° around the horizontal axis
  • FIG. 14 optical properties of the GRIN progressive spectacle lens after the third
  • Figure 15 shows the distribution of the refractive index of the GRIN varifocal lens after the third
  • FIG. 16 Comparison of the residual astigmatism distribution of the GRIN varifocal lens according to the third exemplary embodiment with the residual astigmatism distribution of the comparison varifocal lens
  • Figure 19 more conventional optical properties of a comparative varifocal lens
  • FIG. 21 shows the distribution of the refractive index of the GRIN varifocals after the fourth
  • FIG. 22 Comparison of the residual astigmatism distribution of the GRIN varifocal lens according to the fourth exemplary embodiment with the residual astigmatism distribution of the comparison varifocal lens
  • FIG. 24 Comparison of the contour of the rear surface of the GRIN varifocal lens according to the fourth exemplary embodiment with the contour of the rear surface of the comparison varifocal lens
  • Figure 25 optical properties of the GRIN varifocal lens without any symmetry according to the fifth exemplary embodiment, designed for the prescription values sphere -4 dpt, cylinder 2 dpt, axis position 90 degrees
  • FIG. 26 shows the distribution of the refractive index of the GRIN varifocals after the fanning
  • FIG. 28 arrow heights of the rear surface of the GRIN progressive spectacle lens according to the fifth exemplary embodiment
  • the five first exemplary embodiments relate to GRIN varifocal lenses or their representation in a memory of a computer in accordance with a product of Art according to the invention.
  • the sixth exemplary embodiment shows an example of a method according to the invention for designing a GRIN varifocals lens.
  • This progressive spectacle lens serves as a comparative progressive spectacle lens for a progressive spectacle lens designed in accordance with the invention, which subsequently follows spatially
  • GRIN varifocal lens varying refractive index
  • the back of the comparison varifocals lens is a spherical surface with a radius of 120 mm and the focal point of the eye lies behind the geometric center of the lens with a distance of 25.5 mm to the back surface.
  • the glass has a center thickness of 2.5 mm and a prismatic effect 0 in the geometric center.
  • the back surface is not tilted, i.e. both the front surface and the rear surface have a normal in the direction of the geometric center
  • a spectacle lens with a spherical effect is a spectacle lens that is a paraxial, parallel
  • Section 12.1 of DIN EN ISO 13666: 2013-10 is a spectacle lens with an astigmatic effect, a spectacle lens that combines a paraxial, parallel light beam in two separate focal lines that are perpendicular to each other, and which therefore has a refractive index only in the two main sections.
  • Section 14.2.1 of this standard defines the addition as the difference between the vertex power of the near part and the vertex power of the far part.
  • Figures 2a, 2b and 2c show the replica of the reference varifocals using a GRIN material.
  • Figure 2a shows the distribution of the mean spherical effect. The comparison of FIG. 1a and FIG. 2a shows that the
  • FIG. 2b shows the course of the average refractive index
  • FIG. 2c shows the course of the surface astigmatism of the front surface of the GRIN varifocals lens designed according to the invention.
  • FIGS. 4a and 4b show the effects of the use of the GRIN material with its special refractive index distribution, as well as the design of the free-form surface for this GRIN varifocal lens, on the width of the progression channel in comparison to the standard lens.
  • the figures show the distribution of the astigmatic residual defects in the beam path for the spectacle wearer for a spectacle wearer with purely spherical prescription.
  • the progression channel defined here by the isoastigmatism line 1 dpt, is widened from 17 mm to 22 mm, that is to say by about 30 percent.
  • FIGS. 5a and 5b show cross sections through the residual astigmatism distributions from FIGS. 4a and 4b.
  • the conventional relationship between the effect increase and the induced lateral increase in the astigmatic error (similar to the relationship of the mean refractive index to the area astigmatism according to the Minkwitz theorem) becomes particularly clear.
  • FIG. 6 compares the contour of the front surface of the GRIN progressive spectacle lens according to the first exemplary embodiment with the contour of the front surface of the comparative progressive spectacle lens with the aid of an arrow height representation.
  • FIG. 6b shows the arrow heights of the front surface of the GRIN progressive lens according to the invention after the first
  • FIG. 6a shows the exemplary embodiment and in comparison thereto the arrow heights of the front surface of the comparison varifocals spectacle lens.
  • the back is again a spherical surface with a radius of 120 mm and the eye rotation point is 4 mm above that
  • the comparison varifocals lens has a center thickness of 2.6 mm and 2 mm below the geom. In the middle a prismatic effect of 1.0 cm / m base 270 °.
  • the back surface is tilted by -8 ° around the horizontal axis.
  • the coordinate axes drawn in serve to determine points on this surface.
  • the glass effect increases by 2.00 D over this length of 20 mm
  • FIGS. 8a, 8b and 8c show the replica of the reference varifocal lens using a GRIN material (varifocal lens according to the invention).
  • Figure 8a shows the distribution of the mean spherical effect.
  • FIGS. 7a and 8a reveals that the increase in effect along the vertical center line of the two glasses is the same.
  • FIG. 8b shows the course of the average refractive index
  • FIG. 8c shows the course of the surface astigmatism of the front surface of the GRIN progressive lens according to the invention.
  • FIG. 9 shows the distribution of the refractive index over the lens.
  • the figure 10a and 10b represent the effects of the use of the GRIN material with its special refractive index distribution, as well as the design of the free-form surface for this GRIN varifocal lens, on the width of the progression channel compared to
  • Comparison varifocal lens The figures show the distribution of the astigmatic residual defects in the beam path for the spectacle wearer for a spectacle wearer with a purely spherical prescription.
  • Figure l la and Figure 1 lb show cross sections through the residual astigmatism distributions from Figure 10a and Figure 10b.
  • the conventional relationship between the increase in effect and the induced lateral increase in astigmatic error similar to that
  • Relationship of the mean surface refractive index to surface astigmatism according to Minkwitz's theorem is particularly clear.
  • FIG. 12 compares the contour of the front surface of the GRIN varifocals spectacle lens according to the second exemplary embodiment with the contour of the front surface of the comparison varifocals spectacle lens with the aid of an arrow height representation.
  • Figure l2b shows the arrow heights of the front surface of the GRIN progressive lens according to the invention after the second
  • Figure l2a shows the arrow heights of the front surface of the Comparative varifocals for a coordinate system tilted by -7.02 around a horizontal axis (ie the vertical Y-axis of this system is tilted by -7.02 ° with respect to the vertical).
  • the third exemplary embodiment shows two progressive lenses, in which the convergence movement of the eye is taken into account when looking at objects in the intermediate distances and in the vicinity which lie straight ahead in front of the eye of the spectacle wearer.
  • This convergence movement causes the viewing points through the front surface of the lens when looking at these points not to lie on an exactly vertical straight line, but on a vertical line pivoted towards the nose, which is referred to as the main line of sight.
  • the center of the near area is also shifted horizontally in the nasal direction.
  • the examples are calculated in such a way that this main line of sight in the progression area lies in the middle between the lines on the front surface for which the astigmatic residual error is 0.5 D. (see FIGS. 16a and 16b).
  • the back is again a spherical surface with a radius of 120 mm and the eye rotation point is 4 mm above that
  • Geometrical center of the comparison varifocal lens with a horizontal distance of 25.5 mm to the back surface The comparison varifocals lens has a center thickness of 2.5 mm and 2 mm below the geom. In the middle a prismatic effect of 1.0 cm / m base 270 °.
  • the back surface is tilted in such a way that when looking horizontally straight the eye-side beam is perpendicular to the back surface.
  • the glasses wearer gets a mean effect of 0 D when looking straight ahead (ie for a point of view through the glass 4 mm above the geometric center) and when looking through the point 13 mm below the geometric center and -2.5 mm horizontally in the nasal direction, an average effect of 2.00 dpt. This means that the glass effect increases by approx. 2.00 D over a length of 17 mm.
  • FIGS. 14a, 14b and 14c show the replica of the comparative progressive lens using a GRIN material (progressive lens according to the invention).
  • Figure 14a shows the distribution of the mean spherical effect.
  • the comparison of FIGS. 13a and 14a shows that the increase in activity along the main line of sight in FIG.
  • Progression area is the same.
  • the course of the mean refractive index is shown in FIG. 14b, and the course of the surface astigmatism of the front face of the GRIN varifocal lens according to the invention is shown in FIG.
  • FIG. 15 shows the distribution of the refractive index over the lens.
  • Figures l6a and l6b show the effects of the use of the GRIN material with its special refractive index distribution and the design of the free-form surface for this GRIN varifocals lens on the width of the progression channel compared to the comparative varifocal glasses.
  • the figures show the Distribution of astigmatic residual defects in the beam path for the spectacle wearer for a spectacle wearer with purely spherical prescription.
  • Figure l7a and figure l7b show cross sections through the residual astigmatism distributions from figure l6a and figure l6b. These figures again illustrate the conventional relationship between the increase in effect and the consequent lateral increase in the astigmatic error (similar to the relationship of the mean refractive index to the area astigmatism according to Minkwitz's theorem).
  • FIG. 18 compares the contour of the front surface of the GRIN varifocals spectacle lens according to the third exemplary embodiment with the contour of the front surface of the comparison varifocals spectacle lens with the aid of an arrow height representation.
  • FIG. 18b shows the arrow heights of the front surface of the GRIN progressive spectacle lens according to the third
  • Figure l8a shows the arrow heights of the front surface of the comparison varifocals spectacle lens with respect to a plane that is perpendicular to the
  • the fourth exemplary embodiment shows two progressive lenses, in which the convergence movement of the eye is taken into account when looking at objects in the intermediate distances and in the vicinity, which lie straight ahead in front of the eye of the spectacle wearer.
  • This convergence movement causes the view points through the front surface of the lens when looking at these points not on an exactly vertical straight line, but on a vertical line pivoted towards the nose, which is referred to as the main line of sight.
  • the center of the near area is also shifted horizontally in the nasal direction.
  • the examples are calculated in such a way that this main line of sight in the progression area lies in the middle between the lines on the front surface for which the astigmatic residual error is 0.5 dpt (see also FIGS. 22a and 22b).
  • the front is a spherical surface with a radius of 109.49 mm and the focal point of the eye is 4 mm above the geometric center of the comparison varifocal lens with a horizontal distance of 25.1 mm to the rear surface.
  • the comparison varifocals lens has a center thickness of 2.55 mm and 2 mm below the geom.
  • In the middle a prismatic effect 1.5 cm / m base 270 °.
  • the pre-inclination is 9 ° and the mounting disc angle is 5 °.
  • the eyeglass wearer gets a mean effect of 0 dpt when looking straight ahead (i.e. for a point of view through the glass 4 mm above the geometric center) and when looking through the point 11 mm below the geometric center and -2.5 mm horizontally in nasal direction an average effect of 2.50 D That over a length of 15 mm, the glass effect increases by approx. 2.50 dpt.
  • Embodiment that causes a distribution of the average effect as shown in Figure l9a.
  • FIGS. 20a, 20b and 20c show the replica of the reference varifocals using a GRIN material (varifocals according to the invention).
  • Figure 20a shows the distribution of the mean spherical effect. The comparison of FIGS. 19a and 20a shows that the increase in activity along the main line of sight in FIG.
  • FIG. 20b shows the course of the mean refractive index
  • FIG. 20c shows the course of the surface astigmatism of the back surface of the GRIN varifocal lens according to the invention.
  • FIG. 21 shows the distribution of the refractive index over the lens.
  • the refractive index increases from approx. 1.55 in the upper side area of the glass to approx. 1.64 in the lower area.
  • Figures 22a and 22b show the effects of the use of the GRIN material with its special refractive index distribution and the design of the free-form surface for this GRIN varifocals lens on the width of the progression channel compared to the comparison varifocals lens.
  • the figures show the distribution the astigmatic residual defects in the beam path for the spectacle wearer for a spectacle wearer with purely spherical prescription. The main line of sight is drawn in both figures.
  • FIG. 23a and FIG. 23b show cross sections through the residual astigmatism distributions from FIG. 22a and FIG. 22b.
  • These figures again illustrate the conventional relationship between the increase in effect and the consequent lateral increase in the astigmatic error (similar to the relationship of the mean refractive index to the area astigmatism according to Minkwitz's theorem).
  • there is a broadening of the progression channel defined here by the isoastigmatism line 1 D, from 4.5 mm to 6 mm, that is to say by about 33 percent.
  • FIG. 24 compares the contour of the rear surface of the GRIN varifocals spectacle lens according to the fourth exemplary embodiment with the contour of the rear surface of the comparison varifocals spectacle lens with the aid of an arrow height representation.
  • FIG. 24b shows the arrow heights of the rear surface of the GRIN varifocal glasses according to the invention after the fourth
  • FIG. 24a shows the arrow heights of the rear surface of the comparison varifocals spectacle lens with respect to a plane that is perpendicular to the
  • the fifth exemplary embodiment shows a glass which is designed for the prescription values sphere -4 dpt, cylinder 2 dpt, axis position 90 degrees.
  • the prescription values specified in the regulation serve to correct the vision defects of the spectacle wearer.
  • Eyeglass lenses when looking at these points do not lie on an exactly vertical straight line, but on a vertical line pivoted towards the nose, which is referred to as the main line of sight.
  • the center of the near area is also shifted horizontally in the nasal direction.
  • the examples are calculated so that this main line of sight in the progression area lies in the middle between the lines on the front surface for which the astigmatic residual error is 0.5 dpt (see Liguria 27a).
  • Ligur 25a shows the distribution of the mean spherical effect in the beam path for the progressive spectacle wearer for a progressive spectacle lens according to the invention using a GRIN material with an Lreiform surface on the eye side.
  • the front is a spherical surface with a radius of 109.49 mm and the focal point of the eye is 4 mm above the geometric center of the varifocal lens with a horizontal distance of 25.5 mm to the rear surface.
  • the progressive glasses lens according to the invention has a center thickness of 2.00 mm and 2 mm below the geom. In the middle a prismatic effect 1.5 cm / m base 270 °.
  • the pre-inclination is 9 ° and the mounting disc angle is 5 °.
  • the eyeglass wearer gets a mean effect of 0 dpt when looking straight ahead (i.e. for a point of view through the glass 4 mm above the geometric center) and when looking through the point 11 mm below the geometric center and -2.5 mm horizontally in nasal direction an average effect of 2.50 D That over a length of 15 mm, the glass effect increases by approx. 2.50 dpt.
  • FIG. 25b shows the course of the average refractive index
  • FIG. 25c shows the course of the surface astigmatism of the back surface of the GRIN varifocals lens of the fifth exemplary embodiment.
  • FIG. 26 shows the distribution of the refractive index over the lens.
  • the refractive index increases from approx. 1.55 in the upper side area of the glass to approx. 1.64 in the lower area.
  • FIGS. 27a and 27b show the distribution of the astigmatic residual errors in the beam path for the spectacle wearer for an eyeglass wearer with the regulation sphere -4dpt, cylinder 2dpt, axis position 90 degrees.
  • the main line of sight is drawn in FIG. 27a. From the figures it can be seen that by using the GRIN material with its special
  • the width of the progression channel can be increased compared to the comparison varifocals lens.
  • the progression channel defined here by the isoastigmatism line 1 dpt, from 4.5 mm to 6 mm, i.e. by about 33 percent, compared to the comparative varifocal lens with a purely spherical prescription.
  • FIG. 28 shows the arrow heights of the rear surface of the GRIN progressive spectacle lens according to the fifth exemplary embodiment with respect to a plane that is horizontally straight ahead perpendicular to the viewing direction.
  • Spectacle wearer captured. This includes the acquisition of (physiological) data that can be assigned to the wearer and the acquisition of conditions of use under which the wearer will wear the varifocals to be designed.
  • the physiological data of the wearer include e.g. ametropia and the ability to accommodate, which is determined by means of a refraction measurement and is regularly included in the prescription in the form of the prescription values for sphere, cylinder, axis position, prism and base as well as addition. Furthermore, e.g. the pupil distance and the pupil size were determined under different lighting conditions. The age of the glasses wearer is e.g. takes into account the influence on the expected accommodation ability and pupil size. The convergence behavior of the eyes results from the pupil distance for different viewing directions and object distances.
  • the conditions of use include the fit of the glasses in front of the eye (usually in relation to the point of rotation of the eye) and the object distances for different viewing directions under which the glasses wearer should see clearly.
  • the seat of the glasses wearer in front of the eye can e.g. can be determined by recording the distance between the vertex of the skin, the forward and lateral inclination. This data is included in an object distance model, for which a
  • Beam calculation methods can be carried out.
  • a design draft for the spectacle lens with a multiplicity of evaluation points is determined on the basis of this recorded data.
  • the design draft includes optical target properties for the progressive lens at the respective assessment point.
  • the target properties include, for example, the permissible deviation from the prescribed spherical and astigmatic effect, taking into account the addition and distributed over the entire varifocal lens, as is determined by the arrangement of the lens in front of the eye and the underlying distance model.
  • a design of surface geometries for the front and rear surfaces and a design for a refractive index distribution over the entire lens are determined.
  • the front surface is chosen as a spherical surface and the rear surface as a varifocal surface. Both surfaces could also initially be selected as spherical surfaces.
  • the choice of surface geometry for the first draft generally only determines the convergence (speed and success) of the optimization process used. For example, it should be assumed that the front surface should retain the spherical shape and the rear surface should take the form of a progressive surface.
  • the course of main rays is determined by the large number of
  • a local wavefront can be defined for each of the main beams in an environment of the respective main beam.
  • the above optical properties of the spectacle lens at the evaluation points by determining an influence of the spectacle lens on the beam path of the main rays and the local wave fronts in an environment of the main beam by the respective evaluation point.
  • the design of the spectacle lens is evaluated as a function of the optical properties determined and the individual user data.
  • the back surface and the refractive index distribution of the design of the lens are then considered with a view to minimizing a target function modified, where W is the weighting of the optical property n at the evaluation point m, T TM the target value of the optical property n at the evaluation point m and A TM the actual value of the optical property n at the evaluation point m.
  • the GRIN progressive lens designed in this way according to the invention can then be manufactured according to this design.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Gleitsicht-Brillenglas, wobei das Gleitsicht-Brillenglas eine Vorderfläche und eine Rückfläche sowie ein einheitliches Substrat mit einem räumlich variierenden Brechungsindex aufweist, wobei die Vorderfläche und/oder die Rückfläche des Substrats als Freiformfläche ausgebildet ist/sind und allenfalls Funktionsbeschichtungen trägt. Die Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass (a) der Brechungsindex sich nur in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension verändert und in einer dritten Raumdimension konstant ist, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder (b) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension in allen Ebenen senkrecht zu der dritten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder (c) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex überhaupt keine Punkt- und keine Achsensymmetrie aufweist. Die Erfindung betrifft weiter ein Verfahren zum Entwerfen und Herstellen eines derartigen Gleitsicht-Brillenglases.

Description

Beschreibung:
Gleitsicht-Brillenglas mit variablem Brechungsindex und Verfahren zu dessen Entwurf und Herstellung
Die Erfindung betrifft ein Erzeugnis umfassend ein Gleitsicht-Brillenglas oder eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung des Gleitsicht-Brillenglases nach dem Oberbegriff der Patentansprüche 1 und 13, ein computerimplementiertes Verfahren zum Entwerfen eines Gleitsicht-Brillenglases nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 25 sowie ein Verfahren zum Herstellen eines Gleitsicht-Brillenglases nach den Ansprüchen 36 und 37 sowie ein
Computerprogramm nach dem Patentanspruch 34 und ein computerlesbares Medium nach dem Patentanspruch 35.
Gleitsicht-Brillengläser sind seit Jahrzehnten in der Brillenoptik bekannt und verbreitet. Wie Mehrstärken-Brillengläser (i.A. Zwei- und Dreistärken-Brillengläser) stellen sie dem
Alterssichtigen (Presbyopen) eine zusätzliche optische Wirkung im unteren Teil des Glases zum Betrachten naher Objekte, z.B. beim Lesen, zur Verfügung. Diese wird benötigt, da die Augenlinse mit zunehmendem Alter ihre Eigenschaft, auf nahe Objekte fokussieren zu können, mehr und mehr einbüßt. Gleitsichtgläser bieten gegenüber diesen Mehrstärkengläsem den Vorteil, eine stufenlose Zunahme der optischen Wirkung vom Femteil zum Nahteil
bereitzustellen, so dass nicht nur in Feme und Nähe, sondern auch in allen
Zwischenentfemungen ein scharfes Sehen gewährleistet ist.
Das Femteil ist nach Abschnitt 14.1.1 der DIN EN ISO 13666:2013-10 das Teil eines
Mehrstärken- oder Gleitsicht-Brillenglases, das die dioptrische Wirkung für das Sehen in die Feme besitzt. Entsprechend ist das Nahteil nach Abschnitt 14.1.3 dieser Norm das Teil eines Mehrstärken- oder Gleitsicht-Brillenglases, das die dioptrische Wirkung für das Sehen in die Nähe besitzt.
Gleitsicht-Brillengläser werden bisher üblicherweise aus einem Material mit einheitlicher konstanter Brechzahl hergestellt. Das bedeutet, dass die dioptrische Wirkung des Brillenglases ausschließlich durch entsprechende Formgebung der beiden an Luft grenzenden Flächen (Vorder- bzw. objektseitige Fläche, sowie Rück- bzw. augenseitige Fläche entsprechend den in den Abschnitten 5.8 und 5.9 der DIN EN ISO 13666:2013-10 bereitgestellten Definitionen) des Brillenglases festgelegt ist. Unter dioptrischer Wirkung ist nach der Definition des Abschnitts 9.3 der DIN EN ISO 13666:2013-10 der Sammelbegriff für die fokussierende und die prismatische Wirkung eines Brillenglases zu verstehen.
Um die stufenlose Zunahme der fokussierenden Wirkung in einem Gleitsicht-Brillenglas aus einem Material mit einheitlicher konstanter Brechzahl zu erzeugen, muss auf mindestens einer der beiden Brillenglasflächen eine entsprechende kontinuierliche Änderung der
Flächenkrümmung vorhanden sein, wie dies auch Abschnitt 8.3.5 der Norm DIN EN ISO 13666:2013-10 reflektiert, welcher den Begriff„Gleitsicht-Brillenglas“ als„Brillenglas mit mindestens einer Gleitsichtfläche und einer zunehmenden (positiven) Wirkung, wenn der Brillenträger nach unten blickt“ definiert. Eine Gleitsichtfläche ist nach Abschnitt 7.7 eine nichtrotationssymmetrische Fläche mit einer kontinuierlichen Änderung der Krümmung über die gesamte Gleitsichtfläche oder einen Teil davon, die im Allgemeinen dazu dient, einen zunehmenden Nahzusatz oder eine Degressionswirkung bereitzustellen.
Für eine vorgegebene Verordnung lässt sich nach diesem vorstehend beschriebenen Stand der Technik ein Gleitsichtglas optimieren, das unter Berücksichtigung von Gebrauchsbedingungen, Dickenvorgaben usw. und Verwendung eines Materials mit konstanter Brechzahl auf ein bestimmtes Design führt. Als Design bezeichnen wir hierbei die Verteilung der sphärischen und astigmatischen Restfehler für den Brillenträger über das gesamte Glas.
Für dieses Gleitsichtglas lässt sich eine Hauptblicklinie bestimmen, welche die Gesamtheit aller Durchblickpunkte durch eine der beiden Flächen, z.B. die Vorderfläche oder die Rückfläche, insbesondere die Gleitsichtfläche bei der Blickbewegung des Auges auf Objektpunkte geradeaus vor dem Brillenträger von der Feme zur Nähe darstellt und für die insbesondere im Zwischenteil geringe astigmatische Restfehler erzielt werden können. Zwischenteil ist der gesamte
Übergangsbereich zwischen Femteil (Bereich für das Sehen in die Feme; siehe 14.1.1 in DIN EN ISO 13666:2013-10: Teil eines Mehrstärken- oder Gleitsicht-Brillenglases , das die dioptrische Wirkung für das Sehen in die Ferne besitzt) und Nahteil (Bereich für das Sehen in der Nähe; siehe 14.1.3 DIN EN ISO 13666:2013-10: Teil eines Mehrstärken- oder Gleitsicht- Brillenglases, das die dioptrische Wirkung für das Sehen in die Nähe besitzt). In 14.1.2 der DIN EN ISO 13666:2013-10 ist der Zwischenteil definiert als Teil eines Dreistärken-Brillenglases, das die dioptrische Wirkung für das Sehen in eine Entfernung besitzt, die zwischen Feme und Nähe liegt. Allerdings werden die astigmatischen Restfehler neben der Hauptblicklinie wegen dem Gesetz von Minkwitz in horizontaler Richtung ansteigen (bedingt durch den Wirkungsanstieg in vertikaler Richtung).
Die WO 89/04986 Al geht zunächst von Gleitsicht-Brillengläsem (in diesem Dokument wird der Ausdruck„progressive Brillengläser“ verwendet) der vorstehend beschriebenen Art aus.
Dem Dokument entnimmt man auf Seite 1, 2. und 3. Abschnitt, dass„der Herstellvorgang und insbesondere das Polieren“ von Gleitsichtflächen von Gleitsicht-Brillengläsem aufgrund deren „sehr stark von der sphärischen Form abweichenden]“ Flächengestaltung„schwierig“ sei und dass die hergestellte Fläche stark von der berechneten Soll-Form ab weiche.„Darüber hinaus“ sei „es - zumindest mit einer progressiven Fläche - nicht möglich, die Abbildungsfehler und insbesondere den Astigmatismus und die Verzeichnung über das gesamte Glas klein zu halten.“
Die WO 89/04986 Al führt weiter auf Seite 2 aus, dass zwar Brillengläser mit sich änderndem Brechungsindex bekannt seien, die Realisierung von progressiven Brillengläsern durch Ersatz der komplizierten Flächengestaltung der Gleitsichtfläche durch einen variierenden
Brechungsindex in der Vergangenheit vermutlich an dessen erwarteter ähnlich komplizierter Brechungsindex-Funktion gescheitert sei.
Die WO 89/04986 Al behauptet,„bei vergleichbaren Abbildungseigenschaften eine vereinfachte Herstellung“ zu erreichen,„wenn [...] ein sich wenigstens längs der Hauptblicklinie im
Zwischenteil ändernder Brechungsindex des Glasmaterials zumindest teilweise zur Zunahme des Brechwerts beiträgt.“ Dies wird allerdings unter der Zielsetzung realisiert, dass„die
Unterschiede der Krümmungsradien zwischen Femteil und Nahteil abgebaut [werden], so dass zum einen die Bearbeitung eines Rohlings mit sphärischen Begrenzungsflächen zur Herstellung einer progressiven Fläche verkürzt wird“ und„zum anderen [...] der Poliervorgang, der bei progressiven Brillengläsern gemäß dem Stand der Technik wesentlichen dem eines sphärischen Glases entspricht, vereinfacht und das Ergebnis des Poliervorgangs verbessert [wird]“. Zum Zeitpunkt des Anmeldetags der WO 89/04986 Al war es nämlich üblich, großflächige
Polierwerkzeuge einzusetzen, deren Polierflächen in etwa die Größe der zu polierenden
Gleitsichtfläche aufwiesen. Weiter führt das Dokument auf Seite 5, Zeile 15 ff aus: Wenn zusätzlich auch der Astigmatismus entlang des Hauptmeridians durch die Variation des Brechungsindex verringert wird, so bedeutet dies, dass auch die Einschränkung bei der Gestaltung des Brillenglases, dass der
Flächenastigmatismus längs des Hauptmeridians bzw. der Hauptblicklinie klein sein soll, wegfällt, so dass das [...] Brillenglas nicht dem Satz von Minkwitz unterworfen ist, und das Brillenglas unter anderen Gesichtspunkten wesentlich günstiger gestaltet werden kann.
Erklärtes Ziel dieses Dokuments ist es, auf einfache Weise polierbare Flächen zu erhalten, indem die Brechungsindexvariation entsprechend kompliziert gestaltet wird. Ausdrücklich wird auf Seite 6, zweitletzter Absatz erklärt:„Dabei ist es im Extremfall sogar möglich, dass beide Flächen des progressiven Brillenglases sphärische Flächen sind. Selbstverständlich ist es aber auch möglich, rotationssymmetrische asphärische Flächen zu verwenden.“ Andererseits äußert das Dokument keine Einschränkung hinsichtlich der Komplexität der Brechungsindexfünktion, die sich ausweislich des letzten Satzes auf der Seite 6 im Falle einer eindimensionalen„Funktion n(y) [...] beispielsweise mittels Spline -Funktionen beschreiben“ lassen kann.
Das Dokument offenbart zwei Ausführungsbeispiele. Beim zweiten Ausführungsbeispiel„[sind] sowohl die Vorderfläche als auch die augenseitige Fläche [...] sphärische Flächen“ (siehe ebd.,
S. 11, letzter Satz). Beim ersten Ausführungsbeispiel besitzt die Vorderfläche einen
Hauptmeridian in Form eines Kreises (vgl. ebd. S. 10, Z. 6-13) und senkrecht dazu die Gestalt von Kegelschnitten (vgl. ebd., S. 11, Z. 6-14). Die Rückseite ist bei dem ersten
Ausführungsbeispiel sphärisch.
Zum ersten Ausführungsbeispiel weist das Dokument„ausdrücklich [...] daraufhin [...], dass bei der Optimierung die Korrektur von Abbildungsfehlern nicht beachtet worden ist, und dass sich dennoch Gläser mit sehr guten Abbildungseigenschaften in den seitlichen Bereichen ergeben haben. Eine weitere Verbesserung der Abbildungseigenschaften in den Bereichen seitlich des Hauptmeridians erhält man durch weitere Optimierung der Indexfunktion“.
Die WO 89/12841 Al ein Brillenglas mit einer vorderen und einer augenseitigen
B egrenzungsfläche sowie mit einem sich ändernden Brechungsindex, der zur Korrektur der Abbildungsfehler beiträgt. Die WO 99/13361 Al beschreibt ein sogenanntes "MIV" -Linsenobjekt, welches alle funktionellen Merkmale von Gleitsichtgläsem aufweisen soll, nämlich ein Femteil, ein Nahteil und eine Progressionszone, deren Randbereiche aber frei von astigmatischen Aberrationen sein sollen. Dieses Dokument beschreibt, dass ein derartiges Linsenobjekt eine sphärische Vorder- und eine sphärische Rückfläche aufweisen kann. Das Linsenobjekt soll eine Progressionszone mit vom Femteil zum Nahteil kontinuierlich zunehmendem Brechungsindex aufweisen. Mit einer derartigen Ausführung lassen sich allerdings in der Regel nicht alle gewünschten
Additionen realisieren. Das Dokument führt daher aus:„Falls gewünscht, kann der Bereich von Zusätzen überbrückt werden, falls dies durch den einzigen variablen Brechungsindex unmöglich ist, auch durch Herstellen der Linsen mit einem Materialrohblock mit variablem
Brechungsindex, wie oben beschrieben, und Bilden von Kurven mit variabler Geometrie wie die herkömmlicher progressiver Linsen, wodurch das Ergebnis erzielt wird, dass sie im Vergleich zu diesen letzteren eine viel höhere Wirkung aufweisen, da die Linse mit variierendem
Brechungsindex in den verschiedenen Bereichen die gewünschte Addition unter Verwendung viel weniger differenzierter Kurven zwischen der F emteilwirkung und der Nahteilwirkung mit einer Verringerung der Aberrationsfläche und einer Vergrößerung der Nutzsichtfläche bereitstellt.“
Die US 2010/238400 Al, von der die Erfindung ausgeht, beschreibt j eweils aus mehreren Schichten bestehende Gleitsicht-Brillengläser. Wenigstens eine der Schichten kann einen variierenden Brechungsindex aufweisen, welcher bezüglich zweier orthogonal zueinander verlaufenden Meridianen beschrieben wird. Darüber hinaus kann zumindest eine der Flächen einer der Schichten eine progressive Flächengestalt aufweisen. Es ist beschrieben, dass der Brechungsindexverlauf in horizontaler Richtung zur Vollkorrektur der durch die Geometri e der Flächen verwendet werden kann.
Yuki Shitanoki et al:„Application of Graded-Index for Astigmatism Reduction in Progressive Addition Lens“, Applied Physics Express, Bd. 2, 1. März 2009, Seite 032401 beschreibt durch Vergleich zweier mit Hilfe derselben Formschale abgegossener Gleitsicht-Brillengläser, dass der Astigmatismus bei einem Gleitsicht-Brillenglas mit einem Brechungsindexgradienten gegenüber einem Gleitsicht-Brillenglas ohne einen Brechungsindexgradienten verringert werden kann.
Insbesondere im Hinblick auf die Unterscheidbarkeit des Gegenstands der vorliegenden
Erfindung von den in der US 2010/238400 Al beschriebenen Mehrschichtbrillengläsem wird hiermit ausgeführt, dass Brillengläser regelmäßig einem oder mehreren V eredelungsprozessen unterzogen werden. Insbesondere werden ein- oder beidseitig Funktionsschichten appliziert. Derartige Funktionsschichten sind Schichten, die die Brillengläser mit vorbestimmten und für den Brillenträger vorteilhaften Eigenschaften ausstatten, die die Brillengläser allein aufgrund der Eigenschaften des Grund- oder Trägermaterials, auf das die Funktionsschichten ggf. appliziert werden, und der Formgebung nicht hätten. Derartige vorteilhafte Eigenschaften sind neben optischen Eigenschaften wie z.B. Entspiegelung, Verspiegelung, Lichtpolarisierung, Färbung, Selbsttönung usw. auch mechanische Eigenschaften wie Härtung, Verminderung des Anhaftens von Schmutz oder des Beschlagens usw. und/oder elektrische Eigenschaften wie Abschirmung von elektromagnetischer Strahlung, Leitung von elektrischem Strom usw. und/oder andere physikalische oder chemische Eigenschaften. Beispiele für Funktionsbeschichtungen entnimmt man z.B. den Dokumenten WO 10/109154 Al, WO 01/55752 Al und DE 10 2008 041 869 Al. Diese Funktionsschichten haben keinen oder einen vemachlässigbaren Einfluss auf die im Rahmen der vorliegenden Patentanmeldung diskutierten dioptrischen Eigenschaften des Brillenglases. Die in der US 2010/238400 Al beschriebenen Schichten haben demgegenüber einen nicht zu vernachlässigenden Einfluss auf die dioptrische Wirkung des Gleitsicht- Brillenglases.
Die EP 2 177 943 Al beschreibt ein Verfahren zum Berechnen durch Optimierung eines optischen Systems, zum Beispiel einer ophthalmischen Linse gemäß wenigstens einem Kriterium aus einer Liste von für den Seheindruck eines Probanden beeinflussenden Kriterien. Das Dokument schlägt vor, eine Kostenfunktion unter Berücksichtigung von Zielwerten und
Kriteriumswerten zu minimieren. Es ist eine allgemeine Formel für eine derartige
Kostenfunktion angegeben. Es werden u.a. die beiden Beispiele angegeben:
Abschnitt [0016]: In einer Ausführungsform umfasst das zu optimierende arbeitende optische System mindestens zwei optische Oberflächen und die modifizierten Parameter sind mindestens die Koeffizienten der Gleichungen von zwei optischen Oberflächen des arbeitenden optischen Systems.
Abschnitt [0018]: In einer Ausführungsform, in der das zu optimierende optische System mindestens zwei optische Oberflächen aufweist, wird die Modifikation des optischen
Bearbeitungssystems so betrieben, dass zumindest der Index des arbeitenden optischen Systems modifiziert wird. Es ist möglich, eine Linse aus einem inhomogenen Material herzustellen, in dem sich ein Gradient im Brechungsindex befindet (bekannt als GRIN -Linse). Zum Beispiel kann die Verteilung des Index, der optimiert wird, axial oder radial sein und / oder kann von der Wellenlänge abhängen.
Die WO 2011/093929 Al offenbart ein Gleitsicht-Brillenglas mit zwei Gleitsichtflächen aber nichtvariierendem Brechungsindex, bei dem die Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist.
Die EP 3 273 292 Al beschreibt die Herstellung von Brillengläsern mit additiven
Herstellverfahren.
Die Aufgabe der Erfindung wird nunmehr darin gesehen, ein Gleitsicht-Brillenglas
bereitzustellen, welches gegenüber den aus dem Stand der Technik bekannten Gleitsicht- Brillengläsem weiter verbesserte optische Eigenschaften für den Brillenträger aufweist und ein Verfahren bereitzustellen, mit welchem ein Gleitsicht-Brillenglas mit weiter verbesserten optischen Abbildungseigenschaften entworfen und hergestellt werden kann.
Diese Aufgabe wird durch ein Erzeugnis mit den Merkmalen der Patentansprüche 1 und 13 und ein Verfahren mit den Merkmalen des Patentanspruchs 25 gelöst.
Vorteilhafte Ausführungen und Weiterbildungen sind Gegenstand der Unteransprüche.
Während die WO 89/04986 Al vorschlägt, durch Einführung einer komplizierten aber entgegen früheren Annahmen technisch realisierbaren Brechungsindexverteilung die Komplexität der notwendigen Flächengeometrie zu verringern, um deren Herstellung zu vereinfachen (siehe ebd., S. 2, 4. Abschnitt, letzte Zeile; S. 4, erster Abschnitt, letzter Satz; Seite 5, erster Abschnitt; Seite 5, zweiter Abschnitt; Seite 5, letzter Abschnitt, letzter Satz; Seite 6, zweitletzter Abschnitt) und auf diese Weise die die optischen Eigenschaften beeinträchtigenden großen Abweichungen der gefertigten Fläche von der berechneten Fläche zu reduzieren (siehe ebd. S. 1, 3. Abschnitt) haben die Erfinder erkannt, dass dieses Vorgehen nicht zwangsläufig zu Gleitsicht-Brillengläsem mit für den Brillenträger besseren optischen Eigenschaften führt. Die Erfinder haben erkannt, dass es auf das Zusammenspiel des Grads der Komplexität der Geometrie der Gleitsichtfläche und des Grads der Komplexität der Brechungsindexverteilung ankommt. Abweichend von der in der WO 89/04986 Al beschriebenen Lösung schlagen die Erfinder daher ein Erzeugnis umfassend ein Gleitsicht-Brillenglas oder auf einem Datenträger befindliche Darstellung des Gleitsicht- Brillenglases oder einen Datenträger mit einer virtuellen Repräsentation des Gleitsicht- Brillenglases vor. Das Gleitsicht-Brillenglas weist eine Vorderfläche und eine Rückfläche sowie einen räumlich variierenden Brechungsindex auf. Die Vorderfläche oder die Rückfläche oder Vorder- und Rückfläche sind als Gleitsichtfläche ausgebildet. Das Gleitsicht-Brillenglas zeichnet sich nach der Erfindung dadurch aus, dass die als Gleitsichtfläche ausgebildete Vorderfläche als Freiformfläche ausgebildet ist oder dass die als Gleitsichtfläche ausgebildete Rückfläche als Freiformfläche ausgebildet ist oder dass beide als Gleitsichtflächen ausgebildeten Flächen als Freiformflächen ausgebildet sind. Es ist also auch der Fall eingeschlossen, bei dem zwar beide Flächen, nämlich Vorder- und Rückfläche als Gleitsichtflächen ausgebildet sind, aber nur eine der beiden Flächen lediglich als Freiformfläche vorliegt.
Unter dem Ausdruck„auf einem Datenträger befindliche Darstellung eines Gleitsicht- Brillenglases“ versteht man im Rahmen der vorliegenden Erfindung z.B. eine in einem Speicher eines Computers gespeicherte Darstellung des Gleitsicht-Brillenglases .
Die Darstellung des Gleitsicht-Brillenglases umfasst insbesondere eine Beschreibung der geometrischen Gestalt und des Mediums des Gl eitsicht-Brillenglases . Eine derartige Darstellung kann z.B. eine mathematische Beschreibung der Vorderfläche, der Rückfläche, der Anordnung dieser Flächen zueinander (einschließlich der Dicke) und der Randbegrenzung des Gleitsicht- Brillenglases sowie der Brechzahlverteilung des Mediums, aus dem das Gleitsicht-Brillenglas bestehen soll, umfassen. Zu dieser Darstellung der geometrischen Gestalt des Brillenglases könnte auch die die Fage von bestimmten Konstruktionsbezugspunkten, Zentrierpunkten sowie von Markierungen zur Ausrichtung der Finse (Permanentmarkierung) siehe dazu Abschnitt 14.1.24 der DIN EN ISO 13666:2012) gehören. Die Darstellung kann in kodierter oder gar in verschlüsselter Form vorliegen. Unter Medium ist hier das Material/die Materialien bzw. der Stoff gemeint, aus dem das Gleitsicht-Brillenglas gefertigt ist.
Die Darstellung, insbesondere die vorstehend im Detail erläuterte Beschreibung der
geometrischen Gestalt des Gleitsicht-Brillenglases und des Mediums, aus dem das Gleitsicht- Brillenglas gebildet wird, kann auch durch eine Transformation in Fertigungsdaten zum
Herstellen des Gleitsicht-Brillenglases transformierbar sein. Die Darstellung kann alternativ oder zusätzlich die transformierten F ertigungsdaten zum Herstellen des Gleitsicht-Brillenglases umfassen. Unter Fertigungsdaten versteht man im Rahmen der vorliegenden Erfindung die Daten, die (i) in die Ansteuereinrichtung der F ertigungsmaschine oder (ii) in die Ansteuereinrichtung oder die Ansteuereinrichtungen der Fertigungsmaschinen geladen werden können, um das Gleitsicht- Brillenglas mit der erfindungsgemäßen geometrischen Gestalt und dem Medium zu fertigen.
Unter virtueller Repräsentation versteht man im Rahmen der vorliegenden Erfindung eine Beschreibung der geometrischen Gestalt und des Mediums, insbesondere dessen
Brechungsindexprofils, des Gleitsicht-Brillengl ases . Eine derartige Darstellung kann z.B. eine mathematische Beschreibung der Vorderfläche, der Rückfläche, der Anordnung dieser Flächen zueinander (einschließlich der Dicke) und der Randbegrenzung des Gleitsicht-Brillenglases sowie der Brechzahlverteilung des Mediums, aus dem das Gleitsicht-Brillenglas bestehen soll, umfassen. Die Darstellung kann in kodierter oder gar in verschlüsselter Form vorliegen. Unter Medium ist hier das Material/die Materialien bzw. der Stoff gemeint, aus dem das Gleitsicht- Brillenglas gefertigt ist.
Die Vorderfläche oder objektseitige Fläche eines Brillenglases ist nach Abschnitt 5.8 der DIN EN ISO 13666:2013-10 die Fläche eines Brillenglases, die bestimmungsgemäß in der Brille vom Auge abgewandt liegt. Demgemäß ist nach Abschnitt 5.9 dieser Norm die Rückfläche die augenseitige Fläche, also die Fläche eines Brillenglases, die bestimmungsgemäß in der Brille dem Auge zugewandt liegt.
Eine Gleitsichtfläche ist nach Abschnitt 7.7 der DIN EN ISO 13666:2013-10 eine
nichtrotationssymmetrische Fläche mit einer kontinuierlichen Änderung der Krümmung über die gesamte Fläche oder einen Teil davon, die im Allgemeinen dazu dient, einen zunehmenden Nahzusatz oder eine Degressionswirkung bereitzustellen. Jede Freiformfläche ist nach dieser Definition eine Gleitsichtfläche aber nicht umgekehrt. Eine kontinuierliche Änderung schließt sprunghafte Änderungen aus. Im Allgemeinen bedeutet insbesondere im Rahmen der Erfindung, dass der Nahzusatz oder die Degressionswirkung bereitgestellt werden kann aber nicht muss. Insbesondere kann im Rahmen der vorliegenden Erfindung der räumlich variierende
Brechungsindex zumindest teilweise diese Aufgabe übernehmen. Der Ausdruck wonach„der räumlich variierende Brechungsindex den Nahzusatz oder die Degressionswirkung zumindest teilweise bereitstellen kann“ umfasst die folgenden drei Fälle: (1) der räumlich variierende Brechungsindex trägt überhaupt nicht zum Nahzusatz bzw. W irkungsanstieg oder zur Degressionswirkung bzw. Wirkungsabfall bei,
(2) der räumlich variierende Brechungsindex trägt teilweise zum Nahzusatz oder zur
Degressionswirkung bei,
(3) der räumlich variierende Brechungsindex stellt den Nahzusatz oder die
Degressionswirkung vollumfänglich bereit.
Unter einer Freiformfläche versteht man im weiteren Sinn eine komplexe Fläche, die sich insbesondere mittels ausschließlich (insbesondere stückweise) polynomialer Funktionen
(insbesondere polynomiale Splines, wie z.B. bikubische Splines, höhergradige Splines vierten Grades oder höher, Zemike-Polynome, Forbes-Flächen, T schebyschew-Polynome,
Fourierreihen, polynomiale Non-uniform rational B-Splines (NURBS)) darstellen lässt. Hiervon zu unterscheiden sind einfache Flächen, wie z.B. sphärische Flächen, rotationssymmetrische asphärische Flächen, zylindrische Flächen, torische Flächen oder auch die in der WO 89/04986 Al beschriebenen Flächen, die zumindest längs des Hauptmeridians als Kreis beschrieben sind (vgl. ebd. S. 12, Z. 6-13). Anders ausgedrückt lassen sich Freiformflächen nicht in Form klassischer Regelkörper wie z.B. sphärische Flächen, asphärische Flächen, zylindrische Flächen, torische Flächen oder auch die in der WO 89/04986 Al beschriebenen Flächen, darstellen (siehe z.B. https://www.computerwoche. de/a/die -natur-kennt-auch-nur-freiformflaechen, 1176029 heruntergeladen am 18.1.2018; http ://www.megacad. de/kennenlemen/megacad- schulungen/schulungsinhalte/schulung-freiformflaechen.html heruntergeladen am 18.1.2018) jedoch beispielsweise mittels ausschließlich (insbesondere stückweise) polynomialer Funktionen (insbesondere polynomiale Splines, wie z.B. bikubische Splines, höhergradige Splines vierten Grades oder höher, Zemike-Polynome, Forbes-Flächen, Tschebyschew-Polynome,
Fourierreihen, polynomiale Non-uniform rational B-Splines (NURBS)). Freiformflächen sind demnach Flächen, die keiner Regelgeometrie entsprechen (siehe z.B.
https://www.infograph.de/de/nurbs heruntergeladen am 18.1.2018;
https://books. google. de/books?id=QpugBwAAQBAJ&pg=PAl 01 &lpg=PAl 01 &dq=regelgeome trie+defmition&source=bl&ots=CJjmQwghvo&sig=MvsGvOsqbAVEygCaW-
JQhÖ99jw&hl=de&sa=X&ved=0ahUKEwijcD5y-
HYAhXDXCwKHUaQCBw4ChDoAQgsMAI#v=onepage&q=regelgeometrie%20definition&f= false heruntergeladen am 18.1.2018) oder die nicht mittels Formen der analytischen Geometrie beschreibbar sind (siehe z.B. https://books. google. de/books?id=LPzBgAAQBAJ&pg=
PA26&lpg=PA26&dq=regelgeometrie+definition&source=bl&ots=elupL5jinn&sig=hUNimu8d eH5x8OvCiYsa242ddn8&hl=de&sa=X&ved=0ahUKEwijcD5y-
HYAhXDXCwKHUaQCBw4ChDoAQgvMAM#v=onepage&q=regelgeometrie%20definition& f=false heruntergeladen am 18.1.2018).
Nach der Erfindung ist vorgesehen, dass die Freiformfläche eine Freiformfläche im engeren Sinn entsprechend dem Abschnitt 2.1.2 der DIN SPEC 58194 vom Dezember 2015 ist, nämlich eine in Freiformtechnologie gefertigte Brillenglasfläche, die im Rahmen der Grenzen der
Differentialgeometrie mathematisch beschrieben wird und weder punkt- noch
achsensymmetrisch ist.
Weiter insbesondere kann in einer vorteilhaften Ausführungsvariante die Freiformfläche nicht nur keine Punktsymmetrie und keine Achsensymmetrie aufweisen, sondern auch keine
Rotationssymmetrie und keine Symmetrie bzgl. einer Symmetrieebene. Obwohl es günstig ist, jede Beschränkung hinsichtlich der Flächengeometrie aufzuheben, ist es in Anbetracht derzeit üblicher Anforderungen an die optischen Eigenschaften von Gleitsicht-Brillengläsem
hinreichend, nur Freiformflächen mit einem hohen Grad an Komplexität als Gleitsichtflächen zuzulassen. Fässt man darüber hinaus dasselbe Maß an Komplexität für die
Brechungsindexverteilung über das Gleitsicht-Brillenglas zu und zwar zumindest in zwei oder vorzugsweise in drei Raumdimensionen, so werden diese Gleitsicht-Brillengläser den
Anforderungen der Brillenträger an deren optischen Eigenschaften in höchstem Maße gerecht.
Erfindungsgemäß ist weiter vorgesehen, dass das Gleitsicht-Brillenglas ein einheitliches, einen räumlich variierenden Brechungsindex aufweisendes Substrat mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche umfasst. Die Vorderfläche und die Rückfläche des Substrats bilden bei
bestimmungsgemäßem Gebrauch entweder die Außenflächen des Gleitsicht-Brillenglases selbst oder eine oder beide dieser Flächen, Vorder- und/oder Rückfläche, ist/sind ausschließlich mit einer oder mehreren Funktionsbeschichtungen versehen, die entweder überhaupt nicht zum sphärischen Äquivalent der dioptrischen Wirkung des Gleitsicht-Brillenglases beiträgt/beitragen oder die an jedem Punkt weniger als 0,004 dpt zum sphärischen Äquivalent der dioptrischen Wirkung des Gleitsicht-Brillenglases beiträgt/beitragen. Der Begriff„einheitlich“ bedeutet nach der Erfindung, dass das Substrat selbst nicht aus mehreren diskrete Grenzflächen bildenden Einzelteilen besteht.
Die Erfindung ist nunmehr durch eine der folgenden Alternativen gekennzeichnet:
(a) Der Brechungsindex ändert sich nur in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und ist in einer dritten Raumdimension konstant, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist.
(b) Der Brechungsindex ändert sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten
Raumdimension und in einer dritten Raumdimension. Eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weist in allen Ebenen senkrecht zu der dritten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie auf.
(c) Der Brechungsindex ändert sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten
Raumdimension und in einer dritten Raumdimension. Eine Verteilung des Brechungsindex weist überhaupt keine Punkt- und keine Achsensymmetrie auf.
Die dritte Raumdimension im Fall (a) oder (b) verläuft in einer bevorzugten
Ausführungsvariante der Erfindung in einer Richtung, die
- um nicht mehr als 5° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 5° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder - um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen
Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen
Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert.
Der prismatische Messpunkt ist nach DIN EN ISO 13666:2013-10 - 14.2.12 (bei einem
Gleitsicht-Brillenglas oder einem Gleitsicht-Brillenglasblank) vom Hersteller angegebener Punkt auf der Vorderfläche, in dem die prismatischen Wirkungen des fertigen Glases bestimmt werden müssen. Die Definition des Zentrierpunkts findet sich in der DIN EN ISO 13666:2013-10 im Abschnitt 5.20.
In einer weiteren Ausführungsvariante der Erfindung ist vorgesehen, dass
(i) die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, und/oder
(ii) die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist, oder
(iii) die Rückfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweist und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder (iv) die Vorderfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweist und die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist, oder
(v) die Rückfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet ist und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder
(vi) die Vorderfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet ist und die als Freiform fläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist.
Der Progressionskanal ist dabei nach DIN EN ISO 13666:2013-10 Absatz 14.1.25 der Bereich eines Gleitsicht-Brill engl ases, der scharfes Sehen für Entfernungen ermöglicht, die zwischen der Feme und der Nähe liegen.
Derartige Flächen können mit den heute verfügbaren Produktionsmethoden mit höchster Genauigkeit hergestellt werden. Insbesondere bei der Wahl dieser Flächengeometrie für die Vorderfläche ergeben sich Vorteile bei der Herstellung. Der Polierabtrag unter Verwendung derzeit gängiger Polierwerkzeuge, deren wenigstens annähernd sphärische Polierfläche in etwa einem Drittel der zu polierenden Brillenglasfläche entspricht, kann hinreichend homogen über der zu polierenden Brillenglasfläche gehalten werden, so dass die Abweichung von der berechneten Brillenglasgeometrie vergleichsweise gering ist. Die Abweichung der tatsächlichen optischen Eigenschaften von den berechneten optischen Eigenschaften des Brillenglases ist damit höchst gering.
Eine weitere Variante der Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass das erfindungsgemäße Gleitsicht-Brillenglas so gestaltet ist, dass es für den Gleitsicht-Brillenträger die nachfolgend beschriebenen gegenüber einem Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas, welches keine räumliche Brechungsindexvariation aber eine identische Verteilung des sphärischen Äquivalents aufweist, vorteilhafteren optischen Eigenschaften besitzt.
Erläuternd wird ausgeführt, dass ein Brillenglas für eine vorbestimmte Anordnung vor einem Auge eines Brillenträgers und für eine oder mehrere vorbestimmte Obj ektentfemungen, unter denen der Brillenträger ein Objekt scharf wahmehmen soll, konzipiert ist. In einer davon abweichenden Anordnung vor dem Auge des Brillenträgers und für andere Obj ektentfemungen ist das Brillenglas wertlos oder die optische Qualität ist für den Brillenträger stark eingeschränkt. Dies gilt umso mehr für Gleitsicht-Brillengläser. Demnach ist ein Gleitsicht-Brillenglas lediglich über die Kenntnis der vorbestimmten Anordnung vor dem Auge des Brillenträgers
charakterisiert. Anders ausgedrückt ist die Kenntnis der Anordnung des Brillenglases in Ort und Ausrichtung im Raum in Bezug auf das Auge notwendig aber auch hinreichend, um dieses in eineindeutiger Weise in dessen optischer Wirkung für den Brillenträger zu charakterisieren. Darüber hinaus ist ein Optiker auch nur dann in der Lage, das Brillenglas lagerichtig in eine Brillenfassung einzusetzen, wenn er die Anordnung des Brillenglases in Ort und Ausrichtung in Bezug auf das Auge des Brillenträgers kennt. Eine Darstellung der vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das
Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, ist damit untrennbarer Bestandteil des Produkts (Erzeugnis) oder der Handelsware„G 1 eitsicht-Bril lenglas‘‘ .
Der Hersteller bringt zum Zweck der Gewährleistung einer läge- und orientierungsrichtigen Anordnung im Gleitsicht-Brillenglas durch den Optiker permanent vorhandene Markierungen an. Der DIN EN ISO 13666:2013-10 entnimmt man unter 14.1.24, dass diese als Markierung zur Ausrichtung oder Permanentmarkierung bezeichnet wird und vom Hersteller angebracht wurde, um die horizontale Orientierung des Brillenglases [...] oder die Rekonstruktion weiterer
Bezugspunkte zu ermöglichen. Nach Abschnitt 6.1 der DIN EN ISO 14889:2009 muss der Hersteller rohkantiger fertiger Brillengläser durch Angaben auf der Einzelverpackung oder in einem Begleitdokument eine Identifizierung ermöglichen. Insbesondere hat er Korrekturwerte für Gebrauchssituationen, die Nahzusatzwirkung, die Typbezeichnung oder den Handelsnamen und die notwendige Information, um den Nahzusatz zu messen. Aus der Typbezeichnung oder dem Handelsnamen ergibt sich das von dem Hersteller dem Gleitsicht-Brillenglas zugrunde gelegte Obj ektabstandsmodell. Evtl ist der Objektabstand für den Fern- oder Nahbereich auch ein Bestellparameter, der vom Optiker angegeben werden kann oder muss. Unter Hersteller ist nach 3.1 dieser Norm eine natürliche oder juristische Person, die das rohkantige fertige
Brillenglas auf den Markt bringt, zu verstehen.
Bei dieser erfindungsgemäßen Variante umfasst das Erzeugnis ferner eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist. Wie bereits ausgeführt weist das erfindungsgemäß ausgebildete Gleitsicht-Brillenglas (nicht nur) bei dieser Variante eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, auf. Ferner weist das erfindungsgemäß ausgebildete Gleitsicht- Brillenglas einen Progressionskanal mit einer Breite auf. Das erfindungsgemäß nach dieser Variante konzipierte Gleitsicht-Brillenglas besitzt einen Brechungsindex, der räumlich derart variiert, dass die Breite des Progressionskanals des Gleitsicht-Brillenglases wenigstens in einem Schnitt (z.B. in einem horizontalen Schnitt bzw. im Bereich des Progressionskanals, in dem der W irkungszuwachs zwischen 2 5% und 75 % der Addition liegt oder über die gesamte Länge; die Breite des Progressionskanals am Anfang und am Ende des Progressionskanals hängt mitunter noch von der Ausgestaltung des Fern- bzw. Nahteil ab) oder über die gesamte Länge des Progressionskanals größer ist, als die Breite des Progressionskanals eines V ergleichs-Gleitsicht- Brillenglases für eine gleiche Verordnung und bei gleichem Obj ektabstandsmodell mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents bei gleicher Anordnung des V ergleichs-Gl eitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex.
Der Begriff "sphärisches Äquivalent" ist hierbei definiert als das arithmetische Mittel der fokussierenden Wirkung, wie dies beispielsweise aus Albert J. Augustin: Augenheilkunde . 3., komplett überarbeitete und erweiterte Auflage. Springer, Berlin u. a. 2007, ISBN 978-3-540- 30454-8, S. 1272 oder Heinz Diepes, Ralf Blendowske : Optik und Technik der Brille. 1.
Auflage, Optische Fachveröffentlichung GmbH, Heidelberg 2002, ISBN 3-922269-34-6, S. 482 hervorgeht:
1
Sphärisches Äquivalent = Sphäre + - x Zylinder
Die fokussierende Wirkung ist nach Abschnitt 9.2 der DIN EN ISO 13666:2013-10 der
Sammelbegriff für die sphärische und astigmatische Wirkung eines Brillenglases. Die sphärische Wirkung ist in der Gleichung durch„Sphäre“ abgekürzt, die astigmatische Wirkung ist repräsentiert durch„Zylinder“. Für den Begriff sphärisches Äquivalent wird auch der Begriff mittlere sphärische Wirkung verwendet.
Der Progressionskanal ist -wie oben bereits ausgeführt wurde- nach der DIN EN ISO
13666:2013-10 Absatz 14.1.25 der Bereich eines Gleitsicht-Brillenglases, der scharfes Sehen für Entfernungen ermöglicht, die zwischen der Feme und der Nähe liegen. In der Mitte des
Progressionskanals verläuft die Hauptblicklinie, welche die Gesamtheit aller Durchblickpunkte durch eine der beiden begrenzenden Flächen, d.h. die Vorderfläche oder die Rückfläche des Gleitsicht-Brillenglases bei der Blickbewegung des Auges auf Objektpunkte geradeaus vor dem Brillenträger von der Feme zur Nähe darstellt. Die Hauptblicklinie wird regelmäßig auf der Vorderfläche angenommen. Anders ausgedrückt wird als Hauptblicklinie diejenige Linie auf der Vorderfläche eines Brillenglases bezeichnet, die die Hauptdurchblickpunkte durch das
Gleitsichtglas für das Sehen in die Feme und in die Nähe miteinander verbindet und auf der die Durchstoßpunkte der Sehstrahlen für Zwischenentfemungen in Richtung "geradeaus" liegen (Anmerkung: die Verwendung der Rückfläche als Bezugsfläche, auf der die Hauptblicklinie liegt ist eher unüblich). Die Hauptblicklinie ist regelmäßig eine im Fern- und im Nahteil angenähert senkrecht und im Progressionskanal, also dem Teil eines Gleitsicht-Brillenglases, das die dioptrische Wirkung für das Sehen in Entfernungen besitzt, die zwischen Feme und Nähe liegen, gewunden verlaufende Linie. Die Länge des Progressionskanals kann sich z.B. durch die Lage der Fern- und Nah-Konstmktionsbezugspunkte oder die Lage der Fern- und N ah-B ezugspunkte ergeben. Der F em-Konstruktionsbezugspunkt ist nach 5.13 der DIN EN ISO 13666:2013-10 der Punkt auf der Vorderfläche eines fertigen Brillenglases oder der fertig bearbeiteten Fläche eines Brillenglasblanks, in dem nach Angabe des Herstellers die Konstruktions-Sollwerte für das Femteil vorliegen. Entsprechend ist nach 5.14 dieser Norm der Nah-Konstruktionsbezugspunkt der Punkt auf der Vorderfläche eines fertigen Brillenglases oder der fertig bearbeiteten Fläche eines Brillenglasblanks, in dem nach Angabe des Herstellers die Konstruktions-Sollwerte für das Nahteil vorliegen. Nach 5.15 ist der Fem-Bezugspunkt bzw. Hauptbezugspunkt der Punkt auf der Vorderfläche eines Brillenglases, in dem die dioptrische Wirkung für das Femteil erreicht werden muss und nach 5.17 ist der Nah-Durchblickpunkt die angenommene Lage des
Durchblickpunktes auf einem Brillenglas für das Sehen in die Nähe unter bestimmten
Bedingungen.
Grundsätzlich ist es möglich, anhand der vorstehenden Angabe die Eigenschaften des Gleitsicht- Brillenglases im Verhältnis zu einem Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas in eineindeutiger Weise festzulegen und festzustellen. Ein einfaches Kriterium ergibt sich, wenn man annimmt, dass der wenigstens eine Schnitt eine Variante aus der G ppe
- horizontaler Schnitt,
- Schnitt bei halber Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie),
- horizontaler Schnitt bei halber Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie)
- horizontaler Schnitt bei halber Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie) und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie) - horizontaler Schnitt bei halber Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie) und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie)
- horizontaler Schnitt bei halber Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie) und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie) und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition (insbesondere auf der Hauptblicklinie) ist.
Die DIN EN ISO 13666:2013-10 definiert in Abschnitt 14.2.1 den Nahzusatz bzw. die Addition als Differenz zwischen dem S cheitelbrechwert des Nahteiles und dem S cheitelbrechwert des Femteiles gemessen mit festgelegten Verfahren. Diese Norm gibt an, dass entsprechende Messverfahren in der für Brillengläser maßgebenden Norm enthalten seien. Als maßgebende Norm wird in der DIN EN ISO 13666:2013-10 auf die DIN EN ISO 8598-1 :2012,„Optik und optische Instrumente— Scheitelbrechwert-Messgeräte— Teil 1 : Instrumente für den
allgemeinen Gebrauch“ verwiesen. Der S cheitelbrechwert ist in der DIN EN ISO 13666:2013- 10, Abschnitt 9.7 wie folgt definiert. Es wird unterschieden zwischen bildseitigem
Scheitelbrechwert, welcher definiert ist als Kehrwert der paraxialen Schnittweite des bildseitigen Brennpunktes, gemessen in Metern und objektseitigem S cheitelbrechwert, welcher definiert ist als Kehrwert der paraxialen Schnittweite des objektseitigen Brennpunktes, gemessen in Metern. Es wird angemerkt, dass nach Übereinkunft in der Augenoptik der bildseitige Scheitelbrechwert der„Scheitelbrechwert“ eines Brillenglases verwendet wird, für bestimmte Zwecke aber auch der objektseitige Scheitelbrechwert benötigt wird, z. B. zur Messung der Addition bei einigen Mehrstärken- und Gleitsicht-Brillengläsem.
Eine weitere Variante, die Eigenschaften des Gleitsicht-Brillenglases über einen Vergleich mit den Eigenschaften eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit in eineindeutiger Weise vorbestimmbaren Eigenschaften, nämlich derselben Verteilung des sphärischen Äquivalents über das Glas unter der derselben Position des Brillenglases vor dem Auge des selben Gleitsicht- Brillenträgers unter Zugrundelegung des selben Obj ektabstandsmodells, zu definieren, besteht darin, wenn das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungsvertei lung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, aufweist.
Bei dieser Variante eines erfindungsgemäßen Gleitsicht-Brillenglases, welches ein Femteil und ein Nahteil aufweist, wird die Breite des Progressionskanals durch die Abmessung quer zu einer zwischen Femteil und Nahteil verlaufenden Längsrichtung des Progressionskanals definiert, innerhalb der der Wert des Betrags des Restastigmatismus unterhalb eines vorbestimmten Grenzwerts liegt, der innerhalb eines Bereichs aus der nachfolgend angegebenen Gruppe ausgewählt ist:
(a) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,0 dpt
(c) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt
(e) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Grenzwert beträgt 0,5 dpt.
Unter Restastigmatismus versteht man den Astigmatismus (nach Betrag und Achsrichtung), um den der Astigmatismus bzw. die astigmatische Wirkung des Gleitsicht-Brillenglases an einem jeweiligen Ort auf einer Gleitsicht-Brillenglasfläche für ein das Gleitsicht-Brillenglas an diesem Ort durchdringenden Strahlenbündels für den Gleitsicht-Brillenträger, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, wenn der Gleitsicht-Brillenträger das Gleitsicht-Brillenglas
bestimmungsgemäß trägt (so dass es in vorbestimmter Weise vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers angeordnet ist), von der für eine Vollkorrektion geforderten astigmatischen Wirkung abweicht. Der B egriff„ V erteilung‘‘ stellt klar, dass dieser Restastigmatismus lokal über das Brillenglas unterschiedlich sein kann und im Regelfall auch sein wird. Anders formuliert versteht man unter Restastigmatismus die Abweichung der astigmatischen Wirkung (astigmatische Ist- Wirkung) des Gleitsicht-Brillenglases von der„verordnten“ astigmatischen Wirkung bezüglich Betrag und Achslage. Anders ausgedrückt ist der
Restastigmatismus die blickrichtungsabhängige Differenz zwischen der astigmatischen Ist- Wirkung und der astigmatischen Soll-Wirkung für den Träger des Gleitsicht-Brillenglases in Gebrauchsstellung. Berücksichtigt wird bei der Gebrauchsstellung die Position und Orientierung des Brillenglases zum Auge bei bestimmungsgemäßem Gebrauch. Die Blickrichtungs abhängigkeit der astigmatischen Wirkung kann insbesondere aus der Blickrichtungsabhängigkeit der Obj ektentfemung und der Blickrichtungsabhängigkeit der astigmatischen Wirkung des Auges resultieren. Der Ausdruck„verordnete Wirkung“ ist also im weitesten Sinn als Soll- Wirkung zu verstehen, die das Brillenglas aufgrund seiner zugrunde gelegten Position und Orientierung in Bezug auf das Auge für die jeweilige Blickrichtung und die Entfernung, in welcher der Brillenträger das Objekt für diese Blickrichtung scharf sehen soll, haben soll.
Für die konkrete Berechnung der Restastigmatismusverteilung (oder anderer F ehlerverteilungen, wie z.B. der sphärischen F ehl erverteilung oder sonstigen z.B. in der EP 2 115 527 Bl beschriebenen F eh lerverteilungen höherer Ordnung oder von Ist-Wirkungsverteilungen, wie z.B. der astigmatischen Ist-Wirkung, der sphärischen lst-Wirkung oder der prismatischen Ist- Wirkung) wird beispielsweise regelmäßig der Hornhautscheitelabstand, die Pupillendistanz, die Vomeigung des Brillenglases, der F assungsscheibenwinkel des Brillenglases und die
Brillenglas große, dazu gehört insbesondere auch die Dicke und/oder die Berandung
(Randverlauf), berücksichtigt. Darüber hinaus wird regelmäßig ein Obj ektabstandsmodell zugrunde gelegt, welches die Position von Objektpunkten im Blickfeld des Brillenträgers relativ zu dessen Augendrehpunkten beschreibt.
Die Restastigmatismusverteilung kann bereits als errechnete mathematische Beschreibung vorliegen (wie im Fall (i)) oder sie lässt sich aus der Verordnung (häufig wird auch der Begriff Rezept verwendet) und einem Obj ektabstandsmodell (wie im Fall (iii)) oder einer bereits berechneten astigmatischen W irkungs Verteilung für Vollkorrektion (wie im Fall (ii)) ermitteln.
Die Verordnung kann neben den herkömmlichen Refraktionswerten auch weitere dem
Brillenträger inhärente physiologische Parameter (also allgemein solche Parameter, die dem Brillenträger eigen sind) sowie die Gebrauchsbedingungen (also allgemein solche Parameter, die der Umgebung des Brillenträgers zuordenbar sind), unter denen das verordnete Gleitsicht- Brillenglas getragen werden soll, umfassen. Zu den inhärenten physiologischen Parametern gehören u.a. die Fehlsichtigkeit, die Akkommodationsfähigkeit und die (ggf. auch monokulare) Pupillendistanz des Brillenträgers. Zu den Gebrauchsbedingungen gehören Informationen zum Sitz der Gläser vor dem Auge und auch Daten, die das Obj ektabstandsmodell charakterisieren, wie z.B. ob es sich um eine Bildschirmarbeitsplatzbrille handeln soll, welches für die
F emblickrichtung ein Objekt, nämlich den Bildschirm, in einer von unendlich abweichenden Entfernung zugrunde legt. Für den Fall, dass die individuell gemessene oder bestimmte
Verordnung bestimmte Gebrauchsbedingungen nicht enthält, werden gewisse Standardwerte angenommen (z.B. Standardvomeigung 9°)
Unter Obj ektabstandsmodell versteht man eine Annahme für Entfernungen im Raum unter denen der Brillenträger Objekte scharf sehen soll. Ein Obj ektabstandsmodell kann z.B. durch die Verteilung der Obj ektentfemungen von der Vorderseite des Brillenglases über die verschiedenen B lickrichtungen bzw. für die Durchstoßpunkte der Strahlen durch die Vorderfläche
charakterisiert werden. Bei dem Obj ektabstandsmodell wird die Objektlage im Allgemeinen auf den Augendrehpunkt bezogen, wie dies oben bereits ausgeführt wurde.
Die Modellrechnung kann berücksichtigen, dass sich die Wirkung und Achslage des Auges bei unterschiedlichen Obj ektentfemungen und B lickrichtungen ändert. Die Modellrechnung kann insbesondere die sogenannte Listing’sche Regel berücksichtigen. Die Modellrechnung kann z.B. auch die Änderung der astigmatischen Wirkung des Auges für die Nähe und die Feme berücksichtigen, beispielsweise in der Art wie dies in der DE 10 2015 205 721 Al beschrieben ist.
Vollkorrektion bezeichnet im Rahmen der vorliegenden Erfindung eine durch das
bestimmungsgemäße Tragen der Gleitsicht-Brille bewirkte Korrektion, die es dem Gleitsicht- Brillenträger unter B erücksichtigung der durch die Verordnung repräsentierten Seheigenschaften seines Auges erlaubt, in den Entfernungen angeordnete Objekte, die dem Obj ektabstandsmodell zugrunde gelegt sind, scharf zu sehen.
Es sei der Vollständigkeit halber darauf hingewiesen, dass der Datenträger, auf dem sich die vorbestimmte Darstellung befindet z.B. anstelle eines Speichers eines Computers auch ein Blatt Papier sein kann. Dies betrifft insbesondere den o.a. Fall (iii), in dem die Verordnung auch auf einem Blatt Papier notiert sein kann. Eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Erzeugnisses umfasst folgende
Bestandteile:
- eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, sowie
- eine oder mehrere der folgenden Darstellungen auf einem Datenträger:
(i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist.
Das Gleitsicht-Brillenglas nach dieser Ausführungsform weist eine Verteilung eines sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, auf. Der
Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases variiert bei dieser Ausführungsform räumlich derart, dass der Maximalwert des Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases kleiner ist, als der Maximalwert des Restastigmatismus eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases für eine gleiche Verordnung, mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents bei gleicher
Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers und mit gleichem Obj ektabstandsmodell aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex. Die für den Brillenträger wahrnehmbaren optischen Eigenschaften des Gleitsicht-Brillenglases nach dieser Ausführungsform der Erfindung sind verbessert gegenüber allen Gleitsicht- Brillengläsem konventionellen Typs.
Eine andere Variante des erfindungsgemäßen Erzeugnisses umfasst die nachfolgend
angegebenen Bestandteile:
- eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist,
- wenigstens eine der nachfolgenden Darstellungen auf einem Datenträger:
(i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist.
Das Gleitsicht-Brillenglas nach dieser Ausführungsvariante weist eine Verteilung eines sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, auf. Das Gleitsicht-Brillenglas besitzt einen Progressionskanal. Der Brechungsindex des Gleitsicht- Brillenglases variiert räumlich derart, dass für einen vorgegebenen Restastigmatismuswert A est, Grenz ^- s der Gruppe
(a) der Restastigmatismuswert ARest Grenz liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Restastigmatismuswert ARest GrenzliQgt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,0 dpt (c) der Restastigmatismuswert ARest Grenz\iegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Restastigmatismuswert ARest Grenz liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt
(e) der Restastigmatismuswert ARest Grenzliegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Restastigmatismuswert ARest GrenzbQträgi 0,5 dpt auf einem horizontalen Schnitt an der schmälsten Stelle des Progressionskanals (z.B. dort, wo die Isoastigmatismuslinien für 1 dpt den geringsten Abstand zueinander haben) oder auf einem horizontalen Schnitt durch den Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, innerhalb eines Bereichs mit einem horizontalen Abstand von 10 mm beidseits von der
Hauptblicklinie folgende Beziehung gilt:
„ _ AResc Grenz
B > c x -——
grad W
wobei grad W der W irkungsgradient des sphärischen Äquivalents in Richtung der
Hauptblicklinie des Gleitsicht-Brillenglases auf dem Punkt auf der Hauptblicklinie an der schmälsten Stelle des Progressionskanals oder in dem Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, B die Breite des Bereichs im Gleitsicht-Brillenglas , in dem der Restastigmatismus ARest < ARest Grenz ist, wobei c eine Konstante gewählt ist aus der Gruppe:
(a) 1,0 < c
(b) 1,1 < c
(c) 1,2 < c
(d) 1,3 < c
Die für den Brillenträger wahrnehmbaren optischen Eigenschaften des Gleitsicht-Brillenglases nach dieser Ausführungsform der Erfindung sind verbessert gegenüber allen Gleitsicht- Brillengläsem konventionellen Typs.
Eine weitere Variante eines erfindungsgemäßen Erzeugnisses umfasst (i) ein Gleitsicht- Brillenglas oder (ii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung des Gleitsicht- Brillenglases oder (iii) einen Datenträger mit einer virtuellen Repräsentation des Gleitsicht- Brillenglases, wobei das Gleitsicht-Brillenglas eine Vorderfläche und eine Rückfläche sowie einen räumlich variierenden Brechungsindex aufweist. Es sind entweder die Vorderfläche oder die Rückfläche oder beide Flächen als Gleitsichtfläche ausgebildet. Die als Gleitsichtfläche ausgebildete Vorderfläche ist erfindungsgemäß als Freiformfläche ausgebildet und/oder die als Gleitsichtfläche ausgebildete Rückfläche ist erfindungsgemäß als Freiformfläche ausgebildet.
Das Gleitsicht-Brillenglas besteht aus einem keine Einzelschichten aufweisenden Substrat sowie einer eine oder mehrere Einzelschichten umfassenden Vorderflächenbeschichtung auf der Vorderfläche des Substrats und/oder einer eine oder mehrere Einzelschichten umfassenden Rückflächenbeschichtung auf der Rückfläche des Substrats. Nur das Substrat weist den räumlich variierenden Brechungsindex auf.
Nach der Erfindung ist ein Unterschied zwischen dem sphärischen Äquivalent gemessen in jedem Punkt auf der Vorderfläche des Gleitsicht-Brillenglases mit der
Vorderflächenbeschichtung und/oder der Rückflächenbeschichtung und dem sphärischen Äquivalent gemessen in jedem korrespondierenden Punkt auf der Vorderfläche eines Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases ohne Vorderflächenbeschichtung und ohne Rückfl ächenb eschichtung aber identischem Substrat (mit identischer Geometrie und identischem Brechungsindex) kleiner als ein Wert aus der nachfolgend angegebenen Gruppe:
(a) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,001 dpt
(b) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,002 dpt
(c) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,003 dpt
(d) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,004 dpt.
Diese Variante kann selbstverständlich auch eine oder mehrere der vorstehend beschriebenen Merkmale aufweisen.
Eine erste Weiterbildung des unmittelbar vorstehend beschriebenen Erzeugnisses ist dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens eine der Freiform flächen keine Punktsymmetrie und keine Achsensymmetrie aufweist oder dass wenigstens eine der Freiformflächen keine Punktsymmetrie und keine Achsensymmetrie und keine Rotationssymmetrie und keine Symmetrie bzgl. einer Symmetrieebene aufweist.
Eine zweite ggf. mit der ersten kombinierte Weiterbildung ist dadurch gekennzeichnet, dass (a) der Brechungsindex sich nur in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension verändert und in einer dritten Raumdimension konstant ist, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder (b) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension in allen Ebenen senkrecht zu der dritten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(c) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten
Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex überhaupt keine Punkt- und keine Achsensymmetrie aufweist.
Die dritte Raumdimension verläuft im Fall (a) oder im Fall (b) vorzugsweise in eine Richtung, die
- um nicht mehr als 5° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 5° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 5 von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen
Messpunkt differiert oder - um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen
Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert.
In weiterer Ausgestaltung weist das Gleitsicht-Brillenglas einen Progressionskanal auf. Bei dem
Gleitsicht-Brillenglas kann
(i) die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet sein, dass der Betrag der mittleren Krümmung im Progressionskanal maximal ist, und/oder
(ii) die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet sein, dass der Betrag der mittleren Krümmung im Progressionskanal minimal ist, oder
(iii) die Rückfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweisen und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet sein, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder
(iv) die Vorderfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweisen und die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet sein, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist, oder
(v) die Rückfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet sein und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet sein, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder
(vi) die Vorderfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet sein und die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet sein, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist.
Das vorstehend beschriebene Erzeugnis kann zusätzlich auch dadurch gekennzeichnet sein, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gl eitsicht-Bril lenglas bestimmt ist, umfasst oder (ii) einen Datenträger mit Daten zu einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas einen Progressionskanal mit einer Breite aufweist, und dass der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass die Breite des Progressionskanals des Gleitsicht-Brillenglases wenigstens in einem Schnitt oder über die gesamte Länge des Progressionskanals größer ist, als die Breite des Progressionskanals eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit gleicher Verteilung des sphärischen
Äquivalents bei gleicher Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex.
Die zuletzt beschriebene Ausgestaltung des Erzeugnisses kann in weiterer Ausgestaltung, dadurch gekennzeichnet sein, dass der wenigstens eine Schnitt eine Variante aus der Gruppe
- horizontaler Schnitt,
- Schnitt bei halber Addition,
- horizontaler Schnitt bei halber Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition
gewählt ist.
Alternativ oder zusätzlich kann das Erzeugnis ferner aufweisen:
(i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und/oder
(v) einen Datenträger mit Daten zu einer Restastigmatismusverteilung für die
vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte
astigmatische Wirkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers , für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit Daten zu einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, wobei
- das Gleitsicht-Brillenglas ein Femteil und ein Nahteil aufweist und
- die Breite des Progressionskanals der Abmessung quer zu einer zwischen Femteil und Nahteil verlaufenden Längsrichtung des Progressionskanals entspricht, innerhalb der der Wert des Betrags des Restastigmatismus unterhalb eines vorbestimmten Grenzwerts liegt, der innerhalb eines Bereichs aus der nachfolgend angegebenen Gruppe ausgewählt ist:
(a) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,0 dpt
(c) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt
(e) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Grenzwert beträgt 0,5 dpt.
Die oben beschriebene weitere Variante des Erzeugnisses und ggf. deren vorstehend
beschriebenen W eiterbildungen können dadurch gekennzeichnet sein, dass - das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, oder (ii) einen Datenträger mit Daten zu einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und/oder
(v) einen Datenträger mit Daten zu einer Restastigmatismusverteilung für die
vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte
astigmatische Wirkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit Daten zu einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und dass
- der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass der
Maximalwert des Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases kleiner ist, als der Maximalwert des Restastigmatismus eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents bei gleicher Anordnung des V ergleichs-Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex.
Die oben beschriebene weitere Variante des Erzeugnisses und ggf. deren vorstehend
beschriebenen W eiterbildungen können auch dadurch gekennzeichnet sein, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, oder (ii) einen Datenträger mit Daten zu einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents (W) für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder (iv) eine auf einem Datenträger befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(v) einen Datenträger mit Daten zu einer Restastigmatismusverteilung für die
vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brihenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte
astigmatische Wirkungsverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brihenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brihenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit Daten zu einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und dass - das Gleitsicht-Brihenglas einen Progressionskanal und eine Hauptblicklinie aufweist, und dass der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass für einen vorgegebenen Restastigmatismuswert ARest Grenz aus der Gruppe
(a) der Restastigmatismuswert ARest Grenzliegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Restastigmatismuswert ARest GrenzliQgt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,0 dpt
(c) der Restastigmatismuswert ARest Grenz{iegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Restastigmatismuswert ARest Grenzliegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt
(e) der Restastigmatismuswert ARest Grenzliegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Restastigmatismuswert 7lßest Grenzbeträgt 0,5 dpt auf einem horizontalen Schnitt an der schmälsten Stelle des Progressionskanals oder für einen horizontalen Schnitt durch den Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, innerhalb eines Bereichs mit einem horizontalen Abstand von 10 mm beidseits von der Hauptblicklinie folgende Beziehung gilt: „ _ n DRest, Grenz
B > c x - - - grad W
wobei grad W der W irkungsgradient des sphärischen Äquivalents des Gleitsicht-Brillenglases an der schmälsten Stelle des Progressionskanals auf der Hauptblicklinie oder in einem Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, B die Breite des Bereichs im Gleitsicht- Brillenglas, in dem der Restastigmatismus ARest < ARest Grenz ist, wobei c eine Konstante gewählt ist aus der Gruppe:
(a) l,0 < c
(b) 1 , 1 < c
(c) 1,2 < c
(d) 1,3 < c.
Oben wurde ausgeführt, dass die Erfinder erkannt haben, dass es auf das Zusammenspiel des Grads der Komplexität der Geometrie der Gleitsichtfläche und des Grads der Komplexität der Brechungsindexverteilung ankommt. Sie schlagen daher abweichend von der in der WO
89/04986 Al beschriebenen Lösung ein computerimplementiertes Verfahren zum Entwerfen eines Gleitsicht-Brillenglases mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche und einem räumlich variierenden Brechungsindex, bei dem entweder die Vorderfläche oder die Rückfläche oder beide Flächen als Gleitsichtfläche ausgebildet sind, in Form eines Strahldurchrechnungs verfahrens vor. Mittels des Strahldurchrechnungsverfahrens werden optische Eigenschaften des Gleitsicht-Brillenglases an einer Vielzahl von Bewertungsstellen, durch die Sehstrahlen das Gleitsicht-Brillenglas durchsetzen, berechnet. Bei diesem Strahldurchrechnungsverfahren wird wenigstens eine optische Soll-Eigenschaft für das Gleitsicht-Brillenglas an der jeweiligen Bewertungsstelle festgelegt. Zunächst wird ein Entwurf für das Gleitsicht-Brillenglas festgelegt, wobei dieser Entwurf eine Repräsentation einer lokalen Flächengeometrie der Gleitsichtfläche und einen lokalen Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die Bewertungsstellen umfasst. Der Entwurf des Gleitsicht-Brillenglases wird im Hinblick auf eine Approximierung der wenigstens einen optischen Soll-Eigenschaft des Gleitsicht- Brillenglases modifiziert. Das Modifizieren umfasst erfindungsgemäß nicht nur ein Modifizieren der Repräsentation der lokalen Flächengeometrie der Gleitsichtfläche, sondern auch des lokalen Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die
Bewertungsstellen, wobei die wenigstens eine optische Soll-Eigenschaft einen Soll- Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases umfasst. Die der modifizierten Gleitsichtfläche gegenüberliegende Fläche wird in der Regel fest vorgegeben. Diese weist im Allgemeinen eine einfache Flächengeometrie, wie z.B. eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Geometrie auf. Im Fall einer torischen Fläche ist die Flächengeometrie und Achslage häufig so gewählt, dass sie (abgesehen vom unerwünschten Rest-Astigmatismus) das astigmatische Refraktionsdefizit des Auges des Gleitsicht-Brillenträgers ausgleicht. Die der modifizierten Gleitsichtfläche gegenüberliegende Fläche kann auch eine Gleitsichtfläche, ggf. auch eine Freiformfläche, mit fest vorgegebener Flächengeometrie sein. Diese kann zu dem zur Bereitstellung der Addition notwendigen
W irkungsanstieg beitragen. Auch die modifizierte Gleitsichtfläche kann zu dem zur
Bereitstellung der Addition notwendigen Wirkungsanstieg beitragen. Es ist auch möglich, dass beide Flächen, nämlich Vorder- und Rückfläche zusammen mit der Brechungsindexverteilung zur Approximierung der Soll-Restastigmatismusverteilung modifiziert werden.
Strahldurchrechnungsverfahren zur Verwendung beim Entwurf von Gleitsicht-Brill engläsem sind bekannt. Es wird insbesondere auf Werner Koppen: Konzeption und Entwicklung von Progressivgläsem, in Deutsche Optiker Zeitung DOZ 10/95, S. 42-46 sowie die EP 2 115 527 Bl und die darin genannten Druckschriften hingewiesen berücksichtigt. Die Berechnung optimierter ortsabhängiger Brechungsindexverteilungen mittels optischer Rechenprogramme, wie beispielsweise das Rechenprogramm ZEMAX von der Firma Zemax, LLC, ist ebenfalls bekannt. Es wird z.B. auf deren Intemetauftritt unter http://www.zemax.com/ verwiesen.
Die Festlegung von Soll-Eigenschaften für ein Brillenglas bezieht sich auf das sogenannte Design eines Brillenglases. Ein Design eines Brillenglases umfasst üblicherweise die Verteilung der Soll- Werte für einen oder mehrere Abbildungsfehler, welche vorzugsweise in die
Optimierung des Brillenglases als Zielwerte oder bei der Bestimmung der Zielwerte eingehen. Insbesondere wird ein Brillenglasdesign durch die Verteilung des Refraktionsfehlers (d.h. die Differenz des sphärischen Äquivalents des Gleitsicht-Brillenglases im Strahlengang in
Gebrauchsstellung von dem sphärischen Äquivalent, welches mittels Refraktionsbestimmung ermittelt wird) und/oder die Verteilung des Restastigmatismus (d.h. die Differenz des
Astigmatismus des Brillenglases von dem Astigmatismus, welcher mittels
Refraktionsbestimmung ermittelt wird) charakterisiert. Anstelle des Begriffs Restastigmatismus verteilung werden in der Literatur auch die Begriffe Astigmatismusfehlerverteilung und astigmatische Abweichung verwendet. Ferner kann ein Brillenglasdesign ebenfalls die
Verteilung der Soll-Werte für Vergrößerungs-, Verzemmgs- oder anderen Abbildungsfehler, insbesondere von Abbildungsfehlern höherer Ordnung, wie dies in der EP 2 115 527 Bl beschrieben ist, umfassen. Dabei kann es sich um Flächenwerte oder vorzugsweise um
Gebrauchswerte, d.h. Werte in Gebrauchsstellung des Brillenglases handeln.
Nach der Erfindung wird der Entwurf des Gleitsicht-Brillenglases mit dem Ziel, dem
vorgegebenen Soll-Restastigmatismus möglichst nahe zu kommen modifiziert. Der Soll- Restastigmatismus kann beispielsweise an allen Bewertungsstellen zu Null gesetzt werden. Es ist auch möglich, eine Restastigmatismusverteilung vorzugeben, die vorzugsweise weit niedrigere Werte hat, als die, die mit einem herkömmlichen Gleitsicht-Brillenglas mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex aber freigeformter Rück- (und/oder Vorderfläche) theoretisch überhaupt erreichbar ist bzw. für die Optimierung eines derartigen Gleitsicht-Brillenglases vorgegeben wird. Die Zahl der Bewertungsstellen liegt nach Werner Koppen: Konzeption und Entwicklung von Progressivgläsem, in Deutsche Optiker Zeitung DOZ 10/95, S. 42-46 üblicherweise im Bereich zwischen 1000 und 1500. Die EP 2 115 527 Bl schlägt eine Zahl von über 8000 Bewertungsstellen vor.
Um diesem Ziel möglichst nahe zu kommen wird nach der Erfindung nicht nur die
Flächengeometrie der (späteren) Gleitsichtfläche an der Bewertungsstelle lokal verändert, sondern auch der lokale Brechungsindex in dem vom Strahlengang durchsetzten Medium des Gleitsicht-Brillenglases bei der Bewertungsstelle. Unter Medium versteht man das Material oder die Materialien, aus denen das Gleitsicht-Brillenglas besteht.
Erfindungsgemäß erfolgt das Modifizieren der Gleitsichtfläche frei in zwei Raumdimensionen und auch das Modifizieren des lokalen Brechungsindex erfolgt frei in wenigstens zwei
Raumdimensionen.
Um dem Ziel möglichst nahe zu kommen, muss dieser Vorgang des Modifizierens in der Regel mehrfach, d.h. iterativ durchgeführt werden. Es soll dabei noch einmal klar gestellt werden, dass beim Modifizieren, insbesondere bei der Iteration sowohl die lokale Flächengeometrie als auch der lokale Brechungsindex frei variieren können und weder die lokale Flächengeometrie noch der lokale Brechungsindex festgehalten wird. Demgegenüber lehrt die WO 89/04986 Al die Vorgabe vergleichsweise einfacher Geometrien für Vorder- und Rückfläche und die Suche nach einer geeigneten Brechungsindexverteilung, um den für die Bereitstellung der Addition notwendigen W irkungsanstieg herzustellen und um ggf. den (Rest-)Astigmatismus entlang der Hauptblicklinie ganz oder teilweise zu beheben sowie weiter ggf. Korrekturen von Abbildungsfehlern seitlich des Hauptmeridians vorzunehmen.
Obwohl der Brechungsindex in der Regel wellenlängenabhängig ist, wird im Allgemeinen die Dispersion nicht berücksichtigt und die Durchrechnung erfolgt für eine sogenannte
Designwellenlänge. Es ist aber nicht ausgeschlossen, dass ein Optimierungsprozess
unterschiedliche Designwellenlängen berücksichtigt, wie z.B. in der EP 2 383 603 Bl beschrieben ist.
Da die Modifikation mit dem Ziel erfolgt, optischen Soll-Eigenschaften möglichst nahe zu kommen, spricht der Fachmann auch von Optimierung. Die Modifikation wird so lange durchgeführt, bis ein Abbruchkriterium erfüllt ist. Im Idealfall besteht das Abbruchkriterium darin, dass das entworfene Gleitsicht-Brillenglas die vorgegebenen optischen Soll-Eigenschaften aufweist. In dem Fall, in dem der Restastigmatismus an allen Bewertungsstellen zu Null gesetzt wird, wäre dieser Idealfall, dass der Restastigmatismus des berechneten Brillenglases tatsächlich an allen Bewertungsstellen Null ist. Da dies jedoch regelmäßig, insbesondere in dem
beschriebenen Fall, nicht gegeben sein wird, erfolgt ein Abbruch der Berechnung z.B. nach Erreichen eines oder mehrerer Grenzwerte in der Umgebung der So ll-Eigenschaft(en) oder nach Erreichen einer vorgegebenen Anzahl an Iterationen.
Üblicherweise basiert die Ermittlung der Soll-Eigenschaften und die Berechnung der Ist- Eigenschaften auf Modellrechnungen, die die Gebrauchsbedingungen, nämlich z.B. den Sitz der Brillengläser vor dem Auge und ein Obj ektabstandsmodell sowie physiologische Parameter des Brillenträgers, nämlich z.B. die Fehlsichtigkeit, die Akkommodationsfähigkeit und die
Pupillendistanz berücksichtigen. Details wurden oben bereits beschrieben.
Ergebnis der Approximierung der wenigstens einen optischen Soll-Eigenschaft(en) des
Gleitsicht-Brillenglases durch Modifikation des lokalen Brechungsindex und der lokalen Flächengeometrie ist in der Regel, dass die als Gleitsichtfläche ausgebildete Vorderfläche als Freiformfläche ausgebildet ist und/oder dass die als Gleitsichtfläche ausgebildete Rückfläche als Freiformfläche ausgebildet ist.
Die eingangs gestellte Aufgabe wird durch das vorstehend beschriebene erfindungsgemäße Verfahren vollumfänglich gelöst. In einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt das Modifizieren der Gleitsichtfläche derart, dass eine Freiformfläche entsteht, die weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist. Das Modifizieren des lokalen Brechungsindex erfolgt des Weiteren derart, dass
(a) sich der Brechungsindex nur in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten
Raumdimension verändert und in einer dritten Raumdimension konstant bleibt, so dass eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(b) sich der Brechungsindex in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten
Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, so dass eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension in allen Ebenen senkrecht zu der dritten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(c) sich der Brechungsindex in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten
Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, so dass eine Verteilung des Brechungsindex im Gleitsicht-Brillenglas überhaupt keine Punkt- und keine Achsensymmetrie aufweist.
Ziel der Erfindung ist es, die astigmatischen Restfehler und ggf. auch die sphärischen Restfehler, neben der Hauptblicklinie (d.h. im zentralen Bereich des Zwischenteils) zu reduzieren.
Ausgehend von (i) einem Design eines herkömmlichen Gleitsicht-Brillenglases mit räumlich konstantem Brechungsindex oder (ii) einem Zieldesign für ein herkömmlichen Gleitsicht- Brillenglas mit räumlich konstantem Brechungsindex (das heißt das Zieldesign, das für die Optimierung des Gleitsicht-Brillenglases mit konstanter Brechzahl verwendet wurde) lässt sich ein neues Zieldesign für ein Gleitsicht-Brillenglas mit räumlich variierendem Brechungsindex erzeugen, das die bisherige Verteilung der sphärischen und astigmatischen Restfehler enthält, die aber speziell im zentralen Zwischenteil reduziert werden. Vorzugsweise werden dabei die astigmatischen Restfehler in einem Bereich um die Hauptblicklinie (z.B. der Bereich mit einem Abstand von 5, 10 bis 20 mm von der Hauptblicklinie) reduziert z.B. indem sie mit einen Faktor von 0,5 bis 0,8 multipliziert werden, um zu einem verbesserten Zieldesign zu kommen. Eine Ausführungsvariante dieses erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, dass die Modifikation des Entwurfs des Gleitsicht-Brillenglases im Hinblick auf eine
Minimierung einer Zielfunktion erfolgt. In der deutschsprachigen Literatur wird eine derartige Zielfunktion auch als Kostenfunktion und in der angelsächsischen Literatur als Merit-Function bezeichnet. Sehr häufig wird beim Entwerfen von Gleitsicht-Brillengläsem als Methode zur Minimierung einer Zielfunktion die Methode der kleinsten Fehler quadrate angewandt, wie dies z.B. auch in der EP 0 857 993 B2, der EP 2 115 527 Bl, der EP 2 878 989 Al oder auch in Werner Koppen: Konzeption und Entwicklung von Progressivgläsem, in Deutsche Optiker Zeitung DOZ 10/95, S. 42-46 praktiziert wird. Die erfindungsgemäße Ausführungsvariante wendet diese Methode mit der nachfolgend wiedergegebenen Zielfunktion an. In dieser Zielfunktion F ist Pm die Gewichtung an der Bewertungsstelle m, Wn die
Gewichtung der optischen Eigenschaft n, Tn der Soll- Wert der optischen Eigenschaft n an der jeweiligen Bewertungsstelle m und 4nder Ist-Wert der optischen Eigenschaft n an der
Bewertungsstelle m.
Die Anwendung dieser Methode hat sich zum Entwurf von Gleitsicht-Brillengl äsem
herkömmlicher Art bewährt. Die Erfindung schlägt vor, diese Methode auch zum Entwerfen von erfindungsgemäßen Gradientenindex (GRIN) Gleitsicht-Brillengläsem zu verwenden.
Das Zieldesign kann z.B. auch durch die Vorgabe von optischen, insbesondere sphärischen und astigmatischen Restfehlem an vielen Punkten festgelegt werden, die über die Vorderfläche des gesamten Glases verteilt sind.
Dabei kann es Festlegungen für die Entfernungen der Objekte geben, für die die Wirkungen bzw. sphärischen und astigmatischen Restfehler für den Brillenträger beim Blick durch das Brillenglas bestimmt werden.
Darüber hinaus kann es Vorgaben für die Flächenkrümmungen an weiteren Punkten auf der Gleitsichtfläche, Dickenforderungen (insbesondere in der geometrischen Mitte und am Rand des Gleitsichtglases) und prismatische Fordemngen an weiteren Punkten geben. Jedem dieser optischen und geometrischen Vorgaben kann an jedem der genannten Punkte eine individuelle Gewichtung zugeordnet werden. Bestimmt man für ein Ausgangsglas (z.B. das für die konstante Brechzahl optimierte Gleitsichtglas) die Restfehler, Flächenkrümmungen, prismatische Wirkungen und Dicken für die Vorgabe an dem Punkt, so kann man damit einen Gesamtfehler F entsprechend vorstehend angegebener bestimmen. Dieser von den optischen und geometrischen Glaseigenschaften abhängige Funktionswert F kann mittels bekannter
mathematischer Methoden durch simultane Änderung der Flächengeometrie und der
Brechzahlverteilung minimiert werden. Auf diese Weise erhält man ein Gleitsichtglas mit verbesserten Eigenschaften bzgl. der zuvor festgesetzten Forderungen.
Alternativ kann für die Optimierung des Gleitsichtglases mit einem Material mit variabler Brechzahl auch das ursprüngliche Zieldesign herangezogen werden, das heißt das Zieldesign, das für die Optimierung des Glases mit konstanter Brechzahl verwendet wurde.
Dabei können die bei der Optimierung mit dem ursprünglichen Design verwendeten
Gewichtungen verwendet bzw. auch verändert werden. Insbesondere kann die Gewichtung für die astigmatischen und sphärischen Restfehler im Progressionskanal erhöht werden, um verbesserte Eigenschaften des Gleitsichtglases im Progressionsbereich zu erzielen.
Eine Erhöhung der Gewichtung im Progressionskanal ist dabei aber nur sinnvoll, falls die astigmatischen und sphärischen Fehler des optimierten Glases mit einem Material mit konstantem Brechzahl nicht schon mit den Vorgaben des (neuen) Zieldesigns übereinstimmen. Falls das ursprüngliche Design vom Brillenträger bereits akzeptiert wurde, erhält man mit diesem Vorgehen auf jeden Fall ein verträglicheres Design für den Brillenträger, da die optischen Restfehler mit dem neuen Design reduziert werden.
Insgesamt erreicht man ein neues verbessertes Zieldesign, das mit einem Material mit konstanter Brechzahl nicht erreichbar ist, aber mit diesem Zieldesign und durch simultane Optimierung der Gestalt der Freiformflächen und der Verteilung der Brechzahl für ein Material mit
nichtkonstanter Brechzahl sich ein verbessertes Gleitsichtglasdesign erreichen lässt, das insbesondere einen breiteren Progressionskanal, geringere maximale astigmatische Restfehler im Zwischenbereich und damit auch eine geringere Verzeichnung im Zwischenbereich aufweist. Dieses neue Gleitsichtglasdesign lässt sich dabei unter B erücksichtigung der ursprünglichen Gebrauchsbedingungen, Dickenvorgaben usw. realisieren.
Eine besonders vorteilhafte Ausführungsvariante des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, dass für wenigstens eine Bewertungsstelle ein Soll -Restastigmatismus vorgegeben wird, der kleiner ist, als der kleinste theoretisch erreichbare Restastigmatismus an der wenigstens einen entsprechenden Bewertungsstelle bei einem V ergl eichs-Gleitsicht- Brillenglas für eine gleiche Verordnung und gleichem Obj ektabstandsmodell, aber mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents und gleicher Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex und dass das Modifizieren der Repräsentation der lokalen Flächengeometrie der Gleitsichtfläche und des lokalen Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die Bewertungsstellen erst dann abgebrochen wird, wenn der für das entworfene Gleitsicht-Brillenglas erreichte Restastigmatismus an der wenigstens einen
Bewertungsstelle kleiner ist als der theoretisch erreichbare Restastigmatismus an der wenigstens einen entsprechenden Bewertungsstelle bei dem V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglas .
Man kann -wie oben bereits ausgeführt wurde- den Soll-Restastigmatismus an allen
Bewertungsstellen zu Null setzen. Um ein Gleitsicht-Brillenglas zu entwerfen, welches ganzflächig bessere optische Eigenschaften hat, als eine V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglas der herkömmlichen Art, wird man den Soll-Restastigmatismus an allen Bewertungsstellen zumindest um einen signifikanten Prozentsatz, von z.B. 10 - 50 % geringer wählen, als zum Entwurf des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases üblicherweise angesetzt wird. Im Allgemeinen wird an wenigstens den Bewertungsstellen ein Soll-Restastigmatismus vorgegeben werden, der kleiner ist, als der theoretisch erreichbare Restastigmatismus an den wenigstens entsprechenden
Bewertungsstellen bei dem Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas, welche innerhalb des späteren Progressionskanals liegen sollen. Eine Verbreiterung des Progressionskanals ist nämlich stets wünschenswert.
Zusätzlich oder alternativ zu der vorstehend beschriebenen vorteilhaften Ausführungsvariante besteht eine V erfahrensvariante darin, das Modifizieren der Repräsentation der lokalen
Flächengeometrie der Gleitsichtfläche und des lokalen Brechungsindex des Gleitsicht- Brillenglases im jeweiligen S ehstrahlengang durch die Bewertungsstellen, mit der Maßgabe durchzuführen, dass der Maximalwert des Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases kleiner ist, als der Maximalwert des Restastigmatismus eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases für eine gleiche Verordnung mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents und gleicher Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex. Grundsätzlich muss der Maximalwert für den Restastigmatismus bei dem erfindungsgemäß entworfenen Gleitsicht-Brillenglas nicht am „gleichen“ Ort bzw. an der„gleichen“ Bewertungsstelle gelegen sein wie der Maximalwert für den Restastigmatismus beim V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglas . Als Zusatzbedingung kommt dies bei der Durchführung des Verfahrens aber auch in Betracht. Durch diese Vorgaben werden die optischen Eigenschaften des erfindungsgemäßen Gleitsicht-Brillenglases gegenüber einem Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas herkömmlicher Fabrikationsart weiter verbessert.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann in einer Ausführungsvariante so durchgefiihrt werden, dass beim Entwerfen des Gleitsicht-Brillenglases ein Gleitsicht-Brillenglas entsprechend einem Erzeugnis der vorstehend beschriebenen Arten resultiert. Die Vorteile dieser Erzeugnisse wurden oben bereits im Detail beschrieben.
Es ist in einer weiteren erfindungsgemäßen V erfahrensvariante sogar vorgesehen, dass das Entwerfen des Gleitsicht-Brillenglases gerade mit der Maßgabe erfolgt, ein Gleitsicht-Brillenglas entsprechend einem Erzeugnis nach einem der der vorstehend beschriebenen Arten zu erzeugen. Die Soll-Eigenschaften und die Abbruchbedingungen werden bei dieser weiteren Variante so gewählt, dass zwangsläufig das entsprechende Gleitsicht-Brillenglas mit den oben beschriebenen optischen Eigenschaften bei der durch die Darstellung vorgegebenen Anordnung vor dem Auge des zukünftigen Brillenträgers beim Entwerfen entsteht.
Die Erfindung sieht weiter ein Computerprogramm mit Programmcode zur Durchführung aller V erfahrensschritte nach einem der vorstehend beschriebenen Verfahren vor, wenn das
Computerprogramm in einem Computer geladen und/oder in einem Computer ausgeführt wird. Das Computerprogramm kann auf jedem computerlesbaren Medium, insbesondere auf einer Festplatte eines Computers, auf einem USB-Stick oder auch in einer Cloud abgelegt sein.
Demnach such die Erfindung auch Schutz für ein computerlesbares Medium mit einem
Computerprogramm der vorstehend beschriebenen Art.
Die Erfindung bezieht sich auch auf ein Verfahren zum Herstellen eines Gleitsicht-Brillenglases nach einem der vorangehend beschriebenen Erzeugnisse oder eines unter Verwendung eines Verfahrens der vorstehend beschriebenen Varianten entworfenen Gleitsicht-Brillenglases durch ein additives Verfahren.
Additive Verfahren sind Verfahren, bei denen das Gleitsicht-Brillenglas sequentiell aufgebaut wird. Insbesondere ist in diesem Zusammenhang bekannt, dass insbesondere sogenannte digitale Fabrikatoren F ertigungsmöglichkeiten für nahezu beliebige Strukturen bieten, die mit den klassischen abrasiven Verfahren nicht oder nur schwer realisierbar sind. Innerhalb der
Maschinenklasse der digitalen Fabrikatoren stellen die 3D-Drucker die wichtigste Teilklasse der additiven, also anhäufenden, aufbauenden Fabrikatoren dar. Die wichtigsten Techniken des 3D- Druckens sind das selektive Laserschmelzen (SLM) und das Elektronenstrahlschmelzen für Metalle und das selektive Lasersintem (SLS) für Polymere, Keramik und Metalle, die
Stereolithografie (SLA) und das Digital Light Processing für flüssige Kunstharze und das Multijet- oder Polyj et-Modeling (z.B. T intenstrahl drucken) sowie das Fused Deposition
Modeling (FDM) für Kunststoffe und teilweise Kunstharze. Weiter bekannt ist auch ein Aufbau mit Hilfe von Nanoschichten, wie dies z.B. unter http ://peaknano . com/wp- content/uploads/PEAK- 1510-GRINOptics-Overview.pdf, heruntergeladen am 12.1.2017 beschrieben ist.
Ausgangsmaterialien für die Fertigung mittels 3D-Druck sowie Möglichkeiten für das 3D- F ertigungsverfahren selbst entnimmt man z.B. der europäischen Patentanmeldung Nr.
16195139.7.
Eine Weiterbildung der Erfindung besteht in einem Verfahren zum Herstellen eines Gleitsicht- Brillenglases umfassend ein Verfahren zum Entwerfen eines Gleitsicht-Brillenglases wie oben beschrieben und Fertigen des Gleitsicht-Brillenglases nach dem Entwurf.
Das Ferti gen des Gl eitsicht-Brillenglases nach dem Entwurf kann erfindungsgemäß wiederum durch ein additives Verfahren erfolgen.
Eine andere Weiterbildung der Erfindung besteht in einem Computer mit einem Prozessor, der eingerichtet ist, ein Verfahren zum Entwerfen eines Gleitsicht-Brillenglases nach einem der oben beschriebenen Arten oder Varianten auszuführen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigen: Figur 1 optische Eigenschaften eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases herkömmlicher
Bauart aus einem Material mit einem Brechungsindex von n= 1.600 zu einem GRIN- Gleitsicht-Brillenglas mit vertikaler Symmetrieebene nach einem ersten
Ausführungsbeispiel nach der Erfindung
a: mittlere sphärische Wirkung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: mittlerer Flächenbrechwert des V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglases , objektseitige
Freiformfläche
c: Flächenastigmatismus der objektseitigen Freiformfläche des V ergleichs-Gleitsicht- Brillenglases der Figur la
Figur 2 optische Eigenschaften des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten
Ausfuhrungsbeispiel
a: mittlere sphärische Wirkung
b: mittlerer Flächenbrechwert gerechnet für eine konstante Brechzahl n= 1.600 für die objektseitige Freiformfläche
c: Flächenastigmatismus für n=l .600 der objektseitigen Frei formfläche des GRIN- Gleitsicht-Brillenglases der Figur 2a
Figur 3 die Verteilung der Brechzahl des GRIN -Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten
Ausführungsbeispiel
Figur 4 Vergleich der Restastigmatismusverteilung des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten Ausführungsbeispiel mit der Restastigmatismusverteilung des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases
a: Restastigmatismusverteilung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Restastigmatismusverteilung des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten Ausführungsbeispiel
Figur 5 Vergleich des Restastigmatismusverlaufs des GRIN -Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten Ausführungsbeispiel mit dem Restastigmatismusverlauf des Vergleich s- Gleitsicht-Brillenglases längs eines Schnitts bei y=0 nach der Figur 4
a: Restastigmatismusverlauf des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Restastigmatismusverlauf des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten Ausführungsbeispiel
Figur 6 Vergleich der Kontur der Vorderfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Vorderfläche des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases a: Pfeilhöhen der Vorderfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases b: Pfeilhöhen der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten Ausführungsbeispiel
Figur 7 optische Eigenschaften eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases herkömmlicher
Bauart aus einem Material mit einem Brechungsindex von n= 1.600 zu einem GRIN- Gleitsicht-Brillenglas mit vertikaler Symmetrieebene nach einem zweiten
Ausführungsbeispiel nach der Erfindung
a: mittlere sphärische Wirkung
b: mittlerer Flächenbrechwert, objektseitige Freiformfläche
c: Flächenastigmatismus der objektseitigen Freiformfläche des V ergleichs-Gleitsicht- Brillenglases der Figur 7a
Figur 8 optische Eigenschaften des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten
Ausführungsbeispiel
a: mittlere sphärische Wirkung
b: mittlerer Flächenbrechwert gerechnet für eine Brechzahl n= 1.600 für die objektseitige Fläche
c: Flächenastigmatismus für n= 1.600 der objektseitigen Freiformfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases der Figur 8a
Figur 9 die Verteilung der Brechzahl des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten
Ausführungsbeispiel
Figur 10 Vergleich der Restastigmatismusverteilung des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten Ausführungsbeispiel mit der Restastigmatismusverteilung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
a: Restastigmatismusverteilung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Restastigmatismusverteilung des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten Ausführungsbeispiel
Figur 11 Vergleich des Restastigmatismusverlaufs des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten Ausführungsbeispiel mit dem Restastigmatismusverlauf des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases längs eines Schnitts bei y = -5 mm nach der Figur 10 a: Restastigmatismusverlauf des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Restastigmatismusverlauf des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten Ausführungsbeispiel
Figur 12 Vergleich der Kontur der Vorderfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Vorderfläche des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases; die Pfeilhöhen sind gegenüber einer um -7,02° um die horizontale Achse verkippten Ebene angegeben
a: Pfeilhöhen der Vorderfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Pfeilhöhen der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten Ausführungsbeispiel
Figur 13 optische Eigenschaften eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases herkömmlicher
Bauart aus einem Material mit einem Brechungsindex von n= 1.600 zu einem GRIN- Gleitsicht-Brill englas ohne jegliche Symmetrie nach einem dritten
Ausführungsbeispiel nach der Erfindung
a: mittlere sphärische Wirkung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: mittlerer Flächenbrechwert des V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglases , objektseitige Freiformfläche
c: Flächenastigmatismus der objektseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht- Brillenglases der Figur l3a
Figur 14 optische Eigenschaften des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten
Ausführungsbeispiel
a: mittlere sphärische Wirkung
b: mittlerer Flächenbrechwert der objektseitigen Freiformfläche gerechnet für eine Brechzahl n= 1.600
c: Flächenastigmatismus für n= 1.600 der objektseitigen Freiformfläche des GRIN- Gleitsicht-Brillenglases der Figur l4a
Figur 15 die Verteilung der Brechzahl des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten
Ausführungsbeispiel
Figur 16 Vergleich der Restastigmatismusverteilung des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten Ausführungsbeispiel mit der Restastigmatismusverteilung des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases
a: Restastigmatismusverteilung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Restastigmatismusverteilung des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten Ausführungsbeispiel
Figur 17 Vergleich des Restastigmatismusverlaufs des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten Ausführungsbeispiel mit dem Restastigmatismusverlauf des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases längs eines Schnitts bei y = -5 mm nach der Figur 16 a: Restastigmatismusverlauf des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases b: Restastigmatismusverlauf des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten Ausführungsbeispiel
Figur 18 Vergleich der Kontur der Vorderfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Vorderfläche des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases
a: Pfeilhöhen der Vorderfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Pfeilhöhen der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten Ausführungsbeispiel
Figur 19 optische Eigenschaften eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases herkömmlicher
Bauart aus einem Material mit einem Brechungsindex von n= 1.600 zu einem GRIN- Gleitsicht-Brillenglas ohne jegliche Symmetrie nach einem vierten
Ausführungsbeispiel nach der Erfindung
a: mittlere sphärische Wirkung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: mittlerer Flächenbrechwert des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases, augenseitige Freiformfläche
c: Flächenastigmatismus der augenseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht- Brillenglases der Figur l9a
Figur 20 optische Eigenschaften des GRlN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten
Ausführungsbeispiel
a: mittlere sphärische Wirkung
b: mittlerer Flächenbrechwert der augenseitigen Freiformfläche gerechnet für eine Brechzahl n= 1.600
c: Flächenastigmatismus für n= 1.600 der augenseitigen Freiformfläche des GRIN- Gleitsicht-Brillenglases der Figur 20a
Figur 21 die Verteilung der Brechzahl des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten
Ausführungsbeispiel
Figur 22 Vergleich der Restastigmatismusverteilung des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten Ausführungsbeispiel mit der Restastigmatismusverteilung des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases
a: Restastigmatismusverteilung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Restastigmatismusverteilung des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten Ausführungsbeispiel Figur 23 Vergleich des Restastigmatismusverlaufs des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten Ausführungsbeispiel mit dem Restastigmatismusverlauf des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases längs eines Schnitts bei y = -4 mm nach der Figur 22 a: Restastigmatismusverlauf des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Restastigmatismusverlauf des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten Ausfährungsbeispiel
Figur 24 Vergleich der Kontur der Rückfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Rückfläche des V ergleichs-Gleitsicht- Brillenglases
a: Pfeilhöhen der Rückfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases
b: Pfeilhöhen der Rückfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten Ausfuhrungsbeispiel
Figur 25 optische Eigenschaften des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases ohne jede Symmetrie nach dem fänften Ausfährungsbeispiel, ausgelegt für die Rezeptwerte Sphäre -4 dpt, Zylinder 2 dpt, Achslage 90 Grad
a: mittlere sphärische Wirkung
b: mittlerer Flächenbrechwert der augenseitigen Freiformfläche gerechnet für eine Brechzahl n= 1.600
c: Flächenastigmatismus für n= 1.600 der augenseitigen Freiformfläche des GRIN- Gleitsicht-Brillenglases der Figur 25a
Figur 26 die Verteilung der Brechzahl des GRlN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem fänften
Ausfährungsbeispiel
Figur 27 Restastigmatismus des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem fänften
Ausfährungsbeispiel
a: Restastigmatismusverteilung des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem fünften Ausfährungsbeispiel
b: Restastigmatismusverlauf längs eines Schnitts bei y = -4 mm des
erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem fänften Ausfährungsbeispiel
Figur 28 Pfeilhöhen der Rückfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem fänften Ausfährungsbeispiel
Die fünf ersten Ausführungsbeispiele beziehen sich auf GRIN-Gleitsicht-Brillengläser bzw. deren Darstellung in einem Speicher eines Computers entsprechend einem Erzeugnis der erfindungsgemäßen Art. Das sechste Ausführungsbeispiel zeigt exemplarisch ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Entwerfen eines GRIN-Gleitsicht-Brillenglases.
Erstes Ausführungsbeispiel
Im ersten Beispiel wird ein Gleitsicht-Brillenglas mit einer besonders einfachen
Flächengeometrie gewählt. Es ist spiegelsymmetrisch zu einer auf der Zeichenebene senkrecht stehenden Ebene aufgebaut und besteht im Wesentlichen nur aus einer im mittleren Bereich angeordneten, senkrecht von oben nach unten verlaufenden Zone mit stetig zunehmender Wirkung.
Figur la zeigt die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung im Strahlengang für den
Brillenträger für ein Gleitsicht-Brillenglas aus einem Standardmaterial (Brechzahl n= 1.600) mit einer objektseitigen Freiformfläche, welche durch sogenannte bikubische Splines beschrieben ist. Dieses Gleitsicht-Brillenglas dient als Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas für ein erfindungsgemäß ausgebildetes Gl eitsicht-Brill englas , welches nachfolgend aufgrund dessen räumlich
variierendem Brechungsindex als GRIN-Gleitsicht-Brillenglas bezeichnet wird.
Die Rückseite des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases ist eine sphärische Fläche mit Radius 120 mm und der Augendrehpunkt liegt hinter der geometrischen Mitte des Glases mit einem Abstand von 25,5 mm zur Rückfläche. Das Glas hat eine Mittendicke von 2,5 mm und eine prismatische Wirkung 0 in der geometrischen Mitte. Die Rückfläche ist unverkippt, d.h. sowohl Vorderfläche als auch Rückfläche haben in der geometrischen Mitte eine Normale in Richtung der
Blickrichtung horizontal geradeaus.
Die eingezeichneten Koordinatenachsen x und y dienen zur Bestimmung von Punkten auf dieser Fläche. Auf der senkrechten Mittelachse des Glases überschreitet die Wirkung die 0,00 Dioptrien in einer Höhe von etwa y = 25 mm, eine Wirkung von 2,25 dpt (Dioptrien) wird etwa bei y = -25 mm erreicht. Auf dieser Fänge von 50 mm steigt demnach die Glaswirkung um 2,25 dpt an. Das Gleitsicht-Brillenglas hat demnach für den Brillenträger in vorgesehener Gebrauchsstellung keine sphärische Wirkung (Sphäre = 0) und keine astigmatische Wirkung (Zylinder = 0) im Femteil und eine Addition von 2,25 dpt. Nach Abschnitt 11.1 der DIN EN ISO 13666:2013-10 ist ein Brillenglas mit sphärischer Wirkung ein Brillenglas, das ein paraxiales, paralleles
Fichtbündel in einem einzelnen Brennpunkt vereinigt Nach Abschnitt 12.1 der DIN EN ISO 13666:2013-10 ist ein Brillenglas mit astigmatischer Wirkung ein Brillenglas, das ein paraxiales, paralleles Lichtbündel in zwei getrennten, zueinander senkrecht stehenden Brennlinien vereinigt, und das daher nur in den beiden Hauptschnitten einen S cheitelbrechwert besitzt. Abschnitt 14.2.1 dieser Norm definiert die Addition als Differenz zwischen dem Scheitelbrechwert des Nahteiles und dem S cheitelbrechwert des Femteiles.
Figur lb zeigt den mittleren Flächenbrechwert für n=l .600 der objektseitigen Freiformfläche des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases der Figur la. Die Flächenkrümmung nimmt von oben nach unten stetig zu, der mittlere Flächenbrechwert steigt von etwa 5,3 dpt bei y = 15 mm auf etwa 7,0 dpt bei y = -25 mm.
Figur lc zeigt den Flächenastigmatismus für n= 1.600 der objektseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases der Figur la.
Die Figuren 2a, 2b und 2c zeigen die Nachbildung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit Verwendung eines GRIN -Materials. Figur 2a zeigt hierzu die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung. Dem Vergleich der Figur la und Figur 2a entnimmt man, dass die
W irkungsverteilung der beiden Gleitsicht-Brillengläser gleich ist. In Figur 2b ist der Verlauf des mittleren Flächenbrechwerts, in Figur 2c der Verlauf des Flächenastigmatismus der Vorderfläche des erfindungsgemäß ausgebildeten GRIN-Gleitsicht-Brillenglases dargestellt. Um einen Vergleich der mittleren Krümmungen mit der Figur lb und des Flächenastigmatismus mit der Figur lc zu ermöglichen, wurde bei der Berechnung des mittleren Flächenbrechwertes und des Flächenastigmatismus nicht das GRIN -Material, sondern wie vorher das Material mit der Brechzahl n= 1.600 verwendet.
Nach Heinz Diepes, Ralf Blendowske: Optik und Technik der Brille; 2. Auflage, Heidelberg 2005, S. 256 sind der mittlere Flächenbrechwert und der Flächenastigmatismus definiert.
Der Vergleich der Figuren 2b und 2c mit den Figuren lb und lc zeigt, dass sich die Gestalt der Freiformfläche deutlich geändert hat: Der mittlere Flächenbrechwert (gerechnet mit n= 1.600) nimmt jetzt von oben nach unten ab, d.h., die mittlere Krümmung der Fläche wird von oben nach unten geringer. Der Verlauf des Flächenastigmatismus zeigt keinen typischen Progressionskanal mehr. Figur 3 zeigt die Verteilung der Brechzahl über das erfindungsgemäße GRIN-Gleitsicht- Brillenglas. Die Brechzahl steigt hier von oben nach unten von etwa n = 1.48 auf etwa n = 1.75 im unteren Bereich an.
Die Figur 4a und Figur 4b stellen die Auswirkungen des Einsatzes des GRIN-Materials mit seiner speziellen Brechzahlverteilung, sowie des Designs der Freiformfläche für dieses GRIN- Gleitsicht-Brillenglas , auf die Breite des Progressionskanals im Vergleich zum Standardglas dar. Die Figuren zeigen die Verteilung der astigmatischen Restfehler im Strahlengang für den Brillenträger für einen Brillenträger mit rein sphärischer Verordnung.
In diesem Beispiel ergibt sich eine Verbreiterung des Progressionskanals, hier definiert durch die Isoastigmatismuslinie 1 dpt, von 17 mm auf 22 mm, also um etwa 30 Prozent.
Die Figur 5a und Figur 5b zeigen Querschnitte durch die Restastigmatismusverteilungen aus Figur 4a und Figur 4b. Hier wird die herkömmliche Beziehung zwischen W irkungsanstieg und dem dadurch induzierten seitlichen Anstieg des astigmatischen Fehlers (ähnlich der Beziehung des mittleren Flächenbrechwertes zum Flächenastigmatismus nach dem Satz von Minkwitz) besonders deutlich. Der Anstieg des Astigmatismus in der Umgebung der Mitte des
Progressionskanals (y = 0) ist für das GRIN-Glas deutlich geringer, obwohl derselbe
W irkungsanstieg wie im Standardglas vorhanden ist. Gerade dieser Anstieg wird in der Theorie der Optik der Gleitsichtgläser mit Minkwitz‘ Aussage erklärt.
Die Figur 6 vergleicht die Kontur der Vorderfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Vorderfläche des V ergl eichs-Gl eitsicht- Brillenglases mit Hilfe einer Pfeilhöhendarstellung . Die Figur 6b zeigt die Pfeilhöhen der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem ersten
Ausführungsbeispiel und im Vergleich dazu zeigt Figur 6a die Pfeilhöhen der Vorderfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases.
Zweites Ausführungsbeispiel
Alle folgenden Figuren entsprechen thematisch und in der Reihenfolge denjenigen zum ersten Ausführungsbeispiel. Die Figur 7a zeigt die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung im Strahlengang für den Gleitsicht-Brillenträger für ein Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas aus einem Standardmaterial (Brechzahl n= 1.600) mit einer objektseitigen Freiformfläche. Die Rückseite ist wieder eine sphärische Fläche mit Radius 120 mm und der Augendrehpunkt liegt 4 mm über der
geometrischen Mitte des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit einem horizontalen Abstand von 25,8 mm zur Rückfläche. Das Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas hat eine Mittendicke von 2.6 mm und 2 mm unterhalb der geom. Mitte eine prismatische Wirkung 1.0 cm/m Basis 270° . Die Rückfläche ist um -8° um die horizontale Achse verkippt.
Die eingezeichneten Koordinatenachsen dienen zur Bestimmung von Punkten auf dieser Fläche. Auf der senkrechten Mittelachse des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases überschreitet die Wirkung die 0,00 Dioptrie-Linie in einer Flöhe von etwa y = 6 mm (d.h. der Brillenträger erhält beim Blick horizontal geradeaus nahezu eine Wirkung von 0 dpt), eine Wirkung von 2,00 Dioptrien wird etwa bei y = -14 mm erreicht. Auf dieser Länge von 20 mm steigt demnach die Glaswirkung um 2,00 dpt an
Figur 7b zeigt den mittleren Flächenbrech wert für n= 1.600 der objektseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases der Figur 7a. Die Flächenkrümmung nimmt von oben nach unten stetig zu, der mittlere Flächenbrechwert steigt von 5,00 dpt bei y = 2 mm auf 6,75 dpt bei y = -18 mm.
Figur 7c zeigt den Flächenastigmatismus für n=l .600 der objektseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases der Figur 7a.
Die Figuren 8a, 8b und 8c zeigen die Nachbildung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases unter Verwendung eines GRIN-Materials (erfindungsgemäßes Gleitsicht-Brillenglas) . Figur 8a zeigt hierzu die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung. Dem Vergleich der Figuren 7a und 8a entnimmt man, dass der W irkungsanstieg entlang der senkrechten Mittellinie der beiden Gläser gleich ist. In Figur 8b ist der Verlauf des mittleren Flächenbrechwerts, in Figur 8c der Verlauf des Flächenastigmatismus der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN -Gleitsicht- Brillenglases dargestellt. Um einen Vergleich der mittleren Krümmungen mit der Figur 7b und des Flächenastigmatismus mit der Figur 7c zu ermöglichen, wurde bei der Berechnung nicht das GRIN-Material, sondern wie vorher das Material mit der Brechzahl n= 1.600 verwendet. Der Vergleich der Figuren 8b und 8c mit den Figuren 7b und 7c zeigt, dass sich die Gestalt der Freiformfläche deutlich geändert hat: der mittlere Flächenbrechwert (gerechnet mit n= 1.600) nimmt jetzt von der Glasmitte zum Rand hin in ungleichmäßiger Weise ab. Der Verlauf des Flächenastigmatismus zeigt keinen typischen Progressionskanal mehr.
Die Figur 9 zeigt die Verteilung der Brechzahl über das Brillenglas. Die Brechzahl steigt hier von ca. 1.60 von der Mitte des Glases auf etwa n = 1.70 im unteren Bereich an.
Die Figur lOa und die Figur lOb stellen die Auswirkungen des Einsatzes des GRIN-Materials mit seiner speziellen Brechzahlverteilung, sowie des Designs der Freiformfläche für dieses GRIN -Gleitsicht-Brillenglas , auf die Breite des Progressionskanals im Vergleich zum
Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas dar. Die Figuren zeigen die Verteilung der astigmatischen Restfehler im Strahlengang für den Brillenträger für einen Brillenträger mit rein sphärischer Verordnung.
In diesem Beispiel ergibt sich eine Verbreiterung des Progressionskanals, hier definiert durch die Isoastigmatismuslinie 1 dpt, von 8,5 mm auf 12 mm, also um etwa 41 Prozent.
Die Figur l la und die Figur 1 lb zeigen Querschnitte durch die Restastigmatismusverteilungen aus Figur lOa und Figur lOb. Hier wird die herkömmliche Beziehung zwischen Wirkungsanstieg und dem dadurch induzierten seitlichen Anstieg des astigmatischen Fehlers (ähnlich der
Beziehung des mittleren Flächenbrechwertes zum Flächenastigmatismus nach dem Satz von Minkwitz) besonders deutlich. Der Anstieg des Astigmatismus in der Umgebung der Mitte des Progressionskanals (y = -5 mm) ist für das erfindungsgemäße GRIN-Gleitsicht-Brillenglas deutlich geringer, obwohl derselbe W irkungsanstieg wie im Vergleichs-Gleitsicht-Bril lenglas vorhanden ist. Analog zum ersten Ausführungsbeispiel ergibt sich eine deutliche Abweichung des Astigmatismus gradienten des GRIN- Gleitsicht-Brillenglases von dem von Minkwitz vorhergesagten Verhalten: Der Progressionskanal wird deutlich breiter.
Die Figur 12 vergleicht die Kontur der Vorderfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Vorderfläche des Vergleichs-Gleitsicht- Brillenglases mit Hilfe einer Pfeilhöhendarstellung . Die Figur l2b zeigt die Pfeilhöhen der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem zweiten
Ausführungsbeispiel und im Vergleich dazu zeigt Figur l2a die Pfeilhöhen der Vorderfläche des V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglases j eweils bzgl. eines um -7.02 um eine horizontale Achse gekippten Koordinatensystems (d.h. die vertikale Y -Achse dieses Systems ist um -7.02° gegenüber der Raumvertikalen verkippt).
Drittes Ausführungsbeispiel
Alle folgenden Figuren entsprechen thematisch und in der Reihenfolge denjenigen zum zweiten Ausführungsbeispiel.
Das dritte Ausführungsbeispiel zeigt zwei Gleitsichtgläser, bei denen die Konvergenzbewegung des Auges beim Blick auf Objekte in den Zwischenentfemungen und in der Nähe, die geradeaus vor dem Auge des Brillenträgers liegen, berücksichtigt werden. Diese Konvergenzbewegung bewirkt, dass die Durchblickpunkte durch die Vorderfläche des Brillenglases beim Blick auf diese Punkte nicht auf einem exakt senkrechten Geradenstück, sondern auf einer zur Nase hin verschwenkten vertikalen Linie liegen, die als Hauptblicklinie bezeichnet wird.
Daher ist in diesen Beispielen auch die Mitte des Nahbereichs horizontal nasaler Richtung verschoben. Die Beispiele sind so gerechnet, dass diese Hauptblicklinie im Progressionsbereich mittig zwischen den Linien auf der Vorderfläche liegen, für die der astigmatische Restfehler 0,5 dpt beträgt (siehe dazu die Figuren l6a und l6b).
Die Figur l3a zeigt die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung im Strahlengang für den Gleitsicht-Brillenträger für ein Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas aus einem Standardmaterial (Brechzahl n = 1.600) mit einer objektseitigen Freiformfläche. Die Rückseite ist wieder eine sphärische Fläche mit Radius 120 mm und der Augendrehpunkt liegt 4 mm über der
geometrischen Mitte des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit einem horizontalen Abstand von 25,5 mm zur Rückfläche. Das Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas hat eine Mittendicke von 2,5 mm und 2 mm unterhalb der geom. Mitte eine prismatische Wirkung 1,0 cm/m Basis 270°. Die Rückfläche ist so verkippt, dass beim Blick horizontal geradeaus der augenseitige Strahl senkrecht zur Rückfläche steht.
Der Brillenträger erhält beim Blick horizontal geradeaus (d.h. für einen Durchblickpunkt durch das Glas von 4 mm oberhalb der geometrischen Mitte) eine mittlere Wirkung von 0 dpt und bei einem Blick durch den Punkt 13 mm unterhalb der geometrischen Mitte und -2,5 mm horizontal in nasaler Richtung eine mittlere Wirkung von 2,00 dpt. D.h. auf einer Länge von 17 mm steigt demnach die Glaswirkung um ca. 2,00 dpt an.
Figur 13b zeigt die Verteilung des mittleren Flächenbrechwertes für eine Brechzahl n= 1.600 der objektseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases des dritten
Ausfährungsbeispiels, das eine Verteilung der mittleren Wirkung bewirkt, wie sie in Figur l3a dargestellt wird. Die Flächenkrümmung nimmt von oben nach unten stetig zu, der mittlere Flächenbrechwert steigt von 5,00 dpt bei y = ca. 2 mm auf 6,50 dpt bei y = -12 mm.
Figur l3c zeigt den Flächenastigmatismus für n= 1.600 der objektseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases der Figur l3a.
Die Figuren l4a, 14b und l4c zeigen die Nachbildung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases unter Verwendung eines GRIN-Materials (erfindungsgemäßes Gleitsicht-Brillenglas) . Figur l4a zeigt hierzu die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung. Dem Vergleich der Figuren 13a und 14a entnimmt man, dass der Wirkungsanstieg entlang der Hauptblicklinie im
Progressionsbereich gleich ist. In Figur l4b ist der Verlauf des mittleren Flächenbrechwerts, in Figur l4c der Verlauf des Flächenastigmatismus der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases dargestellt. Um einen Vergleich der mittleren Krümmungen mit der Figur l3b und des Flächenastigmatismus mit der Figur l3c zu ermöglichen, wurde bei der Berechnung nicht das GRIN-Material, sondern wie vorher das Material mit der Brechzahl n =
1.600 verwendet.
Der Vergleich der Figuren 13b und l3c mit den Figuren l4b und l4c zeigt, dass sich die Gestalt der Freiformfläche deutlich geändert hat: der mittlere Flächenbrechwert (gerechnet mit n =
1.600) nimmt jetzt von der Glasmitte zum Rand hin in ungleichmäßiger Weise ab, um in der Peripherie hin wieder anzusteigen. Der Verlauf des Flächenastigmatismus zeigt keinen typischen Progressionskanal mehr.
Die Figur 15 zeigt die Verteilung der Brechzahl über das Brillenglas. Die Brechzahl steigt hier von ca. 1,48 im oberen Bereich des Glases auf etwa 1,70 in Höhe y = -13 im unteren Bereich an. Die Figuren l6a und l6b stellen die Auswirkungen des Einsatzes des GRIN-Materials mit seiner speziellen Brechzahlverteilung sowie des Designs der Freiformfläche für dieses GRIN- Gleitsicht-Brillenglas auf die Breite des Progressionskanals im Vergleich zum Vergleichs- Gleitsicht-Brill englas dar. Die Figuren zeigen die Verteilung der astigmatischen Restfehler im Strahlengang für den Brillenträger für einen Brillenträger mit rein sphärischer Verordnung.
In diesem dritten Beispiel ergibt sich eine Verbreiterung des Progressionskanals, hier definiert durch die Isoastigmatismuslinie 1 dpt, von 6 mm auf 9 mm, also etwa um 50 Prozent.
Die Figur l7a und die Figur l7b zeigen Querschnitte durch die Restastigmatismusverteilungen aus Figur l6a und Figur l6b. Diese Figuren verdeutlichen wieder die herkömmliche Beziehung zwischen W irkungsanstieg und dem dadurch induzierten seitlichen Anstieg des astigmatischen Fehlers (ähnlich der Beziehung des mittleren Flächenbrechwertes zum Flächenastigmatismus nach dem Satz von Minkwitz). Der Anstieg des astigmatischen Restfehlers in der Umgebung der Mitte des Progressionskanals (y = -5 mm) ist für das erfindungsgemäße GRIN-Gleitsicht- Brillenglas wieder deutlich geringer, obwohl derselbe Wirkungsanstieg wie im Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglas vorhanden ist.
Die Figur 18 vergleicht die Kontur der Vorderfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Vorderfläche des Vergleichs-Gleitsicht- Brillenglases mit Hilfe einer Pfeilhöhendarstellung . Die Figur 18b zeigt die Pfeilhöhen der Vorderfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem dritten
Ausführungsbeispiel und im Vergleich dazu zeigt Figur l8a die Pfeilhöhen der Vorderfläche des V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglases j eweil s bzgl. einer Ebene, die senkrecht auf der
Blickrichtung horizontal geradeaus steht.
Viertes Ausführungsbeispiel
Alle folgenden Figuren entsprechen thematisch und in der Reihenfolge denjenigen zum dritten Ausführungsbeispiel.
Das vierte Ausführungsbeispiel zeigt zwei Gleitsichtgläser, bei denen die Konvergenzbewegung des Auges beim Blick auf Objekte in den Zwischenentfemungen und in der Nähe, die geradeaus vor dem Auge des Brillenträgers liegen, berücksichtigt werden. Diese Konvergenzbewegung bewirkt, dass die Durchblickpunkte durch die Vorderfläche des Brillenglases beim Blick auf diese Punkte nicht auf einem exakt senkrechten Geradenstück, sondern auf einer zur Nase hin verschwenkten vertikalen Linie liegen, die als Hauptblicklinie bezeichnet wird.
Daher ist in diesen Beispielen auch die Mitte des Nahbereichs horizontal nasaler Richtung verschoben. Die Beispiele sind so gerechnet, dass diese Hauptblicklinie im Progressionsbereich mittig zwischen den Linien auf der Vorderfläche liegen, für die der astigmatische Restfehler 0,5 dpt beträgt (siehe dazu die Figuren 22a und 22b).
Die Figur l9a zeigt die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung im Strahlengang für den Gleitsicht-Brillenträger für ein V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglas aus einem Standardmaterial (Brechzahl n = 1.600) mit einer augenseitigen Freiformfläche. Die Vorderseite ist eine sphärische Fläche mit Radius 109.49 mm und der Augendrehpunkt liegt 4 mm über der geometrischen Mitte des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit einem horizontalen Abstand von 25,1 mm zur Rückfläche. Das Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas hat eine Mittendicke von 2,55 mm und 2 mm unterhalb der geom. Mitte eine prismatische Wirkung 1,5 cm/m Basis 270°. Die Vomeigung beträgt 9° und der F assungsscheibenwinkel 5°.
Der Brillenträger erhält beim Blick horizontal geradeaus (d.h. für einen Durchblickpunkt durch das Glas von 4 mm oberhalb der geometrischen Mitte) eine mittlere Wirkung von 0 dpt und bei einem Blick durch den Punkt 11 mm unterhalb der geometrischen Mitte und -2,5 mm horizontal in nasaler Richtung eine mittlere Wirkung von 2,50 dpt. D.h. auf einer Länge von 15 mm steigt demnach die Glaswirkung um ca. 2,50 dpt an.
Figur 19b zeigt die Verteilung des mittleren Flächenbrechwertes für eine Brechzahl n= 1.600 der augenseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases des vierten
Ausführungsbeispiels, das eine Verteilung der mittleren Wirkung bewirkt, wie sie in Figur l9a dargestellt wird. Die Flächenkrümmung nimmt von oben nach unten stetig ab, der mittlere Flächenbrechwert steigt von -5,50 dpt bei y = ca. 2 mm auf -3,50 dpt bei y = -15 mm.
Figur l9c zeigt den Flächenastigmatismus für n= 1.600 der augenseitigen Freiformfläche des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases der Figur l9a. Die Figuren 20a, 20b und 20c zeigen die Nachbildung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases unter Verwendung eines GRIN-Materials (erfindungsgemäßes Gleitsicht-Brillenglas) . Figur 20a zeigt hierzu die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung. Dem Vergleich der Figuren l9a und 20a entnimmt man, dass der Wirkungsanstieg entlang der Hauptblicklinie im
Progressionsbereich gleich ist. In Figur 20b ist der Verlauf des mittleren Flächenbrechwerts, in Figur 20c der Verlauf des Flächenastigmatismus der Rückfläche des erfindungsgemäßen GRIN- Gleitsicht-Brillenglases dargestellt. Um einen Vergleich der mittleren Krümmungen mit der Figur l9b und des Flächenastigmatismus mit der Figur l9c zu ermöglichen, wurde bei der Berechnung nicht das GRIN-Material, sondern wie vorher das Material mit der Brechzahl n = 1.600 verwendet.
Der Vergleich der Figuren l9b und l9c mit den Figuren 20b und 20c zeigt, dass sich die Gestalt der Freiformfläche deutlich geändert hat: sowohl die Verteilung des mittleren Flächenbrechwerts als auch die Verteilung des Flächenastigmatismus (gerechnet mit n = 1.600) lassen keinen typischen Progressionskanal mehr erkennen.
Die Figur 21 zeigt die Verteilung der Brechzahl über das Brillenglas. Die Brechzahl steigt hier von ca. 1,55 im oberen seitlichen Bereich des Glases auf etwa 1,64 im unteren Bereich an.
Die Figuren 22a und 22b stellen die Auswirkungen des Einsatzes des GRIN-Materials mit seiner speziellen Brechzahlverteilung sowie des Designs der Freiformfläche für dieses GRIN- Gleitsicht-Brillenglas auf die Breite des Progressionskanals im Vergleich zum Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglas dar. Die Figuren zeigen die Verteilung der astigmatischen Restfehler im Strahlengang für den Brillenträger für einen Brillenträger mit rein sphärischer Verordnung. Die Hauptblicklinie ist in beiden Figuren eingezeichnet.
Die Figur 23a und die Figur 23b zeigen Querschnitte durch die Restastigmatismusverteilungen aus Figur 22a und Figur 22b. Diese Figuren verdeutlichen wieder die herkömmliche Beziehung zwischen W irkungsanstieg und dem dadurch induzierten seitlichen Anstieg des astigmatischen Fehlers (ähnlich der Beziehung des mittleren Flächenbrechwertes zum Flächenastigmatismus nach dem Satz von Minkwitz). Der Anstieg des astigmatischen Restfehlers in der Umgebung der Mitte des Progressionskanals (y = -4 mm) ist für das erfindungsgemäße GRIN-Gleitsicht- Brillenglas wieder deutlich geringer, obwohl derselbe Wirkungsanstieg wie im Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglas vorhanden ist. In diesem vierten Beispiel ergibt sich eine Verbreiterung des Progressionskanals, hier definiert durch die Isoastigmatismuslinie 1 dpt, von 4.5 mm auf 6 mm, also um etwa 33 Prozent.
Die Figur 24 vergleicht die Kontur der Rückfläche des GRIN-Gleitsicht-Brillenglases nach dem vierten Ausführungsbeispiel mit der Kontur der Rückfläche des Vergleichs-Gleitsicht- Brillenglases mit Hilfe einer Pfeilhöhendarstellung . Die Figur 24b zeigt die Pfeilhöhen der Rückfläche des erfindungsgemäßen GRIN -Gleitsicht-Bri llengl ases nach dem vierten
Ausführungsbeispiel und im Vergleich dazu zeigt Figur 24a die Pfeilhöhen der Rückfläche des V ergleichs-Gleitsicht-Brillenglases j eweils bzgl. einer Ebene, die senkrecht auf der
Blickrichtung horizontal geradeaus steht.
Fünftes Ausführungsbeispiel
Die folgenden Figuren entsprechen thematisch denjenigen zum vierten Ausführungsbeispiel.
Das fünfte Ausführungsbeispiel zeigt ein Glas, das für die Rezeptwerte Sphäre -4 dpt, Zylinder 2 dpt, Achslage 90 Grad ausgelegt ist. Die in der Verordnung vorgegebenen Rezeptwerte dienen der Korrektur der Sehfehler des Brillenträgers.
Wie beim vierten Ausführungsbeispiel wird auch beim fünften Ausführungsbeispiel die
Konvergenzbewegung des Auges beim Blick auf Objekte in den Zwischenentfemungen und in der Nähe, die geradeaus vor dem Auge des Brillenträgers liegen, berücksichtigt. Diese
Konvergenzbewegung bewirkt, dass die Durchblickpunkte durch die Vorderfläche des
Brillenglases beim Blick auf diese Punkte nicht auf einem exakt senkrechten Geradenstück, sondern auf einer zur Nase hin verschwenkten vertikalen Linie liegen, die als Hauptblicklinie bezeichnet wird.
Daher ist in diesen Beispielen auch die Mitte des Nahbereichs horizontal nasaler Richtung verschoben. Die Beispiele sind so gerechnet, dass diese Hauptblicklinie im Progressionsbereich mittig zwischen den Linien auf der Vorderfläche liegen, für die der astigmatische Restfehler 0,5 dpt beträgt (siehe dazu die Ligur 27a).
Die Ligur 25a zeigt die Verteilung der mittleren sphärischen Wirkung im Strahlengang für den Gleitsicht-Brillenträger für ein erfindungsgemäßes Gleitsicht-Brillenglas unter Verwendung eines GRIN-Materials mit einer augenseitigen Lreiformfläche. Bei der Auslegung sind die Rezeptwerte Sphäre -4 dpt, Zylinder 2 dpt, Achslage 90 Grad berücksichtigt. Die Vorderseite ist eine sphärische Fläche mit Radius 109.49 mm und der Augendrehpunkt liegt 4 mm über der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases mit einem horizontalen Abstand von 25,5 mm zur Rückfläche. Das erfindungsgemäße Gl eitsicht-Bril lenglas hat eine Mittendicke von 2,00 mm und 2 mm unterhalb der geom. Mitte eine prismatische Wirkung 1,5 cm/m Basis 270°. Die Vomeigung beträgt 9° und der F assungsscheibenwinkel 5°.
Der Brillenträger erhält beim Blick horizontal geradeaus (d.h. für einen Durchblickpunkt durch das Glas von 4 mm oberhalb der geometrischen Mitte) eine mittlere Wirkung von 0 dpt und bei einem Blick durch den Punkt 11 mm unterhalb der geometrischen Mitte und -2,5 mm horizontal in nasaler Richtung eine mittlere Wirkung von 2,50 dpt. D.h. auf einer Länge von 15 mm steigt demnach die Glaswirkung um ca. 2,50 dpt an.
In Figur 25b ist der Verlauf des mittleren Flächenbrechwerts, in Figur 25c der Verlauf des Flächenastigmatismus der Rückfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht-Brillenglases des fünften Ausführungsbeispiels dargestellt. Bei der Berechnung wurde nicht das GRIN- Material, sondern wie vorher das Material mit der Brechzahl n = 1 .600 verwendet.
Die Figur 26 zeigt die Verteilung der Brechzahl über das Brillenglas. Die Brechzahl steigt hier von ca. 1,55 im oberen seitlichen Bereich des Glases auf etwa 1,64 im unteren Bereich an.
Die Figuren 27a und 27b zeigen die Verteilung der astigmatischen Restfehler im Strahlengang für den Brillenträger für einen Brillenträger mit der Verordnung Sphäre -4 dpt, Zylinder 2dpt, Achslage 90 Grad. Die Hauptblicklinie ist in Figur 27a eingezeichnet. Aus den Figuren lässt sich entnehmen, dass durch den Einsatz des GRIN -Material s mit seiner speziellen
Brechzahlverteilung sowie des Designs der Freiformfläche für dieses GRIN-Gleitsicht- Brillenglas auch für eine astigmatische Verordnung die Breite des Progressionskanals im Vergleich zum Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas vergrößert werden kann.
Die Figur 27b zeigt den Querschnitt in der Mitte des Progressionskanals (y = -4 mm) durch die Restastigmatismusverteilung aus Figur 27a. Bei gleichem Wirkungsanstieg ergibt sich für das erfindungsgemäße GRIN-Gleitsicht-Brillenglas mit astigmatischer Verordnung eine
Verbreiterung des Progressionskanals, hier definiert durch die Isoastigmatismuslinie 1 dpt, von 4.5 mm auf 6 mm, also um etwa 33 Prozent, gegenüber dem Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas mit rein sphärischer Verordnung.
Die Figur 28 zeigt die Pfeilhöhen der Rückfläche des erfindungsgemäßen GRIN-Gleitsicht- Brillenglases nach dem fünften Ausführungsbeispiel bzgl. einer Ebene, die senkrecht auf der Blickrichtung horizontal geradeaus steht.
Sechstes Ausfährungsbeispiel
Nachfolgend werden die wesentlichen Schritte eines erfindungsgemäßen Verfahrens zum
Entwerfen eines GRIN-Gleitsicht-Brillenglases skizziert:
In einem ersten Schritt werden individuelle Benutzerdaten bzw. Anwendungsdaten des
Brillenträgers erfasst. Hierzu gehören die Erfassung von dem Brillenträger zuordenbaren (physiologischen) Daten und die Erfassung von Gebrauchsbedingungen, unter denen der Brillenträger die zu entwerfende Gleitsicht-Brille tragen wird.
Zu den physiologischen Daten des Brillenträgers gehören z.B. die Fehlsichtigkeit und die Akkommodationsfähigkeit, die mittels einer Refraktionsmessung festgestellt wird und regelmäßig in Form der Rezeptwerte für Sphäre, Zylinder, Achslage, Prisma und Basis sowie Addition in die Verordnung eingehen. Weiterhin werden z.B. die Pupillendistanz und die Pupillengröße bei unterschiedlichen Lichtverhältnissen festgestellt. Das Alter des Brillenträgers wird z.B. berücksichtigt, welches Einfluss auf die zu erwartende Akkommodationsfähigkeit und Pupillengröße hat. Das Konvergenzverhalten der Augen ergibt sich aus der Pupillendistanz für unterschiedliche Blickrichtungen und Obj ektentfemungen.
Zu den Gebrauchsbedingungen gehören der Sitz der Brillengläser vor dem Auge (üblicherweise in Bezug zum Augendrehpunkt) und die Objektabstände für unterschiedliche Blickrichtungen, unter denen der Brillenträger scharf sehen soll. Der Sitz der Brillenträger vor dem Auge kann z.B. über die Erfassung von Homhautscheitelabstand, Vor- und Seitenneigung bestimmt werden. Diese Daten gehen in ein Obj ektabstandsmodell ein, für welches ein
Strahldurchrechnungsverfahren durchgeführt werden kann. In einem nachfolgenden Schritt wird auf Basis dieser erfassten Daten ein Designentwurf für das Brillenglas mit einer Vielzahl von Bewertungsstellen festgelegt. Der Designentwurf umfasst optische Soll-Eigenschaften für das Gleitsicht-Brillenglas an der jeweiligen Bewertungsstelle. Zu den Soll-Eigenschaften gehören z.B. die zulässige Abweichung von der verordneten sphärischen und astigmatischen Wirkung unter Berücksichtigung der Addition und zwar verteilt über das gesamte Gleitsicht-Brillenglas, wie dies durch die Anordnung des Brillenglases vor dem Auge und das zugrunde gelegte Abstandsmodell vorgegeben ist.
Weiterhin werden ein Entwurf von Flächengeometrien für die Vorder- und Rückfläche sowie ein Entwurf für eine Brechungsindexverteilung über das gesamte Brillenglas festgelegt. So kann z.B. die Vorderfläche als sphärische Fläche gewählt werden und die Rückfläche als Gleitsichtfläche. Es könnten auch beide Flächen zunächst als sphärische Flächen gewählt werden. Die Wahl der Flächengeometrie für den ersten Entwurf bestimmt nachfolgend im Allgemeinen lediglich die Konvergenz (Geschwindigkeit und Erfolg) des angewandten Optimierverfahrens . Es soll beispielsweise davon ausgegangen werden, dass die Vorderfläche die sphärische Gestalt beibehalten soll und die Rückfläche die Form einer Gleitsichtfläche erhält.
In einem weiteren Schritt wird der Verlauf von Hauptstrahlen durch die Vielzahl von
B ewertungsstellen gemäß dem Brillenträgerstrahlengang bestimmt. Ggf. kann eine lokale Wellenfront zu jedem der Hauptstrahlen in einer Umgebung des jeweiligen Hauptstrahls festgelegt werden.
In einem nachfolgenden Schritt werden die o.a. optischen Eigenschaften des Brillenglases an den Bewertungsstellen durch Bestimmen eines Einflusses des Brillenglases auf den Strahlengang der Hauptstrahlen und die lokalen Wellen fronten in einer Umgebung des Hauptstrahls durch die jeweilige B ewertungsstelle ermittelt.
In einem weiteren Schritt wird der Entwurf des Brillenglases in Abhängigkeit von den ermittelten optischen Eigenschaften und den individuellen Benutzerdaten bewertet. Die
Rückfläche und die Brechungsindexverteilung des Entwurfs des Brillenglases werden dann im Hinblick auf eine Minimierung einer Zielfunktion modifiziert, wobei W die Gewichtung der optischen Eigenschaft n an der Bewertungsstelle m, T™ den Soll- Wert der optischen Eigenschaft n an der Bewertungsstelle m und A™ den Ist-Wert der optischen Eigenschaft n an der Bewertungsstelle m darstellt.
Anders ausgedrückt wird die lokale Flächengeometrie der Rückfläche und der lokale
Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die
Bewertungsstellen so lange modifiziert, bis ein Abbruchkriterium erfüllt ist.
Das auf diese in erfindungsgemäßer Weise entworfene GRIN-Gleitsichtbrillenglas kann dann nach diesem Entwurf gefertigt werden.

Claims

Patentansprüche :
1. Erzeugnis umfassend (i) ein Gleitsicht-Brillenglas mit Anweisungen zum Gebrauch des
Gleitsicht-Brillenglases oder (ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung des Gleitsicht-Brillenglases mit Anweisungen zum
Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases oder (iii) einen Datenträger mit einer virtuellen Repräsentation des Gleitsicht-Brillenglases in Form von computerlesbaren Daten und Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases oder (iv) eine Darstellung des Gleitsicht-Brillenglases in Form eines computerlesbaren Datensignals und Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases , wobei das Gleitsicht-Brillenglas
- ein einheitliches, einen räumlich variierenden Brechungsindex aufweisendes Substrat mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche
-, wobei die Vorderfläche und die Rückfläche bei bestimmungsgemäßem Gebrauch entweder die Außenflächen des Gleitsicht-Brillenglases selbst bilden oder
ausschließlich mit einer oder mehreren Funktionsbeschichtungen versehen ist/sind, die nicht oder an jedem Punkt weniger als 0,004 dpt zum sphärischen Äquivalent der dioptrischen Wirkung des Gleitsicht-Brillenglases beitragen,
- die Vorderfläche als Freiformfläche ausgebildet ist und/oder die Rückfläche als
Freiformfläche ausgebildet ist,
dadurch gekennzeichnet, dass
(a) der Brechungsindex sich nur in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension verändert und in einer dritten Raumdimension konstant ist, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(b) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension in allen Ebenen senkrecht zu der dritten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(c) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex überhaupt keine Punkt- und keine Achsensymmetrie aufweist.
2. Erzeugnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases eine Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch umfassen und dass die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert.
3. Erzeugnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases eine Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch umfassen und dass die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert.
4. Erzeugnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert.
5. Erzeugnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases einen prismatischen Messpunkt umfassen und dass die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die - um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen
Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen
Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen
Messpunkt differiert.
6. Erzeugnis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases einen Zentrierpunkt umfassen und dass die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert.
7. Erzeugnis nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass
(i) die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das
Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, und/oder
(ii) die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist, oder
(iii) die Rückfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweist oder eine Fläche mit zwei Symmetrieebenen ist und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das
Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder
(iv) die Vorderfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweist oder eine Fläche mit zwei Symmetrieebenen ist und die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist, oder (v) die Rückfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet ist und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder
(vi) die Vorderfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet ist und die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist.
8. Erzeugnis nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst oder dass das Erzeugnis ferner (ii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas einen Progressionskanal mit einer Breite aufweist, und dass der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass die Breite des Progressionskanals des Gleitsicht-Brillenglases wenigstens in einem Schnitt oder über die gesamte Länge des Progressionskanals größer ist, als die Breite des Progressionskanals in dem wenigstens einen Schnitt oder über die gesamte Länge des Progressionskanals eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents bei gleicher Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex .
9. Erzeugnis nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der wenigstens eine Schnitt eine
Variante aus der Gruppe
- horizontaler Schnitt,
- Schnitt bei halber Addition,
- horizontaler Schnitt bei halber Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition
- horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition - horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition
gewählt ist.
10. Erzeugnis nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische
W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des
Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und/oder
(v) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers , für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas ein Femteil und ein Nahteil aufweist und dass
- die Breite des Progressionskanals der Abmessung quer zu einer zwischen Femteil und Nahteil verlaufenden Längsrichtung des Progressionskanals entspricht, innerhalb der der Wert des Betrags des Restastigmatismus unterhalb eines vorbestimmten Grenzwerts liegt, der innerhalb eines Bereichs aus der nachfolgend angegebenen Gruppe ausgewählt ist:
(a) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,0 dpt
(c) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt
(e) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Grenzwert beträgt 0,5 dpt.
11. Erzeugnis nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, oder (ii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische
W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des
Gleitsichtbrillenträgers , für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und/oder
(v) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verteilung des
sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers , für den das
Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und dass - der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass der Maximalwert des Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases kleiner ist, als der Maximalwert des Restastigmatismus eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents bei gleicher Anordnung des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex.
12. Erzeugnis nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, oder (ii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents (W) für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische
W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(v) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verteilung des
sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist,
und dass
- das Gleitsicht-Brillenglas einen Progressionskanal und eine Hauptblicklinie aufweist, und dass der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass für einen vorgegebenen Restastigmatismuswert ARest Grenz aus der Gruppe
(a) der Restastigmatismuswert ARest GrenzliQgt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Restastigmatismuswert ARest Grenzlwgt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1 ,0 dpt
(c) der Restastigmatismuswert ARest Grenzlie gt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Restastigmatismuswert ARest Grenz liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt
(e) der Restastigmatismuswert ARest Grenz liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Restastigmatismuswert ARest Grenzbe trägt 0,5 dpt auf einem horizontalen Schnitt an der schmälsten Stelle des Progressionskanals oder für einen horizontalen Schnitt durch den Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, innerhalb eines Bereichs mit einem horizontalen Abstand von 10 mm beidseits von der Hauptblicklinie folgende Beziehung gilt:
wobei grad W der W irkungsgradient des sphärischen Äquivalents in Richtung der
Hauptblicklinie des Gleitsicht-Brillenglases an der schmälsten Stelle des Progressionskanals auf der Hauptblicklinie oder in einem Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, B die Breite des Bereichs im Gleitsicht-Brillenglas, in dem der Restastigmatismus ARest < ARest Grenz ist, wobei c eine Konstante gewählt ist aus der Gruppe:
(a) 1,0 < c
(b) 1,1 < c
(c) 1,2 < c
(d) 1,3 < c.
13. Erzeugnis umfassend (i) ein Gleitsicht-Brillenglas oder (ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung des Gleitsicht-Brillenglases oder (iii) einen Datenträger mit einer virtuellen Repräsentation des Gleitsicht-Brillenglases in Form von computerlesbaren Daten, wobei das Gleitsicht-Brillenglas
- eine Vorderfläche und eine Rückfläche sowie
- einen räumlich variierenden Brechungsindex aufweist, wobei
- die Vorderfläche als Freiformfläche ausgebildet ist und/oder die Rückfläche als
Freiformfläche ausgebildet ist,
wobei
- das Gleitsicht-Brillenglas aus einem keine Einzelschichten umfassenden eine
Vorderfläche und eine Rückfläche sowie den räumlich variierenden Brechungsindex aufweisenden Substrat und einer eine oder mehrere Einzelschichten umfassenden Vorderflächenbeschichtung auf der Vorderfläche des Substrats und/oder einer eine oder mehrere Einzelschichten umfassenden Rückflächenbeschichtung auf der Rückfläche des Substrats besteht,
dadurch gekennzeichnet, dass
- ein Unterschied zwischen dem sphärischen Äquivalent gemessen in jedem Punkt auf der Vorderfläche des Gleitsicht-Brillenglases mit der Vorderflächenbeschichtung und/oder der Rückflächenbeschichtung und dem sphärischen Äquivalent gemessen in jedem korrespondierenden Punkt auf der Vorderfläche eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases ohne Vorderflächenbeschichtung und ohne Rückflächenbeschichtung aber identischem Substrat kleiner als ein Wert aus der nachfolgend angegebenen Gruppe ist:
(a) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,001 dpt
(b) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,002 dpt
(c) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,003 dpt
(d) der Unterschiedswert ist kleiner als 0,004 dpt
und dass
(a) der Brechungsindex sich nur in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension verändert und in einer dritten Raumdimension konstant ist, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(b) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension in allen Ebenen senkrecht zu der dritten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(c) der Brechungsindex sich in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, wobei eine Verteilung des Brechungsindex überhaupt keine Punkt- und keine Achsensymmetrie aufweist.
14. Erzeugnis nach Anspruch 13, gekennzeichnet durch Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases umfassend eine Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch, wobei die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Nullblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert.
15. Erzeugnis nach Anspruch 13, gekennzeichnet durch Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases umfassend eine Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch, wobei die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Hauptblickrichtung bei bestimmungsgemäßem Gebrauch differiert.
16. Erzeugnis nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors der Vorderfläche in der geometrischen Mitte des Gleitsicht-Brillenglases differiert.
17. Erzeugnis nach Anspruch 13, gekennzeichnet durch Anweisungen zum Gebrauch des Gleitsicht-Brillenglases umfassend einen prismatischen Messpunkt, wobei die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen Messpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am prismatischen Messpunkt differiert.
18. Erzeugnis nach Anspruch 13, gekennzeichnet durch Anweisungen zum Gebrauch des
Gleitsicht-Brillenglases umfassend einen Zentrierpunkt, wobei die dritte Raumdimension im Fall (a) in eine Richtung verläuft, die
- um nicht mehr als 5° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder - um nicht mehr als 10° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert oder
- um nicht mehr als 20° von der Richtung des Normalenvektors am Zentrierpunkt differiert.
19. Erzeugnis nach einem der Ansprüche 13 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass das Gleitsicht-
Brillenglas einen Progressionskanal aufweist und dass
(i) die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass die mittlere Krümmung im Progressionskanal maximal ist, und/oder
(ii) die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass die mittlere Krümmung im Progressionskanal minimal ist, oder
(iii) die Rückfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweist und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder
(iv) die Vorderfläche eine sphärische, rotationssymmetrisch asphärische oder torische Flächengeometrie aufweist und die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren
Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist, oder
(v) die Rückfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet ist und die als Freiformfläche ausgebildete Vorderfläche so gestaltet ist, dass das Maximum des Betrags der mittleren Krümmung der Vorderfläche im Progressionskanal ist, oder
(vi) die Vorderfläche nicht als Freiformfläche ausgebildet ist und die als Freiformfläche ausgebildete Rückfläche so gestaltet ist, dass das Minimum des Betrags der mittleren Krümmung der Rückfläche im Progressionskanal ist.
20. Erzeugnis nach einem der Ansprüche 13 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst oder (ii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, umfasst, dass - das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas einen Progressionskanal mit einer Breite aufweist, und dass der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass die Breite des Progressionskanals des Gleitsicht-Brillenglases wenigstens in einem Schnitt oder über die gesamte Länge des Progressionskanals größer ist, als die Breite des Progressionskanals eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents bei gleicher Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex.
21. Erzeugnis nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass der wenigstens eine Schnitt eine
Variante aus der Gruppe
- horizontaler Schnitt,
- Schnitt bei halber Addition,
- horizontaler Schnitt bei halber Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition
- horizontaler Schnitt bei halber Addition und horizontaler Schnitt bei 25 % der Addition und horizontaler Schnitt bei 75 % der Addition
gewählt ist.
22. Erzeugnis nach Anspruch 20 oder 21, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische
W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder (iii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des
Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und/oder
(v) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verteilung des
sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers , für den das
Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und dass
- das Gleitsicht-Brillengl as ein Femteil und ein Nahtei l aufweist und dass
- die Breite des Progressionskanals der Abmessung quer zu einer zwischen Femteil und Nahteil verlaufenden Längsrichtung des Progressionskanals entspricht, innerhalb der der Wert des Betrags des Restastigmatismus unterhalb eines vorbestimmten Grenzwerts liegt, der innerhalb eines Bereichs aus der nachfolgend angegebenen Gruppe ausgewählt ist:
(a) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,0 dpt
(c) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt (e) der Grenzwert liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Grenzwert beträgt 0,5 dpt.
23. Erzeugnis nach einem der Ansprüche 13 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Glei tsicht-Brill enträgers , für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, oder (ii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische
W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des
Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und/oder
(v) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verteilung des
sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrill enträgers , für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und dass
- der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass der Maximalwert des Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases kleiner ist, als der Maximalwert des Restastigmatismus eines Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents bei gleicher Anordnung des Vergleichs- Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex.
24. Erzeugnis nach einem der Ansprüche 13 bis 23, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Erzeugnis ferner (i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, umfasst, oder (ii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
vorbestimmten Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor einem Auge eines Gleitsicht- Brillenträgers, umfasst, dass
- das Gleitsicht-Brillenglas eine Verteilung eines sphärisches Äquivalents (W) für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, aufweist, dass
- das Erzeugnis ferner
(i) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(ii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische
W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iii) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodells für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(iv) eine auf einem Datenträger in Form von computerlesbaren Daten befindliche Darstellung einer Verteilung des sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des
Gleitsichtbrillenträgers, für den das Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(v) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer
Restastigmatismusverteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vi) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer für eine Vollkorrektion geforderte astigmatische W irkungs Verteilung für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht-Brillenglas bestimmt ist, und/oder
(vii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verordnung und eines Obj ektabstandsmodell s für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge eines Gleitsicht-Brillenträgers, für den das Gleitsicht- Brillenglas bestimmt ist, aufweist, und/oder
(viii) einen Datenträger mit computerlesbaren Daten zu einer Verteilung des
sphärischen Äquivalents für die vorbestimmte Anordnung des Gleitsicht- Brillenglases vor dem Auge des Gleitsichtbrillenträgers, für den das
Gleitsichtbrillenglas bestimmt ist, und dass - das Gleitsicht-Brillenglas einen Progressionskanal und eine Hauptblicklinie aufweist, und dass der Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases räumlich derart variiert, dass für einen vorgegebenen Restastigmatismuswert ARest Grenz aus der Gruppe
(a) der Restastigmatismuswert ARest Grenz Qgt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1,5 dpt
(b) der Restastigmatismuswert ARest Grenzlw gt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 1 ,0 dpt
(c) der Restastigmatismuswert ARest GrenzliQgt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,75 dpt
(d) der Restastigmatismuswert ARest Grenz liegt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,6 dpt
(e) der Restastigmatismuswert ARest Grenz\ gt im Bereich zwischen 0,25 dpt und 0,5 dpt
(f) der Restastigmatismuswert ARest Grenzbe trägt 0,5 dpt
auf einem horizontalen Schnitt an der schmälsten Stelle des Progressionskanals oder für einen horizontalen Schnitt durch den Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, innerhalb eines Bereichs mit einem horizontalen Abstand von 10 mm beidseits von der Hauptblicklinie folgende Beziehung gilt:
wobei grad W der W irkungsgradient des sphärischen Äquivalents des Gleitsicht-Brillenglases an der schmälsten Stelle des Progressionskanals auf der Hauptblicklinie oder in einem Punkt auf der Hauptblicklinie in dem die halbe Addition erreicht wird, B die Breite des Bereichs im Gleitsicht- Brillenglas, in dem der Restastigmatismus ARest < ARest Grenz ist, wobei c eine Konstante gewählt ist aus der Gruppe:
(e) 1,0 < c
(f) 1,1 < c
(g) 1,2 < c
(h) 1,3 < c.
25. Computerimplementiertes Verfahren zum Entwerfen eines Gleitsicht-Brillenglases mit einer Vorderfläche und einer Rückfläche, einem räumlich variierenden Brechungsindex, wobei die Vorderfläche als Gleitsichtfläche ausgebildet ist und/oder die Rückfläche als Gleitsichtfläche ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, dass
- mittels eines Strahldurchrechnungsverfahrens optische Eigenschaften des Gleitsicht- Brillenglases an einer Vielzahl von Bewertungsstellen, durch die Sehstrahlen das Gleitsicht-Brillenglas durchsetzen, berechnet werden, wobei
- wenigstens eine optische Soll-Eigenschaft für das Gleitsicht-Brillenglas an der jeweiligen Bewertungsstelle festgelegt wird,
- ein Entwurf für das Gleitsicht-Brillenglas festgelegt wird, wobei der Entwurf eine Repräsentation einer lokalen Flächengeometrie der Gleitsichtfläche und einen lokalen Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die Bewertungsstellen umfasst, wobei
- der Entwurf des Gleitsicht-Brillenglases im Hinblick auf eine Approximierung der wenigstens einen optischen Soll-Eigenschaft des Gleitsicht-Brillenglases modifiziert wird, wobei das Modifizieren ein Modifizieren der Repräsentation der lokalen
Flächengeometrie der Gleitsichtfläche und des lokalen Brechungsindex des Gleitsicht- Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die Bewertungsstellen umfasst, wobei die wenigstens eine optische Soll-Eigenschaft einen Soll -Restastigmatismus des
Gleitsicht-Brillenglases umfasst, wobei das Modifizieren der Gleitsichtfläche und des lokalen Brechungsindex nach wenigstens einer der Vorschriften aus der nachfolgenden Gruppe von Vorschriften erfolgt:
(i) das Modifizieren der Gleitsichtfläche erfolgt frei in zwei Raumdimensionen und das Modifizieren des lokalen Brechungsindex erfolgt frei in wenigstens zwei
Raumdimensionen,
(ii) das Modifizieren der Gleitsichtfläche erfolgt frei in einer oder in zwei
Raumdimensionen und das Modifizieren des lokalen Brechungsindex erfolgt frei in drei Raumdimensionen,
(iii) das Modifizieren der Gleitsichtfläche erfolgt frei in zwei Raumdimensionen und das Modifizieren des lokalen Brechungsindex erfolgt frei in zwei Raumdimensionen,
(iv) das Modifizieren der Gleitsichtfläche erfolgt frei in zwei Raumdimensionen und das Modifizieren des lokalen Brechungsindex erfolgt frei in drei Raumdimensionen.
26. Verfahren nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, dass
- das Modifizieren der Gleitsichtfläche derart erfolgt, dass eine Freiformfläche entsteht, die weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist und dass
- das Modifizieren des lokalen Brechungsindex derart erfolgt, dass (a) sich der Brechungsindex nur in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension verändert und in einer dritten Raumdimension konstant bleibt, so dass eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(b) sich der Brechungsindex in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, so dass eine Verteilung des Brechungsindex in der ersten Raumdimension und der zweiten Raumdimension in allen Ebenen senkrecht zu der dritten Raumdimension weder eine Punkt- noch eine Achsensymmetrie aufweist oder
(c) sich der Brechungsindex in einer ersten Raumdimension und in einer zweiten Raumdimension und in einer dritten Raumdimension verändert, so dass eine Verteilung des Brechungsindex im Gleitsicht-Brillenglas überhaupt keine Punkt- und keine Achsensymmetrie aufweist.
27. Verfahren nach Anspruch 25 oder 26, dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine optische Soll-Eigenschaft des Gleitsicht-Brillenglases
(i) aus einer entsprechenden optischen Soll-Eigenschaft für ein Gleitsicht-Brillenglas mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex und/oder
(ii) aus einer entsprechenden optischen Eigenschaft eines Gleitsicht-Brillenglases mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex
abgeleitet wird oder dass
der Soll-Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases
(i) aus einem Soll -Restastigmatismus für ein Gleitsicht-Brillenglas mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex und/oder
(ii) aus einem Restastigmatismus eines Gleitsicht-Brillenglases mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex
abgeleitet wird.
28. Verfahren nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens eine optische Soll-Eigenschaft des Gleitsicht-Brillenglases in einem zentralen Zwischenteil zwischen Femteil und Nahteil gegenüber
(i) der entsprechenden optischen Soll-Eigenschaft für das Gleitsicht-Brillenglas mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex oder (ii) der entsprechenden optischen Eigenschaft des Gleitsicht-Brillenglases mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex
reduziert ist oder dass der Soll-Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases in einem zentralen
Zwischenteil zwischen Femteil und Nahteil gegenüber
(i) dem Soll-Restastigmatismus für das Gleitsicht-Brillenglas mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex oder
(ii) dem Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases mit räumlich nicht variierendem Brechungsindex
reduziert ist.
29. Verfahren nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet, dass der Soll-Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases in einem zentralen Zwischenteil zwischen Femteil und Nahteil in einem Bereich um die Flauptblicklinie reduziert ist, wobei der Bereich einen beidseitigen horizontalen Abstand aus der Gruppe
(a) 5 mm von der Hauptblicklinie
(b) 10 mm von der Hauptblicklinie
(c) 20 mm von der Hauptblicklinie
umfasst.
30. Verfahren nach einem der Ansprüche 25 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die
Modifikation des Entwurfs des Gleitsicht-Brillenglases im Hinblick auf eine Minimierung einer Zielfunktion erfolgt, wobei W™ die Gewichtung der optischen Eigenschaft n an der Bewertungsstelle m, T™ den Soll -Wert der optischen Eigenschaft n an der Bewertungsstelle m und A™ den Ist-Wert der optischen Eigenschaft n an der Bewertungsstelle m darstellt.
31. Verfahren nach einem der Ansprüche 25 bis 30, dadurch gekennzeichnet, dass für wenigstens eine Bewertungsstelle ein Soll-Restastigmatismus vorgegeben wird, der kleiner ist, als der theoretisch erreichbare Restastigmatismus an der wenigstens einen entsprechenden
Bewertungsstelle bei einem Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents und gleicher Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht-Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex und dass das Modifizieren der Repräsentation der lokalen Flächengeometrie der Gleitsichtfläche und des lokalen Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die Bewertungsstellen erst dann abgebrochen wird, wenn der für das entworfene Gleitsicht- Brillenglas erreichte Restastigmatismus an der wenigstens einen Bewertungsstelle kleiner ist als der theoretisch erreichbare Restastigmatismus an der wenigstens einen entsprechenden
Bewertungsstelle bei dem Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglas.
32. Verfahren nach einem der Ansprüche 25 bis 31 , dadurch gekennzeichnet, dass das
Modifizieren der Repräsentation der lokalen Flächengeometrie der Gleitsichtfläche und des lokalen Brechungsindex des Gleitsicht-Brillenglases im jeweiligen Sehstrahlengang durch die Bewertungsstellen, mit der Maßgabe erfolgt, dass der Maximalwert des Restastigmatismus des Gleitsicht-Brillenglases kleiner ist, als der Maximalwert des Restastigmatismus eines
Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases mit gleicher Verteilung des sphärischen Äquivalents und gleicher Anordnung des Vergleichs-Gleitsicht-Brillenglases vor dem Auge des Gleitsicht- Brillenträgers aber räumlich nicht variierendem Brechungsindex .
33. Verfahren nach einem der Ansprüche 25 bis 32, dadurch gekennzeichnet, dass beim
Entwerfen des Gleitsicht-Brillenglases ein Gleitsicht-Brillenglas entsprechend einem Erzeugnis nach einem der Ansprüche 1 bis 24 resultiert oder dass das Entwerfen des Gleitsicht- Brillenglases mit der Maßgabe erfolgt, ein Gleitsicht-Brillenglas entsprechend einem Erzeugnis nach einem der Ansprüche 1 bis 24 zu erzeugen.
34. Computerprogramm mit Programmcode zur Durchführung aller V erfahrensschritte nach einem der Ansprüche 25 bis 33, wenn das Computerprogramm in einem Computer geladen und/oder in einem Computer ausgeführt wird.
35. Computerlesbares Medium mit einem Computerprogramm nach Anspruch 34.
36. Verfahren zum Herstellen eines Gleitsicht-Brillenglases nach einem der Ansprüche 1 bis 25 oder eines unter Verwendung eines Verfahrens nach einem der Ansprüche 25 bis 33 entworfenen Gleitsicht-Brillenglases durch ein additives Verfahren.
37. Verfahren zum Herstellen eines Gleitsicht-Brillenglases umfassend ein Verfahren nach einem der Ansprüche 25 bis 33 und Fertigen des Gleitsicht-Brillenglases nach dem Entwurf.
38. Verfahren nach Anspruch 37, dadurch gekennzeichnet, dass das Fertigen des Gleitsicht- Brillenglases durch ein additives Verfahren erfolgt.
39. Computer mit einem Prozessor, und mit einem Speicher, auf dem ein Computerprogramm nach Anspruch 34 abgespeichert ist und der eingerichtet ist, ein Verfahren nach einem der Ansprüche 25 bis 33 auszuführen.
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