EP4058251A1 - Schlagwerksanordnung - Google Patents

Schlagwerksanordnung

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EP4058251A1
EP4058251A1 EP20797491.6A EP20797491A EP4058251A1 EP 4058251 A1 EP4058251 A1 EP 4058251A1 EP 20797491 A EP20797491 A EP 20797491A EP 4058251 A1 EP4058251 A1 EP 4058251A1
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EP
European Patent Office
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hammer
combi
impact
meissei
steamer
Prior art date
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Application number
EP20797491.6A
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English (en)
French (fr)
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EP4058251B1 (de
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Uto Plank
Ulrich Mandel
Josef Fünfer
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Hilti AG
Original Assignee
Hilti AG
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Publication date
Application filed by Hilti AG filed Critical Hilti AG
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Publication of EP4058251B1 publication Critical patent/EP4058251B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
    • B25D—PERCUSSIVE TOOLS
    • B25D17/00—Details of, or accessories for, portable power-driven percussive tools
    • B25D17/06—Hammer pistons; Anvils ; Guide-sleeves for pistons
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
    • B25D—PERCUSSIVE TOOLS
    • B25D2222/00—Materials of the tool or the workpiece
    • B25D2222/54—Plastics
    • B25D2222/57—Elastomers, e.g. rubber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
    • B25D—PERCUSSIVE TOOLS
    • B25D2250/00—General details of portable percussive tools; Components used in portable percussive tools
    • B25D2250/131—Idling mode of tools
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
    • B25D—PERCUSSIVE TOOLS
    • B25D2250/00—General details of portable percussive tools; Components used in portable percussive tools
    • B25D2250/351—Use of pins

Definitions

  • the present invention relates to a drilling and / or cutting hammer with a drive motor, an impact mechanism and a tool holder for receiving a tool.
  • the striking mechanism has a striker that is axially displaceable in a striker guide and that acts on the tool.
  • the hammer mechanism is equipped with an idle shock absorber element and a rebound shock absorber element, which are designed in one piece with one another and form a combination damper element.
  • Rotary hammers of the type mentioned are basically known from the prior art and are described, for example, in EP 1 479 485 A1.
  • Idle shock absorber elements and rebound shock absorber elements which are preferably designed as elastomer damping elements, are used to keep force peaks on downstream components and vibrations as low as possible.
  • the striker hits a typically provided impact disc after each impact and is intercepted by the impact shock absorption element.
  • a blank impact damping element is typically used to protect the downstream components from a peak force of the blank impact.
  • a blank impact damping of the idle impact absorber element influences the return speed of the anvil after a blank impact and thus also the shutdown behavior of the hammer.
  • the object is achieved in that the striker guide is arranged outside, preferably exclusively outside of the combi-steamer element.
  • the invention includes the knowledge that a striker guide implemented within the combi-steamer element, in particular if the combi-steamer element itself forms part of this striker guide as in the known prior art, significantly reduces the service life of the Combi-steamer element and thus the entire striking mechanism favors. Because the striker guide is arranged according to the invention outside, preferably exclusively outside of the combi-steamer element, this disadvantage is avoided.
  • the anvil is cylindrical.
  • the otherwise preferably cylindrical striker can have a radial bead which is arranged to strike the idle impact damper element on the one hand and to strike the rebound shock absorber element on the other hand.
  • the combi-steamer element can have a central recess which extends over the entire length of the combi-steamer element.
  • the anvil is preferably received at least in sections within the central recess and / or passed through it.
  • the combi-steamer element has a cylindrical inner surface which extends in the axial direction between a blank impact stop surface and a rebound impact stop surface.
  • a radial distance is provided between the cylindrical inner surface and the bead, preferably along the entire inner surface. The radial distance between the cylindrical inner surface and a thickest point of the bead, based on the radial direction, is preferably provided.
  • the combi-steamer element has a planar end stop surface via which the combi-steamer element is supported on a shoulder of the tool holder.
  • the end stop surface is annular and / or the end stop surface runs perpendicular to the axial direction of the anvil.
  • the combi-steamer element has a longitudinal slot. It has been found to be advantageous if the longitudinal slot extends axially along the combi-steamer element on the tool holder side.
  • the longitudinal slot is preferably used for air exchange. In this way, vacuum suction of the striker at the blank impact stop surface or at the set-down point that has been abandoned on the blank impact stop surface can be avoided. It has been found to be advantageous if, when the empty shock absorber element is compressed, a residual opening remains from the longitudinal slot.
  • the combi-steamer element consists of or has an elastomer material. This has the advantage that the combi-steamer element can be slipped comparatively easily over the anvil during assembly of the striking mechanism.
  • the Idle shock absorber element has a higher stop rigidity than the rebound shock absorber element.
  • the combi-steamer element is formed by two half-shells.
  • a parting plane between the half-shells is preferably oriented parallel to the axial direction of the anvil.
  • the striker guide has at least one slide bearing and / or at least one roller bearing.
  • the striker is preferably guided or supported on both sides outside the combi-steamer element by a sliding bearing and / or at least one roller bearing.
  • FIG. 1 shows a first preferred embodiment of a drill and / or Meissei hammer
  • FIG. 2 shows a first preferred exemplary embodiment of a combi-steamer element
  • FIG. 3 shows a second preferred exemplary embodiment of a combi-steamer element.
  • FIG. 1 A preferred exemplary embodiment of a drilling and / or chiselling hammer 100 according to the invention is shown in FIG. 1.
  • the hammer drill and / or Meisseihammer 100 is equipped with an electric drive motor 70, an impact mechanism 10 and a tool holder 50 for receiving a tool 110.
  • the impact mechanism 10, which is arranged in a housing 90, has an axial direction in an anvil guide 20 AR displaceable and acting on the tool 110 anvil 30.
  • the hammer mechanism 10 has a no-load shock absorber element 11 and a rebound shock absorber element 13.
  • the empty shock absorber element 11 and the rebound shock absorber element 13 are designed in one piece with one another and thus form a combination damper element 15.
  • the combination damper element 15 has a central recess 40 which extends over the entire length L ( see. Fig. 2B) of the combi-steamer element 15 extends.
  • the anvil 30 is received at least in sections within the central recess 40 and passed through it.
  • the striker guide 20 has two roller bearings 21, 23 which are arranged completely outside of the combi-steamer element 15.
  • the striker 30 is therefore not supported within the combi-steamer element 15 or by the combi-steamer element 15 itself.
  • the anvil 30 is cylindrical and has a radial bead 31 approximately in the middle.
  • the radial bead 31 is arranged to strike against the idle impact damper element 11 on the one hand (left in FIG. 1) and to strike against the rebound shock absorber element 13 on the other hand (right in FIG. 1).
  • the combination damper element 15 has a cylindrical inner surface 16 which extends in the axial direction AR between a blank impact stop surface 12 of the idle impact damper element 11 and a rebound impact stop surface 14 of the rebound impact damper element 13.
  • the cylindrical inner surface 16 is limited on the one hand by the beginning empty impact stop surface 12 and on the other hand by the beginning of a rebound impact stop surface 14, each seen in the axial direction AR.
  • a radial spacing 19 is provided between the cylindrical inner surface 16 and the bead 31, more precisely between the cylindrical inner surface 16 and the thickest point 32 of the bead 31 in the radial direction RR (can also be seen particularly well in FIG. 2B).
  • the radial distance 19 extends along the entire inner surface 16, ie at no point between the blank impact stop surface 12 and the rebound impact stop surface 14 does the thickest point 32 of the bead 31 touch cylindrical inner surface 16 of the combi-steamer element 15. Therefore, undesired abrasion of the combi-steamer element 15 is effectively avoided.
  • FIG. 2 now shows a first preferred exemplary embodiment of a combi-steamer element 15, as can be used, for example, in the drilling and / or chiselling hammer 100 of FIG. 1.
  • 2A shows the combi-steamer element 15 from the perspective of the tool holder 50. It can be clearly seen that the combi-steamer element 15 has a planar end stop surface 51, via which the combi-steamer element 15 is supported on a shoulder 52 (cf. also FIG. 1) of the tool holder 50.
  • the combi-damper element 15 of FIG. 2 consists, for example, of an elastomer material and is formed by two half-shells 15 15, 15 ′′, which facilitate assembly.
  • a parting plane 18 between the half-shells 15 ‘, 15 ′′ runs parallel to the axial direction AR.
  • FIG. 2B shows a section through the combi-steamer element 15 along the parting plane 18.
  • the central recess 40 which is delimited by the annular, planar end stop surface 51, can be clearly seen in FIG. 2A.
  • the central recess 40 extends over the entire length L of the combi-steamer element 15.
  • the anvil 30 (indicated schematically here) is received at least in sections within the central recess 40.
  • the radial distance 19 already described is provided between the cylindrical inner surface 16 and the bead 31, more precisely between the cylindrical inner surface 16 and the thickest point 32 of the bead 31 in the radial direction RR.
  • the idle impact damper element 11 has a higher stop stiffness than the rebound shock absorber element 13. This is achieved through structural design alone in such a way that - in relation to the axial direction AR - "more" of elastomer material is used in the idle shock absorber element 11 than in the rebound shock absorber element 13. If the idle shock absorber element 11 has a rather cylindrical cross-section Q11, it widens Cross section Q12 of the impact shock absorber element 13 in the manner of a diffuser (to the right in FIG. 2B).
  • FIG. 3 A second preferred exemplary embodiment of a combi-steamer element 15 is shown in FIG. 3.
  • a longitudinal slot 17 is provided in the combi-steamer element 15 in FIG. 3, which slot extends axially along the combi-steamer element 15 on the tool-receiving side (from the left in FIG. 3).
  • An exchange of air is ensured by the longitudinal slot 17, so that a vacuum suction of the anvil (not shown here) on the blank impact stop surface 12 is avoided.
  • Fig. 3A shows the combi-steamer element 15 in the relaxed state, ie the As can be seen, for example, in FIG. 2B, the striker is in a central position.
  • the combination damper element 15, more precisely the idle impact damper element 11, is shown in the compressed state.
  • a residual opening 17 ′ remains from the longitudinal slot 17, via which an exchange of air is possible even when the empty shock absorber element 11 is compressed.
  • shoulder 70 drive motor 90 housing 100 drill and / or Meissei hammer 110 tool

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Percussive Tools And Related Accessories (AREA)
  • Vibration Dampers (AREA)

Abstract

Bohr- und/oder Meisseihammer (100) mit einem Antriebsmotor (70), einem Schlagwerk und einer Werkzeugaufnahme (50) zur Aufnahme eines Werkzeugs (110), wobei das Schlagwerk einen in einer Döpperführung (20) axial verschiebbaren und auf das Werkzeug (110) einwirkenden Döpper (30) aufweist, wobei das Schlagwerk ein Leerschlagdämpferelement (11) und ein Prellschlagdämpferelement (13) aufweist, die einteilig miteinander ausgebildet sind und derart ein Kombidämpferelement (15) bilden, wobei die Döpperführung (20) außerhalb, vorzugsweise ausschließlich außerhalb des Kombidämpferelements (15) angeordnet ist.

Description

Schlagwerksanordnung
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Bohr- und/oder Meisseihammer mit einem Antriebsmotor, einem Schlagwerk und einer Werkzeugaufnahme zur Aufnahme eines Werkzeugs. Das Schlagwerk weist einen in einer Döpperführung axial verschiebbaren und auf das Werkzeug einwirkenden Döpper auf. Das Schlagwerk ist ausgestattet mit einem Leerschlagdämpferelement und einem Prellschlagdämpferelement, die einteilig miteinander ausgebildet sind und ein Kombidämpferelement bilden.
Bohrhammer der eingangs genannten Art sind grundsätzlich aus dem Stand der Technik bekannt und beispielsweise in der EP 1 479 485 A1 beschrieben.
Leerschlagdämpferelemente und Prellschlagdämpferelemente, die vorzugsweise als Elastomer- Dämpfelemente ausgebildet sind, werden eingesetzt um Kraftspitzen auf nachgelagerte Bauteile und Vibrationen so gering wie möglich zu halten. Wenn sich das Schlagwerk im Arbeitspunkt befindet, stößt der Döpper nach jedem Schlag auf eine typischerweise vorgesehene Prellschlagscheibe und wird durch das Prellschlagdämpfelement abgefangen.
Bei einer zu geringen Anpresskraft oder dem Wegbruch von zu bearbeiteten Beton/Stein können Leerschläge auftreten. Dies bedeutet, dass Schläge mit voller Schlagenergie durch den Hammer und insbesondere die Werkzeugaufnahme selber abgefangen werden müssen. Um die nachgelagerten Bauteile vor einer Kraftspitze des Leerschlags zu schützen, kommt typischerweise ein Leerschlagdämpfelement zum Einsatz. Eine Leerschlagdämpfung des Leerschlagdämpferelements beeinflusst die Rückfluggeschwindigkeit des Döppers nach einem Leerschlag und damit auch das Abstellverhalten des Hammers.
Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung einen Bohr- und/oder Meisseihammer bereitzustellen, dessen Schlagwerk eine vergleichsweise hohe Standzeit aufweist und dabei einfach zu montieren ist.
Die Aufgabe wird dadurch gelöst, dass die Döpperführung außerhalb, vorzugsweise ausschließlich außerhalb des Kombidämpferelements angeordnet ist. Die Erfindung schließt die Erkenntnis ein, dass eine innerhalb des Kombidämpferelement realisierte Döpperführung, insbesondere wenn das Kombidämpferelement wie beim vorbekannten Stand der Technik selbst ein Teil dieser Döpperführung bildet, eine deutliche Reduzierung der Standzeit des Kombidämpferelements und damit des gesamten Schlagwerks begünstigt. Dadurch, dass die Döpperführung erfindungsgemäß außerhalb, vorzugsweise ausschließlich außerhalb des Kombidämpferelements angeordnet ist, wird dieser Nachteil vermieden.
In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung ist der Döpper zylinderförmig ausgebildet. Der ansonsten vorzugsweise zylinderförmig ausgebildete Döpper kann eine radiale Wulst aufweisen, die zum Anschlägen an das Leerschlagdämpferelement einerseits und zum Anschlägen an das Prellschlagdämpferelement andererseits angeordnet ist. Das Kombidämpferelement kann eine zentrale Ausnehmung aufweisen, die sich über die gesamte Länge des Kombidämpferelements erstreckt. Vorzugsweise ist der Döpper zumindest abschnittweise innerhalb der zentralen Ausnehmung aufgenommen und/oder durch diese hindurchgeführt.
Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn das Kombidämpferelements eine zylindrische Innenfläche aufweist, die sich in axialer Richtung zwischen einer Leerschlag-Anschlagsfläche und einer Prellschlag-Anschlagsfläche erstreckt. In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung ist zwischen der zylindrischen Innenfläche und der Wulst, vorzugsweise entlang der gesamten Innenfläche, ein radialer Abstand vorgesehen ist. Vorzugsweise ist der radiale Abstand zwischen der zylindrischen Innenfläche und einer dicksten Stelle des Wulstes, bezogen auf die radiale Richtung, vorgesehen.
Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn das Kombidämpferelement eine plane Stirnanschlagsfläche aufweist, über welche das Kombidämpferelement an einer Schulter der Werkzeugaufnahme abgestützt ist. Vorzugsweise ist die Stirnanschlagsfläche ringförmig ausgebildet und/oder verläuft die Stirnanschlagsfläche senkrecht zur axialen Richtung des Döppers.
In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung weist das Kombidämpferelement einen Längsschlitz auf. Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn sich der Längsschlitz werkzeugaufnahmeseitig axial entlang des Kombidämpferelements erstreckt. Vorzugsweise dient der Längsschlitz einem Luftaustausch. Derart kann ein Vakuumansaugen des Döppers an der Leerschlag-Anschlagsfläche bzw. am an der Leerschlag-Anschlagsfläche verödeten Abstellpunkt vermieden werden. Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn, bei gestauchtem Leerschlagdämpferelement, von dem Längsschlitz eine Restöffnung verbleibt.
Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn das Kombidämpferelement aus einem Elastomermaterial besteht oder ein solches aufweist. Dies hat den Vorteil, dass das Kombidämpferelement im Zuge einer Montage des Schlagwerks vergleichsweise einfach über den Döpper gestülpt werden kann. In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung weist das Leerschlagdämpferelement eine höhere Anschlagsteifigkeit als das Prellschlagdämpferelement auf.
In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung ist das Kombidämpferelement durch zwei Halbschalen gebildet. Vorzugsweise ist eine Trennebene zwischen den Halbschalen parallel zur axialen Richtung des Döppers orientiert.
Es hat sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn die Döpperführung wenigsten ein Gleitlager und/oder wenigsten ein Wälzlager aufweist. Vorzugsweise ist der Döpper beidseitig außerhalb des Kombidämpferelement durch ein Gleitlager und/oder wenigsten ein Wälzlager geführt bzw. gelagert.
Weitere Vorteile ergeben sich aus der folgenden Figurenbeschreibung. In den Figuren sind verschiedene Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung dargestellt. Die Figuren, die Beschreibung und die Ansprüche enthalten zahlreiche Merkmale in Kombination. Der Fachmann wird die Merkmale zweckmäßigerweise auch einzeln betrachten und zu sinnvollen weiteren Kombinationen zusammenfassen.
In den Figuren sind gleiche und gleichartige Komponenten mit gleichen Bezugszeichen beziffert. Es zeigen:
Fig. 1 ein erstes bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Bohr- und/oder Meisseihammers;
Fig. 2 ein erstes bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Kombidämpferelements; und
Fig. 3 ein zweites bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Kombidämpferelements.
AusführunasbeisDiele:
Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßes Bohr- und/oder Meisseihammers 100 ist in Fig. 1 dargestellt. Der Bohr- und/oder Meisseihammer 100 ist ausgestattet mit einem elektrischen Antriebsmotor 70, einem Schlagwerk 10 und einer Werkzeugaufnahme 50 zur Aufnahme eines Werkzeugs 110. Das Schlagwerk 10, welches in einem Gehäuse 90 angeordnet ist, weist einen in einer Döpperführung 20 in axialer Richtung AR verschiebbaren und auf das Werkzeug 110 einwirkenden Döpper 30 auf.
Das Schlagwerk 10 verfügt über ein Leerschlagdämpferelement 11 und ein Prellschlagdämpferelement 13. Das Leerschlagdämpferelement 11 und das Prellschlagdämpferelement 13 sind einteilig miteinander ausgebildet sind und bilden derart ein Kombidämpferelement 15. Das Kombidämpferelement 15 weist eine zentrale Ausnehmung 40 auf, die sich über die gesamte Länge L (vgl. Fig. 2B) des Kombidämpferelements 15 erstreckt. Der Döpper 30 ist zumindest abschnittweise innerhalb der zentralen Ausnehmung 40 aufgenommen und durch diese hindurchgeführt.
Wie der Fig. 1 entnommen werden kann, weist die Döpperführung 20 zwei Wälzlager 21 , 23 auf, die vollständig außerhalb des Kombidämpferelements 15 angeordnet sind. Der Döpper 30 ist somit nicht innerhalb des Kombidämpferelements 15 bzw. durch das Kombidämpferelements 15 selbst gelagert.
Der Döpper 30 ist zylinderförmig ausgebildet und weist etwa mittig eine radiale Wulst 31 auf. Die radiale Wulst 31 ist zum Anschlägen an das Leerschlagdämpferelement 11 einerseits (links in Fig.1 ) und zum Anschlägen an das Prellschlagdämpferelement 13 andererseits (rechts in Fig. 1) angeordnet ist.
Das Kombidämpferelement 15 weist eine zylindrische Innenfläche 16 auf, die sich in axialer Richtung AR zwischen einer Leerschlag-Anschlagsfläche 12 des Leerschlagdämpferelements 11 und einer Prellschlag-Anschlagsfläche 14 des Prellschlagdämpferelements 13 erstreckt. Mit anderen Worten ist die zylindrische Innenfläche 16 einerseits durch das beginnende Leerschlag- Anschlagsfläche 12 und andererseits durch die beginnende einer Prellschlag-Anschlagsfläche 14, jeweils in axialer Richtung AR gesehen, begrenzt. Zwischen der zylindrischen Innenfläche 16 und der Wulst 31 , genauer gesagt zwischen der zylindrischen Innenfläche 16 und der in Radialer Richtung RR dicksten Stelle 32 des Wulstes 31 , ist ein radialer Abstand 19 vorgesehen (besonders gut zu erkennen auch in Fig. 2B). Der radiale Abstand 19 erstreckt sich entlang der gesamten Innenfläche 16, d.h. an keiner Stelle zwischen der Leerschlag-Anschlagsfläche 12 und der Prellschlag-Anschlagsfläche 14 berührt die dicksten Stelle 32 des Wulstes 31 die zylindrischen Innenfläche 16 des Kombidämpferelements 15. Daher wird ein unerwünschter Abrieb des Kombidämpferelements 15 wirksam vermieden.
Fig. 2 zeigt nun ein erstes bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Kombidämpferelements 15, wie es beispielsweise in dem Bohr- und/oder Meisseihammers 100 der Fig. 1 zum Einsatz kommen kann. Fig. 2A zeigt das Kombidämpferelement 15 aus Sicht der Werkzeugaufnahme 50 zeigt. Gut zu erkennen ist, dass das das Kombidämpferelement 15 eine plane Stirnanschlagsfläche 51 aufweist, über welche das Kombidämpferelement 15 an einer Schulter 52 (vgl. auch Fig. 1) der Werkzeugaufnahme 50 abgestützt ist.
Das Kombidämpferelement 15 der Fig. 2 besteht beispielhaft aus einem Elastomermaterial und ist durch zwei Flalbschalen 15‘, 15“ gebildet, die die Montage erleichtern. Eine Trennebene 18 zwischen den Flalbschalen 15‘, 15“ verläuft parallel zur axialen Richtung AR.
Fig. 2B zeigt einen Schnitt durch das Kombidämpferelement 15 entlang der Trennebene 18. Gut zu erkennen in Fig. 2A ist die zentrale Ausnehmung 40, die durch die ringförmige, plane Stirnanschlagsfläche 51 begrenzt ist. Die zentrale Ausnehmung 40 erstreckt sich über die gesamte Länge L des Kombidämpferelements 15 erstreckt. Der Döpper 30 (hier schematisch angedeutet) ist zumindest abschnittweise innerhalb der zentralen Ausnehmung 40 aufgenommen. Zwischen der zylindrischen Innenfläche 16 und der Wulst 31 , genauer gesagt zwischen der zylindrischen Innenfläche 16 und der in Radialer Richtung RR dicksten Stelle 32 des Wulstes 31 , ist der bereits beschrieben radiale Abstand 19 vorgesehen.
Beim Kombidämpferelement 15 der Fig. 2B weist das das Leerschlagdämpferelement 11 eine höhere Anschlagsteifigkeit als das Prellschlagdämpferelement 13 aufweist. Dies wird durch konstruktive Ausgestaltung allein derart erreicht, dass - bezogen auf die axiale Richtung AR - beim Leerschlagdämpferelement 11 ein „Mehr“ an Elastomermaterial zum Einsatz kommt als beim Prellschlagdämpferelement 13. Weist das Leerschlagdämpferelement 11 einen eher zylinderringförmigen Querschnitt Q11 auf, so weitet sich ein Querschnitt Q12 des Prellschlagdämpferelement 13 nach Art eines Diffusors auf (nach rechts in Fig. 2B).
Ein zweites bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Kombidämpferelements 15 ist in Fig. 3 dargestellt. Zusätzlich zu dem in Fig. 2 dargestellten Ausführungsbeispiel, ist beim Kombidämpferelement 15 der Fig. 3 ein Längsschlitz 17 vorgesehen, der sich werkzeugaufnahmeseitig (in Fig. 3 von links aus) axial entlang des Kombidämpferelements 15 erstreckt. Durch den Längsschlitz 17 wird ein Luftaustausch gewährleistet, so dass ein Vakuumansaugen des Döppers (hier nicht dargestellt) an der Leerschlag-Anschlagsfläche 12 vermieden wird. Fig. 3A zeigt das Kombidämpferelement 15 in entspanntem Zustand, d.h. der Döpper befindet sich, wie beispielsweise in Fig. 2B zu erkennen ist, in einer Mittellage. In Fig. 3B ist der Kombidämpferelement 15, genauer gesagt das Leerschlagdämpferelement 11 in gestauchtem Zustand gezeigt. Vom Längsschlitz 17 verbleibt eine Restöffnung 17‘ über die ein Luftaustausch auch bei gestauchtem Leerschlagdämpferelement 11 möglich ist.
Bezuqszeichenliste
10 Schlagwerk
11 Leerschlagdämpferelement
12 Leerschlag-Anschlagsfläche
13 Prellschlagdämpferelement
14 Prellschlag-Anschlagsfläche
15 Kombidämpferelement
15‘, 15“ Halbschalen
16 zylindrische Innenfläche
17 Längsschlitz 17 Restöffnung
18 Trennebene
19 radialer Abstand
20 Döpperführung
21 , 23 Wälzlager
30 Döpper
31 radiale Wulst
32 dickste Stelle 40 zentrale Ausnehmung
50 Werkzeugaufnahme
51 plane Stirnanschlagsfläche
52 Schulter 70 Antriebsmotor 90 Gehäuse 100 Bohr- und/oder Meisseihammer 110 Werkzeug
AR axiale Richtung
RR radiale Richtung
Q11 , Q12 Querschnitte

Claims

Patentansprüche
1. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) mit einem Antriebsmotor (70), einem Schlagwerk (10) und einer Werkzeugaufnahme (50) zur Aufnahme eines Werkzeugs (110), wobei das Schlagwerk (10) einen in einer Döpperführung (20) axial (AR) verschiebbaren und auf das Werkzeug (110) einwirkenden Döpper (30) aufweist, wobei das Schlagwerk (10) ein Leerschlagdämpferelement (11) und ein Prellschlagdämpferelement (13) aufweist, die einteilig miteinander ausgebildet sind und derart ein Kombidämpferelement (15) bilden, dadurch gekennzeichnet, dass die Döpperführung (20) außerhalb, vorzugsweise ausschließlich außerhalb des Kombidämpferelements (15) angeordnet ist.
2. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der ansonsten vorzugsweise zylinderförmig ausgebildete Döpper (30) eine radiale Wulst (31) aufweist, die zum Anschlägen an das Leerschlagdämpferelement (11) einerseits und zum Anschlägen an das Prellschlagdämpferelement (13) andererseits angeordnet ist.
3. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Kombidämpferelement (15) eine zylindrische Innenfläche (16) aufweist, die sich in axialer Richtung (AR) zwischen einer Leerschlag- Anschlagsfläche (12) und einer Prellschlag-Anschlagsfläche (14) erstreckt, wobei zwischen der zylindrischen Innenfläche (16) und dem Wulst (31), vorzugsweise entlang der gesamten Innenfläche (16), ein radialer Abstand (19) vorgesehen ist.
4. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Kombidämpferelement (15) eine plane Stirnanschlagsfläche (51) aufweist, über welche das Kombidämpferelement (15) an einer Schulter (52) der Werkzeugaufnahme (50) abgestützt ist
5. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Kombidämpferelement (15) einen Längsschlitz (17) aufweist, der sich werkzeugaufnahmeseitig axial entlang des Kombidämpferelements (15) erstreckt.
6. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass, bei gestauchtem Leerschlagdämpferelement 11 , von dem Längsschlitz 17 eine Restöffnung 17‘ verbleibt.
7. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Kombidämpferelement (15) aus einem
Elastomermaterial besteht oder ein solches aufweist.
8. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Leerschlagdämpferelement (11) eine höhere Anschlagsteifigkeit als das Prellschlagdämpferelement (13) aufweist.
9. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Kombidämpferelement (15) durch zwei Halbschalen (15‘, 15“) gebildet ist, wobei eine Trennebene (18) zwischen den Halbschalen (15‘, 15“) vorzugsweise parallel zur axialen Richtung (AR) des Döppers (30) orientiert ist.
10. Bohr- und/oder Meisseihammer (100) nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Döpperführung (20) wenigsten ein Gleitlager und/oder wenigsten ein Wälzlager (21 , 23) aufweist.
EP20797491.6A 2019-11-12 2020-11-02 Schlagwerksanordnung Active EP4058251B1 (de)

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