EP4108917B1 - Dispositif et procede de controle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique a pompage mecanique - Google Patents

Dispositif et procede de controle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique a pompage mecanique Download PDF

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EP4108917B1
EP4108917B1 EP22180651.6A EP22180651A EP4108917B1 EP 4108917 B1 EP4108917 B1 EP 4108917B1 EP 22180651 A EP22180651 A EP 22180651A EP 4108917 B1 EP4108917 B1 EP 4108917B1
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EP
European Patent Office
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fluid
pressure
temperature
closed circuit
evaporator
Prior art date
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EP22180651.6A
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German (de)
English (en)
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EP4108917C0 (fr
EP4108917A1 (fr
Inventor
Rémi DOMPNIER
Giacomo SACCONE
Anthony DELMAS
Julien Hugon
Alain Chaix
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Thales SA
Original Assignee
Thales SA
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B15/00—Pumps adapted to handle specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts
    • F04B15/06—Pumps adapted to handle specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts for liquids near their boiling point, e.g. under subnormal pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
    • F04B49/06—Control using electricity
    • F04B49/065—Control using electricity and making use of computers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B23/00—Machines, plants or systems, with a single mode of operation not covered by groups F25B1/00 - F25B21/00, e.g. using selective radiation effect
    • F25B23/006—Machines, plants or systems, with a single mode of operation not covered by groups F25B1/00 - F25B21/00, e.g. using selective radiation effect boiling cooling systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes

Definitions

  • the present invention is in the field of thermal control of dissipative equipment assemblies.
  • the invention relates to a device and method for controlling the pressure of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping. It is described in the field of satellite-type spacecraft but it applies to any two-phase fluid loop system with mechanical pumping.
  • a mechanically pumped two-phase fluid loop comprises a closed circuit in which a heat transfer fluid circulates, an evaporator, through which the fluid circulates and evaporates to a partially gaseous state (called two-phase) under the effect of the energy supplied by the dissipative equipment, a condenser, through which the fluid in partially gaseous form circulates at the inlet and is transformed into liquid fluid, a pump, arranged between the outlet of the condenser and the inlet of the evaporator, intended to set the fluid in motion in the closed circuit from the evaporator to the condenser in partially gaseous form and from the condenser to the evaporator in liquid form, a fluid reservoir connected to the closed circuit, intended to compensate for variations in the volume of fluid in the closed circuit.
  • saturation defines a condition in which a mixture of vapor and liquid can exist together at a given temperature and pressure.
  • the temperature at which vaporization (boiling) begins to occur for a given pressure is called the saturation temperature or boiling point.
  • the pressure at which vaporization (boiling) begins to occur for a given temperature is called the saturation pressure.
  • the saturation pressure When the vapor quality is 0, it is called a saturated liquid state.
  • the vapor quality is 1, it is called a saturated vapor state. Between these two states, it is called a vapor-liquid mixture.
  • an energy input does not change the temperature of the mixture but the quality of the vapor.
  • Subcooling is the difference between the temperature of the liquid fluid and the saturation temperature (set by pressure).
  • the need is to control such a two-phase fluid loop in order to respect certain operational constraints of the installed dissipative equipment and the subsystems constituting the loop.
  • one of the critical organs of a mechanical pumping loop is its pump.
  • the pump In order to guarantee its proper functioning over the lifetime of the satellite, the pump must operate with a liquid fluid only (without NCG -non-condensable gases- and NH3 vapor) and with a sufficiently high level of subcooling to eliminate any risk of cavitation. We will therefore speak in the rest of the document that the critical parameter is the minimum subcooling.
  • Dissipative equipment also has certain operational constraints, a maximum temperature but also a limitation on the thermal cycles that it undergoes (in number and amplitude) in order to limit the fatigue phenomena of its components.
  • the control of the pressure in the fluid loop is carried out by a very simple control which consists in setting a pressure level of the loop to a maximum value constrained by the temperature limit of the dissipative equipment installed on the satellite.
  • the fluid loop is either single-phase or two-phase.
  • this method does not guarantee minimum subcooling at the pump level, a phenomenon that is destructive to the subsystem.
  • This solution also does not guarantee limited temperature variation at the level of the dissipative equipment, to avoid temperature cycling problems.
  • Another disadvantage is related to the high thermoelastic constraints with the components in contact with both the saturated fluid and the subcooled fluid. Such a solution also does not guarantee isothermicity between the equipment located at the evaporator inlet and those at the outlet.
  • thermoelastic constraints at the exchangers Another important constraint linked to a high level of subcooling is represented by the thermoelastic constraints at the exchangers.
  • the invention aims to overcome all or part of the problems mentioned above by proposing a control of a two-phase fluid loop with mechanical pumping, in particular for a space application.
  • Control laws make it possible to dynamically regulate the pressure within the loop in order to adjust the saturation temperature to limit the intensity of its variations over time or the difference between the saturation temperature and the liquid temperature (subcooling).
  • the invention proposes in particular a control of the loop with mechanical pumping to guarantee the conditions of fluid only liquid at the level of the pump (or any other equipment requiring a minimum of subcooling), with a level of subcooling sufficiently high to eliminate any risk of cavitation.
  • the device for measuring the temperature of the fluid in liquid form is a temperature sensor immersed in the closed circuit or arranged on an external wall of the closed circuit.
  • the device for measuring the pressure of the fluid at a point in the closed circuit is a pressure sensor arranged in the closed circuit or a temperature sensor of the fluid in partially gaseous form arranged in the closed circuit between the outlet of the evaporator and the inlet of the condenser or a temperature sensor arranged on the tank.
  • the pressure adjustment device in the closed circuit is a mechanical pressure control device or a device for heating the fluid in the tank.
  • the pressure adjustment step is carried out by heating the fluid, or by mechanical action, in the reservoir, so as to control a difference between the measured temperature value of the fluid in liquid form and a measured temperature value of the fluid in the reservoir.
  • the pressure adjustment step is carried out if a deviation between the measured value of the saturation temperature and a previously defined maximum value of the saturation temperature is greater than a previously defined threshold value.
  • FIG.1 schematically represents a device for controlling the pressure of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention
  • FIG.2 schematically represents an embodiment of a device for controlling the pressure of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention
  • FIG.3 There figure 3 represents a subcooling control law as a function of the temperature of the liquid fluid according to the invention
  • FIG.4 schematically represents another embodiment of a device for controlling the pressure of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention
  • FIG.5 There figure 5 represents the evolution of the saturation temperature as a function of time at a point in the two-phase fluid loop, without and with control of the temperature variation over time according to the invention
  • FIG.6 There figure 6 schematically represents a flowchart of the steps of the method for controlling the pressure of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention.
  • FIG. 1 schematically represents a device 10 for controlling the pressure of a heat transfer fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention.
  • the two-phase fluid loop with mechanical pumping comprises a closed circuit 11 in which a heat transfer fluid 20 circulates.
  • the loop comprises at least one evaporator 12 comprising an inlet 13 and an outlet 14, through which the fluid circulates from the inlet 13 of the evaporator 12 in liquid form 20-liq to the outlet 14 of the evaporator 12, the evaporator 12 being configured to transform the fluid in liquid form 20-liq into fluid in partially gaseous form 20-g.
  • the evaporator is configured to recover, capture a certain quantity of thermal energy external to the loop, in particular from the dissipative equipment on the satellite.
  • the loop comprises at least one condenser 15 comprising an inlet 16 and an outlet 17, through which the fluid in partially gaseous form 20-g flows from the inlet 16 of the condenser 15 to the outlet 17 of the condenser 15, the condenser 15 being configured to transform the fluid in partially gaseous form 20-g into a fluid in liquid form 20-liq.
  • the condenser is configured to restore a certain quantity of thermal energy to the outside of the loop, for example to the cold space around the satellite.
  • the loop comprises a pump 18, arranged between the outlet 17 of the condenser 15 and the inlet 13 of the evaporator 12, intended to set the fluid in motion in the closed circuit 11 from the evaporator 12 to the condenser 15 in partially gaseous form 20-g, and from the condenser 15 to the evaporator 12 in liquid form 20-liq.
  • the loop comprises a fluid reservoir 19 connected to the closed circuit 11, intended to compensate for variations in the volume of fluid in the closed circuit 11, in relation to the quantity of vapor, due to evaporation, present in the closed circuit.
  • the control device 10 comprises a device 21 for measuring the temperature of the fluid in liquid form 20-liq capable of providing a measured value 22 of the temperature of the fluid in liquid form, a device 23 for measuring the pressure of the fluid at a point in the closed circuit 11 capable of providing a measured value 24 of the pressure of the fluid, a device 25 for adjusting the pressure in the closed circuit 11, a means 26 for controlling the device 25 for adjusting the pressure as a function of the measured value 24 of the pressure of the fluid and of a pressure setpoint value Pcons, said pressure setpoint value Pcons being variable according to the measured values 22 and 24 respectively of the temperature of the fluid in liquid form 20-liq and of the pressure in the loop.
  • the device according to the invention thus allows dynamic regulation of the pressure within the loop in order to adjust the difference between the saturation temperature (function of the internal pressure in the loop) and the temperature of the fluid. in liquid form upstream of the pump.
  • the pressure adjustment device 25 in the closed circuit 11 is activated according to the value 24 of the measured pressure of the fluid and a setpoint value Pcons, and the setpoint value Pcons of the pressure (target) is not a fixed value but depends on the value 22 of the temperature of the fluid in liquid form 20-liq.
  • FIG. 2 schematically represents an embodiment of a device 50 for controlling the pressure of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention.
  • the control device 50 comprises a device 28 for measuring the temperature of the fluid in the tank 19, capable of providing a measured value 29 of the temperature of the fluid in the tank 19, and a device 30 for heating the fluid in the tank 19.
  • the temperature of the tank 19 is directly linked to the saturation temperature, itself linked to the pressure in the circuit 11.
  • the servo-control means 26 is configured to activate the device for heating the fluid in the tank 19, so as to control a difference between the measured value 22 of the temperature of the fluid in liquid form 20-liq and the measured value 29 of the temperature of the fluid in the tank 19. This embodiment makes it possible to control the temperature difference between the temperature of the fluid and the temperature of the tank.
  • FIG 3 represents a subcooling control law (y-axis) as a function of the liquid fluid temperature (x-axis) according to the invention.
  • Subcooling quantifies a difference between the saturation temperature and the fluid temperature.
  • a subcooling level (level ⁇ ) is assigned.
  • the fluid used is ammonia.
  • the subcooling requirement increases when the fluid temperature decreases because the solubility of non-condensable gases (NCG) decreases when the temperature decreases.
  • NCG non-condensable gases
  • the choice of levels ⁇ and ⁇ is based on the subcooling required to eliminate the risk of cavitation at the pump and/or other sensitive components, as well as on the volume of the loop, the estimated amount of NCG in the loop, the operating temperature range.
  • the curve shown in the figure 3 is an example of a curve for the subcooling law. This curve is determined experimentally on the basis of a plurality of temperature measurements and corresponds to a given heat transfer fluid and a given set of equipment.
  • the subcooling control is achieved by heating the fluid in the tank to control the difference between the temperature of the fluid in the tank, therefore the pressure and saturation level in the loop, and the temperature of the fluid in liquid form, i.e. the temperature difference between the pump inlet and the tank.
  • FIG 4 schematically represents another embodiment of a device 60 for controlling the pressure of a fluid in a two-phase fluid loop with mechanical pumping according to the invention.
  • the control device 60 further comprises a calculator 40 of a difference 41 between the measured value 24 of the pressure in the circuit 11 at a time t and a maximum value 42 of the pressure in the circuit 11 measured over a previously defined period.
  • the servo-control means 26 is configured to activate the device 25 for adjusting the pressure in the closed circuit 11 if the difference 41 is greater than a previously defined threshold value 43.
  • This embodiment makes it possible to trigger a pressurization of the fluid in the closed circuit 11 to limit the variation in the saturation temperature. This entire control process can be carried out on the basis of saturation temperatures instead of pressures.
  • the objective is to limit the height of the saturation temperature variation over a defined period to limit thermal cycling of dissipative equipment.
  • FIG. 5 represents the evolution of the saturation temperature (ordinate axis) as a function of time (abscissa axis) at a point in the two-phase fluid loop, without (left part of the figure) and with (right part of the figure) a control of the temperature variation over time according to the invention.
  • the temperature of the equipment is closely linked to the saturation temperature (set by the pressure) in the loop.
  • the variations in the satellite environment generate variations in the saturation temperature and therefore in the temperature at the level of the dissipative equipment. These variations can cause fatigue problems due to the numerous cycles over the life of the satellite. This phenomenon is represented on the curve on the left of the figure 5 . Without controlling the temperature variation over time, we see that the saturation temperature oscillates between a maximum value 42 and minimum values. In this case, the gap 44 between the saturation temperature and the maximum value can be very significant.
  • the innovative solution of the invention is a law that limits the variation of the saturation temperature over a given period. For example, over a certain period, the maximum temperature of the fluid in the tank is observed. This is how the maximum value 42 can be determined.
  • a threshold value 43 between the measured value 29 of the temperature of the fluid in the tank (saturation temperature) and the maximum value 42 is defined.
  • the threshold value 43 is chosen according to the fatigue constraints of the dissipative equipment. The sliding duration over which this control is carried out depends on the type of satellite in its orbit and the dissipative equipment to be controlled.
  • the control device 60 is configured to observe at regular intervals the current tank temperature 29 and determine whether the current difference 41 between the current tank temperature 29 and the maximum temperature 42 is less than the threshold value 43. If it is lower, this means that the current tank temperature 29 is within the acceptable temperature zone. If it is higher, in order to avoid excessive thermal variations in the loop, the pressure adjustment device 25 in the closed circuit 11 is activated. In other words, the pressurization in the loop is activated.
  • the device 21 for measuring the temperature of the fluid in liquid form 20-liq is a temperature sensor immersed in the closed circuit 11 or arranged on an external wall of the closed circuit 11.
  • the device 23 for measuring the pressure of the fluid at a point in the closed circuit 11 is a pressure sensor arranged in the closed circuit 11, at any location in the closed circuit 11, or a temperature sensor for the fluid in partially gaseous form 20-g arranged in the closed circuit 11 between the outlet 14 of the evaporator 12 and the inlet 16 of the condenser 15, that is to say in the so-called two-phase zone, or again, in the case of the use of a two-phase tank 19, a temperature sensor of the fluid in the tank 19 of the circuit 11.
  • the pressure adjustment device 25 in the closed circuit 11 is a mechanical pressure control device, for example a piston or a membrane, or a device for heating the fluid in the reservoir 19.
  • Temperature and pressure measurement steps 101 and 102 can be performed simultaneously or sequentially.
  • the step 103 of adjusting the pressure is carried out by heating 104 of the fluid, or by mechanical action, in the reservoir 19, so as to control a difference between the measured value 22 of the temperature of the fluid in liquid form and the measured values 29 and 42 of the temperature of the fluid in the two-phase reservoir 19.
  • the step 103 of adjusting the pressure is carried out if a difference 41 between the measured value 22 of the temperature of the fluid in liquid form and a maximum value 42 of the temperature of the fluid in the two-phase tank 19 previously defined is greater than a threshold value 43 previously defined.
  • the regulation is based directly on parameters involved in the operational constraints of the dissipative equipment or the satellite itself.
  • the solution thus offers a regulation that guarantees the good health of the fluid loop but also of the dissipative equipment while optimizing the thermal transport capacities of the system.
  • the invention provides dynamic control of saturation in the fluid loop. This is called active control because the pressure adjustment in the closed circuit is done in real time based on the observed parameters and the setpoint values of the implemented laws.
  • the invention also makes it possible to achieve dynamic control of subcooling by controlling a difference between the current temperature of the fluid in liquid form and that of the fluid in the tank.
  • This dynamic control of subcooling is achieved by reheating the fluid in the tank, not constantly, but in accordance with the temperature of the fluid in liquid form in the closed circuit.
  • the invention also makes it possible to control the amplitude of the temperature cycling of the equipment.
  • the invention ensures active control of the solubility level of NCGs by taking into account subcooling.

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Description

  • La présente invention se situe dans le domaine du contrôle thermique d'ensembles d'équipements dissipatifs. L'invention se rapporte à un dispositif et procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique. Elle est décrite dans le domaine d'engin spatial de type satellite mais elle s'applique à n'importe quel système de boucle fluide diphasique à pompage mécanique.
  • Traditionnellement, une boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprend un circuit fermé dans lequel circule un fluide caloporteur, un évaporateur, à travers lequel le fluide circule et s'évapore jusqu'à un état partiellement gazeux (dit diphasique) sous l'effet de l'énergie apportée pas les équipements dissipatifs,, un condenseur, à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse circule en entrée se transforme en fluide liquide, une pompe, disposée entre la sortie du condenseur et l'entrée de l'évaporateur, destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé depuis l'évaporateur vers le condenseur sous forme partiellement gazeuse et depuis le condenseur vers l'évaporateur sous forme liquide, un réservoir de fluide relié au circuit fermé, destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé.
  • En thermodynamique, le terme saturation définit une condition dans laquelle un mélange de vapeur et de liquide peut exister ensemble à une température et une pression données. La température à laquelle la vaporisation (ébullition) commence à se produire pour une pression donnée est appelée température de saturation ou point d'ébullition. La pression à laquelle la vaporisation (ébullition) commence à se produire pour une température donnée s'appelle la pression de saturation. Lorsque la qualité de la vapeur est égale à 0, on parle d'état de liquide saturé. Quand la qualité de la vapeur est égale à 1, on parle d'état de vapeur saturé. Entre ces deux états, on parle de mélange vapeur-liquide. A pression constante, un apport d'énergie ne modifie pas la température du mélange mais la qualité de la vapeur. Les paramètres auxquels la saturation d'un fluide prédéfini se produit sont tabulés dans des tables de vapeur, et connus de l'Homme du métier. Dans un diagramme de phase, dans les régions à deux phases, notamment à proximité des frontières des phases vapeur/liquide, la spécification de la température seule définit la pression et la pression spécifie la température. En d'autres termes, il y a un lien entre pression et température de saturation. Dans la suite, lorsque l'on parle de contrôle de la température de saturation, on doit comprendre contrôle de la pression et inversement.
  • Le sous-refroidissement est la différence entre la température du fluide liquide et la température de saturation (fixée par la pression).
  • Le besoin est de contrôler une telle boucle fluide diphasique afin de respecter certaines contraintes opérationnelles des équipements dissipatifs installés et des sous-systèmes constitutifs de la boucle.
  • Plus précisément, un des organes critiques d'une boucle à pompage mécanique est sa pompe. Afin de garantir son bon fonctionnement sur la durée de vie du satellite, la pompe doit fonctionner avec un fluide liquide uniquement (sans NCG -gaz non condensables- et NH3 vapeur) et avec un niveau de sous-refroidissement suffisamment élevé pour supprimer tout risque de cavitation. Nous parlerons donc dans la suite du document que le paramètre critique est le sous-refroidissement minimum.
  • Par ailleurs, d'autres éléments doivent eux aussi fonctionner avec un niveau de sous-refroidissement minimum pour ne pas subir le phénomène de cavitation (restricteurs, gas trap). Par souci de simplicité seul l'exemple de la pompe sera traité ici.
  • Les équipements dissipatifs ont eux aussi certaines contraintes opérationnelles, une température maximale mais aussi une limitation sur les cycles thermiques qu'ils subissent (en nombre et en amplitude) afin de limiter les phénomènes de fatigue de leurs constituants.
  • Dans l'art antérieur connu, le contrôle de la pression dans la boucle fluide est réalisé par un contrôle très simple qui consiste à fixer un niveau de pression de la boucle à une valeur maximale contrainte par la limite en température des équipements dissipatifs installés sur le satellite. Selon la pression de régulation, la boucle fluide est soit monophasique soit diphasique.
  • L'art antérieur est exemplifié par WO 2013/034170 . 11
  • Pour les boucles monophasiques, les défauts sont les suivants. Le débit doit être très élevé pour transporter toute la puissance sans atteindre la saturation du fluide et rester dans une plage de température compatible des équipements du satellite. Pour une même capacité de transport, la masse d'une telle boucle est donc bien plus élevée. En outre, une telle solution présente de fortes inhomogénéités en température le long des échangeurs puisque l'énergie des équipements dissipatifs est stockée sous forme d'écart de température.
  • Pour les boucles diphasiques, cette méthode ne garantit en rien le minimum de sous-refroidissement au niveau de la pompe, phénomène destructeur pour le sous-système. Cette solution ne garantit pas non plus une variation en température limitée au niveau des équipements des dissipatifs, pour éviter les problèmes de cyclage en température.
  • Un autre inconvénient est lié aux fortes contraintes thermoélastiques avec les composants en contact à la fois du fluide saturé et du fluide sous-refroidi. Une telle solution ne garantit pas non plus l'isothermicité entre les équipements situés en entrée d'évaporateur et ceux en sortie.
  • De plus la solution déjà existante réduit la plage d'efficacité du produit. Les solutions actuelles consistent à contrôler un niveau de saturation dans la boucle mais ne se focalisent pas sur les contraintes opérationnelles du produit. Il en résulte un produit non optimisé vis-à-vis des contraintes opérationnelles. Une autre contrainte importante liée à un grand niveau de sous-refroidissement est représentée par les contraintes thermoélastiques au niveau des échangeurs.
  • L'invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un contrôle d'une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, notamment pour une application spatiale. Des lois de contrôles permettent de réguler de manière dynamique la pression au sein de la boucle afin d'ajuster la température de saturation pour limiter l'intensité de ses variations dans le temps ou la différence entre la température de saturation et la température liquide (le sous-refroidissement). L'invention propose notamment un contrôle de la boucle à pompage mécanique pour garantir les conditions de fluide uniquement liquide au niveau de la pompe (ou tout autre équipement nécessitant un minimum de sous-refroidissement), avec un niveau de sous-refroidissement suffisamment élevé pour supprimer tout risque de cavitation.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, la boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant :
    • un circuit fermé dans lequel circule un fluide caloporteur;
    • au moins un évaporateur comprenant une entrée et une sortie, à travers lequel le fluide circule depuis l'entrée de l'évaporateur sous forme liquide vers la sortie de l'évaporateur, l'évaporateur étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide en fluide sous forme partiellement gazeuse ;
    • au moins un condenseur comprenant une entrée et une sortie, à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse circule depuis l'entrée du condenseur vers la sortie du condenseur, le condenseur étant configuré pour transformer le fluide sous forme partiellement gazeuse en fluide sous forme liquide;
    • une pompe, disposée entre la sortie du condenseur et l'entrée de l'évaporateur, destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé depuis l'évaporateur vers le condenseur sous forme partiellement gazeuse et depuis le condenseur vers l'évaporateur sous forme liquide;
    • un réservoir de fluide relié au circuit fermé, destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé ;
    le dispositif de contrôle étant caractérisé en ce qu'il comprend :
    • un dispositif de mesure de la température du fluide sous forme liquide apte à fournir une valeur mesurée de température du fluide sous forme liquide;
    • un dispositif de mesure de la pression du fluide en un point du circuit fermé apte à fournir une valeur mesurée de pression du fluide;
    • un dispositif d'ajustement de la pression dans le circuit fermé ;
    • un moyen d'asservissement du dispositif d'ajustement de la pression, ou de la température de saturation, en fonction de la valeur mesurée de pression du fluide, ou de température de saturation, et d'une valeur de consigne de pression, ou de température de saturation, ladite valeur de consigne de pression, ou de température de saturation, étant variable selon la valeur mesurée de température du fluide sous forme liquide et de la valeur maximale de température du réservoir ou de pression maximale dans le circuit sur une période préalablement définie.
  • Avantageusement, le dispositif de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention comprend en outre :
    • un dispositif de mesure de la température du fluide dans le réservoir, apte à fournir une valeur mesurée de température du fluide dans le réservoir,
    • un dispositif de chauffage du fluide dans le réservoir,
    et dans lequel le moyen d'asservissement est configuré pour activer le dispositif de chauffage du fluide dans le réservoir, de sorte à piloter un écart entre la valeur mesurée de température du fluide sous forme liquide et la valeur mesurée de température du fluide dans le réservoir.
  • Avantageusement, le dispositif de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention comprend en outre :
    • un calculateur d'un écart entre la valeur mesurée de la température de saturation, ou de la pression dans le circuit, et une valeur maximale de la température de saturation, ou de la pression dans le circuit fermé, préalablement définie,
    et dans lequel le moyen d'asservissement est configuré pour activer le dispositif d'ajustement de la pression dans le circuit fermé si l'écart est supérieur à une valeur seuil préalablement définie.
  • Avantageusement, le dispositif de mesure de la température du fluide sous forme liquide est un capteur de température immergé dans le circuit fermé ou disposé sur une paroi extérieure du circuit fermé.
  • Avantageusement, le dispositif de mesure de la pression du fluide en un point du circuit fermé est un capteur de pression disposé dans le circuit fermé ou un capteur de température du fluide sous forme partiellement gazeuse disposé dans le circuit fermé entre la sortie de l'évaporateur et l'entrée du condenseur ou un capteur de température disposé sur le réservoir.
  • Avantageusement, le dispositif d'ajustement de la pression dans le circuit fermé est un dispositif mécanique de contrôle de pression ou un dispositif de chauffage du fluide dans le réservoir.
  • L'invention concerne aussi un procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, la boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant:
    • un circuit fermé dans lequel circule un fluide caloporteur ;
    • au moins un évaporateur comprenant une entrée et une sortie, à travers lequel le fluide circule depuis l'entrée de l'évaporateur sous forme liquide vers la sortie de l'évaporateur, l'évaporateur étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide en fluide sous forme partiellement gazeuse ;
    • au moins un condenseur comprenant une entrée et une sortie, à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse circule depuis l'entrée du condenseur vers la sortie du condenseur, le condenseur étant configuré pour transformer le fluide sous forme partiellement gazeuse en fluide sous forme liquide ;
    • une pompe, disposée entre la sortie du condenseur et l'entrée de l'évaporateur, destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé depuis l'évaporateur vers le condenseur sous forme partiellement gazeuse et depuis le condenseur vers l'évaporateur sous forme liquide;
    • un réservoir de fluide relié au circuit fermé, destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé ;
    le procédé de contrôle étant caractérisé en ce qu'il comprend :
    • une étape de mesure de la température du fluide sous forme liquide fournissant une valeur mesurée de température du fluide sous forme liquide;
    • une étape de mesure de la pression, ou de la température de saturation, du fluide du circuit fermé fournissant une valeur mesurée de pression du fluide, ou de la température de saturation;
    • une étape d'ajustement de la pression, ou de la température de saturation, dans le circuit fermé en fonction de la valeur mesurée de pression du fluide, ou de la température de saturation, et d'une valeur de consigne de pression, ou de température, ladite valeur de consigne de pression, ou de température, étant variable selon la valeur mesurée de température du fluide sous forme liquide et de la pression, ou température, de saturation sur une période préalablement définie.
  • Avantageusement, l'étape d'ajustement de la pression est réalisée par chauffage du fluide, ou par action mécanique, dans le réservoir, de sorte à piloter un écart entre la valeur mesurée de température du fluide sous forme liquide et une valeur mesurée de température du fluide dans le réservoir.
  • Avantageusement, l'étape d'ajustement de la pression est réalisée si un écart entre la valeur mesurée de la température de saturation et une valeur maximale de la température de saturation préalablement définie est supérieur à une valeur seuil préalablement définie.
  • L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation donné à titre d'exemple, description illustrée par le dessin joint dans lequel :
  • [Fig.1] La figure 1 représente schématiquement un dispositif de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention ;
  • [Fig.2] La figure 2 représente schématiquement un mode de réalisation d'un dispositif de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention ;
  • [Fig.3] La figure 3 représente une loi de contrôle du sous-refroidissement en fonction de la température du fluide liquide selon l'invention ;
  • [Fig.4] La figure 4 représente schématiquement un autre mode de réalisation d'un dispositif de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention ;
  • [Fig.5] La figure 5 représente l'évolution de la température de saturation en fonction du temps en un point de la boucle fluide diphasique, sans et avec un contrôle de la variation en température dans le temps selon l'invention ;
  • [Fig.6] La figure 6 représente schématiquement un organigramme des étapes du procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention.
  • Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes repères dans les différentes figures. Pour une meilleure visibilité et dans un souci de compréhension accrue, les éléments ne sont pas toujours représentés à l'échelle.
  • La figure 1 représente schématiquement un dispositif de contrôle 10 de la pression d'un fluide caloporteur dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention. La boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprend un circuit fermé 11 dans lequel circule un fluide caloporteur 20. La boucle comprend au moins un évaporateur 12 comprenant une entrée 13 et une sortie 14, à travers lequel le fluide circule depuis l'entrée 13 de l'évaporateur 12 sous forme liquide 20-liq vers la sortie 14 de l'évaporateur 12, l'évaporateur 12 étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide 20-liq en fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g. L'évaporateur est configuré pour récupérer, capter une certaine quantité d'énergie thermique extérieure à la boucle, notamment issue des équipements dissipatifs sur le satellite. Le fluide caloporteur 20, alors sous forme liquide 20-liq en entrée de l'évaporateur, reçoit cette énergie thermique et s'évapore partiellement pour se transformer en fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g dans l'évaporateur, et quitter l'évaporateur en fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g. La boucle comprend au moins un condenseur 15 comprenant une entrée 16 et une sortie 17, à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g circule depuis l'entrée 16 du condenseur 15 vers la sortie 17 du condenseur 15, le condenseur 15 étant configuré pour transformer le fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g en fluide sous forme liquide 20-liq. Le condenseur est configuré pour restituer une certaine quantité d'énergie thermique vers l'extérieur de la boucle, par exemple vers l'espace froid autour du satellite. Le fluide caloporteur 20, alors sous forme partiellement gazeuse 20-g en entrée du condenseur, perd cette énergie thermique et se condense partiellement ou totalement pour se transformer en fluide sous forme liquide 20-liq dans le condenseur, et quitter le condenseur en fluide sous forme liquide ou diphasique 20-liq. La boucle comprend une pompe 18, disposée entre la sortie 17 du condenseur 15 et l'entrée 13 de l'évaporateur 12, destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé 11 depuis l'évaporateur 12 vers le condenseur 15 sous forme partiellement gazeuse 20-g, et depuis le condenseur 15 vers l'évaporateur 12 sous forme liquide 20-liq. Enfin, la boucle comprend un réservoir de fluide 19 relié au circuit fermé 11, destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé 11, en lien avec la quantité de vapeur, due à l'évaporation, présente dans le circuit fermé.
  • Selon l'invention, le dispositif de contrôle 10 comprend un dispositif de mesure 21 de la température du fluide sous forme liquide 20-liq apte à fournir une valeur mesurée 22 de température du fluide sous forme liquide, un dispositif de mesure 23 de la pression du fluide en un point du circuit fermé 11 apte à fournir une valeur mesurée 24 de pression du fluide, un dispositif d'ajustement 25 de la pression dans le circuit fermé 11, un moyen d'asservissement 26 du dispositif d'ajustement 25 de la pression en fonction de la valeur mesurée 24 de pression du fluide et d'une valeur de consigne Pcons de pression, ladite valeur de consigne de pression Pcons étant variable selon les valeurs mesurées 22 et 24 respectivement de température du fluide sous forme liquide 20-liq et de pression dans la boucle.
  • Le dispositif selon l'invention permet ainsi une régulation dynamique de la pression au sein de la boucle afin d'ajuster la différence entre la température de saturation (fonction de la pression interne dans la boucle) et la température du fluide sous forme liquide en amont de la pompe. En effet, le dispositif d'ajustement 25 de la pression dans le circuit fermé 11 est activé selon la valeur 24 de la pression mesurée du fluide et une valeur de consigne Pcons, et la valeur de consigne Pcons de la pression (objectif) n'est pas une valeur fixe mais dépend de la valeur 22 de la température du fluide sous forme liquide 20-liq.
  • La figure 2 représente schématiquement un mode de réalisation d'un dispositif de contrôle 50 de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention. Dans ce mode de réalisation, le dispositif de contrôle 50 comprend un dispositif de mesure 28 de la température du fluide dans le réservoir 19, apte à fournir une valeur mesurée 29 de température du fluide dans le réservoir 19, et un dispositif de chauffage 30 du fluide dans le réservoir 19. Dans ce mode de réalisation où le contenu du réservoir est diphasique, la température du réservoir 19 est directement liée à la température de saturation, elle-même reliée la pression dans le circuit 11. De plus, le moyen d'asservissement 26 est configuré pour activer le dispositif de chauffage du fluide dans le réservoir 19, de sorte à piloter un écart entre la valeur mesurée 22 de température du fluide sous forme liquide 20-liq et la valeur mesurée 29 de température du fluide dans le réservoir 19. Ce mode de réalisation permet de piloter l'écart de température entre la température du fluide et la température du réservoir.
  • Il en résulte une régulation de l'écart entre la température de saturation et la température du fluide sous forme liquide. On parle aussi de loi de contrôle du sous-refroidissement. Cette loi de régulation permet de supprimer le risque de cavitation et présence de bulles au niveau de la pompe ou tout autre organe sensible.
  • La figure 3 représente une loi de contrôle du sous-refroidissement (axe des ordonnées) en fonction de la température du fluide liquide (axe des abscisses) selon l'invention. Le sous-refroidissement quantifie un écart entre la température de saturation et la température du fluide. A une température de fluide donnée (par exemple Tα), un niveau de sous-refroidissement (niveau α) est attribué. Dans notre mode de réalisation le fluide utilisé est de l'ammoniac. Dans ce cas, le besoin en sous-refroidissement augmente lorsque la température du fluide diminue car la solubilité des gaz non-condensables (NCG) diminue lorsque la température diminue. Ainsi la loi permet de garantir que les bulles de NCG sont bien dissoutes. Le choix des niveaux α et β est basé sur le sous-refroidissement nécessaire pour éliminer le risque de cavitation au niveau de la pompe et ou autres composants sensibles, ainsi que sur le volume de la boucle, la quantité de NCG estimée dans la boucle, la plage de fonctionnement en température. La courbe représentée sur la figure 3 est un exemple de courbe pour la loi de sous-refroidissement. Cette courbe est déterminée expérimentalement sur la base d'une pluralité de mesures de températures et correspond à un fluide caloporteur donné et un ensemble d'équipements donné. Le contrôle du sous-refroidissement est réalisé par le chauffage du fluide dans le réservoir pour piloter l'écart entre la température du fluide dans le réservoir donc la pression et le niveau de saturation dans la boucle et la température du fluide sous forme liquide, c'est-à-dire l'écart de température entre l'entrée de la pompe et le réservoir.
  • La figure 4 représente schématiquement un autre mode de réalisation d'un dispositif de contrôle 60 de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention. Dans ce mode de réalisation, le dispositif de contrôle 60 comprend en outre un calculateur 40 d'un écart 41 entre la valeur mesurée 24 de la pression dans le circuit 11 à un instant t et une valeur maximale 42 de la pression dans le circuit 11 mesurée sur une période préalablement définie. Le moyen d'asservissement 26 est configuré pour activer le dispositif d'ajustement 25 de la pression dans le circuit fermé 11 si l'écart 41 est supérieur à une valeur seuil 43 préalablement définie. Ce mode de réalisation permet d'enclencher une mise en pression du fluide dans le circuit fermé 11 pour limiter la variation de la température de saturation. Tout ce processus de contrôle peut être réalisé sur la base de températures de saturation au lieu de pressions.
  • Il en résulte un contrôle de l'amplitude de variation de la pression et donc de la température de saturation sur une période donnée. L'objectif est de limiter la hauteur de variation de la température de saturation sur une période définie pour limiter les cyclages thermiques des équipements dissipatifs.
  • La figure 5 représente l'évolution de la température de saturation (axe des ordonnées) en fonction du temps (axe des abscisses) en un point de la boucle fluide diphasique, sans (partie gauche de la figure) et avec (partie droite de la figure) un contrôle de la variation en température dans le temps selon l'invention.
  • La température des équipements est très liée à la température de saturation (fixée par la pression) dans la boucle. Les variations d'environnement du satellite génèrent des variations de température de saturation et donc de température au niveau des équipements dissipatifs. Ces variations peuvent poser des problèmes de fatigue dus aux nombreux cyclages sur la durée de vie du satellite. Ce phénomène est représenté sur la courbe à gauche de la figure 5. Sans contrôle de la variation en température dans le temps, on voit que la température de saturation oscille entre une valeur maximale 42 et des valeurs minimales. Dans ce cas, l'écart 44 entre la température de saturation et la valeur maximale peut être très important.
  • La solution innovante de l'invention est une loi qui limite la variation de la température de saturation sur une période donnée. Par exemple, sur une certaine période, la température maximale du fluide dans le réservoir est observée. C'est ainsi que l'on peut déterminer la valeur maximale 42. Une valeur seuil 43 entre la valeur mesurée 29 de la température du fluide dans le réservoir (température de saturation) et la valeur maximale 42 est définie. La valeur seuil 43 est choisie en fonction des contraintes de fatigue des équipements dissipatifs. La durée glissante sur laquelle ce contrôle est effectué dépend du type de satellite de son orbite et des équipements dissipatifs à contrôler. Une fois la valeur seuil 43 et la valeur maximale 42 définies, le dispositif de contrôle 60 est configuré pour observer à intervalles réguliers, la température du réservoir actuelle 29 et déterminer si l'écart actuel 41 entre la température du réservoir actuelle 29 et la température maximale 42 est inférieur à la valeur seuil 43. S'il est inférieur, cela signifie que la température du réservoir 29 actuelle se situe dans la zone acceptable de température. S'il est supérieur, afin d'éviter de trop grandes variations thermiques dans la boucle, le dispositif d'ajustement 25 de la pression dans le circuit fermé 11 est activé. Autrement dit, la pressurisation dans la boucle est activée.
  • Avantageusement, le dispositif de mesure 21 de la température du fluide sous forme liquide 20-liq est un capteur de température immergé dans le circuit fermé 11 ou disposé sur une paroi extérieure du circuit fermé 11.
  • Avantageusement, le dispositif de mesure 23 de la pression du fluide en un point du circuit fermé 11 est un capteur de pression disposé dans le circuit fermé 11, à n'importe quel endroit du circuit fermé 11, ou un capteur de température du fluide sous forme partiellement gazeuse 20-g disposé dans le circuit fermé 11 entre la sortie 14 de l'évaporateur 12 et l'entrée 16 du condenseur 15, c'est-à-dire dans la zone dite diphasique, ou encore, dans le cas de l'utilisation d'un réservoir diphasique 19, un capteur de température du fluide dans le réservoir 19 du circuit 11.
  • Avantageusement, le dispositif d'ajustement 25 de la pression dans le circuit fermé 11 est un dispositif mécanique de contrôle de pression, par exemple un piston ou une membrane, ou un dispositif de chauffage du fluide dans le réservoir 19.
  • La figure 6 représente schématiquement un organigramme des étapes du procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'invention. Le procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique telle que décrite précédemment, comprend les étapes suivantes :
    • une étape 101 de mesure de la température du fluide sous forme liquide 20-liq fournissant une valeur mesurée 22 de température du fluide sous forme liquide;
    • une étape 102 de mesure de la pression ou de la température de saturation du fluide du circuit fermé fournissant une valeur mesurée 24 de pression du fluide ou de la température de saturation 29. Cette valeur 29 est stockée sur une période donnée. Le maximum de la valeur 29 sur cette période donnée est la valeur maximale 42.
    • une étape 103 d'ajustement de la pression ou de la température de saturation dans le circuit fermé en fonction de la valeur mesurée 24 de pression du fluide ou de la température de saturation et d'une valeur de consigne Pcons de pression ou Tcons de température, ladite valeur de consigne Pcons de pression ou Tcons de température étant variable selon la valeur mesurée 22 de température du fluide sous forme liquide et de la pression ou température de saturation maximale 42 sur une période donnée.
  • Les étapes 101 et 102 de mesure de température et pression peuvent être réalisées simultanément ou séquentiellement.
  • Dans un mode de réalisation du procédé de l'invention, l'étape 103 d'ajustement de la pression est réalisée par chauffage 104 du fluide, ou par action mécanique, dans le réservoir 19, de sorte à piloter un écart entre la valeur mesurée 22 de température du fluide sous forme liquide et des valeurs mesurées 29 et 42 de température du fluide dans le réservoir diphasique 19.
  • Dans un autre mode de réalisation de l'invention, en complément ou alternativement du mode de réalisation précédent, l'étape 103 d'ajustement de la pression est réalisée si un écart 41 entre la valeur mesurée 22 de la température du fluide sous forme liquide et une valeur maximale 42 de la température du fluide dans le réservoir diphasique 19 préalablement définie est supérieur à une valeur seuil 43 préalablement définie.
  • Grâce à l'invention, la régulation se base directement sur des paramètres mis en jeu dans les contraintes opérationnelles des équipements dissipatifs ou du satellite lui-même. La solution propose ainsi une régulation qui garantit la bonne santé de la boucle fluide mais aussi des équipements dissipatifs tout en optimisant les capacités de transport thermique du système.
  • L'invention assure un contrôle dynamique de la saturation dans la boucle fluide. On parle de contrôle actif car l'ajustement de la pression dans le circuit fermé se fait en temps réel en fonction des paramètres observés et des valeurs de consigne des lois implémentées.
  • L'invention permet aussi de réaliser un contrôle dynamique du sous-refroidissement en pilotant un écart entre la température actuelle du fluide sous forme liquide et celle du fluide dans le réservoir. Ce contrôle dynamique du sous-refroidissement est réalisé par réchauffage du fluide dans le réservoir, non pas de manière constante, mais en adéquation avec la température du fluide sous forme liquide dans le circuit fermé.
  • L'invention permet en outre de contrôler l'amplitude du cyclage en température des équipements.
  • Enfin, l'invention assure un contrôle actif du niveau de solubilité des NCG grâce à la prise en compte du sous-refroidissement.
  • Il apparaîtra plus généralement à l'Homme du métier que diverses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui vient de lui être divulgué.

Claims (9)

  1. Dispositif de contrôle (10, 50, 60) de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, la boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant :
    - un circuit fermé (11) dans lequel circule un fluide caloporteur (20);
    - au moins un évaporateur (12) comprenant une entrée (13) et une sortie (14), à travers lequel le fluide circule depuis l'entrée (13) de l'évaporateur (12) sous forme liquide (20-liq) vers la sortie (14) de l'évaporateur (12), l'évaporateur (12) étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide (20-liq) en fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) ;
    - au moins un condenseur (15) comprenant une entrée (16) et une sortie (17), à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) circule depuis l'entrée (16) du condenseur (15) vers la sortie (17) du condenseur (15), le condenseur (15) étant configuré pour transformer le fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) en fluide sous forme liquide (20-liq);
    - une pompe (18), disposée entre la sortie (17) du condenseur (15) et l'entrée (13) de l'évaporateur (12), destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé (11) depuis l'évaporateur (12) vers le condenseur (15) sous forme partiellement gazeuse (20-g) et depuis le condenseur (15) vers l'évaporateur (12) sous forme liquide (20-liq);
    - un réservoir de fluide (19) relié au circuit fermé (11), destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé (11) ;
    le dispositif de contrôle (10) comprenant
    - un dispositif de mesure (21) de la température du fluide sous forme liquide (20-liq) apte à fournir une valeur mesurée (22) de température du fluide sous forme liquide;
    - un dispositif de mesure (23) de la pression du fluide en un point du circuit fermé (11) apte à fournir une valeur mesurée (24) de pression du fluide;
    - un dispositif d'ajustement (25) de la pression dans le circuit fermé (11) ;
    - un moyen d'asservissement (26) du dispositif d'ajustement (25) de la pression, ou de la température de saturation, en fonction de la valeur mesurée (24, 29) de pression du fluide, ou de température de saturation, et d'une valeur de consigne (Pcons, Tcons) de pression, ou de température de saturation, 2. caractérisé en ce que ladite valeur de consigne de pression (Pcons), ou de température de saturation (Tcons), étant variable selon la valeur mesurée (22) de température du fluide sous forme liquide (20-liq) et d'une valeur maximale (42) de température du réservoir (19) ou de pression maximale dans le circuit fermé (11) sur une période préalablement définie.
  2. Dispositif de contrôle (50) de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon la revendication 1, comprenant en outre :
    - un dispositif de mesure (28) de la température du fluide dans le réservoir (19), apte à fournir une valeur mesurée (29) de température du fluide dans le réservoir (19),
    - un dispositif de chauffage (30) du fluide dans le réservoir (19),
    et dans lequel le moyen d'asservissement (26) est configuré pour activer le dispositif de chauffage du fluide dans le réservoir (19), de sorte à piloter un écart entre la valeur mesurée (22) de température du fluide sous forme liquide (20-liq) et la valeur mesurée (29) de température du fluide dans le réservoir (19).
  3. Dispositif de contrôle (60) de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon la revendication 1 ou 2, comprenant en outre :
    - un calculateur (40) d'un écart (41) entre la valeur mesurée (29, 24) de la température de saturation, ou de la pression dans le circuit fermé (11), et une valeur maximale (42) de la température de saturation, ou de la pression dans le circuit fermé (11), préalablement définie,
    et dans lequel le moyen d'asservissement (26) est configuré pour activer le dispositif d'ajustement (25) de la pression dans le circuit fermé (11) si l'écart (41) est supérieur à une valeur seuil (43) préalablement définie.
  4. Dispositif de contrôle (10, 50, 60) de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le dispositif de mesure (21) de la température du fluide sous forme liquide (20-liq) est un capteur de température immergé dans le circuit fermé (11) ou disposé sur une paroi extérieure du circuit fermé (11).
  5. Dispositif de contrôle (10, 50, 60) de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le dispositif de mesure (23) de la pression du fluide en un point du circuit fermé (11) est un capteur de pression disposé dans le circuit fermé (11) ou un capteur de température du fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) disposé dans le circuit fermé (11) entre la sortie (14) de l'évaporateur (12) et l'entrée (16) du condenseur (15) ou un capteur de température disposé sur le réservoir (19).
  6. Dispositif de contrôle (10, 50, 60) de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le dispositif d'ajustement (25) de la pression dans le circuit fermé (11) est un dispositif mécanique de contrôle de pression ou un dispositif de chauffage du fluide dans le réservoir (19).
  7. Procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique, la boucle fluide diphasique à pompage mécanique comprenant:
    - un circuit fermé (11) dans lequel circule un fluide caloporteur (20);
    - au moins un évaporateur (12) comprenant une entrée (13) et une sortie (14), à travers lequel le fluide circule depuis l'entrée (13) de l'évaporateur (12) sous forme liquide (20-liq) vers la sortie (14) de l'évaporateur (12), l'évaporateur (12) étant configuré pour transformer le fluide sous forme liquide (20-liq) en fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) ;
    - au moins un condenseur (15) comprenant une entrée (16) et une sortie (17), à travers lequel le fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) circule depuis l'entrée (16) du condenseur (15) vers la sortie (17) du condenseur (15), le condenseur (15) étant configuré pour transformer le fluide sous forme partiellement gazeuse (20-g) en fluide sous forme liquide (20-liq);
    - une pompe (18), disposée entre la sortie (17) du condenseur (15) et l'entrée (13) de l'évaporateur (12), destinée à mettre en mouvement le fluide dans le circuit fermé (11) depuis l'évaporateur (12) vers le condenseur (15) sous forme partiellement gazeuse (20-g) et depuis le condenseur (15) vers l'évaporateur (12) sous forme liquide (20-liq);
    - un réservoir de fluide (19) relié au circuit fermé (11), destiné à compenser les variations de volume de fluide dans le circuit fermé (11) ;
    - une étape (101) de mesure de la température du fluide sous forme liquide (20-liq) fournissant une valeur mesurée (22) de température du fluide sous forme liquide;
    - une étape (102) de mesure de la pression, ou de la température de saturation, du fluide du circuit fermé fournissant une valeur mesurée (24) de pression du fluide, ou de la température de saturation (29);
    - une étape (103) d'ajustement de la pression, ou de la température de saturation, dans le circuit fermé en fonction de la valeur mesurée (24) de pression du fluide, ou de la température de saturation, et d'une valeur de consigne (Pcons, Tcons) de pression, ou de température, ladite valeur de consigne (Pcons, Tcons) de pression, ou de température, étant variable selon la valeur mesurée (22) de température du fluide sous forme liquide et de la pression, ou température, de saturation sur une période préalablement définie.
  8. Procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon la revendication 7, dans lequel l'étape (103) d'ajustement de la pression est réalisée par chauffage (104) du fluide, ou par action mécanique, dans le réservoir (19), de sorte à piloter un écart entre la valeur mesurée (22) de température du fluide sous forme liquide et une valeur mesurée (29) de température du fluide dans le réservoir (11).
  9. Procédé de contrôle de la pression d'un fluide dans une boucle fluide diphasique à pompage mécanique selon l'une des revendications 7 ou 8, dans lequel l'étape (103) d'ajustement de la pression est réalisée si un écart (41) entre la valeur mesurée (29) de la température de saturation et une valeur maximale (42) de la température de saturation préalablement définie est supérieur à une valeur seuil (43) préalablement définie.
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