EP4526247A1 - Générateur de monoxyde d'azote - Google Patents

Générateur de monoxyde d'azote

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EP4526247A1
EP4526247A1 EP23727374.3A EP23727374A EP4526247A1 EP 4526247 A1 EP4526247 A1 EP 4526247A1 EP 23727374 A EP23727374 A EP 23727374A EP 4526247 A1 EP4526247 A1 EP 4526247A1
Authority
EP
European Patent Office
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corona effect
air supply
reaction chamber
electrode
reactor
Prior art date
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Pending
Application number
EP23727374.3A
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German (de)
English (en)
Inventor
Irène GABAY-GARCIA
Laura GABAY
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Original Assignee
Individual
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Publication date
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    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
    • C01B21/20—Nitrogen oxides; Oxyacids of nitrogen; Salts thereof
    • C01B21/203—Preparation of nitrogen oxides using a plasma or an electric discharge
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61K—PREPARATIONS FOR MEDICAL, DENTAL OR TOILETRY PURPOSES
    • A61K33/00—Medicinal preparations containing inorganic active ingredients
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
    • C01B21/20—Nitrogen oxides; Oxyacids of nitrogen; Salts thereof
    • C01B21/24—Nitric oxide (NO)
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A01—AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
    • A01M—CATCHING, TRAPPING OR SCARING OF ANIMALS; APPARATUS FOR THE DESTRUCTION OF NOXIOUS ANIMALS OR NOXIOUS PLANTS
    • A01M1/00—Stationary means for catching or killing insects
    • A01M1/20—Poisoning, narcotising, or burning insects
    • A01M1/2022—Poisoning or narcotising insects by vaporising an insecticide
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
    • A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
    • A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
    • A61M16/12—Preparation of respiratory gases or vapours by mixing different gases
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
    • A61M2202/00—Special media to be introduced, removed or treated
    • A61M2202/02—Gases
    • A61M2202/0266—Nitrogen (N)
    • A61M2202/0275—Nitric oxide [NO]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/08—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor
    • B01J2219/0803—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor employing electric or magnetic energy
    • B01J2219/0805—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor employing electric or magnetic energy giving rise to electric discharges
    • B01J2219/0845—Details relating to the type of discharge
    • B01J2219/0849—Corona pulse discharge
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/169—Controlling the feed
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T19/00—Devices providing for corona discharge

Definitions

  • the present invention relates to a system for generating nitrogen monoxide, and more particularly to a corona reactor configured to generate a gas flow which is enriched in nitrogen monoxide from an air flow.
  • Nitric oxide is used in particular as an anesthetic gas for insects, or even in medicine as an inhaled vasodilator for example.
  • the devices described in the prior art generally comprise: an electrode whose design is based on a modified spark plug: the modification relating to the removal of the ground electrode, a reaction chamber configured to receive the electrode, an air supply system configured to supply air into the reaction chamber, and a power supply system configured to power at least the electrode.
  • the devices for generating nitrogen monoxide as described in the prior art have certain drawbacks.
  • the first disadvantage lies in the low energy efficiency as well as the degradation of the reaction chamber caused by the electric arc and the air flow in the plasma state.
  • the reaction inside the reaction chamber consumes a large quantity of energy which is partially returned in the form of heat, which results in damage to the reaction chamber during prolonged use.
  • the difficulty of using the devices as described in the art prior lies in the instability of the nitrogen monoxide concentration at the outlet of the reaction chamber.
  • the present invention aims to remedy all or part of the disadvantages mentioned above.
  • the technical problem underlying the invention consists in particular of providing a device for generating nitrogen monoxide which is simple and economical in structure, and whose performance is stable and durable during prolonged use.
  • the present invention relates to a corona effect reactor, configured for the generation of nitrogen monoxide, and used in particular for the anesthesia of invertebrate animals, the reactor comprising at least: a reaction chamber, which comprises at least less an air supply port, an exhaust port, an electrode port, and a reaction cavity, the supply port, the exhaust port and the electrode port each opening into the reaction cavity, the discharge port being configured to ensure the fluidic passage of an enriched flow, an air supply device, which is configured to be fluidly connected to the air supply port by means of a guide conduit, and to supply air to the reaction chamber, a high voltage electrode which is configured to be at least partly inside the reaction chamber and to cooperate with the electrode orifice , and a power supply configured to electrically power the high voltage electrode as well as the air supply device, the ratio between a cross section of the guide conduit in the direction of the supply port and a cross section of the reaction cavity being between 0.2 and 0.3, and for example 0.25.
  • the ratio substantially close to or equal to 0.25 between the cross section of the air supply orifice and the cross section of the reaction cavity allows the creation of a venturi effect as well as the expansion of a air flow coming from the air supply device when it arrives in the reaction chamber.
  • the venturi effect as well as the expansion of the air flow combined with the electrical supply of the high voltage electrode makes it possible to generate a corona effect and thus produce nitrogen monoxide from the air flow entering into the reaction chamber.
  • the specific characteristics of the invention described above make it possible to recover through the evacuation orifice, an enriched flow which is enriched in nitrogen monoxide by relative to the air flow and whose nitrogen monoxide concentration is between 450 and 1000 ppm.
  • high voltage electrode an electrode whose operating range is between 4 KV and 12 KV, and advantageously between 6 KV and 9 KV volts, and such as for example 7 KV, the high voltage electrode being also subjected to an intensity between 20 mA and 40 mA.
  • the corona reactor may further have one or more of the following features, which may be taken alone or in combination.
  • the corona effect reactor is also configured to generate nitrogen monoxide by the corona effect as well as by an electric arc effect.
  • the two phenomena being simultaneous inside the reaction chamber.
  • the air supply device is fluidly connected to the air supply orifice by means of the guide conduit, the guide conduit being able to be cylindrical for example.
  • the guide conduit being able to be cylindrical for example.
  • the guide conduit has a passage section whose ratio between the passage section and the cross section of the reaction cavity is between 1/5 and 3/10, and for example of 1/4.
  • the reaction cavity is substantially cylindrical and extends along an axis of extension A.
  • the air supply orifice and the electrode orifice are substantially centered around the extension axis A
  • the electrode orifice is a threaded orifice
  • the high voltage electrode has at least one threaded portion.
  • the threaded orifice being configured to cooperate complementarily with the threaded part of the high voltage electrode.
  • the high voltage electrode is for example a modified spark plug.
  • the modified spark plug consists of a spark plug from which the ground electrode is removed, the walls of the reaction chamber playing the role of ground.
  • the air supply device is configured to supply the reaction chamber with an air flow whose flow is laminar.
  • the air flow first passes through the guide duct and the air supply port whose diameter is smaller than the diameter of the reaction chamber. These dimensions were found empirically after multiple tests in order to arrive at an optimum ratio between the diameter of the air supply elements and that of the reaction chamber. This ratio was defined by a diameter of the guide conduit which would be % of that of the reaction chamber. If we now refer to the cross section by calculating its area, the ratio between the cross section of the guide conduit and the cross section of the reaction chamber is close to %. When continuous air passes through the conduction pipe and the reaction chamber a Venturi effect occurs with an increase in laminar air pressure in the reaction chamber.
  • the laminar flow of the air flow entering the reaction chamber allows generation of nitrogen monoxide which is stable and efficient.
  • the laminar state of the air flow obtained by the Venturi effect generated makes it possible to guarantee the homogeneity of the reaction and therefore the stability of the nitrogen monoxide concentration at the outlet of the reaction chamber.
  • the air supply device is an electric pump, such as a membrane pump for example.
  • the reaction chamber is made of a non-magnetic material.
  • the reaction chamber is made of a material which is capable of electrical conduction and of creating an electric arc with the electrode.
  • the reaction chamber is made of a material which is non-magnetic, capable of electrical conduction and which is also capable of dissipating at least in part the thermal energy generated by the corona effect reactor during of the electrical supply of the high voltage electrode and therefore the generation of nitrogen monoxide, the reaction chamber being made of aluminum for example.
  • the use of aluminum to produce the reaction chamber makes it possible to create a corona effect but also an electric arc inside the reaction chamber.
  • the thermal conductivity properties of aluminum represent an advantage in the temperature differences reached during the formation of the corona effect with the electric arc and the heat evacuation in the intermittency of the electrical supply .
  • the diameter of the corona radiation is 1 cm.
  • the length of the electric arc is between 0.5 and 2.5 cm
  • the air supply port is located opposite the evacuation port.
  • the corona effect reactor further comprises a voltage booster configured to electrically power the electrode at high voltage.
  • the voltage booster is a switching voltage regulator.
  • the switching voltage regulator has an efficiency of between 60% and 90%. This efficiency can be compared with an efficiency of around 40% to 50% when using a linear voltage regulator.
  • the size of the switching regulator is smaller than the size of the linear voltage regulator.
  • the corona reactor also comprises a man-machine interface configured to simultaneously power the high voltage electrode and the air supply device when a user activates the man-machine interface .
  • the man-machine interface can be a pneumatic contact type switch for example.
  • the corona effect reactor further comprises a regulation device provided downstream of the evacuation orifice.
  • the regulating device is provided directly at the outlet of the evacuation port.
  • the regulating device is a shutter which is provided downstream of the evacuation orifice.
  • the regulation device is configured to occupy a plurality of positions between a closed position in which the regulation device completely blocks the passage of at least part of the enriched flow coming from the chamber reaction, and an open position in which the regulation device does not block the passage of said at least part of the enriched flow coming from the reaction chamber.
  • the regulation device is a regulation valve whose opening and/or closing is electrically controlled, such as a solenoid valve for example.
  • the corona effect reactor further comprises a control and regulation system configured to control the production of nitrogen monoxide in the chamber by acting, if necessary, on the electrical power supply: the high voltage electrode, the air supply device, the regulating device, and the voltage booster.
  • the selectivity device is composed at least in part of a material capable of carrying out a reaction for reducing nitrogen monoxide as well as products derived from nitrogen oxide.
  • the selectivity device is composed at least in part of soda lime for example.
  • the concentration of nitrogen monoxide in the enriched flow downstream of the selectivity device can vary depending on the needs of the user, between 50 ppm and 400 ppm for example.
  • the reaction chamber has an external volume whose size is less than 30 cm3.
  • the reaction cavity has a general T-shaped shape.
  • the mass of the corona effect reactor can be, for example, between 60 to 100 grams.
  • the small size, the contained weight, as well as the low electrical consumption necessary for operation make the corona effect reactor portable, that is to say transportable by hand by the user.
  • Figure 1 is a schematic representation of a corona effect reactor according to one embodiment of the invention.
  • Figure 2 is a representation of a high voltage electrode according to the embodiment of the invention.
  • Figure 3 is a schematic representation of the corona effect reactor according to a first variant of the embodiment of the invention.
  • Figure 4 is a schematic representation of the corona effect reactor according to a second variant of the embodiment of the invention.
  • Figure 5 is a side perspective view of the corona reactor according to the embodiment of the invention.
  • FIGS 1, 2 and 5 represent a corona effect reactor 1 as well as the elements constituting it configured for the generation of nitrogen monoxide according to one embodiment of the invention, as well as some of the elements constituting it.
  • the corona reactor 1 has a reaction chamber 2, an air supply device 3, a high-voltage electrode 4, and a power supply 5.
  • the reaction chamber 2 is made of a non-magnetic material capable of electrical conduction, such as aluminum for example.
  • the reaction chamber 2 has an air supply port 6, an exhaust port 7, an electrode port 8, and a reaction cavity 9.
  • the outlet 7 and the electrode orifice 8 each open into the reaction cavity 9.
  • the air supply device 3 is fluidly connected to the air supply orifice 6 by means of a guide conduit 100 can be cylindrical for example. Such a characteristic of the guide conduit 100 makes it possible to generate a localized venturi effect and thus relax the air flow when it arrives in the reaction chamber.
  • the ratio between a cross section of the air supply orifice 6 and a cross section of the reaction cavity 9 being between 1/5 and 3/10, and is for example 1/4.
  • the air supply orifice 6 is located opposite the electrode orifice 8.
  • cross section is meant a section which intersects perpendicularly an axis of extension A.
  • the reaction chamber 2 has a comparable external shape to a rectangular parallelepiped whose volume is less than 30 cm3; while the interior of the reaction chamber 2 forming the reaction cavity is substantially cylindrical and extends along the axis of extension A.
  • the reaction cavity 9 has a general shape which can be compared to a T.
  • the reaction cavity 9 is delimited by the reaction chamber 2, the orifice air supply 6, the exhaust port 7, as well as through the electrode port 8.
  • the air supply device 3 is fluidly connected to the air supply port 6 and is configured to supply air to the reaction cavity 9
  • the air supply device 3 is configured to supply the reaction chamber 2 with an air flow F1 whose flow is laminar.
  • the air supply device 3 is composed of an electric pump, such as a membrane pump for example.
  • the high voltage electrode 4 comprises a threaded part 10 which is configured to cooperate by complementarity of shape with a threaded part of the orifice. electrode 8. Also, the high voltage electrode 4 comprises a discharge end 11 which is provided on the side of the threaded part 10. The discharge end 11 is configured to delimit at least partly the reaction cavity 9.
  • high voltage electrode 4 we mean an electrode whose operating range is between 4 KV and 12 KV, and advantageously between 6 KV and 9 KV, and such as for example 7 KV, and whose operating intensity is between 20 and 40 mA.
  • the high voltage electrode 4 is a modified spark plug from which the ground electrode is removed.
  • the power supply 5 is configured to electrically power the high voltage electrode 4 as well as the air supply device 5.
  • the power supply 5 of the high voltage electrode 4 makes it possible to generate a corona effect at inside the reaction cavity 9.
  • the corona effect makes it possible to transform the air flow F1 coming from the air supply orifice 6 into plasma, and also makes it possible to recover through the evacuation orifice 7 an enriched flow F2 which is enriched in nitrogen monoxide relative to the air flow F1 and whose concentration of nitrogen monoxide is between 450 and 1000 ppm.
  • the ratio between the cross section of the air supply orifice 6 and the cross section of the reaction cavity 9 allows an expansion of the air flow F1 coming from the air supply device 3.
  • the The laminar flow of the air flow F1 at the inlet of the reaction chamber 2 allows generation of nitrogen monoxide which is stable and efficient.
  • the laminar state of the air flow F1 makes it possible to guarantee the homogeneity of the reaction and therefore the stability of the nitrogen monoxide concentration downstream of the evacuation orifice 7.
  • the reaction chamber 2 which is made of a non-magnetic material capable of electrical conduction such as aluminum, makes it possible to dissipate at least in part the thermal energy generated by the corona effect reactor 1 during the reaction.
  • the corona effect reactor 1 further comprises a voltage booster 12, a regulation device 13, and a man-machine interface 14.
  • the voltage booster 12 is configured to electrically power the high voltage electrode 4.
  • the voltage booster 12 used is a switching voltage regulator.
  • the switching voltage regulator has an efficiency of between 60% and 90%. This efficiency should be compared with the efficiency of around 40% to 50% when using a linear voltage regulator.
  • the size of the switching regulator is smaller than the size of the linear voltage regulator.
  • the regulating device 13 is provided downstream of the evacuation orifice 7.
  • the regulating device 13 is configured to occupy a plurality of positions between a closed position in which the regulating device 13 completely closes the passage of at at least part of the enriched flow F2 coming from the reaction chamber 2, and an open position in which the regulating device 13 does not block the passage of said at least part of the enriched flow F2 coming from the reaction chamber 2
  • the regulating device 13 according to the first variant of the embodiment is a regulating valve whose opening and/or closing is electrically controlled, such as a solenoid valve for example.
  • the regulating device 13 can be a shutter, such as a gun 13P or an air blower for example, which is provided downstream of the evacuation orifice 7.
  • the power supply 5 and/or the voltage booster 12 does not work.
  • the shutter opens, by pressing the gun for example, the system is open and the electrical supply 5 and/or the voltage booster 12 operate in order to produce the nitrogen monoxide which comes out through the 13P pistol.
  • releasing the gun trigger, and therefore closing the shutter causes the production of nitrogen monoxide to stop.
  • the man-machine interface 14 is configured to simultaneously power the voltage booster 12 and the air supply device 3 when a user activates the man-machine interface 14. Also, the actuation of the man-machine interface -machine 14 by the user initiates the passage into the open position of the regulating device 13 and/or the gun 13P. Conversely, the regulating device 13 and/or the gun 13P occupies its closed position when it is not requested by the man-machine interface 14.
  • the man-machine interface may be a switch pneumatic contact type for example.
  • the corona effect reactor 1 also comprises a selectivity device 15 provided downstream of the evacuation orifice 7.
  • the alternative embodiment of the invention presented in Figure 4 differs from the variant presented in Figure 3 in particular in that the system is always open.
  • the regulation of nitrogen monoxide production is obtained in particular by activating the voltage booster 12 sequentially.
  • the selectivity device 15 is configured to act on the concentration of nitrogen monoxide as well as on the nitrogen oxide derivatives present in the enriched flow F2.
  • the selectivity device 15 is composed at least in part of a material capable of carrying out a reaction of reduction of nitrogen monoxide and nitrogen oxide derivatives, such as soda lime for example.
  • the nitrogen monoxide concentration of an outgoing flow F3 downstream of the selectivity device 15 can vary between 50 and 400 ppm, depending on the needs of the user and the dilution in the air of a circuit ventilation for example.
  • the mass of the corona effect reactor can be, for example, between 50 and 100 grams.
  • the small size, the contained weight, as well as the low electrical consumption necessary for operation make the corona effect reactor portable, that is to say transportable by hand by the user.

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Abstract

Le réacteur à effet corona (1) comporte une chambre de réaction (2) comportant un orifice d'alimentation en air (6), un orifice d'évacuation (7), un orifice d'électrode (8), et une cavité de réaction (9), l'orifice d'alimentation, l'orifice d'évacuation (7) et l'orifice d'électrode (8) débouchant chacun dans la cavité de réaction (9); un dispositif d'alimentation en air (3) configuré pour être relié fluidiquement à l'orifice d'alimentation en air (6) au moyen d'un conduit de guidage (100) et pour alimenter en air le réacteur; une électrode à haute tension (4) configurée pour être au moins en partie à l'intérieur et pour coopérer avec l'orifice d'électrode (8); une alimentation électrique (5) configurée pour alimenter électriquement l'électrode à haute tension (4) ainsi que le dispositif d'alimentation en air (3), le rapport entre une section transversale du conduit de guidage (100) et une section transversale de la cavité de réaction (9) étant compris entre 1/5 et 3/10, et par exemple de 1/4.

Description

DESCRIPTION
TITRE : Générateur de monoxyde d’azote
Domaine technique
La présente invention concerne un système de génération de monoxyde d’azote, et plus particulièrement un réacteur à effet corona configuré pour générer un flux gazeux qui est enrichi en monoxyde d’azote à partir d’un flux d’air.
L’invention trouve une application favorite, et non limitative, dans les domaines médical et biologique. Le monoxyde d’azote est notamment utilisé comme un gaz anesthésiant pour les insectes, ou encore en médecine comme vasodilatateur inhalé par exemple.
Etat de la technique
Il est connu de l’art antérieur d’utiliser un dispositif comportant au moins une électrode qui est présentée à proximité d’un flux d’air afin de générer du monoxyde d’azote ; l’électrode est alors alimentée par un courant à haute tension afin de transformer le flux d’air en plasma. Les dispositifs décrit dans l’art antérieur comportent généralement : une électrode dont la conception est basée sur une bougie d’allumage modifiée : la modification portant sur la suppression de l’électrode de masse, une chambre de réaction configurée pour recevoir l’électrode, un système d’alimentation en air configuré pour fournir de l’air dans la chambre de réaction, et un système d’alimentation électrique configuré pour alimenter au moins l’électrode.
A l’usage, il s’avère que les dispositifs de génération de monoxyde d’azote tels que décrit dans l’art antérieur présentent certains inconvénients. Le premier inconvénient réside dans la faible efficience énergétique ainsi que la dégradation de la chambre de réaction causée par l’arc électrique et le flux d’air à l’état de plasma. En effet la réaction à l’intérieur de la chambre de réaction consomme une grande quantité d’énergie qui est partiellement restituée sous forme de chaleur ce qui a pour conséquence l’endommagement de la chambre de réaction lors d’une utilisation prolongée. Par ailleurs, la difficulté d’utilisation des dispositifs tels que décrit dans l’art antérieur réside dans l’instabilité de la concentration en monoxyde d’azote en sortie de la chambre de réaction.
Résumé de l’invention
La présente invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à fournir un dispositif de génération de monoxyde d’azote qui soit de structure simple et économique, et dont les performances soient stables et durables lors d’une utilisation prolongée.
A cet effet, la présente invention concerne un réacteur à effet corona, configuré pour la génération de monoxyde d’azote, et utilisé notamment pour l’anesthésie d’animaux invertébrés, le réacteur comportant au moins : une chambre de réaction, laquelle comporte au moins un orifice d’alimentation en air, un orifice d’évacuation, un orifice d’électrode, et une cavité de réaction, l’orifice d’alimentation, l’orifice d’évacuation et l’orifice d’électrode débouchant chacun dans la cavité de réaction, l’orifice d’évacuation étant configuré pour assurer le passage fluidique d’un flux enrichi, un dispositif d’alimentation en air, lequel est configuré pour être relié fluidiquement à l’orifice d’alimentation en air au moyen d’un conduit de guidage, et pour alimenter en air la chambre de réaction, une électrode à haute tension qui est configurée pour être au moins en partie à l’intérieur de la chambre de réaction et pour coopérer avec l’orifice d’électrode, et une alimentation électrique configurée pour alimenter électriquement l’électrode à haute tension ainsi que le dispositif d’alimentation en air, le rapport entre une section transversale du conduit de guidage en direction de l’orifice d’alimentation et une section transversale de la cavité de réaction étant compris entre 0,2 et 0,3, et par exemple de 0, 25.
Avantageusement, le rapport sensiblement proche ou égal à 0,25 entre la section transversale de l’orifice d’alimentation en air et la section transversale de la cavité de réaction permet la création d’un effet venturi ainsi que l’expansion d’un flux d’air provenant du dispositif d’alimentation en air lors de son arrivé dans la chambre de réaction. L’effet venturi ainsi que l’expansion du flux d’air combiné avec l’alimentation électrique de l’électrode à haute tension permet de générer un effet corona et ainsi produire du monoxyde d’azote à partir du flux d’air entrant dans la chambre de réaction.
Egalement, les caractéristiques spécifiques de l’invention décrite ci-dessus permettent de récupérer par l’orifice d’évacuation, un flux enrichi qui est enrichi en monoxyde d’azote par rapport au flux d’air et dont la concentration en monoxyde d’azote est comprise entre 450 et 1000 ppm.
Par électrode à haute tension, on entend une électrode dont la plage de fonctionnement est comprise en 4 KV et 12 KV, et de façon avantageuse entre 6 KV et 9 KV volts, et comme par exemple 7 KV, l’électrode à haute tension étant par ailleurs soumise à une intensité comprise entre 20 mA et 40 mA.
Le réacteur à effet corona peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, qui peuvent être prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le réacteur à effet corona est également configuré pour réaliser la génération de monoxyde d’azote par l’effet corona ainsi que par un effet d’arc électrique. Les deux phénomènes étant simultanés à l’intérieur de la chambre de réaction.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’alimentation en air est relié fluidiquement à l’orifice d’alimentation en air au moyen du conduit de guidage, le conduit de guidage pouvant être cylindrique par exemple. Une telle caractéristique du conduit de guidage permet de générer un effet venturi localisé et ainsi détendre le flux d’air lorsque celui-ci arrive dans la chambre de réaction.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le conduit de guidage présente une section de passage dont le rapport entre la section de passage et la section transversale de la cavité de réaction est comprise en 1/5 et 3/10, et par exemple de 1/4.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la cavité de réaction est sensiblement cylindrique et s’étend selon un axe d’extension A.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’orifice d’alimentation en air et l’orifice d’électrode sont sensiblement centrés autour de l’axe d’extension A
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’orifice d’électrode est un orifice taraudé, et l’électrode à haute tension possède au moins une partie filetée. L’orifice taraudé étant configuré pour coopérer par complémentarité avec la partie filetée de l’électrode à haute tension.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’électrode à haute tension est par exemple une bougie d’allumage modifiée. Selon un mode de réalisation de l’invention, la bougie d’allumage modifiée consiste en une bougie d’allumage dont l’électrode de masse est retirée, les parois de la chambre de réaction jouant le rôle de masse.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’alimentation en air est configuré pour alimenter la chambre de réaction en un flux d’air dont l’écoulement est laminaire.
Le flux d’air passe d’abord par le conduit de guidage et l’orifice d’alimentation en air dont le diamètre est inférieur au diamètre de la chambre de réaction. Ces dimensions ont été trouvées empiriquement après de multiples essais afin d’arriver à un rapport optimum entre le diamètre des éléments d’alimentation en air et celui de la chambre de réaction. Ce rapport a été défini par un diamètre du conduit de guidage qui serait % de celui de la chambre de réaction. Si maintenant on se réfère à la section transversale en calculant l’aire de celle-ci, le rapport entre la section transversale du conduit de guidage et la section transversale de la chambre de réaction est proche de %. Lorsque l’air continu traverse le tuyau de conduction et la chambre de réaction un effet Venturi se produit avec une augmentation de pression d’air laminaire dans la chambre de réaction.
Avantageusement, l’écoulement laminaire du flux d’air en entrée de la chambre de réaction permet une génération de monoxyde d’azote qui soit stable et efficiente. L’état laminaire du flux d’air obtenu par l’effet Venturi généré permet de garantir l’homogénéité de la réaction et par conséquent la stabilité de la concentration en monoxyde d’azote à la sortie de la chambre de réaction.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’alimentation en air est une pompe électrique, telle qu’une pompe à membrane par exemple.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la chambre de réaction est réalisée en un matériau amagnétique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la chambre de réaction est réalisée en un matériau qui soit capable de conduction électrique et de créer un arc électrique avec l’électrode.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la chambre de réaction est réalisée en un matériau qui est amagnétique, capable de conduction électrique et qui soit également capable de dissiper au moins en partie l’énergie thermique générée par le réacteur à effet corona lors de l’alimentation électrique de l’électrode à haute tension et donc la génération de monoxyde d’azote, la chambre de réaction étant réalisée en aluminium par exemple. Avantageusement, l’utilisation de l’aluminium afin de réaliser la chambre de réaction permet de créer un effet corona mais également un arc électrique à l’intérieur de la chambre de réaction. En outre, les propriétés de conductivité thermique de l’aluminium représentent un avantage dans les différences de températures atteintes pendant la formation de l’effet corona avec l’arc électrique et l’évacuation de la chaleur dans l’intermittence de l’alimentation électrique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le diamètre du rayonnement corona est de 1 cm.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la longueur de l’arc électrique est comprise entre 0,5 et 2,5 cm
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’orifice d’alimentation en air est situé en regard de l’orifice d’évacuation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le réacteur à effet corona comporte en outre un élévateur de tension configuré pour alimenter électriquement l’électrode à haute tension.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élévateur de tension est un régulateur de tension à découpage. Avantageusement, le régulateur de tension à découpage présente un rendement compris entre 60% et 90%. Ce rendement est à comparer avec un rendement de l’ordre de 40% à 50% lors de l’utilisation d’un régulateur de tension linéaire. Par ailleurs, l’encombrement du régulateur à découpage est inférieur à l’encombrement du régulateur de tension linéaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le réacteur à effet corona comporte également une interface homme-machine configurée pour alimenter simultanément l’électrode haute tension et le dispositif d’alimentation en air lorsqu’un utilisateur actionne l’interface homme-machine.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’interface homme machine peut être un interrupteur de type contact pneumatique par exemple.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le réacteur à effet corona comporte en outre un dispositif de régulation prévu en aval de l’orifice d’évacuation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de régulation est prévu directement à la sortie de l’orifice d’évacuation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de régulation est un obturateur qui est prévu en aval de l’orifice d’évacuation. Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de régulation est configuré pour occuper une pluralité de position entre une position de fermeture dans lequel le dispositif de régulation obture totalement le passage d’au moins une partie du flux enrichi provenant de la chambre de réaction, et une position d’ouverture dans lequel le dispositif de régulation n’obture pas le passage de ladite au moins partie du flux enrichi provenant de la chambre de réaction.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de régulation est une vanne de régulation dont l’ouverture et/ou la fermeture est pilotée électriquement, telle qu’une électrovanne par exemple.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le réacteur à effet corona comporte en outre un système de contrôle et de régulation configuré pour contrôler la production de monoxyde d’azote dans la chambre en agissant, aux besoins, sur l’alimentation électrique : de l’électrode haute tension, du dispositif d’alimentation en air, du dispositif de régulation, et de l’élévateur de tension.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le réacteur à effet corona comporte en outre un dispositif de sélectivité prévu en aval de l’orifice d’évacuation, le dispositif de sélectivité étant configuré pour agir sur la concentration de monoxyde d’azote ainsi que sur les produits dérivés de l’oxyde d’azote pouvant être présents dans le flux enrichi.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de sélectivité est composé au moins en partie d’un matériau capable d’effectuer une réaction de réduction du monoxyde d’azote ainsi que des produits dérivés de l’oxyde d’azote.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de sélectivité est composé au moins en partie de chaux sodée par exemple.
Avantageusement, la concentration en monoxyde d’azote dans le flux enrichi en aval du dispositif de sélectivité peut varier en fonction des besoins de l’utilisateur, entre 50 ppm et 400 ppm par exemple.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la chambre de réaction présente un volume externe dont l’encombrement est inférieur à 30 cm3.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la cavité de réaction présente une forme générale en forme de T.
Selon un mode de réalisation, la masse du réacteur à effet corona peut être comprise par exemple entre 60 à 100 grammes. Avantageusement, le faible encombrement, le poids contenu, ainsi que la faible consommation électrique nécessaire pour le fonctionnement rendent le réacteur à effet corona portatif, c’est à dire transportable à la main par l’utilisateur.
Brève description des figures
On comprendra mieux les buts, aspects et avantages de la présente invention, d’après la description donnée ci-après d’un mode particulier de réalisation de l’invention présenté à titre d’exemple non limitatif, en se référant aux dessins annexés dans lesquels :
Figure 1 est une représentation schématique d’un réacteur à effet corona selon un mode de réalisation de l’invention ;
Figure 2 est une représentation d’une électrode à haute tension selon le mode de réalisation de l’invention ;
Figure 3 est une représentation schématique du réacteur à effet corona selon une première variante du mode de réalisation de l’invention ;
Figure 4 est une représentation schématique du réacteur à effet corona selon une deuxième variante du mode de réalisation de l’invention ;
Figure 5 est une vue en perspective de côté du réacteur à effet corona selon le mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée
Les figures 1 , 2 et 5 représentent un réacteur à effet corona 1 ainsi que les éléments le constituant configuré pour la génération de monoxyde d’azote selon un mode de réalisation de l’invention, ainsi que certains des éléments le constituant. Le réacteur à effet corona 1 comporte une chambre de réaction 2, un dispositif d’alimentation en air 3, une électrode à haute tension 4, et une alimentation électrique 5.
La chambre de réaction 2 est réalisée en un matériau amagnétique et capable de conduction électrique, tel que l’aluminium par exemple. La chambre de réaction 2 comporte un orifice d’alimentation en air 6, un orifice d’évacuation 7, un orifice d’électrode 8, et une cavité de réaction 9. L’orifice d’alimentation en air 6, l’orifice d’évacuation 7 et l’orifice d’électrode 8 débouchent chacun dans la cavité de réaction 9. Le dispositif d’alimentation en air 3 est relié fluidiquement à l’orifice d’alimentation en air 6 au moyen d’un conduit de guidage 100 pouvant être cylindrique par exemple. Une telle caractéristique du conduit de guidage 100 permet de générer un effet venturi localisé et ainsi détendre le flux d’air lorsque celui-ci arrive dans la chambre de réaction.
Le rapport entre une section transversale de l’orifice d’alimentation en air 6 et une section transversale de la cavité de réaction 9 étant compris entre 1/5 et 3/10, et est par exemple de 1/4. L’orifice d’alimentation en air 6 est situé en regard de l’orifice d’électrode 8. Par section transversale, on entend une section qui coupe perpendiculairement un axe d’extension A. La chambre de réaction 2 présente une forme extérieure assimilable à un parallélépipède rectangle dont le volume est inférieur à 30 cm3 ; tandis que l’intérieur de la chambre de réaction 2 formant la cavité de réaction est sensiblement cylindrique et s’étend selon l’axe d’extension A.
Selon le mode de réalisation de l’invention tel que représenté sur les figures, la cavité de réaction 9 présente une forme générale qui peut être assimilé à un T. La cavité de réaction 9 est délimitée par la chambre de réaction 2, l’orifice d’alimentation en air 6, l’orifice d’évacuation 7, ainsi que par l’orifice d’électrode 8.
Selon le mode de réalisation de l’invention tel que représenté sur la figure 1 , le dispositif d’alimentation en air 3 est relié fluidiquement à l’orifice d’alimentation en air 6 et est configuré pour alimenter en air la cavité de réaction 9. Le dispositif d’alimentation en air 3 est configuré pour alimenter la chambre de réaction 2 par un flux d’air F1 dont l’écoulement est laminaire. Avantageusement, le dispositif d’alimentation en air 3 est composé par une pompe électrique, telle qu’une pompe à membrane par exemple.
Selon le mode de réalisation de l’invention et comme montré plus spécifiquement sur la figure 2, l’électrode à haute tension 4 comporte une partie filetée 10 qui est configurée pour coopérer par complémentarité de forme avec une partie taraudée de l’orifice d’électrode 8. Egalement, l’électrode à haute tension 4 comporte une extrémité de décharge 11 qui est prévu du côté de la partie filetée 10. L’extrémité de décharge 11 est configurée pour délimiter au moins en partie la cavité de réaction 9. Par électrode à haute tension 4, on entend une électrode dont la plage de fonctionnement est comprise en 4 KV et 12 KV, et de façon avantageuse entre 6 KV et 9 KV, et comme par exemple 7 KV, et dont l’intensité de fonctionnement est comprise entre 20 et 40 mA. Avantageusement et afin de limiter les coûts, l’électrode à haute tension 4 est une bougie d’allumage modifiée dont l’électrode de masse est retirée.
L’alimentation électrique 5 est configurée pour alimenter électriquement l’électrode à haute tension 4 ainsi que le dispositif d’alimentation en air 5. Avantageusement, l’alimentation électrique 5 de l’électrode à haute tension 4 permet de générer un effet corona à l’intérieur de la cavité de réaction 9. L’effet corona permet de transformer le flux d’air F1 provenant de l’orifice d’alimentation en air 6 en plasma, et permet également de récupérer par l’orifice d’évacuation 7 un flux enrichi F2 qui est enrichi en monoxyde d’azote par rapport au flux d’air F1 et dont la concentration en monoxyde d’azote est comprise entre 450 et 1000 ppm.
Avantageusement, le rapport entre la section transversale de l’orifice d’alimentation en air 6 et la section transversale de la cavité de réaction 9 permet une expansion du flux d’air F1 provenant du dispositif d’alimentation en air 3. Egalement, l’écoulement laminaire du flux d’air F1 en entrée de la chambre de réaction 2 permet une génération de monoxyde d’azote qui soit stable et efficiente. L’état laminaire du flux d’air F1 permet de garantir l’homogénéité de la réaction et par conséquent la stabilité de la concentration en monoxyde d’azote en aval de l’orifice d’évacuation 7. Par ailleurs, la chambre de réaction 2 qui est réalisée en un matériau amagnétique et capable de conduction électrique tel que l’aluminium, permet de dissiper au moins en partie l’énergie thermique générée par le réacteur à effet corona 1 lors de la réaction.
Selon une première variante du mode de réalisation de l’invention qui est représentée sur la figure 3, le réacteur à effet corona 1 comporte en outre un élévateur de tension 12, un dispositif de régulation 13, et une interface homme-machine 14.
L’élévateur de tension 12 est configuré pour alimenter électriquement l’électrode à haute tension 4. L’élévateur de tension 12 utilisé est un régulateur de tension à découpage. Avantageusement, le régulateur de tension à découpage présente un rendement compris entre 60% et 90%. Ce rendement est à comparer avec le rendement de l’ordre de 40% à 50% lors de l’utilisation d’un régulateur de tension linéaire. Par ailleurs, l’encombrement du régulateur à découpage est inférieur à l’encombrement du régulateur de tension linéaire.
Le dispositif de régulation 13 est prévu en aval de l’orifice d’évacuation 7. Le dispositif de régulation 13 est configuré pour occuper une pluralité de position entre une position de fermeture dans lequel le dispositif de régulation 13 obture totalement le passage d’au moins une partie du flux enrichi F2 provenant de la chambre de réaction 2, et une position d’ouverture dans lequel le dispositif de régulation 13 n’obture pas le passage de ladite au moins partie du flux enrichi F2 provenant de la chambre de réaction 2. Le dispositif de régulation 13 selon la première variante du mode de réalisation est une vanne de régulation dont l’ouverture et/ou la fermeture est pilotée électriquement, telle qu’une électrovanne par exemple.
Comme visible plus spécifique sur la figure 3, le dispositif de régulation 13 peut être un obturateur, tel qu’un pistolet 13P ou une soufflette à air par exemple, qui est prévu en aval de l’orifice d’évacuation 7. Tant que l’obturateur est fermé, l’alimentation électrique 5 et / ou l’élévateur de tension 12 ne fonctionnent pas. Au moment où l’obturateur s’ouvre, en appuyant sur le pistolet par exemple, le système est ouvert et le l’alimentation électrique 5 et / ou l’élévateur de tension 12 fonctionnent afin de produire le monoxyde d’azote qui sort par le pistolet 13P. Inversement, un relâchement de la gâchette du pistolet, et donc la fermeture de l’obturateur, conditionne l’arrêt de la production de monoxyde d’azote.
L’interface homme-machine 14 est configurée pour alimenter simultanément l’élévateur de tension 12 et le dispositif d’alimentation en air 3 lorsqu’un utilisateur actionne l’interface homme- machine 14. Egalement, l’actionnement de l’interface homme-machine 14 par l’utilisateur initie le passage en la position d’ouverture du dispositif de régulation 13 et / ou du pistolet 13P. A l’inverse, le dispositif de régulation 13 et / ou le pistolet 13P occupe sa position de fermeture lorsqu’il n’est pas sollicité par l’interface homme-machine 14. Avantageusement, l’interface homme machine peut-être un interrupteur de type contact pneumatique par exemple.
Selon une deuxième variante du mode de réalisation de l’invention représentée sur la figure 4, le réacteur à effet corona 1 comporte également un dispositif de sélectivité 15 prévu en aval de l’orifice d’évacuation 7. La variante de réalisation de l’invention présentée sur la figure 4 diffère de la variante présentée sur la figure 3 notamment en ce que le système est toujours ouvert. La régulation de production de monoxyde d’azote est obtenue notamment par l’activation de l’élévateur de tension 12 de façon séquentielle. Le dispositif de sélectivité 15 est configuré pour agir sur la concentration de monoxyde d’azote ainsi que sur les dérivés de l’oxyde d’azote présents dans le flux enrichi F2. Le dispositif de sélectivité 15 est composé au moins en partie d’un matériau capable d’effectuer une réaction de réduction du monoxyde d’azote et des dérivés de l’oxyde d’azote, tel que la chaux sodée par exemple. Avantageusement, la concentration en monoxyde d’azote d’un flux sortant F3 en aval du dispositif de sélectivité 15 peut varier entre 50 et 400 ppm, en fonction des besoins de l’utilisateur et de la dilution dans l’air d’un circuit de ventilation par exemple.
Selon un mode de réalisation, la masse du réacteur à effet corona peut être comprise par exemple entre 50 et 100 grammes.
Avantageusement, le faible encombrement, le poids contenu, ainsi que la faible consommation électrique nécessaire pour le fonctionnement rendent le réacteur à effet corona portatif, c’est-à- dire transportable à la main par l’utilisateur.
La transformation de l’air ambiant en un gaz enrichi en monoxyde d’azote permet, entre autre, de procéder à l’anesthésie des animaux invertébrés tel que les mouches de laboratoires, mais également d’utiliser le monoxyde d’azote à des fins thérapeutiques par exemple. Bien entendu, l’invention n’est nullement limitée au mode de réalisation décrit et illustré qui n’a été donné qu’à titre d'exemple. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Réacteur à effet corona (1), configuré pour la génération de monoxyde d’azote et utilisé notamment pour l’anesthésie d’animaux invertébrés, le réacteur à effet corona (1) comportant au moins : une chambre de réaction (2), laquelle comporte au moins un orifice d’alimentation en air (6), un orifice d’évacuation (7), un orifice d’électrode (8), et une cavité de réaction (9), l’orifice d’alimentation, l’orifice d’évacuation (7) et l’orifice d’électrode (8) débouchant chacun dans la cavité de réaction (9), l’orifice d’évacuation (7) étant configuré pour assurer le passage fluidique d’un flux enrichi (F2), un dispositif d’alimentation en air (3), lequel est configuré pour être relié fluidiquement à l’orifice d’alimentation en air (6) au moyen d’un conduit de guidage (100), et pour alimenter en air la chambre de réaction (2), une électrode à haute tension qui est configurée pour être au moins en partie à l’intérieur de la chambre de réaction et pour coopérer avec l’orifice d’électrode (8), une alimentation électrique (5) configurée pour alimenter électriquement l’électrode à haute tension (4) ainsi que le dispositif d’alimentation en air (3), le rapport entre une section transversale du conduit de guidage (100) en direction de l’orifice d’alimentation en air (6) et une section transversale de la cavité de réaction (9) étant compris entre 1/5 et 3/10, et par exemple de 1/4.
2. Réacteur à effet corona (1) selon la revendication 1 , lequel est également configuré pour réaliser la génération de monoxyde d’azote par la combinaison simultanée de l’effet corona et d’un arc électrique à l’intérieur de la chambre de réaction (2).
3. Réacteur à effet corona (1) selon les revendications 1 ou 2, dans lequel le dispositif d’alimentation en air (3) est configuré pour alimenter la chambre de réaction (2) par un flux d’air (F1) dont l’écoulement est laminaire.
4. Réacteur à effet corona (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la chambre de réaction (2) est réalisée en un matériau amagnétique.
5. Réacteur à effet corona (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la chambre de réaction (2) est réalisée en un matériau qui soit capable de conduction électrique.
6. Réacteur à effet corona (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’alimentation électrique (5) comprenant en outre un élévateur de tension (12).
7. Réacteur à effet corona (1) selon la revendication 6, dans lequel l’élévateur de tension (12) est un régulateur de tension à découpage.
8. Réacteur à effet corona (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’orifice d’alimentation en air (6) est situé en regard de l’orifice d’électrode (8).
9. Réacteur à effet corona (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, lequel comporte également une interface homme-machine (14) configurée pour alimenter simultanément l’électrode haute tension et le dispositif d’alimentation en air (3) lorsqu’un utilisateur actionne l’interface homme-machine (14).
10. Réacteur à effet corona (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, lequel comporte en outre un dispositif de régulation (13) prévu en aval de l’orifice d’évacuation (7).
11. Réacteur à effet corona (1) selon la revendication précédente, dans lequel le dispositif de régulation (13) est configuré pour occuper une pluralité de position entre une position de fermeture dans lequel le dispositif de régulation (13) obture totalement le passage d’au moins une partie du flux enrichi (F2) provenant de la chambre de réaction (2), et une position d’ouverture dans lequel le dispositif de régulation (13) n’obture pas le passage de ladite au moins partie du flux enrichi (F2) provenant de la chambre de réaction (2).
12. Réacteur à effet corona (1) selon la revendication précédente, lequel comporte en outre un système de contrôle et de régulation configuré pour contrôler la production de monoxyde d’azote dans la chambre en agissant, aux besoins, sur l’alimentation électrique (5) : de l’électrode haute tension, du dispositif d’alimentation en air (3), du dispositif de régulation (13), et de l’élévateur de tension (12).
13. Réacteur à effet corona (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, lequel comporte en outre un dispositif de sélectivité (15) prévu en aval de l’orifice d’évacuation (7), le dispositif de sélectivité (15) étant configuré pour agir sur la concentration de monoxyde d’azote présent dans le flux enrichi (F2).
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