ES2200534T3 - Procedimiento para la hidroformilacion catalitica de olefinas en una microemulsion. - Google Patents
Procedimiento para la hidroformilacion catalitica de olefinas en una microemulsion.Info
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Abstract
Procedimiento para la hidroformilación catalítica de olefinas en un medio líquido y acuoso- orgánico en presencia de un catalizador de hidroformilación hidrosoluble, caracterizado porque -el medio acuoso-orgánico está presente durante una parte esencial de la reacción de hidroformilación en forma de una microemulsión, que se forma por una fase de aceite, que contiene la olefina o la olefina y sus productos de hidroformilación, y por una fase acuosa, que contiene el catalizador complejo hidrosoluble, y uno o varios agentes tensioactivos no iónicos, -prescindiéndose de la adición de un alcohol alifático monohidroxílico con 3 a 7 átomos de carbono, y -se emplea, referido a la totalidad de la composición de un 5 hasta un 30 % en peso de un agente tensioactivo no iónico.
Description
Procedimiento para la hidroformilación catalítica
de olefinas en una microemulsión.
El objeto de la invención es un procedimiento
para la hidroformilación catalítica de olefinas con monóxido de
carbono e hidrógeno, llevándose a cabo la reacción de
hidroformilación en una microemulsión.
En el año 1938 investigó Otto Roelen en los
laboratorios de la firma Ruhrchemie AG, Oberhausen, los efectos de
olefinas, especialmente etileno, sobre la síntesis de
Fischer-Tropsch. Pequeñas cantidades de propanol y
de dietilcetona significaron para Roelen productos de una nueva
reacción química, la hidroformilación (DE 849 548, US 2 237
066).
A mitad de los años 50 consiguió ahora esta
transformación conocida como oxosíntesis en un catalizador de metal
de transición de un alqueno en un n-
aldehido así como en un iso-aldehido isómero una creciente importancia económica.
aldehido así como en un iso-aldehido isómero una creciente importancia económica.
Dos factores tenían en este caso una
responsabilidad importante: por una parte posibilitaron
innovaciones en la industria petroquímica la obtención de las
olefinas en una cantidad suficiente con una calidad igualmente
elevada y a un precio favorable y por otra parte se necesitaron los
productos de la hidroformilación como productos intermedios en la
obtención de PVC y detergentes, dos mercados en rápido crecimiento,
que son también hoy en día todavía los dos clientes principales de
los productos de hidroformilación.
Los catalizadores de la primera generación
contenían exclusivamente cobalto como metal catalizador (BASF, ICI,
Ruhrchemie). Por la elevada estabilidad de los carbonilos de
cobalto hacían falta condiciones drásticas de reacción: presiones
de 200 hasta 300 bar, temperaturas de 150ºC hasta 180ºC (H.
Bahrmann, H. Bach, Oxo Synthesis en Ullmann, 5ª edición, vol. A 18,
321).
El procedimiento de Shell empleó a mitad de los
años 60 por primera vez ligandos de fosfina en lugar del monóxido
de carbono. En este caso pudo aumentarse la proporción de n/iso.
Las condiciones de reacción eran claramente más suaves.
La segunda generación de catalizadores combinó
esta modificación de ligandos con el cambio del átomo central de
cobalto por rodio. Los catalizadores de rodio modificados permiten
condiciones de reacción mucho más suaves, consiguen cuotas den/iso
más elevadas y reducen la hidrogenación del alqueno como reacción
secundaria indeseada. Estos procedimientos conocidos como procesos
de Low-Pressure-Oxo- (LPO) se
relevaron a principios de los años 80 por la tercera generación de
catalizadores. Los ligandos de fosfina hidrosolubles posibilitaron
en el procedimiento de
Ruhrchemie-Rhone-Poulenc-(RCH/RP)
una recuperación casi exenta de pérdidas del rodio muy caro por una
separación de fases de la solución acuosa del catalizador de la fase
de producto orgánico (DE-A-32 34
701, DE-A-32 35 030).
Se consigue la hidrosolubilidad del catalizador
mediante la incorporación de una o varios grupos fuertemente
polares, como, por ejemplo, -SO_{3}H, -COOH, -NH_{2} o bien de
sus sales en el ligando de fosfina. El desarrollo de la catálisis de
dos fases va, por consiguiente estrechamente ligada con la síntesis
de tales ligandos.
Las fenilfosfinas sulfonadas se disuelven, por
ejemplo, a cada valor de pH en el medio acuoso, las fosfinas
carboxiladas tan sólo en el medio acuoso. El carácter hidrófilo de
la trifenilfosfina TPP aumenta con un creciente número de grupos
ácido sulfónico.
TPPMS < TPPDS < TPPTS = Acido
trifenilfosfintrisulfónico
(TPPMS = Acido trifenilfosfinmonosulfónico, TPPDS
= Acido trifenilfosfindisulfónico)
Para la aplicación industrial es TPPTS el ligando
ideal para la modificación de las especias de carbonilo de rodio
HRh(CO)_{4}. Sin un mayor esfuerzo sintético pueden
substituirse 3 de los 4 ligandos de CO por el TPPTS no tóxico y
fácilmente soluble en agua.
Es, por consiguiente, posible, poner a
disposición complejos catalizadores hechos a medida para las
aplicaciones más diversas.
La ventaja más grande de ligandos hidrosolubles
consiste en la fácil separación de los productos de hidroformilación
del catalizador. Habitualmente se separan catalizadores homogéneos
mediante procedimientos de separación térmicos, como la
destilación/rectificación del producto. Por esta solicitación
térmica puede producirse una desactivación o incluso a la
descomposición del complejo catalizador. Además no es posible
siempre una recuperación exenta de pérdidas. En el sistema de dos
fases del procedimiento RCH/RP se sitúan las pérdidas de rodio en
el intervalo de ppb.
En la reacción de gas de síntesis con olefinas
puede llegarse además de la hidroformilación en sí a una serie de
reacciones secundarias, que influyen sobre el rendimiento y la
selectividad. La hidrogenación del enlace doble olefínico conduce
en una reacción irreversible al hidrocarburo saturado y se cataliza
también mediante cobalto y rodio. Esta reacción paralela reduce
también el rendimiento de aldehido. Para catalizadores de cobalto
no modificados se sitúa la hidrogenación en el orden de un 15%,
referido a la cantidad de olefina. En el caso de catalizadores de
rodio modificados se sitúa esta reacción por debajo de un 5%. Otras
reacciones consecutivas de los aldehidos formados, como la
condensación, la trimerización y la reacción de aldol conducen a la
formación de denominados productos "heavy-end"
con puntos de ebullición claramente elevados que los productos
deseados.
Uno de los principales inconvenientes de la
catálisis homogénea puede evitarse por la catálisis de dos fases.
Esta técnica de reacción requiere, sin embargo, una solubilidad
mínima de las olefinas en agua y está limitada, por consiguiente, a
olefinas de cadenas cortas. Las olefinas con cadenas más largas no
pueden transformarse con este procedimiento, las mismas se siguen
hidroformilándose de forma homogénea en el procedimiento de alta
presión (proceso Exxon) en catalizadores de cobalto.
Una posibilidad para la transformación de
olefinas de cadenas más largas según la catálisis de dos fases en
complejos de rodio es la adición de catalizadores de transferencia
de fases o de tensioactivos a la solución acuosa de catalizador. La
adición de tensioactivos provoca una solubilización micelar de los
substratos insolubles en agua. En este contexto tiene que ser
preferente la adición de tensioactivos catiónicos, ya que las
micélulas de tensioactivos catiónicos no solamente solubilizan la
olefina hidrosoluble, sino se ocupan a través de su carga positiva
de una concentración de los iones del complejo de rodio cargados de
forma negativa y provocan, por consiguiente, su concentración en el
ambiente mícelular (Journal of Molecular Catalysis A: Chemical 101
1995, 179-186).
En este contexto se emplean también denominados
fosfanos tensioactivos, en los cuales se reúne la función del
tensioactivo para la cocatálisis mícelular y del ligando del
complejo para la catálisis de la reacción de carbonilación (Journal
of Molecular Catalysis 66, 1991, 143 a 154).
La US-A-4,399,312
ofrece la realización de una reacción de hidroformilación en un
sistema bifásico (fase acuosa/fase orgánica) sin la formación de
microemulsiones. La adición de pequeñas cantidades de reactivos
anfifilos, citándose tensioactivos iónicos y no iónicos con
elevados valores HLB, que son muy hidrosolubles y poco solubles en
aceite, provoca aquí un transporte de productos acelerado pero no
la formación de una microemulsión.
A pesar de esto son los resultados en el empleo
de catalizadores de transferencia de fases o de tensioactivos
referente a las condiciones de reacción así como referente al
rendimiento todavía insatisfactorios.
Un nuevo inicio de solución para la
hidroformilación de alcoholes de cadenas largas representa la
transformación determinada en microemulsiones.
Las microemulsiones son mezclas ternarias,
constituidas por agua, aceite y tensioactivo. La fase acuosa, que
contiene el catalizador, está presente en forma de gotas dispersada
en la fase de aceite, la olefina. En el límite de fases se juntan el
catalizador, la olefina y gas de síntesis y reaccionan para dar el
aldehido.
Por la EP-A-0 380
154 se describe un procedimiento de hidroformilación, en el cual se
hace reaccionar una olefina con hidrógeno y monóxido de carbono en
presencia de un catalizador de hidroformilación hidrosoluble en una
microemulsión. La microemulsión consiste en una fase de aceite,
formada por una olefina o por una olefina y sus productos de
hidroformilación, una fase acuosa, formada por el catalizador
complejo hidrosoluble, un agente tensioactivo y un agente
cotensioactivo, formando la fase de aceite la fase externa y la
fase acuosa la fase interna de la microemulsión. En el caso de los
agentes cotensioactivos forzosamente necesarios para la formación de
la microemulsión se trata preferentemente de alcoholes alifáticos
monovalentes con 3 a 7 átomos de carbono, como particularmente
n-butanol o n-pentanol. Como agentes
tensioactivos preferentes se emplean tensioactivos aniónicos, como,
por ejemplo, alquilbencenosulfonatos o sulfatos de alcoholes
grasos.
Un claro inconveniente de este procedimiento es
la adición forzosamente necesaria de un cotensioactivo. En este
caso es necesario de controlar el contenido del cotensioactivo, ya
que este es responsable para la formación de la microemulsión
deseada, que tiene que ser estable según posibilidad hasta grados de
transformación de un 70%. Otro problema es el hecho, que se
concentra el agente cotensioactivo en parte en la fase del
producto. Como se emplean preferentemente entre un 15 y un 30% en
peso de agente cotensioactivo en la reacción de hidroformilación,
puede conducir esto a la concentración de cantidades considerables
de este agente en la fase de producto. Esta circunstancia es
indeseada, ya que los alcoholes de cadenas cortas empleados
preferentemente como cotensioactivos perturban por su olor, pueden
entrar en parte en reacciones secundarias indeseadas (por ejemplo
en una acetalización con los aldehidos formados) e influyen
finalmente de forma negativa sobre la calidad del producto de los
productos de hidroformilación de cadenas largas obtenidas.
Por esta razón es forzosamente necesario de
elaborar la mezcla de productos adicionalmente. Las etapas típicas
de elaboración son, por ejemplo, la eliminación por destilación de
los agentes cotensioactivos perturbantes, como, por ejemplo,
butanol, pentanol, etc... de la mezcla de productos así como la
disociación ácida de los acetales formados de cotensioactivo y
aldehido.
Era, por consiguiente, la tarea de la presente
invención, poner a disposición un procedimiento mejorado, que no
conlleva los inconvenientes explicados.
Se encontró sorprendentemente, que puede
prescindirse en el empleo de tensioactivos no iónicos al empleo de
substancias cotensioactivas citadas por la EP 0 380 154 y se
obtienen microemulsiones estables.
Se resuelve esta tarea por consiguiente según la
invención con un procedimiento para la hidroformilación de olefinas
mediante reacción de una olefina con hidrógeno y monóxido de
carbono en un medio líquido, acuoso-orgánico en
presencia de un catalizador de hidroformilación hidrosoluble,
caracterizado porque el medio acuoso-orgánico está
presente durante una parte esencial de la reacción de
hidroformilación en forma de una microemulsión, que se forma por una
fase de aceite, que contiene la olefina o la olefina y sus
productos de hidroformilación, por una fase acuosa, que contiene el
catalizador de complejos hidrosoluble y un agente no iónico
tensioactivo. Se renuncia expresamente a la adición de un agente
cotensioactivo según la EP 0 380 154.
Una gran ventaja frente al procedimiento descrito
por el estado de la técnica es el hecho, que la fase del producto
no tiene que elaborarse en este caso de forma destilativa, para
eliminar el cotensioactivo y no hace falta el control de la
concentración de cotensioactivo, que es decisivamente responsable
para la formación de la microemulsión.
Por la EP 0 380 154 se citan como cotensioactivos
alcoholes alifáticos monohidroxílicos con 3 hasta 7 átomos de
carbono.
Según una otra configuración de la invención está
caracterizado el procedimiento para la hidroformilación catalítica
de olefinas en un medio líquido acuoso-orgánico en
presencia de un catalizador de hidroformilación hidrosoluble
porque el medio acuoso-orgánico está presente
durante una parte esencial de la reacción de hidroformilación en
forma de una microemulsión, que está formada por una fase de aceite,
que contiene la olefina o la olefina y sus productos de
hidroformilación, una fase acuosa, que contiene el catalizador de
complejos hidrosoluble y uno o varios agentes no iónicos
tensioactivos, siendo al menos uno de los agentes no iónicos
tensioactivos un alcohol graso alcoxilado. Referido a la totalidad
de la composición se emplea el agente no iónico tensioactivo en un
5 hasta un 30% en peso.
El alcohol graso alcoxilado y empleado según la
invención muestra, referido al alcohol graso, preferentemente de 7
hasta 31, particularmente preferente de 9 hasta 31 átomos de
carbono, particularmente de 9 hasta 18 átomos de carbono.
Los alcoholes grasos alcoxilados pueden mostrar
según una otra configuración grupos terminales alcoxilato cerrados
con alquilo y/o de 2 hasta 20 unidades alcoxi, preferentemente
etoxi. Preferentemente son los alcoholes grasos alcoxilados
estrechamente repartidos. Los productos de este tipo se
comercializan, por ejemplo, como productos de Marlipal® O13
(producto de la firma Condea Chemie GmbH) en el comercio. El agente
no iónico tensioactivo es preferentemente en al menos un 50% en peso
un alcohol graso alcoxilado anteriormente señalizado.
Particularmente es de ventaja también el empleo
de agentes tensioactivos no iónicos, que pueden obtenerse a partir
del aldehido, formado en la reacción de hidroformilación, en etapas
sucesivas. Se recomienda, por ejemplo, en la reacción de
hidroformilación de tributos el empleo de un etoxilato con 13 átomos
de oxígeno, ya que la hidroformilación de tributos proporciona un
aldehido con 13 átomos de carbono, que se transforma mediante
hidrogenación y etoxilación en un etoxilato con 13 átomos de
oxígeno. Una ventaja de esta selección de tensioactivo es el hecho,
que puede permanecer una parte del tensioactivo como impurificación
en el producto de hidroformilación. El producto obtenido no sufre
pérdidas de calidad en el caso de que se contengan todavía ciertas
cantidades de tensioactivo no iónico en la mezcla de productos de la
reacción de hidroformilación.
Se apreció sorprendentemente además, que la
realización de la reacción no tiene que llevarse a cabo
forzosamente en una microemulsión monofásica, sino puede realizarse
con mantenimiento de los rendimientos y las selectividades la
hidroformilación también en un sistema bifásico, consistiendo en una
microemulsión, que está en contacto con una fase olefínica, que
sirve como depósito. Decisivo para la velocidad de reacción parece
ser tan solo una suficiente concentración de olefinas en la
superficie interfacial de fases interna de la microemulsión. Esta
variante especial del control de la reacción incluye amplias
ventajas. El sistema posibilita la separación de fases y la
reconducción del catalizador sin cambio de la temperatura. Además
existe el campo de dos fases de microemulsión/fase olefínica durante
una parte más larga del tiempo de reacción de hidroformilación.
En una forma preferente de ejecución se someten
los productos obtenidos según el procedimiento según la invención
para la separación de pequeñas cantidades de rodio o bien de
complejos de rodio a una ultrafiltración. Por este proceso puede
reducirse más la pérdida de metal precioso.
Como olefinas se emplean olefinas lineales o
ramificados con 2 a 30, particularmente con 6 a 30 y particularmente
preferente olefinas con 8 a 12 átomos de carbono. El enlace doble
olefínico puede estar dispuesto en los extremos
(\alpha-olefinas) o también dispuesto en el
centro.
Como catalizadores se emplean en el procedimiento
solicitado preferentemente compuestos de rodio, que contienen en
enlace complejo fosfinas hidrosolubles, es decir sales, cuyo anión
es una fosfina, que contiene al menos un resto sulfonado o
carboxilado. Los ligandos complejos particularmente preferentes son
fosfinas con restos aromáticos, particularmente triarilfosfinas
sulfonadas. Generalmente pueden seleccionarse además de compuestos
de rodio también demás compuestos metálicos activos en la
hidroformilación de la serie de metales de transición, como, por
ejemplo, cobalto, rutenio, osmio, iridio, paladio y platino.
La obtención de los catalizadores de
hidroformilación se lleva a cabo por la unión de los metales de
transición o bien de sus compuestos (por ejemplo complejos) con los
ligandos de fosfina hidrosolubles en el medio acuoso. Los ligandos
de fosfina hidrosolubles deberían emplearse en exceso, es decir
situarse claramente sobre el porcentaje estequiométrico.
Básicamente puede agregarse el catalizador al sistema de reacción
también de forma moldeada previamente.
El agente tensioactivo no iónico empleado en la
hidroformilación está seleccionado preferentemente del grupo de los
alcoholes grasos alcoxilados, particularmente etoxilados, de los
alquilfenoles alcoxilados, ácidos grasos o bien ésteres de ácidos
grasos, grasas, aceites y ceras.
La reacción de hidroformilación puede llevarse a
cabo bien de forma continua o también de forma discontinua.
Preferentemente se lleva a cabo el procedimiento según la invención
a temperaturas de reacción en el intervalo de 40 hasta 150ºC y a
presiones de reacción de 2 hasta 150 bar.
Preferentemente se lleva a cabo la reacción a
temperaturas desde 50 hasta 100ºC y a presiones de 20 hasta 60 bar.
La proporción molecular de los productos empleados de hidrógeno a
monóxido de carbono puede variarse entre amplios límites. Se emplea
generalmente gas de síntesis, en el cual adopta la proporción en
volumen de monóxido de carbono a hidrógeno valores de 1:1 hasta
1:1,5.
Se hicieron reaccionar 22,7 g de
n-1-dodeceno
(Sigma-Aldrich) a temperatura ambiente con 2,3 g de
una solución acuosa, que contenía 44 g/l de
tris-(3-sulfofenil)-fosfina sal
trisódica (Sigma-Aldrich) y 5 g/l de
di-\mu-cloro-bis-[(cicloocta-1c,5c-dien)-rodio
(I)]. A este sistema bifásico se agregaron 3,8 g de Marlipal®
013/70 (CONDEA Chemie GmbH, Oxoalcoholpolietilenglicoléter con 13
átomos de carbono (7 EO)). La formación de una microemulsión se
garantizó mediante investigación del comportamiento de fases en un
baño de temperatura. La microemulsión asó obtenida tiene la
siguiente composición (en % de masa):
| n-1-Dodeceno | un 79% |
| Marlipal 013/70 | un 13% |
| Solución acuosa de catalizador | un 8% |
Se traspasó la microemulsión a una autoclave de
laboratorio con una capacidad para 100 ml y se calentó hasta 75ºC.
La presión de gas de síntesis se aumento hasta 30 bar. El gas de
síntesis tenía una composición de hidrógeno a monóxido de carbono
de 1:1. La mezcla de reacción se agitó a estas condiciones durante
10 horas. A continuación se enfrió la autoclave, se descomprimió la
solución de reacción y se sacó de la autoclave. La mezcla se separó
en dos fases, en una fase superior rica en aceite, que contiene
además de n-tridecanal,
iso-2-metildodecanal así como
n-1-dodeceno no transformado, y una
fase inferior acuosa, que contenía el catalizador y la mayor parte
del tensioactivo. Mediante análisis cromatográficos en gas se
determinaron una transformación de olefina de un 61% y una
transformación al aldehido (tanto n- como también
iso-aldehido) de un 61%. De esto resulta una
selectividad referente a la formación de aldehido de un 98,3%. La
proporción de n-aldehido formado al
iso-aldehido ascendió a 2,74.
Se llevó a cabo a una presión de gas de síntesis
de 50 bar el ensayo bajo condiciones por lo demás iguales como en
el ejemplo 1.
Después de un tiempo de reacción resultó una
transformación de olefina de un 77,6% y una transformación al
aldehido de un 74,7%. De esto se calcula una selectividad referente
a la formación de aldehido de un 96, 2%. La proporción de n/iso
ascendió a 1,73.
Para la obtención del catalizador se empleó como
sal de rodio Rh(CO)_{2}(acac). La reacción se
llevó a cabo de forma análoga al ejemplo 1 a una presión de gas de
síntesis de 100 bar. Después de un tiempo de reacción de 10 horas
resultó una transformación de olefina de un 90,5% y una
transformación al aldehido de un 90,3%. De esto se calcula una
selectividad referente a la formación de aldehido de un 99,8%. La
proporción de n/iso ascendió a 2,3.
Bajo las mismas condiciones como en el ejemplo 1
se hizo reaccionar tributeno (mezcla isómera técnica) a 80 bar de
presión de gas de síntesis y 75ºC. Después de 10 horas de tiempo de
reacción proporcionó el análisis cromatográfico en gas una
transformación de olefina de un 69,6%. Una determinación de la
selectividad no pudo tener lugar por la magnitud del número de
isómeros.
Claims (16)
1. Procedimiento para la hidroformilación
catalítica de olefinas en un medio líquido y
acuoso-orgánico en presencia de un catalizador de
hidroformilación hidrosoluble, caracterizado porque
- el medio acuoso-orgánico está
presente durante una parte esencial de la reacción de
hidroformilación en forma de una microemulsión,
que se forma por una fase de aceite, que contiene
la olefina o la olefina y sus productos de hidroformilación, y
por una fase acuosa, que contiene el catalizador
complejo hidrosoluble, y uno o varios agentes tensioactivos no
iónicos,
- prescindiéndose de la adición de un alcohol
alifático monohidroxílico con 3 a 7 átomos de carbono, y
- se emplea, referido a la totalidad de la
composición de un 5 hasta un 30% en peso de un agente tensioactivo
no iónico.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque se prescinde expresamente a la adición
de un agente cotensioactivo.
3. Procedimiento para la hidroformilación
catalítica de olefinas en un medio líquido y
acuoso-orgánico en presencia de un catalizador de
hidroformilación hidrosoluble, caracterizado porque
- el medio acuoso-orgánico está
presente durante una parte esencial de la reacción de
hidroformilación en forma de una microemulsión,
que se forma por una fase de aceite, que contiene
la olefina o la olefina y sus productos de hidroformilación, y
por una fase acuosa, que contiene el catalizador
de complejos hidrosolubles, y uno o varios agentes tensioactivos no
iónicos,
- siendo por lo menos uno de los agentes
tensioactivos no iónicos un alcohol graso alcoxilado, y
- se emplea, referido a la totalidad de la
composición, de un 5 hasta un 30% en peso de un agente tensioactivo
no iónico.
4. Procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque el alcohol graso alcoxilado es un
alcohol graso alcoxilado con 7 a 31 átomos de carbono,
particularmente con 9 a 31 átomos de carbono, referido al alcohol
graso.
5. Procedimiento según una de las anteriores
reivindicaciones, caracterizado porque está presente el medio de
reacción acuoso-orgánico durante una parte esencial
de la reacción de hidroformilación como mezcla de dos fases,
constituida por una microemulsión, que está en equilibrio con una
fase rica en olefina.
6. Procedimiento según una de las anteriores
reivindicaciones, caracterizado porque los porcentajes del
catalizador de hidroformilación, contenidos en la fase de
productos, se separan mediante ultrafiltración.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la fase de
aceite contiene una olefina lineal o ramificado, escogido del grupo
de las alfa-olefinas o de las olefinas posicionadas
en el centro, con 6 a 30 átomos de carbono.
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la fase
acuosa contiene un catalizador de complejos hidrosoluble en forma
disuelta, que está formado por una fosfina hidrosoluble y un metal,
un compuesto hidrosoluble o un complejo hidrosoluble de un metal,
que es activo en la hidroformilación.
9. Procedimiento según la reivindicación 8,
caracterizado porque la fosfina hidrosoluble es una fosfina
sulfonada.
10. Procedimiento según una de las anteriores
reivindicaciones, caracterizado porque el metal activo en el
catalizador de complejos para la hidroformilación está escogido del
grupo de cobalto, rutenio, rodio, paladio, osmio, iridio y
platino.
11. Procedimiento según una de las anteriores
reivindicaciones, caracterizado porque el agente tensioactivo
no iónico está escogido entre alcoxilatos de alcoholes grasos,
alquilfenoles, ácidos grasos o bien ésteres de ácidos grasos,
grasas, aceites y ceras.
12. Procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque se escoge el agente tensioactivo no
iónico entre etoxilatos de alcoholes grasos, alquilfenoles, ácidos
grasos o bien ésteres de ácidos grasos, grasas, aceites y ceras.
13. Procedimiento según una de las anteriores
reivindicaciones, caracterizado porque el agente tensioactivo
no iónico se escoge entre alcoxilatos cerrados con alquilo de
alcoholes grasos.
14. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se escoge
el agente tensioactivo no iónico entre etoxilatos estrechamente
distribuidos de alcoholes grasos.
15. Procedimiento según una de las anteriores
reivindicaciones, caracterizado porque al menos uno de los
agentes tensioactivos no iónicos es obtenible a partir del aldehido
formado en la reacción de hidroformilación.
16. Procedimiento según una de las anteriores
reivindicaciones, caracterizado porque la temperatura de
reacción se sitúa en el intervalo de 40 hasta 150ºC y la presión de
reacción en el intervalo de 2 a 150 bar.
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