ES2205916T3 - Metodo para desnitrar acero fundido durante su produccion. - Google Patents
Metodo para desnitrar acero fundido durante su produccion.Info
- Publication number
- ES2205916T3 ES2205916T3 ES99959490T ES99959490T ES2205916T3 ES 2205916 T3 ES2205916 T3 ES 2205916T3 ES 99959490 T ES99959490 T ES 99959490T ES 99959490 T ES99959490 T ES 99959490T ES 2205916 T3 ES2205916 T3 ES 2205916T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- carbon
- oxygen
- nitrogen
- metal
- bath
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0025—Adding carbon material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0037—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 by injecting powdered material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/0025—Charging or loading melting furnaces with material in the solid state
- F27D3/0026—Introducing additives into the melt
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/18—Charging particulate material using a fluid carrier
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
Un proceso de desnitruración de un baño de acero de fusión durante la elaboración, mediante introducción de oxígeno, caracterizado porque consiste en aportar al baño igualmente carbono en forma insuflable y porque el carbono y el oxígeno son inyectados conjunta pero separadamente al seno de la misma zona del baño metálico.
Description
Método para desnitrar acero fundido durante su
producción.
La presente invención es concerniente con el
dominio de la elaboración de aceros de bajo contenido de
nitrógeno. Se aplica ventajosamente a la elaboración de grados de
bajo y muy bajo contenido de carbono.
Se sabe que la presencia de nitrógeno en el acero
se puede probar indeseable por diferentes razones. Una de ellas es
el impacto de este elemento sobre las propiedades de empleo de los
aceros, como consecuencia de una disminución de la ductilidad del
metal y así de su aptitud para el estampado o si el nitrógeno está
presente en forma de nitruros de aluminio, como consecuencia de
una limitación de la capacidad de soldadura debido a una puesta en
solución del nitrógeno en la ZAC (zona afectada por el calor) y de
la fragilización mecánica local resultante. Sin embargo, la
presencia de nitrógeno puede también ser indeseable debido a su
impacto en las etapas mismas de hileras de producción, tal como un
aumento de grietas ligadas a la bolsa de ductilidad en la corriente
continua o la disminución de la aptitud del producto obtenido a
ser perfilado.
Los procesos de fabricación o el grado de ciertos
aceros necesitan por consiguiente de muy bajos contenidos de
nitrógeno en el producto final obtenido, por ejemplo, para fijar
las ideas, de 15 a 20 ppm para las chapas destinadas a la
construcción automotriz o para aceros para embalaje, de 50 ppm
aproximadamente para placas de plataformas marinas o de 40 a 60 ppm
para los hilos o cordones de refuerzo de neumáticos, etc. Estos
contenidos de nitrógeno son obtenidos en los trabajos de acero, en
todas las etapas de elaboración de metal en fusión, después del
horno eléctrico o después del convertidor hasta su solidificación
en la corriente continua. Se sabe que la elaboración en horno
eléctrico en particular, se distingue por una fuerte contaminación
de nitrógeno del metal, debido a la pirólisis catalítica de la
molécula del nitrógeno del aire en la zona térmica del arco
eléctrico que facilita su transferencia al metal líquido. Este
fenómeno es conocido por ser un factor importante que impide la
elaboración mediante la "hilera eléctrica", de una parte de
grados realizados hoy en día por la "hilera de fundición"
(reducción-fusión de minerales de hierro en la
fusión en alto horno después de la refinación en oxígeno en un
convertidor neumático) para el cual los contenidos de nitrógeno más
bajos, del orden de 20 ppm, son actualmente obtenidos.
Los mecanismos físico-químicos
que registran la evolución del contenido de nitrógeno del acero
líquido son bien conocidos (véase por ejemplo el artículo de Ch.
Gatellier en H. Gaye que aparece en la REVUE de METALLURGIE, CIT de
Enero de 1986, páginas 25 a 42). El nitrógeno sufre un equilibrio
químico "metal-gas" que se puede expresar
mediante la formula N \rightleftarrows ½ N_{2} (gas). La
constante de equilibrio de esta reacción, que se escribe como
K_{N}=a_{N}/
(P_{N2})^{1/2}, depende débilmente de la temperatura en el dominio de funcionamiento de los reactores concernientes (1500 a 170°C). aN es la actividad del nitrógeno disuelto, que puede ser asimilado al contenido de nitrógeno del metal en el caso de aceros de carbono débilmente aliados y P_{N2} es la presión parcial del nitrógeno del gas en contacto con el metal líquido. Lo que significa que en presencia de N_{2} atmosférico, el contenido de nitrógeno del ' metal va a aumentar continuamente hacia su límite de solubilidad, el cual se sitúa en la vecindad de 430 ppm a la temperatura del acero de fusión (1600°C).
(P_{N2})^{1/2}, depende débilmente de la temperatura en el dominio de funcionamiento de los reactores concernientes (1500 a 170°C). aN es la actividad del nitrógeno disuelto, que puede ser asimilado al contenido de nitrógeno del metal en el caso de aceros de carbono débilmente aliados y P_{N2} es la presión parcial del nitrógeno del gas en contacto con el metal líquido. Lo que significa que en presencia de N_{2} atmosférico, el contenido de nitrógeno del ' metal va a aumentar continuamente hacia su límite de solubilidad, el cual se sitúa en la vecindad de 430 ppm a la temperatura del acero de fusión (1600°C).
La desnitruración del metal es, en cuanto a sí
misma, obtenida al hacer circular por el metal líquido un gas de
lavado que no contiene nitrógeno (P_{N2}=0) con el fin de
desplazar la reacción anterior hacia la derecha (efecto de lavado).
Industrialmente, este gas puede ser argón o helio inyectado, pero
en poca cantidad y con un costo elevado o del monóxido de carbono
formado in situ mediante la descarburación del metal después
de la inyección de oxígeno, que se practica clásicamente en forma
gaseosa o en partículas (véase por ejemplo el artículo de K. Shinme
y T. Matsuo, "Acceleration of nitrogen removal with
decarburization by powdered oxidizer blowing under reduced
pressure", que aparece en la revista japonesa ISIJ en 1987). El
límite de esta práctica de inyección de O_{2} está ligado al
contenido de carbono del metal al principio de la descarburación,
que va a imponer el volumen de CO emitido en el tiempo y por
consiguiente la desnitruración posible y así cualquiera que sea el
contenido de nitrógeno inicial y contemplado del metal a
elaborar.
Este procedimiento físico-químico
debe ser completado por el papel jugado por los elementos
tensioactivos del metal, a saber oxígeno y azufre, que tienen los
dos por efecto bloquear la transferencia de nitrógeno entre el
metal y el gas. Debido a esto, más allá de una cierta actividad en
oxígeno disuelto, correspondiente a un límite superior del
contenido de carbono (que es del orden de 0.1% ponderal para aceros
al carbono), la desnitruración mediante gas de lavado puede ser
totalmente inhibida.
Se comprende así todo el interés de poder
desarrollar una técnica de desnitruración del metal líquido que
permita en particular elaborar mediante la ruta "eléctrica"
aceros en donde el contenido de nitrógeno sea similar a aquellos
obtenidos por la ruta de "fusión", es decir del orden de 20
ppm, inclusive menos en el producto final obtenido.
El objeto de la presente invención es
precisamente promover una desnitruración del metal de fusión que
aproveche mejor el potencial de desnitruración del gas de lavado
por una parte y que permita, por otra parte, controlar el contenido
final de nitrógeno independientemente del contenido inicial de
carbono del baño metálico, que es actualmente el caso con una
descarburación clásica.
Para este efecto, la invención tiene por objeto
un procedimiento de desnitruración de acero de fusión en el curso
de elaboración mediante insuflación de oxígeno, caracterizado
porque consiste en aportar igualmente carbono en forma insuflable
(carbono pulvurulento) y porque el carbono y oxígeno son inyectados
conjunta pero separadamente al seno de la misma zona del baño
metálico (a unos 20 cm de distancia entre sí por ejemplo).
Así, en la zona de aporte de carbono y de
oxígeno, se crean localmente condiciones favorables a la
desnitruración. En efecto, en el caso de una inyección simple de
oxígeno (caso de la descarburación clásica), la zona de inyección
(punta de lanza) se va a traducir rápidamente por un
empobrecimiento de carbono que va a retardar la formación de CO y
por una actividad de oxígeno disuelto correlativamente elevada que,
como se sabe, va a contrariar la desnitruración del metal por las
burbujas de CO formadas.
El aporte conjunto de carbono a esta misma zona
va a permitir una formación más rápida de burbujas de CO mediante
reacción entre el carbono y oxígenos aportados y una reducción de
la actividad local del oxígeno disuelto. Se obtiene de esta manera
una mejor eficacia de la desnitruración por el CO emitido, que va
así a suplantar la tendencia natural del acero a nitrurarse al
contacto del nitrógeno del aire en la superficie y conducir así
globalmente a una disminución del contenido de nitrógeno del
metal.
Se recuerda ciertamente que en un horno de arco,
como además en todo reactor siderúrgico que compone la ruta o
trayectoria de elaboración del metal, la pared circundante no es y
no puede ser rigurosamente hermética con respecto a la atmósfera
exterior. Consecuentemente, el contenido final de nitrógeno del
producto obtenido resulta necesariamente de un intercambio entre
las recuperaciones de nitrógeno (contaminación por aire por
ejemplo) y la desnitruración aplicada durante la elaboración en
estado líquido.
Por otra parte, al regular de preferencia los
aportes de manera estequiométrica (a saber un kilogramo de C por
0.9 Nm_{3} de O_{2}), no se modifica el contenido de carbono
del baño metálico. Se realiza así una emisión de CO de "contenido
de carbono del baño constante" y así la duración puede entonces
ser adaptada a la desnitruración deseada (contenido de nitrógeno
contemplado en relación al contenido de nitrógeno inicial).
La invención se comprenderá mejor y otros
aspectos y i ventajas aparecerán en vista de la descripción que
sigue dada con referencia a los dibujos adjuntos en los cuales:
La figura 1 es una gráfica que muestra la
evolución comparada del contenido ponderal de nitrógeno de un baño
de acero en horno eléctrico que contiene más de 0.15% de carbono en
peso, en función del volumen de CO emitido en el baño, a partir de
una sola inyección de oxígeno (curva a) y a partir de una
co-inyección de carbono-oxígeno de
acuerdo con la invención (curva b);
La figura 2 es una gráfica análoga a aquella de
la figura precedente, pero en un baño descarburado, es decir en el
caso en donde el contenido ponderal de carbono del baño metálico es
reducido, a saber menor de 0.1%;
La figura 3 es una gráfica que muestra la
evolución comparada del contenido ponderal de nitrógeno en función
del volumen de CO emitido en el baño mediante
co-inyección de carbono-oxígeno de
acuerdo con la naturaleza del gas de transporte del carbono
inyectado.
La técnica de co-inyección de
acuerdo con la invención ha sido probada y aplicada en condiciones
industriales en un horno pequeño de 6 toneladas de capacidad,
aportando simultáneamente carbono y oxígeno mediante dos lanzas de
inyección independientes en donde las extremidades de salida son
colocadas lado a lado al mismo nivel que el seno del baño de acero
de fusión a tratar, a una veintena de centímetros entre sí. El
aporte de carbono ha sido realizado mediante un carbono de bajo
contenido de azufre y nitrógeno (contenidos ponderales menores de
0.1% para estos dos elementos) y utilizando ya sea argón, o
nitrógeno como gas portador. El aporte de oxígeno se hace ya sea
por inyección de O_{2} gaseoso, ya sea por inyección de mineral
de hierro (equivalente a 0.2 Nm_{3} de O_{2} por un 1 kilogramo
de mineral).
Los resultados cuantitativos obtenidos son
presentados primero en las figuras 1 y 2 en donde se compara la
co-inyección de carbono y oxígeno (curva b) con una
descarburación simple (curva a) y que representa la evolución del
contenido de nitrógeno del metal en función del volumen de CO
emitido al baño, para un acero respectivamente a más de 0.15% de
carbono (figura 1) y a menos de 0.10% (figura 2).
Como se puede ver, para los aceros relativamente
poco descarburados, el contenido de O_{2} disuelto es siempre
demasiado débil para llegar a bloquear la difusión del nitrógeno
disuelto hacia las burbujas del gas de lavado y que, ya sea del CO
de descarburación del baño (curva a) o del CO generado por reacción
entre el carbono y el oxígeno aportados al baño de acuerdo con la
invención (curva b). Se observa en efecto un paso bastante similar
de estas dos curvas de cinética de desnitruración, además vecinas
entre sí, dadas en función de la cantidad acumulada de CO que se
libera del baño con el tiempo, aunque se puede notar una eficacia
ligeramente mejor, del orden de 5 ppm, en favor de la inyección
mixta de acuerdo con la invención.
En cambio, para los aceros descarburados o de
bajo contenido de carbono - en donde se colocará la frontera en
0.10% en peso para fijar las ideas, debido a que se sabe que debajo
de este umbral no se llega a desnitrar mediante el simple juego
usual de la descarburación -, se observa en la figura 3 que la
cinética de desnitruración en caso de la
co-inyección (curva b) tiene asimismo paso como en
el caso precedente y que es por consiguiente independiente del
contenido inicial de carbono del baño. En cambio, en el caso clásico
de la mono-inyección de O_{2} solamente (curva a)
se comprueba una recuperación sistemática de nitrógeno que crece
regularmente a todo lo largo de la emisión de CO de descarburación.
Este fenómeno de recuperación de nitrógeno que, como ya se explicó
es resultante de dos mecanismos que actúan simultáneamente pero en
sentido contrario, muestran claramente que en el caso de bajo
contenido de carbono, la desnitruración mediante CO de
descarburación es bloqueada por la formación local, en la vecindad
de las burbujas de gas, de fases oxidadas de actividad elevada y
que en consecuencia las recuperaciones de nitrógeno atmosférico son
el mecanismo dominante, tanto más poderosas además porque la
superficie del baño es entonces agitada por las burbujas que llegan
y estallan (curva a). Por el contrario, como se muestra en la curva
b de la figura 1, en el caso de la co-inyección de
acuerdo con la invención (curva b de la figura 2), el mecanismo
dominante es siempre el de la desnitruración mediante el CO de
lavado, independientemente del contenido inicial de carbono, por
consiguiente el mismo para un muy bajo contenido de carbono.
La influencia del gas de transporte del carbono
en los resultados obtenidos es dada en la figura 3. Se puede ver
que con una inyección de carbono bajo flujo de nitrógeno (curva 1),
la cinética de desnitruración es más lenta y conduce a un contenido
de nitrógeno de metal límite (parte plana p) debajo del cual no se
puede acceder, más elevado que en el caso de inyección bajo flujo
de argón. Es no obstante posible obtener una desnitruración en este
caso que puede ser compatible con un objetivo "promedio" en el
contenido de nitrógeno contemplado (parte plana p a 35 ppm en el
caso presente por ejemplo).
El método de desnitruración de la invención
prueba ser suficientemente flexible de realización para permitir
múltiples variantes de aplicación, en donde se mencionan
posteriormente algunos ejemplos:
Se puede en efecto utilizar como aportador de
oxígeno cualquier gas oxidante o cualquier polvo oxidante (mineral
de hierro, pero también mineral de manganeso, polvo de sílice,
etc.). Asimismo se podría utilizar cualquier tipo de producto
carbonado a los fines de aporte de carbono.
Se podrían igualmente utilizar productos que
contienen a la vez estos dos elementos, para los cuales el aporte
local es así efectuado de maneras conocidas mediante medios
automatizados, inclusive de mezclas preparadas por adelantado
(mezcla carbón/mineral de hierro por ejemplo).
Se podrían utilizar en efecto lanzas de inyección
clásicas, enfriadas o no; toberas parciales sumergidas o cualquier
otra forma de inyectores, ya sea del tipo de "inyecciones
separadas" para oxígeno y carbono o del tipo de "inyección
única" de tubos concéntricos o adyacentes.
La co-inyección de acuerdo con la
invención se puede practicar sin dificultades particulares en horno
eléctrico, pero igualmente en convertidor con soplado de O_{2} en
lo alto (tipo LD, AOD) o por el fondo (tipo OBM, LWS); en
horno-recinto o en instalaciones bajo vacío, tipo
RH o se podría además beneficiar del efecto de vacío en la
desnitruración (P_{N2} débil por encima del baño metálico).
- Modificación de la relación carbono/oxígeno en
relación a la estequiometría
Se ha visto anteriormente la ventaja de regular
los aportes de O_{2} y de C a la estequiometría. Como se
comprende, es igualmente posible mantener condiciones
desnitrurantes en la punta de lanza, modificando ligeramente esta
relación carbono-oxígeno a fin de por ejemplo
proseguir una descarburación de metal al mismo tiempo que en lugar
de la fase denitrurante.
De entre las ventajas notables de la invención se
notarán en particular:
Debido a la modificación de las condiciones
locales (contenido de carbono, actividad del oxígeno disuelto)
esta técnica permite, como se ha visto, desnitrar el metal cuando
el contenido promedio de carbono del baño metálico es inferior a
0.1% (límite debajo del cual no desnitrura más con una simple
descarburación). Fases de desnitruración por emisión de CO de
"contenido de carbono del baño constante" han podido ser así
realizadas para un contenido de carbono promedio del baño
comprendido entre 0.05 y 0.1% en peso.
La técnica no necesita una inversión fuerte. En
el caso del horno eléctrico en particular, las instalaciones
necesarias están en general ya disponibles en planta, a saber: una
red de alimentación de oxígeno acoplada a un dispositivo de
inyección al metal (ordinariamente ya presente para la
descarburación) y un distribuidor de polvo asociado a un
dispositivo de inyección de carbono al metal (ya presente en
general para la inyección de carbono a la escoria). Este último
dispositivo deberá no obstante ser duplicado si se busca realizar
una inyección simultánea de carbono y de oxígeno al metal, cuando
se desarrolla al mismo tiempo una escoria espumante en el baño
metálico. En el caso de otros reactores de elaboración, puede ser
necesario proporcionar un dispositivo de aporte de carbono a la
misma zona que el oxígeno inyectado.
El costo de la práctica de esta técnica de
desnitruración se resume entonces a aquella de los consumibles:
Productos de aporte de carbono y oxígeno y de gas de transporte en
el caso de una inyección de productos sólidos.
Esta técnica puede ser particularmente
interesante en el caso de un horno eléctrico de doble cuba en donde
la fase de desnitruración por aporte simultáneo de carbono y de
oxígeno se podría hacer en tiempo enmascarado cuando se opera la
fusión de una nueva carga metálica en la otra cuba puesta bajo
tensión. Para esto, la operación de desnitruración se hará al final
de la elaboración de una cara, fuera de tensión eléctrica, la
potencia eléctrica es transferida en la otra cuba para la fusión de
la carga siguiente, sin pérdida de productividad para el trabajo de
acero.
Será evidente que el método de acuerdo con la
invención puede presentar múltiples equivalentes o variantes de
realización en la medida en donde es respecto a su definición dada
en las reivindicaciones adjuntas.
Se hace contar que, con relación a esta fecha, el
mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica
la citada invención es el que resulta claro de la presente
descripción de la invención,
Claims (4)
1. Un proceso de desnitruración de un baño de
acero de fusión durante la elaboración, mediante introducción de
oxígeno, caracterizado porque consiste en aportar al baño
igualmente carbono en forma insuflable y porque el carbono y el
oxígeno son inyectados conjunta pero separadamente al seno de la
misma zona del baño metálico.
2. El proceso de conformidad con la
reivindicación 1, caracterizado porque los aportes de
carbono y de oxígeno son regulados de manera estequiométrica.
3. El proceso de conformidad con la
reivindicación 1, caracterizado porque el carbono es
inyectado en estado sólido pulvurulento con la ayuda de un gas de
transporte.
4. El proceso de conformidad con la
reivindicación 1, caracterizado porque se aplica en una
instalación de trabajo de acero en horno eléctrico de doble
cuba.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9816082A FR2787468B1 (fr) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | Procede de denitruration de l'acier en fusion en cours d'elaboration |
| FR9816082 | 1998-12-18 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2205916T3 true ES2205916T3 (es) | 2004-05-01 |
Family
ID=9534200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES99959490T Expired - Lifetime ES2205916T3 (es) | 1998-12-18 | 1999-12-17 | Metodo para desnitrar acero fundido durante su produccion. |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6565622B1 (es) |
| EP (1) | EP1141422B1 (es) |
| JP (1) | JP2002533566A (es) |
| KR (1) | KR20010101205A (es) |
| CN (1) | CN1329675A (es) |
| AT (1) | ATE246734T1 (es) |
| AU (1) | AU756853B2 (es) |
| BG (1) | BG105612A (es) |
| BR (1) | BR9916269A (es) |
| CA (1) | CA2356370A1 (es) |
| CZ (1) | CZ20012225A3 (es) |
| DE (1) | DE69910256T2 (es) |
| EA (1) | EA003345B1 (es) |
| ES (1) | ES2205916T3 (es) |
| FR (1) | FR2787468B1 (es) |
| HU (1) | HUP0104705A3 (es) |
| PL (1) | PL348064A1 (es) |
| RO (1) | RO121135B1 (es) |
| SI (1) | SI20533A (es) |
| SK (1) | SK7932001A3 (es) |
| TR (1) | TR200101606T2 (es) |
| WO (1) | WO2000037688A1 (es) |
| YU (1) | YU42501A (es) |
| ZA (1) | ZA200104661B (es) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050050767A1 (en) * | 2003-06-06 | 2005-03-10 | Hanson Kyle M. | Wet chemical processing chambers for processing microfeature workpieces |
| US20050063798A1 (en) * | 2003-06-06 | 2005-03-24 | Davis Jeffry Alan | Interchangeable workpiece handling apparatus and associated tool for processing microfeature workpieces |
| US7371306B2 (en) * | 2003-06-06 | 2008-05-13 | Semitool, Inc. | Integrated tool with interchangeable wet processing components for processing microfeature workpieces |
| CN112342400A (zh) * | 2020-10-14 | 2021-02-09 | 潘玉霞 | 一种五金铸件的精密消气泡铸造工艺 |
| DE102021121472A1 (de) | 2021-08-18 | 2023-02-23 | Sms Group Gmbh | Elektrolichtbogenofen, Verfahren zum Betrieb eines Elektrolichtbogenofens und Verwendung eines Elektrolichtbogenofens |
| US20260035759A1 (en) | 2022-08-18 | 2026-02-05 | Jfe Steel Corporation | Method for denitrifying molten steel |
| EP4682272A1 (en) * | 2023-03-16 | 2026-01-21 | Nippon Steel Corporation | Method for producing molten steel and arc furnace |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE739066A (en) * | 1969-09-18 | 1970-03-18 | Electro pneumatic steel | |
| FR2540518B1 (fr) * | 1983-02-03 | 1991-09-06 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede pour la conduite d'un four metallurgique de fusion et dispositif de mise en oeuvre |
| JPH0819456B2 (ja) * | 1987-02-24 | 1996-02-28 | 新日本製鐵株式会社 | 極低窒素鋼の溶製方法 |
| DE4242328C2 (de) * | 1992-12-15 | 1995-06-08 | Alfred Dipl Ing Dr Freissmuth | Mittel zur Entschwefelung, Entphosphorung, Entsilicierung und Entstickung von Roheisen- und Gußeisenschmelzen |
| FR2705767B1 (fr) * | 1993-05-27 | 1995-07-21 | Lorraine Laminage | Procédé et installation de production d'acier liquide à partir de matières ferreuses riches en matières carbonées. |
| JPH0726318A (ja) * | 1993-07-09 | 1995-01-27 | Kawasaki Steel Corp | 製鋼用電気炉の操業方法 |
| JPH09165615A (ja) * | 1995-12-14 | 1997-06-24 | Kawasaki Steel Corp | 溶融金属の脱窒方法 |
| JPH1112634A (ja) * | 1997-06-20 | 1999-01-19 | Nkk Corp | アーク炉による低窒素溶鋼の製造方法 |
| LU90154B1 (fr) * | 1997-10-17 | 1999-04-19 | Wurth Paul Sa | Procede pour la fusion en continu de produits metalliques solides |
-
1998
- 1998-12-18 FR FR9816082A patent/FR2787468B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-12-17 HU HU0104705A patent/HUP0104705A3/hu unknown
- 1999-12-17 CZ CZ20012225A patent/CZ20012225A3/cs unknown
- 1999-12-17 BR BR9916269-5A patent/BR9916269A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-12-17 EA EA200100563A patent/EA003345B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-12-17 ES ES99959490T patent/ES2205916T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-17 AT AT99959490T patent/ATE246734T1/de active
- 1999-12-17 DE DE69910256T patent/DE69910256T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-17 AU AU16648/00A patent/AU756853B2/en not_active Ceased
- 1999-12-17 EP EP99959490A patent/EP1141422B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-17 TR TR2001/01606T patent/TR200101606T2/xx unknown
- 1999-12-17 KR KR1020017007403A patent/KR20010101205A/ko not_active Withdrawn
- 1999-12-17 YU YU42501A patent/YU42501A/sh unknown
- 1999-12-17 JP JP2000589741A patent/JP2002533566A/ja active Pending
- 1999-12-17 SK SK793-2001A patent/SK7932001A3/sk unknown
- 1999-12-17 WO PCT/FR1999/003176 patent/WO2000037688A1/fr not_active Ceased
- 1999-12-17 CA CA002356370A patent/CA2356370A1/fr not_active Abandoned
- 1999-12-17 US US09/857,361 patent/US6565622B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-17 RO ROA200100695A patent/RO121135B1/ro unknown
- 1999-12-17 CN CN99813960A patent/CN1329675A/zh active Pending
- 1999-12-17 PL PL99348064A patent/PL348064A1/xx not_active Application Discontinuation
- 1999-12-17 SI SI9920093A patent/SI20533A/sl not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-06-07 ZA ZA200104661A patent/ZA200104661B/xx unknown
- 2001-06-18 BG BG105612A patent/BG105612A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1329675A (zh) | 2002-01-02 |
| AU756853B2 (en) | 2003-01-23 |
| TR200101606T2 (tr) | 2001-10-22 |
| CA2356370A1 (fr) | 2000-06-29 |
| RO121135B1 (ro) | 2006-12-29 |
| HUP0104705A3 (en) | 2002-06-28 |
| EP1141422A1 (fr) | 2001-10-10 |
| EP1141422B1 (fr) | 2003-08-06 |
| BR9916269A (pt) | 2001-09-04 |
| EA200100563A1 (ru) | 2001-12-24 |
| DE69910256D1 (de) | 2003-09-11 |
| WO2000037688A1 (fr) | 2000-06-29 |
| SI20533A (sl) | 2001-10-31 |
| YU42501A (sh) | 2003-12-31 |
| CZ20012225A3 (cs) | 2002-02-13 |
| KR20010101205A (ko) | 2001-11-14 |
| BG105612A (en) | 2002-01-31 |
| ZA200104661B (en) | 2002-06-07 |
| PL348064A1 (en) | 2002-05-06 |
| FR2787468B1 (fr) | 2001-12-07 |
| SK7932001A3 (en) | 2002-01-07 |
| AU1664800A (en) | 2000-07-12 |
| EA003345B1 (ru) | 2003-04-24 |
| ATE246734T1 (de) | 2003-08-15 |
| DE69910256T2 (de) | 2004-07-01 |
| FR2787468A1 (fr) | 2000-06-23 |
| JP2002533566A (ja) | 2002-10-08 |
| HUP0104705A2 (hu) | 2002-03-28 |
| US6565622B1 (en) | 2003-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2168801T5 (es) | Procedimiento para la fusion en horno electrico de arco voltaico de hierro de grano fino reducido directamente. | |
| EP3633051B1 (en) | Method for manufacturing high manganese steel ingot | |
| RU2051180C1 (ru) | Способ получения стали в жидкой ванне | |
| CN114686641B (zh) | 一种顶底侧多点吹氧提纯转炉和方法 | |
| US6565622B1 (en) | Method for denitriding molten steel during its production | |
| EP0090452B1 (en) | Process for producing steel in a converter from pig iron and ferrous scrap | |
| KR100802639B1 (ko) | 강철의 직접 합금 방법 | |
| EP0228039B1 (en) | Method and apparatus for transferring heat to molten metal | |
| US4021233A (en) | Metallurgical process | |
| KR900004158B1 (ko) | 금속 및 금속 합금의 정련시 오염 원소의 제거방법 | |
| JPH0953109A (ja) | 溶鋼の昇熱精錬方法 | |
| RU2241046C2 (ru) | Способ и использование нитрата кальция для вспенивания шлаков в производстве стали | |
| MXPA01006135A (es) | Metodo para desnitrar acero fundido durante su produccion | |
| TWI924557B (zh) | 鐵水的脫磷方法 | |
| JP2005068533A (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JP4513340B2 (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| JP4423927B2 (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| JPS58221210A (ja) | 溶銑予備処理方法 | |
| US4188206A (en) | Metallurgical process | |
| JP6631399B2 (ja) | 低窒素溶鉄の製造方法 | |
| RU1768647C (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| SU298213A1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистой стали в дуговых печах | |
| KR100929179B1 (ko) | ＣａＯ-ＣａＣＮ2 혼합 조성물에 의한 용강의탈황촉진방법 | |
| EP3564396A1 (en) | Method for dephosphorization of molten iron, and refining agent | |
| JPH0499112A (ja) | 溶銑の同時脱珪脱硫法 |