ES2214610T3

ES2214610T3 - Intercambiador de calor regenerativo.

Info

Publication number: ES2214610T3
Application number: ES97912129T
Authority: ES
Inventors: Oleg Stolz
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1996-10-08
Filing date: 1997-10-07
Publication date: 2004-09-16
Anticipated expiration: 2017-10-07
Also published as: DK1029202T3; WO1998015784A2; CZ121099A3; WO1998015784A3; ATE257573T1; CA2267896C; CZ296384B6; CN1230651C; CN1238033A; DE59711195D1; AU4944497A; CA2267896A1; DE19641318A1; RU2249167C2; EP1029202A1; JP2001504202A; PL185289B1; EP1029202B1; PL333425A1; AU745674B2

Abstract

Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo para medios gaseosos, especialmente intercambiador de calor de aire para la ventilación espacial de edificios, con un tambor intercambiador de calor recorrido por un medio gaseoso, que emite calor y que absorbe calor alternativamente, que presenta un extremo de formación abierto en la cara frontal y que está alojado de forma giratoria en un rodamiento y cuya superficie activa consta de una red de varias capas, donde como mínimo un ventilador genera una corriente de aire de entrada y una de salida, que se caracteriza porque el tambor intercambiador de calor forma básicamente una limitación del aparato estacionaria exterior y el rodamiento está diseñado como una combinación de un rodamiento mecánico y uno magnético, donde el rodamiento mecánico está dispuesto en la cara frontal del extremo abierto del tambor intercambiador de calor y donde el rodamiento mecánico está formado con un rodamiento central en el que está fijado el tambor intercambiador de calor, de forma que el eje del tambor cuando está montado básicamente solamente puede realizar movimientos basculantes dentro de un cono, cuya punta se apoya en el rodamiento central.

Description

Intercambiador de calor regenerativo.

La proporción de energía gastada en ventilación en los edificios se eleva, según el nuevo Reglamento de ahorro de energía calorífica de 1995, hasta un 70% de la energía calorífica. Si pudiera recuperarse eficazmente el calor de la ventilación, podrían ahorrarse en la RFA anualmente unos 15 millones de toneladas aprox. de fuelóleo.

El objetivo de esta invención es desarrollar un sistema de ventilación con una recuperación de calor muy alta, que pueda ser utilizado prácticamente por cualquier persona, para permitir los ahorros indicados.

En la medida de lo posible, este sistema debería satisfacer todos o la mayoría de los deseos de los usuarios respecto a la ventilación, por lo tanto, durante el invierno debe introducirse en la sala aire fresco caliente y en verano aire frío. Además, el aire fresco debe filtrarse en una medida suficiente. En invierno debería existir también la posibilidad de introducir en la sala el aire fresco humedecido, aunque no en verano.

Por otra parte debería requerirse que un sistema de ventilación de este tipo pudiera realizar prestaciones que hicieran innecesario tener que abrir las ventanas como es habitual, de forma que pudiera realizarse también de manera eficaz la alta recuperación posible de calor. Por cuestiones energéticas y también consideraciones prácticas, se obtiene siempre un sistema de ventilación descentralizado, sin canalizaciones, que debe poder montarse posteriormente en los vidrios de las ventanas existentes, por lo menos como solución regulatoria.

Solamente de este modo puede garantizarse que el sistema de ventilación pueda diseñarse en su totalidad de forma económica, que incluso sea económico respecto a la ventilación normal con las ventanas y de este modo parezca alcanzable el objetivo planteado.

Al solucionar el problema se puso de manifiesto que el problema parcial principal aparentemente difícil, por ejemplo, una recuperación del calor del 90% era pequeño en comparación con los otros problemas surgidos.

Los problemas reales consisten en la aceptación del usuario. Partiendo de aquí, con el requisito del montaje en ventana anteriormente mencionado, las características ideales del aparato, desde el punto de vista del usuario, serían las siguientes:

El aparato debe ser económico, invisible, lo más pequeño posible y estar libre de mantenimiento, tener una larga duración, ser inaudible, no realizar ninguna tracción y consumir poca electricidad.

Según la invención se intenta, por lo menos inicialmente, cumplir estos ocho deseos extremos de los usuarios. Como consecuencia de las dimensiones reducidas, del montaje en ventana, de la alta recuperación de calor, del bajo consumo propio de energía, de la ausencia de mantenimiento relativamente alta, de la larga duración, este punto podría solucionarse para el usuario, por lo menos a medio plazo.

La mayor parte de los elementos pueden diseñarse transparentes como el vidrio, lo que permite lograr una gran transparencia. La parte fundamental es la construcción del intercambiador de calor según la solicitud de patente alemana DE-A 42 41 984, que permite una baja profundidad en la dirección de paso y en interior, el tambor del intercambiador de calor puede ser transparente.

Una construcción conocida de la situación técnica más avanzada según DE-A 42 41 984 permite llegar en una relación al límite de lo teóricamente posible. Para el tamaño real se obtienen unos límites naturales, determinados por el accionamiento del tambor del intercambiador de calor, el ruido moderado, la eficacia y el tamaño de los ventiladores utilizados. Mediante el aprovechamiento parcial del espacio interior del tambor para los ventiladores, junto con los elementos conductores de corriente correspondientes, puede mantenerse corto también el tamaño axial, de forma que es posible un montaje en ventana sin piezas que sobresalgan de forma destacable.

Según la invención no se utilizan en la construcción elementos que sufran desgaste. Todas las juntas de movimiento están ejecutadas como juntas laberínticas de alta precisión. El apoyo del tambor del intercambiador de calor, al contrario de lo indicado en DE-A 42 41 984 es magnético, en lugar de con rodetes. Debido al tipo de apoyo especial, tanto del magnético, como del apoyo central, se obtiene por una parte una expectativa de duración extremadamente alta, así como un manejo muy fácil para los trabajos de limpieza y la posibilidad de prescindir de un accionamiento de tambor independiente y la regulación de las revoluciones del tambor correspondientes.

El par motor del tambor es tan bajo, que ya suministra fácilmente este par la torsión obtenida en la salida del ventilador axial de aire fresco. Esta torsión puede utilizarse de tres formas diferentes, en primer lugar para superar el momento de fricción. Además, para superar el momento de torsión de la corriente de aire de salida: cuando el aire de salida pasa a través del intercambiador de calor, se le aplica una torsión según la velocidad de rotación del intercambiador de calor. Esta aplicación de torsión frena la rotación. Finalmente, para la adaptación automática de las revoluciones del rotor al rendimiento de aire: A partir de un determinado estado de funcionamiento, caracterizado por las cantidades de aire momentáneas y una determinada velocidad de rotación, por lo tanto por un estado de equilibrio entre el momento de accionamiento y el de frenado, al aumentar ambas cantidades de aire es necesario un par motor superior para el ventilador de aire fresco. Este para motor superior está disponible ahora para el accionamiento del tambor. De este modo, el tambor adquiere aceleración angular, hasta que el momento del aire de salida ahora creciente es de nuevo tan grande como el par motor. La relación es proporcional al caudal, negligiendo la fricción y esto también es necesario para el accionamiento de giro. Las revoluciones naturales las especifica la elección de un estado de funcionamiento determinado y un ventilador determinado para un tamaño del tambor concreto, como mínimo cuando un elemento de mando adicional no crea una torsión adicional, lo cual sin embargo sería posible, pero no necesario. La capacidad calorífica necesaria (capacidad de acumulación) del intercambiador de calor se determina también teniendo en cuenta otras condiciones marginales. De este modo se obtiene el espesor necesario del intercambiador de calor y con ello también el tamaño de la estructura de la red.

La duración está limitada provisionalmente, en primer lugar por el aceite para los rodamientos deslizantes de los ventiladores. Por lo tanto, estos rodamientos se mantienen lo más fríos posible y el calentamiento debido al motor se mantiene bajo como consecuencia de la alta eficacia. Aunque después de 10-15 años aprox. son necesarios trabajos de mantenimiento y tiene que evitarse un costoso servicio posventa, el rodete y el apoyo se agrupan en una unidad enchufable y sólo se fijan por medio de los imanes permanentes existentes en esta unidad axialmente con el estator del motor de rotor exterior. Si es necesario, esta unidad puede ser cambiada en segundos por el usuario, sin herramientas. De este modo, resulta también fácilmente posible limpiar cómodamente por uno mismo el anillo de rodadura y también el rodete. El rodamiento central, preferentemente un rodamiento de bolas pequeño, si es necesario puede cambiarlo fácilmente el propio usuario. La duración de servicio de este rodamiento, debido a la carga muy baja y las temperaturas reducidas, se sitúa en una magnitud de 30 años. El rodamiento central permanece durante la limpieza necesaria del intercambiador de calor en el travesaño, de forma que este rodamiento no se carga nunca con la humedad.

Mediante la introducción de un accionamiento aerodinámico del rotor puede prescindirse de una fuente de ruido adicional, que puede ser dominante principalmente con niveles de ruidos bajos. Además, mediante elementos absorbentes de la torsión delante de las aberturas de aspiración de los ventiladores y la formación cuidadosa de las boquillas de admisión, nerviaciones finas alejadas del rodete y difusores reductores de la potencia absorbida, así como a través de medidas para reducir el sonido transmitido por los cuerpos sólidos pueden reducirse todavía más las fuentes de ruido. El propio intercambiador de calor, por medio de las chapas perforadas y de la red de transmisión del calor, en última instancia actúa como un insonorizador eficaz. Además, en el interior del tambor hay todavía espacio, que puede llenarse aún parcialmente con absorbedores del sonido, naturalmente con la función parcial de la transparencia. Mediante la introducción de rectificadores de caudal que absorben la torsión puede ordenarse de nuevo el caudal a pesar de la falta de espacio. Además, los ventiladores y el intercambiador de calor están adaptados entre sí en una gama operativa con un ruido óptimo. Mediante la eliminación de una carcasa se logra la sección transversal de la corriente de salida más grande posible. Debido a la corriente de salida radial se elimina muy rápidamente la velocidad restante. Para evitar un caudal intenso en la zona de aspiración y con ello un cortocircuito de flujo parcial, se instala un rectificador de caudal en la salida fijado magnéticamente (en el anillo de montaje en ventana). Al mismo tiempo elimina la torsión. El flujo creado desciende lentamente, de forma que este sistema de ventilación puede actuar prácticamente como un sistema de aire fuente ventajoso. (El aire fresco de admisión está siempre algo más frío que el aire ambiente, también en verano, ya que también puede enfriarse con este aparato.)

Todas las medidas destinadas a la reducción del ruido sirven al mismo tiempo para reducir la absorción de potencia. Utilización de motores de corriente continua sin colector.

Después de recibir el intercambiador de calor puede limpiarse fácilmente en una bañera con agua fría y un producto limpiador, desenrollándolo y enrollándolo. Cada medio año puede realizarse una limpieza intensiva con agua salada del mismo modo. Debido a las posibilidades de montaje, el aparato resulta accesible desde todos los lados y puede limpiarse íntegramente, también las ruedas de rodadura y el anillo de rodadura. La zona situada entre los ventiladores (vidrio acrílico), que normalmente no resulta accesible, pero que debe estar conectada con el aire (modificación del volumen del aire con temperaturas ambiente de -30ºC a +40ºC, presiones) y por lo tanto está amenazada por el polvo, se suministra aire desempolvado y deshumectado a través de una única abertura controlable. Mediante la ejecución de soportes de ventiladores transparentes de vidrio acrílico, junto a las ventajas ópticas, se facilita también al mismo tiempo el efecto eliminador de bacterias y hongos de los rayos UV de la luz solar al intercambiador de calor. Además puede suministrarse ozono al intercambiador de calor, a través de dos hilos axiales conductores de alta tensión en la zona de salida de aire del lado de la sala. Esto libera eficazmente el tejido del intercambiador de calor de sustancias odoríferas y llega directamente al aire exterior. Dado que el intercambiador de calor se mueve debajo de los hilos, se limpia en toda su superficie. La concentración de ozono local puede ser muy alta, mientras que la concentración en la salida de aire puede ser baja. Al aire ambiente no llega nada de ozono. Los trabajos de limpieza y de mantenimiento pueden realizarse prácticamente sin herramientas mediante la fijación magnética de todos los elementos. Para el invierno es conveniente recuperar también una gran parte de la humedad del aire de salida. Por el contrario, en verano no es deseable. Una posibilidad sería usar dos tambores con diferentes materiales de red, uno con propiedades absorbentes, por ejemplo, perlón, el otro con propiedades neutras, por ejemplo, polipropileno.

Para la refrigeración se aprovecha la refrigeración por evaporación junto con el efecto capilar de los tejidos para el transporte del agua. El aire de salida se aspira antes de que llegue al intercambiador de calor, a través de un tejido de algodón húmedo con una estructura similar a la red del intercambiador de calor. Ha demostrado ser útil el tejido de gasa. Aproximadamente cuatro capas son suficientes para un 98% aprox. de humedad atmosférica. Al pasar a través de este tejido, el aire de salida se enfría prácticamente a la temperatura límite de refrigeración. El aire de salida frío llega al intercambiador de calor y lo enfría. El aire fresco se enfría entonces rápidamente hasta esta temperatura, sin absorber humedad al mismo tiempo. Por término medio, el aire fresco llega a la sala unos 6ºC más frío que el aire de salida.

El suministro de agua del tejido se realiza del modo siguiente:

A través de una válvula de agua controlada mediante flotador, que recibe suministro directo de agua a presión de la red de distribución a través de una manguera estrecha, el nivel de agua se mantiene aproximadamente constante en varios canales en forma de U, que están dispuestos paralelos entre sí y a una altura, estando comunicados. Los canales en forma de U están cerrados en sus extremos frontales. Los canales en forma de U están fijados en un bastidor horizontal plano, de forma que la superficie superior del bastidor acaba enrasada con los canales en U abiertos por la parte superior abierta, donde los extremos de los canales en U desembocan unos 10 mm dentro del bastidor. Sobre este bastidor puede colocarse plano un tejido de algodón de varias capas cortado a medida, en los lugares donde se encuentran los canales, se introduce una barra adecuada, que sumerge el tejido en los canales llenos de agua. La separación de los canales en forma de U se escoge de manera que la capacidad de transporte capilar del agua corresponde a la posibilidad de evaporación (4-6 cm aprox.). Con este bastidor de evaporación, que puede colocarse junto con una construcción de canalización de aire colectora y obturadora sobre el anillo de la ventana, se garantiza una fácil limpieza del tejido de algodón a evaporar. Por este motivo, puede enfriarse con agua corriente normal sin descalcificar. Los depósitos de cal excesivos pueden eliminarse del tejido con vinagre. La colocación del tejido es muy fácil y está garantizada la total estanqueidad de la conexión del tejido en el bastidor. El tamaño del bastidor se escoge de forma que la pérdida de presión de circulación sólo es de 1 - 3 Pa aprox. Por lo tanto, tampoco es necesario ejecutar completamente estanco el canal de aire en torno al tambor rotatorio. Las juntas laberínticas son suficientes.

La ventaja de la disposición descrita es que la refrigeración puede realizarse sin energía ajena hasta la pequeña pérdida de presión adicional y es suficiente con cantidades de agua necesarias mínimas y no se requiere otra regulación. Además, es ventajoso que para el suministro de agua, debido a las cantidades pequeñas, pueda usarse una manguera de menos de l mm de diámetro interior, que pueda ser casi invisible y pueda tenderse rápidamente.

La ejecución de la construcción se realiza preferentemente de plástico transparente.

El bastidor de evaporación descrito se ejecuta preferentemente plegado, de forma que con una anchura constructiva reducida se obtiene la sección transversal de caudal necesaria.

El aparato debe trabajar correctamente en una gama de temperatura de -30ºC a +40ºC, donde las piezas del aparato se encuentran a temperatura ambiente, independientes de la temperatura exterior, mientras que al mismo tiempo otras piezas adoptan la temperatura exterior.

En base a la aceptación del usuario y el montaje en el vidrio de la ventana, el aparato debe ser transparente, pequeño y silencioso y poseer a pesar de ello una alta eficacia y potencia de ventilación (tamaño de 380 mm aprox. con 200 mm de profundidad de montaje en el lado de la sala y 80 - 200 m^{3}/h de aire fresco con \geq 90%). Esto significa que dentro del aparato existirán grandes diferencias de temperatura y dilataciones. Con el alto grado de eficacia perseguido del 90% aprox. y el tamaño pequeño existirán dificultades para lograr en las condiciones marginales establecidas una obturación segura para el servicio a través de esta gama de temperatura.

Una obturación que es especialmente crítica entre el rotor y el anillo de montaje, ya que la cantidad de aire que circula aquí no participa en el intercambio de calor. Cuando circula aquí un l% del caudal de aire, la eficacia se reduce ya en un 1% aprox., por lo que la calidad de transferencia de calor real debe ser del 91% en lugar del 90%. Esto significa a su vez que el intercambiador de calor es un 10% aprox. mayor. Dado que también otros factores reducen el grado de eficacia, el último valor es incluso más alto. Esto apenas tendría importancia en un aparato menos eficiente, pero es fundamental en un aparato altamente eficiente. En un aparato altamente eficiente no tiene ninguna importancia el consumo de energía para la ventilación si se realiza mucha, poca o ninguna ventilación, por lo que para un aparato de este tipo no es necesaria una regulación del caudal de aire o supervisión de la calidad del aire. Por el contrario, en un aparato de baja eficacia son convenientes y necesarias este tipo de regulaciones. Determinadas piezas del aparato, en concreto, todas las superficies del lado de la sala, están expuestas a la temperatura y humedad ambientes. Las superficies interiores del aparato están expuestas todas a las condiciones de la atmósfera exterior.

Si no se toman medidas especiales, pueden producirse en la superficie del lado de la sala síntomas de condensación y formación de hielo, que pueden causar dificultades en el accionamiento aerodinámico débil.

Dado que la separación de obturación crítica abordada debe ser de 0,3 mm aprox. o menor, se plantean grandes requisitos para toda la construcción respecto a la calidad de la producción, de montaje, de almacenamiento, etc. Las medidas adoptadas pueden subdividirse en dos grupos.

Un grupo contiene las medidas necesarias para la función propiamente dicha, el otro sirve para reducir el ruido y facilitar el mantenimiento.

1. Accionamiento aerodinámico del tambor del intercambiador de calor

Se aprovecha la torsión que aplica de forma natural al aire el ventilador de aire fresco de construcción axial. Esta torsión del aire se frena por la red del intercambiador de calor, ya que él mismo actúa como una rejilla de turbina. El impulso de torsión mueve el intercambiador de calor. Este principio puede transferirse también naturalmente a otro intercambiador de calor regenerativo con accionamiento de giro, cuando hay previsto un apoyo de fácil giro correspondiente. Asimismo, este principio puede realizarse con elementos del intercambiador de calor totalmente pasivos, si a través de una medida estática generadora de torsión se proporciona al aire un componente periférico. Además, en este accionamiento de giro resulta ventajoso que la velocidad de giro se adapte automáticamente a la cantidad de aire. Dado que el par motor es muy pequeño, existe el peligro de que, por ejemplo, puedan provocar un fallo del accionamiento insectos atrapados en la separación de obturación lateral. Sin embargo, esto puede solucionarse fácilmente haciendo que la masa centrífuga del rotor sea suficientemente grande y el panal de aspiración lo bastante pequeño (3 mm es suficiente). En dos años no se ha observado ninguna parada del rotor, por lo que este accionamiento ha demostrado ser extraordinariamente fiable.

2. Renuncia a la obturación completa entre el aire fresco y la cámara de aire de salida en los largueros

Sin embargo, no puede evitarse que se comprima aire de la zona de aire fresco en la zona de salida de aire, con independencia de cómo sea la construcción de transferencia de calor. Cuando la construcción es de celdas cerradas se transfiere aire, como mínimo a través del movimiento giratorio, cuando es de celdas abiertas, como es el caso en la red utilizada, circula aire en la dirección perimetral desde la cámara de alta presión a la de baja presión. Cuando el recorrido es suficientemente largo, puede minimizarse esta pérdida, con lo que realmente se obtiene una situación óptima real, si se piensa que el recorrido de obturación tiene que restarse de la longitud eficaz del intercambiador de calor (perímetro). Por lo tanto, sólo hay prevista una junta laberíntica simple, cuya separación sólo está limitada por la calidad de fabricación y los posibles movimientos del rotor. Con el tamaño del aparato indicado, la separación es de 0,5 mm y la longitud de separación de obturación de 35 mm. La pérdida debida a la separación según el principio provoca sólo un transporte múltiple correspondiente de los ventiladores, pero no una reducción de la eficacia. Con esta medida es ventajoso que con ello se permita el accionamiento de giro aerodinámico y además la junta trabaje sin desgaste.

3. Formación de largueros como órgano de mando para la admisión de aire en el intercambiador de calor

El intercambiador de calor se somete en la parte superior e inferior a diferentes cantidades de aire locales. El motivo de ello es que, por ejemplo, la corriente de aire fresco tiene cerca del vidrio frontal una proporción de presión dinámica superior que cerca del anillo de montaje. Por lo tanto, el intercambiador de calor se somete a diferentes cantidades de aire, dependiendo de la posición axial. En el lado de aire de salida se produce de modo similar. Mediante la formación correspondiente de los largueros puede conseguirse que las cantidades de aire sean iguales en una posición axial para el aire fresco y para el aire de salida, sin que para ello se pierda la superficie del intercambiador de calor. El diseño exacto de los travesaños es posible después de la medición correspondiente de las eficacias axiales locales.

4. Uso de vidrio para el cierre del tambor en el lado de la sala

El vidrio se alabea como consecuencia de la diferencia de temperatura (efecto bimetálico). El vidrio, al contrario que con un plástico imaginable, tiene una conductividad térmica 5 veces superior y una dilatación térmica unas 7 veces inferior, lo que en total produce un alabeo unas 35 veces menor. Un alabeo reduciría la separación de obturación crítica y haría rozar el tambor, ya que la fijación axial del tambor se produce desde el lado del vidrio.

5. Fijación axial del tambor en el nivel del vidrio

Según la situación técnica más avanzada, se considera ventajoso realizar la fijación axial del tambor cerca de la separación de obturación crítica y mantener libremente desplazable el apoyo central en sentido axial. Los motivos para ello fueron el alabeo mencionado del vidrio y la dilatación de los largueros. A diferencia de ello, en el caso de un apoyo magnético resulta ventajoso realizar la fijación axial opuesta, es decir, realizar este posicionamiento en el rodamiento central. De este modo se consigue que el apoyo magnético pueda realizarse sin regular, simplemente con imanes permanentes y es estable por sí misma. Para compensar las modificaciones térmicas de la longitud de los largueros y el alabeo restante del vidrio se prevé un dispositivo de compensación dependiente de la temperatura exterior, (tubo de plástico con coeficientes de dilatación altos), que desplazan el rodamiento central axialmente en relación a la posición del travesaño.

6. Apoyo magnético

El apoyo magnético está dispuesto en la cara frontal del extremo abierto del tambor actuando prácticamente de forma axial y a pesar de ello puede absorber fuerzas radiales. Esto se logra por medio de que el sistema invertido magnético dispuesto en el anillo de montaje sea de un diámetro 1 mm aprox. más pequeño. El tambor sólo puede realizar movimientos de basculamiento en torno al apoyo central dentro de un cono, donde la punta del cono se encuentra en el apoyo central. Con un dimensionamiento correcto de la separación de obturación y la diferencia de diámetro mencionada, se obtiene de este modo un apoyo estable, que con un movimiento basculante del tambor hacia abajo, los imanes de arriba se aproximan y con ello aumentan las fuerzas de frenado y a su vez se contrarresta el movimiento de basculamiento. Lo mismo se produce en sentido inverso en el lado opuesto (abajo). Con el mismo movimiento de basculamiento se alejan los imanes y el par total antagónico en torno al punto de giro central se incrementa. Realmente, el contraapoyo magnético en la zona inferior actúa reduciendo la fuerza portante, pero todo el apoyo magnético se vuelve de este modo considerablemente más rígido e insensible a las modificaciones de las propiedades magnéticas debidas a la temperatura (aprox. 10%). Debe tenerse también en cuenta la carga en servicio, que se compone del peso del rotor (aquí 27 N) y de las presiones variables en el aire de admisión y las cámaras de aire de salida (aquí 0 - 9 N). Bajo todas estas circunstancias, el apoyo debe ser suficientemente seguro y la separación de obturación crítica sólo debe modificarse en 0, 1 mm aprox.

7. Chapa perforada

Está previsto el uso de una segunda chapa perforada exterior, que está en contacto térmico con los anillos de la cara frontal y una primera chapa perforada, en la que está bobinado el intercambiador de calor y está desacoplado térmica y mecánicamente de los anillos de la cara frontal. La tarea principal de la segunda chapa perforada consiste en mantener los anillos de la cara frontal a temperatura ambiente, para evitar síntomas de condensación y la formación de hielo en el apoyo magnético. La chapa perforada actúa como un intercambiador de calor relativamente bueno y se encuentra prácticamente a temperatura ambiente. Los anillos unidos de este modo y el apoyo magnético de la cara frontal se mantienen de este modo también a temperatura ambiente. Si la parte estacionaria del apoyo magnético se aísla térmicamente del anillo de montaje, ya no existe ningún problema debido a la condensación y formación de hielo. Dado que la chapa perforada exterior está en contacto térmico con los anillos de la cara frontal, tiene también una función portante, al contrario que la primera chapa perforada interior. Ésta debe mantenerse aislada de los anillos de la cara frontal, ya que de lo contrario en los anillos se produciría una temperatura media entre la temperatura ambiente y la temperatura exterior. Este aislamiento térmico se realiza por medio de inserciones de silicona dilatables, que también pueden compensar las diferentes modificaciones en la longitud entre la chapa perforada interior y exterior. De modo similar, también se aísla el vidrio por los mismos motivos. En un caso ideal, el propio vidrio, si está disponible, podría ser una unidad aislada al vacío.

8. Posicionamiento en el punto central del rodamiento central en el travesaño

Para la función es fundamental que el rodamiento central esté situado exactamente en el centro del apoyo magnético, ya que la excentricidad influye a la separación de obturación crítica. Podría pensarse en una posibilidad de ajuste para ello. Una solución más fácil, que garantiza directamente una alta precisión, a pesar de que se compone de diferentes piezas, consiste en disponer todas las piezas participantes sobre máquinas giratorias y aprovechar la simetría de rotación natural. El anillo de montaje en el que tienen que fijarse los largueros se dota por ello en el perímetro interior de acanaladuras similares a las de una garganta de rosca. Los largueros se recortan de una envuelta cilíndrica, que en la posición axial correspondiente en el perímetro y en una cara frontal se dotan de dichas acanaladuras. El travesaño se dota a su vez de dichas acanaladuras en la cara frontal y se perfora directamente en el centro. A continuación, se ensamblan las piezas, siendo necesario un único tornillo para cada unión y ya está: los largueros están en ángulo recto respecto al anillo de montaje y el orificio central está siempre centrado, con independencia de la precisión de posicionamiento de los orificios de los tornillos y todo está unido entre sí con la firmeza suficiente.

9. Fijación del tambor y ajuste axial de la separación de obturación crítica, construcción de rodamiento central

El rodamiento ranurado de bolas central está unido fijo con un eje de acero, que está acoplado suelto a través del orificio del travesaño y en el otro extremo tiene una rosca que está fijada axialmente en una pieza de plástico con una rosca. La pieza de plástico, a su vez, está fijada en el travesaño. Cuando la pieza de plástico se enfría y se contrae, el rodamiento de bolas se aleja del otro lado del travesaño. Esto es necesario porque al mismo tiempo los largueros se acortan, la chapa perforada exterior mantiene su longitud (temperatura ambiente) y por lo tanto, la separación de obturación se haría más pequeña. Mediante el desplazamiento axial del rodamiento de bolas se compensa esto. El rodamiento de bolas asienta firmemente con su anillo exterior en una pieza que exteriormente tiene siempre una rosca y que posee un tope axial. En esta rosca puede atornillarse el tambor hasta el tope. En el centro hay dispuesto un orificio a través del cual puede ajustarse axialmente el eje central y con ello la separación de obturación. (Todas las piezas participantes son de aluminio, el plástico tiene un coeficiente de dilatación térmica 3 - 8 veces superior que el aluminio). Si se desmonta el intercambiador de calor, el rodamiento de bolas permanece en el travesaño, de forma que el intercambiador de calor puede lavarse sin problemas con agua y el usuario no puede colocar ningún tornillo, ya que permanece en el rodamiento de bolas. La brida que soporta la rosca interior está pegada elásticamente con el vidrio en el centro de la cara frontal abierta.

10. Panel de separación, aprovechamiento del espacio interior

En el panel de separación se depositan todos los cuerpos extraños que entran en el aparato. Por este motivo, el panel de separación está fijado magnéticamente y diseñado de forma que pueda extraerse hacia abajo. La fijación magnética circundante permite montar también fácilmente el panel de separación, de forma permanentemente estanca. Para ello, las bandas magnéticas están dispuestas de forma que pueden deslizarse herméticamente unas sobre otras. Cuando las exigencias de ruidos sean extremas, el espacio interior puede aprovecharse para aplicar medidas de absorción del ruido, ya que no tiene que prestarse mucha consideración a la entrada de aire de los ventiladores. Los rectificadores de panal dispuestos delante de las aberturas de aspiración lo permiten.

11. Fijación de las cubiertas de plexiglás en el anillo de montaje

Esta unión, debido a las diferentes dilataciones térmicas, se realiza de forma hermética al aire por medio de elementos intermedios elásticos. Dado que la zona entre las cubiertas de plexiglás, que sujetan también los ventiladores, no debe volver a ser accesible después del montaje y, por lo tanto, no puede limpiarse tampoco, debe evitarse la entrada de polvo, así como de humedad (¡transparencia!). Si esta zona se mantuviese totalmente hermética al aire, surgirían problemas debido a los cambios de presión como consecuencia de las modificaciones en la temperatura. Por este motivo, se prevé una apertura controlada, dotada de un filtro de intercambio de aire. Dado que solamente entra aire cuando baja la temperatura y solamente sale cuando ésta aumenta, el filtro de humedad puede autoregenerarse. La disposición en la zona de aire fresco garantiza la mínima humedad ambiental de la naturaleza; puede favorecerse la regeneración por medio de la irradiación solar. Si es necesario, puede suministrarse también en el espacio intermedio aislante del vidrio este aire desempolvado y deshumidificado a través de un orificio muy pequeño en el anillo de montaje, de forma que cuando se producen chubascos puede ser útil también el vidrio aislante interior.

12. Zona de salida de aire fresco en el lado de la sala

Dado que la corriente de aire fresco, junto a los componentes radiales de circulación posee también uno tangencial, a través de una medida de formación de flujo debe evitarse la aspiración en la zona de salida de aire. En el caso más simple puede ser un faldón corto en la zona en que el intercambiador de calor cambia de la zona de aire fresco a la de salida de aire. De este modo, el aire fresco se desvía hacia abajo. También puede pensarse en una rejilla de panal. Asimismo, el aire fresco podría conducirse en forma de chorro dentro de la sala. Los formadores de caudal se fijan magnéticamente en el anillo de montaje.

13. Medidas para la reducción del ruido

La idea fundamental es evitar que se genere el ruido, ya que una vez existe, es necesario mucho esfuerzo para suprimirlo. En la presente construcción, la fuente de ruido principal es el ventilador. Aquí deben tenerse en cuenta otras tres fuentes de ruidos individuales como el torbellino de aire, el ruido del motor y las vibraciones. Partiendo de los torbellinos de aire, por lo tanto, la primera medida es abandonar la construcción de los ventiladores corta y pequeña. El caudal necesita espacio para poderse disponer suavemente. Por lo tanto, hay prevista una boquilla de admisión suficientemente grande, que acelere el caudal a la velocidad de circulación del rodete, sin saltos de los radios. Aquí se consiguen ya buenos resultados con una boquilla de forma elíptica, que comienza con un diámetro del rodete de 1,37x y una profundidad de construcción de aproximadamente 0,24x del diámetro del rodete. Los valores y la forma están pensados sólo como un ejemplo para proporcionar una idea aproximada del espacio necesario. Delante de la boquilla hay dispuesto un rectificador de caudal en forma de panal que tiene una profundidad de las celdas y un diámetro de 3 mm. Ésta tiene forma semiesférica o de cesto, para poder cumplir con su tarea a bajas velocidades de circulación y pérdidas de presión. A pesar de su longitud de circulación reducida, forma el caudal de manera extraordinariamente efectiva. El cesto se hunde alrededor de la boquilla integrada en una ranura, se fija magnéticamente para que el aire pueda entrar en la boquilla sin obstáculos. Detrás del rodete comienza la entrada en un difusor. La entrada se produce en un radio de transición de aproximadamente el diámetro del rodete y desemboca continuamente en un difusor recto. El radio de transición grande evita una activación prematura de la circulación haciendo que no pueda modificarse bruscamente la dirección de circulación. Después del difusor invariable hay instalado un tubo corto como difusor de impacto, que en la salida de aire evita también una nueva aspiración del aire de salida. Este tubo también se fija magnéticamente. La longitud total de construcción de un ventilador de este tipo es de 1,5x aprox. el diámetro del rodete. Aprovechando el espacio del interior del tambor del intercambiador térmico solamente sobresale aproximadamente la mitad. Los puntales que sujetan el motor del ventilador en el anillo de rodadura están dispuestos alejados de la rueda, en el extremo de la entrada del difusor. Para mantener bajas las pérdidas de caudal y los ruidos tonales, el accionamiento del ventilador está dotado de un contrapeso que permite suspender la unidad de su centro de gravedad, lo que a la vez facilita que los puntales de sujeción puedan ser muy estrechos. Al mismo tiempo, los puntales de sujeción se utilizan como alimentación de corriente para la baja tensión.

La unidad de accionamiento propiamente consta del rodete, el apoyo, el estator del motor con la electrónica, el tubo del rodamiento, el contrapeso, la carcasa del tubo del rodamiento, desacoplamiento de vibraciones y dispositivo de ajuste.

El rodamiento (rodamiento deslizante de una pieza) forma una unidad con el rodete, que se mantiene unida con un circlip. Esta unidad puede enchufarse axialmente en el tubo del rodamiento y forma en el principio un rodamiento deslizante con alojamiento de deslizamiento. Se sobreentiende que el orificio del tubo del rodamiento y el diámetro exterior del rodamiento deslizante solamente deben tener una holgura muy pequeña, por lo que esta adaptación se lubrica también con una grasa muy espesa. El estator del motor se acopla igualmente en el tubo del rodamiento y se fija con silicona en determinadas zonas puntuales. De este modo, debe conseguirse que en caso necesario pueda montarse fácilmente un nuevo estator del motor. El estator recibe su corriente de los puntales a través de conexiones enchufables. El tubo del rodamiento, que tiene en el extremo un contrapeso, está sujeto con dos discos de silicona elásticos a la tensión axiales y radiales, dispuestos simétricamente respecto al centro de gravedad. Los discos de silicona están alojados, de forma desplazable radialmente, dentro de la carcasa del accionamiento. Por medio de una rosca y de una pieza distanciadora que transmite la fuerza puede fijarse su posición mediante fijación axial.

El objetivo de esta construcción es poder suspender el ventilador de forma muy blanda y poder corregir los eventuales síntomas de atascamiento de los elementos de amortiguación posteriormente (aislamiento de vibraciones).

Esta construcción permite fijar todas las correcciones necesarias (radiales y angulares) con un único tornillo.

Por lo tanto, estas medidas son necesarias debido a que por motivos del ruido y de rendimiento, el rodete debe girar en el anillo de rodadura con muy poca holgura. El anillo de rodadura propiamente está unido siempre blando con la boquilla de entrada y el difusor, de forma que la circulación en los bordes se perturba muy poco.

Esto se consigue por medio de un anillo de silicona en forma de U, cuya parte abierta apunta hacia el eje de giro que une las piezas. Esta unión blanda es necesaria también debido a la diferente dilatación térmica (vidrio acrílico- aluminio). Este doble aislamiento es necesario si se piensa que la cubierta de plexiglás actúa como una membrana de altavoz. Dado que el peso de la construcción de los ventiladores es relativamente alto y los anillos en forma de U deben ser muy blandos, puede ser necesario compensar una parte del peso por medio de un elemento elástico que se fija en el anillo de montaje.

14. Panal antitorsión en la zona de salida de aire directamente detrás del intercambiador de calor

Dado que el aire de salida recibe una torsión después de pasar por el intercambiador de calor, se destruye en gran parte en una primera rejilla de panal. La segunda rejilla de panal recibe el resto de la torsión directamente delante del ventilador de salida de aire. Solamente ambas medidas conjuntas producen la eliminación de la torsión deseada que reduce el ruido.

Para lograr una humectación del aire conducido a través del intercambiador de calor, preferentemente debe disponerse la introducción del intercambiador en una solución de cloruro cálcico, de forma que cuando se extraiga esté empapado de cloruro cálcico y pueda absorber el vapor de agua.

La recuperación de la humedad puede regularse seleccionando la concentración de la solución de cloruro cálcico.

El dibujo explica con mayor detalle la invención. Se muestra lo siguiente:

Fig. 1 una sección esquemática a través de toda la disposición del intercambiador de calor,

Fig. 2 una representación aumentada de la zona de la suspensión del ventilador,

Fig. 3 una representación en sección del apoyo magnético.

Fig. 4 una representación en sección aumentada de la zona de la separación de obturación,

Fig. 5 una representación en sección del rodamiento central, incluida la compensación de temperatura prevista y

Fig. 6 una representación en sección aumentada de la zona del anillo frontal.

La parte descriptiva siguiente son otros diseños preferentes o soluciones alternativas de la función de la invención del intercambiador de calor de contracorriente regenerativo, extraíble para medios gaseosos, especialmente el intercambiador de calor de aire para la ventilación espacial de edificios, con un tambor intercambiador de calor recorrido por un medio en forma de gas que desprende calor y que absorbe calor de forma alternante, cuya superficie activa consta de una red de varias capas donde como mínimo un ventilador crea una corriente de aire de entrada y una de aire de salida y donde el tambor intercambiador de calor forma básicamente una delimitación exterior del aparato fija. Por conveniencia, como elementos de obturación se utilizan exclusivamente juntas laberínticas sin contacto. Por conveniencia, una chapa perforada exterior tiene contacto térmico con los anillos de la cara frontal para mantener éstos aproximadamente a temperatura ambiente. Por conveniencia se mantiene aislada térmicamente una chapa perforada interior relativamente "fría". Por conveniencia, el rodamiento central de la cara frontal permanece en el travesaño después de extraer el tambor. Por conveniencia, un cierre del tambor dispuesto en la cara frontal está formado de un material transparente, preferentemente de vidrio. Por conveniencia, después de soltar un dispositivo de fijación único dispuesto centralmente, permanece de forma imperdible en una pieza que debe separarse. Por conveniencia, para la compensación de las dilataciones térmicas se utilizan elementos intermedios altamente elásticos para vidrio/ alojamiento de rodamiento central o anillos exteriores/ chapa perforada interior o anillo de montaje en vidrio/ soporte para ventiladores o soporte para ventiladores/ anillo de rodadura de ventiladores. Por conveniencia, los largueros que sirven al mismo tiempo como elemento de obturación entre la cámara de entrada y la de salida de aire, mirando en la dirección del eje de rotación, dividen el perímetro de la cámara y las longitudes de la cámara sometidas a esfuerzo en dirección perimetral según sea necesario, de forma que en el principio, cada sección axial de la cámara se somete complementariamente a las mismas cantidades de aire. Por conveniencia, el larguero está fijado en el anillo de montaje, aislado térmicamente.

Por conveniencia, el soplado de los ventiladores se realiza a través de un elemento, que recibe la torsión, p. ej., una rejilla de panal. Por conveniencia, el aire de salida circula después de pasar por el intercambiador térmico a través de uno o varios elementos, que reducen la torsión. Por conveniencia, los rodetes del ventilador y el apoyo constituyen una unidad extraíble axialmente sin herramientas, fijada magnéticamente. Por conveniencia, el calor de los rodamientos y del motor es extraído por los ventiladores a través de un tubo de rodamiento a un contrapeso que se encuentra en la corriente de aire, que preferentemente está ya alojado en una carcasa con atenuación de las vibraciones, donde preferentemente el atenuador de vibraciones está formado también como un absorbedor del sonido en forma de una espuma de silicona para reducir el ruido de conmutación de altas frecuencias. Por conveniencia, la suspensión de los ventiladores en un anillo de rodadura está diseñada de forma que la unidad está suspendida por el centro de gravedad y las vibraciones pueden atenuarse ya ampliamente en el lugar donde se generan, de forma que el soporte puede ejecutarse muy débil, lo que produce una emisión de ruido baja y un rendimiento de aire superior. Por conveniencia, los rodetes giran con muy poca holgura en su carcasa. Por conveniencia, los elementos que forman el caudal están fijados magnéticamente. Por conveniencia, hay dispuesto un elemento de formación de caudal en el lado de soplado del lado de la sala, que impide que el aire de admisión fresco llegue de nuevo directamente a la zona de aspiración superior. Este elemento puede ser en su versión más simple un faldón corto, que con la ayuda del aire saliente del último 10% del intercambiador de calor, desvía hacia abajo el aire anterior restante por medio del efecto de chorro. Por conveniencia, el aire de salida del lado de la sala se aspira desde arriba y el aire de admisión fresco se sopla hacia abajo. Por conveniencia, toda la zona dentro del diámetro del intercambiador de calor está diseñada de forma ampliamente transparente. Por conveniencia, los ventiladores están dispuestos dentro del diámetro del intercambiador de calor. Por conveniencia, ambos ventiladores están dispuestos al mismo nivel de temperatura, preferentemente al de la temperatura exterior. Por conveniencia, el panel de separación de la cámara puede extraerse hacia abajo y preferentemente está fijado magnéticamente. Por conveniencia, el panel de separación de la cámara está configurado como un absorbedor de ruido.

Por conveniencia, el espacio interior directamente delante de la cara frontal del tambor cerrado tiene un absorbedor de ruido superficialmente estacionario. Por conveniencia, los ventiladores deben dotarse de una entrada en forma de boquilla que debe ser mínimo 1,2x mayor que el diámetro del rodete,donde preferentemente el anillo de rodadura de los ventiladores está desacoplado de la boquilla de entrada y del difusor por medio de elementos intermedios blandos del ruido transmitido por los cuerpos sólidos. Por conveniencia, en los cristales aislantes se realiza una unión controlada entre el espacio intermedio del vidrio aislante y el aire exterior, donde el aire que circula a través de esta unión, llega a través de un filtro de absorción del polvo y la humedad, donde preferentemente el filtro está dispuesto de forma que la posible irradiación solar calienta el filtro y se elimina la humedad, de manera que se regenera automáticamente. Por conveniencia, el intercambiador de calor está montado en una ventana. Por conveniencia, la recuperación de humedad puede regularse mediante la selección de la concentración de una solución de cloruro cálcico. Por conveniencia, hay previsto un elemento de ventilación pasivo combinado que contiene un elemento estático que proporciona una torsión a la corriente de aire antes de que circule a través del intercambiador de calor y lo acciona sin que tenga que haber previsto un ventilador, donde preferentemente el eje de rotación se encuentra perpendicular. Intercambiador de calor regenerativo de tipo giratorio, donde el accionamiento del tambor del intercambiador de calor se obtiene mediante la corriente de aire giratorio, donde por conveniencia hay previsto un elemento de ventilación pasivo combinado, que contiene un elemento estático, que proporciona una torsión a la corriente de aire antes de que circule a través del intercambiador térmico y lo acciona sin que tenga que haber previsto un ventilador, donde preferentemente el eje de rotación se encuentra perpendicular. Soporte de tubo de rodamiento de ventilador elástico, que se caracteriza porque una pieza intermedia de unión del accionamiento del ventilador y del contrapeso está sujeta por dos discos elásticos, que a su vez pueden desplazarse radialmente en una carcasa fija y axialmente a través de una pieza intermedia, que pueden sujetarse conjuntamente y fijarse en su posición.

Lista de símbolos de referencia

1: Rodamiento magnético, elemento de obturación

2: Intercambiador térmico + LF + SD + T

3: Panal antitorsión

4: Cesto antitorsión

5: Vidrio de seguridad

6: Larguero, elemento de obturación + elemento de control de esfuerzo

7: Tornillo de ajuste de separación de obturación axial

8: Compensación térmica (axial)

9: Travesaño, elemento de obturación

10: Rodillo final de corriente de soplado

11: Tubo de chorro (transparente)

12: Aislador de ruido transmitido por los cuerpos sólidos

13: Ventilador de salida de aire

14: Cesto rectificador de caudal, protección del ruido del viento

15: Ventilador de entrada de aire y accionamiento del intercambiador de calor (generador de torsión)

16: Rueda de rodadura axial, fijada magnéticamente, rueda de rodadura más rodamiento deslizante cambiables

17: Anillo de rodadura

18: Rodamiento deslizante

19: Rodete

20: Arandelas elásticas

21: Puntal de sujeción, alimentación de corriente

22: Aislamiento eléctrico

23: Contrapeso

24: Estator

25: Imán

26: Separación de obturación crítica

27: Dirección de fuerza restante

28: Anillo de montaje

29: Vidrio

30: Ajuste con destornillador

31: Chapa perforada

32: Vidrio

33: Chapa perforada (portante)

34: Chapa perforada (termoaislada)

35: Orificio de compensación de presión

36: Compensación de dilatación

37: Fijación magnética

38: Punto de fijación axial efectivo

39: Suelo de separación, absorbedor de ruido- extraíble, fijado magnéticamente

40: Tornillo de fijación central (al extraer el tambor el rodamiento permanece en el travesaño)

41: Compensación de presión, desempolvador + deshumectador continuo, regeneración solar

42: Compensación de dilatación y aislador

43: Asiento con holgura (estrecha)

44: Tubo de rodamiento

45: Centro de gravedad

46: Tornillo de apriete

47: Pieza distanciadora de apriete

48: Lugar para desplazamiento radial

49: Imán

50: Corriente

51: Estator (rotor totalmente magnético)

52: Anillo de montaje

53: No magnético

54: Apoyo magnético

55: Desacoplamiento térmico y mecánico

56: Masa de relleno (silicona)

57: Contacto

58: Red del intercambiador de calor

59: Silicona, pegada elásticamente

60: Detalle vidrio/ anillo frontal

61: Eje de acero

62: Detalle rodamiento central + compensación de temperatura

Claims

1. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo para medios gaseosos, especialmente intercambiador de calor de aire para la ventilación espacial de edificios, con un tambor intercambiador de calor recorrido por un medio gaseoso, que emite calor y que absorbe calor alternativamente, que presenta un extremo de formación abierto en la cara frontal y que está alojado de forma giratoria en un rodamiento y cuya superficie activa consta de una red de varias capas, donde como mínimo un ventilador genera una corriente de aire de entrada y una de salida, que se caracteriza porque el tambor intercambiador de calor forma básicamente una limitación del aparato estacionaria exterior y el rodamiento está diseñado como una combinación de un rodamiento mecánico y uno magnético, donde el rodamiento mecánico está dispuesto en la cara frontal del extremo abierto del tambor intercambiador de calor y donde el rodamiento mecánico está formado con un rodamiento central en el que está fijado el tambor intercambiador de calor, de forma que el eje del tambor cuando está montado básicamente solamente puede realizar movimientos basculantes dentro de un cono, cuya punta se apoya en el rodamiento central.

2. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque el rodamiento central está unido fijo con un estator.

3. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 2, que se caracteriza porque el estator está formado con un anillo fijo.

4. Intercambiador térmico de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque el rodamiento magnético sólo está formado con imanes permanentes.

5. Intercambiador térmico de contracorriente regenerativo, según la reivindicación 2, que se caracteriza porque hay dispuesto un sistema semimagnético unido al tambor intercambiador de calor giratorio, cuya dirección de magnetización está formada paralela al eje del tambor.

6. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 5, que se caracteriza porque hay previsto un sistema semimagnético unido al estator, estacionario en relación al tambor intercambiador de calor.

7. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 6, que se caracteriza porque el sistema semimagnético estacionario presenta un diámetro algo menor que el diámetro del sistema semimagnético unido al tambor intercambiador de calor giratorio.

8. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 2 ó 3, que se caracteriza porque el rodamiento magnético está formado con un rodamiento magnético principal en la zona de una mitad superior del estator y un segundo rodamiento magnético de accionamiento opuesto, que por tanto reduce la capacidad de carga, en la zona de una mitad inferior del estator, que completa el rodamiento magnético principal.

9. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque el rodamiento magnético cumple al mismo tiempo una función de obturación.

10. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo, según la reivindicación 2, que se caracteriza porque el rodamiento central está unido fijo con un travesaño y éste con dos largueros unidos fijos con el estator.

11. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 10, que se caracteriza porque los largueros están unidos con el estator de forma que una imprecisión de la posición angular en un eje perpendicular al eje del tambor no influye en el punto medio del rodamiento central.

12. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 10 u 11, que se caracteriza porque el travesaño y/o los largueros, por lo menos parcialmente, están formados por piezas fabricadas en un torno o derivadas de ellas.

13. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 2 ó 3, que se caracteriza porque el tambor intercambiador de calor presenta un medio para el ajuste de su posición axial, donde el medio está diseñado de forma que puede ajustarse desde el exterior una separación de obturación que produce pérdida entre el tambor intercambiador de calor y el estator.

14. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque el rodamiento central está diseñado desplazable axialmente.

15. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 10, que se caracteriza porque hay previsto un dispositivo de compensación de la modificación térmica de la longitud, especialmente de los largueros, diseñado de forma que una modificación de la temperatura exterior produce un desplazamiento axial del rodamiento central en relación al travesaño.

16. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque el tambor intercambiador de calor presenta una cara frontal cerrada y desde esta cara frontal está diseñado de manera fijable axialmente.

17. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque el tambor intercambiador de calor está diseñado extraíble axialmente sin obstáculos.

18. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque el tambor intercambiador de calor puede hacerse girar por medio de una corriente de aire giratoria.

19. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 18, que se caracteriza porque como corriente de aire giratoria se utiliza directamente el aire de salida de un ventilador axial.

20. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 19, que se caracteriza porque el ventilador axial sopla paralelo al eje del tambor y su eje de rotación está dispuesto distanciado respecto al eje del tambor.

21. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 19 ó 20, que se caracteriza porque el ventilador está diseñado como ventilador de entrada de aire.

22. Intercambiador de calor de contracorriente regenerativo según la reivindicación 1, que se caracteriza porque los ventiladores están dispuestos, como mínimo parcialmente, dentro de un espacio interior del tambor intercambiador térmico.