ES2223391T3 - Metodo y dispositivo para fabricar productos de una manera industrial mediante una reaccion de alcoxilacion. - Google Patents

Metodo y dispositivo para fabricar productos de una manera industrial mediante una reaccion de alcoxilacion.

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ES2223391T3 ES00202162T ES00202162T ES2223391T3 ES 2223391 T3 ES2223391 T3 ES 2223391T3 ES 00202162 T ES00202162 T ES 00202162T ES 00202162 T ES00202162 T ES 00202162T ES 2223391 T3 ES2223391 T3 ES 2223391T3
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Abstract

Método para fabricar productos tales como tensioactivos y polietilenglicoles mediante una reacción de alcoxilación, caracterizado porque al menos consiste en poner los reactivos juntos en la fase líquida y posteriormente dirigir el medio de reacción en el que tiene lugar la reacción al menos en su mayor parte a través de uno o varios reactores (2-3-4; 19) de tubos, en el que en el reactor de tubos, la reacción mencionada anteriormente se lleva a cabo de una manera adiabática, y en el que se crea una turbulencia en el reactor (2-3-4; 19) de tubos manteniendo un número de Reynolds de al menos 10 5.

Description

Método y dispositivo para fabricar productos de una manera industrial mediante una reacción de alcoxilación.
La presente invención se refiere a un método y a un dispositivo para fabricar productos de una manera industrial mediante una reacción de alcoxilación, en particular una reacción de alcoxilación en la que tiene lugar una etoxilación y/o propoxilación haciendo reaccionar alcohol por un lado con óxido de etileno y/u óxido de propileno por el otro lado.
En particular, se refiere a la producción industrial de etoxilatos de alcohol detergentes, que se denominan tensioactivos, y polietilenglicoles que se vuelven líquidos a la temperatura de reacción.
Se sabe que, para producir etoxilatos de alcohol, puede usarse un reactor de cámara de mezclado con un circuito de refrigeración exterior en el que la masa líquida se bombea alrededor sobre un refrigerador. De esta manera, se proporciona una cantidad de alcohol a la cámara de mezclado y posteriormente se le añade el óxido de etileno. El óxido de etileno puede suministrarse en la fase gaseosa así como en la fase líquida de la cámara de mezclado.
En vez de aplicar un mezclado mecánico mediante un engranaje de mezclado, también pueden usarse boquillas pulverizadoras con las que el producto que se bombea alrededor se atomiza en la parte superior del reactor, de manera que se crea un contacto más intenso con el óxido de etileno gaseoso que se suministra en el reactor por la parte superior.
Según otra posibilidad conocida, el óxido de etileno se mezcla en el producto que se bombea alrededor mediante un tubo venturi.
Todas las técnicas mencionadas anteriormente son procesos semi-discontinuos y son desventajosas porque la velocidad de suministro de flujo del óxido de etileno está restringida. Las razones de ello pueden encontrarse en los problemas que surgen debido a la inflamabilidad de la fase gaseosa por encima del líquido en el reactor, así como en la descarga de la cantidad considerable de calor de reacción exotérmico.
Los procesos conocidos mencionados anteriormente son también desventajosos porque, debido a la fase gaseosa, el transporte de la masa a través del dispositivo está limitado y en consecuencia, también la velocidad general de producción. Sin embargo, durante la atomización y mezclado en el tubo venturi, el contacto entre el gas y el líquido es más intenso que en el reactor de cámara de mezclado, pero el transporte de la masa sigue siendo la etapa que determina la velocidad.
Los procesos semi-discontinuos mencionados anteriormente también son desventajosos porque requieren refrigeradores de recirculación grandes y caros, así como bombas de circulación.
Se sabe que, por ejemplo tal como se describe en el documento FR 1.054.451 y en el documento GB 2.073.188, varias de las desventajas mencionadas anteriormente pueden solucionarse haciendo uso de reactores consistentes en intercambiadores de calor de serpentín, en los que se hace fluir los reactivos a través de los tubos, mientras se mantiene una disipación de calor continua haciendo que el líquido de refrigeración fluya a lo largo del serpentín. Los reactores se hacen funcionar así en un modo isotérmico. Una desventaja de esta técnica consiste en que debe mantenerse una regulación perfecta de la temperatura constantemente y en que los reactores usados son relativamente caros. Otra desventaja consiste en que tales reactores con serpentines producen una caída de presión mayor lo que contrarresta la fabricación de los productos en el reactor.
La invención tiene como objeto un método y un dispositivo para fabricar productos de una manera industrial mediante una reacción de alcoxilación, que son mejores en relación con las realizaciones conocidas, en particular que son incluso más adecuados para producir los productos de interés mediante un proceso industrial. En particular, tiene como objeto un método y un dispositivo en los que se excluyan las desventajas mencionadas anteriormente de las técnicas conocidas.
Para este objetivo, la invención se refiere en primer lugar a un método para fabricar productos tales como tensioactivos y polietilenglicoles mediante una reacción de alcoxilación, caracterizada porque al menos consiste en poner los reactivos juntos en la fase líquida y posteriormente dirigir el medio de reacción en el que tiene lugar la reacción, al menos en su mayor parte, a través de uno o varios reactores de tubo, con lo que en el reactor de tubos, la reacción mencionada anteriormente se lleva a cabo en un modo adiabático y con lo que se crea una turbulencia en el reactor de tubos manteniendo un número de Reynolds de al menos 10^{5}.
Poniendo los reactivos juntos en la fase líquida y posteriormente dejando que la reacción tenga lugar en un reactor de tubos, puede realizarse una reacción con velocidades de flujo muy elevadas y en consecuencia con una descarga de masa grande, con el resultado de que las restricciones de los procesos conocidos se descartan.
En la práctica, la invención está destinada en particular para reacciones en las que tiene lugar una etoxilación y/o propoxilación haciendo que el alcohol y/u otro producto básico reaccione por un lado con óxido de etileno y/u óxido de propileno por el otro lado.
También es particularmente útil en el caso de reacciones de alcoxilación en las que hay una butoxilación.
La invención es particularmente adecuada entre otras aplicaciones para la producción de alcoxilatos de alcohol de uno o varios de los siguientes tipos:
a. etoxilatos de alcohol primario
CH_{3}---(CH_{2})_{n}---O---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{1} }}
H---CH_{2}--- O)_{x}---H
b. etoxilatos de alcohol secundario
1
c. etoxilatos de alcohol terciario
2
En los que: R_{1} consiste en H, CH_{3} o C_{2}H_{5}
x = 0-50
m, n, o = 0-20
La invención es también particularmente adecuada para la producción de polialquilenglicoles, en particular del siguiente tipo:
HO---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{1} }}
H---CH_{2}---O)_{x}---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{2} }}
H-- -CH_{2}---O)_{y}---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{3} }}
H---CH_{2}---O)_{z}---H
En el que: R_{1}, R_{2}, R_{3} consisten en H, CH_{3} o C_{2}H_{5}
x, y, z = 0-50
El método se realiza preferiblemente como un proceso continuo, aunque lo que se denomina proceso semi-discontinuo no se descarta.
Como la reacción se lleva a cabo de una manera adiabática, se descartan las desventajas de la reacción isotérmica mencionada anteriormente, tales como la refrigeración estrictamente controlada. Usando una reacción adiabática, el proceso se acelera gracias al calor producido en la reacción, en otras palabras, se saca todo el partido de la velocidad de reacción creciente a una temperatura creciente.
Sin embargo, lo anterior no implica que se descarten las refrigeraciones. Por tanto, por ejemplo, una o varias refrigeraciones, por ejemplo refrigeraciones intermedias, pueden aplicarse de manera que se evite que la temperatura del producto suba por encima de un determinado valor, lo que podría ser desventajoso para la calidad del producto final.
Funcionando en una manera adiabática en los propios reactores, se descartan también varios problemas operativos que pueden tener lugar durante un proceso isotérmico, tales como por ejemplo, el peligro de solidificación cuando se trabaja con la base de alcoholes grasos naturales.
Preferiblemente, el reactor de tubos se hace funcionar en el área de transición entre el flujo laminar y turbulento o en el área de turbulencia, de manera que se crea un perfil de reacción homogéneo y uniforme. En la práctica, tal como se ha mencionado anteriormente, esta turbulencia se crea aplicando velocidades de flujo que son tan elevadas que se mantiene al menos un número de Reynolds de 10^{5}.
Para fabricar a escala industrial, preferiblemente se aplican uno o varios reactores de tubos, que tienen un diámetro de 2,5 cm a 2 m y una longitud total de 10 a 300 m.
Dado que el producto aumenta en masa y densidad durante la reacción, se usan preferiblemente uno o varios reactores de tubos cuyos diámetros de flujo aumentan sistemáticamente según la dirección del flujo y/o se usan varios reactores de tubos cuyos diámetros de flujo sucesivos aumentan.
En la práctica, el volumen de reactor total en el reactor de tubos o reactores de tubos se sitúa entre 1 m^{3} y 30 m^{3}.
Para adelantar inicialmente la reacción, puede aplicarse un pre-calentamiento hasta que se alcanza una temperatura en el orden de magnitud de 100 a 150°C.
Especialmente en el caso de un proceso continuo, se colocan preferiblemente varios reactores de tubos en serie.
En este caso, los refrigeradores intermedios pueden disponerse entre los reactores de tubos, de manera que se evite que la temperatura del producto ascienda demasiado, y de manera que se enfríe el producto de nuevo hasta una temperatura que sea suficientemente baja para permitir otra reacción adiabática en un reactor de tubos siguiente.
La cantidad total de óxido de etileno y/u óxido de propileno no tiene que suministrarse necesariamente en la entrada del reactor de tubos; una parte de la misma puede suministrarse también algo más adelante en uno o varios lugares. En la práctica, preferiblemente este suministro extra se dispone sistemáticamente entre dos o varios reactores de tubos colocados en serie, con lo que se apunta siempre a una conversión de óxido de etileno y/o propileno casi completa por reactor de tubo.
La invención también se refiere a un dispositivo para realizar el método mencionado anteriormente, caracterizado porque muestra las combinaciones de características de la reivindicación 20 adjunta o de la reivindicación 21 adjunta.
Este dispositivo puede además distinguirse de todas las realizaciones existentes porque tiene una construcción sencilla que tiene como resultado ahorros importantes de la inversión de capital para una nueva unidad de producción. En un modo ideal, el dispositivo se integra aguas abajo en una fábrica de óxido de etileno o propileno.
Para explicar mejor las características de la invención, las siguientes realizaciones preferidas se describen únicamente como un ejemplo sin ser limitativo de ninguna forma, con referencia a los dibujos adjuntos en los que:
la figura 1 representa esquemáticamente un dispositivo según la invención;
la figura 2 representa una variante del dispositivo según la invención.
La figura 1 representa un dispositivo 1 según la invención, en el que varios reactores de tubos, en este caso tres tal como se indica con las referencias 2, 3 y 4, se disponen en serie, uno detrás del otro.
El dispositivo 1 contiene un dispositivo 5 de alimentación de alcohol, así como un dispositivo 6 de alimentación de óxido de etileno y/u óxido de propileno.
Además, se disponen varios puntos 7 y 8 de suministro extra de óxido de etileno y/u óxido de propileno.
Para obtener una buena mezcla, los mezcladores 9, 10 y 11 necesarios se integran en el dispositivo 1. Estos mezcladores 9, 10 y 11 pueden ser de cualquier naturaleza posible y pueden contener o no agitadores. Según una realización sencilla, un mezclador de este tipo puede consistir en una tubería directa para el alcohol con una o varias boquillas abiertas a través de las cuales se suministra el óxido de etileno y/u óxido de propileno.
Finalmente, el dispositivo 1 contiene por un lado un dispositivo 12 de pre-calentamiento para calentar inicialmente los reactivos y varios refrigeradores por otro lado, 13 y 14, respectivamente, en particular refrigeradores intermedios con los cuales se realizan refrigeraciones intermedias antes de suministrar nuevos reactivos.
El funcionamiento del dispositivo 1 y el método aplicado son los siguientes:
A través de los dispositivos 5 y 6 de alimentación, los reactivos de interés se suministran al dispositivo 1.
Antes de administrar los reactivos mezclados al primer reactor 2 de tubos, la mezcla se pre-calienta en el dispositivo 12 de pre-calentamiento a una temperatura del orden de magnitud de por ejemplo 130°C.
En el reactor 2 de tubos se realiza una reacción adiabática.
Para evitar que la temperatura del producto ascienda demasiado, hay una refrigeración intermedia en un refrigerador 13, por ejemplo, hasta que la temperatura cae de nuevo a unos 130°C.
A continuación, se repite la etapa anterior. Consiste en mezclar óxido de etileno y/u óxido de propileno a través del suministro 7, hacer reaccionar el todo en el reactor 3 de tubos y en dejar que se enfríe el producto así obtenido en un refrigerador 14.
Finalmente, esto se repite una vez más con la ayuda del mezclador 11 y el reactor 4 de tubos. Al final, el producto puede enfriarse por sí mismo y una refrigeración forzada no es realmente necesaria.
Debería tenerse en cuenta que los reactores 2, 3 y 4 de tubos están representados sólo muy esquemáticamente. En realidad, consisten en elementos tubulares más bien largos, en particular tienen tamaños del orden de magnitud mencionado en la introducción. El diseño tubular de los reactores posibilita garantizar un flujo turbulento, unidireccional, rápido.
Está claro que los reactivos se suministran bajo presión suficiente para conseguir que el producto se mueva a una velocidad apropiada a través del dispositivo 1. Para garantizar una reacción en fase líquida homogénea, es necesario mantener la presión del medio de reacción algo por encima de la presión de vapor de la mezcla de reacción.
Está claro que el número de tubos no se limita a un número determinado. En la práctica, para poder llevar a cabo la reacción desde el principio hasta el final, preferiblemente se aplican de tres a cinco reactores 2-3-4 de tubo.
El dispositivo 1 de la figura 1 permite una producción continua. Esta producción continua no descarta, sin embargo, que el producto final pueda permanecer en un reactor 15 de acabado durante un periodo de tiempo para acabar completamente la reacción del producto. Dicho reactor 15 de acabado puede actuar simultáneamente como un tanque receptor.
Aunque la reacción continua es la más apropiada, no se excluye llevar a cabo la reacción como un proceso semi-discontinuo, por ejemplo, en el caso de cantidades de producción más pequeñas. Un ejemplo de esto se representa en la figura 2.
El dispositivo 1 en este caso tiene una circulación cíclica y contiene una bomba 16 de circulación; un punto 17 de suministro, con o sin un mezclador especial, de óxido de etileno y/u óxido de propileno; un dispositivo 18 de pre-calentamiento; al menos un reactor 19 de tubos; un reactor 20 de acabado; un refrigerador 21; y un tanque 22 compensador que, a su vez, está conectado al reactor 19 de tubos a través de una canalización 23. En la tubería 24 para el medio de refrigeración del refrigerador 21 se dispone una válvula 25 de control que está acoplada a un sensor 26 de temperaturas situado en la salida del refrigerador 21. La presión del reactor se controla mediante una válvula 27.
El funcionamiento del dispositivo 1 de la figura 2 es principalmente como sigue:
A través de un suministro 28, un producto básico tal como un alcohol detergente o glicol se pone en el dispositivo 1. Mediante la bomba 16 de circulación, el producto se bombea alrededor. En el dispositivo 18 de pre-calentamiento, se lleva a cabo un pre-calentamiento hasta aproximadamente 130°C.
En cuanto se ha alcanzado esta temperatura, se suministra óxido de etileno y/u óxido de propileno a través del punto 17 de suministro. La velocidad de flujo del óxido de etileno y/u óxido de propileno en el presente documento depende de la velocidad del flujo de recirculación, del periodo de tiempo requerido durante el cual tiene que estar en el reactor para garantizar una conversión completa del óxido de etileno y/u óxido de propileno y del calor producido en la reacción, en particular el aumento adiabático de temperatura admitido.
La cantidad total de óxido de etileno y/u óxido de propileno que debe suministrarse está determinada por el producto de partida y el producto final requerido.
Tal como se ha mencionado anteriormente, la reacción principal se lleva a cabo en el reactor de tubo 19.
En el reactor 20 de acabado, la reacción de los últimos restos de óxido de etileno y/u óxido de propileno pueden acabarse completamente. La presión de salida en la salida del reactor de acabado se ajusta a una presión de funcionamiento que es superior que la presión de vapor de la mezcla, preferiblemente superior a 10 bar.
Finalmente, el producto de reacción se enfría con agua en el refrigerador 21.
El acrecentamiento del producto de reacción, resultante de añadir el óxido de etileno y/u óxido de propileno, se recoge en el tanque 22 compensador. El producto fluye simplemente desde el refrigerador 21 al tanque 22 compensador a través de la parte superior y cae hacia abajo según lo que se denomina el principio de llenado por caída libre ("splash filling"). De esta manera se consigue que el principio del flujo con estancamiento se mantenga.
A través del dispositivo 29 de alimentación, puede disponerse un control de nitrógeno de manera que se mantenga fuera del intervalo explosivo de la mezcla de gas y de manera que se pueda garantizar la estabilidad de color del etoxilato o propoxilato o similares.
En general, la temperatura de salida en el reactor 15 de acabado se limita a 200°C.
En el caso del dispositivo 1 según la figura 2, el material de circulación discontinua se enfriará completamente una vez que el número requerido de aductos de óxido de etileno se haya dispuesto sobre el producto básico.
Al final, también puede disponerse una etapa de acabado, donde, por ejemplo, se pone un medio de neutralización en el dispositivo 1 a través del suministro 28.
Debería tenerse en cuenta que tanto en el proceso continuo de la figura 1 como el proceso de la figura 2, también pueden añadirse otros productos al producto básico, tales como un catalizador, por ejemplo KOH, y posiblemente un agente reductor, por ejemplo NaBH_{4}.
No se descarta tampoco colocar dos o varios reactores de tubos uno tras otro en el proceso semi-discontinuo.
Aunque la realización detallada se refiere a una etoxilación y/o propoxilación, está claro que lo mismo puede aplicarse a reacciones similares, tales como butoxilación o similares.

Claims (23)

1. Método para fabricar productos tales como tensioactivos y polietilenglicoles mediante una reacción de alcoxilación, caracterizado porque al menos consiste en poner los reactivos juntos en la fase líquida y posteriormente dirigir el medio de reacción en el que tiene lugar la reacción al menos en su mayor parte a través de uno o varios reactores (2-3-4; 19) de tubos, en el que en el reactor de tubos, la reacción mencionada anteriormente se lleva a cabo de una manera adiabática, y en el que se crea una turbulencia en el reactor (2-3-4; 19) de tubos manteniendo un número de Reynolds de al menos 10^{5}.
2. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque se usa para la producción de alcoxilatos de alcohol, en el que tiene lugar una etoxilación y/o propoxilación haciendo reaccionar alcohol y/u otro producto básico por un lado con óxido de etileno y/u óxido de propileno por el otro lado.
3. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque se usa para la producción de alcoxilatos de alcohol, en el que tiene lugar una butoxilación.
4. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque se usa en la producción de alcoxilatos de alcohol de uno o varios de los siguientes tipos:
a. etoxilatos de alcohol primario
CH_{3}---(CH_{2})_{n}---O---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{1} }}
H---CH_{2}--- O)_{x}---H
b. etoxilatos de alcohol secundario
3
c. etoxilatos de alcohol terciario
4
En los que: R_{1} consiste en H, CH_{3} o C_{2}H_{5}
x = 0-50
m, n, o = 0-20
5. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque se usa para la producción de polialquilenglicoles, en particular del siguiente tipo:
HO---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{1} }}
H---CH_{2}---O)_{x}---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{2} }}
H--- CH_{2}---O)_{y}---(
\uelm{C}{\uelm{\para}{R _{3} }}
H---CH_{2}---O)_{z}---H
En el que: R_{1}, R_{2}, R_{3} consisten en H, CH_{3} o C_{2}H_{5}
x, y, z = 0-50
6. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se realiza como un proceso continuo.
7. Método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque se realiza como un proceso semi-discontinuo.
8. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se usa un reactor (2-3-4; 19) de tubos que tiene un diámetro de 2,5 a 2 m.
9. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se usan un reactor (2-3-4; 19) de tubos o varios reactores (2-3-4; 19) que tienen una longitud total de 10 a 300 m.
10. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se usan uno o varios reactores (2-3-4; 19) de tubos cuyos diámetros de flujo aumentan sistemáticamente dependiendo de la dirección del flujo y/o porque se usan varios reactores de tubos en serie cuyos diámetros de flujo sucesivos aumentan.
11. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el volumen de reactor total de los reactores (2-3-4; 19) de tubos se sitúa entre 1 m^{3} y 30 m^{3}.
12. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque, después de poner los reactivos juntos, se dispone un pre-calentamiento antes de que se suministre el todo al reactor (2-3-4; 19) de tubos.
13. Método según la reivindicación 12, caracterizado porque el pre-calentamiento se dispone hasta una temperatura en el orden de magnitud de 100 a 150°C.
14. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el producto obtenido se enfría.
15. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se usan dos o varios reactores (2-3-4) de tubos conectados en serie.
16. Método según la reivindicación 15, caracterizado porque se lleva a cabo una refrigeración entre dos o varios reactores (2-3-4; 19) de tubos.
17. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque, después de que la reacción haya empezado, se suministra reactivo adicional, en particular óxido de etileno y/u óxido de propileno.
18. Método según cualquiera de las reivindicaciones 15 ó 16 y según la reivindicación 17, caracterizado porque el suministro adicional se dispone entre los reactores (2-3-4) de tubos conectados en serie.
19. Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque, como una operación de acabado, el producto obtenido se pone en un reactor (15-20) de acabado.
20. Dispositivo para realizar el método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque al menos consiste en al menos un dispositivo (5-6) de alimentación para suministrar reactivos que todos juntos, mediante una reacción de alcoxilación, pueden reaccionar para dar un tensioactivo o un polietilenglicol; al menos un mezclador (9-10-11) que mezcla dichos reactivos en la fase líquida; un dispositivo (12) de pre-calentamiento a continuación del primer mezclador (9); al menos dos reactores (2-3-4) de tubos que se disponen en serie en los que los reactivos mezclados pueden reaccionar, estando dotados dichos reactores (2-3-4) de tubos de medios que permiten que los reactivos reaccionen en condiciones adiabáticas y bajo turbulencias que se caracterizan por un número de Reynolds de al menos 10^{5}; al menos un suministro (7-8) adicional entre dos o varios de los reactores (2-3-4) de tubos a través de los cuales puede suministrarse óxido de etileno y/u óxido de propileno; y uno o varios refrigeradores (13-14) intermedios.
21. Dispositivo para realizar el método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque al menos consiste en al menos un dispositivo (5-6) de alimentación para suministrar reactivos que juntos, mediante una reacción de alcoxilación, pueden reaccionar para dar un tensioactivo o un polietilenglicol; al menos un mezclador que mezcla dichos reactivos en la fase líquida; al menos un reactor (19) de tubos en el que los reactivos mezclados pueden reaccionar, estando configurado dicho reactor (19) de tubos de manera que los reactivos reaccionen en condiciones adiabáticas y bajo turbulencias que se caracterizan por un número de Reynolds de al menos 10^{5}; y caracterizado porque contiene una circulación cíclica con lo que el extremo del reactor (19) de tubos está conectado o bien directamente o bien indirectamente con un tanque (22) compensador que, a su vez, está conectado con la entrada del reactor (19) de tubos a través de una canalización; y donde la salida del reactor (19) de tubos está conectada con un reactor (20) de acabado en forma de un recipiente y porque un refrigerador (21) está dispuesto entre el reactor (20) de acabado y el tanque (22) compensador.
22. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 20 a 21, caracterizado porque el reactor (2-3-4; 19) de tubos o reactores tienen dimensiones y/o forma que corresponden con las características descritas en las reivindicaciones 8 y/o 9.
23. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 20 a 22, caracterizado porque está integrado aguas abajo en una fábrica de óxido de etileno y/o propileno.
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