ES2230391T3 - Procedimiento y aparato para el refinado continuo de litargirio. - Google Patents
Procedimiento y aparato para el refinado continuo de litargirio.Info
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Abstract
Un reactor con recirculación (1) que comprende: una sección de reacción (4) generalmente circular, al menos una sección de entrada (2) para introducir esencialmente en forma tangencial una primera mezcla de material de alimentación y un primer fluido gaseoso reactivo en la citada sección de reacción (4), al menos una sección de derivación (3) para insertar una segunda corriente de dicho primer fluido en la citada sección de reacción (4), estando la mencionada sección de derivación (3) provista corriente abajo con respecto a la citada sección de entrada (2), una sección de clasificación (5) provista corriente abajo con respecto a la citada sección de entrada (2) y la mencionada sección de derivación (3), al menos una sección de salida (6), que es parte de la mencionada sección de clasificación (5), provista en la periferia interna de la citada sección de reacción (4) para retirar las partículas del recorrido centrífugo (4a, 4b) del material de alimentación que se está impulsando a través dedicho reactor con recirculación (1) y al menos una sección de inyección (7) para introducir un segundo fluido gaseoso en la sección de reacción (4) provista corriente abajo con respecto a dicha sección de salida (6), estando dicha sección de inyección (7) provista de unas boquillas inclinadas, conectadas a una fuente de fluido gaseoso bajo presión, que conduce a la citada sección de reacción (4).
Description
Procedimiento y aparato para el refinado continuo
de litargirio.
La invención se refiere generalmente a la
fabricación de litargirio ortorrómbico (óxido de plomo amarillo) y,
en particular, a un procedimiento para el refinado continuo del
litargirio y un reactor con recirculación ("loop reactor") para
el refinado de litargirio.
El litargirio es un artículo importante del
comercio, usado a gran escala en una variedad de procesos de
fabricación industrial. El litargirio de alta pureza, por ejemplo,
el que contiene menos de 0,01% de plomo metálico, es el que se
requiere normalmente.
El litargirio con la suficiente alta pureza para
utilizar en la industria del vidrio se ha fabricado mediante el
procedimiento en olla de Barton durante muchos años. En este
procedimiento, el plomo se funde y se introduce en la olla de
Barton, donde se agita y se pone en contacto con el aire, a una
temperatura de hasta 600ºC. En la olla de Barton, el caudal de plomo
fundido se agita con unas paletas a alta velocidad. De allí se
desprenden gotas pequeñas que se oxidan con el aire, pero la
oxidación es incompleta. El producto en polvo sólido, que contiene
entre aproximadamente 70 y 99% de PbO, es arrastrado por la
corriente de aire, mientras que las gotas de plomo más pesadas caen
nuevamente al caudal.
Las limitaciones del procedimiento en olla de
Barton son el hecho de que requiere múltiples etapas, lo cual
demanda una costosa serie de equipos, y que el tamaño máximo de una
olla de Barton es limitado, lo cual con frecuencia crea la necesidad
de conseguir varias ollas de Barton para lograr el nivel de
producción deseado. El procedimiento en olla de Barton y otros
procedimientos de la técnica previa se describen en "LEAD OXIDES -
Chemistry - Technology - Battery Manufacturing Uses - History"
[ÓXIDOS DE PLOMO - Química - Tecnología - Usos en la fabricación de
baterías - Historia] (1974), Independent Battery Manufactures
Association, Inc., Florida EE.UU., en las páginas 21 a 25. Se hace
referencia a los documentos de patente de los Estados Unidos de
Barton, Nos. 988.963 (1911) y 1.060.153 (1913), al documento de
patente de los EE.UU. de Pope y Barton No. 633.533 (1899), al
documento de patente de Mayer 2.235.487 (1941) y al documento de
patente de Vehernkamp y colaboradores No. 3.322.496 (1967).
Al describir un "horno de litargirio
fundido" con referencia al documento de patente de los Estados
Unidos de Hughes No. 975.955 (1910) y al documento de patente de los
EE.UU. de Petraeus No. 592.594 (1897), del que se dice que "en la
actualidad reviste principalmente un interés histórico", este
libro comenta que: "un baño en mezcla de plomo y litargirio a una
temperatura aproximada de 1000ºC tiene propiedades corrosivas y
erosivas casi fantásticas", lo cual ha acarreado importantes
problemas.
El libro también describe el "procedimiento del
tipo vapores", el cual produjo un "humo" del cual se
recuperó un producto con un tamaño fino de partículas en una cámara
de empaque. (Documento de patente de los EE.UU. de Calbeck No.
1.511.215 (1924) y documento de patente de los EE.UU. de Garesche
No. 2.065.218 (1936)).
El documento de patente de los EE.UU. No.
3.648.936 se refiere a un molino de energía de fluidos con
aceleración constante. Dicho molino de energía de fluidos comprende
una sección de entrada inferior y una sección de clasificación
superior, conectadas por una chimenea ascendente vertical en un
costado y una chimenea descendente vertical del otro costado,
teniendo la sección de entrada unas boquillas tangenciales
conectadas a una fuente de presión de fluido gaseoso y una boca para
la entrada de materia prima, por lo que las partículas de materia
prima ingresadas son arrastradas y sometidas a fuerza centrífuga
alrededor del molino, por el fluido de presión. La porción de la
cámara de entrada adyacente a la chimenea ascendente, así como
también, la chimenea ascendente propiamente dicha, y la porción de
la cámara de clasificación adyacente a la chimenea ascendente forman
parte de una curva antifricción. Preferiblemente y en líneas
generales, la sección de clasificación es circular y tiene al menos
una salida de escape en el centro, para que las partículas más
livianas que están en la periferia interior del recorrido centrífugo
giren en un recorrido helicoidal hasta ser eliminadas a través de la
salida. Preferiblemente, se proveen unas boquillas en la sección de
clasificación para proyectar el fluido de presión hacia su interior,
en un recorrido generalmente elíptico.
Sin embargo, en vista de la alta densidad del
litargirio, es imposible la adaptación directa de dicho molino de
energía de fluidos para el refinado del litargirio. Uno de los
problemas importantes que surge en la tecnología del refinado del
litargirio es la dosificación de litargirio para proveer un flujo
constante en un reactor continuo.
El objeto primario de la presente invención es el
de proporcionar un procedimiento para el refinado de litargirio.
Otro objeto de la invención es el de proporcionar
un reactor con recirculación.
Otros objetos y ventajas de la presente invención
resultarán evidentes a partir de la siguiente descripción, tomada en
relación con el dibujo adjunto en el cual, a modo de ilustración y
ejemplo, se describe una realización de la presente invención.
En una primera realización, la invención se
refiere a un procedimiento para el refinado continuo de litargirio
ortorrómbico (óxido de plomo amarillo), en adelante definido en la
presente como litargirio, que tiene un contenido de partida de plomo
metálico libre de aproximadamente 1 a aproximadamente 30% en peso
del litargirio, que tiene un contenido residual reducido de plomo
metálico libre de menos del 10% en peso, preferiblemente, de menos
de aproximadamente 1% en peso en una sección de reacción 4 de un
reactor con recirculación 1,
introduciendo una mezcla fluidificada de dicho
plomo que contiene óxido de plomo y un fluido gaseoso en dicha
sección de reacción 4 de dicho reactor con recirculación 1, a través
de una sección de entrada 2,
introduciendo dicho primer fluido gaseoso en la
citada sección de reacción 4, a través de una sección de derivación
3, hallándose ubicada la mencionada sección de derivación 3 en la
sección de reacción 4 de dicho reactor con recirculación 1 corriente
abajo con respecto a la citada sección de entrada 2,
mezclando dicha mezcla fluidificada de la sección
de entrada 2 con el fluido gaseoso de la sección de derivación 3 en
la citada sección de reacción 4, impulsando la mezcla resultante en
una dirección que es esencialmente tangencial a la dirección inicial
de dicha primera mezcla fluidificada, haciendo reaccionar así a las
partículas de plomo que contienen óxido de plomo con dicho fluido
gaseoso,
pasando dicha mezcla resultante, aún en reacción,
a través de un tramo curvo 4a, 4b en la citada sección de reacción
4, definiéndose el tramo curvo 4a, 4b por una curvatura tractriz
antifricción (véase el documento de Patente de los EE.UU. No.
3.648.936, incorporado en la presente por referencia) a través de
una sección de clasificación 5, que se define parcialmente por una
continuación de dicha curvatura tractriz, dividiéndose dicha mezcla
resultante, todavía en reacción, en partículas más pesadas que
tienen un contenido mayor, parcialmente reducido, de plomo metálico
sin reaccionar y partículas más livianas que tienen un contenido
menor, parcialmente reducido, de plomo metálico sin reaccionar
dentro de la mencionada sección de clasificación 5,
ajustando el número de ciclos de reacción,
mediante el ajuste de la velocidad de las partículas, el tiempo de
reacción y la temperatura de reacción dentro de la citada sección de
reacción 4, para proporcionar el contenido residual reducido deseado
de plomo metálico de dicho óxido de plomo cuando pasa por la sección
de salida 6,
separando dichas partículas más livianas de la
sección de clasificación 5 a través de dicha sección de salida 6,
mediante la introducción de un segundo fluido gaseoso a través de
una sección de inyección 7 en la citada sección de reacción 4, en un
punto situado corriente abajo con respecto a dicha sección de salida
6 para reacelerar la velocidad de las partículas y para interferir
con dicha mezcla introducida de material de alimentación y
proveyéndose el primer fluido gaseoso a la citada sección de
reacción 4, mediante la sección de entrada 2 e introduciéndose dicho
fluido gaseoso por la sección de derivación 3.
Dicha sección de inyección está provista mediante
unas boquillas inclinadas conectadas a una fuente de fluido gaseoso
bajo presión.
El tema central de la invención debe verse en
particular en el hecho de que una mezcla fluidificada de plomo que
contiene óxido de plomo es transportada en un reactor con
recirculación 1, oxidando el plomo metálico libre hasta una cantidad
de reacción deseada. El litargirio que tiene el contenido residual
deseado de plomo metálico libre y un color amarillo intenso se hace
pasar a través de una sección de reacción 4, una sección de
clasificación 5, a una sección de salida 6.
Otra realización de la presente invención se
refiere a un reactor con recirculación 1 que comprende:
una sección de reacción 4 que es generalmente
circular,
al menos una sección de entrada 2 para insertar
esencialmente en forma tangencial una mezcla de material de
alimentación y un fluido gaseoso en la citada sección de reacción
4,
al menos una sección de derivación 3 para
insertar fluido gaseoso en la citada sección de reacción 4,
hallándose ubicada la mencionada sección de derivación 3 corriente
abajo respecto de la citada sección de entrada 2 en la sección de
reacción 4,
una sección de clasificación 5 provista corriente
abajo con respecto a la citada sección de entrada 2 y la mencionada
sección de derivación 3,
al menos una sección de salida 6, que forma parte
de dicha sección de clasificación 5, provista en la periferia
interior de la citada sección de reacción 4 para eliminar las
partículas del tramo centrífugo 4a,4b de material de alimentación
que se está impulsando a través de dicho reactor con recirculación
1, y
al menos una sección de inyección 7 para
introducir un segundo fluido gaseoso en la sección de reacción 4
provista corriente abajo con respecto a dicha sección de salida
6.
La Fig. 1 es una representación esquemática de
los elementos básicos del reactor con recirculación 1 de acuerdo con
la presente invención.
Tal como se refiriera anteriormente un problema
serio en la tecnología del refinado del litargirio consiste en
proveer un flujo constante del material de alta densidad en un
reactor. La presente invención supera este problema, en particular,
introduciendo una primera mezcla fluidificada de plomo que contiene
óxido de plomo (litargirio) y un primer fluido gaseoso en una
sección de reacción, a través de una sección de entrada 2. Para
evitar las obstrucciones en el sistema de reacción, se introduce
otra corriente de dicho primer fluido gaseoso en la citada sección
de reacción 4, a través de la sección de derivación 3, en la que la
mencionada sección de derivación está ubicada corriente abajo con
respecto a dicho primer sistema de entrada 2. En particular, se
prefiere introducir dicho primer fluido gaseoso en forma transversal
con respecto a la corriente de la primera mezcla. De esta manera, al
introducir dicho primer fluido gaseoso esencialmente en forma radial
hacia adentro o tangencial hacia el centro del reactor con
recirculación 1, dicha primera mezcla de material de alimentación y
fluido gaseoso es conducida hacia un recorrido centrífugo 4a, 4b de
material de alimentación. Consecuentemente, es posible un flujo
constante de dicho litargirio de material de alta densidad.
Por la mencionada sección de derivación 3 se
introduce una corriente parcial de dicho primer fluido gaseoso en la
citada corriente de material de alimentación y un primerfluido
gaseoso de un reactor con recirculación generalmente circular, a
una temperatura elevada. Al introducir dicho fluido gaseoso, la
mezcla resultante es desplazada en el reactor, en una dirección que
es esencialmente tangencial con respecto a la dirección inicial de
la primera mezcla fluidificada introducida. Debido a esta
aceleración centrífuga del material de litargirio, las partículas de
menor peso y las partículas de mayor peso se pueden separar en una
sección de clasificación 5.
La mezcla del material de alimentación
introducido y del primer fluido gaseoso preferiblemente debe tener
una temperatura de entrada de aproximadamente 630 a aproximadamente
670ºC. De la misma manera, dentro de la sección de reacción 4, en
particular antes de ingresar a la sección de clasificación 5, la
temperatura en el reactor con recirculación 1 debería mantenerse a
una temperatura seleccionada en el intervalo de 600 a
aproximadamente 630ºC. Por lo tanto, el plomo metálico remanente
prácticamente se oxidará en términos cuantitativos al producto de
litargirio deseado, que tiene un bajo contenido de plomo metálico
libre y un color amarillo intenso. La presente invención permite
incluso la preparación de litargirio que tenga un contenido residual
de plomo metálico libre en la región de las ppm. De esta manera,
pasando por el reactor con recirculación 1 varias veces, el
contenido se puede reducir a trazas de plomo metálico libre
solamente.
La sección de clasificación 5 y el procedimiento
de clasificación en particular se pueden describir mediante un
recorrido curvo 4a, 4b en la sección de reacción 4, definiéndose el
recorrido curvo 4a, 4b mediante una curvatura tractriz antifricción
que divide las partículas que han reaccionado en partículas más
pesadas que tienen un contenido mayor, parcialmente reducido, de
plomo metálico sin reaccionar y partículas más livianas que tienen
un contenido menor, parcialmente reducido, de plomo metálico sin
reaccionar dentro de la mencionada sección de clasificación 5. Mayor
contenido de plomo metálico sin reaccionar, en un sentido de la
presente invención significa que con respecto al contenido de
partida del plomo metálico, el contenido del mismo no se ha reducido
excepcionalmente.
Para optimizar el procedimiento de refinado de
acuerdo con la presente invención, el procedimiento se ajusta de
manera tal que las partículas de litargirio que contienen plomo
tengan que pasar por un proceso circular una o varias veces, hasta
que se obtenga el contenido deseado de plomo. Una vez que la
reacción continua se ha iniciado, la reacción se puede monitorear
tomando una muestra en un lugar cercano a la sección de salida
6.
Otra característica importante del procedimiento
y el reactor con recirculación 1 de la presente invención es la
inyección de un segundo fluido gaseoso, a través de una sección de
inyección 7 en el reactor con recirculación 1 en un punto situado
corriente abajo con respecto a la sección de salida 6, para
reacelerar la velocidad de las partículas para interferir con dicha
primera mezcla introducida de material de alimentación y
proveyéndose el primer fluido gaseoso al reactor 1 por la sección de
entrada 2 y la sección de derivación 3. Dicha sección de inyección
está provista por boquillas inclinadas conectadas a una fuente de
fluido gaseoso bajo presión. Esta sección de inyección 7 actúa
prácticamente como una especie de bomba, como una bomba con chorro
de agua, y divide nuevamente las partículas más pesadas de las más
livianas. De esta manera, en una realización típica, el aire se
introduce con alta presión, por ejemplo de entre aproximadamente 80
psi (55 x 10^{6} pa) y aproximadamente 90 psi (62 x 10^{6} pa)
como segundo fluido gaseoso. Consecuentemente, cuando se introduce
el material de alimentación y el fluido gaseoso a través de la
sección de entrada 2 y el primer fluido gaseoso se provee al reactor
1 por la sección de derivación 3 con una velocidad de 5000 a 20000
pies/minuto (1500 a 6000 m/minuto) se puede mantener la reacción de
oxidación continua. La temperatura de dicho segundo fluido gaseoso
introducido preferiblemente debería estar en el intervalo de
aproximadamente 630ºC a aproximadamente 670ºC.
En una realización preferida, la relación en peso
del material de alimentación al primer fluido gaseoso introducido en
la sección de reacción por la sección de entrada 2 se selecciona en
el intervalo que varía entre aproximadamente 1: a aproximadamente 1
y aproximadamente 1: a aproximadamente 3.
Por razones de costo, dicho fluido gaseoso es
preferiblemente un gas que contiene oxígeno. Lo más preferiblemente,
dicho primer fluido gaseoso es aire, el cual se precalienta a la
temperatura deseada para permitir la inyección de litargirio a una
temperatura en el intervalo de aproximadamente 630 a aproximadamente
670ºC. La relación en volumen de dicho primer fluido gaseoso
provisto por la sección de entrada 2 con respecto al volumen del
primer fluido gaseoso introducido por la sección de derivación 3 es
de cierta importancia. Preferiblemente, dicha relación en volumen se
ajusta para que sea seleccionada por los diámetros de los tubos que
definen la sección de entrada 2 y la sección de derivación 3 en el
intervalo de aproximadamente 10: 1 a aproximadamente 3: a
aproximadamente 1.
Asimismo, la relación en volumen del volumen
combinado de dicha mezcla de material de alimentación y primer
fluido gaseoso provista por la sección de entrada 2 y el primer
fluido gaseoso introducido por la sección de derivación 3 con
respecto al volumen del segundo fluido gaseoso introducido por la
sección de inyección 7 es de cierta importancia. Preferiblemente,
dicha relación en volumen se selecciona en el intervalo que varía
entre aproximadamente 100: aproximadamente 0,1 y aproximadamente
100: aproximadamente 10.
Más preferiblemente, dicha relación en volumen se
selecciona en un intervalo de aproximadamente 100 a aproximadamente
2.
Finalmente, el tiempo de reacción restante del
material de alimentación en el reactor 1 se ajusta en el intervalo
de aproximadamente 1 a aproximadamente 5 segundos. Si el tiempo de
reacción se ajusta por ser demasiado corto, no se logrará la
reducción deseada en el contenido de plomo metálico libre. En el
caso de que el tiempo de reacción se ajuste por ser demasiado largo,
la desventaja es un índice de producción subóptimo.
Para permitir un flujo constante de la reacción
durante todo el tiempo, la carga en peso general del reactor se
ajusta a un valor de aproximadamente 25 a aproximadamente 50% en
peso, basándose en las partículas sólidas de material de
alimentación. De esta manera, basándose en el litargirio pesado de
alta densidad, se hace reaccionar una corriente con alto contenido
de partículas densas.
Después de abandonar la sección de reacción 4 del
reactor con recirculación 1 a través de la sección de salida 6, el
producto de litargirio tiene que enfriarse rápidamente a la
temperatura ambiente para evitar una nueva reacción al mínimo (óxido
de plomo rojo) a una temperatura de aproximadamente 450ºC.
Aunque este aparato de la presente invención se
ha descrito básicamente para el refinado del litargirio, también
puede usarse con otros fines, tales como secado, reacciones
químicas, revestimiento, aglomeración o desaglomeración y muchas
otras funciones, según el tipo de fluidos gaseosos usados, el
material de alimentación introducido en el reactor, las velocidades
y presiones del fluido gaseoso a medida que van pasando por el
reactor, los ángulos de incidencia de las boquillas con respecto al
interior del reactor, etc. También cabe destacar, además, que aunque
el reactor 1 se ilustra como vertical, siendo ésta la posición
preferida, también se puede utilizar en el plano horizontal o en
cualquier otra posición deseada.
La superficie interna del reactor preferiblemente
se construye de un material que pueda soportar el material de
litargirio. Para prevenir la corrosión por el litargirio (aunque no
esté en estado líquido en el presente reactor 1), la superficie
caliente interior del reactor con recirculación 1 se mantiene por
debajo del punto de fusión del litargirio (888ºC).
El contenido residual de plomo metálico en el
litargirio obtenido por la presente invención se puede determinar
disolviendo el producto de litargirio a temperatura ambiente en una
solución acuosa de ácido acético. Se obtiene una apropiada alta
calidad del litargirio si el producto de litargirio se disuelve
completamente sin dejar residuos, proporcionando una solución
ópticamente transparente al cabo de algunos segundos.
Claims (20)
1. Un reactor con recirculación (1) que
comprende:
una sección de reacción (4) generalmente
circular,
al menos una sección de entrada (2) para
introducir esencialmente en forma tangencial una primera mezcla de
material de alimentación y un primer fluido gaseoso reactivo en la
citada sección de reacción (4),
al menos una sección de derivación (3) para
insertar una segunda corriente de dicho primer fluido en la citada
sección de reacción (4), estando la mencionada sección de derivación
(3) provista corriente abajo con respecto a la citada sección de
entrada (2),
una sección de clasificación (5) provista
corriente abajo con respecto a la citada sección de entrada (2) y la
mencionada sección de derivación (3),
al menos una sección de salida (6), que es parte
de la mencionada sección de clasificación (5), provista en la
periferia interna de la citada sección de reacción (4) para retirar
las partículas del recorrido centrífugo (4a, 4b) del material de
alimentación que se está impulsando a través de dicho reactor con
recirculación (1) y
al menos una sección de inyección (7) para
introducir un segundo fluido gaseoso en la sección de reacción (4)
provista corriente abajo con respecto a dicha sección de salida
(6),
estando dicha sección de inyección (7) provista
de unas boquillas inclinadas, conectadas a una fuente de fluido
gaseoso bajo presión, que conduce a la citada sección de reacción
(4).
2. El reactor con recirculación (1) de acuerdo
con la reivindicación 1, que comprende una sección de inyección
(7).
3. El reactor con recirculación (1) de acuerdo
con la reivindicación 1, que comprende una sección de entrada
(2).
4. El reactor con recirculación (1) de acuerdo
con la reivindicación 1, que comprende una sección de derivación
(3).
5. El reactor con recirculación (1) de acuerdo
con la reivindicación 1, en el que la mencionada sección de
derivación (3) está provista para introducir esencialmente en forma
radial hacia adentro o tangencialmente dicha segunda corriente de
dicho primer fluido gaseoso en el citado recorrido centrífugo de
material de alimentación.
6. El reactor con recirculación (1) de acuerdo
con la reivindicación 1, en el que la dimensión de la citada sección
de entrada (2) y la mencionada sección de derivación (3) se
selecciona de manera que provea una relación definida del flujo de
la primera mezcla de material de alimentación y el primer fluido
gaseoso provista a la sección de reacción (4).
7. El reactor con recirculación (1) de acuerdo
con la reivindicación 1, en el que dicha sección de salida (6)
comprende un tubo con un extremo abierto, que se extiende en sentido
transversal a través de la mencionada sección de clasificación (5),
que está en comunicación con el interior de la mencionada sección de
clasificación (5).
8. El procedimiento para el refinado continuo del
litargirio que tiene un contenido de partida de plomo metálico libre
de aproximadamente 1 a aproximadamente 30% en peso de litargirio,
que tiene un contenido residual reducido de plomo metálico libre
menor que aproximadamente 10% en peso en un reactor (1) como el que
se define en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, por el
que
una primera mezcla fluidificada de dicho plomo
que contiene óxido de plomo y un primer fluido gaseoso oxidante se
introduce en la citada sección de reacción (4) de dicho reactor con
recirculación (1) a través de la sección de entrada (2),
además, dicho primer fluido se introduce en dicha
sección del reactor (4) a través de una sección de derivación (3),
que comprende las etapas de:
dividir la mezcla en reacción dentro de la
sección de clasificación (5) en partículas más pesadas que tienen un
mayor contenido de plomo metálico sin reaccionar parcialmente
reducido y partículas más livianas que tienen un menor contenido de
plomo metálico sin reaccionar parcialmente reducido,
ajustar el número de ciclos de reacción, mediante
el ajuste de la velocidad de las partículas, el tiempo de reacción y
la temperatura de reacción dentro de la citada sección de reacción
(4) para proveer el contenido residual reducido deseado de plomo
metálico de dicho óxido de plomo cuando pasa a través de la sección
de salida (6),
separar las partículas más livianas de la sección
de clasificación (5) a través de dicha sección de salida (6)
introduciendo un segundo fluido gaseoso oxidante a través de una
sección de inyección (7) en la citada sección de reacción (4), que
es generalmente circular, de dicho reactor con recirculación
(1).
9. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que dicho óxido de plomo se introduce en el
reactor a través de la sección de entrada (2) que tiene un contenido
de partida de plomo metálico que supera el 10% en peso
aproximadamente.
10. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que la relación en peso del material de
alimentación al primer fluido gaseoso introducido en la sección de
reacción (4) por la sección de entrada (2) se selecciona en el
intervalo de entre aproximadamente 1: aproximadamente 1 y
aproximadamente 1: aproximadamente 3.
11. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que dicho primer fluido es un gas que
contiene oxígeno.
12. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que dicho primer fluido es aire.
13. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que la mezcla de dicho material de
alimentación y dicho primer fluido se introduce en la sección de
reacción (4) a una temperatura seleccionada en el intervalo de
aproximadamente 630 a aproximadamente 670ºC.
14. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que la mezcla de dicho material de
alimentación y dicho primer fluido se introduce en la sección de
reacción (4) que tiene una velocidad seleccionada en el intervalo de
aproximadamente 5.000 pies/minuto a aproximadamente 20.000
pies/minuto (1.500 m/minuto a 6.000 m/minuto).
15. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que la relación en volumen de dicha mezcla
de dicho material de alimentación y dicho primer fluido, provista
por la sección de entrada (2), con respecto al volumen de dicho
primer fluido introducido por la sección de derivación (3) se
selecciona en el intervalo de entre aproximadamente 10:
aproximadamente 1 y aproximadamente 3: aproximada-
mente 1.
mente 1.
16. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que la temperatura de reacción en la
sección de reacción se ajusta en el intervalo de temperaturas de
aproximadamente 600 a aproximadamente 670ºC.
17. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que la relación en volumen del volumen
combinado de dicha mezcla de dicho material de alimentación y el
citadoprimer fluido, provista por la sección de entrada (2), y
dicho primer fluido introducido por la sección de derivación (3),
con respecto al fluido introducido por la sección de derivación (3),
con respecto al volumen del segundo fluido inyectado por la sección
de inyección (7), se selecciona en el intervalo de entre
aproximadamente 100: aproximadamente 0,1 y aproximadamente 100:
aproximadamente 10.
18. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que el segundo fluido es aire a temperatura
ambiente, introducido con una velocidad seleccionada en el intervalo
de aproximadamente 5.000 pies/minuto a aproximadamente 6.000
pies/minuto (1.500 m/minuto a 1.800 m/minuto).
19. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que el tiempo de reacción del material de
alimentación dentro del reactor (1) se ajusta en el intervalo de
aproximadamente 1 a aproximadamente 5 segundos.
20. El procedimiento de acuerdo con la
reivindicación 8, por el que la carga volumétrica general del
reactor se ajusta a un valor de aproximadamente 25 a aproximadamente
50% en volumen, basado en el material de alimentación sólido.
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