ES2238251T3 - Pastillas de combustible nuclear y barra de combustible nuclear que las contiene. - Google Patents
Pastillas de combustible nuclear y barra de combustible nuclear que las contiene.Info
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Abstract
Una pastilla de combustible nuclear compuesta de un cuerpo cilíndrico que tiene un diámetro D y una longitud L, en la que, en una cara de extremo superior e inferior del cuerpo cilíndrico se forma, en un borde periférico exterior, una parte biselada que tiene una dimensión axial A a lo largo de un eje de dicho cuerpo cilíndrico y una dimensión radial B perpendicular al eje, y coaxialmente con el eje longitudinal se forma un plato que tiene un diámetro d0 y una profundidad h0, caracterizada porque el diámetro d0 del plato se ajusta entre el 70% y el 78% de dicho diámetro D del cuerpo cilíndrico.
Description
Pastillas de combustible nuclear y barra de
combustible nuclear que las contiene.
El presente invento se refiere a las barras de
combustible nuclear para un conjunto nuclear que se va a usar en un
reactor nuclear y a las pastillas de combustible nuclear contenidas
en la barra de combustible nuclear, y en particular, se refiere a la
forma exterior de las pastillas de combustible nuclear.
En un conjunto combustible para uso en un reactor
de agua a presión, como es bien conocido en la técnica, una
estructura de armazón comprende una tobera inferior y una tobera
superior, una pluralidad de rejillas de soporte dispuestas entre las
toberas inferior y superior con espacios entre sí en la dirección
axial, y una pluralidad de manguitos de guiado de barra de control,
cada uno de los cuales se extiende desde la tobera inferior hasta la
tobera superior a través de las rejillas. Las barras de combustible
están soportadas lateralmente por cada una de las rejillas, mientras
que los extremos superior e inferior de las mismas están separados
en una pequeña distancia de las toberas superior e inferior,
respectivamente.
En la Figura 7 se muestra un ejemplo de barras de
combustible para dicho conjunto combustible. Como se muestra en la
Figura 7, una barra 10 de combustible comprende un número de
pastillas 12 de combustible nuclear apiladas longitudinalmente entre
sí en una vaina tubular 11 alargada, cuyos extremos superior e
inferior están cerrados con un tapón 11a de extremo superior y un
tapón 11b de extremo inferior, respectivamente. En la vaina tubular
11, está dispuesto un muelle helicoidal 14 adicionalmente a las
pastillas 12 de combustible, y este muelle helicoidal 14 en una
cámara de distribución 13 se apoya en una pastilla 12a de
combustible nuclear que ocupa la posición más alta, presionando de
ese modo hacia abajo a las pastillas desde arriba. Como las
pastillas 12 de combustible nuclear descargan productos gaseosos
radiactivos durante el funcionamiento del reactor, el volumen de la
cámara de distribución 13 se calcula desde el punto de vista de
prevenir aumentos excesivos en la presión interna. Sin embargo,
dependiendo de la longitud total de las pastillas 12 de combustible
nuclear, a veces es posible que la longitud de la cámara de
distribución 13 sea algo mayor que la longitud de diseño requerida
cuando las pastillas de combustible nuclear se apilan en la barra de
combustible. De ese modo, es necesario también preparar pastillas
diferentes que tengan una longitud menor que las pastillas comunes
12 de combustible nuclear anteriormente citadas, con el fin de
ajustar el volumen de la cámara de distribución e incorporarlas a
la barra de combustible.
Las Figuras 6A y 6B muestran vistas en
perspectiva y en corte transversal, respectivamente, de una pastilla
convencional de combustible nuclear como la descrita, por ejemplo,
en el documento EP- A- 0588624. En la Figura 6A, la pastilla 12 de
combustible nuclear producida por conformación y sinterización de
una sustancia de combustible en polvo adopta una forma
sustancialmente cilíndrica y tiene unas caras de extremo superior e
inferior espaciadas axialmente entre sí. Cada cara de extremo está
achaflanada en la periferia exterior de la misma para formar una
parte biselada 15, y una parte central de cada cara de extremo está
conformada en una depresión en forma de plato. A esta depresión se
le hará referencia como un plato 16.
A continuación, en la Figura 6B, la altura de la
pastilla 12 de combustible nuclear se designa por L, el diámetro de
la misma por D, la dimensión axial de la parte biselada 15 por A, la
dimensión radial de la misma por B, el diámetro del plato 16 por
d_{0} y la profundidad del mismo por h_{0}. Convencionalmente,
la relación entre la dimensión axial A de la parte biselada 15 y la
dimensión radial B (expresada como A/B) es típicamente alrededor de
1/2, y la altura h_{0} del plato 16 es de aproximadamente 0,22 mm
hasta aproximadamente 0,26 mm, pero puede variar dependiendo del
tipo de barra de combustible (en particular del diámetro de la
misma) que se vaya a usar en una central de producción de energía
nuclear.
La longitud L (la máxima dimensión en la
dirección axial) de la pastilla de combustible nuclear se determina
basándose en el volumen del horno de conformación/sinterización, en
la reserva de volumen de la cámara de distribución después que se
han apilado las pastillas de combustible nuclear en una barra de
combustible, y en la supresión de la interacción mecánica de la
pastilla con la vaina (en adelante PCMI). Actualmente, se usan
pastillas de combustible nuclear que tienen una relación
longitud/diámetro (a la que de aquí en delante de hará referencia
como relación L/D) de aproximadamente 1,2.
En una pastilla de combustible nuclear se
prefiere un disco 16 de mayor tamaño desde el punto de vista de
suprimir la interacción mecánica entre la pastilla y la vaina (en
adelante PCMI), anteriormente citada, y para impedir que la pastilla
se astille. Sin embargo, si se fabrica con un tamaño demasiado
grande, existe la posibilidad de que se aplique una fuerza a un
borde de extremo de la pastilla durante la fabricación de la misma,
induciendo de ese modo el fenómeno denominado taponamiento, con el
efecto de que no se puede esperar una productividad normal. Como se
prefiere una relación menor longitud/diámetro L/D de una pastilla
para controlar la PCMI (en otras palabras, se sabe que la relación
entre el alargamiento permanente de un elemento combustible y la
relación L/D representa la magnitud del fenómeno de la PCMI y la
barra de combustible presenta un alargamiento menor con una relación
menor de longitud/diámetro L/D de la pastilla), como se ha expuesto
anteriormente, la relación L/D es aproximadamente 1,2. Sin embargo,
se ha averiguado que la frecuencia de combadura de la barra de
combustible aumenta con esta relación, y por tanto, desde el punto
de vista de impedir la combadura de la barra de combustible, una
relación tan pequeña no resulta óptima.
Además, el término "taponamiento" significa
el fenómeno en el que, cuando un material en polvo se comprime y
conforma, se desarrollan unos defectos en forma de grietas
circunferencialmente en una superficie periférica cerca de una cara
de extremo, haciendo de ese modo que sea difícil realizar una
compresión y una conformación uniformes. Cuando el taponamiento es
extremadamente severo, a veces un extremo llega a pelarse.
Adicionalmente, se sabe que la presión de
conformación es proporcional al peso de material en polvo que se va
a conformar (en el que la pendiente de una línea recta proporcional
varía dependiendo del tipo de material en polvo y de las condiciones
de lubricación), por tanto se entiende que la presión de
conformación es proporcional a la relación longitud/diámetro L/D
cuando se varía la relación longitud/diámetro L/D manteniendo
constante el diámetro D. En consecuencia, un aumento en la relación
L/D conduce a un aumento en la presión de conformación, lo que
resulta en un aumento en la frecuencia de taponamiento producida
tras la conformación. Además, cuando la presión de conformación
excede de un valor umbral determinado, a menudo se produce un
astillado durante la conformación. Adicionalmente, aunque la rigidez
de la barra de combustible se vuelva mayor y más efectiva para
impedir la combadura, el aumento en la relación L/D resulta en un
aumento en la frecuencia de la PCMI.
De ese modo, las dimensiones exteriores de una
pastilla convencional de combustible nuclear se podrían determinar
como valores preferibles en lo que concierne a determinadas
propiedades de la pastilla de combustible nuclear. Sin embargo,
teniendo en cuenta el procedimiento de fabricación de las pastillas
de combustible nuclear, no se puede decir necesariamente que se han
determinado como valores óptimos. De acuerdo con ello, han existido
grandes deseos de lograr un perfeccionamiento.
Por tanto, un objeto del presente invento es
proporcionar una pastilla de combustible nuclear que satisfaga los
anteriores requisitos. Para conseguir este objeto, el invento reside
en una pastilla de combustible nuclear compuesta de un cuerpo
cilíndrico que tiene un diámetro D y una longitud L, en el que, en
una cara de extremo superior e inferior del cuerpo cilíndrico se
forma una parte biselada que tiene una dimensión axial A a lo largo
de un eje de dicho cuerpo cilíndrico y una dimensión radial B
perpendicular al eje en un borde periférico exterior, y coaxialmente
con el eje longitudinal se forma un plato que tiene un diámetro
d_{0} y una profundidad h_{0} y en el que el diámetro d_{0}
del plato se ajusta al 70-78% del diámetro D del
cuerpo cilíndrico.
En la pastilla de combustible nuclear, es
preferible que la relación A/B entre la dimensión axial A y la
dimensión radial B de la parte biselada esté comprendida en un
intervalo entre 1/3 y 1/4.
Además, es ventajoso que una relación L/D entre
la longitud L con el diámetro D del cuerpo cilíndrico esté
comprendida en el intervalo de 1,3 a 1,5. Es más ventajoso que la
profundidad h_{0} del plato sea 0,22 mm o menos.
Adicionalmente, el presente invento proporciona
una barra de combustible que contiene en la misma solamente
pastillas de combustible nuclear que tienen la relación L/D entre la
longitud L y el diámetro D de sus cuerpos cilíndricos comprendida en
el intervalo de 1,3 a 1,5.
A continuación se describe el presente invento
conjuntamente con realizaciones ilustrativas mostradas en los
dibujos adjuntos, en los que:
La Figura 1A es una vista en perspectiva que
muestra una pastilla de combustible nuclear de acuerdo con el
presente invento;
La Figura 1B es una vista en corte transversal de
la pastilla de combustible nuclear tomada a lo largo de un eje de la
misma;
La Figura 2 es un diagrama para ilustrar una
interacción entre una pastilla de combustible nuclear y una vaina
tubular en relación con la distribución radial de temperatura en la
pastilla de combustible nuclear;
La Figura 3 es un gráfico que ilustra los
resultados experimentales de la relación entre las diferencias de
alargamiento entre las pastillas de combustible nuclear y la vaina
tubular (PCMI), y el diámetro del plato;
La Figura 4 es un gráfico que ilustra los
resultados experimentales de la interacción entre las pastillas de
combustible nuclear y la vaina tubular;
La Figura 5A es un diagrama que ilustra el estado
de presionar una pastilla con un troquel formador de pastilla;
La Figura 5B es un gráfico que ilustra la
relación entre el ángulo en una parte de borde y la duración de
servicio del troquel;
La Figura 6A es una vista en perspectiva de una
pastilla convencional de combustible nuclear;
La Figura 6B es una vista en corte transversal de
la pastilla convencional de combustible nuclear tomada a lo largo
del eje longitudinal de la misma; y
La Figura 7 es una vista en alzado lateral,
parcialmente fraccionada, que muestra una barra de combustible
cargada con la pastilla de combustible nuclear mostrada en la Figura
6A.
A continuación se describe detalladamente una
realización preferida del presente invento con referencia a los
dibujos adjuntos, en los que los números iguales indican partes
iguales o correspondientes. Como en la Figura 6 concerniente a la
técnica anterior, la Figura 1A es una vista en perspectiva que
muestra una pastilla de combustible nuclear de una realización de
acuerdo con el invento, y la Figura 1B es una vista en corte
transversal tomada a lo largo del eje longitudinal de la pastilla
de combustible nuclear.
En la Figura 1A, una pastilla 1 se compone de un
cuerpo cilíndrico como en la técnica anterior. El cuerpo cilíndrico
tiene una parte biselada 2 en cada periferia de las caras de extremo
superior e inferior del mismo. En el centro de cada cara de extremo,
hay un plato 3 deprimido hacia dentro en la dirección axial. El
centro del plato 3 coincide con el eje longitudinal de la pastilla
1. La altura y el diámetro de la pastilla 1 de combustible nuclear,
las dimensiones axial y radial de la parte biselada 2, y el diámetro
y la profundidad del plato 3 se han designado con los caracteres de
referencia L, D, A, B, d_{0} y h_{0}, respectivamente.
De acuerdo con una realización del presente
invento, la relación A/B es aproximadamente de 1/3 a 1/4, y la
profundidad h_{0} tiene un valor menor que el convencional, es
decir, 0,22 mm o menos. La relación L/D se ajusta aproximadamente
hasta 1,3 a 1,5 en consideración a las condiciones y requisitos
necesarios para asegurar un volumen de la cámara de distribución en
la barra de combustible, y preferiblemente es de 1,4.
Las pastillas de combustible nuclear
anteriormente mencionadas de acuerdo con el presente invento están
apiladas hacia arriba en la dirección axial en una vaina tubular de
una barra de combustible como se muestra en la Figura 7. Dichas
barras de combustible se ensamblan para formar un conjunto
combustible que luego se carga en un reactor nuclear y se usa para
su quemado. La Figura 2 es un diagrama que ilustra el estado de
deformación de una pastilla superior 1A y de una pastilla inferior
1B en sus superficies de contacto en una barra de combustible
durante la operación de un reactor nuclear. En cuanto a la
deformación de un extremo de plato, una parte de pastilla situada en
una posición en la que el diámetro del plato es grande tiene una
dilatación térmica menor en la dirección axial, y por tanto se
entiende que la interacción entre la vaina tubular y la pastilla
disminuye.
Para obtener una pastilla en un estado en el que
sea insertable en una barra de combustible, se conforma una
sustancia de combustible en polvo en un cuerpo cilíndrico, y una
serie de dichos cuerpos cilíndricos se acomodan en un estado apilado
en una navecilla de sinterización y se sinterizan en un horno de
sinterización, y finalmente se conforman en la pastilla 1 de
combustible nuclear. En circunstancias reales, la forma y el tamaño
de la navecilla de sinterización se determinan basándose en el
tamaño del horno de sinterización con el fin de sinterizar
eficientemente las pastillas de combustible nuclear en el horno de
sinterización y de impedir la aproximación a las condiciones de
criticidad.
Por esta razón, cuando se apilan hacia arriba en
la navecilla de sinterización las pastillas crudas recién
conformadas, a veces aparece un espacio sin usar en la navecilla de
sinterización, dependiendo del valor de la relación L/D de la
pastilla de combustible nuclear. Sin embargo, se ha averiguado que
ajustando la relación L/D en un intervalo comprendido entre
aproximadamente 1,3 a 1,5, preferiblemente alrededor de 1,4, se hace
posible utilizar eficientemente el volumen en la navecilla de
sinterización para el apilamiento. Además, ajustando la relación
L/D en los valores anteriormente indicados disminuye el número de
pastillas de combustible nuclear a insertar en una barra de
combustible. Esto no sólo simplifica el trabajo de la carga, sino
que también aumenta la rigidez de la barra de combustible durante el
funcionamiento para impedir la combadura de la barra de
combustible.
Además, es sabido que la temperatura de una
pastilla en la barra de combustible durante el funcionamiento de un
reactor nuclear es menor en las posiciones que se encuentran
radialmente más alejadas del eje central de la pastilla. Por tanto,
al ajustar el diámetro d_{0} del plato 3 en un 70% a 78% del
diámetro D de la pastilla, el extremo del plato se desplaza hacia la
periferia, donde la temperatura es menor que en una pastilla
convencional. Esto reduce la deformación térmica axial en los
extremos, donde las caras de extremo de las pastillas adyacentes
superior e inferior de combustible nuclear interfieren
potencialmente entre sí, para disminuir de ese modo la interacción
entre la vaina tubular y la pastilla y para disminuir el grado de
combadura de la barra de combustible.
El ajuste de la relación A/B a aproximadamente
1/3 a 1/4 permite un ángulo menor en una parte de borde de un
troquel formador de pastillas, para de ese modo prolongar la
duración de servicio del troquel. La Figura 5A ilustra el estado en
el que un troquel 4 formador de pastillas presiona una pastilla 5, y
la Figura 5B es un diagrama ilustrativo de los resultados
experimentales que muestra la relación entre la duración de servicio
de un troquel y la relación A/B. En general, el material de metal
duro que forma el troquel 4 tiene un elevado módulo de Young, de tal
manera que la parte del troquel correspondiente a la parte biselada
2 de la pastilla (véanse Figuras 1A y 1B), es decir, una parte de
borde 4a, tiende abruptamente a astillarse y separarse cuando la
amplitud de su ángulo descendente excede de un valor determinado.
Este valor puede variar dependiendo de la presión, etc., usada para
la conformación, y en las pruebas se ha averiguado que, a medida que
el ángulo llega a tener un valor tal que la relación A/B excede de
1/3 y se aproxima a 1/2, la duración de servicio del troquel llega a
limitarse debido al astillado en la parte de borde 4a. Por otra
parte, cuando se disminuye la profundidad h_{0} del plato y se
aumenta el diámetro d_{0} para hacer que sea mayor el radio de
curvatura del plato, se mejoran las propiedades de compatibilidad y
de resistencia a la
PCMI.
PCMI.
Desde el punto de vista de conseguir una mayor
duración de servicio del troquel 4 formador de pastillas, es
deseable que sea menor la relación A/B de la parte biselada 2. Por
otra parte, es necesario que el comportamiento frente a la
irradiación de la barra de combustible se mantenga al mismo nivel
que el de la pastilla actual, y que el diámetro del plato se
determine de tal manera que el volumen libre dentro de la barra de
combustible sea equivalente al de una barra actual. Además, la
anchura de una parte de pista en el exterior del plato debe
determinarse de manera que no se perjudique la estabilidad cuando se
asienten pastillas adyacentes. Teniendo esto en cuenta, la relación
A/B de la parte biselada 2 se ajusta a aproximadamente 1/3 a
1/4.
La Figura 3 ilustra los resultados experimentales
de la relación entre la variación del diámetro d_{0} de plato con
respecto a su valor inicial en el ciclo, y la diferencia de
alargamientos (en mm) entre la pastilla y la vaina tubular. Es
aparente que, cuando el diámetro d_{0} del plato llega a exceder
aproximadamente el 70% del diámetro D de la pastilla, la diferencia
de alargamiento que representa una fuerza axial de impulsión causada
por la PCMI empieza a disminuir significativamente. Como resultado,
la PCMI disminuye. Por otra parte, considerando en sí misma la
relación entre el diámetro d_{0} y el diámetro D de la pastilla,
cuanto mayor sea la relación, mejores serán los resultados. Sin
embargo, la necesidad de proporcionar la parte biselada 2 fija un
límite superior de 78%.
La diferencia de alargamientos generada por la
dilatación térmica de las pastillas y de la vaina tubular disminuye
a medida que aumenta el diámetro d_{0} del plato, como se ha
citado anteriormente. Sin embargo, cuando llega el caso de que la
vaina tubular y las pastillas están en contacto entre sí, la
combadura de la barra de combustible debida a las diferencias en
dilatación térmica se hace menor, porque disminuye la diferencia en
dilatación térmica de las dos. Se realizaron evaluaciones analíticas
sobre las diferencias en dilatación térmica entre las pastillas y la
vaina tubular tomando como parámetro el diámetro d_{0} del plato
en pastillas para conjuntos combustibles del tipo 14x14, tipo 15x15
y tipo 17x17 bajo las tres condiciones de la relación d_{0}/D,
78%, 77%, y 71% así como 76%, 74%, y 70%, respectivamente. Como
resultado, resultó claro que, en cualquier caso, la diferencia en
dilatación térmica podría disminuirse comparada con las que aparecen
en las especificaciones de las pastillas actuales. Como consecuencia
de la evaluación analítica de la influencia del efecto reductor
sobre la combadura de la barra de combustible, se demostró que en
cada una de las tres condiciones anteriores de d_{0}/D, se obtenía
un efecto de flexión decreciente en el mismo nivel. La Tabla 1
siguiente muestra los parámetros de pastillas usados para la
evaluación analítica. A partir de lo anteriormente expuesto, se
puede ver que al ajustar la relación d_{0}/D en el intervalo de
70% a 78% se disminuye significativamente la combadura de la barra
de combustible.
(Nota: unidades en mm.)
De acuerdo con el presente invento, como el
diámetro d_{0} del plato se ajusta a un mínimo del 70% del
diámetro D de la pastilla, el radio de curvatura del plato 3 se hace
mayor. A medida que el radio de curvatura del plato 3 se hace mayor
y la profundidad h_{0} del plato se hace menor, la falta de
uniformidad de toda la configuración de la pastilla disminuye. Por
tanto, la presión aplicada durante la conformación de la pastilla
resulta uniforme sobre la totalidad de la pastilla, mejorando de ese
modo la compactibilidad de la pastilla.
La Figura 4 ilustra los resultados experimentales
de la PCMI de una barra de combustible provista de pastillas de
diversas relaciones L/D, en cuyo gráfico el eje vertical indica un
alargamiento (%) de una vaina tubular de combustible para
combustible y el eje horizontal indica la generación de calor
(vatios/cm) basada en la longitud de la barra de combustible. Nótese
que en la Figura 4, los números "1", "2", y "4"
mostrados cerca de las partes lineales sustancialmente horizontales
de las tres líneas curvas indican el número de barras de combustible
usadas en el experimento. Las pastillas provistas en las
respectivas barras de combustible "1", "2", y "4" se
ilustran en la parte superior derecha del gráfico, y tienen
diámetros de 13,9 mm y longitudes de 7, 14 y 30 mm,
respectivamente.
Como se ha descrito anteriormente, de acuerdo con
el invento, la parte de cara de extremo de pastilla que define una
periferia exterior del plato se desplaza hacia la periferia,
reduciendo de ese modo la deformación axial térmica de la pastilla
cerca de la cara de extremo. Por tanto se suprime la PCMI y se
impide la combadura de la barra de combustible, lo cual mejora su
fiabilidad.
Además, de acuerdo con el invento, la relación
A/B entre la dimensión axial A y la dimensión radial B de la parte
biselada se conserva en el intervalo comprendido entre 1/3 y 1/4, de
tal manera que el ángulo de una parte de borde de un troquel
formador de pastillas se puede ajustar en un valor menor, para de
ese modo prolongar la duración de servicio del troquel. Con ello se
mejora la productividad de las pastillas.
Adicionalmente, de acuerdo con el invento, la
relación L/D entre la longitud L y el diámetro D del cilindro se
conserva en el intervalo comprendido entre 1,3 y 1,5, de tal manera
que el volumen de la navecilla de sinterización se puede utilizar
eficientemente cuando se colocan en la misma pastillas crudas de
sinterización, y se puede disminuir el número de pastillas a
incorporar a una barra de combustible. De ese modo se mejoran la
productividad y la trabajabilidad. Además, las barras de combustible
cargadas con las pastillas han aumentado su rigidez y se ha
impedido su combadura.
Además, de acuerdo con el invento, el diámetro
del plato se ha aumentado y la profundidad h_{0} del plato es 0,22
mm. o menos, siempre que se pueda acomodar la deformación térmica
axial en la parte central de la pastilla. De ese modo, el radio de
curvatura del plato se ha aumentado de tal manera que se pueden
proveer pastillas de combustible nuclear que tienen una
compactibilidad excelente y elevadas propiedades de resistencia a la
PCMI.
Más aún, el uso de pastillas de combustible
nuclear en la configuración anteriormente descrita hace posible
proveer solamente un tipo de pastilla de combustible nuclear para
cargar en una barra de combustible, contribuyendo así a reducir los
costes de producción de las barras de combustible.
Claims (5)
1. Una pastilla de combustible nuclear compuesta
de un cuerpo cilíndrico que tiene un diámetro D y una longitud L, en
la que, en una cara de extremo superior e inferior del cuerpo
cilíndrico se forma, en un borde periférico exterior, una parte
biselada que tiene una dimensión axial A a lo largo de un eje de
dicho cuerpo cilíndrico y una dimensión radial B perpendicular al
eje, y coaxialmente con el eje longitudinal se forma un plato que
tiene un diámetro d_{0} y una profundidad h_{0},
caracterizada porque el diámetro d_{0} del plato se ajusta
entre el 70% y el 78% de dicho diámetro D del cuerpo cilíndrico.
2. La pastilla de combustible nuclear según se ha
descrito en la reivindicación 1, caracterizada porque una
relación A/B entre la dimensión axial A y la dimensión radial B de
la parte biselada está dentro del intervalo comprendido entre 1/3 y
1/4.
3. La pastilla de combustible nuclear según se ha
descrito en las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizada porque
una relación L/D entre la longitud L y el diámetro D del cuerpo
cilíndrico está dentro del intervalo comprendido entre 1,3 y
1,5.
4. La pastilla de combustible nuclear según se ha
descrito en la reivindicación 3, caracterizada porque la
profundidad h_{0} del plato es 0,22 mm. o menos.
5. Una barra de combustible en la que cada
pastilla de combustible nuclear provista en la misma es una pastilla
como se ha descrito en la reivindicación 3.
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
| JP00975299A JP4320383B2 (ja) | 1999-01-18 | 1999-01-18 | 核燃料ペレット、及び同核燃料ペレットを装填した燃料棒 |
| JP975299 | 1999-01-18 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2238251T3 true ES2238251T3 (es) | 2005-09-01 |
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ID=11729038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES00300310T Expired - Lifetime ES2238251T3 (es) | 1999-01-18 | 2000-01-18 | Pastillas de combustible nuclear y barra de combustible nuclear que las contiene. |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1033723B1 (es) |
| JP (1) | JP4320383B2 (es) |
| ES (1) | ES2238251T3 (es) |
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-
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