ES2240693T5 - Procedimiento para la fabricacion de un suplemento de metal duro. - Google Patents

Abstract

Procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro a partir de partes de material duro, partes de metal aglutinante y partes de coadyuvante de prensado insoluble en agua, mediante secado de turbio húmedo que contiene los componentes con agua pura como fase líquida, caracterizado porque, en primer lugar, las partes de material duro y metal aglutinante se refinan con agua formando un turbio húmedo y porque al turbio húmedo, tras el refinado, se mezclan las partes de coadyuvante de prensado en forma de una emulsión, que se fabrica con ayuda de un emulsionante añadiendo agua.

Description

Procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro.

La invención se refiere a un procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro a partir de partes de material duro, partes de metal aglutinante y partes de coadyuvante de prensado insoluble en agua mediante el secado de un turbio húmedo que contiene los componentes con agua pura como fase líquida.

Las piezas mecanizadas a partir aleaciones de metal duro se fabrican mediante prensado y sinterizado de una mezcla de metales de partida en forma de polvo, el llamado suplemento de metal duro. Para la fabricación del suplemento de metal duro, los polvos de material duro y metal aglutinante individuales se disponen, en primer lugar, mediante refinado añadiendo líquido en una mezcla lo más finamente dispersa en forma de un turbio húmedo. En caso de usar polvos de partida de grano grueso, esta etapa está unida con una fragmentación del polvo de partida, mientras que en caso de polvos de partida de grano fino se realiza, principalmente, una homogeneización del turbio húmedo. El líquido debe evitar, por un lado, la aglutinación de las partículas de polvo y, por otro lado, su oxidación durante el refinado.

Actualmente, como agregados de refinado adecuados se usan prácticamente de forma exclusiva molinos de bolas con agitador, los llamados molinos, en los que la mercancía de refinado se mezcla en movimiento en un contenedor cilíndrico junto con bolas de metal duro mediante una paleta agitadora de varios lados. En el turbio húmedo que se genera mediante el refinado añadiendo líquido se añade en la mayoría de casos un coadyuvante de prensado, por ejemplo, en forma de parafina. La adición de un coadyuvante de prensado facilita la compresión del suplemento de metal duro en el proceso de prensado y resulta en una resistencia verde mejor y, con ello, un "manejo" mejorado de las piezas mecanizadas prensadas. El turbio húmedo se seca, formándose el suplemento de metal duro final que puede procesarse mediante prensado y sinterizado.

Un procedimiento de secado aplicado a menudo es el secado por pulverización. Para ello, el turbio húmedo colocado a una consistencia que puede pulverizarse se pulveriza mediante una tobera, que se encuentra en el interior de una torre de pulverización. Una corriente de gas caliente seca las gotitas pulverizadas por el camino y éstas se separan en la parte cónica inferior de la torre de pulverización en forma de pequeñas bolitas como el llamado granulado de metal duro, de donde puede extraerse. Cuando el suplemento de metal duro se encuentra en forma de granulado, tiene la gran ventaja de que la susceptibilidad de corrimiento del suplemento de metal duro mejora claramente, facilitando el llenado de las matrices de prensado.

Las torres de pulverización de instalaciones de secado por pulverización en la industria de metal duro están realizadas con una sección superior cilíndrica y una sección inferior que discurre de forma cónica y trabajan, normalmente, a contracorriente según el principio de fuente, es decir, en la sección inferior de la torre de pulverización se encuentra dispuesta de forma central la lanza de pulverización que pulveriza hacia arriba el turbio húmedo con alta presión de aprox. 12 a 24 bar en forma de una fuente. La corriente de gas para secar las gotitas pulverizadas se dirige desde arriba contra el sentido de pulverización de las gotitas y abandona la torre de pulverización en el tercio superior de la sección que discurre de forma cónica por debajo de la lanza de pulverización. De este modo, en primer lugar, las gotitas se presionan hacia arriba y luego, debido a la fuerza de la gravedad y de la corriente de gas dirigida en sentido contrario se desvían hacia abajo. En el curso del paso de este trayecto de secado, las gotitas se transforman en un granulado compacto con una humedad residual escasa, que tras llegar al suelo de la torre de pulverización mediante el curso que discurre de forma cónica corre lentamente de forma automática hacia la abertura de salida central.

Debido a que la trayectoria de vuelo de las gotitas pulverizadas discurre, en primer lugar, hacia arriba y luego hacia abajo, se obtiene en comparación con las torres de pulverización que trabajan en el sentido de la corriente, una estructura compacta. En el caso del procedimiento en sentido de la corriente, discurren tanto la pulverización del turbio húmedo como también la corriente del aire de secado desde el extremo superior de la torre de pulverización hacia abajo. En el caso del procedimiento de contracorriente, el mismo trayecto de secado para el secado de las gotitas se consigue con aprox. la mitad de la altura de la torre de pulverización.

Las torres de pulverización, que trabajan a contracorriente según el principio de fuente, están realizadas en la práctica con una sección cilíndrica con una altura en el intervalo de aprox. 2 a 9 m en una proporción numérica de altura a diámetro en el intervalo de aprox. 0,9 a 1,7, mientras las torres de pulverización que trabajan en el sentido de la corriente con alimentación desde arriba, están realizadas con una sección cilíndrica con una altura en el intervalo de aprox. 5 a 25 m en una proporción numérica de altura a diámetro en el intervalo de aprox. 1 a 5.

En la industria de metal duro se usan hasta ahora como disolventes para el refinado y formación del turbio húmedo casi sin excepción sólo disolventes orgánicos como acetona, alcohol, hexano o heptano en forma concentrada o, en el mejor de los casos, sólo ligeramente rebajada con agua. En estos disolventes, normalmente, pueden disolverse bien los coadyuvantes de prensado usados a menudo sobre base de cera como parafina, de forma que no resulta ningún problema al refinar y pulverizar el suplemento de metal duro.

La gran desventaja es que todos estos disolventes son fácilmente inflamables y volátiles. Por tanto, los molinos y las instalaciones de secado por pulverización deben estar realizados de forma protegida frente a explosiones, lo que conlleva un elevado coste constructivo y, con ello, elevados costes de inversión. Además, el secado en la torre de pulverización debe realizarse bajo atmósfera de gas de protección, normalmente, nitrógeno.

Además, todos los disolventes mencionados son contaminantes y, debido a su fácil volatilidad, conducen a elevadas pérdidas por evaporación a pesar de la realización de medidas de reciclaje.

Debido a las graves desventajas de estos disolventes orgánicos se ha intentado reemplazar los disolventes orgánicos por agua. Al mismo tiempo, la dificultad es que los coadyuvantes de prensado usados más a menudo -por ejemplo, parafina- no son solubles en agua y deben tomarse medidas especiales para la fabricación del turbio húmedo, para conseguir un suplemento de metal duro satisfactorio.

Debe indicarse especialmente con objeto de clarificación que el concepto general de metal duro, por supuesto, incluye también los llamados cermets, un grupo especial de metales duros, normalmente, con materiales duros nitrogenados.

El documento US-A-5922978 da a conocer un procedimiento en el que partes de materiales duros, partes de metal aglutinante y partes de coadyuvantes de prensado se mezclan en agua en un turbio húmedo, por ejemplo, mediante refinado. Las partes de coadyuvantes de prensado se añaden, preferentemente, como emulsión de parafina y agua. La secuencia de suministro de partes de materiales duros, partes de metal aglutinante y partes de coadyuvantes de prensado no está determinada.

El documento US 4397889 describe un procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro, en el que se introduce un coadyuvante de prensado insoluble en el medio de refinado líquido usado. Así, se mencionan, por ejemplo, también la parafina como coadyuvante de prensado y el agua como medio de refinado. Para obtener un suplemento de metal duro útil con coadyuvante de prensado distribuido de forma regular, a pesar de la insolubilidad del coadyuvante de prensado en el medio de refinado, se propone según el documento de patente US, en primer lugar, calentar las partes de polvo de material duro con o sin partes de metal aglutinante a una temperatura superior al punto de fusión del coadyuvante de prensado y, luego, mezclarlo con el coadyuvante de prensado. Entonces, la mezcla de polvo se enfría de la forma más rápida posible para mantener la oxidación del polvo en unos límites. Para evitar una formación de grumos demasiado fuerte de la mezcla de polvo durante el enfriamiento, la mezcla de polvo se amasa. Tras el enfriamiento, en caso de que todavía no exista en la mezcla de polvo, se añaden las partes de metal aglutinante y la mezcla de polvo se refina en agua. A continuación, el turbio húmedo que se genera de este modo se pulveriza y se seca, por ejemplo, en una instalación de secado por pulverización. En este procedimiento resulta desventajoso que los dispositivos de mezclado en los que se realiza el mezclado del polvo de metal duro con el coadyuvante de prensado, se ensucian mucho mediante restos grumosos que se adhieren firmemente de la mezcla de polvo y coadyuvante de prensado y deben retirarse con un elevado y costoso gasto de limpieza antes de cada nueva producción de un suplemento de metal duro.

El objetivo de la presente invención es, por tanto, crear un procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro, en el que se eviten las desventajas mencionadas del estado de la técnica.

Según la invención esto se consigue por el procedimiento según la reivindicación 1.

A través de esta medida se consigue de forma sencilla una distribución regular del coadyuvante de prensado en el suplemento de metal duro. La fabricación de la emulsión se realiza sin problemas en una instalación de emulsionado comercializada habitualmente con una marmita de doble pared que puede calentarse, con un agitador y un aparato de alta dispersión. Al mismo tiempo, tras fundir el coadyuvante de prensado y el emulsionante se añade la cantidad deseada de agua. Cuando las temperaturas de ambas fases que no pueden mezclarse (coadyuvante de prensado y agua) se han igualado, se dispersa la fase de coadyuvante de prensado en agua con ayuda de un aparado de alta dispersión (por ejemplo, aprox. 6000 Upm) que puede circular de forma extremadamente rápida. Como emulsionantes pueden introducirse, normalmente, emulsionantes que se comercializan habitualmente, como se usan también en la industria de comestibles. El emulsionante debe ajustarse a la composición especial del coadyuvante de prensado que debe emulsionarse. Así mismo, es importante que el emulsionante para otra fabricación de metal duro no contenga de ningún modo sustancias perjudiciales, como por ejemplo, compuestos alcalinos, alcalinotérreos o sulfúricos, que tras la sinterización puedan formar fases que provoquen roturas. Además, tampoco deberían contenerse aditivos que estabilicen la emulsión como, por ejemplo, medios que incrementan el valor del pH, puesto que estos aditivos al eliminar la cera bajo ciertas circunstancias se evaporan de forma no completamente libre de residuos y pueden originar problemas en la sinterización siguiente del suplemento de metal duro. Así mismo, sin aditivos estabilizantes de este tipo, la emulsión en caso de almacenamiento a temperatura ambiente es estable, al menos, cinco días, garantizando un ciclo de producción sin problemas en la fabricación del suplemento de metal duro.

Resulta especialmente ventajoso el uso de un emulsionante que permite la fabricación de una emulsión con gotitas individuales con un diámetro de gotita medio inferior a 1,5 \mum.

Un coadyuvante de prensado usado especialmente a menudo para la fabricación de un suplemento de metal duro es la parafina.

En el caso de usar parafina se ha comprobado como emulsionante para la fabricación de la emulsión una mezcla de poliglicol éter de alcohol graso con monodiglicéridos.

\newpage

Para la fabricación del suplemento de metal duro el refinado de las partes de materiales duros y metal aglutinante se realiza en el molino con una viscosidad del turbio húmedo en el intervalo de 2.500 a 8.000 mPas (medido en un reómetro del tipo RC20 de la empresa Europhysics en caso de una velocidad de cizallamiento de 5,2 (1/2)) un intercambio de volumen por hora de al menos, 4 a 8 veces.

De este modo, en el caso de fabricación de un turbio húmedo con partículas de materia dura y metal aglutinante se obtienen granos muy pequeños de la magnitud claramente inferior a 1 \mum en tiempos de refinado tan breves, que se evita una oxidación excesiva de las partículas.

Es especialmente interesante la aplicación del procedimiento según la invención para la fabricación de un suplemento de metal duro, cuando mediante el secado del turbio húmedo en una instalación de secado por pulverización se fabrica un granulado de metal duro. Así mismo, para el secado por pulverización se usa, de forma ventajosa, una torre de pulverización con una sección cilíndrica y una sección de forma cónica, en la que la corriente de gas para el secado del turbio húmedo presenta una temperatura de entrada en el intervalo de 130º a 195ºC y una temperatura de salida en el intervalo de 85 a 117ºC, y en el que la torre de pulverización está diseñada y funciona de forma que la proporción numérica de la cantidad de agua en litros por hora suministrada mediante el turbio húmedo respecto al volumen de la torre en m^{3} se encuentra en el intervalo entre 0,5 y 1,8, y que se pulveriza como máximo 0,17 kg de turbio húmedo por m^{3} de gas de secado suministrado, en el que el turbio húmedo presenta un contenido de materia sólida en el intervalo de 65 a 85% en peso.

Naturalmente, la cantidad de energía disponible que resulta de la cantidad y temperatura de la corriente de gas suministrada debe ser suficiente para poder pulverizar la cantidad de agua suministrada sin problemas.

Lo esencial en el caso de este secado especial por pulverización es que la cantidad de agua suministrada en proporción al volumen de la torre se mantenga claramente inferior al que es habitual normalmente en el caso de torres de pulverización, y la cantidad de aire suministrado debe ajustarse al turbio húmedo pulverizado, de forma que, al menos, se disponga de 1 m^{3} de aire por 0,17 kg de turbio húmedo. De este modo, bajo las condiciones reinantes, se consigue, por un lado, un secado cuidadoso y, por otro lado, una humedad residual máxima de 0,3% en peso respecto al grano final del granulado.

También se evita ampliamente una oxidación del polvo de salida de grano fino bajo las condiciones del procedimiento mencionadas. Naturalmente, en el caso de este procedimiento, como también es habitual generalmente en la fabricación de granulado de metal duro, el balance de carbono, teniendo en cuenta el análisis químico del polvo de partida usado y la absorción de oxígeno en el refinado y secado por pulverización, en circunstancias de suministro de carbono antes del refinado, se ajusta de forma que con el granulado de metal duro se garantiza la fabricación de un metal duro sinterizado sin fase eta y sin carbono libre.

El tamaño de grano medio del granulado fabricado mediante el secado especial por pulverización se encuentra normalmente entre 90 y 250 \mum y puede ajustarse a través de la dimensión de la abertura de la tobera de pulverización, la viscosidad del turbio húmedo que debe pulverizarse, así como la presión de pulverización. El tamaño de grano medio es menor cuanto menor es la abertura de la tobera, cuanto inferior es la viscosidad y cuanto superior es la presión de pulverización. La cantidad de turbio húmedo suministrado mediante la tobera de pulverización se regula, a su vez, mediante la presión de pulverización, así como mediante la dimensión de la cámara de turbulencias y la abertura de tobera de la tobera de pulverización.

A pesar del secado por pulverización especial puede aplicarse tanto en el caso de instalaciones de secado por pulverización, que trabajan en el principio del sentido de la corriente como también en aquellas que trabajan a contracorriente, se ha comprobado especialmente en instalaciones que trabajan a contracorriente según el principio de fuente, pudiendo fabricarse las instalaciones de secado por pulverización en una estructura especialmente compacta.

Así mismo, es ventajoso, realizar la sección superior cilíndrica de la torre de pulverización con una altura de aprox. 6 m y aprox. 4-5 m de diámetro. Para la sección inferior contigua de forma cónica se ha comprobado un ángulo de conicidad de aprox. 45º a 50º.

Así mismo, una ventaja especial de la instalación de secado es, también, que como gas de secado puede usarse aire que, a su vez, hace la instalación de secado extremadamente económica.

Cuando para el secado por pulverización se monta una instalación de secado por pulverización que trabaja a contracorriente según el principio de fuente, resulta ventajoso que la temperatura del aire de secado que entra en el extremo superior de la sección cilíndrica y la temperatura del aire de secado que sale en la zona de la sección de forma cónica de la torre de pulverización se ajusten dentro de las franjas indicadas, de forma que en el punto de gravedad geométrica de la torre de pulverización se ajusta una temperatura entre 70 y 120. En estas condiciones se consigue una oxidación lo menor posible del granulado de metal duro.

A continuación, se explica en detalle la invención mediante un dibujo y mediante un ejemplo de fabricación.

La figura 1 muestra la representación del principio de una torre de pulverización para la fabricación especialmente ventajosa de granulado de metal duro a partir de un turbio húmedo fabricado según la invención.

La torre de pulverización 1 se compone de una sección cilíndrica 2, así como de una sección 3 contigua de forma cónica que discurre hacia abajo. La torre de pulverización 1 trabaja a contracorriente según el principio de fuente, es decir, la corriente de gas para el secado del turbio húmedo se suministra en el extremo superior 11 de la sección cilíndrica 2 y se sopla hacia abajo, mientras que el turbio húmedo que debe pulverizarse se pulveriza en el extremo inferior de la sección 2, hacia arriba contra el sentido de la corriente de gas 6, según el principio de fuente, mediante una lanza de pulverización 4 con una abertura de tobera 5.

Las gotitas de líquido 7 pulverizadas se dirigen, en primer lugar, hacia arriba y varían su sentido y caen hacia abajo debido a la corriente de gas orientada en sentido contrario y a la fuerza de gravedad. Antes de llegar al suelo de la torre de pulverización 1, a la sección 3 que discurre de forma cónica, las gotitas de líquido deben transformarse en el granulado seco.

Mediante la sección 3 que discurre de forma cónica de la torre de pulverización, el granulado se dirige hacia la abertura de salida 8. La corriente de gas 6 tiene una temperatura de entrada en el intervalo de 130 a 195ºC y una temperatura de salida, al abandonar la torre de pulverización a través del tubo de salida 9 por debajo de la lanza de pulverización 4 en el tercio superior de la sección 3 de forma cónica, en el intervalo de 85 a 117ºC. La temperatura de entrada de gas y la temperatura de salida de gas se adaptan ventajosamente entre sí, de forma que en el punto de gravedad S geométrico de la torre de pulverización se ajusta una temperatura entre aprox. 70 y 120º. Al mismo tiempo, es importante que la proporción de la cantidad de agua en litros por hora suministrada mediante el turbio húmedo respecto al volumen de la torre en m^{3} se encuentra en el intervalo de 0,5 y 1,8 y que respecto al gas de secado suministrado por m^{3} se pulvericen, como máximo, 0,17 kg de turbio húmedo. Así mismo, debe garantizarse naturalmente que mediante las proporciones de temperatura y la cantidad de gas de secado suministrado se facilita la cantidad de energía que es suficiente para la evaporación sin problemas de la cantidad de agua suministrada mediante el turbio húmedo. Resulta ventajoso que la sección 3 que discurre de forma cónica de la torre de pulverización se realice de doble pared para pasar un líquido frío, por ejemplo, agua.

Con esta medida se enfría el granulado en esta zona a, al menos, 75ºC.

Tras abandonar la torre de pulverización 1 a través de la abertura de salida 8, el granulado llega a una acanaladura de enfriamiento 10, donde se enfría hasta llegar a temperatura ambiente.

A continuación se explica en detalle la invención mediante un ejemplo de fabricación.

Ejemplo

Para la fabricación de un granulado de metal duro encerado con un tamaño de grano medio de \mum, que se compone, partiendo del 2% de parte de cera (parafina), 6% en peso de cobalto, 0,4% en peso de carburo de vanadio, resto de carburo de tungsteno, se refinaron en un molino durante 5 horas 36 kg de polvo de cobalto con un tamaño de grano medio de aprox. 0,8 \mum FSSS y un contenido en oxígeno de 0,25% en peso así como 561,6 kg de polvo de carburo de tungsteno con una superficie BET de 1,78 m^{2}/g, lo que corresponde a un tamaño de grano medio de 0,6 \mum y un contenido en oxígeno de 0,28% en peso con 148 litros de agua. Como cuerpo de refinado se usó 2000 kg de bolas de metal duro de 9 mm de diámetro, las revoluciones de molino ascendieron a 78 U/min, la potencia de trasvase por bomba del turbio húmedo a 1000 litros/hora. La temperatura del turbio húmedo durante el refinado se mantuvo constante a aprox. 40ºC. El turbio húmedo refinado final se enfrió a 30,6ºC y se mezcló de forma homogénea con 24 kg de una emulsión de parafina (48,8% de agua en peso, 48,8% de parafina en peso, resto emulsionante), se ajustó mediante más suministro de agua a un contenido en sólido del 75% con una viscosidad de 3000 mPas. La fabricación de la emulsión se realizó en una instalación de emulsionado comercializada habitualmente de la empresa IKA, Alemania. Al mismo tiempo, 40 kg de cera de parafina se mezclaron con 2 kg de un emulsionante comercializado habitualmente, básicamente de una mezcla de poliglicol éter de alcohol graso y monodiglicérido y se fundieron a 85ºC. (La composición exacta del emulsionante debe ajustarse de forma empírica a la composición exacta de la cera de parafina usada). Tras la fusión, se añadieron 40 kg de agua y se colocaron a la misma temperatura. Posteriormente, para la fabricación de la emulsión se conectó el aparato de alta dispersión durante 60 minutos. A continuación, se realizó un enfriamiento controlado de la emulsión a 2ºC por minuto a temperatura ambiente con la ayuda de un agitador. Una comprobación de la distribución de la dimensión de gotitas en una granulómetro láser dio como resultado un diámetro medio d_{50} de 1,16 \mum.

La figura 2 muestra una toma KRYO-REM de la emulsión final ampliada 7.500 veces.

Para el granulado del turbio húmedo fabricado de este modo se usó una torre de pulverización 1 con una sección 2 cilíndrica con una altura de 6 m y un diámetro de 4 m y con una sección 3 que discurre de forma cónica con un ángulo de conicidad de 50ºC, lo que corresponde a un volumen de torre de 93 m^{3}. La torre de pulverización estaba diseñada en un modo de trabajo a contracorriente según el principio de fuente. Como gas para el secado del turbio húmedo se usó aire, que se suministró a la torre de pulverización con 4000 m^{3}/h.

El turbio húmedo se suministró a la torre de pulverización mediante una lanza de pulverización 4, con una tobera unitaria 5 con una abertura de salida de 1,12 mm de diámetro, con una presión de 15 bar, resultando una alimentación de turbio húmedo de 0,08 kg de turbio húmedo por m^{3} de aire de secado. La temperatura de salida del aire se ajustó al valor constante de 88ºC, lo que en las proporciones dadas se consiguió mediante una temperatura de entrada de aire de 145ºC. La pulverización de 0,08 kg de turbio húmedo por m^{3} de aire de secado suministrado significa que, en caso de un suministro de aire de 4000 m^{3} por hora, se pulverizaron 320 kg de turbio húmedo por hora. Puesto que el turbio húmedo se ajustó a un 75% de contenido de materia sólida, los 320 kg de turbio húmedo por hora corresponden a una cantidad de agua suministrada por hora de 80 litros.

La proporción de la cantidad de agua suministrada en litros por hora, respecto al volumen de la torre, se encontraba por tanto en \frac{80 \ l/h}{93 \ m^{3}} = \frac{0,86 \ l}{m^{3}.h}

El contenido en oxígeno del granulado fabricado se encontraba en 0,51% en peso.

La figura 3 muestra una toma del granulado de metal duro fabricado según el ejemplo con un tamaño de grano medio de 125 \mum ampliado 50 veces.

Claims (8)

1. Procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro a partir de partes de material duro, partes de metal aglutinante y partes de coadyuvante de prensado insoluble en agua, mediante secado de turbio húmedo que contiene los componentes con agua pura como fase líquida, caracterizado porque, en primer lugar, las partes de material duro y metal aglutinante se refinan con agua formando un turbio húmedo y porque al turbio húmedo, tras el refinado, se mezclan las partes de coadyuvante de prensado en forma de una emulsión, que se fabrica con ayuda de un emulsionante añadiendo agua y porque el refinado se realiza en el molino con una viscosidad del húmedo turbio en el intervalo entre 2.500 a 8.000 mPas en un intercambio de volumen como mínimo 4 a 8 veces por hora.

2. Procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro según la reivindicación 1, caracterizado porque se usa un emulsionante, que permite la fabricación de una emulsión con gotitas individuales con un diámetro de gotita medio inferior a 1,5 \mum.

3. Procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro según una de las reivindicaciones 1 a 2, caracterizado porque como coadyuvante de prensado se usa parafina.

4. Procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro según la reivindicación 3, caracterizado porque como emulsionante se usa una mezcla de poliglicol éter de alcohol graso con monodiglicéridos.

5. Procedimiento para la fabricación de un suplemento de metal duro según una de las reivindicaciones 1 a 4, en forma de un granulado de metal duro, caracterizado porque el turbio húmedo se seca en una instalación de secado por pulverización.

6. Procedimiento para la fabricación de un granulado de metal duro según la reivindicación 5, caracterizado porque para el secado por pulverización se usa una torre de pulverización 1 con una sección cilíndrica 2 y una sección 3 de forma cónica, en el que la corriente de gas para el secado del turbio húmedo presenta una temperatura de entrada en el intervalo de 130 a 195ºC y una temperatura de salida en el intervalo de 85 a 117ºC, y en el que la torre de pulverización 1 está diseñada y funciona de forma que la proporción numérica de la cantidad de agua suministrada mediante el turbio húmedo en litros por hora al volumen de la torre en m^{3} se encuentra en el intervalo entre 0,5 y 1,8 y porque, como máximo, se pulverizan 0,17 kg de turbio húmedo por m^{3} en el gas de secado suministrado, en el que el turbio húmedo presenta un contenido en materia sólida en el intervalo de 65 a 85% en peso.

7. Procedimiento para la fabricación de un granulado de metal duro según la reivindicación 6, caracterizado porque el secado por pulverización se realiza a contracorriente según el principio de fuente y porque como gas de secado se usa aire.

8. Procedimiento para la fabricación de un granulado de metal duro según la reivindicación 7, caracterizado porque la temperatura de entrada del gas y la temperatura de salida del gas se adaptan entre sí, de forma que en el punto de gravedad geométrico S de la torre de pulverización 1 se ajusta una temperatura entre aprox. 70 y 120ºC.