ES2242343T3

ES2242343T3 - Restauracion dental mecanica.

Info

Publication number: ES2242343T3
Application number: ES99121654T
Authority: ES
Inventors: Jurgen Steidl; Steffen Assmann
Original assignee: Degudent GmbH
Current assignee: Degudent GmbH
Priority date: 1998-11-13
Filing date: 1999-11-02
Publication date: 2005-11-01
Anticipated expiration: 2019-11-02
Also published as: CA2289820C; ATE294543T1; JP2000139953A; JP4066119B2; KR100642533B1; KR20000035414A; DE59912011D1; EP1000588A2; BR9905363B1; DK1000588T3; DE19852516A1; US6342302B1; EP1000588A3; EP1000588B1; BR9905363A; EP1000588B2; CA2289820A1

Abstract

La prótesis cerámica empleada, por ejemplo en la producción de dientes artificiales, incluye una cerámica vítrea que contiene adicionalmente leucita. La cerámica para prótesis comprende una cerámica vítrea que contiene (en % en peso) 40-95 SiO{sub,2}, 5-25 Al{sub,2}O{sub,3}, 5-25 K{sub,2}O, 0-25 Na{sub,2}O, 0-20 CaO, 0-8 B{sub,2}O{sub,3}, 0-0,5 P{sub,2}O{sub,5} y 0-3 F. La cerámica contiene adicionalmente 20-45 % en peso de leucita como fase cristalina única. La cerámica para prótesis tiene un coeficiente de expansión térmico lineal {al} (20-500 ºC) de 12,5-15,5 x 10{sup,-6}K{sup,-1}. En una realización independiente se incluye también un procedimiento para la producción de la cerámica de prótesis basada en leucita que contiene una cerámica vítrea y que comprende: (a) producir un vidrio de partida o cerámica vítrea que contiene (en % en peso) 40-95 SiO{sub,2}, 5-25 Al{sub,2}O{sub,3}, 5-25 K{sub,2}O, 0-25 Na{sub,2}O, 0-20 CaO, 0-8 B{sub,2}O{sub,3}, 0-0,5 P{sub,2}O{sub,5} y 0-3 F en forma depolvo o granulado; (b) formar un cuerpo sinterizado en forma de cilindro o pastilla; (c) convertir o llevar al estado viscoso entre 850-1200 ºC y comprimir bajo presión de 2-6 atmósferas en un molde con la forma correspondiente a la prótesis dental para formar una cerámica vítrea que contiene 20-45% en peso de leucita.

Description

Restauración dental cerámica.

La invención se refiere a una restauración dental cerámica constituida por una cerámica de base, a base de una cerámica vítrea que contienen leucita, que está enchapada con una cerámica dental, así como a un procedimiento para la obtención de una restauración dental cerámica.

Las restauraciones dentales, tales como dientes artificiales, coronas, coronas parciales, puentes, incrustaciones, incrustaciones que cubren la cara oclusal, facetas, aposiciones a tope, construcciones de raíces dentales, etc. se fabrican preponderantemente a partir de aleaciones metálicas, especialmente a base de metales nobles. La mayoría de las veces estos se enchapan con cerámica por motivos estéticos para dar a la restauración, especialmente en las zonas visibles, un aspecto que corresponda tanto como sea posible al del diente natural.

Las cerámicas para el enchapado tienen que ajustarse muy cuidadosamente en cuanto al punto de fusión y al coeficiente de dilatación térmica (WAK) a los valores de la estructura de base. En el caso de los sistemas metalicocerámicos se elegirá, usualmente, el WAK de la cerámica de tal manera, que éste se encuentre ligeramente por debajo del valor correspondiente al material de base metálico. De este modo se impiden tensiones por tracción en la cerámica para el enchapado y, en lugar de ello, se inducen tensiones por presión de manera que, en el momento del cochurado y de la refrigeración, así como en el caso de solicitaciones ulteriores, debidas al cambio de temperatura, se evite la aparición de grietas. Las cerámicas para el enchapado, que están ajustadas a las aleaciones dentales con una elevada proporción en oro, que son dominantes desde hace algunos años debido a su mejor compatibilidad, tienen, de manera típica, un WAK lineal \alpha_{(20-500^{o}C)} de aproximadamente 12,5\cdot10^{-6} hasta aproximadamente 16,5\cdot10^{-6} K^{-1}. Tales materiales cerámicos han sido descritos, por ejemplo, en la publicación EP 0 478 937. Una cerámica para el enchapado empleada frecuentemente en la práctica, de esta categoría, presenta un WAK \alpha_{(20-500^{o}C)} de 15,0\cdot10^{-6} K^{-1}.

Como alternativa a las restauraciones dentales metalicocerámicas se emplean, cada vez más, sistemas completamente cerámicos. Como materiales de base se utilizan en este caso preponderantemente cerámicas vítreas. Se denominan cerámicas vítreas a aquellos materiales, en los que se presenta distribuida una fase cristalina al menos en una fase vítrea. La cerámica vítrea puede obtenerse si se somete a un vidrio de partida, amorfo, a un proceso controlado de cristalización.

En la publicación US-A-4,798,536 se describen, por ejemplo, restauraciones dentales completamente cerámicas constituidas por cerámica vítrea a base de feldespato, conteniendo éste, al menos, un 45% en peso de leucita en forma de fase cristalina. En este caso se moldea el producto dental según la tecnología de la barbotina y, a continuación, se sinteriza.

Para la fabricación de las restauraciones dentales completamente cerámicas se ha revelado como especialmente ventajosa una tecnología, según la cual se transforma hasta el estado viscoso un material cerámico dental, adecuado, bajo el efecto de elevada temperatura y bajo presión y se prensa en una forma correspondiente a la restauración dental. Un material de este tipo, así como el producto dental, fabricado a partir del mismo, se denomina frecuentemente en la tecnología dental como cerámica prensada. En la publicación EP 0 231 773 A1 se describe esta tecnología y un horno de prensado adecuado para la misma.

En la publicación DE 44 23 793 C1 se describe una cerámica vítrea dental transformable como cerámica prensada, que contienen leucita y, al menos, otra fase cristalina.

En la publicación DE 44 23 794 C1 se describe una cerámica vítrea dental, que puede transformarse también en forma de cerámica prensada, que contiene como fase cristalina ZrO_{2} y, al menos, otra fase cristalina.

En la publicación DE 196 47 793 A1 se describe una cerámica vítrea dental, que puede ser transformada en cerámica prensada, que contienen disilicato de litio como fase cristalina principal.

Las cerámicas vítreas conocidas y empleadas en la práctica como cerámica prensada a base de leucita presentan un WAK \alpha_{(20-500^{o}C)}, que, por regla general, se encuentra en el intervalo desde aproximadamente 14\cdot10^{-6} hasta aproximadamente 20\cdot10^{-6} K^{-1} y, por lo tanto, tienen que combinarse con las cerámicas para el enchapado usuales con WAK más bajo.

Sin embargo, se ha observado en la práctica que la fabricación de restauraciones dentales completamente cerámicas mediante la combinación de estas cerámicas vítreas conocidas a modo de material estructurante con las cerámicas para el enchapado, empleadas en los sistemas metalicocerámicos conduce a problemas a pesar del ajuste similar de los coeficientes de dilatación térmica. De este modo se observa una elevada proporción de rechazos debido a la formación de grietas durante los trabajos de enchapado. Las solicitaciones debidas a los cambios de temperatura conducen, en una magnitud inaceptable, a otra formación de grietas y fracasan por rotura. Además en el caso de los cochurados múltiples necesarias en la mayoría de los casos en la práctica se observa un desplazamiento del WAK del cuerpo de base, de cerámica vítrea, hacia valores más elevados, lo cual favorece, a su vez, la formación de grietas y la
rotura.

La publicación EP-A-0795311 se refiere a una restauración dental, en la que una estructura metálica o cerámica se enchapa con una cerámica vítrea que contiene leucita, cuyo coeficiente de dilatación térmica se encuentra aproximadamente desde 0,5 hasta 1,5\cdot10^{-6} - K^{-1} por debajo de el de la estructura.

La invención tiene por objeto desarrollar una restauración dental cerámica del tipo citado al principio de tal manera, que se elimine la formación de grietas durante la refrigeración en el caso del enchapado con cerámicas usuales para el enchapado, el desplazamiento del coeficiente de dilatación térmica de la cerámica de base hacia valores mayores del coeficiente de dilatación térmica así como la formación de grietas y la rotura.

Para resolver esta tarea se propone, según la invención, que la cerámica de base contenga, a modo de componentes

40 - 95	% en peso de	SiO_{2}
5 - 25	% en peso de	Al_{2}O_{3}
5 - 25	% en peso de	K_{2}O
0 - 25	% en peso de	Na_{2}O
0 - 20	% en peso de	CaO
0 - 8	% en peso de	B_{2}O_{3}
0 - 0,5	% en peso de	P_{2}O_{5}
0 - 3	% en peso de	F

, que la cerámica de base contenga, como única fase cristalina, leucita en una proporción total desde un 20 hasta un 45% en peso de, estando presente al menos el 80% de la cantidad de leucita que puede formarse teóricamente, presentado la cerámica dental un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 13,5\cdot10^{-6} hasta 17,0\cdot10^{-6} K^{-1} y la cerámica de base un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 12,5\cdot10^{-6} hasta 15,5\cdot10^{-6} K^{-1}, encontrándose el coeficiente de dilatación térmica de la cerámica de base por debajo del de la cerámica para el enchapado en una magnitud desde 0,5\cdot10^{-6} hasta 2,5\cdot10^{-6} K^{-1}.

El objeto de la invención es, por lo tanto, una restauración dental cerámica a base de una cerámica vítrea, que contiene leucita, caracterizada como se ha indicado precedentemente.

El objeto de la invención es, además, un procedimiento para la obtención de una restauración dental cerámica a base de cerámica vítrea, que contiene leucita, según el cual se prensa una cerámica vítrea, caracterizada como se ha indicado precedentemente, en estado viscoso, en una forma correspondiente a la restauración dental.

La invención está basada en la observación sorprendente de que, en las restauraciones dentales cerámicas, es ventajoso, para evitar la formación de grietas y los deterioros subsiguientes, que el WAK de la cerámica de base, en contra de lo que ocurre en el caso de la situación acreditada de los sistemas metalicocerámicos, sea elegido con un valor menor que el de la cerámica para el enchapado. En el caso de la cerámica vítrea, que contenga leucita, el WAK depende del contenido en leucita, presentando una fase cristalina pura un WAK \alpha_{(20-500^{o}C)} de aproximadamente 10\cdot10^{-6} K^{-1} y una leucita tetragonal pura un WAK \alpha_{(20-500^{o}C)} de aproximadamente 20\cdot10^{-6} K^{-1}. La leucita K[AlSi_{2}O_{6}], puede formarse mediante cristalización de un vidrio de partida, cuando éste contenga los componentes SiO_{2}, Al_{2}O_{3} y
K_{2}O.

La cerámica vítrea, prevista para la fabricación de las restauraciones dentales cerámicas según la invención contiene, a modo de componentes

La cerámica vítrea puede contener a modo de otros componentes

\newpage

0 - 10	% en peso de	La_{2}O_{3}
0 - 10	% en peso de	Sb_{2}O_{3}
0 - 10	% en peso de	Li_{2}O
0 - 20	% en peso de	MgO
0 - 20	% en peso de	BaO
0 - 20	% en peso de	SrO
0 - 3,5	% en peso de	ZnO
0 - 30	% en peso de	TiO_{2}
0 - 14	% en peso de	ZrO_{2}
0 - 30	% en peso de	CeO_{2}
0 - 30	% en peso de	SnO_{2}

Preferentemente la cerámica vítrea está constituida por

50 - 80	% en peso de	SiO_{2}
12 - 25	% en peso de	Al_{2}O_{3}
7 - 18	% en peso de	K_{2}O
0,5 - 25	% en peso de	Na_{2}O
0,1 - 2,5	% en peso de	CaO

Mediante esta composición se garantiza que la cerámica vítrea, transformada en el producto dental, contengan leucita a modo de única fase cristalina con una proporción total desde el 20 hasta el 45% en peso de y que presente, por lo tanto, un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 12,5\cdot10^{-6} hasta 15,5\cdot10^{-6} K^{-1}. De este modo está presente en la cerámica vítrea al menos el 80% de la cantidad de leucita que puede formarse teóricamente. Mediante la formación, casi cuantitativa, de la fase de leucita se garantiza, además, que durante las transformaciones térmicas subsiguientes, tal como especialmente la aplicación de la cerámica para el enchapado, no se presente una modificación esencial del contenido en leucita y, de este modo, un desplazamiento del WAK de la cerámica de base hacia valores mayores del WAK. Preferentemente la cerámica vítrea contiene desde un 35 hasta un 40% en peso de leucita, habiéndose formado ésta al menos en un 90% de la cantidad que puede formarse teóricamente; este material tiene entonces un WAK \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 13,0\cdot10^{-6} hasta 14,0\cdot10^{-6} K^{-1}.

Con un material de este tipo pueden fabricarse, por lo tanto, específicamente objetos dentales de cerámica vítrea de base, cuyo WAK se encuentre por debajo de el de las cerámicas para el enchapado dentales usuales y no se modifique hacia valores más elevados. La restauración dental cerámica según la invención es adecuada, de una manera excelente, para el enchapado con cerámicas de enchapado dentales usuales con un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 13,5\cdot10^{-6} hasta 17,0\cdot10^{-6} K^{-1}. En este caso se elegirá el WAK de la cerámica de base de tal manera que se encuentre por debajo de el de la cerámica de enchapado en una magnitud desde 0,5\cdot10^{-6} hasta 2,5\cdot10^{-6} K^{-1}, preferentemente en una magnitud de aproximadamente 1,5\cdot10^{-6} K^{-1}. Es especialmente preferente una restauración dental cerámica de este tipo en la que el coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} de la cerámica de base sea desde 13,0\cdot10^{-6} hasta 14,0\cdot10^{-6} K^{-1} y el coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} de la cerámica de enchapado sea aproximadamente de 15,0\cdot10^{-6} K^{-1}.

El procedimiento para la obtención de la restauración dental cerámica, según la invención, a base de cerámica vítrea que contiene leucita se lleva a cabo de tal manera que

(a): se fabrica un vidrio de partida o una cerámica vítrea de partida en forma de un polvo o de un granulado, que contiene a modo de componentes

(b): a partir del polvo o del granulado se fabrica un cuerpo sinterizado en forma cilíndrica o de pellet,

(c): el cuerpo sinterizado se transforma hasta un estado viscoso a una temperatura comprendida entre 850 y 1.200ºC y, bajo una presión comprendida entre 2 y 6 bares se prensa en una forma correspondiente a la de la restauración dental, con lo cual se forma una cerámica vítrea que contiene como única fase cristalina leucita en una proporción total desde un 20 hasta un 45% en peso, estando presente al menos el 80% de la cantidad de leucita que puede formarse teóricamente, y que presenta un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 12,5\cdot10^{-6} hasta 15,5\cdot10^{-6} K^{-1}.

En la etapa (a) del procedimiento se mezclan los componentes citados, se funden para dar un vidrio y la fusión vítrea se frita a continuación en agua. En caso deseado pueden añadirse, a modo de otros componentes

Preferentemente el vidrio de partida está constituido por

El polvo vítreo, obtenido mediante vitrificación, puede molerse a continuación y clasificarse hasta un tamaño determinado de las partículas, siendo conveniente 100 \mum. Para la obtención de una mayor homogeneidad del vidrio puede repetirse varias veces el proceso de la fusión, el vitrificación, la molienda y la clasificación. Normalmente el vidrio de partida no presenta, después de estos procesos, todavía una fase de leucita. Mediante un tratamiento térmico, ocasionalmente subsiguiente, por ejemplo durante la elaboración ulterior para dar productos de partida y productos intermedios para la fabricación propiamente dicha de los productos dentales, puede verificarse una transformación en una cerámica vítrea de partida debido a una cristalización parcial. El vidrio de partida o bien la cerámica vítrea de partida puede presentarse en forma de granulado.

En la etapa (b) del procedimiento se fabrica, a partir del polvo o del granulado del vidrio de partida o bien de la cerámica vítrea de partida, un cuerpo sinterizado en forma cilíndrica o de pellet. Para ello se prensa el material bajo una presión de 40 hasta 200 bares para dar los cuerpos moldeados correspondientes y se sinteriza a una temperatura comprendida entre 750 y 950ºC durante un período de tiempo de 1 hasta 5 minutos. En lo que se refiere al empleo como cerámica prensada se dimensionarán los cuerpos sinterizados convenientemente en forma de redondos con unas dimensiones de 10 hasta 12 mm de diámetro y de 8 hasta 12 mm de altura.

En la etapa (c) del procedimiento se lleva a cabo la transformación del cuerpo sinterizado, para dar la restauración dental cerámica moldeada, mediante prensado en estado viscoso. Para ello se lleva a cabo la transformación subsiguiente en una cerámica vítrea mediante cristalización de la fase de leucita. La elaboración puede llevarse a cabo fundamentalmente según el procedimiento y en un horno de prensado como los que se han descrito en la publicación EP 0 231 773 A1. El moldeo, inicialmente necesario para la restauración dental, se lleva a cabo según la tecnología usual del moldeo con cera, incrustación del modelo de cera dotado con un bebedero para la colada en una masa de incrustación resistente al fuego usual en el comercio, autoendurecible y expulsión de la cera por calentamiento. El molde se introduce en el horno de prensado, se equipa el canal para la colada, dimensionado de manera correspondiente, con el cuerpo sinterizado constituido por vidrio de partida o por cerámica vítrea de partida, éste se lleva al estado viscoso a una temperatura comprendida entre 950 y 1.200ºC y se prensa en el molde bajo una presión comprendida entre 2 y 6 bares. Durante este proceso se lleva a cabo la cristalización de al menos el 80% de la cantidad de leucita que puede formarse teóricamente, que está presente a continuación como única fase cristalina en la cerámica cristalina en una proporción total desde un 20 hasta un 45% en peso. La cerámica cristalina presenta, de este modo, un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 12,5\cdot10^{-6} hasta 15,5\cdot10^{-6} K^{-1}. La cerámica vítrea según la invención puede transformarse hasta un estado viscoso sin más, a una temperatura comprendida entre 900 y 1.050ºC y puede prensarse a una presión comprendida entre 3 y 5 bares. El proceso de prensado ha concluido, normalmente, al cabo de un tiempo de 20 minutos. Tras refrigeración, desmoldeo y eliminación de la mazarota se presenta la restauración dental cerámica moldeada y puede someterse a continuación, en caso necesario, ocasionalmente a trabajos subsiguientes y de acabado. A estos pertenecen, especialmente, el chapeado con una cerámica dental, que presente un WAK desde 13,5\cdot10^{-6} hasta 17,0\cdot10^{-6} K^{-1}, eligiéndose el WAK de la cerámica de base de tal manera que se encuentre por debajo de el de la cerámica para el chapeado en una magnitud desde 0,5\cdot10^{-6} hasta 2,5\cdot10^{-6} K^{-1}, preferentemente en una magnitud de aproximadamente 1,5\cdot10^{-6} K^{-1}.

La restauración dental cerámica, según la invención, cumple de manera excelente todas las exigencias, especialmente en lo que se refiere a las propiedades mecánicas y ópticas, que se requieren de tales productos. Mediante la variación de los componentes de la cerámica vítrea dentro de los intervalos indicados pueden influenciarse, especialmente, las propiedades ópticas tales como color, translucencia y opacidad.

Aún cuando la cerámica vítrea, según la invención, sea adecuada de manera ideal para la transformación como cerámica prensada, podrá transformarse también, con un resultado correspondiente, de acuerdo con otras técnicas para dar productos dentales moldeados. Tales técnicas de transformación son el moldeo según la tecnología de la barbotina y sinterizado, moldeo por colada de la fusión vítrea, prensado en molde y sinterizado, colada y sinterizado para dar un material en bruto y subsiguiente moldeo mecánico. La cristalización de la leucita se lleva a cabo en estos casos en la etapa de sinterización o bien en una etapa de temple.

Ejemplos 1 - 9

Se mezclaron de manera homogénea, en forma de polvo, los componentes según la tabla 1 siguiente, se fundieron a una temperatura desde 1.550 hasta 1.600ºC para dar un flujo vítreo y la fusión se fritó en agua fría. El polvo vítreo obtenido se molió en un molino de bolas y se tamizó a un tamaño de las partículas de 100 \mum. El polvo vítreo se elaboró mediante prensado a 100 bares y sinterización a 850ºC durante un período de tiempo de 1 minuto para dar cuerpos sinterizados con unas dimensiones de 11,9 mm de diámetro y 10 mm de altura. Los cuerpos sinterizados se transforman a continuación en un horno de prensa según la publicación EP 0 231 773 A1 bajo una compresión de 3 a 5 bares en el transcurso de 1 minuto para dar cuerpos moldeados de cerámica vítrea (probeta). La tabla 1 muestra la temperatura de prensado T_{p} para las composiciones correspondientes y el WAK de la cerámica vítrea resultante. El WAK de las cerámicas vítreas se encuentra comprendido entre 12,5\cdot10^{-6} y 15,5\cdot10^{-6} K^{-1}.

1

Ejemplo 10

Se transforman cuerpos sinterizados con la composición según el ejemplo 7, tal como se ha descrito precedentemente, a diversas temperaturas de prensado para dar cuerpos moldeados dentales (coronas). A continuación se chapean las coronas con una cerámica para chapeado usual en el comercio (Duceragold®, firma Ducera) según las indicaciones del fabricante. Para el ensayo de la estabilidad a los cambios de temperatura se templan las coronas, después de cada cochurado (en total cinco cochurados) en agua a ebullición en agua a temperatura ambiente (\DeltaT = 80ºC) y se ensayan con respecto a la formación de grietas. La tabla 2 muestra el WAK de los cuerpos moldeados dentales, que se encuentra comprendido entre 13,1\cdot10^{-6} y 13,8\cdot10^{-6} K^{-1} en función de la temperatura de prensado, tras el proceso de prensado y la diferencia de WAK con respecto a la cerámica para el chapeado al cabo de 1 a 5 cochurados, en función de la variación del WAK (hacia valores mayores) de la cerámica para el chapeado. Además, la tabla 2 muestra el número de las coronas ensayadas respectivamente en el ensayo de cambio de temperatura y el número de las coronas defectuosas en este caso. El resultado del ensayo del cambio de temperatura en el intervalo \DeltaWAK desde 0,5 hasta 2,5\cdot10^{-6} K^{-1}, es excelente.

2

Claims

1. Restauración dental cerámica, constituida por una cerámica de base a base de una cerámica vítrea que contiene leucita, que está chapeada con una cerámica dental, caracterizada porque la cerámica de base contiene a modo de componentes

, porque la cerámica de base contiene leucita, a modo de única fase cristalina, en una proporción total desde un 20 hasta un 45% en peso, estando presente al menos el 80% de la cantidad de leucita que puede formarse de manera teórica, porque la cerámica dental presenta un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 13,5\cdot10^{-6} hasta 17,0\cdot10^{-6} K^{-1} y la cerámica de base presenta un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 12,5\cdot10^{-6} hasta 15,5\cdot10^{-6} K^{-1}, encontrándose el coeficiente de dilatación térmica de la cerámica de base por debajo de el de la cerámica para el chapeado en una magnitud desde 0,5\cdot10^{-6} hasta 2,5\cdot10^{-6} K^{-1}.

2. Restauración dental cerámica según la reivindicación 1, caracterizada porque la cerámica vítrea contiene a modo de otros componentes

3. Restauración dental cerámica según las reivindicaciones 1 o 2, caracterizada porque la cerámica vítrea está constituida por

4. Restauración dental cerámica según la reivindicación 1, caracterizada porque el coeficiente de dilatación térmica de la cerámica de base se encuentra por debajo de el de la cerámica de chapeado en una magnitud de 1,5\cdot10^{- 6} K^{-1}.

5. Restauración dental cerámica según la reivindicación 4, caracterizada porque el coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} de la cerámica de base tiene un valor desde 13,0\cdot10^{-6} hasta 14,0\cdot10^{-6} K^{-1} y el coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} de la cerámica para el chapeado tiene aproximadamente un valor de 15,0\cdot10^{-6} K^{-1}.

6. Procedimiento para la obtención de una restauración dental cerámica, según las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque

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(c): el cuerpo sinterizado se transforma en un estado viscoso a una temperatura comprendida entre 850 y 1.200ºC y se prensa en una forma correspondiente a la de la restauración dental a una presión comprendida entre 2 y 6 bares, con lo cual se forma una cerámica vítrea, que contiene como única fase cristalina leucita en una proporción total desde un 20 hasta un 45% en peso, estando presente al menos el 80% de la cantidad de leucita que puede formarse teóricamente, y que presenta un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 12,5\cdot10^{-6} hasta 15,5\cdot10^{-6} K^{-1},

porque la restauración dental se chapea con una cerámica dental, que presenta un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 13,5\cdot10^{-6} hasta 17,0\cdot10^{-6} K^{-1}, eligiéndose el coeficiente de dilatación térmica de la cerámica de base de tal manera que se encuentre por debajo de el de la cerámica para el chapeado en una magnitud desde 0,5\cdot10^{-6} hasta 2,5\cdot10^{-6} K^{-1}, preferentemente en una magnitud de 1,5\cdot10^{-6} K^{-1} aproximadamente.

7. Procedimiento según la reivindicación 6, caracterizado porque se utiliza un vidrio de partida o una cerámica vítrea de partida, que contiene a modo de otros componentes

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8. Procedimiento según las reivindicaciones 6 o 7, caracterizado porque se emplea un vidrio de partida o una cerámica vítrea de partida, que está constituida por

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9. Procedimiento según las reivindicaciones 6 a 8, caracterizado porque el cuerpo sinterizado se transforma en estado viscoso a una temperatura comprendida entre 900 y 1.050ºC y se prensa en una forma correspondiente a la de la restauración dental a una presión comprendida entre 3 y 5 bares.

10. Procedimiento según las reivindicaciones 6 a 9, caracterizado porque se chapea una cerámica de base con un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} desde 13,0\cdot10^{-6} hasta 14,0\cdot10^{-6} K^{-1} con una cerámica para el chapeado con un coeficiente lineal de dilatación térmica \alpha_{(20-500^{o}C)} de aproximadamente 15,0\cdot10^{-6} K^{-1}.