ES2245061T3 - Procedimiento para preajustar instalaciones de deformacion en frio. - Google Patents
Procedimiento para preajustar instalaciones de deformacion en frio.Info
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Abstract
Preajuste de instalaciones de conformación en frío. La dureza del producto e mide poco tiempo antes de su formación, y el resultado se utiliza para la corrección de su curva de dureza y el preajuste de la instalación de conformado en frío.
Description
Procedimiento para preajustar instalaciones de
deformación en frío.
La invención se refiere a un procedimiento para
preajustar instalaciones de deformación en frío como trenes de
laminación en frío, armaduras de acabado, enderezadores por tracción
y flexión, máquinas enderezadoras, etc.
Los trenes de laminación en frío se preajustan en
forma constructiva reversible y en tándem antes del inicio de la
laminación, con base en un cálculo previo de plan de muestreo. Por
medio de esto se pretende compensar las deformaciones de las cajas
de laminación causadas por los esfuerzos precalculados y fabricar un
producto de laminación con las dimensiones deseadas.
El cálculo de los esfuerzos se basa en la curva
de solidificación, que representa la relación entre la deformación
(\varepsilon) y la resistencia a la conformación k_{f} =
k_{f} (\varepsilon) de los diferentes materiales como valores
estándar. Obligado por oscilaciones de la composición química, las
diferencias durante el enfriamiento después de la laminación en
caliente o durante el proceso de cocido y del estado general de la
estructura, la curva de solidificación real se diferencia más o
menos de la curva de solidificación estándar. Por ello con
frecuencia no coincide el diseño del plan de muestreo basado en
valores estándar, con lo que se obtienen variaciones de forma y una
mayor complejidad durante la laminación.
La influencia de la solidificación en frío se
conoce por ejemplo del documento
EP-A-0 102 937 (se utiliza allí para
la regulación del ajuste), EP-A-0
436 762 y JP-A-60 250 816, citándose
en el último citado la medición de la dureza del material de
laminación antes de la solidificación en frío.
La invención se ha impuesto la tarea de crear un
procedimiento para un diseño del plan de muestreo óptimo para la
respectiva carga de laminación.
La tarea impuesta es resuelta por medio de que la
dureza del material a deformar se mide poco antes de su deformación
en frío y, para la corrección de su curva de solidificación y del
preajuste basado en ella, se utiliza para optimizar el plan de
muestreo de la instalación de deformación en frío. La ventaja de la
adaptación de la curva de solidificación a través de una medición de
la dureza estriba en que, por un lado, pueden usarse variaciones en
la resistencia a la conformación de un material (dependiendo entre
otras cosas de la composición química, diferencias durante el
enfriamiento después de la laminación en caliente o durante el
proceso de cocido, estado general de la estructura), sin información
previa, directamente antes del inicio de la laminación en el diseño
del plan de muestreo y que, por otro lado, pueden controlarse
diferentes materiales con un comportamiento de solidificación
similar con solamente una curva de solidificación.
Es ventajoso que la curva de solidificación
estándar de un material o de un grupo de materiales con valores
estándar correspondientes de dureza, límite de estricción,
resistencia a la tracción, etc. mediante enlace aditivo o
multiplicativo se corrija con un elemento corrector, que contiene al
menos una resistencia a la tracción establecida a través del valor
de dureza medido. La adaptación de una curva de solidificación
disponible mediante enlace aditivo o multiplicativo con un elemento
corrector puede materializarse de forma sencilla.
Un perfeccionamiento ventajoso de la invención
consiste en que la diferencia entre la fuerza de laminación de la
primera caja o la primera pasada, precalculada por medio de medición
de dureza y medida efectivamente durante la medición, se utilice
para la corrección por vía analítica de la fuerza de laminación
precalculada de la caja de laminación siguiente en cada caso, en el
caso de instalaciones en tándem, o de la siguiente pasada en el caso
de instalaciones reversibles. Debido a que no es posible una
adaptación ulterior de la curva de solidificación mediante medición
de dureza entre las cajas de laminación de un tren en tándem, se
establece a partir de la diferencia entre fuerza de laminación
precalculada y medida de una caja de laminación un valor de
corrección, establecido sólo por vía analítica, para la fuerza de
laminación de la caja de laminación siguiente en cada caso.
En el caso de cajas reversibles es posible una
medición de dureza antes de cada pasada, pero es costosa y consume
mucho tiempo. Sin embargo, es suficiente medir la dureza sólo a la
entrada de la primera pasada y tener en cuenta variaciones de la
fuerza de laminación derivada de ello como valor de corrección
durante la segunda pasada. Si la fuerza de laminación medida con
ello siguiera presentando variaciones excesivamente grandes respecto
a lo precalculado, es razonable una medición de dureza ulterior
antes de la tercera pasada.
También es ventajoso que la adaptación de la
curva de solidificación estándar se produzca según la dureza medida
en cada caso del material de laminación y según variaciones
valoradas y valores de corrección de la fuerza de laminación de
anteriores laminaciones. La valoración estadística de un número de
laminaciones ofrece la garantía de una corrección precisa de los
pasos de tratamiento que siguen a la primera caja de laminación o a
la primera pasada.
Si la medición de dureza se produce dinámicamente
y con preferencia en varios puntos del material a deformar, se
minimiza el tiempo de medición necesario y el resultado de la
medición se promedia y de este modo es representativo de la
respectiva carga. Con preferencia se utiliza con ello el
procedimiento de medición conocido EQUOTIP.
Por medio de que además de la dureza también se
miden la temperatura y la fricción superficial del material a
deformar, se tienen en cuenta importantes parámetros que influyen en
la curva de solidificación.
Es además ventajoso que la medición de dureza se
produzca con preferencia durante tiempos de reposo, obligados por el
procedimiento, de las instalaciones de deformación en frío. Por
medio de esto no se produce ningún tipo de retraso en el desarrollo
de la producción. De este modo la medición de dureza puede
producirse, en el caso de trenes en tándem, con preferencia entre el
desbobinador y la máquina de soldadura durante la soldadura y, de
este modo, aprovecharse el tiempo de soldadura. De forma
correspondiente la medición de dureza, en el caso de trenes
reversibles, se produce con preferencia en la región de sus aparatos
de medición de grosor durante la calibración de los mismos y tampoco
exige un tiempo adicional.
Se deducen particularidades adicionales de la
invención de la siguiente descripción y de los dibujos o diagramas,
en los que se han representado esquemáticamente ejemplos de
ejecución de la invención.
Aquí muestran:
la figura 1 una curva de solidificación con
corrección aditiva,
la figura 2 una curva de solidificación con
corrección multiplicativa.
En las dos figuras 1 y 2 se han reproducido las
curvas de solidificación estándar con fuerza de solidificación
k_{f0}, en trazo continuo en función del recorrido de deformación
(\varepsilon), y las curvas de solidificación corregidas k_{f1}
(\varepsilon) a trazos.
En la figura 1 se diferencian k_{f0}
(\varepsilon) y k_{f1} (\varepsilon) por un elemento de
corrección aditivo
+/- \ \Delta
\ k_{f} \ = \ k(H_{0}, \ H_{1}, \ R_{m0} \ ...) \ \cdot \
k_{f0} \
(0).
Aquí representan:
k_{f0} (0) = valor inicial de la curva de
solidificación estándar con \varepsilon = 0,
H_{0} = valor de dureza estándar,
H_{1} = valor de dureza medido,
R_{m0} = resistencia a la tracción
estándar.
De aquí se deduce:
k_{f1} \
(\varepsilon) \ = \ k_{f0} \ (\varepsilon) \ + \ \Delta \
k_{f}
En la figura 2 se multiplica cada valor k_{f}
(\varepsilon) por el factor k(H_{0}, H_{1}, R_{m0}
...).
De aquí se deduce:
k_{f1} \
(\varepsilon) \ = \ k_{f0} \ (\varepsilon) \ \cdot \ k(H_{0},
\ H_{1}, \ R_{m0} \
...).
Los dos modelos de corrección reproducen la
influencia de la dureza medida H_{1} sobre la fuerza de
solidificación k_{f1} (\varepsilon).
El procedimiento conforme a la invención no sólo
es adecuado para trenes de laminación en frío, sino también para
todo tipo de armaduras de acabado, enderezadores por tracción y
flexión, máquinas enderezadoras (fleje y chapa), así como para
máquinas enderezadoras de perfiles en frío y trenes de laminación en
frío para perfiles y alambre.
Claims (10)
1. Procedimiento para preajustar instalaciones de
deformación en frío como trenes de laminación en frío, armaduras de
acabado, enderezadores por tracción y flexión, máquinas
enderezadoras, etc., caracterizado porque la dureza del
material a deformar se mide poco antes de su deformación en frío y,
para la corrección de su curva de solidificación y del preajuste
basado en ella, se utiliza para optimizar el plan de muestreo de la
instalación de deformación en frío.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque la curva de solidificación estándar de
un material o de un grupo de materiales con valores estándar
correspondientes de dureza, límite de estricción, resistencia a la
tracción, etc. mediante enlace aditivo o multiplicativo se corrige
con un elemento corrector, que contiene al menos una resistencia a
la tracción establecida a través del valor de dureza medido.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque la diferencia entre la fuerza de
laminación de la primera caja o la primera pasada, precalculada por
medio de medición de dureza y medida efectivamente durante la
medición, se utiliza para la corrección por vía analítica de la
fuerza de laminación precalculada de la caja de laminación siguiente
en cada caso, en el caso de instalaciones en tándem, o de la
siguiente pasada en el caso de instalaciones reversibles.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la adaptación de
la curva de solidificación estándar se produce según la dureza
medida en cada caso del material de laminación y según variaciones
valoradas y valores de corrección de la fuerza de laminación de
anteriores laminaciones.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la medición de
dureza se produce dinámicamente, con preferencia según el
procedimiento de medición EQUOTIP.
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque la medición de
dureza se produce en varios puntos del material a deformar.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque, además de la
dureza, también se miden la temperatura y la fricción superficial
del material a deformar.
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque la medición de
dureza se produce con preferencia durante tiempos de reposo,
obligados por el procedimiento, de la instalación de solidificación
en frío.
9. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque la medición de
dureza se produce con preferencia, en el caso de trenes en tándem,
entre el desbobinador y la máquina de soldadura durante la
soldadura.
10. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque la medición de
dureza se produce con preferencia, en el caso de trenes reversibles,
en la región de sus aparatos de medición de grosor durante la
calibración.
Applications Claiming Priority (2)
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