ES2260649T3 - Procedimiento e instalacion de tratamiento de lodos procedentes de instalaciones de depuracion bilogica de las aguas. - Google Patents
Procedimiento e instalacion de tratamiento de lodos procedentes de instalaciones de depuracion bilogica de las aguas.Info
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Abstract
Procedimiento de tratamiento de lodos en exceso procedentes de al menos una instalación de tratamiento de depuración biológica de efluentes que conducen a la producción de lodos en exceso, del tipo que comprende al menos una etapa de solubilización y al menos una etapa de digestión de dichos lodos, caracterizado porque comprende al menos una etapa de separación líquido/sólido de dichos lodos solubilizados al final de la cual la fracción liquida se somete al menos parcialmente a una etapa de digestión antes de ser enviada aguas arriba de dicho tratamiento biológico de dichos efluentes, mientras que la fracción sólida de los lodos solubilizados se reenvía hacia dicha etapa de solubilización de dichos lodos.
Description
Procedimiento e instalación de tratamiento de
lodos procedentes de instalaciones de depuración biológica de las
aguas.
La presente invención se refiere al ámbito del
tratamiento biológico de los efluentes en vista a su depuración, tal
como, en particular, pero no exclusivamente las aguas residuales
urbanas o industriales. Más precisamente, la invención se refiere al
tratamiento de los lodos procedentes del tratamiento biológico de
estos efluentes.
Tales procedimientos de tratamiento biológico
consisten en poner en contacto el efluente a purificar con una
biomasa que permite degradar la contaminación contenida en éste. El
empleo de tales tratamientos conduce a un aumento progresivo de la
cantidad de biomasa y a la necesidad de evacuar la biomasa en
exceso. Esta biomasa en exceso es designada a continuación por los
términos "lodos en exceso".
Uno de los problemas importantes suscitados por
el tratamiento biológico de los efluentes está constituido por las
cantidades sin cesar crecientes de estos lodos en exceso.
Se imaginaron distintas soluciones técnicas para
reducir estas cantidades.
Entre estas técnicas, se pueden, en particular,
citar la incineración, el secado, la oxidación por vía húmeda (OVH),
el tratamiento químico y biológico con el fin de obtener productos
valorizables en agricultura, la digestión, es decir, esencialmente
la metanización (o digestión anaerobia), la estabilización aerobia
termófila o también la utilización de hongos.
La metanización y la digestión aerobia termófila
permiten reducir el volumen de los lodos en exceso degradando una
parte de las materias volátiles (MV) que contienen. Esta degradación
puede alcanzar un 50% de la cantidad inicial de los lodos. Además de
la reducción de estas materias volátiles, estos procedimientos
conducen a una digestión y a una higienización de los lodos en
exceso.
Ya se propuso en el estado de la técnica
aumentar la eficacia de la digestión de los lodos haciendo someter a
éstas a una etapa de tratamiento preliminar.
Como tratamiento preliminar, así, se propuso
hacer someter dichos lodos, por ejemplo, a una trituración mecánica
aguas arriba de un digestor anaerobio o también a un tratamiento por
ultrasonidos.
Estos tratamientos preliminares permiten reducir
el tiempo de permanencia de los lodos en los digestores manteniendo
al mismo tiempo una reducción de las materias volátiles del lodo
importante. No obstante, tales pretratamientos conducen lo mejor
posible a eliminar un 60% de las materias volátiles de los lodos, de
ahí la necesidad de eliminar los lodos en exceso residuales después
de la digestión. Además, necesitan el empleo de dispositivos
relativamente costosos.
Igualmente, se propuso otra solución, basada en
la acción del ozono. Así pues, por ejemplo, el procedimiento
descrito en la solicitud de patente europea nº 0645347, propone
hacer actuar el ozono sobre el licor mixto recirculado en el
depósito biológico con el fin de reducir la producción de lodos en
exceso. El inconveniente principal de esta técnica resulta de las
dificultades inherentes a la utilización del reactivo muy oxidante
que es el ozono, así como de su coste de aplicación.
El objetivo principal de la presente invención
consiste en proponer un procedimiento de tratamiento de los lodos en
exceso procedente del tratamiento biológico de los efluentes que
permite, cuando proceda, reducir considerablemente la producción de
lodos en exceso.
Este objetivo se logra gracias a la invención
que tiene por objeto un procedimiento de tratamiento de los lodos en
exceso procedente al menos de una instalación de tratamiento de
depuración biológica de efluentes que conducen a la producción de
lodos en exceso, del tipo que comprende al menos una etapa de
solubilización y al menos una etapa de digestión de dichos lodos,
caracterizado porque comprende al menos una etapa de separación
líquido/sólido de dichos lodos solubilizados al final de la cual la
fracción liquida se somete parcialmente al menos a una etapa de
digestión antes de ser enviada aguas arriba de dicho tratamiento
biológico de dichos efluentes, mientras que la fracción sólida de
los lodos solubilizados se reenvía hacia dicha etapa de
solubilización de dichos lodos.
Gracias al procedimiento según la invención, los
tiempos de digestión son considerablemente reducidos. En efecto, la
digestión de la única fase líquida necesita un tiempo del orden del
día mientras que esta duración sería del orden de 15 a 20 días si
debía ser digerida, mezclada con la fase sólida. Tal duración de
digestión sería efectivamente necesaria para permitir la hidrólisis
de las materias secas contenidas en los lodos.
Por otra parte, la digestión de la única fase
líquida implica de manera ventajosa que el equipo necesario para la
digestión puede ser de dimensiones más reducidas, ya que el tiempo
de permanencia necesario para el empleo de las reacciones sobre la
DCO soluble es más bajo que el necesario para la degradación de la
DCO de partículas.
Además, el digestor trata una fase que contiene
relativamente pocas materias secas, lo que contribuye a reducir los
costes de equipamientos y de explotación que tienen la posibilidad
de recurrir a un digestor de más baja capacidad con respecto a un
digestor que debe tratar volúmenes más grandes que comprende tasas
importantes de materias
secas.
secas.
Se tendrá en cuenta que, en el caso de la
presente descripción, se entiende el término "digestión"
dirigido a cualquier procedimiento conocido por el experto en la
técnica de degradación de los lodos por una biomasa. Este término
incluye en particular:
- -
- la digestión anaerobia, también denominada metanización, que degrada las moléculas orgánicas de los lodos en CO_{2}, CH_{4} y NH_{4}; la digestión anaerobia puede ser mesófila, es decir, se efectúa a una temperatura que va de 30ºC a 37ºC, o termófila, es decir, se efectúa a una temperatura superior;
- -
- la estabilización aerobia termófila conducida a una temperatura comprendida entre 45ºC y 70ºC, y preferentemente entre 50ºC y 65ºC que consiste en una oxidación biológica efectuada por inyección de aire en una cuba agitada.
Según una solución variante, el procedimiento
comprende una etapa intermedia complementaria de solubilización de
dicha fracción sólida, aguas arriba del envío a dicha etapa de
solubilización de dichos lodos. Esta etapa complementaria de
solubilización utiliza preferentemente un medio de solubilización
diferente del utilizado en la etapa principal de solubilización de
dichos lodos, con el fin de mejorar la solubilización por empleo de
medios complementarios. Es así que si la etapa de solubilización de
dichos lodos utiliza la hidrólisis térmica como medio de
solubilización, la etapa intermedia de solubilización de dicha
fracción sólida podrá utilizar un medio mecánico de solubilización
(tal como ultrasonidos o trituración) o medio químico (tal como
ozono, o ácido por ejemplo).
De esta forma, el procedimiento permite reducir
también, incluso suprimir completamente la producción de lodo.
Según una solución ventajosa, el procedimiento
comprende una etapa de espesado de dichos lodos, incluso de
deshidratación, aguas arriba de dicha etapa principal de
solubilización de dichos lodos.
En este caso, el rebose de dicha etapa de
espesado se envía preferentemente aguas arriba de dicho tratamiento
biológico de dichos efluentes.
Tal espesado de los lodos contribuye a optimizar
la etapa de solubilización.
Ventajosamente, dicha etapa de espesado se
realiza con adición de un polímero.
El empleo de un polímero permite en efecto
mejorar el espesado de los lodos.
El espesado se puede sustituir eventualmente por
una deshidratación de los lodos, que será, en particular, posible
cuando la etapa de solubilización prevista sea la hidrólisis
térmica.
Según una solución preferida, dicha etapa de
solubilización comprende al menos una de las etapas que pertenecen
al siguiente grupo:
- -
- hidrólisis térmica oxidante o no oxidante (se entiende por hidrólisis térmica, la solubilización de la materia orgánica de partículas bajo la acción del calor. Esta hidrólisis se puede efectuar en presencia o no de un oxidante);
- -
- hidrólisis química (por ácido, por base, por ozono o por peróxido de hidrógeno);
- -
- hidrólisis biológica;
- -
- hidrólisis enzimática;
- -
- tratamiento con ultrasonidos;
- -
- trituración; y
- -
- electroporación.
Se tiene en cuenta que varias de estas técnicas
se pueden combinar para conducir a una reducción aún más importante
de los lodos.
Según una solución preferida, dicha etapa de
hidrólisis térmica se conduce a una temperatura comprendida entre
50ºC y 180ºC y a una presión comprendida entre 2 y 40 bares.
\newpage
Preferentemente, dicha etapa de hidrólisis
térmica se conduce a una temperatura de aproximadamente 175°C y a
una presión de aproximadamente de 15 bares.
Igualmente, se tendrá en cuenta que las
condiciones de temperatura y presión preconizadas por la presente
invención para la etapa de hidrólisis térmica son claramente menos
severas que las condiciones generalmente encontradas en reacciones
de oxidación por vía húmeda (denominada OVH) para la cual se emplea
habitualmente temperaturas comprendidas entre 180° y 300°C y
presiones que llegan hasta 120 bares con, como objetivo, la
destrucción de la materia orgánica. Estas condiciones permiten
inactivar la biomasa de tal modo que rompan la membrana celular y
solubilizar el líquido celular así liberado, pero de manera
sorprendente sin causar la formación en cantidades consecuentes de
residuos minerales insolubles (óxidos, carbonatos, sulfatos, etc.)
que no podrían ser eliminados en la etapa de digestión y que
entorpece el funcionamiento de esta etapa y limita así las
posibilidades de reducción de la cantidad de lodos que se deben
evacuar.
Ventajosamente, dicha etapa de hidrólisis
térmica se efectúa durante un tiempo comprendido entre 10 y 180
minutos. Preferentemente, dicha etapa de hidrólisis térmica se
efectúa durante un tiempo de aproximadamente 30
minutos.
minutos.
No obstante, la etapa de hidrólisis térmica
preconizada anteriormente se podrá emplear durante un tiempo de
tratamiento variable en función, en particular, del efluente a
tratar.
Ventajosamente, dicha etapa de hidrólisis
térmica oxidante se realiza con la ayuda de al menos uno de los
agentes oxidantes que pertenecen al siguiente grupo:
- -
- el aire;
- -
- el oxígeno;
- -
- el aire enriquecido en oxígeno;
- -
- el peróxido de hidrógeno; y
- -
- el ozono.
Según un primer modo de realización, dicha etapa
de digestión es del tipo anaerobio.
Según un segundo modo de realización, dicha
etapa de digestión es del tipo aerobio.
Según uno u otro modo de realización, dicha
etapa de digestión es del tipo mesófilo.
Según una alternativa, dicha etapa de digestión
es del tipo termófilo.
En uno u otro caso, dicha etapa de digestión se
realiza ventajosamente con la ayuda de cultivos libres y/o
fijados.
Ventajosamente, dicha etapa de digestión se
efectúa durante un tiempo comprendido entre 1 día y 20 días.
Preferentemente, dicha etapa de digestión se efectúa durante un
tiempo comprendido entre 1 día y 5 días.
En efecto, gracias al procedimiento según la
invención, el tiempo necesario para la etapa de digestión se puede
reducir considerablemente siendo del orden de algunos días, o
incluso solamente del orden del día, contrariamente al tiempo que
sería necesario para digerir directamente los lodos solubilizados,
que sería entonces cercano a 20
días.
días.
Según una solución preferida, dicha etapa de
separación líquido/sólido se realiza por centrifugación y/o por
filtración y/o por desecación y/o por decantación.
Se obtienen así de bien mejor resultados que por
otras técnicas, en particular con respecto a una decantación.
Preferentemente, dicha etapa de separación
líquido/sólido se realiza con adición de un floculante.
Se tendrá en cuenta también que, según una
variante de la invención, el tratamiento biológico se asocia a una
técnica separativa de membranas.
Tal adición contribuye a mejorar la eficacia de
la centrifugación.
La invención se refiere también a una
instalación para el empleo de un procedimiento tal como el que se
describe anteriormente, que comprende una unidad de depuración
biológica de efluentes, caracterizada porque comprende:
- -
- al menos una unidad de solubilización de dichos lodos;
- -
- al menos una unidad de separación líquido/sólido aguas abajo de dicha unidad de solubilización; y
- -
- al menos un digestor,
y porque comprende:
- -
- medios de transporte de la fracción líquida final de dicha unidad de separación líquido/sólido hacia dicho digestor;
- -
- medios de transporte de la fracción sólida final procedente de dicha unidad de separación líquido/sólido hacia dicha unidad de solubilización de dichos lodos; y
- -
- medios de transporte de dicha fracción líquida digerida hacia dicha unidad de tratamiento biológico de dichos efluentes.
Según una solución ventajosa, dicha unidad de
separación líquido/sólido comprende uno al menos de los siguientes
medios:
- -
- filtro prensa;
- -
- centrifugadora;
- -
- tabla o tornillo de desecación;
- -
- membrana; y
- -
- decantador.
Preferentemente, dicha unidad de solubilización
comprende al menos una unidad de hidrólisis térmica.
Se tiene en cuenta que esta unidad de hidrólisis
térmica oxidante se podrá sustituir o combinar con otras técnicas de
solubilización tales como una hidrólisis térmica no oxidante, una
hidrólisis química, una hidrólisis biológica, una hidrólisis
enzimática, un tratamiento con los ultrasonidos o también una
trituración.
Según un primer modo de realización, dicha
unidad de solubilización comprende un reactor agitado.
Según un segundo modo de realización, dicha
unidad de solubilización comprende un reactor no agitado.
En uno u otro modo de realización, dicho
digestor es del tipo de cultivos fijados y/o libres.
Se comprende, por lo tanto, que la digestión
podrá ser de uno o de otro tipo, y puede también ser de tipo
mixto.
Según una primera variante, dicho digestor es
del tipo de relleno ordenado.
Según otra variante, dicho digestor es del tipo
de relleno al azar.
Preferentemente, dicho digestor es del tipo UASB
de gránulos.
Según una solución ventajosa, la instalación
comprende al menos un espesador de dichos lodos aguas arriba de
dicha unidad de solubilización.
En este caso, la instalación comprende medios de
transporte del rebose de dicho espesador sobre dicha unidad de
depuración biológica de dichos efluentes.
Ventajosamente, la instalación comprende una
unidad intermedia de solubilización de dicha fracción sólida, aguas
arriba de dicha unidad de solubilización de dichos lodos que
incluyen un medio de solubilización diferente del utilizado en la
unidad de solubilización de dichos lodos.
Otras características y ventajas de la invención
aparecerán más claramente con la lectura de la descripción siguiente
de dos modos de realización de una instalación que permite el empleo
de un procedimiento según la invención y de ensayos realizados con
la ayuda de esta instalación, así como de los dibujos anexados entre
los cuales:
- la figura 1 representa una
instalación en la cual los lodos en exceso se solubilizan
directamente antes de ser dirigidos hacia la unidad de separación
líquido/sólido;
- la figura 2 representa un segundo
modo de realización de una instalación según la invención según la
cual los lodos en exceso aguas arriba se espesan previamente o se
deshidratan antes de ser solubilizados.
- las figuras 3 y 4 recogen los 2
primeros modos de realización de una instalación según la invención
según la cual la fracción sólida de los lodos en exceso
solubilizados se somete a otra solubilización por un medio,
preferentemente, diferente del utilizado anteriormente.
La instalación representada en la figura 1 se
utilizó para tratar los lodos en exceso procedentes de una
instalación de tratamiento biológico 1 según, por ejemplo, el
procedimiento denominado de lodos activados. La instalación de
tratamiento biológico no se limita a los lodos activados sino se
aplica también a los procedimientos que combinan los procedimientos
biológicos y las técnicas separativas por membranas, que sean de
tipo de membranas sumergidas o no sumergidas (procedimiento conocido
bajo el nombre de biorreactores de membranas), a los procesos de
cultivos fijados, a los procesos de cultivos mixtos....
Según una variante, dicha instalación comprende
igualmente medios de separación sobre membranas (microfiltración,
ultrafiltración, nanofiltración).
Clásicamente, la instalación de tratamiento
biológico se acopla a un clarificador 2 en la salida del cual se
recupera el agua tratada por una canalización 3. Se tendrá en cuenta
que, en otro modo de realización representado en la figura 3, este
clarificador puede integrar membranas.
Igualmente, esta instalación comprende una
unidad de hidrólisis térmica 4 de los lodos en exceso, procedentes
del clarificador 2 por una canalización 21, y un digestor 5.
Según la invención, los lodos en exceso
solubilizados por la unidad de hidrólisis térmica 4 se transportan
hacia una unidad de separación líquido/sólido 6 que separa los lodos
solubilizados en una fracción líquida transportada por una
canalización 61 y una fracción sólida 62. Esta unidad de separación
líquido/sólido 6 comprende una etapa de deshidratación, por ejemplo
una centrifugación.
La fracción líquida se transporta hacia el
digestor 5 por una canalización 61 antes de ser reconducida hacia la
instalación de tratamiento biológico 1 por una canalización 51,
mientras que la fase sólida se transporta hacia la unidad de
hidrólisis térmica 4 por una canalización 621.
Por otra parte, está previsto un conducto 212
para reconducir una parte de los lodos en exceso que procede del
clarificador 2 directamente hacia la instalación de tratamiento
biológico 1.
Se tiene en cuenta que se pueden efectuar
extracciones de la fase sólida procedente de la canalización 62 a
partir de la unidad de separación líquido/sólido 6 con la ayuda de
medios de extracción 622.
Según un segundo modo de realización ilustrado
en la figura 2, la instalación comprende, además de los medios
idénticos o similares a los descritos en referencia en la figura 1,
un espesador 7 de los lodos en exceso transportados por la
canalización 211.
El espesador 7 está constituido por un tornillo
de espesado acoplado a medios de adición de un polímero aguas arriba
del tornillo.
Según este modo de realización, el rebose del
espesador es transportado por una canalización 72 hacia la
instalación de tratamiento biológico o hacia la digestión 5,
mientras que la descarga se dirige hacia la unidad de hidrólisis
térmica 4 por una canalización 71.
Se tiene en cuenta que según las variantes del
primer y/o del segundo modo de realización que se acaban de
describir, puede estar prevista una unidad de solubilización 4' de
la fase sólida procedente de la unidad de separación 6 y
transportada por la canalización 621 hacia la unidad de hidrólisis
térmica 4.
Esta unidad 4' utiliza preferentemente medios
diferentes de los utilizados por la unidad 4. Estas variantes están
representadas en las figuras 3 y 4.
Se condujeron algunos ensayos según el proceso
operativo de la instalación descrito en referencia en la figura 2.
Los resultados se exponen a continuación.
Los ensayos se realizaron con lodos procedentes
de una estación de tratamiento de las aguas residuales urbanas,
equipada de una balsa biológica funcionando con ventilación
prolongada. Estos lodos tienen una concentración de
4-5 g MES/L antes del espesado.
\newpage
El espesado se realiza con la ayuda de un
tornillo de espesado, con adición de polímero aguas arriba
(5-6 Kg de polímero por tonelada de MS). La calidad
de los lodos espesados obtenidos es la siguiente:
| Materias secas MS (g/L) | 35-50 |
| Materias en suspensión MES (g/L) | 34-49 |
| DCO total (Mg 02/L) | 35000-50000 |
| DCO soluble (mg 02/L) | 800-1000 |
| Nitrógeno total soluble (mg/L) | 7-15 |
| Amonio (mg/L) | 1-5 |
| Fósforo total soluble | 10-12 |
| Fosfatos (soluble) (mg/L) | 8-10 |
| Materias volátiles | 70-75% de los MS |
El tratamiento de hidrólisis térmica aplicado a
los lodos espesados es el siguiente:
| Temperatura | 175ºC |
| Presión: | 15 bares |
| Relación 02/DCO total: | 0,1 |
| Tiempos de permanencia: | 40 minutos |
| Volumen del reactor: | 400 litros |
Los lodos espesados después de la hidrólisis
térmica presentan las siguientes características:
| Materias secas MS (g/L) | 35-50 |
| Materias en suspensión MES (g/L) | 25-35 |
| DCO total (mg 02/L) | 35000-50000 |
| DCO soluble (mg 02/L) | 12000-18000 |
| Nitrógeno total soluble (mg/L) | 900-12000 |
| Amonio (mg/L) | 200-250 |
| Fósforo total soluble | 180-200 |
| Fosfatos (soluble) (mg/L) | 160-180 |
| Materias volátiles | 60-65% |
Se realizaron en laboratorio ensayos de
separación líquido/sólido. Se observó que los lodos tratados
térmicamente decantaban mal. Por lo tanto la centrifugación se
retuvo para la etapa de separación líquido/sólido.
Los ensayos de centrifugación conducidos en
laboratorio, sin adición de polímero, condujeron a la obtención de
un concentrado (o sobrenadante) que presenta las siguientes
características:
| DCO total (g 02/L) | 15,7 |
| DCO soluble (g 02/L) | 16,1 |
| Materias secas (mg/L) | 14300 |
| Materias en suspensión (mg/L) | 540 |
Después de la separación, la fase sólida que
contiene la gran mayoría de las materias en suspensión se recicla
hacia la hidrólisis térmica.
Se realizaron en laboratorio algunos ensayos de
simulación de la recirculación en un pequeño autoclave para
solubilizar al máximo estas materias en suspensión. El protocolo
experimental era el siguiente:
- -
- tratamiento térmico de un lodo espesado (hidrólisis térmica 1);
- -
- separación líquido/sólido por centrifugación;
- -
- tratamiento térmico de la fase sólida (hidrólisis térmica 2);
- -
- separación líquido/sólido por centrifugación;
- -
- tratamiento térmico de la fase sólida (hidrólisis térmica 3);
- -
- ...
La solubilización de las materias secas se
observó después de una sucesión de siete hidrólisis térmicas entre
cada una de las cuales se sometieron los lodos a una
centrifugación.
Los resultados de solubilización de las materias
en suspensión son los siguientes:
| Solubilización del tratamiento | Solubilización acumulada (%) | |
| térmico n (%) | ||
| hidrólisis térmica 1 | 43 | 43 |
| hidrólisis térmica 2 | 19 | 56 |
| hidrólisis térmica 3 | 13 | 62 |
| hidrólisis térmica 4 | 8 | 65 |
| hidrólisis térmica 5 | 7 | 66 |
| hidrólisis térmica 6 | 6 | 68 |
| hidrólisis térmica 7 | 7 | 70 |
| con: | ||
| Solubilización del tratamiento térmico n (%) = (DCO soluble del lodo tratado)/(DCO total del lodo tratado), | ||
| y, | ||
| \begin{minipage}[t]{155mm} Solubilización acumulada (%) = (DCO solubilizada después de n tratamiento térmico)/(DCO total del lodo espesado inicial) \end{minipage} |
Además, se condujeron algunos ensayos de
tratamiento biológico en laboratorio en la fase líquida procedente
de la etapa de separación líquido/sólido 6.
Estos ensayos se realizaron sobre el siguiente
efluente:
| Materias secas MS (g/L) | 11,7 | |
| Materias en suspensión MES (g/L) | 0,61 | |
| Materias volátiles MV (g/L) | 9,7 | |
| Materias volátiles en suspensión MVS (G/1) | 0,54 | |
| DCO (g 02/L) | 15,5 |
Tipo de tratamiento biológico:
- -
- Temperatura: 30ºC
- -
- Tipo: mecanización sobre fase líquida:
- -
- pH: 6, 7 a 7
Disminución del DCO: 70%
En conclusión, tal ramificación según la
invención permite solubilizar de manera importante el DCO del lodo
espesado (> 60%) para, a continuación, disminuir este DCO soluble
por medio de la etapa de digestión.
Los lodos espesados antes de la ramificación
tenían una concentración de 35-50 g/L de DCO total y
de 35-50 g/L de MS. Después de la ramificación, el
efluente retornado en la cabeza de la estación tiene una
concentración de 4 a 5 g/L de DCO total y de 5-6 g/L
de MS. Las materias en suspensión que no hayan sido solubilizadas se
extraen de la ramificación a nivel del punto de purga. Esta purga
representa 20 a 40% de los MS que vuelven a entrar en la
ramificación. La reducción de producción de lodos es por lo tanto
superior a 60% en materias secas.
Se tendrá en cuenta finalmente que se puede
aplicar una etapa de ozonación a la fase retornada por la
canalización 51 en cabeza de la instalación de tratamiento biológico
en el agua, por ejemplo, para descolorar el agua.
La parte fundamental de las materias en
suspensión que haya sido separada de este retorno 51, el consumo de
ozono necesario para el tratamiento será considerablemente inferior
a aquélla que habría necesitado el tratamiento del conjunto de
retorno de los lodos.
Claims (35)
1. Procedimiento de tratamiento de lodos en
exceso procedentes de al menos una instalación de tratamiento de
depuración biológica de efluentes que conducen a la producción de
lodos en exceso, del tipo que comprende al menos una etapa de
solubilización y al menos una etapa de digestión de dichos lodos,
caracterizado porque comprende al menos una etapa de
separación líquido/sólido de dichos lodos solubilizados al final de
la cual la fracción liquida se somete al menos parcialmente a una
etapa de digestión antes de ser enviada aguas arriba de dicho
tratamiento biológico de dichos efluentes, mientras que la fracción
sólida de los lodos solubilizados se reenvía hacia dicha etapa de
solubilización de dichos lodos.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque comprende una etapa intermedia
complementaria de solubilización de dicha fracción sólida, aguas
arriba del envío a dicha etapa de solubilización de dichos lodos por
un medio de solubilización diferente del utilizado para dicha etapa
de solubilización de dichos lodos.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 o
según la reivindicación 2, caracterizado porque comprende una
etapa de espesado o deshidratación de dichos lodos, aguas arriba de
dicha etapa de solubilización de dichos lodos.
4. Procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque el rebose de dicha etapa de espesado se
envía aguas arriba de dicho tratamiento biológico de dichos
efluentes.
5. Procedimiento según la reivindicación 3 o
según la reivindicación 4, caracterizado porque dicha etapa
de espesado se realiza con adición de un polímero.
6. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque dicha etapa de
solubilización comprende al menos una de las etapas que pertenecen
al siguiente grupo:
- -
- hidrólisis térmica oxidante;
- -
- hidrólisis térmica no oxidante;
- -
- hidrólisis química;
- -
- hidrólisis enzimática;
- -
- hidrólisis biológica;
- -
- tratamiento con los ultrasonidos;
- -
- trituración; y
- -
- electroporación.
7. Procedimiento según la reivindicación 6,
caracterizado porque dicha etapa de hidrólisis térmica se
conduce a una temperatura comprendida entre 50ºC y 180ºC y a una
presión comprendida entre 2 y 40 bares.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque dicha etapa de hidrólisis térmica se
conduce a una temperatura de aproximadamente 175°C y a una presión
de aproximadamente 15 bares.
9. Procedimiento según la reivindicación 7 o
según la reivindicación 8, caracterizado porque dicha etapa
de hidrólisis térmica se efectúa durante un tiempo comprendida entre
10 y 180 minutos.
10. Procedimiento según la reivindicación 9,
caracterizado porque dicha hidrólisis térmica se efectúa
durante un tiempo de aproximadamente 30 minutos.
11. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 6 a 10, caracterizado porque dicha etapa de
hidrólisis térmica oxidante se realiza con la ayuda de al menos uno
de los agentes oxidantes que pertenecen al siguiente grupo:
- -
- el aire;
- -
- el oxígeno;
- -
- el aire enriquecido en oxígeno;
- -
- el peróxido de hidrógeno; y
- -
- el ozono.
12. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 11, caracterizado porque dicha etapa de
digestión es del tipo anaerobio.
13. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 11 caracterizado porque dicha etapa de
digestión es del tipo aerobio.
14. Procedimiento según la reivindicación 12 o
según la reivindicación 13, caracterizado porque dicha etapa
de digestión es del tipo mesófilo.
15. Procedimiento según la reivindicación 12 o
según la reivindicación 13, caracterizado porque dicha etapa
de digestión es del tipo termófilo.
16. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 15, caracterizado porque dicha etapa de
digestión se realiza con la ayuda de cultivos libres y/o
fijados.
17. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 16, caracterizado porque dicha etapa de
digestión se efectúa durante un tiempo comprendido entre 1 día y 20
días.
18. Procedimiento según la reivindicación 17,
caracterizado porque dicha etapa de digestión se efectúa
durante un tiempo comprendido entre 1 día y 5 días.
19. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 18, caracterizado porque dicha etapa de
separación líquido/sólido se realiza por centrifugación, filtración,
desecación o decantación.
20. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 19, caracterizado porque dicha etapa de
separación líquido/sólido se realiza con adición de un
floculante.
21. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 19, caracterizado porque dicho
tratamiento biológico emplea un procedimiento biológico asociado a
una técnica separativa de membranas.
22. Instalación para el empleo de un
procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 21,
que comprende una unidad de depuración biológica de efluentes (1),
caracterizada porque comprende:
- -
- al menos una unidad de solubilización (4) de dichos lodos;
- -
- al menos una unidad de separación líquido/sólido (6) aguas abajo de dicha unidad de solubilización (4); y
- -
- al menos un digestor (5),
y porque comprende:
- -
- medios de transporte de la fracción líquida (61) procedente de dicha unidad de separación líquido/sólido hacia dicho digestor (5);
- -
- medios de transporte de la fracción sólida (621) procedente de dicha unidad de separación líquido/sólido hacia la unidad de solubilización (4) de dichos lodos; y
- -
- medios de transporte de dicha fracción líquida digerida (51) hacia dicha unidad de tratamiento biológico de dichos efluentes.
23. Instalación según la reivindicación 22,
caracterizada porque dicha unidad de separación
líquido/sólido (6) comprende uno al menos de los siguientes
medios:
- -
- filtro prensa;
- -
- centrifugadora;
- -
- tabla o tornillo de desecación;
- -
- membrana; y
- -
- decantadora.
24. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 y 23, caracterizada porque dicha unidad
de solubilización (4) comprende al menos una unidad de hidrólisis
térmica oxidante o no oxidante.
25. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 24, caracterizada porque dicha unidad
de solubilización (4) comprende un reactor agitado.
26. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 24, caracterizada porque dicha unidad
de solubilización (4) comprende un reactor no agitado.
27. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 26, caracterizada porque dicho digestor
(5) es del tipo de cultivos fijados y/o libres.
28. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 27, caracterizada porque dicho digestor
(5) es del tipo de relleno ordenado.
29. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 27, caracterizada porque dicho digestor
(5) es del tipo de relleno al azar.
30. Instalación según la reivindicación 29,
caracterizada porque dicho digestor (5) es del tipo UASB de
gránulos.
31. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 30, caracterizada porque comprende al
menos un espesador (7) de dichos lodos aguas arriba de dicha unidad
de solubilización.
32. Instalación según la reivindicación 31,
caracterizada porque comprende medios de transporte de rebose
(72) de dicho espesador (7) hacia dicha unidad de depuración
biológica (1) de dichos efluentes.
33. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 32, caracterizada porque comprende una
unidad intermedia de solubilización de dicha fracción sólida, aguas
arriba de dicha unidad de solubilización de dichos lodos que
incluyen un medio de solubilización diferente del utilizado para la
solubilización de dichos lodos.
34. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 33, caracterizada porque incluye medios
de separación sobre membranas (2').
35. Instalación según una cualquiera de las
reivindicaciones 22 a 34 caracterizada porque comprende
medios de ozonación de la fracción líquida retransportada hacia
dicha unidad de tratamiento biológico.
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| JP5438883B2 (ja) * | 2006-11-15 | 2014-03-12 | 日鉄住金環境株式会社 | 有機性廃水の処理方法及び該方法に用いる薬剤 |
| CN100522853C (zh) * | 2007-03-05 | 2009-08-05 | 同济大学 | 污水处理厂污泥分相消化方法 |
| US7713417B2 (en) * | 2007-03-16 | 2010-05-11 | Envirogen Technologies, Inc. | Method for wastewater treatment with resource recovery and reduced residual solids generation |
| US8052872B2 (en) * | 2008-02-13 | 2011-11-08 | U.S. Peroxide Llc | Methods and device for enhancement of anaerobic digestion |
| DE102008013980B3 (de) | 2008-03-12 | 2009-10-08 | P. C. S. Pollution Control Service Gmbh | Verfahren zur Abwasserbehandlung und Abwasserbehandlungsanlage |
| CN101980969A (zh) * | 2008-03-28 | 2011-02-23 | 西门子水处理技术公司 | 需氧和厌氧混合废水和污泥处理系统和方法 |
| US8894856B2 (en) | 2008-03-28 | 2014-11-25 | Evoqua Water Technologies Llc | Hybrid aerobic and anaerobic wastewater and sludge treatment systems and methods |
| CA2641270C (en) | 2008-06-25 | 2013-08-27 | Gemini Corporation | Apparatus and process for production of biogas |
| SE532532C2 (sv) * | 2008-06-27 | 2010-02-16 | Mercatus Engineering Ab | Avvattning av slam |
| WO2010008268A1 (en) * | 2008-07-15 | 2010-01-21 | Universiti Putra Malaysia | A process for treating wastewater |
| FR2942792B1 (fr) * | 2009-03-06 | 2012-06-29 | Otv Sa | Procede d'obtention de boues imputrescibles et d'energie et installation correspondante |
| CN101885570B (zh) * | 2009-05-15 | 2012-04-04 | 江西金达莱环保研发中心有限公司 | 一种污泥处理方法 |
| US8685247B2 (en) | 2009-12-03 | 2014-04-01 | Evoqua Water Technologies Llc | Systems and methods for nutrient removal in biological treatment systems |
| US20110253624A1 (en) | 2010-04-14 | 2011-10-20 | Otv Sa | Anaerobic digester-membrane bioreactor for treating a waste stream |
| WO2011133738A1 (en) | 2010-04-21 | 2011-10-27 | Siemens Pte. Ltd. | Methods and systems for treating wastewater |
| CN102249513B (zh) * | 2010-05-21 | 2014-04-16 | 金达坂(上海)新能源设备有限公司 | 一种城市污泥无害化处理系统及方法 |
| EP2580388B1 (en) | 2010-06-08 | 2018-01-17 | Buckman Laboratories International, Inc | Methods to degrade sludge from pulp and paper manufacturing |
| WO2012024279A1 (en) | 2010-08-18 | 2012-02-23 | Siemens Industry, Inc. | Contact-stabilization/prime-float hybrid |
| US9359236B2 (en) | 2010-08-18 | 2016-06-07 | Evoqua Water Technologies Llc | Enhanced biosorption of wastewater organics using dissolved air flotation with solids recycle |
| CN102381801B (zh) * | 2010-08-30 | 2013-08-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种膜生物反应器处理废水的方法 |
| TWI396585B (zh) | 2010-09-03 | 2013-05-21 | Ind Tech Res Inst | 有機固體物水解方法及其裝置 |
| CN102092893A (zh) * | 2010-12-03 | 2011-06-15 | 北京林业大学 | 超声预处理-膜生物反应器协同剩余污泥减量方法 |
| US20120285894A1 (en) | 2011-05-13 | 2012-11-15 | Frank Leslie Smiddy | System and method for the treatment of wastewater |
| CN102212336B (zh) * | 2011-05-30 | 2014-05-28 | 广东慧信环保有限公司 | 一种利用城市污泥制备羧酸钙镁盐融雪剂的方法 |
| CN102838262B (zh) * | 2011-06-22 | 2016-02-24 | 上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司 | 一种污泥厌氧消化的化学强化预处理方法 |
| CN103204611A (zh) * | 2012-01-16 | 2013-07-17 | 中国科学院生态环境研究中心 | 基于微波污泥预处理的源头污泥减量化的方法与装置 |
| CN102718377B (zh) * | 2012-06-21 | 2013-09-11 | 上海同济普兰德生物质能股份有限公司 | 一种城市污泥除砂消毒预处理的装置与方法 |
| US9255025B2 (en) | 2012-07-20 | 2016-02-09 | ProAct Services Corporation | Method for the treatment of wastewater |
| CN102826730B (zh) * | 2012-09-27 | 2013-11-13 | 青岛理工大学 | 一种厌氧消化污泥热水解和超声波联合预处理方法 |
| KR102706720B1 (ko) | 2013-02-22 | 2024-09-12 | 비엘 테크놀러지스 인크. | 바이오필름 지지용 맴브레인 조립체 |
| NO335177B1 (no) * | 2013-03-06 | 2014-10-13 | Cambi Technology As | Fremgangsmåte og anordning for termisk biologisk nedbryting og avvanning av biomasse |
| CA2909559C (en) | 2013-05-06 | 2022-01-18 | Michael L. Doyle | Enhanced biosorption of wastewater organics using dissolved air flotation with solids recycle |
| US20160264444A1 (en) * | 2013-11-04 | 2016-09-15 | SGC Advisors, LLC | Thermal treatment system and method for efficient processing of organic material |
| US10160679B2 (en) | 2014-03-20 | 2018-12-25 | Bl Technologies, Inc. | Wastewater treatment with primary treatment and MBR or MABR-IFAS reactor |
| WO2016022779A1 (en) | 2014-08-06 | 2016-02-11 | Envera, Llc | Bacterial spore compositions for industrial uses |
| DE102014013813A1 (de) | 2014-09-23 | 2016-03-24 | Bma Braunschweigische Maschinenbauanstalt Ag | Verfahren und Anordnung zur Abwasserbehandlung |
| EP3015432A1 (de) * | 2014-10-30 | 2016-05-04 | Eliquo Stulz GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von organischer Masse mit Faulschlamm-Rückführung |
| EP3015444B1 (de) * | 2014-10-30 | 2019-06-26 | Eliquo Stulz GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von organischer Masse mit Eindickung und thermischer Behandlung |
| US9718697B2 (en) * | 2014-12-09 | 2017-08-01 | iGen Technologies LLC | Systems and methods for sustainable regeneration of caustic solutions |
| FR3032193B1 (fr) * | 2015-02-02 | 2020-01-31 | Degremont | Optimisation d'un procede de traitement de pulpe |
| CN105016593A (zh) * | 2015-08-05 | 2015-11-04 | 天紫环保产业开发有限责任公司 | 污泥生物处理系统 |
| CN105236702A (zh) * | 2015-10-14 | 2016-01-13 | 新疆天物生态科技股份有限公司 | 一种减少活性污泥产生的方法及其装置 |
| CN105621826A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-06-01 | 辽宁大学 | 一种预处理联合电化学技术促进剩余活性污泥厌氧消化产甲烷的方法 |
| DE102016112300A1 (de) * | 2016-07-05 | 2018-01-11 | Werner Maier | Verfahren zur Behandlung von phosphathaltigem Klärschlamm |
| CN106673381A (zh) * | 2016-11-03 | 2017-05-17 | 深圳市康源环境纳米科技有限公司 | 一种污泥处理装置及方法 |
| CN106380058A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-02-08 | 黑龙江省科学院科技孵化中心 | 一种高寒地区高温厌氧发酵污泥的装置系统及控制方法 |
| CN106830587A (zh) * | 2017-01-19 | 2017-06-13 | 同济大学 | 一种强化高含固污泥高温热水解释磷的方法 |
| CN106904807A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-06-30 | 同济大学 | 一种从脱水污泥中回收磷的方法 |
| CN106904806B (zh) * | 2017-04-27 | 2023-04-25 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 一种污泥湿式氧化的一体化处理反应器及处理方法 |
| JP6877255B2 (ja) * | 2017-06-14 | 2021-05-26 | 三菱電機株式会社 | 廃水処理システム及び廃水処理方法 |
| CN107655784A (zh) * | 2017-09-13 | 2018-02-02 | 广西大学 | 一种测定造纸废水中颗粒污泥钙化的方法 |
| DE102018124744A1 (de) * | 2018-10-08 | 2020-04-09 | Niersberger Wohn- und Anlagenbau GmbH & Co. KG | Verfahren zum Betreiben eines Druckwasserfilters und Anlage mit Druckwasserfilter |
| US11897787B2 (en) * | 2020-04-29 | 2024-02-13 | Zero Discharge, LLC | Zero discharge water treatment apparatus and method |
| US20240343609A1 (en) * | 2019-04-29 | 2024-10-17 | Zero Discharge Llc | Zero Discharge Water Treatment Apparatus and Method |
| JP7587849B2 (ja) * | 2019-04-29 | 2024-11-21 | ゼロ ディスチャージ， エルエルシー | ゼロ排出の水処理装置および方法 |
| CN110054394A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-07-26 | 南京江岛环境科技研究院有限公司 | 一种提高浓缩污泥脱水性能的方法 |
| CN110482835B (zh) * | 2019-08-20 | 2022-04-08 | 广西大学 | 一种快速制备好氧颗粒污泥的方法 |
| CN110655298A (zh) * | 2019-09-24 | 2020-01-07 | 清华大学深圳国际研究生院 | 一种利用真菌处理污泥水解液并回收真菌菌体的方法 |
| US11447411B2 (en) | 2020-01-06 | 2022-09-20 | Royal Biotech Inc | Methods and apparatuses for facilitating purification of sludge and tailing |
| CN113402154B (zh) * | 2021-07-27 | 2022-05-24 | 中原环保股份有限公司 | 一种污泥超声破壁预处理系统及处理方法 |
| CN114956499B (zh) * | 2022-04-29 | 2023-07-04 | 同济大学 | 一种有机污泥的臭氧化调理耦合水热快速稳定化处理工艺 |
| CN119707237B (zh) * | 2023-09-26 | 2026-05-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种炼油浓缩污泥稳定化方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3300401A (en) * | 1962-12-01 | 1967-01-24 | Sontheimer Heinrich | Process for dewatering organic sludge which has been separated during treatment of waste water |
| US3926794A (en) * | 1974-06-28 | 1975-12-16 | Union Carbide Corp | Warm sludge digestion with oxygen |
| JPS558835A (en) * | 1978-07-04 | 1980-01-22 | Shinryo Air Conditioning Co Ltd | Treatment of surplus sludge |
| JPS5748397A (en) * | 1980-09-05 | 1982-03-19 | Ebara Infilco Co Ltd | Methane fermentation of organic waste matter |
| WO1988004282A1 (en) * | 1986-12-08 | 1988-06-16 | Waste=Energy Corporation | Sludge restructuring and conversion method |
| US4915840A (en) * | 1988-06-07 | 1990-04-10 | Bioprocess Engineering, Inc. | Process for sludge reduction in an aerobic sludge generating waste treatment system |
| US5651891A (en) * | 1989-08-02 | 1997-07-29 | Polytechnic University | Wastewater treatment process |
| JP3048889B2 (ja) * | 1995-06-29 | 2000-06-05 | 神鋼パンテツク株式会社 | 活性汚泥処理方法及びそのための活性汚泥処理装置 |
| FR2760232B1 (fr) * | 1997-03-03 | 1999-04-30 | Omnium Traitement Valorisa | Procede de traitement biologique d'un effluent et installation pour la mise en oeuvre d'un tel procede |
| JP3267935B2 (ja) * | 1997-12-19 | 2002-03-25 | 神鋼パンテツク株式会社 | 有機性廃水の処理方法及びその処理装置 |
| JP3473328B2 (ja) * | 1997-06-20 | 2003-12-02 | 栗田工業株式会社 | 生物脱リン装置 |
| FR2781785B1 (fr) * | 1998-02-16 | 2000-09-29 | Omnium Traitement Valorisa | Procede de traitement biologique d'effluents ne produisant pas ou peu de boues en exces incluant une etape de traitement par biomasse fixee |
| JP2005230582A (ja) * | 2000-10-06 | 2005-09-02 | Able:Kk | 余剰汚泥の減容化方法及び装置 |
| JP2003047988A (ja) * | 2001-08-03 | 2003-02-18 | Ebara Corp | 有機性汚水の処理方法及び装置 |
| EP1364915A1 (en) * | 2002-05-22 | 2003-11-26 | Kurita Water Industries Ltd. | A biological method of phosphorus removal and biological phosphorus-removing apparatus |
| US20040004038A1 (en) * | 2002-07-03 | 2004-01-08 | Jfe Engineering Corporation | Method and apparatus for treating sludge, and method and apparatus for treating wastewater utilizing the same |
-
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