ES2272576T3 - Metodo y aparato para eliminar el hollin por soplado de una caldera de recuperacion. - Google Patents
Metodo y aparato para eliminar el hollin por soplado de una caldera de recuperacion. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2272576T3 ES2272576T3 ES01998768T ES01998768T ES2272576T3 ES 2272576 T3 ES2272576 T3 ES 2272576T3 ES 01998768 T ES01998768 T ES 01998768T ES 01998768 T ES01998768 T ES 01998768T ES 2272576 T3 ES2272576 T3 ES 2272576T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- soot
- blowing
- blow
- group
- blower
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000007664 blowing Methods 0.000 title claims abstract description 159
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims abstract description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 63
- 239000004071 soot Substances 0.000 claims abstract description 386
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 5
- 230000001934 delay Effects 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 31
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 15
- 101100208332 Saccharomyces cerevisiae (strain ATCC 204508 / S288c) TUL1 gene Proteins 0.000 description 5
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 108010074506 Transfer Factor Proteins 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 235000015927 pasta Nutrition 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J3/00—Removing solid residues from passages or chambers beyond the fire, e.g. from flues by soot blowers
- F23J3/02—Cleaning furnace tubes; Cleaning flues or chimneys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/56—Boiler cleaning control devices, e.g. for ascertaining proper duration of boiler blow-down
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28G—CLEANING OF INTERNAL OR EXTERNAL SURFACES OF HEAT-EXCHANGE OR HEAT-TRANSFER CONDUITS, e.g. WATER TUBES OR BOILERS
- F28G1/00—Non-rotary, e.g. reciprocated, appliances
- F28G1/16—Non-rotary, e.g. reciprocated, appliances using jets of fluid for removing debris
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Cookers (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Un método de soplado de hollín para una caldera de recuperación (1), en el que los sopladores de hollín (7) de la caldera de recuperación (1) están divididos en grupos de soplado de hollín, produciendo un índice de ensuciamiento (L) para cada grupo de soplado de hollín de la caldera de recuperación (1), presentando dicho índice de ensuciamiento la necesidad de soplado de hollín de dicho grupo, caracterizado por determinar (12) intervalos de soplado de hollín (N) específicos de soplador de hollín que representan el tiempo entre dos puestas en marcha de soplador de hollín sucesivas de un soplador de hollín (7), corregir (13) los intervalos de soplado de hollín (N) de cada grupo de soplado de hollín utilizando el índice de ensuciamiento (L), calcular (18) los valores de frecuencia relativa de los grupos de soplado de hollín en los que un valor de frecuencia relativa representa la relación de un tiempo de soplado de hollín (Tx) de un grupo de soplado de hollín y una suma (Ttot) de los tiempos de soplado de hollín (Tx) de todos los grupos de soplado de hollín, seleccionar (23), para el soplado de hollín, el grupo de soplado de hollín y el soplador de hollín (7) de manera que el soplado de hollín tiene lugar sustancialmente de acuerdo con los valores de frecuencia relativa y con los intervalos de soplado de hollín (N) específicos de soplador de hollín.
Description
Método y aparato para eliminar el hollín por
soplado de una caldera de recuperación.
El presente invento se refiere a un método para
eliminar el hollín por soplado en una caldera de recuperación, en
el que los sopladores de hollín de la caldera de recuperación están
divididos en grupos de soplado de hollín.
El invento se refiere además a un aparato para
el soplado de hollín de una caldera de recuperación, comprendiendo
el aparato sopladores de hollín dispuestos en grupos de eliminación
de hollín en la caldera de recuperación, y un aparato de
control.
En las fábricas de pasta, el licor negro
desarrollado en el curso de la fabricación de pasta es quemado en
una caldera de recuperación para recuperar productos químicos
reciclables y la energía de los materiales combustibles contenidos
en el licor negro. En la caldera de recuperación, se recupera calor
utilizando tubos de agua que constituyen las paredes de la caldera
de recuperación y otras superficies de transferencia de calor.
Dichas superficies de transferencia de calor incluyen
recalentadores situados en una cámara de combustión de la caldera de
recuperación y precalentadores de agua de suministro y grupos de
calderas situados en un pasaje de gas de chimenea después de la
caldera.
Cuando se quema licor negro, emergen cantidades
considerables de gases, partículas, gotas arrastradas y otros de
tales productos de la combustión que fluyen a través de la caldera
de recuperación y el pasaje de gas de chimenea junto con los gases
de combustión. Algunos de los subproductos de la combustión se
adhieren a las superficies de transferencia de calor, que son de
este modo ensuciadas. El ensuciamiento reduce la eficiencia de la
caldera de recuperación, ya que la suciedad actúa como un material
aislante entre los gases de combustión y el agua a ser calentada
que fluye en los sistema de tubería, y vapor. Además, finalmente la
contaminación provoca obstrucción y, para retirar la obstrucción,
el proceso de quemado en la caldera de recuperación tiene que ser
parado. Una caldera de recuperación obstruida significa típicamente
al menos veinticuatro horas de parada para toda la unidad de
producción, lo que provoca grandes pérdidas económicas para toda la
fábrica de pasta.
Se elimina el hollín por soplado de las
superficies de transferencia de calor de la caldera de recuperación
para evitar o retrasar la contaminación. La frecuencia con la que
una caldera de recuperación necesita que se elimine el hollín por
soplado depende de la estructura y condiciones en la cámara de
combustión de la caldera de recuperación, lo que afecta a la
cantidad y características de los subproductos de la combustión. Se
ha de observar que a partir de ahora en el presente invento, a
menos que se indique de otra manera, el soplado de hollín de una
caldera de recuperación se refiere a eliminar el hollín por soplado
tanto de la propia parte de caldera de recuperación como del pasaje
de gas de chimenea posterior. El soplado de hollín se lleva a cabo
usualmente utilizando vapor, siendo el consumo de vapor de un
procedimiento de soplado de hollín típicamente 4-5
kg/s, lo que corresponde a alrededor del 4-5% de la
producción de vapor de toda la caldera de recuperación; el
procedimiento de soplado de hollín consume de este modo una cantidad
considerablemente grande de energía térmica.
En lo más simple, el soplado de hollín es un
procedimiento conocido como soplado de hollín secuencial, en el que
los sopladores de hollín operan en intervalos determinados y en un
orden determinado por una cierta lista predeterminada. El
procedimiento de soplado de hollín transcurre a su propio ritmo de
acuerdo con la lista, independientemente de si se necesita o no el
soplado de hollín, lo que significa que la obstrucción no puede ser
necesariamente evitada incluso si el procedimiento de eliminación de
hollín por soplado consume una gran cantidad de vapor.
La patente norteamericana 4 718 376 describe un
método que comprende el asignar los sopladores de hollín a cierto
número de grupos, estando provisto cada soplador de hollín de un
factor de peso que es un porcentaje del tiempo total de un ciclo de
soplado de hollín y que determina el número de ciclos de soplado de
hollín en el que participa el soplador de eliminación de hollín
particular; un ciclo de soplado de hollín es el tiempo que tarda el
procedimiento de soplado de hollín en cubrir toda la caldera de
recuperación. El factor de peso se puede modificar utilizando datos
medidos del procedimiento, tales como el incremento de pérdidas de
corriente de aire y el factor de tiro. Sin embargo, el método no es
necesariamente lo suficientemente rápido para evitar el atasco en
alguna parte de la caldera de recuperación, ya que el ciclo de
soplado de hollín tiene que proceder en un orden predeterminado
antes que una parte concreta sea soplada para la eliminación del
hollín; por lo tanto, habrá suficiente tiempo para que la ceniza se
endurezca sobre la superficie de la caldera de recuperación, después
de lo cual es imposible retirarla por soplado.
Un objetivo del presente invento es proporcionar
un método de soplado de hollín y una disposición de soplado de
hollín que permita evitar los inconvenientes mencionados
anteriormente.
Este objetivo se logra por medio de un método de
acuerdo con la reivindicación 1 y un aparato de acuerdo con la
reivindicación 8. Se exponen desarrollos adicionales ventajosos en
las reivindicaciones dependientes respectivas.
Un método de soplado de hollín de acuerdo con un
aspecto del invento comprende los pasos de producir un índice de
ensuciamiento para cada grupo de soplado de hollín de la caldera de
recuperación, determinando intervalos de soplado de hollín de
soplador de hollín específico, calcular los valores de frecuencia
relativa de los grupos de soplado de hollín, seleccionar, para el
soplado de hollín, el grupo de soplado de hollín y el soplador de
hollín de manera que el soplado de hollín tenga lugar
sustancialmente de acuerdo con los valores de frecuencia relativa y
con los intervalos de soplado de hollín de soplador de hollín
específico.
Un aparato de soplado de hollín de acuerdo con
otro aspecto del invento comprende un aparato de control que está
dispuesto para determinar intervalos de soplado de hollín de
soplador de hollín específico, producir un índice de ensuciamiento
para cada grupo de soplado de hollín y calcula los valores de
frecuencia relativa para los grupos de soplado de hollín,
seleccionar, para el soplado de hollín, el grupo de soplado de
hollín y el soplador de hollín de manera que el soplado de hollín
tenga lugar sustancialmente de acuerdo con los valores de
frecuencia relativa y los intervalos de soplado de hollín de
soplador de hollín específico.
La idea básica del invento comprende determinar
los intervalos de soplado de hollín de soplador de hollín
específico; producir un índice de ensuciamiento para cada grupo de
soplado de hollín de la caldera de recuperación para describir la
susceptibilidad al ensuciamiento de una parte de una caldera de
recuperación particular y corregir el intervalo de soplado de
hollín de los grupos de soplado de hollín utilizando el índice de
ensuciamiento; calcular los valores de frecuencia relativa del
grupo de soplado de hollín para describir la proporción relativa
del tiempo de soplado de hollín de cada grupo de soplado de hollín a
partir de la suma de los tiempos de soplado de hollín de todos los
grupos de soplado de hollín de la caldera de recuperación
particular; seleccionar, para el procedimiento de soplado de
hollín, el grupo de soplado de hollín y el soplador de hollín de
manera que el procedimiento de soplado de hollín tiene lugar
sustancialmente de acuerdo con los valores de frecuencia relativa y
con los intervalos de soplado de hollín del soplador de hollín
específico. Además, la idea que subyace en una realización
preferida comprende producir contadores de importancia para cada
grupo de soplado de hollín, incrementándose el valor de los
contadores de importancia en el valor de frecuencia relativa del
grupo de soplado de hollín después de cada procedimiento de soplado
de hollín, y, además, si el procedimiento de soplado de hollín ha
tenido lugar en el propio grupo de soplado de hollín, se reduce el
valor del contador de importancia en uno; seleccionando, para el
procedimiento de soplado de hollín, el soplador de hollín cuyo
tiempo de soplado de hollín, esto es el tiempo transcurrido desde el
comienzo de su procedimiento de soplado de hollín anterior, que más
exceda el intervalo de de soplado de hollín deseado o cuyo tiempo de
soplado de hollín desde su procedimiento de soplado de hollín
anterior se acerque más al intervalo de soplado de hollín calculado
para el soplador de soplado particular, y cuyo soplador de hollín
pertenece al grupo de soplado de hollín que tiene el valor de
contador de importancia mayor. Además, la idea de una segunda
realización preferida comprende corregir el intervalo de soplado de
hollín del soplador de hollín aplicando el índice de ensuciamiento y
la fórmula
\text{Intervalo de soplado de
hollín = intervalo de puesta en marcha - índice de ensuciamiento
x} \text{corrección
máxima}
Además, la idea de una tercera realización
preferida comprende ajustar el intervalo de puesta en marcha de los
sopladores de hollín de manera que el intervalo de soplado de hollín
de los sopladores de hollín más importantes del grupo de soplado de
hollín se vuelva más corto y que el intervalo de puesta en marcha de
los sopladores de hollín menos importantes se vuelva más largo
mientras que el tiempo total utilizado por el grupo de soplado de
hollín permanece inalterado. La idea de otra cuarta realización
preferida comprende determinar el índice de ensuciamiento por lógica
confusa.
Una ventaja del invento es que permite que los
recursos de de soplado de hollín sean dirigidos a puntos críticos
en la caldera para un beneficio máximo. La caldera de recuperación
es soplada para la eliminación de hollín tan uniformemente como sea
posible, no dejando ninguna parte de la caldera de recuperación sin
soplar durante demasiado tiempo, evitando de este modo que la
ceniza se endurezca. Además, las condiciones en la caldera de
recuperación permiten un consumo óptimo de vapor de soplado de
hollín.
En la presente solicitud, la expresión
"soplador de hollín" también puede referirse a un par de
sopladores de hollín.
El invento se describirá con más detalle en los
dibujos que se acompañan, en los que
la figura 1 muestra esquemáticamente una caldera
de recuperación típica, parcialmente seccionada, a la que se aplican
un método y un aparato del invento, y
la figura 2 muestra esquemáticamente una
realización del método de soplado de hollín del invento.
La figura 1 muestra esquemáticamente una caldera
de recuperación típica, 1 parcialmente seccionada, a la que se
aplican un método y un aparato del invento. En la parte inferior de
una cámara de combustión 2 se sitúa un lecho 3, que está dispuesto
en ella cuando la caldera de recuperación está en operación. Las
paredes de la cámara de combustión 2 están provistas de boquillas
de licor 4 para suministrar a la caldera de recuperación licor
negro para ser quemado, y toberas de aire 5 presentadas
esquemáticamente en varias alturas distintas en la dirección
vertical de la caldera de recuperación para suministrar y distribuir
aire de combustión a la caldera de recuperación a través de las
toberas de aire de una manera conocida en sí para asegurar una
combustión tan efectiva como sea posible, provocando tan pocas
emisiones dañinas como sea posible. La operación de la caldera de
recuperación en sí, el suministro de licor y aire y la distribución
de aire son conocidos generalmente en sí por un experto en la
técnica; por lo tanto, al ser irrelevantes para el presente invento,
no se describirán aquí con mayor detalle.
La cámara de combustión 2 es seguida por un
pasaje de gas de chimenea 6, que recibe los gases de chimenea que
fluyen fuera de la caldera de recuperación. Típicamente, el pasaje
de gas de chimenea 6 comprende un primer pasaje situado después de
la cámara de combustión de manera que el gas de chimenea que es
descargado desde la cámara de combustión fluye hacia abajo en la
dirección vertical en el primer pasaje, y después hacia arriba.
Típicamente, después del primer pasaje se proporciona un segundo
pasaje vertical al que se suministran los gases de chimenea que
fluyen desde el extremo inferior del primer pasaje, fluyendo ahora
hacia arriba en la dirección vertical en el segundo pasaje.
Típicamente, el pasaje de gas de chimenea 6 comprende además un
tercer pasaje vertical situado después del segundo pasaje de manera
que el gas de chimenea que fluye desde el segundo pasaje vuelve a
fluir hacia abajo en la dirección vertical en el tercer pasaje.
Después del tercer pasaje, el gas de chimenea sale, siendo
típicamente tratado adicional. El flujo de gases de chimenea y el
camino que recorren a través del procedimiento son conocidos en sí
para el experto en la técnica; por lo tanto, no se describirán aquí
con más detalle.
La parte superior de la cámara de combustión 2
comprende recalentadores 7, que están designados por números I a
III. A los recalentadores se les dan generalmente ciertos nombres;
en el caso mostrado en la figura, el número I es usualmente llamado
un recalentador primario, el número II un recalentador secundario y
el número III un recalentador terciario. Se asignan números
consecutivos a los recalentadores debido a que cuando se va a
producir un vapor recalentado, el vapor producido a partir de agua
en los tubos de la caldera de recuperación es transportado a través
de los recalentadores, calentándolo hasta una temperatura de varias
centenas de grados. Para llevar a cabo esto de una manera deseada,
el vapor es transportado hasta un recalentador primario situado en
el gas de chimenea que tiene una temperatura menor, y después hasta
un recalentador secundario y hasta un recalentador terciario y,
finalmente, fuera del sistema para un uso adicional. El calor de los
gases de chimenea es recuperado de este modo de la manera más
eficiente posible cuando el gas de chimenea más caliente calienta
el vapor en la última etapa mientras que el gas de chimenea que se
está enfriando calienta el vapor que tiene una temperatura menor en
los recalentadores secundario y primario. La figura muestra una
vista lateral de los recalentadores, de manera que parece que sólo
hubiera un sistema de tubo de recalentador. En la práctica, el
recalentador comprende varios sistemas de tubos paralelos para hacer
que los gases de chimenea fluyan entre el sistema de tubos,
calentando los tubos. Similarmente, se pueden proporcionar varias
unidades de supercalantadores paralelos en la dirección transversal
de la caldera de recuperación. Todo esto es en general ampliamente
conocido en sí, siendo obvio para un experto en la técnica; por lo
tanto, no necesita ser descrito aquí con mayor detalle. El primer
pasaje de gas de chimenea comprende un grupo de calderas K para
calentar agua hasta vapor. El segundo pasaje de gas de chimenea y
el tercer pasaje de gas de chimenea comprenden un miembro de
recuperación de calor E, esto es un "economizador", el cual,
utilizando los gases de chimenea ya bastante enfriados, precalienta
el agua a ser suministrada a la caldera de recuperación para mejorar
las características de recuperación de calor. El uso de dichos
economizadores y su posicionamiento en los pasajes de gas de
chimenea son comunes y ampliamente conocidos en sí, siendo obvios
para un experto en la técnica; por lo tanto, no será necesario
describir esto aquí con mayor detalle. En el tercer pasaje de gas de
chimenea, los gases de chimenea fluyen de nuevo hacia abajo en la
dirección vertical, para ser retirados del extremo inferior del
pasaje de gas de chimenea hasta el canal de descarga de una manera
conocida en sí.
Típicamente con la forma de tubos de vapor
largos o con canales de vapor, los sopladores de hollín 7 están
dispuestos en conexión con las superficies de transferencia de
calor, penetrando los sopladores de hollín en la cámara de
combustión o pasaje de gas de chimenea desde las aberturas en la
pared de la caldera, soplando continuamente vapor durante el
soplado de hollín y retirada de él cuando se completa el soplado de
hollín. En la presente solicitud, la expresión "soplador de
hollín" se refiere o bien a un soplador de hollín único o a un
par de sopladores de hollín en el que los sopladores de hollín están
dispuestos para dirigirse uno contra otro en caras opuestas de la
caldera de recuperación, sustancialmente en la misma línea. Los
sopladores de hollín, los pares de soplador de hollín y su
operación representan la tecnología anterior para un experto en la
técnica; por lo tanto, no se describen con mayor detalle en la
presente solicitud.
La operación de los sopladores de hollín 7 está
basada en vapor, que se permite que sea soplado para la eliminación
de hollín sobre la superficie a través de un soplador de hollín. Se
ha de observar aquí que aunque en la presente solicitud se muestra
el soplado de hollín para ser llevado a cabo utilizando vapor, el
invento no está restringido a él, sino que la operación de los
sopladores de hollín también se puede basar en otro principio, tal
como el soplado de hollín acústico u otro principio que permita el
soplado de hollín mientras se utiliza la caldera de
recuperación.
Se disponen dieciocho sopladores de hollín 7 en
conexión con el recalentador primario I, doce sopladores de hollín
en conexión con el recalentador secundario II y dieciséis sopladores
de hollín en conexión con el recalentador terciario III, se
disponen veintidós sopladores de hollín sobre el grupo de calderas y
un total de catorces sopladores de hollín en conexión con los
calentadores. Naturalmente, la ubicación y número de sopladores de
hollín 7 varían específicamente con la caldera; la caldera de
recuperación mostrada en la figura 1 es sólo un ejemplo que muestra
como se podrían posicionar los sopladores de hollín.
La caldera comprende un aparato de soplado de
hollín que comprende, además de los sopladores de hollín 7, un
aparato de control 8. El aparato de control 8 recibe información 9,
por ejemplo sobre si la caldera de recuperación necesita ser
soplada para la eliminación de hollín y sobre la operación y
condición de los sopladores de hollín, siendo controlada la
operación de los sopladores de hollín 7 por medio de información de
control u órdenes 10 dadas por el aparato de control 8. La
formación de la información de control de soplado de hollín 10 se
describirá con mayor detalle en relación con la figura 2.
La figura 2 muestra esquemáticamente una
realización del método de soplado de hollín del invento. La caldera
de recuperación está dividida en grupos de soplado de hollín, por
ejemplo en los siguientes seis grupos de soplado de hollín: EKO1 y
EKO2, esto es un primer grupo de soplado de hollín de precalentador
y un segundo grupo de soplado de hollín de calentador; KP, esto es
un grupo de soplado de hollín de grupo de calderas; TUL1, TUL2 y
TUL3, esto es un grupo de soplado de hollín de recalentador
primario, un grupo de soplado de hollín de recalentador secundario
y un grupo de soplado de hollín de recalentador terciario. El número
de grupos de soplado de hollín y la manera en la que son divididos
en grupos puede diferir naturalmente del mostrado. En la práctica,
es frecuente el número de puntos de medida de dispositivos de
medición que miden las condiciones de la caldera de recuperación,
lo que determina el número de grupos de soplado de hollín. La figura
2 describe en profundidad sólo el primer grupo de soplado de hollín
EKO1 de precalentador del aparato de control 8; el resto de los
grupos de soplado de hollín EKO2, KP, TUL1, TUL2, TUL3 comprenden
pasos de métodos similares.
En el paso 12, cada grupo de soplado de hollín
EKO1, EKO2, KP, TUL1, TUL2, TUL3 está provisto de un índice de
ensuciamiento L específico a la parte de caldera, esto es se
producen los índices de ensuciamiento L_{EKO1}, L_{EKO2},
L_{KP}, L_{TUL1}, L_{TUL2} y L_{TUL3}. Cuando se produce el
índice de ensuciamiento L, el factor de transferencia de calor de
la parte de caldera, pérdidas de tiro, nivel de SO_{2} temporal,
temperatura de gas de chimenea después de los recalentadores, cambio
a largo plazo del factor de transferencia de calor y cambio a largo
plazo de la pérdida de tiro, por ejemplo, son tenidos en cuenta, las
variables medidas o calculadas que son designadas por los números
9a a 9n en la figura 2. Las variables son medidas y producidas de
maneras conocidas en sí, de manera que no serán explicadas aquí con
mayor detalle.
El índice de ensuciamiento L presenta la
necesidad de soplado de hollín de la parte de caldera particular,
siendo el intervalo de valores del índice de ensuciamiento [-1, +1]
en la presente realización, en cuyo caso un índice de ensuciamiento
0 se refiere a una necesidad normal de soplado de hollín, un valor
que se aproxima a +1 se refiere a una necesidad de soplado de
hollín mayor de lo normal, y una valor que se aproxima a -1 se
refiere a una necesidad de soplado de hollín más pequeña de lo
normal. El aparato de control 8 calcula continuamente los índices
de ensuciamiento a una frecuencia determinada de manera separada. El
paso 12 de determinar el índice de ensuciamiento L se implementa
por un programa de cálculo basado, por ejemplo, en lógica
confusa.
En paso 13 del método, los sopladores de hollín
7 que pertenecen a un grupo de soplado de hollín particular, su
intervalo de puesta en marcha F, presión de vapor de soplado de
hollín y velocidad de operación y posiblemente otra dicha
información de esta clase son determinados para cada grupo de
soplado de hollín. El intervalo de puesta en marcha F se determina
experimentalmente, fijado manualmente el tiempo entre dos puestas en
marcha sucesivos de un soplador de hollín. El índice de
ensuciamiento L específico de una parte de caldera, determinado en
el cálculo 12 se utiliza para corregir el tiempo entre dos puestas
en marcha consecutivas del soplador de hollín, aplicando la
fórmula
N = F - L\ x\
K_{max},
en la que N = intervalo de soplado
de hollín, que es el intervalo de puesta en marcha real del soplador
de hollín que tiene lugar después de que todas las correcciones han
sido realizadas por el aparato, esto es el tiempo entre dos puestas
en marcha del soplador de hollín sucesivos del soplador de hollín, F
= intervalo de puesta en marcha y K_{max} = magnitud de
corrección máxima, que se iguala ahora al valor máximo del índice
de ensuciamiento L, esto es +1. El intervalo de soplado de hollín N,
que no ha sido cambiado por el aparato de control 8, es de este
modo tan largo como el intervalo de puesta en marcha F. El aparato
de control 8 calcula continuamente el intervalo de soplado de
hollín N de cada grupo de soplado de hollín a una frecuencia
determinada
separadamente.
En base al intervalo de soplado de hollín N, la
determinación de grupo de soplado de hollín 13 y la eficiencia del
soplador de hollín 17, la suma de los tiempos de soplado de hollín
de los sopladores de hollín 7 que pertenecen a un grupo particular
dentro de una unidad de tiempo dada, por ejemplo veinticuatro horas,
se calcula para cada grupo de soplado de hollín en el paso 16.
Además, en base a la suma de los tiempos de soplado de hollín de
los sopladores de hollín 7 que pertenecen al grupo particular y las
sumas de los tiempos de soplado de hollín de los sopladores de
hollín 7 de todos los grupos de soplado de hollín, los valores de
frecuencia relativa de los grupos de soplado de hollín son
calculados en el paso 18 de la siguiente manera:
Frek_{x} =
T_{x}/T_{tot},
en la que Frek_{X} = valor de
frecuencia relativa del grupo de soplado de soplador X, T_{x} =
tiempo de soplado de hollín del grupo de soplado de hollín X, y
T_{tot} = suma de los tiempos de soplado de hollín de todos los
grupos de soplado de hollín. El número de referencia 24 designa la
información suministrada desde los grupos de soplado de hollín
EKO2, KP, TUL1, TUL2, TUL3, formados de una manera similar a la
información suministrada al mismo paso de método desde
EKO1.
El tiempo de soplado de hollín T_{x}, es de
este modo el tiempo transcurrido para recorrer los procedimientos
de soplado de hollín de todos los sopladores de hollín 7 en el grupo
de soplado de hollín particular. Por ejemplo, si el grupo de
soplado de hollín comprende dos sopladores de hollín 7, uno de los
cuales lleva a cabo el procedimiento de soplado de hollín cinco
veces en veinticuatro horas y las otras tres veces en veinticuatro
horas, siendo la duración de un procedimiento de soplado cinco
minutos, el tiempo de soplado de hollín es T_{x} = 40 min. Si la
suma T_{tot} de todos los tiempos de soplado de hollín es <24
h, habrá tiempo libre en un día para que sea dividido entre todos
los procedimientos de soplado de hollín. El tiempo libre está
dividido de manera que utilizando los retrasos de puesta en marcha
de los sopladores de hollín, el aparato de control 8 divide el
tiempo libre uniformemente sobre las veinticuatro horas completas.
El soplado de hollín se lleva a cabo de este modo uniformemente
durante veinticuatro horas, no dejando ninguna parte de la caldera
sin soplar durante demasiado tiempo, lo que significa que se evita
que la ceniza se endurezca sobre las superficies de la caldera de
recuperación. Cuando se ensucia la caldera, el tiempo libre decrece
y los retrasos de puesta en marcha se hacen más cortos, dando lugar
a un incremento del consumo de vapor; similarmente, cuando la
caldera de recuperación resulta más limpia, los tiempos libres se
incrementan y los retrasos de puesta en marcha se hacen más largos,
dando lugar a una reducción en el consumo de vapor. Si la suma
T_{tot} de todos los tiempos de soplado de hollín es >24 h, no
hay tiempo libre en un día, ni los procedimientos de soplado de
hollín tienen ningún retraso de puesta en marcha. En dicho caso, el
tiempo de soplado de hollín se divide de manera que las relaciones
mutuas entre los tiempos de soplado de hollín de los grupos de
soplado de hollín, esto es Frek_{X}, permanecen inalterados, en
otras palabras el perfil del procedimiento de soplado de hollín
permanece inalterado. El perfil de soplado de hollín se determina en
el paso 18.
Además, cada grupo de soplado de hollín
comprende un contador de importancia 19, cuyo valor se incrementa
aplicando una fórmula 20 en un valor que se ha de calcular después
de cada procedimiento de soplado de hollín de la siguiente
manera:
(\text{nuevo
valor})_{x} = (\text{antiguo valor})_{x} +
Frek_{x}
Además, si el procedimiento de soplado de hollín
ha tenido lugar en un grupo de soplado de hollín propio, el valor
del contador se reduce en una unidad. En el paso 22, el grupo de
soplado de hollín cuyo contador de importancia 19 presenta el mayor
valor es seleccionado del procedimiento de soplado de hollín.
Existen datos empíricos generales sobre con qué
frecuencia han de ser sopladas las distintas partes de la caldera
de recuperación y sobre el intervalo de puesta en marcha y el tiempo
de operación de los sopladores de hollín 7. Basado en esta
información, el tiempo de operación por unidad de tiempo, por
ejemplo veinticuatro horas, y el intervalo de puesta en marcha F
han sido prefijados manualmente para los sopladores de hollín 7 en
el grupo de soplado de hollín en el paso 13. En base a la
información de medida obtenida de la caldera de recuperación en el
paso 12, tales como el factor de transferencia de calor, la pérdida
de tiro, el nivel de SO_{2} temporal, la temperatura de gas de
chimenea, el factor de transferencia de calor y los cambios a largo
plazo en la pérdida de tiro, el aparato de control 8 concluye si
alguna parte de la caldera de recuperación empieza a estar sucia.
Si es así, en una realización preferida del invento, el aparato de
soplado de hollín se ajusta él mismo de manera que se les
proporciona más capacidad a los sopladores de hollín en las partes
de ensuciamiento de la caldera, en otras palabras se acorta el
intervalo de soplado de hollín N de estos sopladores de hollín. Se
toma capacidad de los sopladores de hollín 7 menos importantes del
mismo grupo de soplado de hollín, esto es se incrementa el
intervalo de soplado de hollín N de dichos sopladores de hollín. En
otras palabras, el aparato de control 8 sigue continuamente la
importancia de los sopladores de hollín 7 de los grupos de soplado
de hollín de acuerdo con la eficiencia de limpieza y, en el paso 14,
toma una decisión sobre el soplador de hollín 7 más importante de
cada grupo de soplado de hollín. La eficiencia 17 de los sopladores
de hollín también se tiene en cuenta. El aparato de control 8 ajusta
los intervalos de puesta en marcha F fijados manualmente a los
intervalos de soplado de hollín N de manera que el tiempo de soplado
de hollín total tomado por el grupo de soplado de hollín permanece
inalterado.
El cálculo 15 de la frecuencia del soplador de
hollín 15 registra cada uno de los procedimientos de soplado de
hollín del soplador de hollín y los puntos en el tiempo en los que
se han realizado; esta información es utilizada para determinar el
intervalo de soplado de hollín real del soplador de hollín.
El soplador de hollín más importante del grupo
de soplado de hollín es seleccionado para el procedimiento de
soplado de hollín. El soplador de hollín más importante es
determinado en el paso 14 y es un soplador de hollín cuyo tiempo de
soplado de hollín desde su soplado de hollín anterior haya excedido
el intervalo de soplado de hollín N deseado. Si los intervalos de
soplado de hollín N deseados no son excedidos, es puesto en uso el
soplador de hollín 7 cuyo tiempo de soplado de hollín desde su
soplado de hollín anterior más se acerque al intervalo de soplado de
hollín N determinado.
La decisión sobre el soplador de hollín 7 a
realizar el procedimiento de soplado de hollín es tomada en el paso
23de método. La decisión está basada en la información recibida del
paso 22, que determina el grupo de soplado de hollín más importante
del paso 14 determinando el soplador de hollín 7 más importante del
grupo de soplado de hollín. Teniendo en cuenta la decisión de
soplado de hollín, se le da al soplador de hollín seleccionado una
orden de soplado de hollín 10.
Si, basado en las medidas obtenidas de la
caldera, el aparato de control 8 concluye que la caldera no está
resultando contaminada sino que permanece limpia en el grupo de
soplado de hollín de la caldera, el aparato de control comienza a
aumentar el intervalo de soplado de hollín N hasta que la parte de
caldera comienza a ensuciarse, en cuyo caso el proceso vuelve al
paso de división de recursos descrito anteriormente. Esto permite
evitar el consumo innecesario de vapor y de su energía calorífica
durante el procedimiento de soplado de hollín.
Los dibujos y la descripción relacionada sólo
están destinados a ilustrar la idea del invento. En sus detalles,
el invento puede variar dentro del alcance de las reivindicaciones.
Se pueden de este modo especificar sopladores de hollín críticos
particularmente importantes cuyas áreas de soplado de hollín estén
particularmente atascadas fácilmente teniendo en cuenta la
estructura de la caldera de recuperación. Dichas áreas incluyen por
ejemplo puntos en los que la velocidad de flujo de los gases de
chimenea disminuye o el flujo cambia su dirección. Normalmente, el
procedimiento de soplado de hollín tiene lugar específicamente al
soplador de hollín en intervalos uniformes, como se describe en
relación con las figuras 1 y 2. En una situación crítica, los
sopladores de hollín críticos de la parte de caldera son soplados
para la eliminación de hollín, después de lo cual el proceso vuelve
a su soplado de hollín normal. La especificación de los sopladores
de hollín críticos puede ser cambiada cuando cambien las
condiciones en la caldera de recuperación. El aparato también puede
permitir un criterio de soplado de hollín en el que solamente los
sopladores de hollín más importantes son utilizados para el
procedimiento de soplado de hollín. El criterio de soplado de
hollín es una actuación adicional, separada, del procedimiento de
soplado de hollín, que es ignorado al hacer funcionar los grupos de
soplado de hollín; ni el criterio de seguir el procedimiento de
soplado de hollín afecta a los valores del contador de importancia
19. Después del soplado de hollín de criterio, el proceso vuelve al
soplado de hollín normal. El intervalo del índice de ensuciamiento
L, de la corrección máxima K_{x} y de la reducción de la unidad de
contador de importancia en su propio grupo pueden diferir de los
mostrado anteriormente. El invento también puede aplicarse a sólo
algunos de los sopladores de hollín de la caldera de recuperación
mientras que el control del resto de los sopladores de hollín de la
caldera de recuperación operan de otra manera conocida. La unidad de
control se puede implementar, por ejemplo, por medio de un
ordenador personal, de lógica programable o de un sistema de
automatización.
Claims (12)
1. Un método de soplado de hollín para una
caldera de recuperación (1), en el que los sopladores de hollín (7)
de la caldera de recuperación (1) están divididos en grupos de
soplado de hollín, produciendo un índice de ensuciamiento (L) para
cada grupo de soplado de hollín de la caldera de recuperación (1),
presentando dicho índice de ensuciamiento la necesidad de soplado de
hollín de dicho grupo,
caracterizado
por
determinar (12) intervalos de soplado de hollín
(N) específicos de soplador de hollín que representan el tiempo
entre dos puestas en marcha de soplador de hollín sucesivas de un
soplador de hollín (7),
corregir (13) los intervalos de soplado de
hollín (N) de cada grupo de soplado de hollín utilizando el índice
de ensuciamiento (L),
calcular (18) los valores de frecuencia relativa
de los grupos de soplado de hollín en los que un valor de frecuencia
relativa representa la relación de un tiempo de soplado de hollín
(Tx) de un grupo de soplado de hollín y una suma (Ttot) de los
tiempos de soplado de hollín (Tx) de todos los grupos de soplado de
hollín,
seleccionar (23), para el soplado de hollín, el
grupo de soplado de hollín y el soplador de hollín (7) de manera que
el soplado de hollín tiene lugar sustancialmente de acuerdo con los
valores de frecuencia relativa y con los intervalos de soplado de
hollín (N) específicos de soplador de hollín.
2. Un método como el reivindicado en la
reivindicación 1, caracterizado por
producir contadores de importancia (19) para
cada grupo de soplado de hollín, siendo incrementado el valor de
los contadores de importancia (19) en un número de unidades indicado
por el valor de frecuencia relativa del grupo de soplado de hollín
después de cada soplado de hollín, y, además, si el soplado de
hollín ha tenido lugar en el propio grupo de soplado de hollín,
reducir el valor del contador de importancia (19) en una unidad,
y
seleccionar (23), para el soplado de hollín, el
soplador de hollín (7) del grupo de soplado de hollín que tenga el
mayor valor de contador de importancia.
3. Un método como el reivindicado en la
reivindicación 1, caracterizado por seleccionar (14), para el
soplado de hollín, el soplador de hollín (7) cuyo tiempo
transcurrido desde el comienzo de su soplado de hollín anterior más
exceda el intervalo de soplado de hollín (N) determinado por dicho
soplador de hollín (7) o cuyo tiempo transcurrido desde el comienzo
de su soplado de hollín anterior se acerque más al intervalo de
soplado de hollín (N) determinado para dicho soplador de hollín
(7).
4. Un método como el reivindicado en la
reivindicación 1, caracterizado por
corregir (12) el tiempo entre dos puestas en
marcha sucesivas de cada soplador de hollín (7), utilizando el
factor de ensuciamiento (L) y la siguiente formula:
N = F - L\ x\
K_{max},
en el que N = intervalo de soplado
de hollín, F = intervalo de comienzo prefijado inicial y K_{max} =
magnitud de corrección
máxima.
5. Un método como el reivindicado en la
reivindicación 1, caracterizado por ajustar el intervalo de
puesta en marcha (F) de los sopladores de hollín (7) de manera que
el intervalo de soplado de hollín (N)’ de los sopladores de hollín
(7) más importantes en el grupo de soplado de hollín se hace más
corto y el intervalo de soplado de hollín de los sopladores de
hollín menos importantes (7) se hace más largo mientras que el
tiempo total utilizado por el grupo de soplado de hollín permanece
inalterado.
6. Un método como el reivindicado en la
reivindicación 1, caracterizado por determinar (12) el índice
de ensuciamiento (L) por lógica borrosa.
7. Un método como el reivindicado en la
reivindicación 1, caracterizado por
determinar, para los sopladores de hollín (7),
el tiempo libre restante de todos los procedimientos de soplado de
hollín llevados a cabo por los sopladores de hollín (7),
dividir el tiempo libre determinado como
retrasos de puesta en marcha de los sopladores de hollín (7) entre
todos los procedimientos de soplado de hollín.
\newpage
8. Un aparato de soplado de hollín para una
caldera de recuperación (1), comprendiendo el aparato sopladores de
hollín (7) dispuestos en grupos de soplado de hollín en la caldera
de recuperación (1), teniendo cada grupo de soplado de hollín un
índice de ensuciamiento (L), presentando dicho índice de
ensuciamiento el soplado de hollín necesario de dicho grupo y un
aparato de control (8), caracterizado porque el aparato de
control (8) está dispuesto para
determinar (12) los intervalos (N) de soplado de
hollín específicos de soplador de hollín que representan el tiempo
entre dos comienzos de soplado de hollín sucesivos de un soplador de
hollín (7),
corregir (13) los intervalos de soplado de
hollín (N) de cada grupo de soplado de hollín utilizando el índice
de ensuciamiento (L),
calcular (18) valores de frecuencia relativa
para los grupos de soplado de hollín en los que el valor de
frecuencia relativa representa la relación de un tiempo de soplado
de hollín (Tx) de un grupo de soplador de hollín y una suma (Ttot)
de los tiempos (Tx) de todos los grupos de soplado de hollín,
seleccionar (23), para el soplado de hollín, el
grupo de soplado de hollín y el soplador de hollín (7) de manera
que el soplado de hollín tenga lugar sustancialmente de acuerdo con
los valores de frecuencia relativa y con los intervalos de soplado
de hollín (N) específicos de soplador de hollín.
9. Un aparato de soplado de hollín como el
reivindicado en la reivindicación 8, caracterizado porque el
aparato de control (8) está dispuesto para
producir contadores de importancia (19) para
cada grupo de soplado de hollín, siendo incrementado el valor de
los contadores de importancia (19) en un número de unidades
indicadas por el valor de frecuencia relativa del grupo de soplado
de hollín después de cada soplado de hollín, y, además, si el
soplado de hollín ha tenido lugar en el propio grupo de soplado de
hollín, reducir el valor del contador de importancia (19) en una
unidad, y para
seleccionar (23), para el soplado de hollín, el
soplador de hollín (7) del grupo de soplado de hollín que tenga el
valor de contador de importancia (19) más alto.
10. Un aparato de soplado de hollín como el
reivindicado en la reivindicación 8, caracterizado porque el
aparato de control (8) está dispuesto para
seleccionar, para el soplado de hollín, el
soplador de hollín (7) cuyo tiempo transcurrido desde el comienzo
de su soplado de hollín anterior más exceda el intervalo de soplado
de hollín determinado para dicho soplador de hollín (7) o cuyo
tiempo transcurrido desde el comienzo de su soplado de hollín
anterior más se acerque al intervalo de soplado de hollín (N)
determinado para dicho soplador de hollín.
11. Un aparato de soplado de hollín como el
reivindicado en la reivindicación 8, caracterizado porque el
aparato de control (8) comprende lógica confusa.
12. Un aparato de soplado de hollín como el
reivindicado en la reivindicación 8, caracterizado porque el
aparato de control (8) está dispuesto para
ajustar el intervalo de comienzo real de los
sopladores de hollín (7) de manera que el intervalo de soplado de
hollín de los sopladores de hollín (7) más importantes en el grupo
de soplado de hollín se haga más corto y el intervalo de soplado de
hollín de los sopladores hollín (7) menos importantes se haga más
largo, mientras que el tiempo total utilizado por el grupo de
soplado de hollín permanece inalterado.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI20002633 | 2000-11-30 | ||
| FI20002633A FI117143B (fi) | 2000-11-30 | 2000-11-30 | Soodakattilan nuohousmenetelmä ja -laitteisto |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2272576T3 true ES2272576T3 (es) | 2007-05-01 |
Family
ID=8559619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01998768T Expired - Lifetime ES2272576T3 (es) | 2000-11-30 | 2001-11-29 | Metodo y aparato para eliminar el hollin por soplado de una caldera de recuperacion. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6758168B2 (es) |
| EP (1) | EP1350062B1 (es) |
| AT (1) | ATE343765T1 (es) |
| AU (1) | AU2002220768A1 (es) |
| BR (1) | BR0115625B1 (es) |
| CA (1) | CA2430078C (es) |
| DE (1) | DE60124139T2 (es) |
| ES (1) | ES2272576T3 (es) |
| FI (1) | FI117143B (es) |
| PT (1) | PT1350062E (es) |
| WO (1) | WO2002044616A1 (es) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2304118A1 (es) * | 2008-02-25 | 2008-09-01 | Sener Grupo De Ingenieria, S.A | Procedimiento para generar energia mediante ciclos termicos con vapor de presion elevada y temperatura moderada. |
Families Citing this family (48)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7623932B2 (en) * | 1996-03-28 | 2009-11-24 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Rule set for root cause diagnostics |
| US7949495B2 (en) | 1996-03-28 | 2011-05-24 | Rosemount, Inc. | Process variable transmitter with diagnostics |
| US8290721B2 (en) | 1996-03-28 | 2012-10-16 | Rosemount Inc. | Flow measurement diagnostics |
| US7630861B2 (en) | 1996-03-28 | 2009-12-08 | Rosemount Inc. | Dedicated process diagnostic device |
| US8044793B2 (en) | 2001-03-01 | 2011-10-25 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Integrated device alerts in a process control system |
| US7562135B2 (en) | 2000-05-23 | 2009-07-14 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Enhanced fieldbus device alerts in a process control system |
| US7206646B2 (en) | 1999-02-22 | 2007-04-17 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Method and apparatus for performing a function in a plant using process performance monitoring with process equipment monitoring and control |
| EP1364263B1 (en) | 2001-03-01 | 2005-10-26 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Data sharing in a process plant |
| US6813532B2 (en) | 2001-03-01 | 2004-11-02 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Creation and display of indices within a process plant |
| US7720727B2 (en) | 2001-03-01 | 2010-05-18 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Economic calculations in process control system |
| US8073967B2 (en) | 2002-04-15 | 2011-12-06 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Web services-based communications for use with process control systems |
| US7627441B2 (en) | 2003-09-30 | 2009-12-01 | Rosemount Inc. | Process device with vibration based diagnostics |
| US7395527B2 (en) | 2003-09-30 | 2008-07-01 | International Business Machines Corporation | Method and apparatus for counting instruction execution and data accesses |
| US8381037B2 (en) | 2003-10-09 | 2013-02-19 | International Business Machines Corporation | Method and system for autonomic execution path selection in an application |
| US7523667B2 (en) | 2003-12-23 | 2009-04-28 | Rosemount Inc. | Diagnostics of impulse piping in an industrial process |
| US7895382B2 (en) | 2004-01-14 | 2011-02-22 | International Business Machines Corporation | Method and apparatus for qualifying collection of performance monitoring events by types of interrupt when interrupt occurs |
| US7415705B2 (en) | 2004-01-14 | 2008-08-19 | International Business Machines Corporation | Autonomic method and apparatus for hardware assist for patching code |
| US7109446B1 (en) * | 2005-02-14 | 2006-09-19 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Method and apparatus for improving steam temperature control |
| US9201420B2 (en) | 2005-04-08 | 2015-12-01 | Rosemount, Inc. | Method and apparatus for performing a function in a process plant using monitoring data with criticality evaluation data |
| US8005647B2 (en) | 2005-04-08 | 2011-08-23 | Rosemount, Inc. | Method and apparatus for monitoring and performing corrective measures in a process plant using monitoring data with corrective measures data |
| US8140296B2 (en) * | 2005-06-06 | 2012-03-20 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Method and apparatus for generalized performance evaluation of equipment using achievable performance derived from statistics and real-time data |
| US7383790B2 (en) | 2005-06-06 | 2008-06-10 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Method and apparatus for controlling soot blowing using statistical process control |
| US8112565B2 (en) | 2005-06-08 | 2012-02-07 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Multi-protocol field device interface with automatic bus detection |
| US7272531B2 (en) | 2005-09-20 | 2007-09-18 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Aggregation of asset use indices within a process plant |
| US20070068225A1 (en) | 2005-09-29 | 2007-03-29 | Brown Gregory C | Leak detector for process valve |
| DE102006022625B4 (de) * | 2006-05-12 | 2013-05-29 | Rwe Power Ag | Verfahren zur ebenen- und/oder gruppenweisen Reinigung der Heizflächen eines Dampferzeugers mittels Rußbläsereinsatz |
| US7953501B2 (en) | 2006-09-25 | 2011-05-31 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Industrial process control loop monitor |
| US8788070B2 (en) | 2006-09-26 | 2014-07-22 | Rosemount Inc. | Automatic field device service adviser |
| JP2010505121A (ja) | 2006-09-29 | 2010-02-18 | ローズマウント インコーポレイテッド | 検証を備える磁気流量計 |
| US7321846B1 (en) | 2006-10-05 | 2008-01-22 | Rosemount Inc. | Two-wire process control loop diagnostics |
| CA2679632C (en) | 2007-03-12 | 2018-01-09 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Method and apparatus for generalized performance evaluation of equipment using achievable performance derived from statistics and real-time data |
| US8898036B2 (en) | 2007-08-06 | 2014-11-25 | Rosemount Inc. | Process variable transmitter with acceleration sensor |
| US8301676B2 (en) | 2007-08-23 | 2012-10-30 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Field device with capability of calculating digital filter coefficients |
| US7890197B2 (en) * | 2007-08-31 | 2011-02-15 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Dual model approach for boiler section cleanliness calculation |
| US7702401B2 (en) | 2007-09-05 | 2010-04-20 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | System for preserving and displaying process control data associated with an abnormal situation |
| US7590511B2 (en) | 2007-09-25 | 2009-09-15 | Rosemount Inc. | Field device for digital process control loop diagnostics |
| US8055479B2 (en) | 2007-10-10 | 2011-11-08 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Simplified algorithm for abnormal situation prevention in load following applications including plugged line diagnostics in a dynamic process |
| WO2010098946A2 (en) * | 2009-02-24 | 2010-09-02 | Adams Terry N | Systems and methods for controlling the operation of sootblowers |
| WO2011135081A2 (de) * | 2010-04-29 | 2011-11-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur temperaturkontrolle von dampf in einem kessel |
| US9207670B2 (en) | 2011-03-21 | 2015-12-08 | Rosemount Inc. | Degrading sensor detection implemented within a transmitter |
| US9927788B2 (en) | 2011-05-19 | 2018-03-27 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Software lockout coordination between a process control system and an asset management system |
| US9052240B2 (en) | 2012-06-29 | 2015-06-09 | Rosemount Inc. | Industrial process temperature transmitter with sensor stress diagnostics |
| US9602122B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-03-21 | Rosemount Inc. | Process variable measurement noise diagnostic |
| US9927231B2 (en) * | 2014-07-25 | 2018-03-27 | Integrated Test & Measurement (ITM), LLC | System and methods for detecting, monitoring, and removing deposits on boiler heat exchanger surfaces using vibrational analysis |
| CN109603545B (zh) * | 2018-12-28 | 2020-01-07 | 浙江大学 | 一种联合吹灰的scr脱硝方法及装置 |
| CN109882831B (zh) * | 2019-03-21 | 2020-05-19 | 上海电力学院 | 基于六温法防控燃煤电站锅炉受热面结焦的方法 |
| US20210341140A1 (en) | 2020-05-01 | 2021-11-04 | International Paper Company | System and methods for controlling operation of a recovery boiler to reduce fouling |
| CN112815347B (zh) * | 2021-02-02 | 2022-09-06 | 山东上奥电力科技有限公司 | 电站锅炉智能吹灰闭环控制系统、方法和装置 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2948013A (en) * | 1955-09-07 | 1960-08-09 | Blaw Knox Co | Program control for soot blowers |
| US4475482A (en) * | 1982-08-06 | 1984-10-09 | The Babcock & Wilcox Company | Sootblowing optimization |
| US4454840A (en) * | 1983-07-14 | 1984-06-19 | The Babcock & Wilcox Company | Enhanced sootblowing system |
| US4466383A (en) * | 1983-10-12 | 1984-08-21 | The Babcock & Wilcox Company | Boiler cleaning optimization with fouling rate identification |
| US4488516A (en) | 1983-11-18 | 1984-12-18 | Combustion Engineering, Inc. | Soot blower system |
| US4552098A (en) * | 1985-05-15 | 1985-11-12 | University Of Waterloo | Convection section ash monitoring |
| US4718376A (en) * | 1985-11-01 | 1988-01-12 | Weyerhaeuser Company | Boiler sootblowing control system |
| US4869209A (en) * | 1988-10-04 | 1989-09-26 | Engineering Controls, Inc. | Soot chaser |
| US4996951A (en) * | 1990-02-07 | 1991-03-05 | Westinghouse Electric Corp. | Method for soot blowing automation/optimization in boiler operation |
| US5181482A (en) * | 1991-12-13 | 1993-01-26 | Stone & Webster Engineering Corp. | Sootblowing advisor and automation system |
| US5359967A (en) * | 1993-06-15 | 1994-11-01 | Carter Hudson R | Combined thermal and fuel NOx control utilizing furnace cleanliness and stoichiometric burner combustion |
| JPH0875137A (ja) | 1994-09-09 | 1996-03-19 | Babcock Hitachi Kk | 分割火炉モデルによるスートブロワ制御方法と装置 |
| DE19502104A1 (de) * | 1995-01-24 | 1996-07-25 | Bergemann Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Steuern von Rußbläsern |
| JPH1194233A (ja) | 1997-09-18 | 1999-04-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スーツブロワ制御方法とその装置 |
| JP3809981B2 (ja) | 1997-11-18 | 2006-08-16 | バブコック日立株式会社 | 石炭焚ボイラ設備のインテリジェント型スートブロワ制御装置 |
| US6325025B1 (en) * | 1999-11-09 | 2001-12-04 | Applied Synergistics, Inc. | Sootblowing optimization system |
-
2000
- 2000-11-30 FI FI20002633A patent/FI117143B/fi not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-11-29 EP EP01998768A patent/EP1350062B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-29 CA CA002430078A patent/CA2430078C/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-29 AU AU2002220768A patent/AU2002220768A1/en not_active Abandoned
- 2001-11-29 PT PT01998768T patent/PT1350062E/pt unknown
- 2001-11-29 ES ES01998768T patent/ES2272576T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-29 AT AT01998768T patent/ATE343765T1/de active
- 2001-11-29 DE DE60124139T patent/DE60124139T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-29 BR BRPI0115625-0A patent/BR0115625B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-11-29 WO PCT/FI2001/001042 patent/WO2002044616A1/en not_active Ceased
-
2003
- 2003-05-30 US US10/449,277 patent/US6758168B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2304118A1 (es) * | 2008-02-25 | 2008-09-01 | Sener Grupo De Ingenieria, S.A | Procedimiento para generar energia mediante ciclos termicos con vapor de presion elevada y temperatura moderada. |
| ES2304118B1 (es) * | 2008-02-25 | 2009-07-29 | Sener Grupo De Ingenieria, S.A | Procedimiento para generar energia mediante ciclos termicos con vapor de presion elevada y temperatura moderada. |
| WO2009106657A1 (es) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Sener Grupo De Ingenieria, S.A. | Procedimiento para generar energía mediante ciclos térmicos con vapor de presión elevada y temperatura moderada |
| US8904789B2 (en) | 2008-02-25 | 2014-12-09 | Sener Grupo De Ingenieria, S.A. | Method for generating energy by means of thermal cycles with high pressure and moderate temperature steam |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2002044616A1 (en) | 2002-06-06 |
| DE60124139D1 (de) | 2006-12-07 |
| PT1350062E (pt) | 2007-01-31 |
| ATE343765T1 (de) | 2006-11-15 |
| AU2002220768A1 (en) | 2002-06-11 |
| US6758168B2 (en) | 2004-07-06 |
| DE60124139T2 (de) | 2007-09-06 |
| FI20002633L (fi) | 2002-05-31 |
| BR0115625B1 (pt) | 2010-07-27 |
| CA2430078C (en) | 2010-01-12 |
| EP1350062B1 (en) | 2006-10-25 |
| BR0115625A (pt) | 2003-08-26 |
| US20030205210A1 (en) | 2003-11-06 |
| EP1350062A1 (en) | 2003-10-08 |
| FI20002633A0 (fi) | 2000-11-30 |
| CA2430078A1 (en) | 2002-06-06 |
| FI117143B (fi) | 2006-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2272576T3 (es) | Metodo y aparato para eliminar el hollin por soplado de una caldera de recuperacion. | |
| RU2449214C2 (ru) | Управление потоком охлаждающего воздуха в сажеобдувочном устройстве на основании температуры обдувочной трубы | |
| CN103328887B (zh) | 用于控制锅炉内蒸汽温度的方法和装置 | |
| CN103075739B (zh) | 利用统计过程控制来控制烟灰吹除的方法和装置 | |
| GB2452409A (en) | A method for controlling soot blowers for a heat exchange | |
| NL1019612C2 (nl) | Stoomoververhitter. | |
| BRPI0515852B1 (pt) | Método para limpar pelo menos um elemento de transferência térmica de uma caldeira dentro de uma fornalha, sistema de caldeira e método para iniciar a limpeza de um sistema de caldeira | |
| JP2002317919A (ja) | 熱交換装置 | |
| RU2039913C1 (ru) | Водогрейный котел | |
| KR100976971B1 (ko) | 폐기물 소각로에서 발생되는 폐열가스의 폐열을 회수하는 열교환기 | |
| JP5632111B2 (ja) | 自動固体燃料バーナ | |
| ES2596372T3 (es) | Procedimiento para elevar la eficiencia de una instalación de incineración, especialmente de una central de incineración de basuras o de biomasa | |
| JP7202842B2 (ja) | 灰処理装置及び発電プラント並びに灰処理装置の運転方法 | |
| JP2024037672A (ja) | 廃棄物処理設備及び廃棄物処理方法 | |
| US2591398A (en) | Fire tube furnace with flue gas turbulator | |
| JP4218157B2 (ja) | 排ガス用熱交換器のスートブロー方法 | |
| JPH0245624Y2 (es) | ||
| JP7671797B2 (ja) | 廃棄物処理設備及び廃棄物処理方法 | |
| SU19208A1 (ru) | Вод ной экономайзер низкого давлени | |
| RU93002076A (ru) | Конвективная поверхность нагрева | |
| RU10836U1 (ru) | Котел-утилизатор | |
| KR100433832B1 (ko) | 입형 보일러 | |
| SU45707A1 (ru) | Способ предохранени экранных труб в паровых котлах от осадков | |
| JPH0674828U (ja) | ストーカ炉 | |
| KR200294804Y1 (ko) | 입형 보일러 |