ES2273375T3 - Proyectil o cabeza de combate. - Google Patents

Abstract

Un proyectil u ojiva para combatir blancos blindados presenta un material (1) sin prácticamente ningún efecto balístico final, como un medio de expansión radialmente envuelto por un cuerpo exterior hecho de un material de penetración (2) con un efecto balístico final notablemente superior. El medio de expansión (1) puede hacerse de materiales metálicos ligeros, duroplásticos o termoplásticos, plásticos reforzados con fibras, materiales elastómeros o un metal denso y dinámicamente blando. El medio de expansión (1) puede, además, contener sustancias con un efecto pirofórico y/o explosivo, posiblemente un polvo o líquido. Las bandas (20) de otros cuerpos (21, 24, 25) pueden empotrarse en el cuerpo exterior. El cuerpo exterior (2) puede hacerse de metal calcinado de alta densidad, de un material quebradizo, o de acero muy duro. El cuerpo exterior puede partirse en astillas. Un penetrador masivo (6) o varios penetradores (26) pueden disponerse en el centro del medio de expansión. El proyectil presenta una punta (38, 41) y está estabilizado en su giro, o aerodinámicamente estabilizado como un proyectil de calibre pleno o como un proyectil perforador y obturador de calibre menor. Los proyectiles pueden expulsarse desde distribuidores. Los proyectiles u ojivas pueden montarse sobre mísiles guiados o no guiados.

Description

Proyectil o cabeza de combate.

La invención se refiere a proyectiles o cabezas de combate para la lucha contra objetivos, en particular contra objetivos blindados, con una disposición interna para la conformación dinámica de zonas de ensanchamiento y para alcanzar grandes efectos laterales.

En un gran número de campos de aplicación para proyectiles y cabezas de combate, además de la potencia de perforación requerida, también se ha de pretender un efecto lo más superficial posible (efecto lateral) para aumentar la eficiencia. Esto se oye así, en particular, en el caso de proyectiles contra objetivos volantes como, por ejemplo, aviones de alas rígidas, helicópteros no blindados o cohetes balísticos que pertenecen, desde el punto de vista de la balística terminal, a las clases de objetivos más ligeros.

Sin embargo, aquí aparecen, cada vez más, los denominados objetos "endurecidos", de manera que además de elevados efectos laterales también se requieren, en parte, potencias de perforación relativamente elevadas. Algo comparable es válido en el caso de otras estructuras, como por ejemplo barcos. Pero también en el caso de proyectiles destructores de blindados de una elevada potencia de perforación, que han de ser conseguidos con penetradores cada vez más delgados y largos, cada vez es más importante garantizar un efecto lateral suficiente durante el paso a través del objetivo o en el interior del objetivo. Estos requerimientos son válidos tanto para los proyectiles penetradores por energía cinética disparados por cañones (proyectiles KE), como para cabezas de combate con cuerpos activos KE o los denominados proyectiles híbridos formados por cuerpos activos KE y cargas huecas.

Según el documento DE2554600C1 se propone una solución por medio de la cual se consigue una mejora del efecto lateral de proyectiles penetradores por energía cinética gracias al hecho de que por medio de un núcleo delantero que se estrecha de modo cónico en su extremo trasero, el extremo cónico, al impactar y en el proceso de penetración subsiguiente, se retrase, y con ello se introduzca entre los subproyectiles prefabricados que se encuentran en el núcleo posterior de varias partes, y acelere éste directamente, o por medio de una pieza intermedia deformable de modo radial. La función de esta solución, exigente desde el punto de vista constructivo, se ha demostrado tanto en proyectiles estabilizados por rotación como en proyectiles estabilizados de modo aerodinámico (proyectiles de flecha). Sin embargo, la efectividad está limitada debido, entre otras cosas, a las prescripciones constructivas. En particular, no son efectivos precisamente en el caso de estructuras objetivo delgadas. Este tipo de soluciones son muy complejas, y debido a ello son intensivas en costes. Todos estos factores limitan fuertemente el empleo.

Para conseguir mayores efectos laterales se conocen además experimentos con proyectiles que al impactar sobre un objetivo se disgregan o se fragmentan. En este caso se trata, por ejemplo, de cuerpos activos con aceros frágiles o metales duros, o bien metales pesados frágiles. Este tipo de soluciones, sin embargo, en comparación con los penetradores convencionales, no llevan a ángulos de cono de fragmentación elevados. También en este caso, las posibilidades desde el punto de vista de la técnica de construcción y las posibilidades constructivas están muy limitadas. Además, este tipo de soluciones son adecuadas preferentemente sólo para proyectiles estabilizados por rotación. Adicionalmente, la potencia de perforación de este tipo de proyectiles retrocede de un modo drástico, de manera que sólo son apropiados para un espectro de empleo limitado de manera condicionada. En particular, este tipo de soluciones son poco efectivas justo en el caso de objetivos delgados, del mismo modo que sucede en el caso de objetivos estructurados (objetivos de varias placas).

En el documento EP0343389A1 se describe el núcleo del proyectil de un proyectil con espejo de propulsión, que está formado de una parte central del núcleo del proyectil relativamente frágil en la que está insertado un perno del núcleo del proyectil relativamente dúctil, que está anclado en su extremo trasero en la parte trasera del núcleo del proyectil y en su extremo delantero en una punta del núcleo del proyectil. Para la parte central del núcleo del proyectil se propone, preferentemente, un wolframio frágil, mientras que el perno del núcleo del proyectil está formado por un wolframio dúctil, un metal duro u otro material efectivo desde el punto de vista de la balística terminal. La parte central del núcleo del proyectil relativamente frágil se disgrega ya al penetrar la primera placa objetivo de un blindado de varias capas, mientras que el perno del núcleo del proyectil dúctil no se fragmenta durante el proceso de penetración, sino que, por el contrario, perfora las placas objetivo subsiguientes de modo sucesivo, y se reduce con ello de modo continuado en su longitud y masa. La parte del proyectil relativamente delgada, y con ello pobre en masa, sin embargo, no es apropiada, precisamente, para alcanzar un gran efecto en profundidad o para perforar objetivos profundos con un efecto lateral continuado. Las densidades de la parte central del núcleo del proyectil frágil y del perno del núcleo del proyectil son prácticamente iguales. Con ello, no se da un efecto lateral elevado de los fragmentos conjuntamente con una penetración de placas objetivo de varias capas.

En el documento WO92/15836A1 se da a conocer un proyectil estabilizado por rotación destructor de blindados generador de fragmentos que está conformado por una envoltura del proyectil con un material de alta densidad, y una pieza de cabeza delantera hecha del mismo material, en el que la disgregación de la envoltura del proyectil se realiza de modo mecánico con la ayuda de un material pesado pretensazo que se encuentra en un agujero ciego en la parte posterior de la envoltura del proyectil, y una entalladura delantera de la estructura de la envoltura. Como material de llenado comprimido se propone polvo de wolframio. Esta solución es igual de poco efectiva en los objetivos relativamente delgado que en los objetivos profundos. Tampoco se puede alcanzar de modo constructivo una compresión efectiva
desde el punto de vista de la balística terminal como consecuencia de la sustancia de relleno en forma de polvo.

El documento EP0238818A1 describe un proyectil con espejo de propulsión estabilizado por rotación que está formado por una envoltura de fragmentos hueca, cerrada por detrás y por delante, y por una punta del proyectil fijada a ella. Como material de llenado se propone un polvo inerte con una densidad de al menos 10 g/cm^{3}. La envoltura de fragmentos presenta puntos de rotura controlada que determinan el tamaño de los fragmentos individuales. La envoltura de fragmentos se ha de fragmentar después de la penetración del fragmento, y se ha de disgregar en fragmentos efectivos individuales. El relleno en forma de polvo hecho de wolframio es expulsado después de la penetración como consecuencia de la rotación del proyectil. Una potencia lateral elevada, y al mismo tiempo efectiva en profundidad no puede ser conseguida con un concepto de este tipo, ya que la invención se basa de manera primaria en las fuerzas centrífugas de un proyectil estabilizado por rotación, y el polvo de wolframio, como consecuencia, entre otras cosas, de los espacios huecos naturales, no disgregará la envoltura gruesa que lo rodea de modo suficiente en la dirección axial, a pesar de la fragmentación previa. Además, el relleno con polvo está pensado como sustituto para una carga explosiva e incendiaria, habiendo de conseguir la densidad elevada directamente efectos de balística terminal.

Otro principio de disgregación para la consecución de un efecto lateral se propone en el documento
(JP 08061898A), en el que en un cilindro metálico está dispuesto un metal reactivo que reacciona químicamente con aire y agua de modo químico térmico, cuando la munición destructora de blindados colisiona con un objeto. En este caso se ha de provocar, claramente, un efecto "casi" de explosión incendiaria por medio de la reacción metálica especial, para conseguir una potente fuerza de destrucción radial.

Un procedimiento no destructor de blindados de conseguir con un proyectil después del impacto y la penetración de un objetivo un efecto lateral elevado se conoce del documento DE2839372A1, en el que se propone un proyectil para objetivos de caza que está formado por una envoltura maciza del proyectil que está provista con una agujero ciego central que discurre desde delante a detrás, en el que está introducido un relleno preferentemente hecho de plomo con espacios huecos. En esta construcción, el material pesado se encuentra en el interior de la envoltura que lo rodea, y al penetrar el cuerpo objetivo blando ocasiona una compresión de la parte delantera del proyectil. Gracias a ello, el proyectil, de modo intencionado, puede entregar su energía multiplicada al cuerpo libre, y conseguir un mayor efecto en anchura. No se pretende una disgregación lateral del cuerpo del proyectil, o bien un efecto de fragmentos lateral, siendo incluso algo indeseado. Un efecto similar se consigue con el principio DUM-DUM prohibido contra personas.

En el caso de las soluciones previstas para proyectiles destructores de blindados de elevada potencia de perforación, que se han de conseguir con penetradores cada vez más delgados y largos, se conocen pocas invenciones que tengan como objeto la consecución de un efecto lateral suficiente. Habitualmente, el objetivo de este tipo de construcciones de proyectil reside únicamente en la consecución de una elevada potencia en profundidad.

En el documento DE4007196A1 se describe un proyectil penetrador por energía cinética de hipervelocidad con una envoltura exterior portadora que encierra un cuerpo de masa hecho de producto a granel pesado, preferentemente wolframio y polvo de uranio empobrecido. En esta invención, la envoltura sirve sólo para la estabilidad de la pieza insertada compuesta por el polvo de metal pesado durante la aceleración de disparo y la fase de vuelo. El proyectil que impacta con una elevada velocidad en el objetivo consigue su elevada potencia en profundidad ya que en la región de hipervelocidad, la resistencia del material del penetrador ya no influye, o bien sólo de un modo no considerable, en la potencia de perforación. En el caso de velocidades reducidas, debido a ello, la potencia en profundidad se retrae considerablemente. El efecto lateral es reducido, tendiendo a desaparecer. Estos proyectiles se conocen como los denominados penetradores segmentados.

En el documento US5.440.995 se presenta un penetrador de metal pesado que está formado por triquitas de wolframio. En los penetradores convencionales hechos de metal pesado de wolframio policristalino, al penetrar en un objetivo blindado se produce una cabeza plástica o hidrodinámica (hongo), que influye en la potencia de profundidad de penetración, o bien la reduce. El concepto de penetrador propuesto ha de evitar esta conformación de la cabeza, y con ello ha de aumentar la potencia en profundidad. El principio aspira, como consecuencia de ello, a una consecución de una potencia en profundidad lo más elevada posible. No se da un efecto lateral.

Un proyectil penetrador por energía cinética subcalibrado con una relación de longitud/diámetro elevada y una construcción híbrida se da a conocer en el documento EP0111712A1, que está formada fundamentalmente por un cuerpo principal, un cuerpo intermedio y un cuerpo de punta. El cuerpo intermedio formado por un material sinterizado frágil de alta densidad, por ejemplo wolframio o uranio empobrecido, está unido en una región plana de unión a tope en la parte posterior con el cuerpo principal y en la parte delantera en una región de unión a tope igualmente plana con el cuerpo de punta, estando conformados tanto el cuerpo principal como el cuerpo de punta por un material sinterizado tenaz de alta densidad, por ejemplo por las mismos materiales metálicos mencionados anteriormente. Al impactar en un objetivo blindado, las partículas conformadas por el material frágil del cuerpo intermedio han de ensanchar el canal de tiro, y han de ocasionar tras la primera placa objetivo un fuerte efecto explosivo. Este tipo de capas tampones libres actúan fundamentalmente reduciendo tanto la presión como la potencia. El efecto de los fragmentos, como consecuencia de la construcción y la reducida diferencia de densidad entre los materiales sinterizados frágiles y tenaces, permanece limitada en su mayor parte de modo local y lateral, ya que el cuerpo intermedio frágil, al impactar en dirección axial es comprimido por la punta y el cuerpo principal, y es propulsado conjuntamente con éstos con las masas altamente efectivas desde el punto de vista balístico de un modo puramente axial a través del canal de tiro.

Una variante de la invención discutida anteriormente según el documento EP111712A1 se describe en el documento DE3339078A1, en el que la unión entre el cuerpo intermedio frágil de alta densidad y el cuerpo principal dúctil con una densidad igualmente elevada o igual, o bien el cuerpo intermedio frágil mismo se estabiliza por medio de una envoltura delgada altamente resistente. Esto ocasiona una mejora de la estabilidad del proyectil KE durante el disparo o en la fase de vuelo, si bien no cambia nada en el modo de actuación balístico terminal respecto a la invención según el documento EP0111712A1.

Adicionalmente, en el documento DE3240310A1 se describe un proyectil incendiario destructor de blindados que presenta, según la invención, un cuerpo metálico cilíndrico conformado como cuerpo macizo con un espacio hueco interior dispuesto en la región delantera, en el que las paredes laterales fijas que rodean el espacio hueco están conformadas de tal manera que al comienzo de la penetración del blindaje a través del proyectil mantienen fundamentalmente su forma de salida, para al hacer impacto sobre el blindado crear un espacio hueco completamente cerrado, y ocasionar por medio de una compresión adiabática en el interior del espacio hueco que se encienda el compuesto incendiario que se encuentra en el espacio hueco. El cuerpo metálico cilíndrico está provisto en la región delantera de una pantalla de viento convencional (cubierta balística) hecha de aluminio que llega a la abertura del cuerpo metálico, y con ello cierra el espacio hueco. Esta punta maciza hecha de aluminio se destruye al impactar el proyectil en el objetivo, y no tiene ningún efecto posterior en la penetración del proyectil.

En la invención según el documento US4.353.302 se trata de un tipo de una especie de "proyectil de tampón", en el que la parte delantera ha de hacer posible la penetración sin obstáculos de la parte principal del proyectil por medio de la abertura de un gran cráter. En la parte delantera del proyectil se encuentra una carga pirotécnica que se enciende por medio de la punta del proyectil como consecuencia de la presión o el rozamiento al impactar con el objetivo. El proyectil, ciertamente, también puede entregar fragmentos como consecuencia del "elemento secundario", que está alojado antes del "elemento primario" como núcleo duro, si bien por lo general está pensado como un proyectil destructor de blindados puros contra blindados pesados, o bien como proyectil de fragmentos con carga propulsora pirotécnica (proyectil multipropósito).

En el documento US4.444.112, que representa una modificación del objeto descrito en el documento US4.353.302, el modo de actuación se basa en el encendido de una "bursting charge", es decir, una carga explosiva, por medio de una "ignition charge" pirotécnica alojada previamente, es decir, una carga detonante. Así pues, se trata, al igual que en el tipo de proyectil según el documento US4.353.302, de un proyectil de dos partes, formado por un proyectil explosivo que está alojado antes de un proyectil del núcleo. El proyectil actúa sólo por medio de la combinación de las dos partes del proyectil.

En el caso del proyectil descrito en el documento EP0051375B1 (D4) se trata de un penetrador de disgregación mecánica, un denominado proyectil FAPDS (Frangible Armor Piercing Discarding Sabor), es decir, un proyectil con espejo de propulsión subcalibrado. La disgregación del proyectil en el objetivo como consecuencia de la carga del choque se consigue por medio de un material de proyectil especial. Este material de proyectil con densidad elevada está formado, entre otros, por un metal pesado de wolframio infiltrado con cobre, ocasionándose la fragilidad necesaria del material del proyectil. La fabricación de este material de proyectil especial es muy costosa y complicada, ya que el proyectil ha de ser suficiente tanto para las cargas de disparo en el arma como para la disgregación en el objetivo. Con ello, para las características mecánicas del cuerpo del proyectil se requieren valores muy determinados para la resistencia a la tracción y la resistencia a la presión. El proyectil puede presentar adicionalmente una punta balística ("wind screen") que está hecha de un metal piróforo, por ejemplo de circonio, titanio o uranio empobrecido. Gracias a ello, al realizarse el impacto del proyectil, por ejemplo contra la piel exterior de un avión, que puede estar hecha de aluminio o de titanio, se consigue un daño adicional como consecuencia de la reacción de la nube de polvo de aluminio generada. Adicionalmente, el proyectil puede estar provisto de un compuesto incendiario dispuesto en la parte trasera, que a su vez garantiza la función de autodisgregación del proyectil por medio del encendido de una carga explosiva alojada previamente.

El documento US4.649.829 describe un proyectil en el que la punta y la parte interior hechas de plástico, moldeadas por inyección como una parte con la envoltura exterior, sirven sólo para la unión del penetrador en forma de tubo, los discos de aluminio dispuestos por encima y la parte trasera, para que durante el suministro del proyectil en el arma, el disparo (paso por el tubo del arma) y el vuelo libre subsiguiente hasta el objetivo, mantener las partes activas (penetrador en forma de tubo y discos) en su posición. El penetrador en forma de tubo, por medio del juego con los discos de aluminio, se ha de disponer para penetrar en un blindaje muy oblicuo. Según esto, fundamentalmente, se trata de un proyectil de fragmentación recubierto de plástico, en el que los discos de aluminio han de proporcionar el efecto central de balística terminal. Estas partes exteriores han de proteger el tubo interior de modo declarado frente a la carga en el caso de impactos oblicuos en el objetivo.

En el documento DE52364C se describe un proyectil con una punta pronunciada de un metal pesado. Esta parte de la cabeza, por medio de un efecto de cuña, también ha de expandir la siguiente envoltura del proyectil a lo largo de su retardo mecánico. Este principio, con seguridad, no es nuevo, y es parte de un gran número de invenciones. De este modo, también, se habla exclusivamente de un proyectil hecho de metal blando con una envoltura cilíndrica de metal duro. En consecuencia, también se describe de modo detallado cómo se puede evitar, en caso de que se desee, de modo constructivo, el efecto de ensanchamiento mecánico de la punta que se deforma plásticamente al pasar a la parte posterior del proyectil.

El documento US2.661.694 da a conocer un proyectil con subpenetradores individuales que al impactar con el objetivo, como consecuencia de su disposición y alojamiento especial, reciben una componente lateral sólo por medio de medios auxiliares mecánicos. Con ello, se trata de una solución en la que por medio de medidas constructivas, como consecuencia del retardo de piezas constructivas mecánicas, al impactar el proyectil en el objetivo, se dispara un movimiento lateral de las piezas del proyectil. El movimiento lateral, sin embargo, sólo se puede realizar en estructuras objetivo que no opongan una gran resistencia, es decir, no se puede luchar contra objetivos blindados (acero de blindaje o materiales similares) con un proyectil de este tipo.

El documento DE2554600C o el FR2.629.581 describe un proyectil penetrador por energía cinética de flecha o estabilizado por rotación para la lucha con objetivos blindados con una disposición de núcleo, compuesto por un núcleo delantero, que preferentemente está conformado como penetrador destructor de blindados con elevada masa y resistencia, y un núcleo concéntrico respecto a éste, de varias partes, dispuesto en la parte posterior, que contiene varias partes separables entre ellas radialmente que conforman proyectiles secundarios en una disposición concéntrica. Al producirse el impacto contra un objetivo pesado blindado, el penetrador delantero perfora el blindaje, y como consecuencia de su retraso condicionado por ello, la disposición de núcleo de la parte trasera hará tope en la parte trasera cónica del penetrador delantero, y gracias a ello acelerará los subpenetradores individuales después de traspasar el objetivo.

El documento US4.437.409 da a conocer un proyectil con espejo de propulsión estabilizado por rotación para la lucha contra aviones que vuelan bajo, cohetes balísticos tripulados y no tripulados, misiles tierra a tierra, cohetes y lanzaderas acorazadas, así como vehículos ligeramente blindados. El proyectil con espejo de propulsión posee un cuerpo del proyectil con un canal axial que está cerrado delante por medio de una cubierta balística. El canal axial está relleno con una carga incendiaria, que al penetrar el proyectil en el objetivo conjuntamente con el cuerpo del proyectil va perdiendo masa. A esta carga incendiaria, sin embargo, no se le asigna ningún soporte durante la disgregación lateral del cuerpo del proyectil. Por el contrario, la disgregación y la fragmentación del cuerpo del proyectil se controlan únicamente por medio de la resistencia en el objetivo, es decir, por medio de las placas que han de ser penetradas por el proyectil. El efecto lateral, con ello, se consigue únicamente por medio del material de envoltura que ha de ser desconchado en el canal conjuntamente con la rotación del proyectil. La auténtica labor del compuesto incendiario en el canal del proyectil, sin embargo, es la autodisgregación del proyectil con la ayuda del compuesto luminoso y de la composición de acción retardada.

El documento DE4007196 describe un proyectil penetrador por energía cinética de hipervelocidad con una envoltura exterior portadora, que encierra un cuerpo de masa hecho de producto a granel pesado, preferentemente polvo de wolframio o polvo DU. El cuerpo de masa dispuesto en el interior puede estar conformado de una pieza, o puede estar formado por varios cuerpos dispuestos uno tras otro, separados entre ellos por medio de capas de separación.

Además, la patente US3.302.570 describe un tipo de proyectil que en primera línea ha sido desarrollado para la finalidad de atravesar superestructuras acorazadas hechas de acero blindado minimizando la energía del proyectil requerida. Este objetivo se consigue por medio de un penetrador macizo con un diámetro relativamente reducido, y de una longitud relativamente elevada hecho de metal pesado como pieza del núcleo de la construcción del proyectil. Como efecto adicional se han de aumentar los daños en el objetivo, o bien tras él, por medio de una construcción del proyectil específica de varias partes. En este caso se menciona el efecto de dos compuestos incendiarios y los procesos de estrellado específicos del proyectil como factores causantes de daños junto a la propia perforación del objetivo.

Del estado de la técnica explicado anteriormente se puede derivar que hasta ahora prácticamente no se conoce ninguna solución, y en particular, ninguna solución sencilla para un proyectil destructor de blindados, en el que se consiga un efecto lateral elevado en los diferentes tiempos del mismo modo que una potencia en profundidad
suficiente.

Además se conoce el hecho de que por medio del empleo de cuerpos de vidrio que se incluyen durante el impacto y la penetración de proyectiles bajo una presión elevada, se pueden conseguir efectos laterales elevados. Estos efectos, en este caso, se deben al comportamiento dinámico especial del vidrio, que se emplea desde hace décadas en el campo del blindaje de tanques contra cargas huecas. De este modo, el empleo de vidrio por medio de un denominado "colapso de cráter" lleva a una influencia del rayo en la penetración, y con ello a una reducción considerable de la profundidad de penetración.

Un uso de materiales frágiles como vidrio o cerámica como medio de acción dinámica está sometido, sin embargo, por lo que se refiere a las técnicas de fabricación para los proyectiles y, dado el caso, cabezas de combate, por lo que se refiere a la transmisión de fuerzas, por ejemplo, en la fase de aceleración de los proyectiles o de los cohetes balísticos, de modo natural, a grandes limitaciones. Como ejemplo pueden servir los problemas técnicos al introducir cristal en los espacios huecos correspondientes de un cuerpo de proyectil. En el caso de cuerpos de vidrio prefabricados, las posibilidades de empleo constructivas están fuertemente limitadas. Adicionalmente, la configuración de las superficies de contacto con los cuerpos que las rodean (envuelven) requiere esfuerzos técnicos considerables. Adicionalmente, el vidrio y la cerámica están limitados a un intervalo de densidad determinado.

Al introducir vidrio por procedimientos de la técnica de fundición, en este caso se eliminan las cerámicas fundamentalmente debido a las temperaturas de sinterización muy elevadas, incluso en el caso de que se pudiera hacer una fundición sin ningún problema, se ha de contar por medio del proceso de enfriamiento con tensiones en el cuerpo de vidrio mismo, que, bajo ciertas circunstancias, tienen un efecto negativo sobre los cuerpos rodeados. Además, tal y como ya se ha indicado anteriormente, se producen problemas de contacto en las superficies de transición entre el medio y las partes que rodean este medio. Pero también en la fundición del vidrio se producen temperaturas que en muchos casos llevarían a modificaciones inadmisibles en los materiales que lo rodean. Además, con el empleo de estas sustancias quebradizas y sensibles a los golpes como medio activo dinámicamente, fundamentalmente, a parte de las fuerzas de presión puras (principalmente en el sentido de una presión por todos los lados o hidrostáticas), no se transmiten tensiones técnicas dignas de mención, y con ello fuerzas (de tracción y transversales).

Asimismo, en el instituto alemán-francés (denominado ISL en lo sucesivo), se han llevado a cabo experimentos con materiales GFK preparados. En este caso se ha de comprobar, principalmente, si el vidrio se puede reemplazar como portador efectivo, y si en caso de una respuesta positiva a esta pregunta, en analogía a la tecnología de blindaje, se puede partir del hecho de que, por ejemplo, el contenido de vidrio (contenido de resina) o bien la dureza del material GFK son importantes para la capacidad de trabajo, y que como consecuencia de ello se puede conseguir con tipos altamente llenados especiales un factor de disgregación comparable respecto al vidrio puro. Además se ha propuesto comprobar de modo fundamental, por medio de la variación del contenido de resina, el "efecto vidrio" supuesto hasta el momento.

Los experimentos han confirmado que con materiales reforzados con fibras de vidrio con una proporción elevada de vidrio (aprox. 80% de proporción en peso) se pueden conseguir efectos balísticos terminales que se corresponden con aquellos con vidrio puro como medio de trabajo. Estos primeros experimentos, sin embargo, también han llevado al resultado de que con materiales que poseen una proporción de vidrio considerablemente reducida, de modo sorprendente, se pueden conseguir efectos laterales correspondientes, o incluso considerablemente mayores. Las reflexiones posteriores derivadas de ello y los experimentos propuestos adicionalmente por el ISL y allí realizados han llevado al conocimiento de que los efectos descritos originariamente conjuntamente con el vidrio no son tan decisivos para los efectos laterales elevados observados en este caso.

Por el contrario, según el estado de conocimiento más actual, se trata de introducir en un cuerpo activo desde el punto de vista balístico terminal o bien en una envoltura hecha de un material eficaz desde el punto de vista balístico terminal un "medio de ensanchamiento" (denominado AWM en lo sucesivo), que sea poco compresible, y que en relación con los propios cuerpos activos posea una densidad o una potencia balística terminal comparativamente reducida. Lo correspondiente es válido, naturalmente, también para el caso en el que el AWM se encuentre entre un cuerpo exterior efectivo desde el punto de vista balístico terminal y un penetrador central.

La potencia balística terminal de un cuerpo activo viene determinada en el intervalo de velocidades de impacto reducidas (por debajo de 1000 m/s) por sus características mecánicas y su densidad, en el intervalo de velocidad superior (por encima de 1000 m/s) cada vez más por la densidad.

En la disertación "Das Verhalten von Kupferstiften beim Auftreffen auf verschiedene Werkstoffe mit Geschwindigkeiten zwischen 50 m/s und 1650 m/s", del Dipl.-Ing. Günter Weihrauch del 12./2/1971 de la Universidad (TH) de Karlsruhe o en el informe del ISL del mismo nombre, en las páginas 98 a 101 se dice algo sobre este comportamiento. Según esto, en un sistema de coordenadas que se mueve con el punto neutro se produce el equilibrio de presión:

1/2 \ \rho _{p} \cdot (\nu - u)^{2} = 1/2 \ \rho _{z} \cdot u^{2} + F

siendo v = velocidad del proyectil, u = velocidad de penetración; \rho_{P} = densidad del material del proyectil, \rho_{z} = densidad del material objetivo, F = factor que se puede modificar con la velocidad de recalcado de la zona de ensanchamiento, y que depende tanto de la resistencia dinámica del objetivo como del material del proyectil, y con ello también del AWM.

Con ello, a través del término F se introducen también las influencias provenientes de la compresibilidad del material y las velocidades de propagación de las perturbaciones elásticas y plásticas. En el caso de velocidades de proyectil v elevadas, la proporción de F retrocede, y es válida con precisión suficiente la ecuación de Bernoulli conocida:

1/2 \ \rho _{p} \cdot (\nu - u)^{2} = 1/2 \ \rho _{z} \cdot u^{2}

A partir de esta ecuación se obtiene para la velocidad de penetración u, también denominada velocidad básica de cráter, un término en el que la velocidad u sólo depende de la velocidad del proyectil v y de las densidades de material \rho_{Z} y \rho_{p}.

u = \nu / (1 + \sqrt{(\rho _{z} + \rho _{p})}.

Cuando el proyectil no está hecho de un material uniforme, bajo la condición de velocidades de proyectil v elevadas es válido para cada material individual en el proyectil este término, habiéndose de emplear para \rho_{p} entonces la densidad correspondiente del material, por ejemplo \rho^{AWM} o \rho^{envoltura}.

A partir de ello se puede derivar fácilmente que los materiales con una densidad menor que el material del propio penetrador altamente efectivo desde el punto de vista balístico terminal con velocidades elevadas del proyectil también consiguen velocidades de penetración más reducidas, y con ello, se quedan atrás respecto al material de penetración altamente efectivo desde el punto de vista balístico terminal en el objetivo.

Con velocidades del proyectil relativamente reducidas, F tiene las mismas propiedades que el término de la velocidad, es decir, las resistencias dinámicas de los materiales implicados son decisivas. Para conseguir efectos laterales que se apliquen rápidamente y que sean elevados, se han de emplear entonces como medio de ensanchamiento materiales con una resistencia reducida, poseyéndose todavía para la densidad un margen relativamente grande.

De modo correspondiente, en el caso de velocidades de proyectil elevadas (por encima de 1000 m/s) se puede variar con la densidad del AWM, ya que entonces las características mecánicas ya no juegan ningún papel relevante.

En el caso de velocidades muy elevadas (1500 m/s hasta varios km /s), se puede despreciar habitualmente completamente la estabilidad de forma del material del proyectil y del objetivo, de manera que la misma resistencia de los materiales implicados ya no juega ningún papel relevante. En este caso también se pueden tratar materiales metálicos y otros materiales aproximadamente como líquidos.

La velocidad a partir de la cual se puede ignorar la resistencia de los materiales depende, sin embargo, de un modo muy considerable de las características correspondientes de los materiales. De este modo se producen, por ejemplo, estos fenómenos de impacto de la región de alta velocidad ya con velocidades relativamente reducidas cuando están implicados materiales densos y al mismo tiempo dinámicos, como plomo, cobre o tántalo.

Estas reflexiones muestran que la efectividad de las disposiciones aquí propuestas no está limitada a un intervalo de velocidad determinado, sino que viene dada tanto por velocidades de impacto relativamente reducidas (algunos 100 m/s), tal y como se producen, por ejemplo, en el caso de grandes distancias de combate, hasta el caso de velocidades de impacto muy elevadas en el orden de magnitud de varios km/s, que se producen, por ejemplo, en situaciones de combate con los denominados cohetes balísticos tácticos (defensa TBM).

De modo correspondiente a las reflexiones precedentes se puede ejercer una influencia sobre la dinámica de la zona de ensanchamiento interior en los proyectiles y cabezas de combate más allá de amplios límites y con medios muy sencillos.

Debido a ello, el objetivo de la invención es conformar con medios sencillos proyectiles y cabezas de combate de tal manera que éstos, con un número elevado de objetivos posibles, puedan conseguir tanto un fuerte efecto lateral como, en caso de que sea necesario, al mismo tiempo, elevadas profundidades de perforación.

Este objetivo se consigue según la invención por medio de un proyectil o una cabeza de combate con las características de la reivindicación 1.

Otras características, particularidades y preferencias se derivan de la siguiente descripción conjuntamente con las reivindicaciones y las figuras individuales.

La invención se describe a continuación a partir del dibujo. Se muestra:

Figura 1 en tres fases diferentes, una representación principal del proceso de penetración y ensanchamiento conforme a la invención;

Figura 2 en tres fases diferentes, una representación principal del proceso de penetración y ensanchamiento con un penetrador central adicional;

Figura 3 en tres fases diferentes, una representación principal del proceso de penetración y de la generación de fragmentos laterales;

Figura 4 una representación principal del proceso conforme a la invención para un objetivo de dos placas;

Figura 5 una representación principal del proceso conforme a la invención para una disposición con un penetrador central y el paso a través de un objetivo de dos placas;

Figura 6 una representación principal del proyectil de modelo experimental;

Figura 7 una toma de un flash de rayos X en sobreimpresión de un experimento con GFK como medio de ensanchamiento (AWM);

Figura 8 una toma de un flash de rayos X en sobreimpresión de un experimento con un proyectil de modelo hueco sin medio de ensanchamiento;

Figura 9 una toma de un flash de rayos X en sobreimpresión de otro experimento con GFK como medio de ensanchamiento;

Figura 10 una toma de un flash de rayos X en sobreimpresión de otro experimento con aluminio como medio de ensanchamiento;

Figura 11 una toma de un flash de rayos X en sobreimpresión de otro experimento con un medio de ensanchamiento de una densidad especialmente reducida (PE);

Figura 12 el cráter representado en una retícula del experimento de referencia (Fig. 8) con un penetrador hueco sin medio de ensanchamiento;

Figura 13 la imagen de los fragmentos representada en una retícula del experimento con GFK según la Fig. 9 como AWM;

Figura 14 la imagen de los fragmentos representada en una retícula del experimento con aluminio según la Fig. 10 como AWM;

Figura 15 la imagen de los fragmentos representada en una retícula del experimento con PE según la Fig. 11 como AWM;

Figura 16 una toma de un flash de rayos X en sobreimpresión de otro experimento con GFK como medio de ensanchamiento y una primera placa objetivo delgada;

Figura 17 una toma de un flash de rayos X en sobreimpresión de otro experimento con GFK como medio de ensanchamiento según la Fig. 9 y una velocidad de impacto reducida (< 1000 m/s);

Figura 17A la imagen de los fragmentos representada sobre una retícula del experimento según la Fig. 17;

Figura 18 una propuesta constructiva principal para la introducción de un cuerpo AWM prefabricado y la fijación por medio de roscas y pegado/soldado;

Figura 19 una propuesta constructiva principal para la introducción de un cuerpo AWM prefabricado y la fijación por medio de un medio de unión

Figura 20 una propuesta constructiva principal para la introducción y fijación de un cuerpo AWM prefabricado con rugosidades superficiales aleatorias;

Figura 21 una propuesta constructiva modificada según la Fig. 20 para la introducción y fijación de un cuerpo AWM prefabricado;

Figura 22 una sección a través de un proyectil con AWM y penetrador central según la Fig. 2;

Figura 23 una sección a través de un proyectil con AWM y penetrador central y nervios adicionales como subproyectiles;

Figura 24 una sección a través de un proyectil con AWM y penetrador central y cuerpos activos desde el punto de vista balístico terminal adicionales en forma de varilla o conectados uno tras otro;

Figura 24A una sección a través de un proyectil con AWM sin penetrador central y cuerpos activos desde el punto de vista balístico terminal adicionales en forma de varilla o conectados uno tras otro;

Figura 25 una sección a través de un proyectil con AWM y penetrador central con entalladuras adicionales en la parte interior del cuerpo exterior activo desde el punto de vista balístico terminal;

Figura 26 una sección a través de un proyectil con AWM sin penetrador central y entalladuras adicionales en la parte exterior del cuerpo exterior activo desde el punto de vista balístico terminal;

Figura 27 una sección a través de un proyectil con AWM y penetrador central, y cuerpos arbitrarios integrados en el AWM activos desde el punto de vista balístico terminal o de otra manera;

Figura 28 una sección a través de un proyectil con AWM sin penetrador central y cuerpos integrados en el AWM activos desde el punto de vista balístico terminal o de otra manera;

Figura 29 una sección a través de un proyectil con AWM y cuatro penetradores dispuestos de modo central;

Figura 30 una sección a través de un proyectil con AWM y un penetrador dispuesto de modo central con sección transversal rectangular (arbitraria);

Figura 30A una sección a través de un proyectil con AWM y un penetrador cilíndrico dispuesto de modo central con un espacio hueco;

Figura 31 una sección parcial a través de un proyectil con una disposición por etapas del AWM;

Figura 32 una sección parcial a través de un proyectil con una disposición parcial del AWM para la consecución de una potencia de inserción elevada al comienzo;

Figura 33 otra sección parcial a través de un proyectil con tres zonas dinámicas para la consecución de diferentes efectos laterales y en profundidad;

Figura 34 una sección a través de un proyectil con un penetrador central y dos zonas dinámicas dispuestas radialmente par ala consecución de diferentes efectos laterales y en profundidad;

Figura 35A una sección a través de un proyectil con AWM sin penetrador central y una envoltura exterior formada por un anillo de estructuras longitudinales;

Figura 35B una sección a través de un proyectil con AWM sin penetrador central y dos envolturas exteriores diferentes;

Figura 35C una sección a través de un proyectil con AWM sin penetrador central y una envoltura exterior en la que están integrados cuerpos aleatorios;

Figura 35D una sección a través de un proyectil con AWM sin penetrador central y un anillo de subpenetradores en la parte interior de la envoltura exterior;

Figura 36 un proyectil con AWM y una punta hueca;

Figura 37 un proyectil con AWM y una punta rellena con AWM;

Figura 38 un proyectil con AWM y una punta maciza;

Figura 39A una forma de punta especial, en la que el AWM penetra en la punta;

Figura 39B una forma de punta especial que contiene en las regiones parciales el AWM;

El ciclo del proceso de penetración y ensanchamiento conforme a la invención está representado en la Figura 1 de modo esquemático y simplificado.

Por medio de sus características específicas, con la introducción y penetración, el medio de ensanchamiento interior o encerrado (AWM) 1 permanece retraído en relación con el cuerpo activo 2 balístico terminal que lo rodea. Como consecuencia de su compresibilidad limitada, también bajo las elevadas presiones que se producen, por medio del material que sigue afluyendo desde atrás del medio de ensanchamiento 1 tiene lugar un recalcado lateral, y con ello también un ensanchamiento dinámico del material 2 que lo rodea.

Este proceso se determina por medio de las características físicas y mecánicas de los materiales 1 y 2 implicados. El ensanchamiento dinámico lleva, por regla general, a un desgarrado o a una disgregación del cuerpo exterior (envoltura) 2. Conjuntamente con sus características mecánicas, dimensiones, su densidad y la velocidad (velocidad de deslizamiento de paso) resulta un intervalo angular en el que se mueven los penetradores parciales o fragmentos que se originan.

La Figura 1 muestra los tres estados de penetración 1A, 1B y 1C, en la que en 1A está representada una primera fase, en 1 B una segunda fase y en 1C una tercera fase del proceso. En la imagen parcial 1A, el proyectil compuesto por el medio de ensanchamiento 1 y una envoltura 2 activa desde el punto de vista balístico terminal impacta en línea recta contra la placa objetivo 3. En la imagen parcial 1B se ha conformado por medio de la penetración reducida del AWM 1 en el material objetivo 3 una zona de presión 4. Ésta lleva a una región de ensanchamiento o de desvío 5 de la envoltura deslizante de paso. En la imagen parcial 1C se continúa este proceso. La zona de presión o de ensanchamiento 4a se ha ampliado, y permanece en todo momento retraída de modo característico respecto a la envoltura deslizante de paso. De modo correspondiente, aumenta la región 5a desviada o ensanchada.

La Figura 2 representa este proceso según la Fig. 1 con un proyectil en el que se encuentra además un penetrador 6 central. También en este caso están representados tres estados de penetración 2A, 2B y 2C en diferentes instantes de la penetración. En el instante 2B se ha conformado la zona de presión o de ensanchamiento 4 entre la envoltura 2 que pasa deslizando y que está ensanchada o desviada en la zona de deformación 5 y el penetrador 6 central que penetra igualmente rápidamente, que en caso de elevadas velocidades de impacto, por regla general, posee una cabeza 6a plástica o hidrodinámica. La imagen parcial 2C muestra este proceso en un estado posterior. La zona de presión y de ensanchamiento 4a está aumentada, el envoltorio 2 está más deformado a lo largo de la zona de desvío 5a. En este caso, la región desviada 5b, como consecuencia de su nueva dirección de movimiento, penetra con una componente radial considerablemente aumentada en la placa objetivo 3.

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La Figura 3 describe en las imágenes parciales 3A, 3B y 3C los efectos ocasionados por medio del proyectil según la Fig. 1 en la región del cráter de rechazo en la placa objetivo 3. La figura parcial 3A se corresponde en este caso con la figura parcial 1C de la Fig. 1. En el instante o en la posición 3B comienza a formarse, después de la conformación de roturas por cizallamiento, una región de rotura 7 que como consecuencia del efecto lateral elevado descrito en la penetración, tiene un tamaño diferente que en el caso de los proyectiles KE convencionales. Por medio de la descarga que se produce al mismo tiempo desde la parte posterior de la placa, se relaja la zona de presión 4a del AWM. El material descargado 1a sale del cráter por detrás de la región de rotura 7 (imagen parcial 3C), seguido del proyectil residual 5c. A través de la región del cráter de rechazo 7a que se desprende y sale cada vez con más aceleración, y otra relajación, también se realiza, por regla general, una disgregación de la región ensanchada del penetrador (región de la envoltura) 5b del proyectil residual 5c, de manera que se conforman fragmentos de la envoltura 5d. Éstos se deslizan, como consecuencia de su elevada velocidad, en la región del objetivo 7a que sale con una velocidad todavía relativamente reducida. En este caso, son desviados posteriormente de modo radial. Esto ocasiona un aumento adicional del ángulo de salida 8 de los fragmentos 5d.

La Figura 4 describe el proceso según las Fig. 1 y 3, a modo de ejemplo, en un objetivo de dos placas.

Después de que se haya conformado en la primera placa 3 un cráter (imagen parcial 4A), cuyo tamaño resulta, fundamentalmente a partir de los parámetros del proyectil (construcción, materiales, dimensiones, velocidad de impacto) y de los datos de la placa objetivo (material, grosor, características mecánicas), el proyectil residual 9 que sobra después de la conformación de los fragmentos de la envoltura 5d, la región del cráter 7a rota y los fragmentos 5d de la región parcial ensanchada de la envoltura impactan contra la segunda placa 3a. La figura parcial 4B muestra una vista de la segunda placa 3a solicitada. Se producen diferentes zonas de cráter: región de impacto 10, conformada por el proyectil residual 9 y la parte central de la región de rotura 7a, cráter 10a, ocasionado por medio de la parte exterior de la región de rotura 7a y la región de los fragmentos 11, generada por medio de los fragmentos de la envoltura 5d. En la parte más exterior se encuentra la región 11a de los fragmentos 7b desgarrados del material del objetivo 3.

Por regla general, se sobreponen, en particular, las regiones exteriores del cráter en mayor o menor medida de modo correspondiente a las condiciones físicas y técnicas.

Al conectar otras placas objetivo, se han de transmitir las descripciones explicadas anteriormente de modo conforme al sentido. La Figura 5 muestra el caso en el que un proyectil con un penetrador 6 central según la Fig. 2 perfora un objetivo de dos placas según la Fig. 4. En la perforación de la primera placa 3 son válidas las descripciones relativas a la imagen 4A, ampliada con el penetrador 6 central o la cabeza del penetrador 6a que realiza la penetración. A continuación, el penetrador residual 6b penetra a través de la región del cráter 7a rota, y conforma en ésta otra rotura 7c. El grosor de la segunda placa 3a se ha elegido en este caso de tal manera que ésta es perforada todavía por el penetrador residual 6b central. Por detrás de la segunda placa sobresale sólo el penetrador residual 6c correspondientemente recortado, rodeado por un cono de fragmentos formado por partes del penetrador 13 y fragmentos del objetivo 13a que se han conformado a partir de la rotura 7c, o bien que se han desprendido de la segunda placa objetivo 3a. Esta zona objetivo se corresponde, con ello, con la imagen de penetración convencional de un proyectil KE sin AWM.

Una sección a través de la segunda placa 3a permite reconocer las diferentes zonas del cráter. En primer lugar la zona interior del cráter 12, conformada por el penetrador residual 6b y la rotura 7c, a continuación le sigue la región 10 que está conformada por el proyectil residual sin penetrador 9a central. Sigue una región de cráter 10a generada por la región del cráter 7a rota, a continuación le sigue una región de cráter 11 ocasionada por medio de los fragmentos 5d de la región parcial disgregada de la envoltura. Más al exterior se encuentra una región de cráter 11a conformada por los fragmentos rotos del objetivo 7b de la primera placa 3.

A partir de estas reflexiones resulta que en la concepción del proyectil aquí descrita prácticamente no se perjudica a un penetrador 6 central introducido en su eficacia balística terminal. Con ello, su profundidad de penetración se corresponde con las prestaciones conseguidas únicamente con este tipo de penetradores macizos. Esto también es válido, de modo conforme al sentido, en el caso de dimensionamientos correspondientes, para penetradores que se introducen en otra posición en el medio de ensanchamiento (preferentemente cerca del eje). Al mismo tiempo, este conocimiento pone de manifiesto cómo en el caso de munición destructora de blindados se ha de combinar una elevada potencia de perforación básica requerida con los elevados efectos laterales aquí descritos.

Tal y como ya se ha comentado, de modo correspondiente a las reflexiones explicadas anteriormente, se han llevado a cabo experimentos con proyectiles de modelo según la Figura 6. Los proyectiles estaban formados, de modo correspondiente a la Fig. 1, por una envoltura hecha de metal pesado de wolframio (WS, longitud 40 mm, diámetro exterior 6 mm, diámetro interior 3,5 mm, densidad 17,6 g/cm^{3}) que encerraba el medio de ensanchamiento introducido de la misma longitud (diámetro 3,5 mm). La parte trasera conformaba una placa de resistencia para la estabilización aerodinámica.

Las Fig. 7 a 11 y 16 a 17 muestran tomas de un flash de rayos X en sobreimpresión de los experimentos. En todas las imágenes se trata, respectivamente, de dos tomas de un flash de rayos X en sobreimpresión en dos instantes diferentes. A la izquierda se puede reconocer, respectivamente, el proyectil que impacta (en todos los gráficos y figuras, el proyectil vuela de izquierda a derecha), a la derecha el estado de deformación correspondiente en el instante de la toma. Se ha disparado tanto a objetivos de una placa relativamente gruesos (Fig. 7) como a objetivos de dos placas (Fig. 8 a 11 y Fig. 16 a 7).

La Figura 7 muestra las tomas de un flash de rayos X en sobreimpresión de un experimento con una placa objetivo 3 homogénea hecha de acero blindado (resistencia de aprox. 1000 N/mm^{2}) de grosor 25 mm. El AWM 1 estaba formado en este caso por GFK con una densidad de 1,85 g/cm^{3}. Los contornos del cráter están dibujados como líneas a trazos, del mismo modo que está dibujado como líneas punteadas el cráter producido en los experimentos comparativos correspondientes de penetradores macizos de metal pesado del mismo diámetro exterior. Para ello, los diámetros del cráter de la envoltura 2 compuesta de WS sin AWM 1 son comparables.

La imagen parcial derecha permite reconocer un enorme aumento, no conocido hasta el momento, del cráter producido, y con ello también un aumento del cono de fragmentos que sale, conformado por fragmentos del proyectil y del objetivo.

Con ello se podría proporcionar la comprobación experimental de que en el caso de placas objetivo macizas se lleva a cabo un funcionamiento sin problemas del medio de ensanchamiento en el sentido descrito (de modo correspondiente a la Fig. 1). El efecto lateral tuvo un valor que fue un múltiplo de todos los resultados conocidos hasta el momento. De este modo, por ejemplo, en estos experimentos, se consiguió un volumen de cráter aprox. 5 veces mayor respecto al bombardeo con un penetrador macizo hecho de WS con el mismo diámetro exterior o con una envoltura de WS de la misma masa sin AWM.

También se han conseguido resultados correspondientes con otros medios de ensanchamiento como, por ejemplo, cobre, aluminio y polietileno en un intervalo de velocidad entre 1000 m/s y 1800 m/s.

Con los experimentos de las Fig. 8 a 11 se ha de proporcionar la comprobación de que, por un lado, una primera placa 3 relativamente débil con una densidad reducida al mismo tiempo, y con ello una masa superficial específica reducida activa completamente el efecto lateral, del mismo modo que para este caso se pueden emplear diferentes materiales como AWM 1 de modo correspondiente a las realizaciones precedentes.

Como objetivo servía una construcción de dos placas según la Fig. 4 con una primera placa 3 hecha de duraluminio de una resistencia de 400 N/mm^{2} y un grosor de 12 mm, y una segunda placa 3a hecha de acero blindado colocada a una distancia de 80 mm. La velocidad de impacto tenía un valor en los experimentos de entre 1400 y 1800 m/s. La construcción del proyectil se correspondía con la construcción según la Fig. 6. Se varió el medio de ensanchamiento 1, habiéndose de tomar como parámetro principal la densidad, correspondientemente con las elevadas velocidades de impacto.

La Figura 8 muestra en primer lugar el experimento comparativo con un penetrador hueco (es decir, sin AWM) hecho de WS, del mismo diámetro exterior. Como consecuencia de la placa objetivo relativamente ligera, prácticamente no se ha conformado ninguna cabeza plástica. En la toma de un flash de rayos X en sobreimpresión derecha no se puede reconocer ninguna deformación lateral, exceptuando una pequeña rotura.

En el experimento de la Figura 9, el GFK usado ya en el experimento según la Fig. 7 ha servido como AWM. La disgregación lateral tiene lugar en este caso en todo su alcance.

La Figura 10 muestra un experimento con aluminio como AWM. La disgregación lateral se realiza de modo correspondiente a las descripciones precedentes, si bien en este caso de un modo sorprendentemente marcado.

En la Figura 11 ha servido el polietileno (PE) como AWM. También en el caso de este material con una densidad muy reducida, aunque una compresibilidad dinámica suficientemente pequeña o bien una dureza de choque relativamente elevada, tiene lugar una disgregación lateral muy marcada.

Las tomas de un flash de rayos X en sobreimpresión ponen de manifiesto que también en el caso de una aceleración lateral sin problemas se dan diferencias considerables en el comportamiento de los diferentes medios de ensanchamiento.

De este modo, por ejemplo, en el caso de PE como AWM con una densidad especialmente reducida (Fig. 11) a través de la primera placa se raja toda la envoltura de metal pesado varias veces a lo largo de toda la longitud del proyectil, realizándose la aceleración lateral de los segmentos (subpenetradores) conformados de modo continuo desde la punta hasta la parte posterior (ver Fig. 11 a la derecha). En el caso del aluminio como AWM (Fig. 10), se produce un efecto lateral todavía más marcado al menos bajo las condiciones que se dan para este experimento. En este caso, sin embargo, sólo se ensancha fuertemente aproximadamente la mitad de la longitud del proyectil.

Presumiblemente, esta influencia se mostrará todavía con mayor claridad al usar cobre o plomo como AWM. Como consecuencia de su densidad relativamente elevada se han de producir aceleraciones laterales correspondientemente reducidas en longitudes del proyectil ensanchadas aún menores.

Además de los parámetros mencionados del proyectil y del objetivo, en el avance axial de la disgregación también juega un papel fundamental, con seguridad, la velocidad con la que se propaga la deformación plástica en un material, que, sin embargo, no se ha de confundir con la velocidad del sonido que se propaga, por regla general, con varios km/s. Este intervalo de velocidad se extiende desde pocos 100 m/s hasta un orden de magnitud de 1 km/s, y está, con ello, considerablemente por debajo de la velocidad del sonido de los materiales correspondientes.

Los procesos en el caso de cuerpos cilíndricos no cerrados durante el recalcado dinámico se discuten en la disertación mencionada anteriormente de G. Weihrauch en la pág. 25 y siguientes entrando en el ejemplo del cobre, y también se describen analíticamente. Las relaciones allí explicadas sin embargo, sólo sirven para cuerpos que se recalquen libremente, es decir, sin cierre lateral. Debido a ello, también sólo se pueden emplear de modo condicionado para las reflexiones básicas en relación con las disposiciones aquí propuestas. En particular, el cierre lateral del AWM por medio del material que lo rodea representa una influencia decisiva tanto en la velocidad de deformación lateral como en la velocidad de deformación axial del AWM.

Con ello, por medio del cierre lateral se puede conseguir, y esto se confirma por medio de los resultados experimentales existentes, que, por ejemplo, también en el caso de velocidades de proyectiles relativamente reducidas en un orden de magnitud de 1000 m/s, la deformación plástica en el AWM con aluminio, GFK y, en particular, polietileno o nylon, se propague con una velocidad axial relativamente elevada, es decir, que no permanezca limitada primariamente a la región delantera del proyectil (ver, en particular, la Fig. 11 y la Fig. 17).

Una comparación de los materiales escogidos a modo de ejemplo para la conformación de una zona de ensanchamiento también en estructuras objetivo más ligeras pone de manifiesto que hay, no sólo de acuerdo a las reflexiones mencionadas previamente, un gran número de sustancias que son suficientes para los requerimientos mencionados, sino que las características del AWM se pueden modificar ampliamente. Adicionalmente, el número comparativamente pequeño de materiales investigados hasta el momento muestra ya que los efectos laterales se pueden ajustar o controlar por medio del comportamiento del AWM bajo compresión dinámica.

Los experimentos prueban también que no la característica especial del vidrio puro bajo carga dinámica, sino las reflexiones en las que se basa esta invención son decisivas para la conformación de una zona de ensanchamiento.

Los materiales dúctiles con una densidad elevada (por ejemplo hierro dulce, hierro ARMCO, plomo, cobre, tántalo o también, por ejemplo, adiciones de metales pesados) abren la posibilidad de emplear estos medios de ensanchamiento cuando, por ejemplo, se requieran densidades medias elevadas de los proyectiles, o cuando se hayan de cumplir determinadas prescripciones constructivas, por ejemplo balísticas exteriores, como, por ejemplo, referidas a la posición del centro de gravedad.

Las Fig. 12 a 15 muestran las distribuciones de fragmentos correspondientes de los experimentos según las Fig. 8 a 11 en la segunda placa objetivo 3a. En este caso, no se han considerado los pequeños cráteres conformados por los fragmentos de placa objetivo 7b desprendidos en la región 11a más exterior (Fig. 5).

La Figura 12 muestra el cráter del experimento de referencia (Fig. 8) con un penetrador hueco. Éste pone de manifiesto, en comparación con las Fig. 13 a 15, el efecto de un AWM introducido. El diámetro del cráter tiene un valor de aprox. 11 mm, es decir, está en el orden de magnitud de dos diámetros de proyectil.

La Figura 13, como imagen de fragmentos del experimento (Fig. 9) con GFK como AWM 1 muestra, en analogía con la descripción de la Fig. 4, en la segunda placa 3a alejada 80 mm, además de una región de cráter 10, 10a central claramente aumentada en el orden de magnitud de 4 diámetros de proyectil, una distribución 11 exterior relativamente uniforme de los fragmentos 5d que principalmente se han conformado a partir de la envoltura 2 (diámetro aprox. 90 mm, correspondiente a 15 diámetros del proyectil).

La Figura 14 muestra la imagen del cráter, muy interesante, que se ha de esperar de modo correspondiente a la Fig. 10 con aluminio como AWM. El gran cráter central (diámetro de aproximadamente 5 diámetros del proyectil) está rodeado por una corona de subcráteres alargados (diámetro de aproximadamente 10 diámetros de proyectil). El resto de fragmentos están distribuidos en un círculo de aprox. 13 diámetros de proyectil.

En la Figura 15 (de modo correspondiente a la Fig. 11), con PE como AWM, los subproyectiles conformados han generado un diámetro de cráter interior relativamente grande (aprox. De 6 diámetros de proyectil), que está rodeado por una corona de fragmentos mezclada con un diámetro de aprox. 13 diámetros de proyectil.

Fundamentalmente, la profundidad de penetración se retrae de modo correspondiente a expansión lateral de los fragmentos. Esto es así ya que aquí también son válidas, naturalmente, las leyes de la balística terminal, según las cuales el volumen total conformado del cráter, en una primera aproximación, se corresponde con la energía del proyectil introducida en el objetivo.

Para la demostración de los elevados efectos laterales con disposiciones según esta invención se indican a modo de ejemplo otros dos estudios experimentales de los propuestos y realizados en el ISL. En primer lugar se ha de probar si con una primera placa considerablemente más delgada (5 mm respecto a los 12 mm de duraluminio que había hasta ahora), sigue teniendo lugar el efecto lateral con dimensiones de proyectil constante de modo correspondiente a la Fig. 6 (medio de ensanchamiento: GFK). Las tomas de un flash de rayos X en sobreimpresión en la Figura 16 confirman esto. De modo correspondiente a las condiciones previas aquí escogidas, el proyectil, al pasar a través de la primera placa, se sigue abriendo muy bien, si bien únicamente a lo largo de una longitud del proyectil comparativamente reducida (Fig. 9). En este caso, sin embargo, hay que tener en cuenta que una disgregación continuada habría de ser influenciada ampliamente tanto por medio del AWM como por medio de las geometrías.

Después de que las características dinámicas del material de ensanchamiento encerrado por un cuerpo activo desde el punto de vista balístico terminal, como por ejemplo metal pesado de wolframio (WS), metal duro de wolframio (WC), uranio empobrecido (DU) o acero de alta resistencia, como consecuencia de las realizaciones precedentes, hayan sido modificadas ampliamente por medio de la densidad y las características mecánicas de modo comprobado, las posibilidades de empleo de modo correspondiente a la configuración técnica permiten una medida elevada por lo que se refiere tanto a espectros de empleo constructivos como a espectros de empleo específicos de materiales, que se diferencian de un modo correspondientemente claro en su extensión y en su eficacia respecto a los que se dan con el uso de materiales como vidrio o cerámica.

Tal y como se ha mencionado al comienzo, la lucha contra aviones de alas rígidas y helicópteros representa un campo de empleo fundamental para las estructuras de proyectil aquí descritas. Una disgregación dirigida y, dado el caso, dependiente de la carga, de una munición, también se puede mostrar como muy ventajosa, sin embargo, para la concepción de diferentes cabezas de combate o municiones especiales, hasta para la lucha contra cohetes balísticos tácticos. Las disposiciones correspondientes se pueden usar tanto para tipos de munición con efectos elevados en el interior de objetivos ligeros hasta vehículos fuertemente blindados, como para barcos (principio exocet). El escenario objetivo que contra el que se ha de luchar determina en este caso el medio de ensanchamiento que se ha de introducir, y los dimensionados.

Las disposiciones propuestas aquí son fundamentalmente altamente efectivas en los campos de empleo definidos hasta ahora. Para garantizar los efectos laterales elevados, sin embargo, es necesaria una zona de presión o de ensanchamiento. Para ello, en el AWM se han de cumplir condiciones físicas determinadas. De este modo, entre otras cosas, el golpe o la carga en el impacto ha de ser suficientemente grande para la iniciación del proceso. Además, las dimensiones del AWM y del material de penetración que lo rodea han de estar ajustadas entre ellas.

Estas condiciones se cumplen ampliamente con las velocidades de impacto relativamente elevadas, tal y como se requieren en el caso de proyectiles destructores de blindados (estabilizados por rotación, así como estabilizados de modo aerodinámico), o en el caso de proyectiles para la defensa antiaérea, ya por razones de balística exterior y terminal. El intervalo de velocidad, en este caso, está entre 800 m/s y 2000 m/s. En este caso, el tipo y el dimensionamiento del AWM y de la envoltura que lo rodea, o bien la construcción de los subpenetradores determinan fundamentalmente los efectos deseados.

En el caso de velocidades aún mayores, está aún más marcada la conformación de zonas de ensanchamiento con seguridad, es decir, la parte del AWM puede reducirse a medida que aumenta la velocidad de impacto.

Con otro experimento se ha de demostrar la eficacia de disposiciones según la Fig. 1 con velocidades de impacto claramente inferiores. Como referencia ha servido de nuevo una construcción objetivo según la Fig. 4 conjuntamente con un proyectil según la Fig. 6. Como AWM se ha escogido el GFK de modo correspondiente a la Fig. 9.

En el experimento según la Figura 17, la velocidad de impacto v tenía un valor en el objetivo de sólo 962 m/s. La toma derecha de un flash de rayos X en sobreimpresión muestra que en este caso, claramente, se ha alcanzado el intervalo de velocidad a partir del que con las magnitudes geométricas prefijadas y los materiales usados todavía está garantizada la disgregación lateral.

En la parte delantera del proyectil, como consecuencia de la presión de la punta que se produce en el impacto se ha conseguido una disgregación lateral completa. La presión en la punta \rho_{P} * c_{P} * v (con c_{P} = velocidad del sonido en el material del proyectil (o bien en el AWM), v = velocidad del impacto y \rho_{P} = densidad del material del proyectil (o bien del AWM) se reduce en el transcurso de la penetración de un modo relativamente rápido a la presión dinámica casi-estacionaria (presión de Bernoulli; \rho_{P}/2 * u^{2} con u = velocidad de penetración). Esta presión es determinante para la conformación de la siguiente zona de presión y de ensanchamiento. La región de presión y de ensanchamiento se extiende en este caso como consecuencia del cierre lateral (ver las realizaciones conjuntamente con la Fig. 11) a lo largo del resto de la longitud del proyectil. La envoltura, gracias a ello, se disgrega en varios fragmentos longitudinales.

La Figura 17A muestra la imagen correspondiente del cráter en la segunda placa (distancia de 80 mm). El cráter central realizado se corresponde con aprox. 5 diámetros del proyectil. El cono de fragmentos todavía es muy considerable, con un círculo de aproximadamente 11 diámetros de proyectil.

Con ello se ha aportado la prueba de que los efectos laterales elevados también están garantizados en el caso de velocidades de impacto por debajo de 1000 m/s. Adicionalmente, las reflexiones expuestas conjuntamente con los experimentos de confirmación prueban que por medio de la configuración geométrica y la elección de los materiales correspondientes se pueden garantizar o variar ampliamente los efectos laterales deseados.

Según las reflexiones realizadas hasta el momento, y los conocimientos existentes hasta ahora, sin embargo, se ha de partir del hecho de que por medio de la elección de parámetros correspondientes es posible, también en el caso de velocidades de impacto mucho menores, conseguir una disgregación lateral elevada. En el caso de proyectiles o cabezas de combate con velocidades de impacto relativamente reducidas, por ejemplo de sólo algunos 100 m/s, el margen, con seguridad, está correspondientemente limitado, y los dimensionamientos y los materiales han de ser ajustados cuidadosamente entre ellos. En este caso, la disgregación se soporta, por ejemplo, por medio de envolturas de pared delgada.

Del mismo modo, en el caso de blindajes ligeros, se emplean de modo adecuado, correspondientemente, envolturas de pared delgada que los rodean, activas desde el punto de vista balístico terminal, y medios de ensanchamiento especialmente indicados, como por ejemplo PE, GFK o metales ligeros, como por ejemplo aluminio.

También se puede considerar, por medio de dimensionamientos correspondientes y parejas de materiales, por ejemplo por medio de envolturas muy delgadas conjuntamente con medios de ensanchamiento "sensibles", el hecho de reducir la profundidad de penetración extremadamente, y con ello concebir proyectiles sin efecto o con un efecto muy reducido. En este caso también se ofrece, en particular, el uso de materiales compuestos de fibras degradables biológicamente como AWM. Con este nuevo tipo de materiales compuestos muy ligeros, que son desarrollados, con foco principal, por el DLR de Braunschweig, se pueden conseguir valores de resistencia que prácticamente se corresponden con los de los plásticos reforzados por fibras de vidrio.

Un caso especial de este tipo de un cuerpo cilíndrico con una potencia de penetración muy reducida se ha descrito ya en la disertación mencionada anteriormente de G. Weihrauch en la página 100. A partir de la ecuación 1/2 \cdot \rho_{p} \cdot (v - u)^{2} = 1/2 \cdot \rho_{Z} \cdot u^{2} + F resultan, según esto, para u = 0 las magnitudes F_{x} = 1/2 \cdot \rho_{P} \cdot v_{x}^{2}, con las que ya no tiene lugar una penetración plástica. Por medio de un ajuste correspondiente de las densidades y resistencias del medio de ensanchamiento y del material de penetración que lo rodea se puede evitar con ello prácticamente de modo completo una penetración en la estructura objetivo.

Una aplicación muy interesante desde el punto de vista técnico viene dada para este caso extremo cuando se ha de realizar una disgregación de la envoltura a lo largo de un AWM indicado de tal manera que, por ejemplo, en el caso de munición especial, se dañe un objetivo lo menos posible, o bien se deslice el proyectil en un objetivo sin ocasionar allí destrozos. Para ello, la placa objetivo, sin embargo, ha de estar dimensionada con un grosor suficiente para evitar una perforación a través de ella. Con grosores en el orden de magnitud de 0,5 a 1 diámetros del proyectil ya debería estar garantizado esto, supuestamente.

La paleta de materiales aquí mostrada permite un espectro de aplicación muy amplio, en particular también aprovechando posibilidades de transmisión de fuerza en la dirección axial y radial conjuntamente con un mecanismo de disgregación regulable por medio de la selección o del ajuste del material para la misma zona de ensanchamiento (por ejemplo, en el uso de plásticos, metales ligeros, materiales compuestos de fibras u otras mezclas).

A los materiales como GFK u otros plásticos se les asigna, desde el punto de vista técnico, un papel especial. Puesto que este tipo de materiales, sin embargo, sólo sirve ahora a modo de ejemplo para la descripción de las ventajas técnicas en una realización de la presente invención, no se entra aquí en detalle en las posibilidades de configuración de los materiales GFK por medio de los diferentes procedimientos de fabricación.

Simplemente como palabras claves: "Proporción de vidrio modificable, tipos de resinas, sustancia de relleno, compuestos orientados a la carga, procedimientos de fabricación, técnicas de reticulación, técnicas de pegado, tipos de mezcla, densidades variables, etc.".

También es muy bueno el comportamiento de la temperatura del GFK en el marco de los requerimientos. Además, de diferentes campos de la técnica se conoce el hecho de que un compuesto de materiales metálicos (chapas, tubos) con componentes reforzados con fibra de vidrio (estructuras GFK técnicas) lleva a una capacidad de carga mejorada en su conjunto, en particular en el caso de situaciones de carga complejas. Éstas se dan en la mayoría de los casos en las aplicaciones en el campo de la balística.

Según las reflexiones indicadas anteriormente en el ejemplo de GFK o de plásticos o también de componentes metálicos, se producen ventajas muy significativas al emplear este tipo de materiales como medios de ensanchamiento dinámicos en proyectiles o cabezas de combate. Además de los valores mecánicos extraordinariamente favorables, ante todo están las disposiciones y uniones técnicas especialmente ventajosas que se describen brevemente a continuación.

Además de la circunstancia de que se proporciona una extensa paleta de materiales como portadores efectivos, también resulta, por ejemplo, la posibilidad de usar piezas insertadas prefabricadas. Para ello se consideran materiales como metales con buenas características de deformación plástica, como por ejemplo plomo o cobre, materiales que se pueden mecanizar bien mecánicamente, como por ejemplo los metales ligeros, y sustancias de densidad especialmente reducida, como plásticos (PE, nylon, etc.), y naturalmente, fundamentalmente sustancias que pueden ser introducidas o pegadas ventajosamente de modo mecánico. Además, el AWM puede ser introducido en espacios huecos correspondientes con la ayuda de características líquidas, plásticas o amasables. En este caso son especialmente interesantes las mixturas o mezclas.

Fundamentalmente, así pues, se pueden considerar dos direcciones para la introducción y unión de sustancias metálicas, plásticos o materiales especiales, y allí en particular GFK, en los cuerpos de estructura cerrados o contiguos en el impacto o penetración de penetradores por energía cinética y partes del proyectil:

A. Introducción como estructura técnica prefabricada.

B. Introducción como mezcla suelta (pastosa o seca).

Respecto a A:

1.

Sustancias metálicas. Otras sustancias con diferentes densidades con una resistencia mecánica suficiente y compresibilidad reducida. Construcción de una estructura técnica.

2.

Las sustancias mencionadas se introducen y se pegan o se recubren por extrusión como cuerpos prefabricados.

3.

Combinación de 1. y 2.

Respecto a B:

Moldeo por inyección de materiales termoplásticos y reforzados con fibras; mezclas fundibles o comprimibles hechas de diferentes materiales, por ejemplo de materiales elastómeros.

Procedimiento DP-RTM (duroplástico) para mixturas y mezclas introducidas secas.

Los procedimientos según B también se pueden combinar, naturalmente, con las estructuras técnicas según A.

Por lo que se refiere a la configuración técnica y a las posibilidades de la introducción de medios de ensanchamiento que actúen de modo dinámico en proyectiles y cabezas de combate, por lo que se refiere al efecto se pueden considerar variantes especialmente interesantes, por ejemplo por medio de:

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diferentes materiales como AWM con diferentes características específicas;

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en el caso de GFK; diferentes contenidos de vidrio y tipos de resina;

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diferente construcción radial y/o axial de las estructuras técnicas;

\circ

mezclas de materiales que actúan de modo diferente (por ejemplo diferencias de densidad y de resistencia);

\circ

introducción, unos en otros, de componentes prefabricados (cilindros huecos; telescopio, cono);

\circ

puesta en fila de cuerpos dimensionados parcialmente de modo diferente;

\circ

introducción de materiales especiales específicos en su efecto (por ejemplo fuego);

\circ

introducción de materiales explosivos;

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introducción de diferentes materiales activos desde el punto de vista balístico terminal.

Las ventajas desde el punto de vista de la técnica de fabricación para la concepción de proyectiles y cabezas de combate con componentes dinámicos de este tipo, serían, entre otras:

\circ

Los cuerpos interiores y exteriores (penetrador, envoltura, manguito, piezas insertadas) pueden presentar prácticamente cualquier tipo de superficie. Los materiales especiales puentean, por ejemplo, las asperezas de la superficie (fabricación barata; posibilidad de uso de piezas constructivas de otra fabricación);

\circ

Introducción de resinas duroplásticas o termoplásticos o bien de elastómeros por medio de inyección, presión o succión;

\circ

Puenteado de bordes, talones y roscas o similares;

\circ

Unión por arrastre de forma por medio de roscas;

\circ

Buen comportamiento térmico;

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Resistencia de choque (en el disparo o en estructuras objetivo especiales, como por ejemplo disposiciones de mamparo, blindajes compuestos, etc.);

\circ

Eficiencia de disgregación controlable;

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integración de cuerpos metálicos y no metálicos como fragmentos, varillas, cilindros y bolas llegando hasta subproyectiles o cuerpos pequeños prefabricados de las formas y materiales más diferentes.

La enumeración anterior, sin embargo no pretende ser completa.

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Complementando las realizaciones precedentes, se ha de hacer referencia aún a otros materiales como AWM cuyo uso, en el marco del desarrollo de los nuevos tipos de munición con un efecto lateral elevado puede tener una utilidad adicional. Esto se refiere, en particular, al campo de los elastómeros. La goma se comporta aproximadamente como el polietileno, al estar insertada, de modo incompresible dinámicamente, y con ello puede generar fuerzas muy elevadas en las paredes que la rodean (módulo hidráulico). En el caso de determinados tipos de gomas, con una carga dinámica elevada se modifica el módulo de elasticidad a saltos un par de potencias de diez.

Al usar elastómeros se ofrece, en particular, el procedimiento de inyección que crea una unión plana y muy resistente respecto a los cuerpos de los proyectiles que rodea. Con ello se podrían realizar también de un modo sencillo incluso modos complicados de conformación y unión.

También se puede considerar el hecho de rellenar medios de ensanchamiento con polvos metálicos de elevada densidad (wolframio y similares), para, dado el caso, incrementar de un modo considerable la densidad media (por ejemplo GFK con > 3 g/cm^{3}).

Además es interesante el uso de materiales a modo de polvo (polvos metálicos o de otros tipos) como AWM, que o bien se introducen como piezas en bruto de polvo no sinterizadas en el proyectil, o bien se comprimen directamente en las envolturas para, por ejemplo, incrementar la densidad en el proyectil o mantener la potencia de penetración reducida.

Como AWM también se consideran, sin embargo, representantes de la familia "madera estratificada encolada por resina sintética". Éstos poseen una densidad menor, y son al mismo tiempo relativamente incompresibles, y reaccionan dinámicamente de modo correspondiente (por ejemplo, Lignostone ® con un intervalo de densidad de 0,75 g/cm^{3} a 1,35 g/cm^{3}).

Los efectos piróforos adicionales en el objetivo después del impacto de la piel exterior se pueden conseguir por medio de la adición de materiales correspondientes (cerio o metal de mezcla de cerio, circonio, y similares), que se pueden introducir fácilmente en los materiales de GFK o elastómeros. Sin embargo, también es posible, en principio, la introducción o integración concentrada de este tipo de sustancias.

La introducción de materiales explosivos, o bien como adiciones a los plásticos o como el propio explosivo, puede llevar, por medio de la función como medio de ensanchamiento, dado el caso, a una disgregación controlable de detonación del cuerpo del proyectil.

El espectro extremadamente amplio mencionado de posibilidades de combinación abre, en combinación con las aplicaciones técnicas, los puntos de vista de la técnica de fabricación y portadores efectivos especiales de balística terminal un campo de conformación completamente nuevo para proyectiles y cabezas de combate. Este amplio campo de innovaciones llevará para los más diferentes tipos de munición a conceptos muy interesantes.

Las siguientes Figuras sirven para la explicación de las posibilidades pensadas anteriormente, en principio. En este caso, las Fig. 18 a 21 se refieren más a las ventajas técnicas de la introducción de un medio de ensanchamiento, y las Fig. 22 a 30A más a la realización técnica de los proyectiles de este tipo.

De este modo, la Figura 18 muestra el caso en el que un cuerpo prefabricado como AWM 1 se introduce por medio de roscas 15, 15a entre la sustancia activa 2 balística terminal que se rodea y un penetrador 6 central. Para una unión más fija se puede introducir adicionalmente una capa de unión como capa de pegado o de soldado.

En la Figura 19 está introducido un cuerpo prefabricado como AWM 1 entre la sustancia activa 2 balística terminal que lo rodea y el penetrador 6 central. En las junturas entre la envoltura 2 y el penetrador 6 central se introduce un medio de unión 16 que, preferentemente, sirve para la transmisión de fuerzas.

La Figura 20 representa el caso en el que tanto la superficie 17 interior de la envoltura del proyectil 2 como la superficie 18 del penetrador 6 central presentan una rugosidad de la superficie o una conformación de la superficie arbitraria. Un AWM 1 inyectado, por ejemplo, puentea este tipo de irregularidades, y garantiza también, además de un efecto lateral, una transmisión de fuerzas sin problemas entre la envoltura 2 y el penetrador 6 central.

En la Figura 21 está introducido el AWM 1 como cuerpo prefabricado con superficies desiguales. En este caso, una capa 19 comparable con el medio de unión 16 con las características necesarias garantiza la unión sin problemas desde el punto de vista técnico entre la envoltura 2 y el penetrador 6 central.

La Figura 22 muestra como figura de referencia para las Fig. 23 a 30A la sección a través de un proyectil según la Fig. 2, formada por los componentes AWM 1, envoltura 2, y parcialmente un penetrador 6 central.

En la Figura 23 están introducidos entre el penetrador 6 central y la parte exterior del proyectil 2 en el AWM nervios 20 como subproyectiles. Estos nervios 20 de longitud arbitraria permanecen retirados en su mayor parte de la aceleración lateral. El AWM sirve en este caso, adicionalmente, como soporte para los subproyectiles (nervios) 20.

Nervios 20 correspondientemente delgados pueden servir para la fijación pura del penetrador 6 central.

En la Figura 24 están introducidos en el AWM cuerpos 21 activos desde el punto de vista balístico terminal o bien en forma de varilla o conectados uno a continuación del otro. Estos, puesto que están dispuestos en el exterior, son acelerados de modo radial. De este modo se pueden acelerar lateralmente subpenetradores prefabricados u otras piezas activas al mismo tiempo que el cuerpo encerrado. La Figura 24A se corresponde con la Fig. 24 sin penetrador
central.

La Figura 25 muestra el caso de que en la parte interior del cuerpo 2 activo desde el punto de vista balístico terminal rodeado estén dispuestas muescas 22 o fragilidades. Estas prefijan una disgregación deseada del cuerpo 2, o apoyan ésta.

La Figura 26 muestra a modo de ejemplo un proyectil sin penetrador central, en el que, a diferencia de la Fig. 25, en la parte exterior del cuerpo 2 se encuentran entalladuras 23 u otras medidas que favorecen la disgregación.

En la Figura 27 están integrados en el AWM cuerpos 24 activos desde el punto de vista de la balística terminal, o de otra manera, arbitrarios. Estos, por medio de la conformación de la zona de ensanchamiento, sólo se desvían radialmente de modo más pronunciado en el caso de un posicionamiento en la región exterior.

La Figura 28 muestra el caso correspondiente sin penetrador central con un mayor número de cuerpos 25 iguales o diferentes.

Otro caso especialmente interesante para la configuración de este tipo de proyectiles lo muestra la Figura 29. En este caso, en el AWM están integrados, por ejemplo, cuatro penetradores 26 largos en la región del eje.

Los ejemplos precedentes muestran que a través del AWM también se pueden integrar y fijar penetradores centrales arbitrarios, piezas de penetradores u otros portadores efectivos. Esto también es así, de modo conforme al sentido, para el caso en el que, por ejemplo, los cuerpos 24 y 25 en las Fig. 27 y 28 representen fragmentos o penetradores.

En la Figura 30 está introducido un penetrador 27 provisto de una sección transversal cuadrangular como ejemplo que permite al AWM integrar moldes de penetrador arbitrarios y también materiales de penetrador (éstos han de resistir únicamente la aceleración del disparo).

Complementando la Fig. 30, en la Figura 30A, el penetrador 28 central, en este caso cilíndrico, está provisto de un espacio hueco 29. Gracias a ello se puede reducir, por ejemplo, la masa del penetrador. Un espacio hueco de este tipo también se puede espumar, o puede servir para el alojamiento de sustancias con características especiales (piróforas o explosivas).

Adicionalmente, por medio del posicionamiento de cuerpos en el AWM se abre la posibilidad de influir sobre el tipo y el alcance de la disgregación lateral o la aceleración.

Las Fig. 31 a 34 muestran algunos ejemplos a partir del gran número de las posibles concepciones de proyectil o zonas activas de proyectiles con el principio aquí propuesto.

En la Figura 31 se representa el caso de que el AWM se encuentre en una disposición 30 en forma escalonada. Una concepción de este tipo reacciona, por ejemplo, al impactar sobre una estructura fina en la parte delantera de un modo muy "sensible", mientras que las partes traseras del proyectil, como consecuencia de la conformación geométrica, y algo también por medio del empleo de diferentes medios de ensanchamiento 1b, 1c y 1d conforman diferentes subproyectiles o fragmentos.

La Figura 32 muestra como ejemplo comparativo, que no es objeto de la invención, un penetrador 31 para el incremento del efecto en el interior del objetivo después de un recorrido de perforación que se corresponde con la parte maciza delantera del proyectil. Para ello, el AWM 1e se encuentra en la región trasera del proyectil. Un proyectil de este tipo 31 es capaz de unir grandes potencias de perforación con grandes cráteres y efectos laterales correspondientes en el interior del objetivo o bien en las estructuras siguientes.

La Figura 33 muestra como ejemplo adicional un proyectil 32 con tres zonas dinámicas separadas y el AWM 1f, 1g y 1h. Un proyectil 32 conformado de esta manera, por ejemplo, después de una disgregación parcial, en el caso de estructuras exteriores, es capaz de desarrollar después de la penetración de otra placa más gruesa un efecto lateral elevado. Sigue una región maciza para la consecución de otro recorrido de perforación mayor, y a continuación la zona con el AWM 1h para incrementar el efecto residual (Fig. 32).

La figura 34 muestra la sección transversal a través de un proyectil 33 que, a modo de ejemplo, contiene en dirección radial dos de las combinaciones activas aquí presentadas con AWM 1 ó 1i entre las envolturas 2 y 2a o bien la envoltura 2a y el penetrador 6 central. Este tipo de combinaciones, naturalmente, también pueden estar dispuestas sobre el eje longitudinal de un proyectil de modo múltiple, o bien se pueden combinar con los ejemplos descritos anteriormente.

Con el principio activo aquí descrito también se pueden equipar proyectiles que contienen cuerpos prefijados constructivamente, envolventes, activos desde el punto de vista de la balística terminal. Las Fig. 35A a 35D muestran cuatro ejemplos que también son válidos, de modo conforme al sentido, para proyectiles con un penetrador central adicional.

En la Figura 35A, la envoltura 34 exterior que cierra el AWM está formada por un anillo de estructuras longitudinales. Estas están unidas entre ellas fijamente o bien de modo mecánico, por ejemplo también por medio de manguitos delgados, o bien están pegadas o soldadas. También existe la posibilidad, por medio de un tratamiento correspondiente, por ejemplo por medio del endurecimiento inductivo o la fragilización por láser, de tratar la envoltura de tal manera que en caso de una carga dinámica se disgregue en cuerpos prefijados.

La Figura 35B muestra el caso en el que una envoltura que cierra el AWM, correspondiente a la envoltura 2 de la Fig. 22, está rodeada por una envoltura 34 exterior correspondiente a la Fig. 35A. En la Figura 35C están integrados en la envoltura 36 cuerpos 37 arbitrarios. En la Figura 35D se encuentra un anillo hecho de subpenetradores o fragmentos 34 correspondiente a la Fig. 35B en la parte interior de la envoltura 35 exterior.

Otro elemento fundamental para la eficacia de un proyectil está representado por la punta del proyectil. En lo sucesivo se muestran algunos ejemplos básicos (puntas huecas, puntas macizas y formas de punta especiales), considerando la configuración de las puntas fundamentalmente toda la potencia del principio aquí descrito, es decir, no influido de modo negativo o bien complementado de modo lógico.

La Figura 36 muestra un ejemplo para puntas 38 huecas. Éstas sirven, fundamentalmente, como cubiertas balísticas exteriores, y se destruyen inmediatamente al impactar contra estructuras ligeras, de manera que el proceso de aceleración lateral, tal y como se ha descrito, se puede iniciar inmediatamente por medio del golpe del impacto. En la Figura 37, una punta 39 según la Fig. 36 está rellena con un AWM 40. La Figura 38 muestra una punta 41 masiva. Ésta puede ser de una o varias piezas y está colocada, por ejemplo, cuando se han de perforar preblindajes más macizos sin una disgregación inmediata del proyectil.

Las Fig. 39A y 39B sirven como ejemplo para formas de punta especiales, que sólo sirven para finalidades de visualización, aunque no son objeto de la invención, en la Figura 39A, el AWM 42 llega hasta la punta 43. En la Figura 39B, la punta 44 contiene en regiones parciales un AWM 45. Por medio de la construcción o de la configuración o la selección del material de la punta correspondiente o de la parte delantera también se puede acelerar el inicio de un efecto lateral elevado (por medio de una transmisión especialmente rápida de la carga del choque, y con ello un establecimiento rápido de presión), del mismo modo que se puede iniciar de modo retardado. Esto es interesante, por ejemplo, cuando el efecto lateral de los fragmentos haya de producirse a una profundidad del objetivo determinada o en una región del objetivo determinada.

También es posible, por medio de un "dispositivo de protección" delantero o lateral (exterior), llevar estructuras con el efecto lateral descrito al punto deseado en una estructura objetivo, de manera que este efecto se haga efectivo allí por primera vez. Una envoltura protectora de este tipo también puede conformar un espacio hueco entre una envoltura exterior y la construcción para la consecución del efecto lateral. Del mismo modo, la protección puede estar conformada por medio de un material amortiguador, que o bien conforma él sólo la envoltura exterior, o bien está introducido en el espacio hueco mencionado anteriormente. Una envoltura protectora de este tipo puede ser muy interesante, en particular, en el caso de cabezas de combate, ya que con su ayuda, por ejemplo, se pueden introducir dispositivos individuales, o un gran número de ellos, para la consecución de efectos laterales elevados en el interior de una cabeza de combate endurecida o no endurecida, y con ello se puede desplegar por primera vez allí el efecto deseado.

Por medio del equipamiento de una cabeza de combate con los dispositivos aquí descritos también puede tener sentido, por medio de la mezcla de diferentes cuerpos, conseguir diferentes efectos laterales y/o en profundidad. Esto puede suceder, por ejemplo, gracias al hecho de que se provean cilindros correspondientes de diferentes geometrías o grosores de pared, o materiales de envoltura con diferentes rellenos de AWM.

Otra aplicación técnica, bajo ciertas circunstancias muy interesante, del concepto lateral aquí descrito se produce cuando se han de reequipar o eliminar cuerpos de munición o cabezas de combate. Puede ser muy interesante económicamente, por ejemplo, adaptar un concepto demasiado costoso o poco efectivo hasta el momento a esta nueva tecnología. De este modo, se puede considerar, perfectamente, que las piezas de munición se retiren y sean sustituidas por medio de cuerpos con el efecto lateral elevado aquí descrito. Igualmente es posible, en un cuerpo de proyectil prefijado (con o sin partes interiores), introducir a presión una sustancia deformable plásticamente, o bien insertarla por medio de mecanismos de fundición de tal manera que el efecto lateral aquí descrito se pueda emplear en el proyectil ahora modificado.

También se puede imaginar el reemplazar dispositivos pirotécnicos en proyectiles o cabezas de combate por medio de sustancias inertes (AWM) o, en tanto que las medidas de seguridad lo permitan, integrarlas total o parcialmente en éstos, para de este modo conseguir cuerpos activos inertes con efectos laterales elevados. Este tipo de cuerpos de munición o cabezas de combate modificadas, entonces, se pueden destinar, de modo correspondiente a su modo de acción modificado, a una nueva finalidad, o bien se pueden usar como munición de ejercicio.

El principio lateral aquí descrito se puede emplear, además:

-

en la lucha contra cohetes balísticos y cabezas de combate (TBM);

-

como componentes activos o componentes parciales en cabezas de combate y cohetes balísticos.

En la lucha contra cabezas de combate, en particular TBMs, se puede partir de velocidades de impacto muy elevadas. Esto apoya no sólo el establecimiento de un campo de presión, y con eso la iniciación de efectos laterales elevados, sino que también se reduce de modo correspondiente la proporción de la masa activa AWM requerida para el efecto. En otro caso, en la lucha contra cabezas de combate endurecidas y no endurecidas son válidas las leyes que ha han sido tratadas en la descripción del efecto lateral contra diferentes objetivos.

En caso de que el principio aquí descrito se emplee como componentes activos en cohetes balísticos, cuerpos de expulsión (submuniciones) y cabezas de combate de cohetes balísticos articulados o no articulados, entonces, o bien se puede conformar el cuerpo, en su totalidad, según el concepto propuesto aquí, o bien sirve como recipiente para uno o varios dispositivos para la generación de efectos laterales elevados.

Claims (61)

1. Proyectil o cabeza de combate para la lucha contra objetivos blindados, con un cuerpo principal fundamentalmente cilíndrico con una superficie frontal delantera fundamentalmente plana, en el que el cuerpo principal presenta:

Un medio de ensanchamiento (1) de un material no activo, en su mayor parte, desde un punto de vista de balística terminal, de poca compresibilidad, que al impactar y perforar un objetivo consigue una potencia de profundidad de penetración reducida; y un cuerpo exterior (2) que rodea radialmente el medio de ensanchamiento (1), abierto por delante, de un material de penetración activo desde el punto de vista de la balística terminal, que al impactar y al penetrar a través de un objetivo consigue una potencia de profundidad de profundidad de penetración claramente mayor que el material del medio de ensanchamiento, de manera que al impactar y atravesar a través del objetivo, el medio de ensanchamiento (1) permanece retraído axialmente respecto al cuerpo exterior (2) que lo rodea, y gracias a ello conforma una zona de presión (4, 4a) que lleva a una región de ensanchamiento (5, 5a) lateral del cuerpo exterior (2), siendo la densidad media del material del medio de ensanchamiento (1) claramente menor que la densidad media del material del cuerpo exterior (2), y estando compuesto el medio de ensanchamiento (1) total o parcialmente por un metal de menor densidad y resistencia, o su aleación, un plástico reforzado por fibra, un plástico duroplástico o termoplástico, un material elastómero o una combinación de estos materiales.

2. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 1, caracterizados porque está dispuesto un penetrador (6) macizo centralmente en el medio de ensanchamiento (1).

3. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 1 ó 2, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) está formado total o parcialmente por sustancias en polvo.

4. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque en el medio de ensanchamiento (1) están introducidos sustancias adicionales con efecto piróforo.

5. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque en el medio de ensanchamiento (1) están introducidas sustancias adicionales con efecto explosivo.

6. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) contiene además una proporción de un metal denso y blando dinámicamente, o de una unión metálica de este tipo, o bien está hecho parcialmente de un metal de este tipo o de una unión metálica de este tipo.

7. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) está formado por una mezcla de materiales según las reivindicaciones 1 y 3-6.

8. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) es líquido parcial o totalmente.

9. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) se introduce a presión, se inyecta, se vierte o se introduce bajo presión negativa en el cuerpo exterior (2).

10. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) está formado total o parcialmente por estructuras prefabricadas.

11. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) está formado total o parcialmente por dos o más componentes que se introducen uno en otro.

12. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) está formado por dos o más componentes dispuestos uno tras otro.

13. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) y el cuerpo exterior (2) están unidos por medio de una rosca (15).

14. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) y el cuerpo exterior (2) y, dado el caso, el penetrador (6) central están unidos por medio de pegado o soldado (16, 19).

15. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) y el cuerpo exterior (2) y, dado el caso, el penetrador (6) central están unidos.

16. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 15, caracterizados porque en el medio de ensanchamiento (1) se encuentran entre el penetrador (6) central y la envoltura (2), total o parcialmente nervios (20).

17. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque en el medio de ensanchamiento (1) están integrados, u ordenados o distribuidos aleatoriamente cuerpos (21, 24, 25) iguales o diferentes, activos desde el punto de vista de la balística terminal, en forma de varilla total o parcialmente o conectados uno tras otro.

18. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 16 ó 17, caracterizados porque los cuerpos (21, 24, 25) o nervios (20) integrados en el medio de ensanchamiento (1) poseen características piróforas.

19. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) está formado por un metal sinterizado o puro de alta densidad.

20. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) está hecho de acero de alta dureza.

21. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) deja que se originen subproyectiles o fragmentos distribuidos estadísticamente.

22. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) tiene muescas en el interior (22) o en el exterior (23), o bien está fragilizado allí de modo correspondiente por medio de tratamiento térmico.

23. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2, 34) está formado por un anillo de estructuras longitudinales individuales prefabricadas que están unidas mecánicamente o están pegadas o soldadas entre ellas.

24. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 1-23, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) está rodeado total o parcialmente por una envoltura (34) que se disgrega en cuerpos prefijados.

25. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 1-23, caracterizados porque la envoltura (34) que se disgrega en cuerpos prefijados está dispuesta entre el medio de ensanchamiento (1) y el cuerpo exterior (2, 35).

26. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2, 36) contiene total o parcialmente segmentos o bien subproyectiles prefabricados o segmentos.

27. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) presenta un diámetro interior variable a lo largo de la longitud.

28. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) presenta un diámetro exterior variable a lo largo de la longitud.

29. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 27 ó 28, caracterizados porque el cuerpo exterior (2) presenta grosores de pared variables a lo largo de la longitud.

30. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 29, caracterizados porque el penetrador (6) central está fabricado total o parcialmente por metal sinterizado o puro de alta densidad.

31. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 30, caracterizados porque el penetrador (6) central está formado total o parcialmente por metal frágil.

32. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 31, caracterizados porque el penetrador (6) central está formado total o parcialmente por metal de alta dureza.

33. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 32, caracterizados porque el penetrador (6) central presenta una sección transversal (27) arbitraria, variable total o parcialmente a lo largo de la longitud.

34. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 33, caracterizados porque el penetrador (6, 28) central presenta total o parcialmente un espacio hueco (29).

35. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 34, caracterizados porque el espacio hueco (29) que se encuentra en el penetrador (28) central contiene sustancias para la consecución de características de efecto deseadas adicionales.

36. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 35, caracterizados porque el penetrador (6, 28) central presenta una conformación superficial arbitraria.

37. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 36, caracterizados porque el penetrador (6, 28) central está hecho total o parcialmente de un material piróforo, o contiene uno de ellos.

38. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 37, caracterizados porque el penetrador (6) central está hecho de una mixtura o mezcla de diferentes materiales.

39. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 2 a 38, caracterizados porque el penetrador (6) central está formado por dos o más penetradores individuales (26).

40. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 39, caracterizados porque están dispuestos, de modo central, dos o más penetradores individuales (26) están dispuestos uno tras otro dos o más veces.

41. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1b, 1c, 1d) está dispuesto en una estructura (30) en forma de escalón, activa desde el punto de vista de la balística terminal.

42. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) está dispuesto en la región delantera de una estructura (31) activa desde el punto de vista balístico terminal.

43. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1f, 1g, 1h) está dispuesto varias veces uno tras otro en una estructura (32) activa desde el punto de vista balístico terminal.

44. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1, 1i) está dispuesto de modo radial varias veces en una estructura (32) con la envoltura (2, 2a) activa desde el punto de vista balístico terminal que rodea respectivamente al medio de ensanchamiento respectivo.

45. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque el medio de ensanchamiento está dispuesto radialmente (1, 1i) una o varias veces, y de modo axial (1e, 1f, 1g, 1h) una o varias veces en una estructura (33, 2, 2a) activa desde el punto de vista balístico terminal.

46. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 44 ó 45, caracterizados porque en la estructura (33) están dispuestos penetradores (6, 28) centrales o varios penetradores parciales (26) una o varias veces uno tras otro.

47. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 1 a 46, caracterizados porque presentan una punta (38) hueca aerodinámica.

48. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 47, caracterizados porque el medio de ensanchamiento (1) posee en su superficie frontal una entalladura en forma de bolsa.

49. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 1 a 46, caracterizados porque presentan una punta (41) maciza de una o varias partes.

50. Proyectil o cabeza de combate según la reivindicación 49, caracterizados porque la punta (41) penetra en el medio de ensanchamiento (1) del proyectil o de la cabeza de combate.

51. Proyectil según una de las reivindicaciones 1 a 50, caracterizado porque está estabilizado por rotación como proyectil de calibre completo.

52. Proyectil según una de las reivindicaciones 1 a 50, caracterizado porque está estabilizado de modo aerodinámico como proyectil de calibre completo.

53. Proyectil según una de las reivindicaciones 1 a 50, caracterizado porque está estabilizado por rotación como proyectil con espejo de propulsión subcalibrado.

54. Proyectil según una de las reivindicaciones 1 a 50 caracterizado porque está estabilizado de modo aerodinámico como proyectil con espejo de propulsión subcalibrado.

55. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizados porque se trata de un proyectil híbrido o de una cabeza de combate híbrida.

56. Proyectil o cabeza de combate según una de las reivindicaciones 51 a 54, caracterizados porque se trata de un proyectil o una cabeza de combate con una estabilización combinada.

57. Cohete caracterizado porque posee uno o varios proyectiles o cabezas de combate según una de las reivindicaciones 1 a 50.

58. Misil guiado caracterizado porque posee una o varias cabezas de combate según una de las reivindicaciones 1 a 50.

59. Dispensador, caracterizado porque contiene subproyectiles o cuerpos activos para ser expulsados según una de las reivindicaciones 1 a 50.

60. Dispensador distanciador, caracterizado porque contiene subproyectiles o cuerpos activos para ser expulsados según una de las reivindicaciones 1 a 50.

61. Misil de vuelo guiado o cohete, caracterizados porque son subproyectiles o cuerpos activos para ser expulsados de una unidad mayor según una de las reivindicaciones 1 a 50.