ES2277817T3 - Procedimiento para eliminar nox y sox de un gas de escape. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la eliminación de los óxidos de nitrógeno de una corriente de gas de escape que comprende las etapas que consisten en dirigir una corriente de gas de escape que contiene contaminantes de óxido de nitrógeno a una temperatura en el intervalo comprendido entre 4, 4 y 163º C (40 y 325º F) desde un sistema de tratamiento hasta un conducto de escape (12), conducir la corriente de gas de escape a través del conducto de escape (12), mezclar ozono en un exceso estoiquiométrico con el gas de escape con el fin de oxidar los contaminantes de óxido de nitrógeno para convertir los óxidos de nitrógeno en la corriente de gas de escape en proporciones equimolares de NO2 y NO3, transformar el NO2 y NO3 en presencia de ozono en N2O5, mezclar un reactivo líquido con la corriente de gas de escape con el fin de convertir el N2O5 en ácidos de nitrógeno diluidos y para neutralizar los ácidos a sales de nitrógeno, conducir la corriente de gas de escape a una cámara depuradora (56), y a continuación descargar la corriente de gas de escape sustancialmente libre de contaminantes de óxido de nitrógeno desde el conducto de escape (12), caracterizado porque el gas de escape no tratado que contiene NOx se introduce en la cámara depuradora (56) con el fin de reducir el exceso de ozono y eliminar el ozono del gas de escape antes de su emisión a la atmósfera.
Description
Procedimiento para eliminar NO_{x} y SO_{x}
de un gas de escape.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para la separación de contaminantes de los gases de
escape generados por la combustión de combustibles fósiles,
incineración, hornos o corrientes de gas de los procedimientos
químicos y más particularmente, a la eliminación de los óxidos de
nitrógeno y azufre de una corriente de gas de escape.
Los óxidos de nitrógeno (NO_{x}) y los óxidos
de azufre (SO_{x}) son los principales contaminantes que se
encuentran en los gases de chimenea de la fuentes de combustión y
plantas químicas. Los sistemas destinados a la eliminación de los
gases de SOx mediante depurado en seco o húmedo han alcanzado un
estado de desarrollo elevado. También se dispone de otros
procedimientos basados en adsorbentes regenerativos. Las tecnologías
secas se basan en la adsorción y las tecnologías húmedas se basan
en la absorción.
Es bien sabido en la técnica, cómo eliminar los
óxidos de nitrógeno de los gases de escape mediante una
multiplicidad de procedimientos secos y húmedos. Los procedimientos
secos generalmente utilizan la descomposición catalítica o la
adsorción, mientras que los procedimientos húmedos normalmente
utilizan procedimientos de absorción. La mayor parte de los
procedimientos secos de tratamiento de los gases de escape (FGT)
utilizan descomposición catalítica o descomposición homogénea a
temperaturas elevadas. Los procedimientos de tratamiento del gas de
escape en seco se realizan normalmente después del procedimiento de
combustión. A veces se añade CaO/CaCO_{3} en el lecho fluido
durante el procedimiento de combustión. Los principales
procedimientos secos destinados a la eliminación del NOx consisten
en: la reducción catalítica selectiva (SCR) con NH_{3}, la
reducción selectiva (no catalítica) con NH_{3}, la reducción
catalítica no selectiva y la adsorción.
Los procedimientos húmedos se incluyen
generalmente corriente abajo de todo el equipo antes de entrar en la
chimenea. Los principales procedimientos húmedos destinados a la
eliminación del NOx consisten en: absorción con oxidación en fase
líquida, absorción con reducción en fase líquida y oxidación en fase
gaseosa seguida de absorción.
Las patentes US nº 3,473.298, nº 4.681.744 y nº
4.799.941 dan a conocer procedimientos y dispositivos en los que
primero se enfrían los gases de escape mediante pulverización
directa y a continuación los contaminantes sólidos y las sustancias
solubles en agua se eliminan del gas poniéndolas en contacto con
pulverizaciones de agua en una cámara de rociado. El agua se
combina con los gases solubles en agua, tales como el SOx, contenido
en los gases para formar ácido sulfuroso y sulfúrico, que se recoge
con la pulverización de agua en una cámara. La patente US nº
3.881.004 da a conocer la recuperación de ácido nítrico mediante el
depurado de un gas de escape con una disolución ácida o alcalina
que minimiza la descarga de óxidos de nitrógeno en la atmósfera. La
publicación titulada "Selection of reactive Solvents for Pollution
Abatement of NOx" by K. R. Jethani et al., Gas Separation
& Purification, vol. 4, March 1990, revisa sistemáticamente diez
sistemas químicos reactivos destinados a la eliminación del
NOx.
Múltiples patentes estadounidenses dan a conocer
NOx oxidado o reducido, antes o después de la absorción en una
disolución líquida con SOx. Las patentes estadounidenses
representativas que dan a conocer el estado de la técnica incluyen
las siguientes. La patente US nº 4.011.298 da a conocer la
eliminación de NOx mediante la oxidación inicialmente con ozono y
la absorción en una disolución ácida que contiene un compuesto de
hierro. Las patentes US nº 4.541.999 y nº 4.564.510 dan a conocer
la oxidación del NOx a NO_{2} mediante la adición de ozono
seguido de la reacción con amoníaco formando nitrito y nitrato al
absorberse y oxidarse con aire para formar nitrato durante el
procedimiento de desulfurización. La patente US nº 4.247.321 da a
conocer la oxidación del NOx con ozono y la absorción en óxido de
calcio o carbonato cálcico o en una disolución de fosfato cálcico.
La patente US nº 4.107.271 da a conocer la utilización de una
disolución de yoduro y ozono. La patente US nº 3.957.949 da a
conocer la utilización de ozono con el fin de convertir NOx en
NO_{2} y absorberlos en un medio reactivo como clorita sódica. La
patente US nº 3.997.415 da a conocer la reducción de NOx y SOx
mediante la irradiación de la corriente de gas. La patente US nº
4.971.777 da a conocer la oxidación de una corriente de gas que
contiene NOx con la ayuda de un compuesto orgánico a una temperatura
comprendida entre 300 y 900ºC y a continuación absorbiendo con
amoníaco. La patente US nº 4.119.702 da a conocer la oxidación de
NO con ozono, H_{2}O_{2}, dióxido de cloro y dióxido de
nitrógeno seguido de la reducción con urea. La patente US nº
4.035.470 da a conocer un procedimiento en el que los gases que
contienen NOx se oxidan inicialmente con ozono y dióxido de cloro y
a continuación se absorben en sulfitos, sulfuros, polisulfuros o
tiosulfatos de metales alcalinos o alcalinotérreos. Las patentes US
nº 4.999.167; nº 5.206.002 y nº 5.316.737 dan a conocer la
disminución de la temperatura de los gases de salida hasta una
temperatura próxima a la ambiental, es decir 51,7ºC (151ºF), antes
de mezclarlos con ozono con el fin de disminuir el NOx. Los
contaminantes oxidados se absorben en agua o en un medio alcalino
con el fin de eliminar el NOx.
Es bien sabido que el NO es relativamente inerte
y a bajas concentraciones, su eliminación del vapor de gas es
difícil e ineficaz. Se conoce asimismo que el NO se puede oxidar
mediante una multiplicidad de diferentes oxidantes para generar
NO_{2}. Con un oxidante, tal como el ozono, el NO_{2} se oxida
todavía más a N_{2}O_{5}, lo que no únicamente incrementa su
reactividad sino que también incrementa su solubilidad múltiples
veces facilitando su eliminación mediante absorción o adsorción con
o sin reacción química.
Una desventaja que afecta a los procedimientos
previos, tal como se dieron a conocer anteriormente, es la
oxidación incompleta o el mezclado de un exceso de oxidante en un
medio de absorción en el que el se desperdicia ozono. Tal como se
expone en la patente US nº 5.206.002, la temperatura del gas de
salida se reduce a una temperatura próxima a la del ambiente,
51,7ºC (125ºF) antes de mezclar ozono y proporcionar el tiempo de
residencia necesario con el fin de convertir NOx a N_{2}O_{5}
con cantidades estoiquiométricas de ozono. También se conoce bien
que la reducción de la temperatura reduce la velocidad de oxidación
del NO. Además, cuando el ozono y el NOx se agotan hasta
extinguirse en la cámara de oxidación, la velocidad de oxidación
disminuye considerablemente. Además, la reducción de la temperatura
mediante la recuperación del calor puede no ser una opción cuando
el calor a baja temperatura no tiene una utilización provechosa.
En consecuencia, existe la necesidad de más
mejoras en los procedimientos de oxidación conocidos para
convertirlos en procedimientos comercialmente viables. Aunque se
conoce que la oxidación del NOx a NO_{2} mejora la solubilidad y
reactividad, esto no es adecuado para eliminar el NO_{2} de una
manera económica. Por consiguiente, existe la necesidad de un
procedimiento para la eliminación del NOx mediante el cual por lo
menos la mitad del NO_{2} se pueda oxidar a un estado más
elevado, preferentemente NO_{3}.
Además, existe la necesidad de proporcionar un
procedimiento y un aparato adecuado para eliminar contaminantes,
específicamente la emisión de NOx y SOx, de los gases de escape que
se pueda aplicar a toda combustión (fuegos de carbón de elevado o
bajo contenido en azufre, fuegos de gas o fuegos de petróleo,
incineración u hornos) o gases de chimenea de procedimientos
químicos. El NOx o SOx se deben eliminar simultáneamente pero
independientemente entre sí. El procedimiento no debe depender de
equipamientos costosos. El procedimiento no debe inducir un
escalado o la pérdida de eficacia con el tiempo. El procedimiento de
eliminación no debe producir emisiones secundarias de productos
peligrosos y debe ser funcional dentro de un amplio intervalo de
temperaturas. El procedimiento debe ser asimismo de aplicación para
una multiplicidad de composiciones de NOx y a la vez reducir el
contenido de los contaminantes en los gases de escape a los niveles
que prescriben las regulaciones sobre la calidad del aire. Por
consiguiente se necesita un sistema de emisión mejorado que no
solamente reduzca el contenido en contaminantes de los gases de
escape para que cumplan con los estándares de calidad del aire
actuales, sino para que puedan asimismo cumplir los estándares
futuros.
De acuerdo con la presente invención, se
proporciona un procedimiento para la eliminación de los óxidos de
nitrógeno de una corriente de gas de escape que comprende las etapas
que consisten en,
dirigir una corriente de gas de escape que
contiene contaminantes de óxido de nitrógeno a una temperatura
comprendida entre 4,4 y 163ºC (40 a 325ºF) desde un sistema de
tratamiento a un conducto de escape (12),
conducir la corriente de gas a través del
conducto de escape (12),
mezclar ozono en un exceso estoiquiométrico con
el gas de escape con el fin de oxidar los contaminantes de óxido de
nitrógeno con el fin de convertir los óxidos de nitrógeno en la
corriente de gas de escape en proporciones equimolares de NO_{2}
y NO_{3},
transformar el NO_{2} y NO_{3} en presencia
de ozono a N_{2}O_{5},
mezclar un reactivo líquido con la corriente de
gas de escape con el fin de convertir el N_{2}O_{5} en ácidos
de nitrógeno diluidos y neutralizar los ácidos a sales de nitrógeno,
conduciendo la corriente de gas a una cámara de depuración (56)
y
a continuación descargar la corriente de gases
de escape sustancialmente libres de contaminantes de óxido de
nitrógeno por el conducto de escape (12),
caracterizado porque los gases de escape no
tratados que contienen NOx se introducen en una cámara de depurado
(56) con el fin de reducir el exceso de ozono y recuperar el ozono
del los gases de escape antes de emitirlos a la atmósfera.
Además la presente invención se refiere a un
procedimiento destinado a eliminar los óxidos de nitrógeno y azufre
de una corriente de gas de escape que incluye las etapas que
consisten en conducir la corriente de gases de escape que contiene
los contaminantes, que comprenden óxidos de nitrógeno y óxidos de
azufre a una temperatura comprendida entre 4,4 y 163ºC (entre 40 y
325ºF) desde una corriente de proceso a un conducto de escape. La
corriente de gases de escape se conduce a través del conducto de
escape. Se mezcla ozono en un exceso estoiquiométrico con el gas de
escape en una proporción molar comprendida entre 0,2 y 2,8 moles de
ozono por cada mol de óxidos de nitrógeno con el fin de convertir
los óxidos de nitrógeno en cantidades equimolares de NO_{2} o
NO_{3}. Los contaminantes en la corriente de gases de escape se
oxidan con el fin de incrementar la capacidad de absorción de los
óxidos de nitrógeno y los óxidos de azufre en agua. El gas de
escape se mantiene en contacto con una cantidad de ozono en exceso.
El tiempo de residencia del gas de escape en contacto con el ozono
se sigue para asegurar una conversión esencialmente completa de los
óxidos de nitrógeno en el gas de escape en N_{2}O_{5} o en una
proporción equimolar de NO_{2} y NO_{3} quedando en contacto
con el gas de escape una cantidad marginal de ozono sin reaccionar.
Los óxidos de azufre, el exceso de ozono, los contaminantes
oxidados que contienen N_{2}O_{5} las cantidades equimolares de
NO_{2} y NO_{3} se mezclan con una pulverización de reactivo
con el fin de convertir el N_{2}O_{5}, NO_{2} y NO_{3} y
óxidos de azufre en ácidos diluidos que comprenden HNO_{3},
H_{2}SO_{3} y H_{2}SO_{4}. La mezcla del reactivo de
pulverización que contiene los ácidos diluidos, que comprenden
HNO_{3}, H_{2}SO_{3} y H_{2}SO_{4} y el exceso de ozono
se absorbe en agua líquida. Los ácidos diluidos se convierten en
sales que comprenden nitratos, sulfitos y sulfatos con el fin de
eliminarlos de la corriente de gas de escape. El ozono disuelto en
el reactivo se convierte en oxígeno con sulfito. A continuación, la
corriente de gases de escape se descarga a aproximadamente la
temperatura ambiental esencialmente libres de contaminantes por el
conducto de escape.
En consecuencia, un objetivo principal de la
presente invención consiste en proporcionar un procedimiento
destinado a reducir el contenido en contaminantes, tales como NOx y
SOx, en los gases de escape al nivel exigido por los estándares de
calidad del aire a la vez que se proporciona la capacidad de
eliminar esencialmente todos los contaminantes en los gases
emitidos en una corriente de escape de combustión, de un
procedimiento químico o de una corriente de un proceso de
fabricación de productos químicos a una temperatura comprendida
entre 4,4 y 163ºC (40 y 325ºF) sin generar emisiones secundarias de
oxidante.
Otro objetivo de la presente invención consiste
en proporcionar un procedimiento destinado al tratamiento de las
emisiones de un procedimiento químico o de una combustión que
incrementa la absorción de los contaminantes de emisión, tales como
NOx y SOx, en una disolución con el fin de eliminar los
contaminantes de los gases de escape o de los gases del
procedimiento.
Otro objetivo de la presente invención consiste
en proporcionar un procedimiento destinado a la conversión de
ácidos diluidos de nitrógeno y azufre en nitratos, sulfitos y
sulfatos en disolución y su tratamiento, si es necesario, antes de
deshacerse de la disolución.
Todavía otro objetivo de la presente invención
consiste en proporcionar un procedimiento mejorado destinado a
eliminar de manera económica los óxidos de nitrógeno y azufre de las
corrientes de gases de productos de combustión o de otras
corrientes de procedimientos gaseosos de manera que el contenido en
óxidos de nitrógeno y azufre se reduce a un nivel aceptable dentro
de los estándares de control de calidad del agua y el aire.
Estos y otros objetivos de la presente invención
se describirán y darán a conocer con mayor detalle en la
descripción, los dibujos y las reivindicaciones adjuntas
siguientes.
La Figura 1 es un sistema de diagrama de flujo
de un procedimiento destinado a la eliminación de contaminantes en
los gases de escape de procedimientos químicos, calentadores por
fuego calderas calentadas por fuego, hornos y semejantes.
La Figura 2 es una gráfica que ilustra
cuantitativamente la eliminación de NOx de los gases de escape
emitidos por una caldera calentada por gas según la presente
invención.
La Figura 3 es una gráfica que ilustra
cuantitativamente la eliminación de NOx del gas de escape emitido
por una caldera calentada con carbón de una planta térmica según la
presente invención.
Haciendo referencia a la Figura 1, se ilustra el
aparato de eliminación de NOx y SOx designado en general con el
número 10 que se utiliza con calentadores de fuego o calderas
calentadas por combustible fósil, tales como una caldera de tubo de
humos empaquetada o una caldera de tubo de agua. La caldera puede
ser del tipo asociado con plantas públicas de energía o las
diseñadas con el fin de generar del orden de 586 kW (2 millones de
BTU/h) de energía administrada como combustible a la caldera.
En una forma de realización, el aparato 10 se
utiliza como un sistema de pulido para eliminar los contaminantes
de NOx y SOx de la corriente de escape tratada mediante otros
procedimientos que son incapaces de alcanzar los niveles de
eliminación alcanzables mediante la presente invención. En general,
se optimizan los costes de la eliminación del NOx y SOx mediante la
incorporación del aparato 10 corriente abajo de un procedimiento
determinado de reducción de polución.
La presente invención se puede combinar con
procedimientos convencionales de reducción seca y mojada. Los
ejemplos de procedimientos de tratamiento seco de gases de chimenea
adaptables a la utilización con la presente invención incluyen la
reducción catalítica selectiva (SCR) y la reducción no catalítica
selectiva (SNCR). Los ejemplos de procedimientos húmedos incluyen
la absorción con oxidación en fase líquida, absorción con reducción
en fase líquida y oxidación en fase gaseosa seguida de absorción.
Tanto con los procedimientos secos como con los húmedos, el aparato
10 se añade corriente abajo de todo el equipo antes de entrar en la
chimenea. De este modo, la presente invención se utiliza con el fin
de suplementar los equipos convencionales de reducción con el fin
de alcanzar niveles inferiores de ppm de NOx y SOx en las emisiones
de gases de escape no alcanzables mediante los equipos
convencionales.
\newpage
Tal como se muestra en la Figura 1, se conduce
una corriente de gases de chimenea de múltiples calderas públicas a
una velocidad de flujo de 2.812 toneladas métricas/hora (6,2
millones de libras/hora) a través de una chimenea o conducto de
escape 12. El conducto 12 está conectado a un conducto de
administración 14 que incluye un ventilador 16 que desvía los gases
de escape de la combustión desde la chimenea 12 al conducto de
administración 14. El conducto de administración 14 está provisto
de un amortiguador 18 situado corriente arriba del ventilador 16
con el fin de sellar el extremo del conducto 14 y permitir que los
gases de escape se emitan desde el conducto 12 si se desea. El
ventilador 16 desvía los gases de escape desde el conducto 14 a una
temperatura elevada a través de un sistema de conductos 20 a un
mezclador estático 122.
Se deberá apreciar que la presente invención es
adaptable para su utilización en una multiplicidad de calderas o
procedimientos químicos que incluyen calderas calentadas con gas,
calderas principales de elaboración, calderas de recuperación de
líquidos, así como también calentadores menores de elaboración
calentados con fuego, calderas de vapor de elaboración, hornos,
corrientes de procedimientos gaseosos y plantas de ácido nítrico. En
el caso de las calderas públicas calentadas con carbón o calderas
calentadas por gas, la temperatura de los gases de escape de la
caldera que fluyen a través del tubo de escape 12 se encuentra entre
aproximadamente 104 y 163ºC (220 a 325ºF).
El ventilador 16 conduce la corriente de gas de
escape desde el conducto de escape 12 y conducto de administración
14 a través de un sistema de conductos 20 a un mezclador estático 22
a una temperatura comprendida entre aproximadamente 4,4 y 163ºC (40
y 325ºF). El mezclador estático 22 tiene las entradas 24 y 26. La
entrada 24 está conectada al sistema de conductos 20, y la entrada
26 está conectada a un generador de ozono 28 mediante el conducto
30. El ventilador 16 también se puede hacer funcionar con el fin de
mezclar el ozono. El generador de ozono 28 recibe a través del
conducto 32 una alimentación de corriente de gas que puede ser aire
seco, oxígeno o una mezcla de aire y oxígeno. La corriente fluida
proporcionada por el generador 28 al mezclador estático 22 contiene
entre un 1% y un 20% en peso de ozono.
El mezclador estático 22, el gas de chimenea se
mezcla con ozono (O_{3}) y se conduce a través del conducto 34 a
una cámara de reacción 36 en la que se oxidan los contaminantes del
gas de escape. En la cámara de reacción 36, NOx, SOx, CO y otros
contaminantes se oxidan en presencia de ozono. El gas de escape
conducido a la cámara 36 comprende aproximadamente 95% NO y 5%
NO_{2}. Las reacciones que tienen lugar en la cámara 36 para
transformar NO a NO_{2}, NO_{3} y N_{2}O_{5} incluyen la
siguientes:
- NO + O_{3} \longrightarrow NO_{2} + O_{2}
- (1)
- NO_{2} + O_{3} \longrightarrow NO_{3} + O_{2}
- (2)
- NO_{3} NO_{2} \Longleftrightarrow N_{2}O_{5}
- (3)
- 2O_{3} \longrightarrow \ _{3}O_{2}
- (4)
- SO_{2} +O_{3} \longrightarrow SO_{3} + O_{2}
- (5)
- CO + O_{3} \longrightarrow CO_{2} + O_{2}
- (6)
- N_{2}O_{5} + H_{2}O(g) \longrightarrow 2HNO_{3}(g)
- (7)
La reacción (1) que implica la oxidación de NO a
NO_{2} es casi instantánea. Entre las reacciones (2) y (3), la
reacción (2) es más lenta que la reacción (3). La velocidad de
oxidación del NO_{2} a NO_{3} aumenta con el incremento en la
temperatura.
Tal como se da a conocer, en el manual CRC
(1980-81) N_{2}O_{5} se descomponen a una
temperatura superior a 48,9ºC (120ºF). En una estrategia, la
patente US nº 5.206.002, da a conocer la disminución de la
temperatura a 51,7ºC (125ºF), antes de la administración de ozono y
la conversión de NOx a N_{2}O_{5}. Las patentes US nº
4.247.321, nº 4.541.999 y nº 4.564.510 proporcionan la mezcla de
ozono a temperaturas más elevadas pero sin proporcionar un tiempo
de residencia suficiente para la oxidación del NOx en la fase
gaseosa. Además, el ozono se introduce directamente en el
purificador, lo que conduce a la formación de nitrito en el
purificador. Por el contrario, la absorción de N_{2}O_{5}
resulta en la formación selectiva de nitrato. La presencia de
nitrito en el nitrato es indeseable en su utilización como
fertilizante.
fertilizante.
De acuerdo con la presente invención, el ozono
se mezcla a una temperatura comprendida ente aproximadamente 4,4 y
163ºC (40 a 325ºF) con un tiempo de residencia preseleccionado en la
cámara de reacción 36 con el fin de convertir los óxidos de
nitrógeno en la corriente de gases de escape en cantidades
equimolares de NO_{2} y NO_{3} para formar N_{2}O_{5} en la
cámara de reacción 36. En la cámara de reacción 36 se mezcla el
ozono en un exceso estoiquiométrico con el gas de escape en una
proporción molar comprendida entre 0,2 y 2,8 moles de ozono por
cada mol de óxido de nitrógeno.
En la reacción (4) anterior, el ozono se
descompone a una temperatura comprendida entre aproximadamente 104
y 163ºC (220 a 325ºF). Por consiguiente, las dimensiones de la
cámara de reacción 36 se seleccionan con el fin de permitir que el
NOx se oxide a un nivel de oxidación superior y consuma
esencialmente todo el ozono con un mínimo de descomposición.
Es una práctica convencional en el diseño de un
sistema químico destinado a añadir un reactivo químico en un exceso
estoiquiométrico sobre otro (reactivo limitante) con el fin de
agotar la concentración del reactivo limitante hasta que se extinga
a una velocidad razonablemente rápida. Sin embargo, esto conduce a
una cantidad detectable del reactivo en exceso a la salida del
sistema. En la presente invención, el funcionamiento de la cámara
de reacción 36 a una temperatura superior a 51,6ºC (125ºF) con un
incremento marginal en la necesidad de ozono reduce
significativamente el tamaño que requiere la cámara de oxidación 36
con el fin de obtener el nivel deseado de reducción del NOx.
En un ejemplo que hace referencia a la Figura 2,
se ilustran gráficamente los datos que representan la cantidad de
NOx eliminada del gas de escape emitido de la caldera calentad por
gas. El gas de la chimenea a una temperatura comprendida entre 51,6
54,4ºC (125 y 130ºF) necesitó solamente aproximadamente 20 segundos
después de mezclarlo con ozono para que se redujesen los niveles de
NOx a 2 ppm en la corriente de gases de escape tratada. El segundo
conjunto de puntos de datos en la gráfica ilustra la eliminación de
NOx a aproximadamente 118ºC (245ºF) con un incremento en la
alimentación de ozono del 7% destinado a lograr el nivel preferido
de oxidación en entre 3 y 4 segundos de tiempo de residencia en la
cámara de reacción 36.
También de acuerdo con la presente invención,
además de NOx, el monóxido de carbono y SO_{2} se oxidan
parcialmente a dióxido de carbono y trióxido de azufre en la cámara
36, una pequeña cantidad de ozono se descompone asimismo formando
oxígeno a la temperatura comprendida entre aproximadamente 104 y
163ºC (220 y 325ºC). Sin embargo, en la mayoría de los casos, la
proporción molar necesaria depende de la proporción de NO a
NO_{2}, la concentración de NOx y el grado de eliminación de NOx.
En la presente invención, la proporción molar de ozono a NOx se
encuentra preferentemente comprendida entre aproximadamente 0,2 y
2,8.
Desde la cámara de reacción 36, los
contaminantes tratados se introducen en una combinación de
pulverización/absorción designada generalmente con el número 38.
Sin embargo, en una forma de realización de la presente invención,
antes de introducir los contaminantes oxidados de los gases de
escape en la cámara de absorción 38, se reduce la temperatura de la
corriente de gas tratada. Ello se logra tal como se ilustra en la
Figura 1 desviando el gas de escape tratado desde el conducto 40 al
conducto 44, cerrando la válvula 41 en el conducto 40, para que
fluya a un intercambiador de calor o economizador 42. El gas de
escape tratado entra en el economizador 42 a una temperatura de
aproximadamente 163ºC (325ºF). El economizador 42 incluye un tubo
refrigerador 46 que se extiende en un serpentín dentro del
economizador. El tubo 46 está provisto de aletas refrigeradoras,
como es bien conocido en la materia. El calor se transfiere en el
economizador 42 al agua en el tubo 46. El agua en el tubo se
calienta y se conduce desde el economizador 42 a un tanque (no
mostrado). Como resultado, tanto el calor latente como el sensible
se recuperan del gas de escape al pasar a través del economizador
42.
El economizador 42 sirve asimismo para depurar
parcialmente o absorber los contaminantes contenidos en el gas de
escape tratado. Ello se logra mediante la condensación de la humedad
en el gas de escape en la superficie del tubo 46 y también en las
aletas montadas en el tubo 46. La condensación de la humedad en el
tubo 46 y en las aletas del tubo disminuye progresivamente la
temperatura del gas de escape por debajo del punto de rocío del gas
de escape. El condensado pasa del economizador 42 a través de una
salida 48 a un colector del condensado 50 para su retención y
tratamiento en el tanque 51.
Se deberá entender que la adición del
economizador 42 con el fin de reducir la temperatura del gas de
escape tratado y depurar y auxiliar en la absorción de los
contaminantes que quedan en los gases de escape es selectiva. Con
respecto a esto, el economizador 42 en otra forma de realización se
evita mediante la función de la válvula 41 de modo que el gas de
escape tratado de la cámara 36 se alimenta directamente a la cámara
de absorción 38.
Una ventaja de la utilización del economizador
42 con el fin de reducir la temperatura de los gases de escape y
condensar el vapor de agua en el gas de escape es lograr una máxima
eficacia en la separación de los contaminantes de la corriente de
gas de escape en la cámara de absorción. Mediante la reducción de la
temperatura del gas de escape tratado a aproximadamente temperatura
ambiente, se incrementa considerablemente la capacidad de absorción
de los contaminantes en el gas de escape con una disolución de
reactivo, particularmente en la absorción de dióxidos de nitrógeno,
azufre y carbono. El gas de escape tratado, que se puede enfriar a
aproximadamente la temperatura ambiente tal como se describió
anteriormente, se conduce a través del sistema de conductos 52 a la
cámara de absorción 38. Preferentemente, la cámara 38 incluye dos
secciones o subcámaras. En la primera cámara generalmente designada
con el número 54 la corriente de gas de escape se trata con un
reactivo líquido, preferentemente mediante rociado. En la segunda
cámara generalmente designada con el número 56, se depura la
corriente de gas de escape.
La cámara 54 comprende una fila de toberas de
rociadores 58 conectadas a un distribuidor de rociadores 60. El
distribuidor de los rociadores 60 recibe una disolución de reactivo,
tal como agua, del tanque 62 mediante la bomba 64. La corriente de
gases de escape se apaga y enfría mediante los pulverizadores de
agua o reactivo. El NOx y SOx se absorben en el líquido de rociado
para formar oxiácidos de nitrógeno y azufre. Los ácidos diluidos se
convierten in situ en nitratos, sulfitos y sulfatos en
presencia de sosa cáustica según las siguientes reacciones. En una
forma de realización se utiliza una pasta de carbonato cálcico; y se
forman sales de calcio.
- N_{2}O_{5} + H_{2}O \longrightarrow 2HNO_{3}
- (8)
- SO_{2} + H_{2}O \longrightarrow H_{2}SO_{3}
- (9)
- SO_{3} + H_{2}O \longrightarrow H_{2}SO_{4}
- (10)
- HNO_{3} + NaOH \longrightarrow NaNO_{3} + H_{2}O
- (11)
- H_{2}SO_{3} + 2NaOH \longrightarrow Na_{2}SO_{3} + 2H_{2}O
- (12)
- H_{2}SO_{4} + 2NaOH \longrightarrow Na_{2}SO_{4} + 2H_{2}O
- (13)
Los reactivos concentrados se administran desde
un tanque químico de dosificación y almacenamiento 66 al tanque de
circulación 62. El agua suplente mantiene a través de la válvula 68
un nivel constante reestablecible de la disolución en el tanque 62
y el exceso de disolución se dirige al tanque de retención y
tratamiento 70 a través de la válvula 72. La disolución de reactivo
se mantiene a una concentración adecuada mediante el control de de
la proporción de disolución gastada que se dirige al tanque de
retención y tratamiento 70.
En otra forma de realización de la presente
invención, se utiliza en lugar de la cámara de pulverización 54,
como cámara de absorción para la eliminación de NOx, un purificador
empaquetado, o un purificador de venturi, o una columna de placa
con o sin ultrasonidos, o un purificador seco de inyector de
carbonato cálcico. En funciones que necesitan que la temperatura
del gas de escape se reduzca sustancialmente, se incorpora un
intercambiador de calor a la cámara de absorción 54 con el fin de
reducir la temperatura del gas y utilizarla como cámara de
absorción. Se proporciona asimismo la recuperación del calor de la
cámara 54 cuando se hace funcionar con un intercambiador de
calor.
La corriente de gases de escape que entra en la
cámara de absorción 54, también contiene ozono sin reaccionar. En
la cámara de absorción 54, el ozono se absorbe en el líquido
circulante. La solubilidad del ozono en agua es muy baja, lo que
limita la eliminación mediante absorción. Sin embargo, cuando existe
SO_{2} en la fase gaseosa, se forma sulfito in situ en el
líquido circulante. El sulfito reacciona fácilmente con el ozono
formando sulfato tal como se indica en la reacción (14) a
continuación, incrementando la absorción del ozono. En consecuencia,
la presente invención incorpora ventajosamente estos fenómenos para
agotar el ozono no reaccionado en el gas de escape utilizando la
cámara de purificación 56.
(14)O_{3} +
Na_{2}SO_{3} = Na_{2}SO_{4} +
O_{2}
Cuando la corriente de gas de escape emitida
desde la caldera por el conducto de escape 12 no contiene SO_{2},
los contaminantes tratados de la cámara 58, se introducen a través
de un conducto conector 74 en una segunda cámara de
pulverización/absorción 56 que dispone de toberas de rociado o de un
sistema de distribución de líquido 76 conectado a un distribuidor
de rociadores 78. El distribuidor de rociadores 78 recibe una
disolución de reactivo, (secuestrador de ozono), tal como una
disolución acuosa de sulfito sódico, de un tanque 80 a través de
una bomba 82. La fase gaseosa de la corriente de gas de escape en la
cámara 56 se pone en contacto íntimo con la fase líquida generada
mediante el sistema distribuidor 76 hasta que casi todo el oxidante
queda absorbido por la disolución de reactivo.
El gas tratado libre de contaminantes y oxidante
se expele de la cámara 56 a través de la chimenea 84. La disolución
de reactivo se reemplaza periódicamente o continuamente con una
carga reciente de secuestrador de ozono. En otra forma de
realización de la presente invención, la cámara de absorción 56
destinada a la destrucción del ozono se reemplaza con una cámara de
catalizador (no mostrada) que utiliza un catalizador tal como
MnO_{2}. El ozono que se escapa se elimina mediante la extracción
de los conductos, antes de la mezcla con el ozono, de una pequeña
cantidad de gas de escape sin tratar que contiene NOx que se
reintroduce en la cámara de purificación 56. El NOx en el gas sin
tratar reduce rápidamente todo el ozono presente en el gas
tratado.
Haciendo referencia a la Figura 3, se ilustran
gráficamente los datos de un ensayo de corriente de fuga realizado
con una corriente de gas de escape emitida de una caldera calentada
con carbón de una planta de energía. La temperatura de la corriente
de gas está comprendida entre 116 y 121ºC (240 a 250ºF). El nivel de
NOx está comprendido entre aproximadamente 250 y 300 ppm. Un
conjunto de puntos de datos representa el estando en la que el
ozono se introduce en la cámara de oxidación o reacción 36. Un
segundo conjunto de puntos de datos representa el estado en la que
el ozono se introduce en el sistema de conductos 52 corriente debajo
de la cámara de oxidación o reacción 36 antes de que la corriente
de gases de escape entre en la cámara de absorción 38. En el caso
en que el tiempo de oxidación es inadecuado, se observa menos
eliminación de NOx para una cantidad idéntica de ozono añadido.
El tiempo de residencia óptimo para los gases de
escape en la cámara de reacción 36 depende de la concentración
inicial de contaminantes, la temperatura y la proporción molar de
O_{3}/NOx. Cuando se desea que el nivel de NOx en el gas tratado
sea inferior a 10 ppm, se necesita un exceso de ozono sobre la
cantidad estoiquiométrica que sería necesaria para oxidar el NO a
NO_{2}. La presencia de un exceso de ozono en la corriente de gas
de escape puede resultar en la entrada de algo de ozono sin
reaccionar en la cámara de absorción. La solubilidad del ozono en
un medio acuoso es limitada. Cuando existe SO_{2} en la fase
gaseosa, el sulfito o el ácido sulfuroso que se forma en la cámara
de absorción 54 puede auxiliar en la destrucción del ozono. La
provisión de la cámara de purificación 58 tiene como finalidad
evitar la emisión de ozono a la atmósfera.
En un ejemplo de la presente invención, un flujo
de gas de escape con 300 ppm en volumen de NOx a 118ºC (245ºF)
necesita un tiempo de residencia comprendido entre 2 y 3 segundos en
la cámara de reacción 36 con una proporción O_{3}/NOx de 1,68 en
presencia de una cantidad de SO_{2} comprendida entre 600 y 700
ppm y de CO_{2} de entre 100 y 200 ppm.
Una de las ventajas de optimizar el tiempo de
residencia en la cámara de reacción 36 es que solamente un exceso
marginal de ozono entra en la sección de purificación 56. El ozono
mojado es muy corrosivo. El ozono en el depurador convierte el
sulfito en sulfato. En consecuencia, la introducción de una cantidad
excesiva de ozono en el medio acoso con el fin de convertir sulfito
en sulfato es antieconómica. El ozono se también se descompone en
medio acuoso cuando el pH es alcalino. Además, cuando se utiliza
óxido cálcico o carbonato cálcico, la absorción de SO_{2} resulta
en la formación de sulfito cálcico. El ozono lo termina de convertir
en sulfato cálcico. El sulfato cálcico es relativamente más difícil
de manejar en el residuo mojado ya que forma escamas abrasivas.
La eliminación de SOx es muy dependiente del pH
del reactivo. El pH del reactivo tiene muy poco efecto sobre la
eliminación del NOx. En la presente invención, la eliminación de SOx
disminuye con la disminución del pH del reactivo por debajo de 8,5
mientras que la eliminación del NOx no es afectada por un pH del
reactivo comprendido entre 3 y 12. En algunos casos a un pH más
elevado, junto con una elevada eliminación de SOx se absorbe
también CO_{2} en la disolución de metal alcalino o alcalinotérreo
formándose un precipitado de carbonato y de otras sales con éste.
La utilización de reactivo para la eliminación de CO_{2} es
antieconómica e indeseable. Estos precipitados tienen la tendencia
a formar escamas. La eliminación de NOx de acuerdo con la presente
invención cuando se realiza a un pH inferior a 7 resulta en la
eliminación de las escamas en la cámara de purificación 56.
Con la disposición descrita anteriormente los
gases de escape se emiten desde la chimenea 84 a la atmósfera a un
nivel de ppm que cumple con los estándares de calidad del aire
establecidos por agencias públicas tales como la E.P.A. o la
califormiana South COSAT Air Quality Management District. Por
ejemplo, con la presente invención la emisión de la chimenea 84
contiene menos de 2 ppm de contaminantes de NOx. El gas de escape
se emite a una temperatura relativamente baja debido a la
purificación húmeda.
Como ejemplo adicional, la presente invención
elimina los óxidos de nitrógeno de una línea de decapado de lámina
de acero que utiliza ácido nítrico como agente decapante. La mezcla
de NO/NO_{2} que se debe eliminar comprende 3 moles de NO_{2}
por cada mol de NO en los gases de escape mantenidos a 82,2ºC
(180ºF). El NOx se convierte en cantidades equimolares de NO_{2}
y NO_{3}. A una proporción molar de 0,75 a 1 de ozono a NOx se
elimina el 95% del NOx de la corriente de gases de escape que dejan
la cámara de depurado a través de la chimenea 84.
Según las provisiones de los estatutos de
patentes, se han explicado el principio, la construcción preferida
y el modo de puesta en práctica de la presente invención y se han
ilustrado lo que se consideran sus formas de realización
preferidas. Sin embargo, debe apreciarse que dentro del alcance de
las reivindicaciones adjuntas la presente invención se puede poner
en práctica de diferente manera que la ilustrada y descrita
específicamente.
Claims (26)
1. Procedimiento para la eliminación de los
óxidos de nitrógeno de una corriente de gas de escape que comprende
las etapas que consisten en
dirigir una corriente de gas de escape que
contiene contaminantes de óxido de nitrógeno a una temperatura en
el intervalo comprendido entre 4,4 y 163ºC (40 y 325ºF) desde un
sistema de tratamiento hasta un conducto de escape (12),
conducir la corriente de gas de escape a través
del conducto de escape (12),
mezclar ozono en un exceso estoiquiométrico con
el gas de escape con el fin de oxidar los contaminantes de óxido de
nitrógeno para convertir los óxidos de nitrógeno en la corriente de
gas de escape en proporciones equimolares de NO_{2} y
NO_{3},
transformar el NO_{2} y NO_{3} en presencia
de ozono en N_{2}O_{5},
mezclar un reactivo líquido con la corriente de
gas de escape con el fin de convertir el N_{2}O_{5} en ácidos
de nitrógeno diluidos y para neutralizar los ácidos a sales de
nitrógeno, conducir la corriente de gas de escape a una cámara
depuradora (56), y
a continuación descargar la corriente de gas de
escape sustancialmente libre de contaminantes de óxido de nitrógeno
desde el conducto de escape (12),
caracterizado porque el gas de escape no
tratado que contiene NOx se introduce en la cámara depuradora (56)
con el fin de reducir el exceso de ozono y eliminar el ozono del gas
de escape antes de su emisión a la atmósfera.
2. Procedimiento según la reivindicación 1 que
comprende
alimentar la mezcla de ozono y gas de escape a
una cámara de reacción (36),
hacer funcionar la cámara de reacción (36) a
temperatura superiores a 51,7ºC (125ºF) y
oxidar los contaminantes de NOx en la cámara de
reacción (36) durante un período de tiempo comprendido entre
aproximadamente 3 y 20 segundos.
3. Procedimiento según la reivindicación 2 que
comprende
después de oxidar los contaminantes de NOx,
reducir la temperatura del gas de escape y depurar los contaminantes
en el gas de escape, y
recoger el condensado del gas de escape.
4. Procedimiento según la reivindicación 1, que
comprende reducir la temperatura de la corriente de gas de escape a
aproximadamente la temperatura ambiente después de oxidar los
contaminantes de óxido de nitrógeno con el fin de mejorar la
capacidad de absorción de los contaminantes en el reactivo
líquido.
5. Procedimiento según la reivindicación 1, que
comprende
introducir el gas de escape después de la
oxidación de los contaminantes en un depurador que contiene una
disolución alcalina para absorber N_{2}O_{5} en el gas de escape
en la disolución con el fin de generar ácidos diluidos y
convertir los ácidos diluidos en nitratos en
presencia de sosa cáustica.
6. Procedimiento según la reivindicación 5, que
comprende eliminar el exceso de ozono remanente en el gas de escape
en el depurador mediante la pulverización del gas de escape con una
disolución acuosa de sulfito sódico con el fin de absorber el
exceso de ozono en la disolución.
7. Procedimiento según la reivindicación 5, que
comprende poner en contacto el gas de escape con el reactivo
líquido en un primer depurador seguido de la puesta en contacto del
gas de escape con una disolución acuosa de sulfito sódico en un
segundo purificador.
8. Procedimiento según la reivindicación 1, que
comprende mezclar ozono con el gas de escape en un intervalo
comprendido entre aproximadamente 0,2 y 2,8 moles de ozono por cada
mol de óxido de nitrógeno en el gas de escape.
9. Procedimiento según la reivindicación 1, que
comprende
poner en contacto los contaminantes oxidados y
el oxidante sin reaccionar en el gas de escape con el reactivo
líquido en un depurador con el fin de generar HNO_{3} en el gas de
escape,
absorber el HNO_{3} en agua líquida con el fin
de generar ácidos de nitrógeno diluidos y
neutralizar los ácidos diluidos con el fin de
generar nitratos en disolución.
10. Procedimiento según la reivindicación 1, que
comprende reducir la temperatura de los contaminantes oxidados
antes de mezclarlos con el reactivo líquido con el fin de depurar
parcialmente los contaminantes del gas de escape.
11. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que los contaminantes de la corriente de gas de escape
comprenden óxidos de nitrógeno y óxidos de azufre que comprende
además las etapas que consisten en
mezclar ozono en un exceso estoiquiométrico con
el gas de escape en una proporción molar en el intervalo comprendido
entre aproximadamente 0,2 y 2,8 moles de ozono por cada mol de
óxido de nitrógeno,
mantener el gas de escape en contacto con el
ozono de manera que se conviertan los óxidos de nitrógeno en
cantidades equimolares de NO_{2} y NO_{3} con el fin de formar
N_{2}O_{5},
introducir un reactivo líquido en la corriente
de gas de escape con el fin de transformar el N_{2}O_{5} y el
SO_{2} en éste en ácidos diluidos de HNO_{3}, H_{2}SO_{3} y
H_{2}SO_{4},
absorber los ácidos diluidos de HNO_{3},
H_{2}SO_{3} y H_{2}SO_{4} en agua líquida y
convertir los ácidos diluidos en sales que
comprenden nitratos, sulfitos y sulfatos con fin de eliminarlos de
la corriente de gas de escape.
12. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende
conducir la corriente de gas de escape a una
temperatura en el intervalo comprendido entre aproximadamente 4,4ºC
y 163ºC (40 a 325ºF) con el fin de mezclar con ozono, y
mezclar el ozono en un exceso estoiquiométrico
con el gas de escape en un mezclador estático (22).
13. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende alimentar la mezcla de ozono y el gas de escape a una
cámara de reacción (36) con el fin de oxidar los contaminantes de
NOx y SOx en el gas de escape para generar N_{2}O_{5}.
14. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende reducir la temperatura de los contaminantes oxidados
antes de mezclarlos con el reactivo líquido con el fin de depurar
parcialmente los contaminantes del gas de escape y recuperar el
calor del mismo.
15. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende
después de mezclar el ozono con el gas de
escape, reducir la temperatura del ozono y de la mezcla de gas de
escape hasta aproximadamente la temperatura ambiente,
condensar la humedad en el gas de escape a la
vez que se reduce la temperatura del mismo con el fin de generar un
condensado,
eliminar los contaminantes del gas de escape
mediante la absorción de los contaminantes en el condensado, y
recoger los contaminantes del gas de escape
absorbidos en el condensado.
16. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende después de mezclar el ozono con el gas de escape,
absorber el N_{2}O_{5} y el SO_{2} en un depurador líquido
alcalino con el fin de generar oxiácidos de nitrógeno y azufre.
17. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende introducir sosa cáustica como el reactivo líquido en
la corriente de gas de escape.
18. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende convertir los ácidos diluidos en presencia de cal en
sales de calcio.
19. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende agotar el ozono no reaccionado de la corriente de gas
de escape haciendo reaccionar el sulfito generado a partir del
SO_{2} en el gas de escape con ozono con el fin de generar
sulfato.
20. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende
conducir la corriente de gas de escape que
contiene contaminantes oxidados a una cámara de absorción de dos
partes (54),
hacer pasar el gas de escape a través de un
primer limpiador acuoso alcalino con el fin de generar ácidos
diluidos, y
conducir el gas de escape desde el primer
depurador acuoso alcalino a un segundo depurador acuoso alcalino
con el fin de eliminar además los contaminantes y el exceso de ozono
remanente en el gas de escape mediante su absorción en la
disolución alcalina.
21. Procedimiento según la reivindicación 20,
que comprende introducir gas de escape no tratado que contiene NOx
en un segundo depurador acuoso alcalino para reducir el exceso de
ozono remanente en el gas de escape con el fin de evitar la emisión
del ozono junto con el gas de escape del segundo depurador a la
atmósfera.
22. Procedimiento según la reivindicación 11,
que comprende mezclar la corriente de gas de escape en una cámara
depuradora (56) con un reactivo líquido a un pH inferior a 7 con el
fin de desescamar los precipitados formados en las paredes
interiores de la cámara depuradora (56).
23. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que los contaminantes en la corriente de gas de escape
comprenden óxidos de nitrógeno y óxidos de azufre que comprende
además las etapas que consisten en
mezclar ozono en un exceso estoiquiométrico con
el gas de escape en una proporción molar en el intervalo comprendido
entre aproximadamente 0,2 y 2,8 moles de ozono por cada mol de
óxido de nitrógeno con el fin de convertir los óxidos de nitrógeno
en cantidades equimolares de NO_{2} y NO_{3},
oxidar los contaminantes en la corriente de gas
de escape con el fin de incrementar la capacidad de absorción de
los óxidos de nitrógeno y los óxidos de azufre en agua,
mantener el gas de escape en contacto con un
cantidad de ozono en exceso,
controlar el tiempo de residencia del gas de
escape en contacto con el ozono con el fin de asegurar la conversión
esencialmente completa de los óxidos de nitrógeno en el gas de
escape a N_{2}O_{5} o a proporciones equimolares de NO_{2} y
NO_{3} con una cantidad marginal de ozono sin reaccionar que
permanece en contacto con los gases de escape,
mezclar los óxidos de azufre, el exceso de
ozono, los contaminantes oxidados que contienen N_{2}O_{5} y
cantidades equimolares de NO_{2} y NO_{3} con una pulverización
de reactivo con el fin de convertir N_{2}O_{5}, NO_{2} y
NO_{3} y los óxidos de azufre en ácidos diluidos que comprenden
HNO_{3}, H_{2}SO_{3} y H_{2}SO_{4},
absorber la mezcla de pulverización de reactivo
que contiene los ácidos diluidos que comprenden HNO_{3},
H_{2}SO_{3} y H_{2}SO_{4} y el exceso de ozono en agua
líquida,
convertir los ácidos diluidos en sales que
comprenden nitratos, sulfitos y sulfatos con el fin de eliminarlos
de la corriente de gas de escape,
convertir el ozono disuelto en el reactivo en
oxigeno con sulfito.
24. Procedimiento según la reivindicación 23,
que comprende reducir la temperatura de los contaminantes oxidados
antes de mezclar con la pulverización de reactivo con el fin de
depurar parcialmente los contaminantes de los gases de escape.
25. Procedimiento según la reivindicación 23,
que comprende agotar el exceso de ozono, remanente en el gas de
escape después de convertir los ácidos diluidos en sales,
conduciendo la corriente de gases de escape a través de una cámara
de catalizador que contiene MnO_{2}.
26. Procedimiento según la reivindicación 23,
que comprende alimentar la mezcla de ozono y de gas de escape a un
economizador (42) y depurar los contaminantes del gas de escape
mediante la colección del condensado del gas de escape formado en
el economizador (42).
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