ES2285529T3 - Aleacion de soldadura y el uso de dicha aleacion de soldadura. - Google Patents
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Abstract
Una aleación de soldadura que consiste de (% en peso) 10-15% de Cr, 5.5-6% de Al, 0.17-0.3% de Y, 8-12% de Co, 0-4% de W, 2.5-5% de Ta, 2.0-3.5% de B con Cr+Al > 15%, Cr/Al = 3 y Al+Ta > 7.5%, restando níquel y purezas inevitables.
Description
Aleación de soldadura y el uso de dicha aleación
de soldadura.
La invención se relaciona con una aleación de
soldadura resistente a la oxidación y corrosión de acuerdo con la
reivindicación 1, para un uso de dicha aleación de soldadura, a una
lámina de soldadura presinterizada, cinta de soldadura, hoja o
pasta de acuerdo con la reivindicación 6 y a un método de reparación
de un articulo de superaleación basado en níquel o cobalto.
El amplio uso de superaleaciones basadas en
níquel y cobalto permitieron una temperatura de entrada de turbina
incrementada, la cual ayudo a incrementar la eficiencia de turbina.
Fueron desarrolladas superaleaciones a la medida para hacer un uso
máximo de la fuerza del material y la capacidad de temperatura. Las
superaleaciones son fundidas en la forma policristalina (EQ), la
forma direccionalmente solidificada (DS) y cristalina simple (SX).
Durante la operación de componentes de turbina bajo condiciones de
alta temperatura, pueden ocurrir varios tipos de daño. Por ejemplo,
pueden resultar grietas de la recirculación térmica, carga mecánica
o impacto de objetos externos. Adicionalmente, grietas e
inclusiones pueden ocurrir durante la fabricación. Adicionalmente,
ataques del medio ambiente tales como la oxidación y la corrosión
pueden conducir a la erosión local y a la reducción del grosor de
pared de los componentes. Debido a que los costos de componentes de
turbina basados en superaleaciones de níquel y en cobalto son
demasiado altos, es deseable reparar estos componentes
preferiblemente que reemplazarlos. Especialmente componentes de
superaleación basados en níquel fundidos en una forma DS o SX son
intensivamente muy
costosos.
costosos.
Los siguientes métodos del estado de la técnica
para reparación de superaleaciones de alta temperatura son
generalmente conocidos: EP-A1-258545
describe un método de soldeo isotérmico de componentes individuales
de cristal con la completa retención de la microestructura
cristalina individual en la unión por soldadura. La
US-A-5,732,467 describe un método de
reparación de grietas en la superficie periférica de un artículo que
tiene una micro estructura direccionalmente orientada y una
composición de superaleación. La reparación es hecha recubriendo la
superficie agrietada limpiada con un material caracterizando la
misma composición de material como dicho artículo. Por eso la
superficie agrietada recubierta es sujeta a una temperatura elevada
y presión isoestática durante un periodo de tiempo suficiente para
reparar la superficie agrietada sin cambiar la estructura
microcristalina del artículo padre.
Adicionalmente, un número de métodos
alternativos de soldadura para reparar grietas o agujeros amplios en
componentes de turbina hechos de superaleaciones basadas en cobalto
y en níquel, son conocidos tales como la
US-A-5,666,643,
US-A-4,381,944 o
US-A-5,437,737. El producto material
de soldadura es una mezcla de dos polvos, el polvo de soldadura de
baja fusión y un polvo de superaleación padre como un material de
relleno adicional.
La US 4,830,934 describe una mezcla de polvo de
aleación de soldadura que consiste de al menos tres grupos
diferentes de polvos de aleación los cuales juntos definen una
composición de mezcla la cual resulta en una mejora significativa
en la fuerza y resistencia a la oxidación sobre polvos
convencionales de aleación de soldadura y mezclas.
Polvos de aleación estándares y comercialmente
disponibles, combinaciones de aleación de soldadura y mezclas
usadas para soldaduras agrietadas comprenden de una composición
química la cual apunta principalmente a una resistencia a la
tensión. Adicionalmente el flujo suficiente de aleación de soldadura
durante la soldadura es de particular interés para que la
humectación y llenado total de las grietas sea garantizado. El nivel
de los elementos que reducen el punto de fusión (tales como B o Su)
deben ser balanceados entre un nivel mínimo para un flujo
suficiente de soldadura sobre un lado, contra un tiempo razonable de
soldadura isotérmica sobre el otro lado. La adición de elementos
pesados y refractarios tales como Cr, W y Ta, los cuales garantizan
la resistencia del área de soldeo, son conocidos para resultar en
una aleación de soldadura que fluye lentamente.
En la mayoría de los casos los componentes de
aspa de turbina de gas reparados con soldadura son sometidos a un
proceso de recubrimiento. Esto significa que las grietas reparadas
con soldadura o las superficies aerodinámicas reparadas con
soldadura con grosor de pared son protegidas contra las corrientes
de aire caliente por medio de una capa resistente a la oxidación y
corrosión. Por lo tanto la resistencia a la oxidación y corrosión
de las áreas de soldeo son de menos interés en sí mismas que las
áreas reparadas con soldadura son protegidas por una capa
recubierta. Sin embargo, en algunos casos es de interés restaurar
componentes de aspa desgastados localizados donde un proceso de
recubrimiento no es deseado o donde un proceso de recubrimiento
local no es aplicable. En tales casos se requiere una alta
resistencia a la oxidación y corrosión del área de soldeo, tale
como una unión de soldeo o cintas de soldeo y láminas de soldadura
presinterizadas.
Son permitidos materiales de soldadura
estándares en cierto modo para que el área de soldadura resultante
sufra de oxidación interna en elevadas temperaturas. Tal oxidación
interna conduce a una pérdida indeseada de material con tiempo de
procedimiento. La oxidación interna ocurre debido al hecho que el
material de soldadura puro o la mezcla/combinación de soldadura
usada no forma una hojuela de óxido densa y estable en la superficie
exterior.
El contenido de los elementos pesados y
refractarios en la aleación de soldadura tales como Cr, Ta, W deben
ser balanceados para garantizar una hojuela de oxido densa a
elevadas temperaturas. Especialmente la proporción del aluminio al
contenido de cromo es conocida para tener una influencia
significativa en la formación de hojuela de óxido del material y
por lo tanto en la resistencia a la oxidación. La consideración de
un contenido balanceado Al/Cr para una resistencia óptima a la
oxidación aplica para el uso de aleación de soldadura pura para la
soldadura agrietada así como para el uso en mezclas de una
combinación de polvo de soldadura de dos componentes. Para cintas
combinadas y/o materiales de lámina de soldadura presinterizada
combinados la composición química nominal total resultante de la
mezcla de ambos polvos debe ser balanceada. Especialmente la
formación de boruro rico en cromo en las cintas reparadas con
soldadura y hojas, cuyo resultado en una depleción Cr en la matriz
alrededor de esas partículas ricas en Cr, debe ser considerada
cuando se ajusta una cinta o lámina de soldadura resistente a la
oxidación.
Una aleación de reparación basada en níquel se
describe en la US 5,783,318 que comprende 0.3 a 2.5% en peso de Hf,
0.003 a 0.32% en peso de B, 0.007 a 0.35% en peso de Zr y 0.02 a
0.16% en peso de Y. El control del itrio es particularmente
importante. Se describe en la 5,783,318 que menos de 0.2% de Y no
imparte un suficiente grado de resistencia de oxidación y más de
0.16% en peso de Y no mejora la resistencia a la oxidación, pero
introduce características indeseables, tales como precipitación de
las fases de itrio y cambios en las propiedades de fusión.
Es un objetivo de la presente invención
desarrollar una aleación de soldadura resistente a la oxidación y a
la corrosión para la reparación de soldadura de artículos de
superaleación solidificados policristalina o direccionalmente o
cristalinos individuales basados en níquel o basados en cobalto
usados en la industria de las turbinas de gas. Es además un
objetivo producir dicha aleación de soldadura resistente a la
oxidación y la corrosión en la forma de pasta pura u hoja o pastas
combinadas, cintas de soldadura combinadas (material verde) y
laminas de soldadura presintetizadas las cuales están compuestas de
una mezcla variable de la nueva aleación de soldadura pura
resistente a la oxidación y a la corrosión y un relleno de
superaleación padre con una resistencia a la oxidación mejorada.
También, es el objetivo de la presente invención encontrar un
método para reparar un componente de turbina de gas por medio de
soldadura con la pasta de aleación de soldadura, hoja, cintas de
aleación o las laminas de soldadura presinterizadas de la
invención.
Este objetivo se resuelve por una aleación de
soldadura basada en níquel que comprende (% en peso)
10-15% de Cr, 4.5-6% de Al,
0.17-0.3% de Y, 8-12% de Co,
0-4% de W, 2.5-5% de Ta,
2.0-3.5% de B con Cr+AL > 15%, Cr/Al \leq 3 y
Al + Ta > 7.5%, restando níquel e impurezas inevitables.
De acuerdo con la presente invención la aleación
de soldadura de la invención puede ser usado en forma pura como una
pasta o una hoja o como una mezcla de pasta, como una cinta de
soldadura o como una lámina de soldadura presinterizada. La lámina
de soldadura presinterizada o la cinta de soldadura o la mezcla de
pasta comprende una mezcla de material de relleno que consiste de
una superaleación de níquel o cobalto y la aleación de soldadura
con al menos 30% en peso de aleación de soldadura.
La aleación de soldadura, las cintas de aleación
y la lámina de soldadura presinterizada pueden ser usadas en un
método de reparación por soldadura, por ejemplo, para reparar
grietas o extensión de grosor de pared de un componente de turbinas
de gas fuera de servicio que necesitan ser reparadas.
La invención es ilustrada por los dibujos
anexos, en los cuales
Figura 1 Muestra como un ejemplo una aspa de
turbina de gas
Figura 2 Muestra el ataque de la oxidación de un
material de lámina de soldadura presinterizado estándar a 950ºC
después de 1000 h y
Figura 3 Muestra el ataque de la oxidación del
material de lámina de soldadura presinterizado modificado a 950ºC
después de 1600 h.
Los dibujos muestran sólo partes importantes
para la invención.
La invención se relaciona con una composición de
aleación de soldadura que resulta en una resistencia mejorada a la
oxidación a altas temperaturas de áreas de soldeo, el uso de la
aleación de soldadura de la invención en forma pura como una pasta
o como una hoja o como pasta de soldadura mezclada, como una cinta
de soldadura o como una lámina de soldadura presinterizada y con un
método para reparar grietas o agujeros o para la restauración del
grosor de pared y geometría por ejemplo en o de un articulo
individual de cristal hecho de una superaleación basada en níquel
por medio de soldadura usando si bien la aleación de soldadura de la
invención en forma pura como una pasta o una hoja o como una pasta
mezclada, como una cinta de soldadura o como una lámina de soldadura
presinterizada. Superaleaciones basadas en níquel son conocidas en
el estado de la técnica, por ejemplo, del documento
US-A-5,888,541, la
US-A-5,759,301 o de la
US-A-4,643,782, la cual es conocida
como "CMSX-4". El artículo individual de
cristal puede posiblemente ser una parte de una turbina de gas tal
como un aspa y paleta o una parte de una cámara de quemador de una
turbina de gas. La Figura 1 muestra como ejemplo tal artículo 1
como aspas o paletas que comprende un aspa 2 contra la cual los
gases de combustión calientes son dirigidos durante la operación
del motor de la turbina de gas, una cavidad, no visible en la Figura
1, y agujeros de refrigeración 4, los cuales están sobre la
superficie externa 5 del componente 1 así como sobre la plataforma
3 del componente. A través de los agujeros de refrigeración 4 el
aire refrigerante es conducido durante la operación del motor para
enfriar la superficie externa 5. La superficie externa 5 es sujeta a
severos ataques por la oxidación, corrosión y erosión debido a la
intersección con gases de combustión calientes. En principio, el
artículo 1 puede ser de estructura convencionalmente fundida
equiaxial o direccionalmente solidificada (DS) o de cristal simple
(SX). Si bien la ventaja de esta invención se describe con
referencia a un aspa de turbina o paleta como se mostró en la
Figura 1, la invención es generalmente aplicable a cualquier
componente que necesite ser reparado por medio de soldadura a altas
temperaturas. Durante el servicio el artículo está sujeto al
entorno caliente de la turbina lo cual conduce al efecto nocivo de
las grietas, huecos o erosión de grosor de pared en la superficie
del artículo. Un objetivo de la presente invención es encontrar una
lámina de soldadura presinterizada resistente a la oxidación y
corrosión o una cinta de soldadura por ejemplo para la restauración
del grosor de pared de tales artículos conductores de gas caliente 1
fuera de servicio de una turbina de gas con base en el suelo. Las
láminas de soldadura presinterizadas son hechas de las cintas de
soldadura a través de sinterizado el cual está compuesto de una
mezcla variable de aleaciones de soldadura, polvo de relleno y
ligador a través de la ejecución de ciclos térmicos presinterizados
apropiados. Las láminas de soldadura presinterizadas (PSP) son
libres de ligador y exhibirán un leve grado de porosidad. Las
láminas de soldadura presinterizadas y productos relativos son una
mezcla sinterizada de aleación de soldadura y polvos de
superaleación disponibles en varias composiciones, tamaños y
formas.
Antes de aplicar el método de soldadura como se
describió anteriormente, una capa protectora tal como una capa de
MCrAlY (6) o una capa de barrera térmica (TBC) -no visible en la
Figura 1- tiene que ser removida del artículo 1 por un proceso tal
como separación de ácido, detonación de arenilla o pulverización
mecánica o una combinación de éstas. Al mismo tiempo este método
también limpia la superficie del material padre de las capas de
oxido no deseadas. En adición, la superficie de la grieta o el hueco
puede ser limpiada de óxidos por un proceso dinámico de limpieza
con ion de fluoruro (FIC), el cual es ampliamente conocido en el
estado de la técnica. El proceso FIC remueve las capas de oxido
compuestas del Al_{2}O_{3} estable, Cr_{2}O_{3}, etc.,
óxidos y reduce Al y Cr de la superficie, por eso mejora el flujo de
aspa y la reparación de los componentes agrietados. El proceso
somete los componentes oxidados (y sulfidizado) a una alta
fluorización y reduce la atmósfera gaseosa de hidrógeno y fluoruro
de hidrógeno a altas temperaturas, que pueden variar desde 900ºC a
1000ºC. Tales procesos FIC son descritos, por ejemplo, en la
EP-B1-34041,
US-4,188,237, US-5,728,227 o en la
US-5,071,486. Después de la finalización
satisfactoria de la reparación del soldeo con la pasta de soldadura
u hoja y/o cinta de soldadura o lámina de soldadura presinterizada
de acuerdo con la invención y subsiguiente a un recontorneo
geométrico, el componente será recubierto.
Para reparar con soldadura las partes agrietadas
de la turbina la grieta se rellana con pastas hechas de dicha
aleación de soldadura y un contenido de relleno de superaleación
variable. Alternativamente se usa una pasta de soldadura. La grieta
o hueco tiene un ancho máximo de 1000 \mum. La pasta de aleación
será aplicada en y sobre la grieta o hueco antes de aplicar un
tratamiento de calor al vacío a alta temperatura. Otra posibilidad
es aplicar una lámina de soldadura presinterizada mezclada o cinta
de soldadura mezclada o una hoja en la parte a ser reparada. La
tabla 1 muestra 3 ejemplos para la composición química de varias
aleaciones de soldadura usadas para estudios experimentales.
\vskip1.000000\baselineskip
Para mejorar la resistencia a la oxidación y
corrosión de láminas de soldadura presinterizadas estándares
disponibles, la composición química de la aleación de soldadura
actualmente usada y comercializada disponible pura ha sido
modificada. El contenido de aluminio de la aleación de soldadura ha
sido incrementado a un rango de entre 4.5 a 6% en peso para
garantizar el contenido total de aluminio en la fase de matriz de la
lámina de soldadura presinterizada alrededor de 5% en peso de Cr.
Para una resistencia a la oxidación y a la corrosión suficiente la
matriz \gamma debe contener un mínimo de 12% en peso de Cr. El
boruro rico en Cr (con una fracción de 10-13% en
peso), la cual se forma en la lámina de soldadura presinterizada,
cinta o materiales de pasta mezclada actúan como un reservorio Cr
adicional al material.
El contenido total de Cr en la lámina de
soldadura presinterizada, cinta, hoja o material de pasta no debe
ser menor que 10% en peso. La presencia de 10-15% en
peso de cromo en la aleación de soldadura disminuye el contenido
mínimo de aluminio requerido, lo cual es necesario para la formación
de una hojuela densa y estable de óxido de Al. La proporción Al/Cr
en la aleación basada en níquel determina el mecanismo de oxidación.
Para formar una capa de óxido estable a bajas temperaturas se
requiere un contenido Al de al menos 4.5% en peso. La suma de los
contenidos de Cr y Al tiene que ser mayor que 15% en peso y la
proporción de Cr/Al tiene que ser menor de 3.
El itrio también ha sido adicionado en
cantidades de 0.17 a 0.3% en peso a la aleación de soldadura pura
para mejorar la adhesión de la hojuela de óxido de la superficie en
la parte superior de la pasta de soldadura, cinta, hoja o material
de lámina. El óxido de itrio principalmente está situado en los
limites de grano en el exterior de la hojuela de óxido de Al y Cr
como la solubilidad del itrio dentro de los óxidos
Cr-Al es muy baja. El óxido de itrio disminuye la
difusión a lo largo de los límites de grano, lo cual resulta en un
crecimiento hacia dentro del óxido. Una oxidación hacia dentro
impide la formación de vacíos en la interfase del material
base/hojuela de óxido cuando ningún elemento del material base se
difunde en el óxido. La tensión durante el crecimiento de la
hojuela de óxido es por lo tanto reducido y la hojuela de oxido es
menos propensa a la espalación. Fue un efecto inesperado que el
alto contenido relativo de Y (0,17-0,30% en peso)
tenga una influencia positiva en las propiedades de oxidación.
El boro tiene una fuerte influencia en disminuir
el punto de fusión de las aleaciones de soldadura. El boro
disminuye el punto de fusión significativamente bajo 1200ºC.
En general, elementos tales como el boro,
silicio, hafnio, zirconio pueden ser usados como Depresores de Punto
de Fusión (MPD), pero el boro es el candidato favorable para ser
utilizado como un Depresor de Punto de Fusión, se necesita muy poco
boro (aproximadamente 205% en peso de boro) para disminuir el punto
de fusión de superaleaciones.
El cromo junto con el aluminio en la aleación de
soldadura tienen como resultado una buena resistencia a la
oxidación del área reparada por soldadura. El cromo como un elemento
fuerte sólido endurecedor de solución incrementa la fuerza de la
aleación de soldadura.
La estabilidad de la microestructura
\gamma/\gamma' es fuertemente dependiente del contenido de
aluminio y tantalio. El Ta estabiliza la primera gama a elevadas
temperaturas. Un contenido de Ta incrementado cambia la línea
solvus de la primera gama a temperaturas más altas. Es posible
diseñar una microestructura de la unión de soldeo después del ciclo
de soldadura, lo cual significa sin ningún boro MPD considerando la
suma del contenido de Al y Ta. Así, la suma de Al y Ta debe ser al
menos 7.5% en peso.
De las antes mencionadas aleaciones de soldadura
de acuerdo con la Tabla 1, se han producido dos conjuntos de
láminas de soldadura presinterizados, que usan superaleaciones
estándar en forma de polvo como un material de relleno. Las láminas
de soldadura presinterizadas están hechas de cintas de soldadura las
cuales están compuestas de una mezcla de al menos 30% en peso de
aleación de soldadura y polvo de relleno residual % a través de la
ejecución de ciclos apropiados de presinterizado térmico. Las
láminas presinterizadas son libres de ligador y exhibirán un muy
bajo grado de porosidad.
Las láminas de soldadura presinterizadas
correspondientes han sido expuestas por largo tiempo a 950ºC por
1000 h y 1600 h. La Figura 2 muestra como una referencia la
microestructura después de exposición por largo tiempo de una
lámina de soldadura estándar. Las Figuras 3 y 4 muestran en
contraste el ataque de la oxidación en diferentes materiales
modificados de lámina de soldadura.
Todos los materiales nuevos modificados PSP no
muestran ningún ataque interno de oxidación apreciable comparado
con los actualmente disponibles comercialmente. Se asume que el
incremento del contenido de aluminio en combinación con la
proporción balanceada de Cr/Al en la matriz del material de lámina
de soldadura presinterizado garantiza hojuelas de óxidos estables y
densas. Después de 1600 h a 950ºC investigaciones metalográficas
acertadas muestran que el conjunto con las nuevas aleaciones de
soldadura de la invención No. 1 (ver Tabla 1) han sido medidos para
mostrar el menor ataque de oxidación.
Las excelentes propiedades de oxidación se
relacionan también con la microestructura homogénea de las nuevas
láminas de soldadura presinterizadas que comprende una matriz
\gamma/\gamma' y dos tipos de boruro y carburo, un boruro rico
en Cr y una fase boruro/carburo rica en Cr, Mo, W. El contenido de
Cr, Al y Y en la matriz \gamma/\gamma' es suficientemente alto
y la proporción entre el contenido de Cr y Al se balancea para
formar una capa de óxido estable y densa en la superficie reparada
con soldadura. Las propiedades físicas del material PSP tales como
el módulo de Young y el coeficiente de expansión térmica (CTE)
contra temperaturas determinan principalmente la tensión residual
en la interfase de PSP/metal padre. Por lo tanto, las propiedades
físicas son deseadas para encajar bien con el material padre. El
módulo de Young y el CTE han sido medidos para la lámina de
soldadura presinterizada recientemente modificada. Varias láminas
han sido soldadas en la parte superior de la otra y especimenes
probados subsiguientemente han sido tomados para ensayos de tracción
y medidas de CTE. Los resultados de los ensayos mostraron que el
módulo de Young y el CTE como una función de temperatura está en el
mismo orden de magnitud con la mayoría de las superaleaciones
basadas en níquel comúnmente y ampliamente usadas.
\newpage
Si bien la presente invención ha sido descrita
por vía del ejemplo, es aparente que una persona experta en la
técnica pueda adoptar otras formas. Por consiguiente, el alcance de
nuestra invención ha de ser limitado sólo por las reivindicaciones
adjuntas.
- 1.
- Artículo
- 2.
- Aspa
- 3.
- Plataforma
- 4.
- Agujeros de refrigeración
- 5.
- Superficie externa del artículo 1
- 6.
- Capa de MCrAlY
Claims (11)
1. Una aleación de soldadura que consiste de (%
en peso) 10-15% de Cr, 5.5-6% de Al,
0.17-0.3% de Y, 8-12% de Co,
0-4% de W, 2.5-5% de Ta,
2.0-3.5% de B con Cr+Al > 15%, Cr/Al \leq 3 y
Al+Ta > 7.5%, restando níquel y purezas inevitables.
2. El uso de una aleación de soldadura de
acuerdo con la reivindicación 1 para soldar sobre un artículo de
superaleación policristalino basado en níquel o basado en
cobalto.
3. El uso de una aleación de soldadura de
acuerdo con la reivindicación 1 para soldar sobre un artículo de
superaleación solidificado direccionalmente basado en níquel o
basado en cobalto.
4. El uso de una aleación de soldadura de
acuerdo con la reivindicación 1 para soldar sobre un artículo de
superaleación de cristal simple basado en níquel o basado en
cobalto.
5. El uso de una aleación de soldadura de
acuerdo con una de las reivindicaciones 2, 3, y 4 en donde el
artículo de superaleación es un componente de turbina de gas.
6. El uso de una aleación de soldadura de
acuerdo con la reivindicación 1 en la forma pura como una pasta o
una hoja o como una mezcla en una pasta de soldadura mezclada, como
en una cinta se soldadura o una lámina de soldadura
presinterizada.
7. Una lámina de soldadura presinterizada, cinta
de soldadura o pasta de soldadura mezclada que comprende una mezcla
de material de relleno que consiste en una aleación de níquel o
cobalto y la aleación de soldadura de acuerdo con la reivindicación
1.
8. La lámina de soldadura presinterizada, cinta
de soldadura o pasta de soldadura mezclada de acuerdo con la
reivindicación 7, en donde la mezcla comprende al menos 30% en peso
de aleación de soldadura.
9. La lámina de soldadura presinterizada, cinta
de soldadura o pasta de soldadura mezclada de acuerdo con la
reivindicación 7 u 8, en donde la lámina de soldadura producida en
consecuencia no contiene ligador.
10. Un método para reparar un artículo de
superaleación (1) basado en níquel o basado en cobalto que comprende
la etapa de soldadura a alta temperatura al vacío del artículo (1)
con la aleación de soldadura pura de acuerdo con la reivindicación
1 como una pasta o una hoja.
11. Un método para reparar un artículo de
superaleación (1) basado en níquel o basado en cobalto que
comprende una etapa de soldar el artículo (1) con una lámina de
soldadura presinterizada, cinta de soldadura o pasta de soldadura
mezclada de acuerdo con la reivindicación 7.
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