ES2299782T3 - Detector de humos de luz difusa. - Google Patents

Abstract

Detector de humos de luz difusa con una ordenación opto-electrónica para la medición de señales de dispersión (SB, SF) con un ángulo de difusión anterior y un ángulo de difusión posterior, y con una electrónica de evaluación (12) para la obtención de un valor medido a partir de las señales de dispersión (SB, SF), caracterizado porque el detector de humos de luz difusa presenta un filtro de mediana (19) para la obtención de las señales de humo posteriores y anteriores (BW, FW) a partir de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF), obteniendo el filtro de mediana (19) las señales de humo posteriores y anteriores (BW, SW) a partir de la diferencia entre el valor de mediana seleccionado entre varios valores mutuamente consecutivos de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF) y el valor medio, respecto a la secuencia, seleccionado entre los varios valores mutuamente consecutivos citados de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF), y porque la generación del valor medido (S) se lleva a cabo mediante una asociación lineal de la suma de las señales de humo (BW, FW) a la diferencia de las señales de humo (BW, FW).

Description

Detector de humos de luz difusa.

La presente invención se relaciona con un detector de humos de luz difusa con una ordenación opto-electrónica para la medición de señales de dispersión con un ángulo de difusión anterior y un ángulo de difusión posterior, y con una electrónica de evaluación para la obtención de un valor medido a partir de las señales de dispersión y la comparación de un valor de alarma derivado de éste con un umbral de alarma.

La JP 11 160238 A describe un detector de humos de ionización fotoeléctrica para la diferenciación de humo blanco y negro. Para ello se emplean al menos dos fotorreceptores, de forma que pueda recogerse la luz emitida por un fotoemisor con diferentes ángulos de difusión. Mediante una evaluación de la luz recibida se hace después una distinción entre humo blanco y negro.

La US 6218950 B1 describe un detector de luz difusa para la evaluación de señales de luz difusa. El detector de luz difusa basado en un microprocesador mide señales de luz difusa en dos ángulos de luz difusa y determina un parámetro de alarma. Se determina un valor de alarma mediante la razón de las señales de luz difusa y posteriormente se compara con el parámetro de alarma determinado.

La US 5726633 describe un detector de humos multi-sensor, que presenta al menos un sensor de ionización y uno fotoeléctrico. Para cada output del sensor se determinan coeficientes y se combinan correspondientemente en un trabajo de procesamiento.

Se sabe ya desde hace tiempo, que, en la difusión anterior y posterior, los dos porcentajes de luz difusa son diferentes de manera característica para los diferentes tipos de incendios. Este fenómeno se describe, por ejemplo, en la WO-A-84/01950 (=US-A-4 642 471), donde, entre otros, se muestra, que la diferente razón de difusión para los diferentes tipos de humo puede emplearse, para un pequeño ángulo de difusión para la difusión, para un gran ángulo de difusión para el reconocimiento del tipo de humo. El ángulo de difusión mayor podría seleccionarse también por encima de los 90º, lo que implica una evaluación de la difusión anterior y posterior. En un detector de humos de luz difusa del tipo citado inicialmente descrito en la EP-A-1 022 700 (= US-B-6 218 950) se calcula un cociente claro/oscuro a partir de las señales de dispersión, que se puede emplear para el reconocimiento del tipo de humo. Ambas señales de difusión se suman y la suma se multiplica por los citados cocientes claro/oscuro. Se lleva a cabo, por tanto, una ponderación del valor medido en función de la razón de las señales de difusión, en la que la señal de difusión de un aerosol oscuro experimenta una mayor ponderación que la señal de difusión de un aerosol claro.

Mediante la invención debería aumentarse ahora la seguridad de falsa alarma de los detectores de humos de luz difusa del tipo citado inicialmente, debiendo garantizarse al mismo tiempo una reacción lo más rápida posible.

Este objetivo se resuelve, conforme a la invención, con un detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 1 y un procedimiento acorde a la Reivindicación 19.

El empleo de la diferencia de las señales de difusión o señales de humo para la generación del valor medido en vez de una ponderación del valor medido en función de la razón de las señales de difusión ofrece la ventaja de que se precisa sustancialmente una menor carga computacional y se garantiza, por consiguiente, un corto tiempo de respuesta del detector. La diferencia de las señales de difusión posibilita, el mismo modo que su cociente, el reconocimiento del tipo de humo.

Un primer modo de ejecución preferente del detector de humos de luz difusa conforme a la invención se caracteriza porque la asociación lineal citada se lleva a cabo acorde a la Fórmula [k_{1} (BW+FW) + k_{2}(BW-FW)], en la que k_{1} y k_{2} son dos constantes influenciadas, entre otros, por un factor de aplicación dependiente de las condiciones ambientales en el emplazamiento previsto de instalación del detector. Para las constantes citadas se aplica: 0 < k_{1}. k_{2} < 5, preferentemente 0 < k_{1}. k_{2} \leq 3.

El factor de aplicación puede seleccionarse para una aplicación específica, es decir, preferentemente en función de un juego de parámetros de ajuste del detector correspondiente a los requisitos del cliente.

Un segundo modo de ejecución preferente del detector de humos de luz difusa conforme a la invención se caracteriza porque un procesamiento del valor medido se lleva a cabo en dos vías, porque en la primera vía se lleva a cabo una determinación del tipo de fuego involucrado y se efectúa la generación de una señal de control correspondiente y en la segunda vía se lleva a cabo un procesamiento del valor medido y su comparación con un umbral de alarma, y porque el procesamiento del valor medido en la segunda vía es controlado por la señal de control generada en la primera vía.

Un tercer modo de ejecución preferente del detector de humos de luz difusa conforme a la invención se caracteriza porque en la determinación del tipo de fuego involucrado se lleva a cabo una distinción entre incendio sin llamas y fuego abierto y, si fuera necesario, otros tipos de incendios.

Un cuarto modo de ejecución preferente se caracteriza porque el procesamiento del valor medido en la segunda vía comprende una limitación del valor medido en una etapa designada posteriormente como regulador Slope, efectuándose una limitación del valor medido a un nivel determinado o su amplificación mediante la adición de una señal suplementaria.

Otro modo de ejecución preferente del detector de humos de luz difusa conforme a la invención se caracteriza porque el regulador Slope tanto evita un rápido incremento del valor medido debido a los picos de la señal como también acentúa los lentos incrementos de la señal en incendios sin llamas. El regulador Slope es controlado preferentemente por la señal de control generada en la primera vía. En el regulador Slope se obtiene una señal de humo lenta mediante una filtración muy lenta del valor medido (S).

Otros desarrollos ulteriores preferentes y mejoras del detector de humos de luz difusa conforme a la invención se muestran en las Reivindicaciones 12 a 18.

A continuación se describe la invención más a fondo mediante un ejemplo de ejecución y los dibujos; muestra:

Fig. 1 una representación esquemática en bloque de un detector de humos conforme a la invención; y

Fig. 2 un diagrama de bloques esquemático del procesamiento de señales del detector de humos de la Fig. 1.

El detector de humos 1 representado en la Fig. 1, designado en adelante como detector, contiene dos sistemas de sensores, un sistema electro-óptico con dos fuentes emisoras de infrarrojos (IRED) 2 y 3 y un diodo receptor 4 y un sistema térmico de sensores con dos sensores de temperatura 5 y 6 formados por resistencias NTC para la medición de la temperatura en el entorno del detector 1. Entre las fuentes de luz 2, 3 y el diodo receptor 4 se configura una cámara de medida 7. Los dos sistemas de sensores se disponen en una carcasa rotosimétrica (no representada), que se fija en una base montada en la cubierta de un área a supervisar.

Los sensores de temperatura 5 y 6 se encuentran radialmente uno frente a otro, lo que tiene la ventaja de que presentan distintos modos de respuesta al aire que afluye desde una determinada dirección, de forma que se reduzca la dependencia de la dirección del modo de respuesta. La ordenación de las dos fuentes de luz 2 y 3 se selecciona, de forma que el eje óptico del diodo receptor 4 encierre un ángulo obtuso con el eje óptico de una de las fuentes de luz, según la representación, de la fuente de luz 2, y un ángulo agudo con el eje óptico de la otra fuente de luz, según la representación, de la fuente de luz 3. La luz de las fuentes de luz 2 y 3 es difundida por el humo que penetra en la cámara de medida 7 y una parte de esta luz difusa incide sobre el diodo receptor 4, hablándose de difusión anterior en el caso de un ángulo obtuso entre los ejes ópticos de la fuente de luz y el diodo receptor y de difusión posterior en el caso de un ángulo agudo entre los ejes ópticos citados. La estructura mecánica del detector 1 no constituye un objeto del presente registro de patente y, por tanto, no se describe aquí a fondo; en este contexto se hace referencia a la EP-A-1 376 505 y a las citas mencionadas en esta solicitud.

Para la mejor discriminación entre los diferentes aerosoles se pueden prever filtros de polarización activos o pasivos del lado del emisor y/o del receptor en la trayectoria del haz. Como opción adicional pueden emplearse como fuentes de luz 2 y 3 diodos, que emitan una radiación en la longitud de onda de la luz visible (véase, a tal efecto, la EP-A-0 926 646), o, por el contrario, las fuentes de luz pueden emitir radiación de diferentes longitudes de onda, por ejemplo, una de las fuentes de luz emite luz roja o infrarroja y la otra luz azul. Resulta también posible emplear luz ultravioleta.

El detector 1 efectúa una medición, por ejemplo, cada 2 segundos, produciéndose secuencialmente las señales de luz difusa anterior y posterior. Las señales del diodo receptor, que se designan en adelante como señales del sensor, se liberan en un filtro 8 de las interferencias más graves de un definido rango de frecuencias y alcanzan, a continuación, un ASIC 9, que presenta esencialmente un amplificador 10 y un transformador A/D 11. A continuación llegan las señales digitalizadas del sensor designadas en lo sucesivo como señales de luz difusa, SB (señal de difusión posterior) y SF (señal de difusión anterior) a un microcontrolador 12, que contiene un software de control del sensor 13 para el procesamiento digital de las señales de difusión.

Al software de control del sensor se le alimenta, adicionalmente a las señales de dispersión SB y SF, incluso una señal de offset (compensación) OF. Esta es la señal de salida del diodo receptor 4, si no incide sobre éste la luz difusa de una de las dos fuentes de luz 2 ó 3. Las señales designadas por T_{1} y T_{2} de ambos sensores de temperatura 5 y 6 se alimentan asimismo al microcontrolador 12, y llegan tras la digitalización en un transformador A/D 18 al software de control del sensor 13.

El procesamiento de las señales de los diferentes sensores con el software de control del sensor 13 debería explicarse ahora mediante la Fig. 2: Primero se lleva a cabo un preprocesamiento independiente, tanto de las señales de difusión SB y SF, así como de la señal de offset OF por un lado, como también de las señales T_{1}, T_{2} de los sensores de temperatura 5, 6, por otro lado, cada una en una etapa de preprocesamiento 14 y/o 15. En el preprocesamiento del humo 14 se suavizan las fluctuaciones de la señal de offset OF, limitando el aumento o la disminución de las señales del sensor a un valor predeterminado. Entonces se resta la señal de offset OF de las señales de dispersión. El preprocesamiento de las señales T, y T2 es necesario en el preprocesamiento de la temperatura 15, porque entre la temperatura medida y la real existe una diferencia, que está condicionada, entre otros, por la masa térmica de las resistencias NTC 5 y 6 y de la carcasa del detector, por la posición de las resistencias NTC en el detector 1 y por las influencias del detector y su entorno, que conducen a un retardo. La temperatura medida se compara con un valor de referencia y, a continuación, se recalcula mediante un modelo a la temperatura real. Esta temperatura real se linealiza y se limita en su incremento, de forma que a la salida del preprocesamiento de la temperatura 15 pueda obtenerse una señal de temperatura T, que se alimenta, entre otros, al preprocesamiento del humo 14.

En el preprocesamiento del humo 14 se lleva a cabo, tras la compensación de las señales de difusión SB, SF con la señal de offset, una compensación de la temperatura, en la que a partir de la señal de temperatura T se obtiene un factor corrector, por el que se multiplican las señales de difusión SB, SF. Cuando el detector 1 es un detector puramente óptico sin sensores de temperatura 5 y 6, se prevé un sensor individual de temperatura en el detector, que proporciona una señal de temperatura. La señal de temperatura T llega además a una etapa de diferencia de temperatura designada con el símbolo de referencia 16 y a una etapa de temperatura máxima designada con el símbolo de referencia 17. En la etapa de temperatura máxima 17 se analiza, si el máximo de la señal de temperatura T supera un valor de alarma de, por ejemplo, 80ºC (en algunos países, 60ºC). En la etapa de diferencia de temperatura 16 se investiga cómo de rápido aumenta la señal de temperatura T. La salida de la etapa 16 está conectada con una entrada de la etapa 17, en cuya salida puede obtenerse un valor de la temperatura T', que se emplea para el procesamiento ulterior de las señales.

Las señales de difusión preprocesadas en la etapa 14 llegan a un filtro de mediana 19, que selecciona el valor de mediana a partir de varios, preferentemente de cinco, valores mutuamente consecutivos de las señales del sensor. El filtro de mediana 19 contiene además un así llamado Time Shifter, que, a partir de las cinco señales de sensor citadas, selecciona el valor medio relativo a la secuencia, o sea, el tercer valor. Entonces se forma la diferencia de estos dos valores, que es proporcional a las fluctuaciones de las señales de difusión y posibilita una estimación de la desviación estándar de la señal de difusión. Esta posibilita de nuevo el cálculo de las interferencias. Las señales de salida del filtro de mediana 19, designadas en lo sucesivo como señales de humo BW y FW, llegan a una etapa de extracción designada con el símbolo de referencia 20 para la obtención de un valor del humo S. El símbolo de referencia BW designa la señal de humo posterior y el símbolo de referencia FW la señal de humo anterior.

En la etapa de extracción 20 se lleva a cabo una compensación de fondo mediante una filtración muy lenta, en la que se compensan las interferencias causadas esencialmente por el polvo. Se constituyen además la suma de las señales de humo (BW+FW) y la diferencia de las mismas (BW-FW) y se multiplica cada una por un factor de aplicación. Los términos así formados se combinan entonces linealmente, por ejemplo, acorde a la Fórmula

(Fórmula 1)K_{1} (BW + FW) + k_{2}(BW - FW),

en la que k_{1} y k_{2} designan los factores de aplicación citados.

El resultado de la asociación lineal es el así citado valor medido S obtenido a la salida de la etapa de extracción 20, que es la base del procesamiento ulterior de las señales. El factor de aplicación depende de la aplicación prevista y del lugar de trabajo previsto del detector 1, o, con otras palabras, del tipo de fuego, particularmente de si ha de detectarse prioritariamente un incendio sin llamas o fuego abierto.

Cada detector 1 posee un juego de parámetros adaptados al entorno de su tipo de instalación y a los deseos del cliente, o sea, el así llamado juego de parámetros. Este depende en el detector 1, por ejemplo, del tamaño crítico del fuego, del riesgo de incendio, del riesgo para las personas, de la concentración de valores, de la geometría espacial y de las escalas de ilusión, pudiendo estar formadas las escalas de ilusión, por ejemplo, por humo no derivado de un fuego, gases de escape, vapor, polvo, fibras o interferencias electromagnéticas. En la asociación lineal del valor de humo según la Fórmula 1, se aplica, para ambos factores de aplicación, k_{1} y k_{2}: 0 < k_{1}. k_{2} < 5, preferentemente 0 < k_{1}. k_{2} \leq 3.

En la etapa de extracción 20 se lleva a cabo además una optimización del rango de trabajo del transformador A/D 11 (Fig. 1) y una determinación de la varianza a corto y largo plazo de las señales del sensor y de las variaciones de ruido en la señal. Una gran varianza es indicativa de interferencias y puede desencadenar una reducción de la velocidad de detección para determinados juegos de parámetros. En la etapa 20 se lleva además a cabo incluso un análisis derivado, en el que se calcula, si la señal del sensor aumenta principalmente a lo largo de un mayor periodo de tiempo de, por ejemplo, 40 segundos, es decir, crece monótonamente, denotando un crecimiento monótono de la señal del sensor un fuego. El resultado del análisis derivado se emplea en algunos juegos de parámetros para ajustar la velocidad del procesamiento de señales. Si, por ejemplo, la señal del sensor crece monótonamente y el fuego se evalúa en la siguiente etapa de evaluación 21 como fuego abierto, puede cuadruplicarse la velocidad del procesamiento de señales, para obtener un juego de parámetros más sensible. La monotonía se determina por el hecho de que, a partir de un número de, por ejemplo, 20 valores de la señal del sensor, se seleccionan determinados pares (V_{n}) y (V_{n-5}), por ejemplo, el primero (V_{1}) y el sexto (V_{6}), el sexto (V_{6}), y el decimoprimero (V_{11}), y así consecutivamente y forma las diferencias (V_{n}-V_{n-5}). Una diferencia V_{n}-V_{n-5} > 0 corresponde a un crecimiento monótono de la señal del sensor y éste es un indicio de fuego. El valor medido S se alimenta desde la salida de la etapa de extracción 20, por un lado, a la etapa de evaluación 21 ya citada y, por otro lado, a una etapa designada con regulador Slope 22 para la regulación de la forma de la señal. En la etapa de evaluación 21 se determinan el tipo de incendio, el así llamado criterio de interferencia, el así llamado criterio de monotonía y la importancia de la temperatura. La determinación del tipo de incendio se lleva a cabo mediante la relación lineal (BW+FW) + (BW-FW), empleándose como tipos posibles el incendio sin llamas, el fuego abierto o el fuego transitorio. Se conoce por fuego transitorio el paso del incendio sin llamas al fuego abierto, que se detecta al iniciarse el fuego. Para la determinación del tipo de incendio también podría emplearse el cociente (BW/FW), tal y como se describe, por ejemplo, en la WO-A-84/01950 (=US-A-4 642 471). En esta publicación se muestra, entre otros, que la diferente razón de difusión para los diferentes tipos de humo puede emplearse, para un pequeño ángulo de difusión para la difusión, para un gran ángulo de difusión para el reconocimiento del tipo de humo, pudiendo seleccionarse el ángulo de difusión mayor también por encima de los 90º.

Para la determinación del criterio de interferencia se comparan las interferencias calculadas a partir de la desviación estándar (filtro de mediana 19) con un valor umbral. Para la determinación del criterio de monotonía se compara la monotonía de la señal del sensor calculada en el análisis derivado en la etapa de extracción 20 con un valor umbral. La determinación de la importancia de la temperatura se lleva a cabo mediante la comparación del incremento \DeltaT de las señales de temperatura T_{1}, T_{2} con un valor umbral; \DeltaT > 20º implica incendio.

La salida de la etapa de evaluación 21 se alimenta a un regulador de eventos 23, que controla, por un lado, el regulador Slope 22 y, por otro lado, la temperatura máxima 17. En el regulador de eventos 23 el sistema decide, si y, si fuera necesario, cómo, debería modificarse el procesamiento de señales. Una variación de este tipo se lleva a cabo en el regulador Slope 22, que representa un limitador inteligente del incremento/disminución de la señal del sensor y determina además la simetría y gradiente de la señal del sensor.

En algunos juegos de parámetros se querrían suprimir, limitar o soportar, por ejemplo, alarmas puramente ópticas, o sea, sólo alarmas originadas por humo. Para ello se emplea un método, que limita el valor medido S, en caso de incremento, a un determinado valor y, por otro lado, deriva un determinado valor máximo a partir de una señal retardada de humo, y entonces se emplea, dependiendo de si ha tenido lugar una ignición, uno de los dos valores para el procesamiento ulterior. De este modo se lleva a cabo, por un lado, una limitación de incrementos muy rápidos del valor medido S, originados por los picos de señal, y, por otro lado, una intensificación (soporte) de señales muy lentamente ascendentes originadas por incendios sin llama.

A la salida del regulador Slope 22 se pueden obtener dos señales, por un lado, un valor de humo S' obtenido mediante el procesamiento descrito directamente y, por otro lado, una señal de humo S^{+} lenta obtenida por filtración muy lenta. El valor de humo S' se emplea para el procesamiento ulterior y se alimenta, entre otros, a un adicionador de bypass 25, al que también se alimenta la señal lenta de humo S^{+}. En una etapa (no representada) dispuesta directamente antes del adicionador de bypass 25 se limita el valor de humo S' a un valor dependiente del respectivo juego de parámetros, al que entonces se le añade, en el adicionador de bypass 25, la lenta señal de humo S^{+}, dependiendo el incremento de la lenta señal de humo S^{+} del respectivo juego de parámetros y en un juego de parámetros fuerte es menor que en un juego sensible de parámetros. El adicionador de bypass 25 sirve, por tanto, para evitar una alarma demasiado rápida, en un juego robusto de parámetros para un valor de humo S' rápidamente ascendente, y para soportar la activación de la alarma en un juego sensible de parámetros para un valor de humo S' lentamente ascendente.

El valor de humo S' y el valor de la temperatura T' se procesan en forma, cada uno, de dos valores W_{os} y W_{op} o W_{ts} y W_{tp}, significando además:

- W_{os}

peso de la vía óptica para la formación de la suma

- W_{op}

peso de la vía óptica para la formación del producto

- W_{ts}

peso de la vía térmica para la formación de la suma

- W_{tp}

peso de la vía térmica para la formación del producto.

El hecho de que se efectúen tanto una suma 26 como también una multiplicación 27, ofrece la ventaja de que la alarma se acciona en la suma 26 para un alto valor de la temperatura y también sólo bajo valor de humo y en la multiplicación 27 también para un bajo valor de la temperatura y bajo valor de humo. Los valores apropiados se suman y se multiplican, lo que junto con la señal del adicionador de bypass 25 y el valor de la temperatura T' proporciona cuatro señales, que se alimentan a una composición de señales de peligro 28. Esta selecciona entre las cuatro señales introducidas aquella con el valor más alto como señal de alarma.

En una detección de los niveles de riesgo 29 siguiente a la composición de señales de peligro 28 se lleva a cabo una asignación de la señal de la composición de señales de peligro 26 a los niveles individuales de riesgo y se comprueba en una verificación de los niveles de riesgo 28, si la etapa de riesgo en cuestión se supera a lo largo de un determinado periodo de tiempo de, por ejemplo, 20 segundos. Si este fuera el caso, se activaría la alarma. Las conexiones discontinuas del regulador de eventos 23 a la temperatura máxima 17, al regulador Slope 22, a la multiplicación 27 y a la verificación de los niveles de riesgo 30 simbolizan líneas de control.

Claims (19)

1. Detector de humos de luz difusa con una ordenación opto-electrónica para la medición de señales de dispersión (SB, SF) con un ángulo de difusión anterior y un ángulo de difusión posterior, y con una electrónica de evaluación (12) para la obtención de un valor medido a partir de las señales de dispersión (SB, SF), caracterizado porque el detector de humos de luz difusa presenta un filtro de mediana (19) para la obtención de las señales de humo posteriores y anteriores (BW, FW) a partir de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF), obteniendo el filtro de mediana (19) las señales de humo posteriores y anteriores (BW, SW) a partir de la diferencia entre el valor de mediana seleccionado entre varios valores mutuamente consecutivos de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF) y el valor medio, respecto a la secuencia, seleccionado entre los varios valores mutuamente consecutivos citados de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF), y porque la generación del valor medido (S) se lleva a cabo mediante una asociación lineal de la suma de las señales de humo (BW, FW) a la diferencia de las señales de humo (BW, FW).

2. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 1, caracterizado porque la asociación lineal citada se lleva a cabo acorde a la Fórmula [k_{1} (BW+FW) + k_{2}(BW-FW)], en la que k_{1} y k_{2} son dos constantes influenciadas, entre otros, por un factor de aplicación dependiente de las condiciones ambientales en el emplazamiento previsto de instalación del detector.

3. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 2, caracterizado porque para las constantes citadas se aplica: 0 < k_{1}. k_{2} < 5, preferentemente 0 < k_{1}. k_{2} \leq 3.

4. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 2, caracterizado porque el factor de aplicación puede seleccionarse para una aplicación específica.

5. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 4, caracterizado porque el factor de aplicación puede seleccionarse en función de un juego de parámetros de ajuste del detector (1) correspondiente a los requisitos del cliente (1).

6. Detector de humos de luz difusa según al menos una de las Reivindicaciones 1 bis 5, caracterizado porque un procesamiento del valor medido (S) se lleva a cabo en dos vías, porque en la primera vía (21, 23) se lleva a cabo una determinación del tipo de fuego involucrado y se efectúa la generación de una señal de control correspondiente y en la segunda vía (22, 25-30) se lleva a cabo un procesamiento del valor medido (S) y su comparación con un umbral de alarma, y porque el procesamiento del valor medido (S) en la segunda vía (22, 25-30) es controlado por la señal de control generada en la primera vía (21, 23).

7. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 6, caracterizado porque en la determinación del tipo de fuego involucrado se lleva a cabo una distinción entre incendio sin llamas y fuego abierto y, si fuera necesario, otros tipos de incendios.

8. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 7, caracterizado porque el procesamiento del valor medido (S) en la segunda vía (22, 25-30) comprende una limitación del valor medido (S) en una etapa designada posteriormente como regulador Slope (22), efectuándose una limitación del valor medido (S) a un nivel determinado o su amplificación mediante la adición de una señal suplementaria.

9. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 8, caracterizado porque el regulador Slope (22) tanto evita un rápido incremento del valor medido (S) debido a los picos de la señal como también acentúa los lentos incrementos de la señal en incendios sin llamas.

10. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 9, caracterizado porque el regulador Slope (22) es controlado por la señal de control generada en la primera vía (21, 23).

11. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 10, caracterizado porque la obtención de una señal de humo lenta (S^{+}) se lleva a cabo en el regulador Slope (22) mediante una filtración muy lenta del valor medido (S).

12. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 11, caracterizado porque al menos un sensor de temperatura (5, 6) dispuesto en o sobre la carcasa del detector (1) está previsto para la medición de la temperatura ambiente del detector (1) y la emisión de una señal de temperatura (T) apropiada.

13. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 12, caracterizado porque a partir de la señal de salida del regulador Slope (22) designada posteriormente como valor de humo (S'), de la lenta señal de humo (S^{+}) y del valor de la temperatura (T) se lleva a cabo la determinación de un valor de alarma.

14. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 13, caracterizado porque con el valor de humo (S') y el valor de la temperatura (T') se efectúa tanto una formación de la suma (26) como también una formación del producto (27).

15. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 14, caracterizado porque se lleva a cabo un procesamiento del valor de humo (S') y del valor de la temperatura (T'), en cada caso, en forma de dos valores (W_{os}, W_{op} y/o W_{ts}, W_{tp}), designando W_{os} el peso de la vía óptica para la formación de la suma, W_{op} el peso de la vía óptica para la formación del producto, W_{ts} el peso de la vía térmica para la formación de la suma y W_{tp} el peso de la vía térmica para la formación del producto.

16. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 15, caracterizado porque la señal con el valor más alto se selecciona del resultado de la formación de la suma y de la formación del producto y se lleva a cabo una comparación con el umbral de alarma.

17. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 16, caracterizado porque mediante una comparación de la citada señal con el más alto valor con diferentes umbrales de alarma se efectúa una asignación a los diferentes niveles de riesgo y, a continuación, una verificación de estos niveles de riesgo.

18. Detector de humos de luz difusa acorde a la Reivindicación 17, caracterizado porque la verificación de los niveles de riesgo es controlada por la señal de control generada en la primera vía (21, 22).

19. Procedimiento para la generación de un valor medido con un detector de humos de luz difusa presentando una ordenación opto-electrónica para la medición de señales de dispersión (SB, SF) con un ángulo de difusión anterior y un ángulo de difusión posterior, y con una electrónica de evaluación (12) para la obtención de un valor medido a partir de las señales de dispersión (SB, SF), caracterizado porque se emplea un filtro de mediana (19) del detector de humos de luz difusa para la obtención de las señales de humo posteriores y anteriores (BW, FW) a partir de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF), obteniendo el filtro de mediana (19) las señales de humo posteriores y anteriores (BW, SW) a partir de la diferencia entre el valor de mediana seleccionado entre varios valores mutuamente consecutivos de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF) y el valor medio, respecto a la secuencia, seleccionado entre los varios valores mutuamente consecutivos citados de las señales de dispersión posteriores y anteriores (SB, SF), y porque el valor medido (S) se constituye mediante una asociación lineal de la suma de las señales de humo (BW, FW) a la diferencia de las señales de humo (BW, FW).