ES2319923T3 - Amortiguador de pulsaciones de doble garganta para un compresor. - Google Patents
Amortiguador de pulsaciones de doble garganta para un compresor. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2319923T3 ES2319923T3 ES06251515T ES06251515T ES2319923T3 ES 2319923 T3 ES2319923 T3 ES 2319923T3 ES 06251515 T ES06251515 T ES 06251515T ES 06251515 T ES06251515 T ES 06251515T ES 2319923 T3 ES2319923 T3 ES 2319923T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- cross
- chamber
- pulsation damper
- approximately
- fluid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/06—Silencing
- F04C29/061—Silencers using overlapping frequencies, e.g. Helmholtz resonators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
- F04B39/0027—Pulsation and noise damping means
- F04B39/0055—Pulsation and noise damping means with a special shape of fluid passage, e.g. bends, throttles, diameter changes, pipes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L55/00—Devices or appurtenances for use in, or in connection with, pipes or pipe systems
- F16L55/04—Devices damping pulsations or vibrations in fluids
- F16L55/041—Devices damping pulsations or vibrations in fluids specially adapted for preventing vibrations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
- Compressor (AREA)
Abstract
Un amortiguador de pulsaciones (20) para recibir un medio fluido que comprende unas pulsaciones de la presión, comprendiendo el amortiguador de pulsaciones: un cuerpo (22) que tiene un extremo de entrada (24) y un extremo de salida (26), teniendo el extremo de entrada una entrada (25) que tiene un área en sección transversal (S1) y teniendo el extremo de salida una salida; una trayectoria (21) del fluido definida al menos parcialmente por el cuerpo y que se extiende entre la entrada y la salida, caracterizado porque la trayectoria del fluido incluye: una primera cámara de contracción (27) situada en posición adyacente a la entrada y que tiene una segunda área en sección transversal (S1), una primera cámara de expansión (28) situada en posición adyacente a la primera cámara de contracción que tiene una tercera área en sección transversal (S 2), y una segunda cámara de contracción (29) situada en posición adyacente a la primera cámara de expansión y que tiene una cuarta área en sección transversal (S3), en el que la segunda área en sección transversal es menor que la primera área en sección transversal y que la tercera área en sección transversal y la cuarta área en sección transversal es menor que la tercera área en sección transversal.
Description
Amortiguador de pulsaciones de doble garganta
para un compresor.
La presente invención se refiere al campo de los
amortiguadores de pulsaciones utilizados en compresores de tornillo
sin aceite para suprimir las pulsaciones de la presión generadas por
el extremo de aire del compresor. Un amortiguador de pulsaciones
reduce las vibraciones mecánicas del sistema de tuberías corriente
abajo provocadas por las pulsaciones de la presión que se originan
a partir de la salida del compresor. Si estas pulsaciones se dejan
sin amortiguar, las pulsaciones pueden dañar los sistemas de
tuberías, los refrigeradores, el separador de humedad, las válvulas
y el equipamiento anexo. Los amortiguadores de pulsaciones reducen
el ruido escuchado procedente del compresor mediante la reducción
de las pulsaciones de la presión dentro del sistema de tuberías.
Los difusores 10 y 15 mostrados en las Figs. 1 y
2 y 3 y 4, respectivamente, se utilizan actualmente para reducir
las pulsaciones de la presión. Un difusor es un dispositivo acústico
de paso alto. Un dispositivo de paso alto atenúa las altas
frecuencias y posibilita que las bajas frecuencias pasen a través
del dispositivo. El difusor ofrece una cierta atenuación a
frecuencias más altas, pero la atenuación no es suficiente (esto
es, no cubre las gamas amplias de frecuencias) para reducir todas
las pulsaciones. Una atenuación insuficiente de las pulsaciones de
la presión de alta frecuencia mediante el difusor ha producido altos
niveles de ruido, daños a las válvulas de retención, fallos en el
refrigerador y tintineo de los sistemas de tuberías.
El documento US 5,174,113 describe una salida de
escape para un motor de combustión interna con un difusor corriente
arriba para reducir el ruido.
El documento US 5,590,688 describe un
dispositivo de reducción de ruidos para reducir el ruido ocasionado
por el estrangulamiento de un flujo de gas en un canal de flujo. La
sección transversal de la pared del canal se ahusa hacia fuera
desde la parte del estrangulamiento hasta una parte más ancha. La
protrusión se define en los ahusamientos de la parte más ancha
hacia dentro del canal. En un flujo trans o supersónico la
protrusión provoca una onda de choque recta en el flujo.
El documento US 1,611,475 describe un
silenciador del escape con una pared tubular que está configurado
para constituir una pluralidad de secciones del difusor.
De acuerdo con la presente invención se
proporciona un amortiguador de pulsaciones para recibir un medio
fluido que comprende unas pulsaciones de la presión, comprendiendo
el amortiguador de pulsaciones: un cuerpo que tiene un extremo de
entrada y un extremo de salida, teniendo el extremo de entrada una
entrada que tiene una primera área en sección transversal y
teniendo el extremo de salida una salida; una trayectoria del fluido
definida al menos parcialmente por el cuerpo y que se extiende
entre la entrada y la salida, caracterizado porque la trayectoria
del fluido incluye: una primera cámara de contracción situada en
posición adyacente a la entrada y que tiene una segunda área en
sección transversal, una primera cámara de expansión situada en
posición adyacente a la primera cámara de contracción y que tiene
una tercera área en sección transversal y una segunda cámara de
contracción situada en posición adyacente a la primera cámara de
expansión y que tiene una cuarta área en sección transversal, en el
que la segunda área en sección transversal es inferior a la primera
área en sección transversal y a la tercera área en sección
transversal, y la cuarta área en sección transversal es inferior a
la tercera área en sección transversal.
Algunas formas de realización de la presente
invención proporcionan un amortiguador de pulsaciones para recibir
un medio fluido que comprende unas pulsaciones de la presión. El
amortiguador de pulsaciones puede incluir un cuerpo que tiene un
extremo de entrada y un extremo de salida. El extremo de entrada
puede incluir una entrada que tiene una primera área en sección
transversal, y el extremo de salida puede incluir una salida. El
indicador de pulsaciones puede así mismo incluir una trayectoria del
fluido definida al menos parcialmente por el cuerpo y que se
extiende entre la entrada y la salida. La trayectoria del fluido
puede incluir una primera cámara de contracción situada en posición
adyacente a la entrada y que tiene una segunda área en sección
transversal, una primera cámara de expansión situada en posición
adyacente a la primera cámara de contracción y que tiene una
tercera área en sección transversal, y una segunda cámara de
contracción situada en posición adyacente a la primera cámara de
expansión y que tiene una cuarta área en sección transversal. La
trayectoria del fluido puede estar configurada de tal manera que la
segunda área en sección transversal sea menor que la primera área
en sección transversal y que la tercera área en sección transversal
y la cuarta área en sección transversal es menor que la tercera
área en sección transversal.
En algunas formas de realización de la presente
invención, se proporciona un amortiguador de pulsaciones para
recibir un fluido que comprende unas pulsaciones de la presión. El
amortiguador de pulsaciones puede incluir un cuerpo que tenga una
superficie interior, una entrada, y una salida. El amortiguador de
pulsaciones puede así mismo incluir una trayectoria del fluido
definida al menos parcialmente por la superficie interior del
cuerpo. La trayectoria del fluido puede incluir una primera cámara
en comunicación de fluido con la entrada y que tenga una primera
área en sección transversal, una segunda cámara situada en posición
adyacente a la primera cámara y que tenga una segunda área en
sección transversal diferente de la primera área en sección
transversal, y una tercera cámara en comunicación de fluido con la
salida y situada en posición adyacente a la segunda cámara opuesta
a la primera cámara. La tercera cámara puede incluir una tercera
área en sección transversal diferente de la segunda área en sección
transversal. La trayectoria del fluido puede estar configurada de
tal manera que la segunda área en sección transversal sea mayor que
la primera área en sección transversal y que la tercera área en
sección transversal.
Algunas formas de realización de la presente
invención proporcionan un amortiguador de pulsaciones parar recibir
un medio fluido que comprende unas pulsaciones de la presión. El
amortiguador de pulsaciones puede incluir un cuerpo que tenga una
superficie interior, un extremo de entrada, y un extremo de salida.
El extremo de entrada puede incluir una entrada que tenga una
primera área en sección transversal, y el extremo de salida puede
incluir una salida.
El amortiguador de pulsaciones puede así mismo
incluir una trayectoria del fluido definida, al menos parcialmente,
por la superficie interior del cuerpo y que se extienda entre la
entrada y la salida. La trayectoria del fluido puede incluir una
primera cámara de contracción situada en posición adyacente a la
entrada y que tenga una segunda área en sección transversal, una
primera cámara de expansión situada en posición adyacente a la
primera cámara de contracción opuesta a la entrada y que tenga una
tercera área en sección transversal, una segunda cámara de
contracción situada en posición adyacente a la primera cámara de
expansión opuesta a la primera cámara de contracción y que tenga
una tercera área en sección transversal, y una segunda cámara de
expansión situada en posición adyacente a la segunda cámara de
contracción opuesta a la primera cámara de expansión y que tenga
una quinta área en sección transversal. La trayectoria del fluido
puede estar configurada de manera que la segunda área en sección
transversal sea menor que la primera área en sección transversal y
que la tercera área en sección transversal, y la cuarta área en
sección transversal sea menor que la tercera área en sección
transversal y que la quinta área en sección transversal.
Otras características y aspectos de la invención
se pondrán de manifiesto mediante la consideración de la
descripción detallada y de los dibujos que se acompañan.
\vskip1.000000\baselineskip
La Fig. 1 es una vista isométrica de un difusor
de primera etapa de la técnica anterior.
La Fig. 2 es una vista en sección transversal
del difusor de primera etapa de la técnica anterior de la Fig.
1.
La Fig. 3 es una vista isométrica de un difusor
de segunda etapa de la técnica anterior.
La Fig. 4 es una vista en sección transversal
del difusor de segunda etapa de la técnica anterior de la Fig.
3.
La Fig. 5 es una vista isométrica de un
amortiguador de pulsaciones que es una primera forma de realización
de la presente invención.
La Fig. 6 es una vista en sección transversal
del amortiguador de pulsaciones de la Fig. 5.
La Fig. 7 es una ilustración esquemática del
amortiguador de pulsaciones de la Fig. 5.
La Fig. 8 es una vista isométrica de un
amortiguador de pulsaciones que es una segunda forma de realización
de la presente invención.
La Fig. 9 es una vista en sección transversal
del amortiguador de pulsaciones de la Fig. 8.
La Fig. 10 es un gráfico de la pérdida de
transmisión y de la caída de presión con respecto a la frecuencia
para el difusor de primera etapa de las Figs. 1 y 2.
La Fig. 11 es un gráfico de la pérdida de
transmisión y de la caída de presión con respecto a la frecuencia
para el difusor de segunda etapa de las Figs. 3 y 4.
La Fig. 12 es un gráfico de la pérdida de
transmisión con respecto a la frecuencia para el amortiguador de
pulsaciones de las Figs. 5-7.
La Fig. 13 es un gráfico de la pérdida de
transmisión con respecto a la frecuencia para el amortiguador de
pulsaciones de las Figs. 8-9.
\vskip1.000000\baselineskip
La presente invención se describirá con
referencia a las figuras de los dibujos que se acompañan donde los
mismos números representan los mismos elementos a lo largo de toda
ella. Determinados términos, por ejemplo, "superior",
"inferior", "derecho", "izquierdo", "frontal",
"hacia el frente", "adelante", "atrás",
"trasero", y "hacia atrás" se utilizan en la descripción
subsecuente únicamente por razones de claridad descriptiva relativa
y no pretenden ser limitativos.
Con referencia a las Figs. 5-7
se describirá un amortiguador de pulsaciones 20 que es una primera
forma de realización de la presente invención. El amortiguador de
pulsaciones 20 incluye un cuerpo 22 que tiene un extremo de entrada
24 y un extremo de salida 26, y una superficie interna 17. La
superficie interna 17 del cuerpo 22 define una trayectoria 21 del
fluido que se extiende entre el extremo de entrada 24 y el extremo
de salida 26. En algunas formas de realización como se muestra en
las Figs. 5 y 6, el cuerpo 22 tiene una configuración angular de
aproximadamente 90 grados de tal manera que el extremo de entrada 24
es sustancialmente perpendicular al extremo de salida 26, y el
flujo del fluido a través de la trayectoria 21 del fluido cambia de
dirección en aproximadamente en un ángulo de 90 grados. Sin embargo,
el cuerpo puede tener otras configuraciones. Por ejemplo, en
algunas formas de realización, el cuerpo 22 incluye una
configuración de 45 grados, o una configuración recta. En una
configuración recta, el extremo de entrada 24 es sustancialmente
paralelo al extremo de salida 26, y el flujo de fluido a lo largo
de la trayectoria 21 del fluido no cambia de dirección.
En algunas formas de realización, como por
ejemplo en la forma de realización ilustrada en las Figs. 5 y 6, el
cuerpo 22 incluye una o más nervaduras 19 incorporadas para
potenciar la integridad estructural del cuerpo 22 y del
amortiguador de pulsaciones 20. Por ejemplo, las nervaduras 19
pueden estar situadas en el lado exterior del cuerpo 22 en posición
adyacente a las regiones estrechas de la trayectoria 21 del fluido
(por ejemplo las cámaras de contracción, de acuerdo con lo descrito
más adelante), como se muestra en la Fig. 5, para potenciar la
integridad estructural del cuerpo 22 en esas regiones estrechas.
En algunas formas de realización, el cuerpo 22
del amortiguador es una estructura de metal fundido y puede estar
provisto de un orificio 33 en comunicación de fluido con la
trayectoria 21 del fluido situado para contribuir a limpiar el
cuerpo 22, y particularmente, a la retirada de los medios utilizados
en el proceso de fundición. El orificio 33 puede ser taponado
después de su fabricación.
En algunas formas de realización de la presente
invención, el amortiguador de pulsaciones 20 es un amortiguador de
primera etapa y tiene una brida 23 en el extremo de entrada 24 y una
brida 22 en el extremo de salida 26 para su conexión al sistema de
tuberías pretendido.
El extremo de entrada 24 tiene una entrada 25
que tiene un área en sección transversal S_{1} de la entrada. Un
medio fluido que contiene unas pulsaciones de presión, por ejemplo,
aire comprimido procedente de un extremo de aire de un compresor
sin aceite, es dirigido hasta el interior de la trayectoria 21 del
fluido del amortiguador de pulsaciones 20 a través de la entrada
25. El medio fluido es a continuación contraído cuando se desplaza
a través de una primera cámara de contracción 27 y que tiene un área
en sección transversal S_{1} (por ejemplo el área en sección
transversal mínima dentro de la primera cámara de contracción 27)
que es menor que el área en sección transversal S_{2} de la
entrada. Desde la primera cámara de contracción 27 el medio fluido
se desplaza hasta el interior de una primera cámara de expansión 28
que tiene un área en sección transversal S_{2} (por ejemplo, el
área máxima en sección transversal dentro de la primera cámara de
expansión 28) que es mayor que el área en sección transversal
S_{1} de la primera cámara de contracción 27. El medio fluido es
de nuevo contraído cuando fluye hasta una segunda cámara de
contracción 29 que tiene un área en sección transversal S_{3}
(por ejemplo el área en sección transversal mínima dentro de la
segunda cámara de contracción 29 que es menor que el área en
sección transversal S_{2} de la primera cámara de expansión 28). A
continuación, el medio fluido fluye hasta el interior de una
segunda cámara de expansión 30 que tiene un área en sección
transversal S_{4} (por ejemplo, el área en sección transversal
máxima de la segunda cámara de expansión 30) que es mayor que el
área en sección transversal S_{3} de la segunda cámara de
contracción 29. Desde la segunda cámara de expansión 30, el medio
fluido sale del amortiguador 20 a través de la salida 31 del
amortiguador hasta un sistema de tuberías corriente abajo (no
mostrado). La salida 31 tiene un área en sección transversal
S_{0} de la salida. En algunas formas de realización, como por
ejemplo en la forma de realización ilustrada en las Figs.
5-7, el área en sección transversal S_{0} de la
salida es aproximadamente igual al área en sección transversal
S_{4} de la segunda cámara de expansión 30.
Con referencia a la Fig. 7, las áreas en sección
transversal interiores S_{1}, S_{2}, S_{3}, y S_{4} y las
longitudes L_{1}, L_{2}, L_{3}, y L_{4} de la primera cámara
de contracción 27, la primera cámara de expansión 28, la segunda de
cámara de contracción 29, y la segunda cámara de expansión 30,
respectivamente, se han encogido para proporcionar la amortiguación
deseada del medio fluido. La amortiguación puede definirse en
términos de pérdida de transmisión. La matriz de transmisión es la
diferencia de potencia acústica entre las ondas incidentes y
transmisoras que adoptan una terminación anecoica (esto es, sin
eco), lo cual se describirá con mayor detalle más adelante.
Mediante la determinación de los valores
geométricos que potencian al máximo la pérdida de transmisión en
las gamas de potencia deseadas, puede conseguirse la atenuación de
esas frecuencias. Sin embargo, con el fin de no disminuir la
efectividad mecánica de un compresor, el amortiguador de pulsaciones
20 no debe incurrir en una caída de presión demasiado grande a
través del amortiguador de pulsaciones 20 para conseguir la deseada
pérdida de transmisión. El equilibrio de la pérdida de transmisión
con la caída de presión posibilita la atenuación de las frecuencias
deseadas sin la disminución de la salida de fluido desde el
amortiguador de pulsaciones 20.
La expresión matemática de la matriz de
transmisión es como sigue:
La matriz se multiplica por cada unión de tubo.
En el actual amortiguador de pulsaciones 20, hay tres uniones con
tres matrices de transmisión resultantes. El producto de estas
matrices produce una matriz única designada como T'.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
La ecuación utilizada para describir cada matriz
es como sigue:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
en la que j = \surd - 1; m =
número de Mach; k_{c} = \omega / c (1 - m^{2}); \omega =
frecuencia angular; c = velocidad de sonido; Y_{i} =
c / S_{i}, S_{i} = iésima área en sección transversal de tubo; y l = longitud de tubo.
c / S_{i}, S_{i} = iésima área en sección transversal de tubo; y l = longitud de tubo.
La pérdida de transmisión designada como TL es
la pérdida de potencia acústica entre las ondas incidentes y
transmitidas del silenciador terminado de forma anecoica, o
amortiguador de pulsaciones. En términos de la matriz de
transmisión T', la pérdida de transmisión se calcula como sigue:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
donde S_{1} es el área de la
entrada al amortiguador de pulsaciones 20 y S_{o} es el área de
terminación del amortiguador de pulsaciones (esto es, el área en
sección transversal de la salida 31, de acuerdo con lo
anteriormente
descrito).
El repentino incremento del área en sección
transversal (por ejemplo, en una cámara de expansión) y la repentina
reducción del área en sección transversal (por ejemplo en una
cámara de contracción) es el mecanismo básico para la pérdida de
potencia. En una forma más simple, la TL (pérdida de transmisión)
para cada unión dentro del amortiguador de pulsaciones puede
determinarse mediante:
TL = 10 \
log_{10} (S_{i} + S_{i})^{2} / (4S_{i} + \
_{1}S_{i})
donde S_{i+1} y S_{j}
representan los cambios del área en sección transversal del tubo en
cada unión, como en la Fig. 7. A modo solo de ejemplo, las áreas en
sección transversal de diversas porciones de la trayectoria 21 del
fluido pueden ser representadas mediante círculos, y las áreas en
sección transversal pueden, por consiguiente, ser calculadas a
partir de los diámetros respectivos de dichos círculos. Por ejemplo,
en una forma simple, la primera unión desde la cámara de
contracción 27 hasta la cámara de expansión 28 puede ser descrita
mediante las áreas en sección transversal entrantes y
salientes:
S_{1} = \pi
D_{1}{}^{2} /
4,
y
S_{2} = \pi
d_{1}{}^{2} /
4.
Así mismo, la segunda unión desde la cámara de
expansión 28 hasta la cámara de contracción 29 puede ser descrita
mediante las siguientes áreas en sección transversal entrantes y
salientes:
S_{2} = \pi
d_{1}{}^{2} /
4,
y
S_{3} = \pi
D_{2}{}^{2} /
4.
Finalmente, la tercera unión desde la cámara de
contracción 29 hasta la cámara de expansión 30 puede ser descrita
mediante las siguientes áreas en sección transversal entrantes y
salientes:
S_{3} = \pi
D_{2}{}^{2} /
4,
y
S_{4} = \pi
d_{2}{}^{2} /
4.
La frecuencia a la que el amortiguador 20
muestra la efectividad mayor se determina por los modos de un ¼ de
longitud de onda o L_{1} / 4 = c / f o L_{1} = 4c / f para
sintonizar la efectividad de pulsaciones 20 a las frecuencias
específicas, la longitud de cuello es escoge para que sea L_{1} =
4c / f, en la que f es la frecuencia que va a ser atenuada. El área
de expansión que sigue se describiría como:
TL = 10 \
log_{10} (S_{i+1} + S_{i}) 2 / (4S_{i+1} \
S_{i}).
Así, las longitudes de cuello L_{1}, L_{2},
L_{3}, y L_{4} determinan la frecuencia en la cual la pérdida
de transmisión es mayor, y las áreas en sección transversal S_{i}
y S_{i+1} determinan la amplitud de esa pérdida de transmisión.
Un cálculo más exacto puede efectuarse utilizando la matriz de
transmisión. Dada la complejidad del amortiguador de pulsaciones 20
se utiliza de modo preferente un procedimiento numérico para
obtener un tamaño preciso.
Las Figs. 8 y 9 ilustran otro dispensador de
pulsación 20' de acuerdo con la presente invención, en el que los
mismos números representan los mismos elementos. El amortiguador de
pulsaciones 20', comparte muchos de los mismos elementos y
características descritos anteriormente con referencia a la forma de
realización ilustrada de las Figs. 5 y 7. En consecuencia, los
elementos y características correspondientes a los elementos
características de la forma de realización ilustrada de las Figs. 8
y 9 están provistos de los mismos numerales de referencia seguidos
por el signo prima (por ejemplo 20', 21', 22', etc). Se hace
referencia a la descripción que acompaña a las Figs.
5-7 para una más completa descripción de las
características y elementos (y las alternativas para dichas
características y elementos) de la forma de realización ilustrada en
las Figs. 8 y 9.
Como puede apreciarse en las Figs. 8 y 9, el
amortiguador 20' puede tener diversas configuraciones para facilitar
la configuración en diversos sistemas de tuberías. Por ejemplo, tal
y como se ilustra, el amortiguador 20' puede ser un amortiguador de
segunda etapa con un cuerpo 22' del amortiguador que incorpora un
extremo de salida recto 26' con un empalme recto 32'. Se contemplan
también otras configuraciones.
Mediante la configuración apropiada del
amortiguador de pulsaciones 20, 20', el amortiguador 20, 20'
desajusta las impedancias acústicas mediante la contracción y luego
la expansión del fluido. Los volúmenes de expansión actúan como
resonadores, o como volúmenes de resonancia para atenuar las altas
frecuencias. Mediante el empleo de más de un volumen de expansión
en la trayectoria 21, 21' del fluido, se consigue una prestación
acústica deseada (por ejemplo un nivel de atenuación deseado a
través de una gama de frecuencias deseada) sin la necesidad de que
el área en sección transversal de la entrada 25, 25' sea
considerablemente menor que los tubos que alimentan la entrada 25,
25' (por ejemplo, una salida desde un compresor de unos tubos en
comunicación de fluido con una salida de un compresor). Así mismo,
debido a que la incidencia del medio fluido sobre una superficie
sólida incrementaría la caída de presión en el medio fluido, el
amortiguador de pulsaciones 20, 20' emplea una superficie interior
contorneada, lisa, 17, 17' del cuerpo 22, 22' para impedir la
incidencia del medio fluido sobre las superficies sólidas. Dicho
contorneo de la superficie interna 17, 17', en combinación con la
forma de la trayectoria 21 del fluido, posibilita las prestaciones
acústicas anteriormente mencionadas, reduciendo sustancialmente al
tiempo la caída de presión en el medio fluido a medida que pasa a
través del amortiguador de pulsaciones 20, 20'.
En algunas formas de realización, los
amortiguadores de pulsaciones, 20 y 20' de la presente invención
atenúan las frecuencias comprendidas entre aproximadamente 800 Hz y
aproximadamente 500 Hz. En algunas forma de realización los
amortiguadores de pulsaciones 20 y 20' de la presente invención
proporcionan al menos aproximadamente 20 dB de atenuación en las
pulsaciones de la presión al tener una frecuencia entre
aproximadamente 20 dB y 40 dB de atenuación de pulsaciones de la
presión con una frecuencia comprendida entre aproximadamente 500 Hz
y aproximadamente 5000 Hz. Por supuesto, debe entenderse que la
geometría de los amortiguadores de pulsaciones 20 y 20' de la
presente invención pueden ser controlados con precisión para
conseguir la pérdida de transmisión deseada y la atenuación a lo
largo de una gama de frecuencias deseada, de acuerdo con lo
anteriormente descrito.
Típicamente, las prestaciones de un silenciador
o de un amortiguador de pulsaciones se basan al menos parcialmente
en dos indicadores: El índice de reducción de ruidos (NR) el índice
de pérdida de transmisión (TL). El NR puede describirse como la
diferencia entre los niveles de presión de sonido medidos en la
entrada (por ejemplo, la entrada 25 del amortiguador de pulsaciones
20) y en la salida (por ejemplo la salida 31 del amortiguador de
pulsaciones 20) de un amortiguador. Esto es,
NR = l_{P1} -
l_{P2} = 20 \ log_{10} \
\frac{P1}{P2}
donde l_{P1} es el nivel de
presión del sonido en la entrada de un amortiguador, e l_{P2} es
el nivel de presión del sonido en la salida de un amortiguador.
Cuando una onda de presión del sonido incide sobre la entrada de un
amortiguador, parte de la energía de la presión del sonido es
transmitida a través del amortiguador, mientras que parte de ella
es retrorreflejada. El NR no explica la porción reflejada de la
energía de la presión del sonido. Como se indicó anteriormente, el
TL es el cambio de la potencia del sonido acústico entre las ondas
incidentes y transmitidas de un amortiguador terminado de forma
anecoica. TL explica la diferencia entre la potencia del sonido
transmitida hasta el amortiguador y la potencia que sale del
amortiguador. Las Figs. 10 y 11 muestran una comparación de la
P1/P2 (esto es, la relación de la presión del sonido en la entrada
con respecto a la presión del sonido en la salida, la cual está
relacionada con el NR) y la predicción del TL para los difusores 10
y 15 de la técnica anterior. Debido a que el TL es un indicador
ampliamente afectado de una prestación del amortiguador, el TL es
utilizado para comparar las prestaciones de los difusores 10 y 15
de la técnica anterior con los indicadores de pulsación 20 y 20' de
la presente invención, tal y como se ilustra en las Figs.
10-13 y se describe a
continuación.
La Fig. 10 ilustra una curva 50 de pérdida de
transmisión y una curva 60 de caída de presión a través del difusor
10 de la técnica anterior ilustrado en las Figs. 1 y 2 para unas
frecuencias comprendidas entre 0 y 5000 Hz. Como se muestra en la
Fig. 10, la pérdida de transmisión 50 a través del difusor 10, varía
en gran medida dependiendo de la frecuencia, y muestra muchas
"depresiones" de pérdida de transmisión considerablemente
reducidas en diversas frecuencias. Por ejemplo, una primera
"depresión" en la pérdida de transmisión a través del difusor
10 se produce a aproximadamente 900 Hz. Como resultado de ello, el
difusor 10 sería un amortiguador de pulsaciones pobre para un flujo
de aire con una frecuencia de aproximadamente 900 Hz. Así mismo,
debido a las muchas "depresiones" en la curva 50 de la pérdida
de transmisión a lo largo de la gama de frecuencias ilustrada (esto
es, de 0 a 5000 Hz), el difusor 10 no es un medio efectivo o útil
para amortiguar pulsaciones a través de esta gama de frecuencias.
El difusor 10 puede atenuar de forma efectiva pulsaciones para gamas
de frecuencia muy estrechas (por ejemplo desde aproximadamente 975
Hz hasta aproximadamente 1000 Hz), pero no funcionaría de forma
robusta como amortiguador de pulsaciones de acuerdo con la presente
invención.
La Fig. 11 ilustra una curva 70 de la pérdida de
transmisión y una curva 80 de la caída de presión mediante el
difusor 15 de la técnica anterior e ilustrado en las Figs. 3 y 4
para frecuencias comprendidas entre 0 y 5000 Hz. De modo similar a
la curva de transmisión 50 descrita anteriormente con respecto a la
Fig. 10, la pérdida de transmisión 70 a través del difusor 15 varía
en gran medida dependiendo de la frecuencia, y muestra muchos
"agujeros" y "depresiones" de 0 o de pérdida de
transmisión reducidas en gran medida, respectivamente, a diversas
frecuencias. Por ejemplo, un primer "agujero" en la pérdida de
transmisión se produce a aproximadamente 17000 Hz para el difusor
15, y una "depresión" se produce a aproximadamente 2250 Hz. De
modo similar al difusor 10 ilustrado en las Figs. 1 y 2, el difusor
15 ilustrado en las Figs. 3 y 4 no es un amortiguador de pulsaciones
efectivo a frecuencias comprendidas entre 0 y 5000 Hz. El difusor
15 puede únicamente atenuar de manera efectiva las pulsaciones que
se producen en gamas de frecuencias muy estrechas (por ejemplo de
aproximadamente 975 hasta aproximadamente 1000 Hz).
La Fig. 12 ilustra una curva 90 de pérdida de
transmisión para el amortiguador de pulsaciones 20 ilustrado en las
Figs. 5-7 para frecuencias comprendidas entre 0 y
5000 Hz. Como se muestra en la Fig. 12, la pérdida de transmisión
90 conseguida con el amortiguador de pulsaciones 20 se produce sobre
una amplia grama de frecuencias. Por ejemplo, la curva de la
pérdida de transmisión experimenta un "agujero" alrededor de
aproximadamente 2500 Hz, una primera "depresión" alrededor de
aproximadamente 3250 Hz y una segunda "depresión" de alrededor
de aproximadamente 4250 Hz. Aparte de estos "agujeros" y
"depresiones", la pérdida de transmisión es al menos de
aproximadamente 10 a lo largo de frecuencias comprendidas entre
aproximadamente 500 y 2300 Hz, desde aproximadamente 2800 hasta
aproximadamente 3200 Hz, hasta aproximadamente 3300 a
aproximadamente 4200 Hz, y de aproximadamente 4300 hasta
aproximadamente 4600 Hz. Como resultado de ello, unas gamas de
frecuencias mucho mayores son atenuadas utilizando el amortiguador
de pulsaciones 20 que utilizando los difusores de la técnica
anterior 10 y 15. Las longitudes, (por ejemplo L_{1}, L_{2},
L_{3} y L_{4}) de las diversas secciones del amortiguador de
pulsaciones 20 pueden ser modificadas para situar cualquier
"agujero" o "depresión" de la pérdida de transmisión a
frecuencias que son de importancia o relevancia mínima con respecto
a la aplicación específica que utiliza la relación entre la
longitud de cuello y la frecuencia ofrecida anteriormente.
Así mismo, el amortiguador de pulsaciones 20
consiguió también una caída de presión más baja en la que se
incurrió con los difusores de la técnica anterior 10 y 15. Se
permite que el medio fluido comunique entre la salida de un
compresor (no mostrado) que está acoplado al extremo de entrada 24
del cuerpo 22, y en comunicación de fluido con la entrada 25. Como
se muestra en las Figs. 5 y 6, el medio fluido se permite que fluya
en mayor medida a través de la trayectoria 21 del fluido definida
por el cuerpo 22 del amortiguador de pulsaciones 20 hasta la salida
31 sin incidir sobre cualquier superficie, debido a que la
superficie interior 17 está definida por superficies redondeadas o
contorneadas. Por ejemplo, una primera unión 92 se define entre la
primera cámara de contracción 27 y la primera cámara de expansión
28, una segunda unión 94 se define entre la primera de expansión 28
y la segunda cámara de contracción 29, y una tercera unión 96 se
define entre la segunda cámara de contracción 29 y la segunda
cámara de expansión 30. La superficie interior 17 al nivel de, o
adyacente a cada una de las uniones 92, 94 y 96 es substancialmente
lisa y contorneada para impedir la incidencia del medio fluido o de
cualquier superficie sólida cuando fluye a través de la trayectoria
de fluido 21, lo que reduce la caída de presión a lo largo de cada
unión 92, 94, o 96, y a lo largo del entero amortiguador 20.
La Fig. 13 ilustra una curva 100 de pérdida de
transmisión para el amortiguador de pulsaciones 20' ilustrado en
las Figs. 8 y 9 para frecuencias comprendidas entre 0 y 5000 Hz.
Como se muestra en la Fig. 13, la pérdida de transmisión 100
conseguida por el amortiguador de pulsaciones 20' se produce a lo
largo de una gama de frecuencias amplia. Por ejemplo, la curva de
la pérdida de transmisión experimenta una "depresión" alrededor
de aproximadamente 1825 Hz. Al margen de esta "depresión", la
pérdida de transmisión es al menos de 10 dB a lo largo de
frecuencias comprendidas entre aproximadamente 400 Hz y
aproximadamente 1820 Hz, y de aproximadamente 1840 Hz hasta
aproximadamente 5000 Hz. Como resultado de ello, unas gamas de
frecuencias mucho mayores son atenuadas utilizando el amortiguador
de pulsaciones 20' que utilizando los difusores de la técnica
anterior 10 y 15. La geometría específica del amortiguador de
pulsaciones 20' puede ser controlada utilizando las relaciones y
ecuaciones descritas anteriormente para situar cualquier
"agujero" o "depresión" en pérdida de transmisión a
frecuencias que son al menos importantes o relevantes para una
explicación específica. Así mismo, el amortiguador de pulsaciones
20' consiguió también una caída de presión más baja que la producida
con los difusores de la técnica anterior 10 y 15, debido, al menos
en parte, a que la superficie interior 17' está apropiadamente
redondeada y contorneada.
Un factor que puede hacer que los amortiguadores
de pulsaciones para compresores de aire un problema complejo de
modelar es la presencia de un flujo de fluido inestable que empieza
en el orificio de descarga del compresor al cual está acoplado
mediante fluido el amortiguador de pulsaciones.
Un emplazamiento particularmente efectivo para
un amortiguador de pulsaciones, por ejemplo, utilizado con un
compresor de tornillo sin aceite, está en posición adyacente al
orificio de descarga del extremo de aire (o extremo de fluido),
donde la pulsación de la presión es a menudo más acusada. La
pulsación de la presión en el fluido puede ser descrita como masas
de fluido (por ejemplo, aire) que son descargadas desde el compresor
cada vez que los rotores del compresor se abren y cierra. El flujo
de fluido que incluye las pulsaciones, es un fluido dinámico por
naturaleza, y estas pulsaciones de la presión se desplazan a la
velocidad convectiva del fluido en forma de estructuras de flujo
que pueden ser descritas como vórtices.
Las pulsaciones de la presión del fluido pueden
ser medidas en el orificio de descarga del compresor. Típicamente
estas pulsaciones de la presión incluyen un componente de presión
media, y un componente de presión fluctuante. Por ejemplo, para un
compresor de 0,68 MPa manométricos, el componente de presión media
puede ser de aproximadamente 0,68 MPa manométricos y el componente
de la presión fluctuante puede variar en \pm 0,20 MPa
manométricos. La frecuencia primaria para el componente de presión
fluctuante es aproximadamente la potencia a la que el dispositivo
de descarga del compresor se abre y cierra. En algunas formas de
realización, esta frecuencia es mayor de aproximadamente 500 Hz.
Frecuencias más altas pueden también existir en la corriente de
fluido, porque los vórtices (o estructuras de flujo similares)
pueden dividirse en vórtices más pequeños, y producir componentes
armónicos. En algunas formas de realización la amplitud del
componente de la presión fluctuante de la pulsación de la presión
para un compresor de 0,68 MPa manométricos puede estar comprendida
entre aproximadamente 0,48 MPa manométricos y aproximadamente 0,89
MPa manométricos.
Una finalidad de los amortiguadores de presión
20 y 20' de la presente invención es convertir las pulsaciones
dinámicas de fluido anteriormente descritas en pulsaciones acústicas
mediante el apriete efectivo de los vórtices de descarga. La
pulsación de fluido que se descarga desde el compresor, que entra en
el amortiguador de pulsaciones 20 o 20', puede ser descompuesta en
dos componentes: un componente acústico que tiene una longitud de
onda, \lambda_{a}, que se desplaza a la velocidad del sonido,
c, y un componente dinámico de fluido que tiene una longitud de
onda \lambda_{g}, que se desplaza a la velocidad convectiva del
gas, u_{g}. En algunas aplicaciones de compresor, el número Match
es menor de 0,2 lo que requiere que la longitud de onda acústica
sea mayor que la longitud de onda de la inestabilidad dinámica del
fluido (esto es, \lambda_{a} > \lambda_{g}) para una
frecuencia determinada. A medida que el fluido sigue avanzando por
el interior del amortiguador de pulsaciones 20 o 20' la transición
de las pulsaciones de la presión desde las estructurales vorticiales
organizadas hasta las estructuras turbulentas de pequeña escala.
Cuando esta transición se produce, las pulsaciones pueden resultar
acústicas en su mayoría y no dinámicas de fluido. Los amortiguadores
de pulsaciones 20 y 20' de la presente invención llevan a cabo esta
transición tanto como un dispositivo dinámico de fluido como un
dispositivo acústico.
Los amortiguadores de pulsaciones 20 y 20' de la
presente invención pueden proporcionar varios resultados. En primer
lugar, los amortiguadores de pulsaciones 20 y 20' pueden rápidamente
convertir las pulsaciones de la presión dinámica de fluido
descargadas desde el extremo de aire de un compresor en pulsación de
presión acústica. En segundo lugar, los amortiguadores de
pulsaciones 20 y 20' pueden reducir las pulsaciones de presión
acústica mediante la utilización de las cámaras de contracción y
expansión (como por ejemplo las anteriormente descritas e
ilustradas en las Figs. 5-9). En tercer lugar, los
amortiguadores de pulsaciones 20 y 20' pueden reducir las
pulsaciones de la presión en la corriente de fluido mediante la
utilización de una trayectoria 21, 21' del fluido contorneada (tal
como se definen mediante la superficie interior 17 o 17' del
amortiguador de pulsaciones 20 o 20') que reduzca al mínimo la
cantidad de pérdida de presión media (esto es, el componente
dinámico de fluido de las pulsaciones de presión). Los
amortiguadores de pulsaciones 20 y 20' de la presente invención
pueden ser diseñados para llevar a cabo la atenuación deseada de las
pulsaciones utilizando un software informático dinámico de fluido
acústico y computacional para llevar a cabo las predicciones
numéricas.
Claims (18)
1. Un amortiguador de pulsaciones (20) para
recibir un medio fluido que comprende unas pulsaciones de la
presión, comprendiendo el amortiguador de pulsaciones:
- \quad
- un cuerpo (22) que tiene un extremo de entrada (24) y un extremo de salida (26), teniendo el extremo de entrada una entrada (25) que tiene un área en sección transversal (S_{1}) y teniendo el extremo de salida una salida;
- \quad
- una trayectoria (21) del fluido definida al menos parcialmente por el cuerpo y que se extiende entre la entrada y la salida, caracterizado porque la trayectoria del fluido incluye:
- una primera cámara de contracción (27) situada en posición adyacente a la entrada y que tiene una segunda área en sección transversal (S_{1}),
- una primera cámara de expansión (28) situada en posición adyacente a la primera cámara de contracción que tiene una tercera área en sección transversal (S_{2}), y
- una segunda cámara de contracción (29) situada en posición adyacente a la primera cámara de expansión y que tiene una cuarta área en sección transversal (S_{3}),
- en el que la segunda área en sección transversal es menor que la primera área en sección transversal y que la tercera área en sección transversal y la cuarta área en sección transversal es menor que la tercera área en sección transversal.
2. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, que comprende así mismo una segunda cámara de
expansión (30) situada entre la segunda cámara de contracción y la
salida, teniendo la segunda cámara de expansión una quinta área en
sección transversal (S_{o}), y en el que la quinta área en sección
transversal es mayor que la cuarta área en sección transversal.
3. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que la primera cámara de expansión comprende
un volumen resonante que atenúa frecuencias comprendidas entre
aproximadamente 500 Hz y aproximadamente 5000 Hz.
4. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que al menos una cámara entre la primera
cámara de contracción y la segunda cámara de contracción atenúa
frecuencias comprendidas entre aproximadamente 500 Hz y
aproximadamente 5000 Hz.
5. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 2, en el que al menos una cámara entre la primera
cámara de expansión y la segunda cámara de expansión atenúa
frecuencias comprendidas entre aproximadamente 500 Hz y
aproximadamente 5000 Hz.
6. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que las pulsaciones de la presión tienen al
menos una frecuencia comprendida entre aproximadamente 500 Hz y
aproximadamente 5000 Hz, y en el que al menos una cámara entre la
primera cámara de contracción y la segunda cámara de contracción
atenúa al menos aproximadamente 20 dB en las pulsaciones de la
presión.
7. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que la trayectoria del fluido se define al
menos parcialmente con una superficie interior (17) del cuerpo, y
en el que la superficie interior está contorneada para reducir las
pérdidas de presión dinámicas medias del fluido en el medio
fluido.
8. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que el cuerpo comprende un cuerpo fundido de
una sola pieza.
9. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que el cuerpo incluye así mismo un orificio
(33) en comunicación de fluido con la trayectoria del fluido,
estando el orificio situado para posibilitar la retirada de los
medios de fundición.
10. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que el cuerpo incluye así mismo al menos una
nervadura (19) situada para potenciar la integridad estructural del
amortiguador de pulsaciones.
11. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que el extremo de entrada del cuerpo es
sustancialmente perpendicular al extremo de salida del cuerpo.
12. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que el extremo de entrada del cuerpo es
sustancialmente paralelo al extremo de salida del cuerpo.
\newpage
13. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que el cuerpo tiene una superficie interior
(17), definiéndose la trayectoria del fluido al menos parcialmente
por la superficie interior del cuerpo, y la segunda área en sección
transversal es diferente de la primera área en sección
transversal.
14. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 13, que comprende así mismo:
- \quad
- una primera unión (92) definida entre la primera cámara y la segunda cámara y
- \quad
- una segunda unión (94) definida entre la segunda cámara y la tercera cámara, en el que la superficie interior del cuerpo está contorneada en posición adyacente a la primera unión y a la segunda unión para impedir la incidencia del medio fluido.
15. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que al menos una porción de la trayectoria
del fluido atenúa frecuencias comprendidas entre aproximadamente
500 Hz y aproximadamente 5000 Hz.
16. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que la primera cámara y la tercera cámara
tienen cada una una longitud con el tamaño preciso para atenuar
frecuencias comprendidas entre aproximadamente 500 Hz y
aproximadamente 5000 Hz.
17. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que al menos una porción de la trayectoria
del fluido proporciona al menos aproximadamente 20 dB de atenuación
a las pulsaciones de la presión con una frecuencia comprendida
entre aproximadamente 500 Hz y aproximadamente 5000 Hz.
18. El amortiguador de pulsaciones de la
reivindicación 1, en el que la primera cámara de expansión está
situada en posición adyacente a la primera cámara de contracción
opuesta a la entrada; la segunda cámara de contracción está situada
en posición adyacente a la primera cámara de expansión opuesta a la
primera cámara de contracción; la segunda cámara de expansión está
situada en posición adyacente a la segunda cámara de contracción
opuesta a la primera cámara de expansión, en el que la cuarta área
en sección transversal es menor que la quinta área en sección
transversal.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US111269 | 2005-04-21 | ||
| US11/111,269 US7549509B2 (en) | 2005-04-21 | 2005-04-21 | Double throat pulsation dampener for a compressor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2319923T3 true ES2319923T3 (es) | 2009-05-14 |
Family
ID=36685985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES06251515T Expired - Lifetime ES2319923T3 (es) | 2005-04-21 | 2006-03-22 | Amortiguador de pulsaciones de doble garganta para un compresor. |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US7549509B2 (es) |
| EP (1) | EP1715238B1 (es) |
| DE (1) | DE602006005091D1 (es) |
| ES (1) | ES2319923T3 (es) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7717135B2 (en) * | 2006-02-03 | 2010-05-18 | Yh America, Inc. | Energy attenuation device |
| DE202007005097U1 (de) * | 2007-04-05 | 2008-08-07 | Ghh-Rand Schraubenkompressoren Gmbh | Schalldämpfer zur Verwendung an einem Kompressor |
| KR101376619B1 (ko) * | 2008-04-04 | 2014-03-20 | 엘지전자 주식회사 | 스크롤 압축기 |
| US8306765B2 (en) * | 2008-12-18 | 2012-11-06 | Nuovo Pignone Holding S.P.A. | Method and device for acoustic length testing of compressor |
| US8740581B2 (en) * | 2010-03-30 | 2014-06-03 | Southern Gas Association Gas Machinery Research Council | Pressure recovery insert for reciprocating gas compressor |
| EP2461079B1 (de) * | 2010-12-03 | 2019-04-10 | Levitronix GmbH | Durchflussmesser |
| DE102012102349A1 (de) * | 2012-03-20 | 2013-09-26 | Bitzer Kühlmaschinenbau Gmbh | Kältemittelverdichter |
| BE1021301B1 (nl) | 2013-09-05 | 2015-10-26 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Compressorinrichting |
| US9951761B2 (en) | 2014-01-16 | 2018-04-24 | Ingersoll-Rand Company | Aerodynamic pressure pulsation dampener |
| US9739290B2 (en) * | 2014-01-16 | 2017-08-22 | Ingersoll-Rand Company | Compressor system with pressure pulsation dampener and check valve |
| KR102080623B1 (ko) * | 2015-03-06 | 2020-02-25 | 한온시스템 주식회사 | 전동압축기 |
| DE202016001950U1 (de) * | 2016-03-30 | 2017-07-03 | Leybold Gmbh | Vakuumpumpe |
| US10180140B2 (en) | 2016-09-30 | 2019-01-15 | Ingersoll-Rand Company | Pulsation damper for compressors |
| US10682588B2 (en) | 2017-10-18 | 2020-06-16 | Ingersoll-Rand Industrial U.S., Inc. | Modular heat exchanger, moisture separator and pulsation dampener for a multi-stage fluid compressor |
| US11815198B2 (en) | 2018-11-27 | 2023-11-14 | Smith & Burgess Process Safety Consulting | Resonator for a pressurized fluid system |
| US11674536B2 (en) * | 2020-12-14 | 2023-06-13 | Caterpillar Inc. | Guide element for hydraulic fluid |
Family Cites Families (70)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1611475A (en) * | 1922-03-23 | 1926-12-21 | Maxim Silencer Co | Silencer |
| US1811762A (en) | 1929-05-08 | 1931-06-23 | Burgess Lab Inc C F | Exhaust muffler |
| US2046193A (en) | 1931-01-03 | 1936-06-30 | Burgess Lab Inc C F | Muffler |
| US2073951A (en) | 1935-12-09 | 1937-03-16 | Servais Services Ltd | Silencer for gaseous currents |
| FR841390A (fr) | 1938-01-21 | 1939-05-17 | Dispositif silencieux pour pot d'échappement de moteurs de véhicules automobiles et autres applications | |
| US2748753A (en) * | 1950-08-08 | 1956-06-05 | Snecma | Boilers |
| US2950775A (en) | 1958-01-13 | 1960-08-30 | Aro Equipment Corp | Exhaust noise reducing and air diffusing means for pneumatic motors |
| US3028551A (en) | 1958-05-05 | 1962-04-03 | Collins Radio Co | Digital phase storage circuit |
| US2966138A (en) | 1958-05-12 | 1960-12-27 | Robert C Quackenbush | Muffler construction for portable pneumatic tool |
| US2950951A (en) * | 1958-07-28 | 1960-08-30 | Phillips Petroleum Co | Carbonate leach uranium milling process |
| US3208551A (en) | 1963-11-18 | 1965-09-28 | Carls William | Combined air muffler and metering valve with replaceable cartridge |
| US3299781A (en) | 1964-12-04 | 1967-01-24 | Ingersoll Rand Co | Air inlet and exhaust manifold |
| US3384200A (en) | 1967-03-16 | 1968-05-21 | Gardner Denver Co | Exhaust muffler for pneumatic tool |
| US3526293A (en) * | 1968-06-13 | 1970-09-01 | Gardner Denver Co | Muffler for fluid actuated tool |
| US3563213A (en) * | 1968-06-27 | 1971-02-16 | K M F Dev Corp | Internal combustion engine exhaust system |
| US3628627A (en) * | 1970-10-02 | 1971-12-21 | Vacu Blast Corp | Silencer for air-blasting gun |
| US3608666A (en) * | 1970-11-17 | 1971-09-28 | Karl Borje Olsson | Silencer |
| US3823795A (en) | 1973-05-30 | 1974-07-16 | Black & Decker Mfg Co | Air tool muffler |
| US3880245A (en) | 1973-11-21 | 1975-04-29 | Chicago Pneumatic Tool Co | Exhaust noise attenuating system with muffler for pneumatic tools |
| US3981378A (en) | 1974-10-16 | 1976-09-21 | Horn Construction Co., Inc. | Muffler for pile driving apparatus |
| DE2516626C2 (de) | 1975-04-16 | 1977-04-28 | Freudenberg Carl Fa | Schalldaempfer fuer ausstroemende druckgase |
| US4015683A (en) | 1975-12-29 | 1977-04-05 | Purex Corporation Ltd. | Noise suppressor for vacuum sweeper and the like |
| US4134472A (en) | 1977-08-29 | 1979-01-16 | Trainor John B | Combination muffler and air filter |
| US4184564A (en) | 1977-08-29 | 1980-01-22 | Trainor John B | Combination muffler and air filter |
| US4205732A (en) | 1979-03-07 | 1980-06-03 | Ingersoll-Rand Company | Muffler for portable pneumatic tool |
| US4258798A (en) | 1979-03-09 | 1981-03-31 | Rockwell International Corporation | Air passages for pneumatic tools |
| US4258799A (en) | 1979-11-27 | 1981-03-31 | Dresser Industries, Inc. | Inlet control valve |
| US4628528A (en) | 1982-09-29 | 1986-12-09 | Bose Corporation | Pressure wave transducing |
| US4690245A (en) * | 1983-03-17 | 1987-09-01 | Stemco, Inc. | Flattened venturi, method and apparatus for making |
| SE460348B (sv) | 1985-12-23 | 1989-10-02 | Atlas Copco Ab | Pneumatisk mutterdragare med tryckregulator |
| US4693339A (en) * | 1986-10-16 | 1987-09-15 | Newport News Shipbuilding And Dry Dock Company | Muffler for gas inducting machinery generating low frequency noise |
| US5123501A (en) * | 1988-10-21 | 1992-06-23 | Donaldson Company, Inc. | In-line constricted sound-attenuating system |
| US5133647A (en) | 1989-07-07 | 1992-07-28 | Ultra-Precision Manufacturing, Ltd. | Pulse damper |
| US4934482A (en) | 1989-07-07 | 1990-06-19 | Ultra-Precision Manufacturing, Ltd. | Pulse damper |
| US4936413A (en) * | 1989-07-10 | 1990-06-26 | Siemens-Bendix Automotive Electronics Limited | In-line noise attenuation device for a gas conduit |
| FR2656038A1 (fr) | 1989-12-20 | 1991-06-21 | Devil | Sortie d'echappement a venturi. |
| US5244521A (en) | 1991-05-31 | 1993-09-14 | Ligman Gary A | Pneumatic tool muffler system |
| US5183974A (en) * | 1992-04-03 | 1993-02-02 | General Motors Corporation | Gas pulsation attenuator for automotive air conditioning compressor |
| DE4238352C1 (de) | 1992-11-13 | 1994-02-17 | Freudenberg Carl Fa | Luftschalldämpfer |
| US6278789B1 (en) | 1993-05-06 | 2001-08-21 | Bose Corporation | Frequency selective acoustic waveguide damping |
| US5418339A (en) | 1993-11-04 | 1995-05-23 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Pneumatic tool having noise reducing muffling structure |
| FI94903C (fi) * | 1994-03-09 | 1995-11-10 | Neles Jamesbury Oy | Menetelmä kaasuvirtauksen kuristamisen aiheuttaman melun vaimentamiseksi ja kaasuvirtauskanavalla varustettu laite |
| US5588903A (en) | 1994-08-08 | 1996-12-31 | Indresco Inc. | Ergonomic power tool |
| US5821475A (en) * | 1994-09-20 | 1998-10-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Venturi muffler with variable throat area |
| SE508959C2 (sv) * | 1995-02-24 | 1998-11-16 | Volvo Ab | Ljuddämpare för deplacementkompressorer |
| US5559310A (en) | 1995-04-26 | 1996-09-24 | Ingersoll-Rand Company | Muffler for air operated reciprocating pumps |
| US6427782B2 (en) | 1995-06-07 | 2002-08-06 | The William J. Brady Loving Trust | Noise suppression drilling system |
| US5687802A (en) | 1995-09-21 | 1997-11-18 | Chicago Pneumatic Tool Company | Power hand tool with rotatable handle |
| BE1009815A5 (nl) | 1995-11-16 | 1997-08-05 | Atlas Copco Airpower Nv | Pulsatiedemper of akoestisch uitlaatstuk voor een kompressor en kompressor hiermee uitgerust. |
| JP3883604B2 (ja) | 1996-04-24 | 2007-02-21 | 株式会社共立 | 消音装置付ブロワパイプ |
| JP3029092B2 (ja) | 1996-05-21 | 2000-04-04 | 羊太郎 多賀 | インパクトレンチにおけるサイレンサ− |
| US5767459A (en) | 1996-11-18 | 1998-06-16 | Ingersoll-Rand Company | Muffler for pneumatic devices |
| US6668971B2 (en) | 1998-01-13 | 2003-12-30 | Robert E. Sterling | Pneumatic hand tool exhaust muffler having inner and outer tubes |
| US5952623A (en) | 1998-01-13 | 1999-09-14 | Sterling; Robert E. | Pneumatic hand tool exhaust muffler |
| US6209678B1 (en) | 1998-01-13 | 2001-04-03 | Robert E. Sterling | Pneumatic hand tool exhaust muffler |
| US5909016A (en) | 1998-01-13 | 1999-06-01 | Sterling; Robert E. | Pneumatic hand tool exhaust muffler |
| US6035485A (en) * | 1998-03-20 | 2000-03-14 | Emerson Electric Co. | Vacuum cleaner muffler/deflector |
| US6062323A (en) | 1998-07-21 | 2000-05-16 | Snap-On Tools Company | Pneumatic tool with increased power capability |
| US6771787B1 (en) | 1998-09-03 | 2004-08-03 | Bose Corporation | Waveguide electroacoustical transducing |
| US6202785B1 (en) | 1999-06-02 | 2001-03-20 | 3M Innovative Properties Company | Muffler with acoustic absorption insert for limited clearance pneumatic device applications |
| US6109387A (en) | 1999-07-19 | 2000-08-29 | Boretti; Napoleon P. | Silencer for gas discharge devices |
| US6347609B1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-02-19 | Siemens Canada Limited | Wedge section multi-chamber resonator assembly |
| US6435303B1 (en) * | 2000-01-15 | 2002-08-20 | Future Technologies Llc | Sound absorbing structure |
| FR2807108B1 (fr) * | 2000-04-04 | 2002-10-11 | Magneti Marelli France | Collecteur d'admission d'air a elargissement brusque, pour moteur a combustion interne |
| US6524080B2 (en) * | 2000-04-11 | 2003-02-25 | R. K. Dewan & Co. | Hermetically sealed compressors |
| KR100373455B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2003-02-25 | 삼성광주전자 주식회사 | 압축기의 흡입머플러 |
| US6338389B1 (en) | 2001-03-08 | 2002-01-15 | An-Mei Chang | Air outlet regulating mechanism for pneumatic tool |
| US6648098B2 (en) | 2002-02-08 | 2003-11-18 | Bose Corporation | Spiral acoustic waveguide electroacoustical transducing system |
| DE20205068U1 (de) * | 2002-03-30 | 2002-08-29 | FESTO AG & Co., 73734 Esslingen | Druckluft-Schalldämpfer |
| US20060086563A1 (en) | 2004-10-21 | 2006-04-27 | Ingersoll-Rand Company | Compressor discharge pulsation dampener |
-
2005
- 2005-04-21 US US11/111,269 patent/US7549509B2/en active Active
-
2006
- 2006-03-22 EP EP20060251515 patent/EP1715238B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2006-03-22 ES ES06251515T patent/ES2319923T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2006-03-22 DE DE200660005091 patent/DE602006005091D1/de not_active Expired - Lifetime
-
2009
- 2009-05-11 US US12/463,457 patent/US9062679B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1715238B1 (en) | 2009-02-11 |
| US9062679B2 (en) | 2015-06-23 |
| US20060237081A1 (en) | 2006-10-26 |
| EP1715238A2 (en) | 2006-10-25 |
| EP1715238A3 (en) | 2008-02-13 |
| US20090218164A1 (en) | 2009-09-03 |
| DE602006005091D1 (de) | 2009-03-26 |
| US7549509B2 (en) | 2009-06-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2319923T3 (es) | Amortiguador de pulsaciones de doble garganta para un compresor. | |
| US8312962B2 (en) | Sound absorber having helical fixtures | |
| CN102927675B (zh) | 空调器排气消音装置及消音方法 | |
| US5810566A (en) | Pulse damper or acoustic outlet piece for a compressor and compressor equipped therewith | |
| JP6659234B2 (ja) | 消音器 | |
| KR20140074225A (ko) | 공기 조화 회로를 위한 범용 감쇠 장치 | |
| CN107636272B (zh) | 用于压力振动阻尼的声学衰减器、使用该衰减器的声学衰减系统和压力振动阻尼的方法 | |
| US12196114B2 (en) | Meta-muffler for reducing broadband noise | |
| US9951761B2 (en) | Aerodynamic pressure pulsation dampener | |
| EP3850281B1 (en) | Oil separator with integrated muffler | |
| US5760348A (en) | Noise attenuating apparatus | |
| JP2003166689A (ja) | 圧力変動低減装置および圧力変動低減方法 | |
| Danes et al. | A frequency domain-based study for fluid-borne noise reduction in hydraulic system with simple passive elements | |
| ES2901213T3 (es) | Sistema de escape con escala de timbre | |
| WO2019032681A1 (en) | SILENCER FOR REFRIGERATING SYSTEM AND REFRIGERATING SYSTEM | |
| KR20190053795A (ko) | 해수 소음기 | |
| US11773760B2 (en) | Overlapping vane muffler | |
| BRPI1005459A2 (pt) | filtro acéstico de descarga para um compressor de refrigeraÇço | |
| Mahmud et al. | A comparative study between different helmholtz resonator systems | |
| CN105715327B (zh) | 对喷式气流脉动衰减器 | |
| CN109281784B (zh) | 带有构造成消减气体流中向上游传播的声能的屏障构件的消声器 | |
| RU2767126C1 (ru) | Система впуска поршневого двигателя внутреннего сгорания | |
| CN109780361A (zh) | 一种管路宽频流体压力脉动消减器 | |
| ES2733730T3 (es) | Amortiguador de pulsaciones y sistema de compresión de vapor con un amortiguador de pulsaciones | |
| JP2021116732A (ja) | 消音装置 |