ES2329352T3 - Dispositivo para un cargador de bateria. - Google Patents
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Abstract
Dispositivo para reducir la corriente de salida de un cargador de batería primario conmutado, cuyo cargador comprende un circuito de potencia en corriente continua (8) de entrada, un transformador de alta frecuencia (14) y una unidad de control (16) para modular la potencia de entrada en corriente continua, caracterizado porque comprende: medios para medir (26) el ratio de impulsos de los impulsos de conmutación en el lado de salida del cargador; medios para medir (28) el voltaje de salida del cargador; medios para dividir (34) las señales medidas; y medios para añadir (36) el voltaje de salida a la salida de los medios para dividir (34); en el que el valor añadido se usa para modular la potencia de entrada en corriente continua (8) con el fin de reducir la corriente de salida.
Description
Dispositivo para un cargador de batería.
El presente invento se refiere a un dispositivo
para controlar la corriente de un cargador de baterías, y en
particular un cargador conectado al circuito primario.
La operación de carga de baterías debería
realizarse lo más cuidadosamente posible con el fin de no dañar la
batería o reducir su capacidad, y al mismo tiempo la carga debería
realizarse lo más rápidamente posible, no pudiéndose siempre
conseguirse estos dos criterios al mismo tiempo. Con el fin de
acortar el tiempo de carga se puede aumentar la corriente de carga.
Sin embargo, una corriente de carga alta puede dañar la batería.
Con este objetivo, los fabricantes de baterías tienen instrucciones
estrictas sobre lo alta que debe ser la corriente de carga en
función del tamaño de la batería. Una recomendación normal es que la
corriente de carga se obtenga multiplicando la capacidad de la
batería en amperios hora por 0,1, es decir una batería de 20 Ah
debería ser cargada con 2A.
Un cargador de baterías está por tanto
"limitado" entre ser demasiado pequeño, con un tiempo largo de
carga, y demasiado grande, con una influencia negativa sobre la
vida de la batería. Como consecuencia de esto, los usuarios con
varios tamaños diferentes de baterías están obligados a tener varios
tamaños diferentes de cargadores de baterías, por lo que realizan
la carga sin seguir las recomendaciones de los fabricantes. Para
todas las cargas de baterías, el voltaje de carga final tiene un
gran efecto sobre la vida de la batería. Un voltaje demasiado alto
significa que la batería produce gas con una alta concentración de
ácido sulfúrico y, como consecuencia, una corrosión acelerada de la
rejilla. Un voltaje demasiado bajo significa una carga incompleta
con una sulfatación parcial y la pérdida de la capacidad de la
batería como consecuencia. Un tercer parámetro es que la oscilación
de la corriente debe mantenerse baja ya que produce un aumento de la
temperatura de la batería durante la carga con una menor vida de
servicio como resultado.
En cargadores lineales, es decir cargadores
dispuestos con un transformador que convierte el voltaje de la red
en voltaje de carga, que son el tipo predominante de cargador, la
corriente puede controlarse ya que el transformador está provisto
de varios arrollamientos primarios y el voltaje de salida se varía
por la elección del arrollamiento primario. Debido a esto, se
altera el voltaje de salida y debido a que la corriente es
proporcional al voltaje, la corriente puede verse afectada. La
desventaja de este tipo es manifiesta en un cargador lineal no
regulado debido a que el voltaje hacia la batería puede llegar a
niveles que son perjudiciales para la batería si se requiere una
carga rápida y se desea un nivel de voltaje demasiado bajo para
reducir la corriente. La fluctuación es algo no deseable en un
cargador debido a los problemas anteriormente mencionados. La
tendencia del desarrollo con respecto a los cargadores de baterías
es el paso a los dispositivos conectados al circuito primario, los
cuales ofrecen un control más exacto del voltaje y de la corriente y
al mismo tiempo unas dimensiones menores. Hoy en día existen, que
los inventores sepan, corrientes de salida no cambiables en los
cargadores conectados al circuito primario.
En el documento
US-A-5.192.905 se describen un
dispositivo y un método de acuerdo con la técnica anterior.
El objeto del presente invento es proporcionar
un cargador conectado al circuito primario en el que el usuario
pueda escoger uno o más niveles de corriente. Debido a esto, los
parámetros de carga pueden adaptarse con el fin de proporcionar el
tratamiento adecuado de la batería y para que un único cargador
pueda utilizarse adecuadamente para diferentes tipos y tamaños de
baterías.
De acuerdo con un primer aspecto del invento, se
describe un dispositivo para reducir la corriente de salida de un
cargador de baterías conectado al circuito primario. El dispositivo
para reducir la corriente de salida de un cargador de baterías
conectado al circuito primario de acuerdo con el primer aspecto del
presente invento comprende un circuito de potencia de entrada en
corriente continua, un transformador de alta frecuencia y una
unidad de control para modular la potencia de entrada en corriente
continua, caracterizado porque comprende medios para medir la
relación de impulsos de los impulsos de conmutación en el lado de
salida del cargador; medios para medir el voltaje de salida del
cargador; medios para dividir las señales medidas; y medios para
añadir el voltaje de salida a la salida de los medios para dividir,
en los que el valor añadido se usa para modular la potencia de la
corriente continua de entrada con el fin de reducir la corriente de
salida.
De acuerdo con un segundo aspecto del invento se
ha provisto un método para reducir la corriente de salida de un
cargador conectado al circuito primario, el cual comprende un
circuito de potencia de entrada en corriente continua, un
transformador de alta frecuencia y una unidad de control para
modular la potencia de entrada en corriente continua. El método
está caracterizado porque comprende los pasos de medir la relación
de impulsos de conmutación en el lado de salida del cargador; medir
el voltaje de salida del cargador; dividir las señales medidas; y
añadir el voltaje de salida a la salida de los medios de dividir, en
el que la señal añadida se usa para modular la potencia de entrada
en corriente continua con el fin de reducir la corriente de
salida.
De acuerdo con un aspecto adicional del invento
se ha provisto un medio que puede ser leído por un ordenador que
comprende instrucciones para hacer que un dispositivo programable
desarrolle el método de acuerdo con el segundo aspecto del
invento.
La ventaja del presente invento es que el diseño
proporciona una buena posibilidad de reducir la corriente de carga
de la batería en el lado de salida, siendo al mismo tiempo muy
eficiente en relación con el coste. Es posible realizar una
limitación de corriente en el intervalo de aproximadamente del 5% al
30% de la corriente máxima. La regulación de corriente será
parcialmente recíprocamente proporcional a la carga aumentada, es
decir la corriente de carga disminuye con una mayor carga. La
corriente máxima se obtiene por tanto precisamente antes de que la
regulación del voltaje se introduzca durante la carga reducida.
Estos aspectos de, y las ventajas de, el
presente invento serán evidentes a partir de la descripción
detallada del invento y de los dibujos que se acompañan.
En la siguiente descripción del invento se hará
referencia a los siguientes dibujos, en los que:
la Figura 1 muestra una configuración del
circuito de un cargador de baterías que comprende el dispositivo de
corriente de acuerdo con el presente invento,
la Figura 2 muestra un diagrama de bloques del
dispositivo de corriente de acuerdo con el presente invento,
la Figura 3 muestra una ilustración más
detallada del conjunto de circuitos de regulación del efecto
mostrado en la Figura 2, y
la Figura 4 muestra una configuración del
circuito de la unidad de control de la Figura 1.
El cargador de baterías mostrado en la Figura 1
es un cargador conectado al circuito primario que comprende de una
manera conocida un circuito de potencia en corriente continua 8 que
puede conectarse a la red, un puente de diodos 10, un condensador
estabilizador 12 y un transformador de alta frecuencia 14 que tiene
un arrollamiento primario conectado al circuito de potencia en
corriente continua 8 y un arrollamiento secundario. El condensador
estabilizador almacena energía con un voltaje alto en corriente
continua. El transformador transforma el alto voltaje en un voltaje
de carga. Una unidad de control 16 que comprende, entre otros, un
conmutador electrónico, como un transistor de efecto de campo FET,
está dispuesto en el circuito de potencia en corriente continua y
el transformador capaz de dividir en impulsos la potencia del
circuito de potencia en corriente continua, y de controlar y
modular la señal. Además, la unidad de control 16 comprende un
conjunto de circuitos de modulación dispuestos para la modulación
de la señal. En la Figura 4 se muestra una configuración del
circuito de la unidad de control 16.
En el lado de salida del transformador de alta
frecuencia 14 hay dos líneas, positiva 18 y negativa 20, provistas
de medios para conectar con una batería 21. Un elemento rectificador
22, tal como un diodo, está dispuesto en la línea positiva, y un
condensador estabilizador 24 está dispuesto entre las líneas
positiva y negativa.
El dispositivo de acuerdo con el invento para
proveer una corriente de baja intensidad comprende un circuito 26
para medir la relación de impulsos de los impulsos de conmutación en
el lado de salida del transformador de alta frecuencia 14,
conectado a través de una línea 29 a la línea positiva 18. La
relación de impulsos es la relación entre la duración del impulso y
el intervalo entre dos impulsos consecutivos y es una medida del
efecto de salida del cargador de baterías a un voltaje de salida
dado. Por lo tanto, el circuito 26 de hecho mide el efecto de
salida del cargador de baterías. Comprende además un circuito 28
para medir los valores de los picos del voltaje de salida,
conectado entre las líneas positiva y negativa. Como el voltaje de
salida es un voltaje de corriente continua que puede comprender
componentes de voltaje superpuestos, el circuito 28 para medir los
valores de los picos preferiblemente está dispuesto para medir los
valores efectivos del voltaje de salida. Las señales de salida del
circuito de relación de impulsos 26 y del circuito de valores pico
28 son llevadas a través de las líneas 30, 32 a un amplificador
diferencial 34 de los valores pico/relaciones de impulsos dispuesto
para comparar el voltaje del valor pico y el voltaje de la relación
de impulsos y amplificar de forma diferencial el valor resultante.
Preferiblemente, el amplificador 34 está dispuesto para invertir la
señal de salida.
Un amplificador de integración 36 para
realimentación de voltaje/corriente está dispuesto con una línea de
entrada 38 de la línea positiva 18. Una segunda línea 40 provista de
un seccionador 42 está dispuesta desde el amplificador 34 para
activar/desactivar una zona de corriente de baja intensidad. Una
línea de realimentación 44 está dispuesta desde el amplificador de
integración 36 hasta la unidad de control 15 para ser usada para
PWM. Preferiblemente, un elemento aislante (véase la Figura 3) está
dispuesto en la línea de realimentación 44 entre el amplificador de
integración 36, por ejemplo, un acoplador óptico o un
transformador.
La Figura 2 muestra un diagrama de bloques de
los componentes de los diferentes conjuntos de circuitos
comprendidos en el presente invento.
Además, el circuito de relación de impulsos 26
comprende un diodo 50 conectado a la línea 28 y a un resistor 52 en
serie con el diodo. El resistor está a su vez conectado a un segundo
resistor 54 y a un condensador 56 dispuestos en paralelo entre sí y
conectados a tierra.
El circuito de valores pico 28 comprende dos
resistores 58 y 60 conectados en serie entre sí y entre la línea
positiva 18 y la línea negativa 20.
El amplificador 34 comprende un transistor 62 en
el que su emisor está conectado a través de la línea 64 entre los
resistores 58, 60 del circuito de valores pico 28. La base del
transistor 62 está conectada a través de un resistor entre el
resistor 52 y el resistor/condensador 54, 56 del circuito de
relación de impulsos 26. Además, la toma de corriente del
transistor 62 está conectada a un resistor 68 y a un condensador 70
dispuestos en paralelo entre sí y conectados a tierra.
El amplificador de integración 36 comprende un
transistor 72 en el que su base está conectada a la toma de
corriente del transistor 62. El emisor del transistor 72 está
conectado a tierra a través de un resistor 74. La toma de corriente
del transistor 72 está conectada a la base de un segundo transistor
76. La toma de corriente del segundo transistor 76 está conectada a
la línea positiva 18 a través de una línea 78 y un resistor 80. Una
línea adicional 82 está dispuesta entre la línea 78 y la toma de
corriente del primer transistor 72, estando la línea dispuesta con
un resistor 84.
Preferiblemente, un acoplador óptico 37 (véase
la Figura 3) está dispuesto en la realimentación 44 entre el
amplificador de integración 36 y la unidad de control 16 para
realizar la transferencia de la señal de realimentación del
amplificador de integración 36 en el lado del circuito secundario al
lado del circuito primario. El acoplador óptico 37 comprende, entre
otros, un LED (no mostrado).
Además, el amplificador de integración 36 está
conectado para efectuar la regulación del conjunto de circuitos, lo
que está indicado por la caja rayada 39, que comprende un resistor
86 y unos medios de ajuste 88 de la resistencia y de regulación del
conjunto de circuitos (véase la Figura 3). Naturalmente, hay varios
modos de aplicación de unos medios de ajuste de una resistencia
como puede comprender el experto en la técnica, por ejemplo, por
medio de un potenciómetro de ajuste. El resistor 86 está conectado a
la línea 78 y al emisor del segundo transistor 76. A su vez, el
potenciómetro de ajuste 88 está conectado entre la conexión del
resistor 86 y el emisor del segundo transistor 76 y tierra. La
línea de realimentación 44 está conectada a la conexión entre el
resistor 86 y el potenciómetro de ajuste 88. El voltaje de salida
está determinado por la división de voltaje entre el resistor 86 y
el potenciómetro de ajuste 88. Por lo tanto, el voltaje de salida
puede ser ajustado por un operador cambiando el valor de la
resistencia del potenciómetro de ajuste 88.
El seccionador 42 para activar/desactivar la
zona de corriente de baja intensidad comprende un transistor 90 con
su toma de corriente conectados entre la toma de corriente, el
primer transistor 72 y la base del segundo transistor 76 del
amplificador de integración 36. El emisor del transmisor 90 está
conectado a tierra. La base está conectada a un conmutador
electrónico a través de un resistor 92, de forma que la zona de
corriente de baja intensidad del cargador pueda ser elegida por un
operador. El experto puede comprender que hay diversas formas de
aplicar un condensador estabilizador y de que la realización
mostrada solamente lo es a modo de ejemplo.
Volviendo ahora a la Figura 3, en ella se
muestra una ilustración más detallada del conjunto de circuitos de
regulación de efecto de la Figura 2. El conjunto de circuitos de
regulación 39 comprende un regulador 100, que preferiblemente es un
regulador en derivación integrado. El regulador en derivación 100
está conectado al resistor 86, al amplificador 36 (o de hecho, al
emisor del transistor 76), al potenciómetro de ajuste 88, a un
segundo resistor 102 y a un tercer resistor 104. Además, un
condensador 106 está conectado a una conexión entre el regulador en
derivación 100 y el segundo resistor 102 y a una conexión entre el
resistor 86 y el potenciómetro de ajuste 88. El tercer resistor 104
está a su vez conectado al acoplador óptico 37 y a un cuarto
resistor 108. Los valores de la resistencia de los resistores
segundo, tercero y cuarto 102, 104 y 108 son seleccionados
cuidadosamente con el fin de adaptar las cualidades de
realimentación del conjunto de circuitos de regulación.
Con referencia ahora a la Figura 4, en ella se
muestra una configuración del circuito de la unidad de control de
la Figura 1. La unidad de control 16 comprende un circuito limitador
de efecto 120, un conmutador electrónico 122, como un transistor
FET de efecto campo, y un circuito de modulación 124. Además, el
circuito de limitación de efecto 120 incluye un primer resistor 126
conectado al conmutador electrónico 122 y a tierra, y un segundo
resistor 128, conectado al primer resistor 126, al acoplador óptico
37 y al circuito de modulación. Un condensador 130 está dispuesto
en paralelo con el primer resistor 126 y conectado a tierra. Los
detalles del conjunto de circuitos de modulación no se describirán
aquí con detalle debido a que no forman parte del presente invento
y su función y diseño son bien conocidos por el experto en la
técnica. Preferiblemente, la señal se modula usando la modulación
de impulsos en duración (PWM). Por supuesto, el presente invento
puede ser usado con varios otros métodos de modulación, por
ejemplo, modulación de posición del impulso (PPM) o modulación de
la frecuencia del impulso (PFM). En tales casos, cualesquiera
modificaciones necesarias de los circuitos del dispositivo de
corriente del presente invento con el fin de adaptar el dispositivo
de corriente al método de modulación usado pueden ser fácilmente
realizadas por el experto y por tanto no se describirán aquí.
En funcionamiento, el dispositivo de acuerdo con
el presente invento funciona de la siguiente forma. El voltaje de
salida del cargador de baterías es medido y dividido hasta un nivel
apropiado para el amplificador 34 en el circuito de valores pico
78. El valor pico se usa para compensar la medida de la relación de
impulsos. Por supuesto, es posible usar otros valores como, por
ejemplo, el valor efectivo. En una corriente de carga aumentada,
disminuirá el voltaje de salida del cargador.
En el circuito de relación de impulsos 26 se
mide la relación de impulsos, es decir la relación entre la duración
del impulso y el periodo de tiempo entre dos impulsos consecutivos,
y además se rectifican los impulsos. El voltaje en el condensador
56 aumenta según aumenta el efecto salida del cargador.
A continuación, en el amplificador 34 se
comparan el voltaje de la relación de impulsos y el voltaje del
valor pico, la relación de impulsos se sustrae del valor pico y se
amplifica el valor resultante. Por tanto, el amplificador puede ser
visto como un circuito de división. Preferiblemente, la señal de
salida se invierte en el amplificador 34. Esto es ventajoso con el
fin de conseguir un arranque correcto ya que la corriente aumentará
a un ritmo lento, es decir se obtiene un arranque suave. Una
relación de impulsos disminuida da lugar a una señal de salida
aumentada, es decir a un voltaje aumentado en el condensador 70.
En el amplificador de integración 36 el voltaje
de salida presente se integra con la señal de salida del
amplificador 34, o de hecho, el voltaje de salida presente se añade
a la señal de salida del amplificador 34. De esta forma, el
amplificador de integración 36 puede considerarse como un circuito
multiplexador. Una señal de salida aumentada, es decir un voltaje
de entrada aumentado, recibido del amplificador 34, en la base del
primer transistor 72, corresponde a una corriente de salida
disminuida, que es causa de que el resistor 84 se desconecte
gradualmente. A su vez, esto conduce a un voltaje de salida
aumentado del cargador y, por lo tanto, a una corriente de salida
aumentada, es decir la corriente de carga.
La regulación del voltaje de salida del cargador
se efectúa por medio de una limitación activa del efecto de salida
del cargador. Como se ha mencionado antes, el voltaje de salida está
determinado por la relación entre los valores de la resistencia del
resistor 86 y del potenciómetro de ajuste 88. En efecto, el voltaje
del cátodo del regulador 100 se autorregulará de forma que el
voltaje en la entrada de control del regulador se fije en
aproximadamente 2,5 V. Si el voltaje de salida del cargador aumenta,
el regulador 100 arrastrará una gran cantidad de corriente a través
del cátodo. Por lo tanto, se aumenta la corriente a través del
tercer resistor 104. Esta corriente aumentada produce una
activación del LED del acoplador óptico 37, el cual, a su vez,
disminuye el efecto de salida del cargador.
Como se ha mencionado anteriormente, por medio
de un acoplador óptico 37 se realiza la transferencia de la señal
de realimentación desde el amplificador de integración 36 del
dispositivo de corriente, dispuesto en el lado del circuito
secundario del cargador, al circuito limitador de efecto 120
dispuesto en la unidad de control 16 en el lado del circuito
primario.
En el circuito de limitación de efecto 120 la
corriente a través del conmutador electrónico 122 y del
transformador de alta frecuencia 14 se mide con, por ejemplo, un
circuito primario en derivación (no mostrado). En un nivel de
corriente dado, el cual principalmente se determina por la
resistencia del primer resistor 125, el impulso en la entrada de
control del conmutador electrónico 122 se deshabilita o se
interrumpe. En consecuencia, el efecto de salida máximo permitido
del cargador se determina por medio del valor de la resistencia del
primer resistor 126. Además, la señal, es decir el impulso, es
filtrada por el segundo resistor 128 y el condensador 130 con el
fin de eliminar en la señal los picos de perturbación no deseados.
Añadiendo el voltaje en el condensador 130 a través del acoplador
óptico 37 y la realimentación del voltaje/corriente de control del
lado del circuito secundario, el efecto de salida del cargador de
baterías puede ajustarse en cada momento y, por lo tanto, se puede
obtener el voltaje o corriente de carga.
Como se ha mencionado anteriormente, en esta
realización preferida, el conjunto de circuitos de modulación 124
utiliza modulación de impulsiones en duración. El conjunto de
circuitos de modulación controla la entrada de control del
conmutador electrónico 122 con una frecuencia fundamental dada del
funcionamiento por impulsos. La caída del impulso se produce cuando
el voltaje ha alcanzado un cierto nivel. El periodo de tiempo entre
el funcionamiento y la caída del impulso determina la duración del
impulso y por tanto la energía magnética almacenada en el
arrollamiento primario del transformador de alta frecuencia 14 en
cada impulso. Durante el periodo entre dos impulsos consecutivos la
energía almacenada es transferida al lado del circuito secundario
del circuito a través del arrollamiento secundario del transformador
de alta frecuencia 14 (es decir, un convertidor de retroceso).
Preferiblemente, se usa una frecuencia fundamental de
aproximadamente 50 kHz. Por supuesto, el dispositivo de corriente
de acuerdo con el presente invento puede ser usado con otros tipos
de convertidores, por ejemplo, un convertidor directo, así como con
otras frecuencias.
El diseño de acuerdo con el invento proporciona
una buena posibilidad de reducir la corriente de carga hacia la
batería en el lado de salida y al mismo tiempo es muy eficiente en
relación con el coste. Es posible realizar una limitación de
corriente en el intervalo de alrededor del 5% al 30% de la corriente
máxima. La regulación de la corriente será parcialmente
proporcional recíprocamente a la carga aumentada, es decir la
corriente de carga disminuye con la carga aumentada. Por tanto, la
corriente máxima se obtiene justo antes de que la regulación del
voltaje se introduzca durante la carga reducida.
Como un ejemplo, muchas de las funciones
descritas anteriormente pueden obtenerse y ser realizadas por unos
soportes lógicos apropiados comprendidos en un microchip, un ASIC, o
un soporte de datos similar.
Claims (10)
1. Dispositivo para reducir la corriente de
salida de un cargador de batería primario conmutado, cuyo cargador
comprende un circuito de potencia en corriente continua (8) de
entrada, un transformador de alta frecuencia (14) y una unidad de
control (16) para modular la potencia de entrada en corriente
continua, caracterizado porque
comprende:
comprende:
- medios para medir (26) el ratio de impulsos de los impulsos de conmutación en el lado de salida del cargador;
- medios para medir (28) el voltaje de salida del cargador;
- medios para dividir (34) las señales medidas; y
- medios para añadir (36) el voltaje de salida a la salida de los medios para dividir (34);
en el que el valor añadido se usa para modular
la potencia de entrada en corriente continua (8) con el fin de
reducir la corriente de salida.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Dispositivo de acuerdo con la reivindicación
1, en el que los medios para medir (28) el voltaje de salida del
cargador están dispuestos para medir el valor pico del voltaje de
salida.
3. Dispositivo de acuerdo con la reivindicación
1, en el que los medios para medir (28) el voltaje de salida del
cargador están dispuestos para medir el valor efectivo del voltaje
de salida.
4. Dispositivo de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 2 ó 3, en el que los medios para dividir (34) las
señales medidas están dispuestos para:
- comparar las señales medidas;
- obtener una señal resultante sustrayendo el ratio de impulsos del valor efectivo o del valor pico; e
- invertir la señal resultante.
\vskip1.000000\baselineskip
5. Dispositivo de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, que además comprende un conmutador (42)
capaz de conectar y desconectar la conexión entre los medios para
dividir (34) y los medios para añadir (36).
6. Método para reducir la corriente de salida de
un cargador de batería conmutado primario, cuyo cargador comprende
un circuito de potencia en corriente continua de entrada, un
transformador de alta frecuencia y una unidad de control para
modular la potencia de entrada en corriente continua,
caracterizado por los pasos de:
- medir el ratio de impulsos de los impulsos de conmutación en el lado de salida del cargador;
- medir el voltaje de salida del cargador;
- dividir las señales medidas; y
- añadir el voltaje de salida a la salida de los medios para dividir, en los que la señal añadida se usa para modular la entrada de potencia en corriente continua con el fin de reducir la corriente de salida.
\vskip1.000000\baselineskip
7. Método de acuerdo con la reivindicación 6, en
el que el paso de medir el voltaje de salida comprende el
paso
de:
de:
- medir el valor pico del voltaje de salida.
\vskip1.000000\baselineskip
8. Método de acuerdo con la reivindicación 6 ó
7, en el que el paso de medir el voltaje de salida comprende el paso
de:
- medir el valor efectivo del voltaje de salida.
\newpage
9. Método de acuerdo con la reivindicación 6, en
el que el paso de dividir las señales comprende los pasos de:
- comparar las señales medidas;
- obtener una señal resultante sustrayendo el ratio de impulsos del valor efectivo o del valor pico, e invirtiendo la señal resultante.
\vskip1.000000\baselineskip
10. Método de acuerdo con cualquiera de las
anteriores reivindicaciones 6-9, que además
comprende el paso de:
- conectar y desconectar una zona de corriente de baja intensidad de la carga.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE2002100546 | 2002-02-22 | ||
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