ES2332134T3 - Procedimiento y dispositivo para la ejecucion de un ciclo termodinamico. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la ejecución de un ciclo termodinámico que presenta, al menos, los siguientes pasos: - bombeado de un flujo de medio de trabajo líquido (13) a una presión elevada; - división del flujo de medio de trabajo líquido presionizado (14), en un primer flujo parcial (16) y un segundo flujo parcial (17), asimismo, el primer flujo parcial y el flujo de medio de trabajo líquido (13) presentan, esencialmente, la misma temperatura; - evaporación parcial del primer flujo parcial (16) utilizando calor generado por refrigeración de una fuente de calor (20 o 21); - evaporación parcial del segundo flujo parcial (17) utilizando calor generado por condensación parcial de un flujo de medio de trabajo distendido (11); - reunión del primer y el segundo flujo parcial, parcialmente evaporados (16a y 17a) formando un flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado (18); - generación de un flujo de medio de trabajo gaseoso (10) mediante evaporación completa, eventualmente, por sobrecalentamiento parcial, del flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado (18) utilizando calor, generado por la refrigeración de la fuente de calor (20), - distensión del flujo de medio de trabajo gaseoso (10), conversión de su energía en una forma utilizable y generación del flujo de medio de trabajo distendido (11); y - condensación completa del flujo de medio de trabajo distendido, parcialmente condensado (12) para la formación del flujo de medio de trabajo líquido (13), asimismo, el primer y el segundo flujo parcial, parcialmente evaporados (16a y 17a) presentan, aproximadamente, la misma temperatura y la misma proporción de vapor, asimismo, se utiliza una mezcla de amoníaco y agua como medio de trabajo.
Description
Procedimiento y dispositivo para la ejecución de
un ciclo termodinámico.
La presente invención comprende un procedimiento
y un dispositivo para la ejecución de un ciclo termodinámico acorde
a la reivindicación 1 y la reivindicación 4.
Las centrales termoeléctricas utilizan ciclos
termodinámicos para la conversión de calor en energía mecánica o
eléctrica. Las centrales termoeléctricas convencionales generan el
calor a través de la combustión de combustible, sobre todo, de las
fuentes de energía fósiles carbón, petróleo y gas. Los ciclos son
accionados, en este caso, por ejemplo, en base al ciclo de Rankine
clásico con agua como medio de trabajo. Su elevado punto de
ebullición hace del agua un recurso poco atractivo, sobre todo, en
el uso de fuentes de calor con temperaturas de entre 100º y 200ºC,
por ejemplo, líquidos geotérmicos o calor emitido por procesos de
combustión, debido al costo elevado.
Para fuentes de calor con una temperatura tan
baja se desarrollaron en los últimos años diferentes tecnologías
que posibilitan convertir su calor con un rendimiento elevado en
energía mecánica o eléctrica. Además del proceso Rankine con un
medio de trabajo orgánico (organic rankine cycle, ORC) se destaca,
sobre todo, el denominado ciclo Kalina, debido a su rendimiento
notablemente superior en comparación con el proceso Rankine clásico.
En base al ciclo Kalina se desarrollaron diversos ciclos para
diferentes aplicaciones. En lugar de agua, estos ciclos utilizan
como medio de trabajo una mezcla de dos sustancias (por ejemplo,
amoníaco y agua), asimismo, se utiliza el proceso de ebullición y
condensación no isotérmico de la mezcla para elevar el rendimiento
del circuito en comparación con el circuito Rankine.
Para temperaturas de la fuente de calor de, al
menos, 140ºC, se utiliza, preferentemente, el circuito Kalina KCS
11 (Kalina Cycle System 11). En este caso, se bombea un medio de
trabajo líquido hacia un termocambiador, denominado, en adelante,
"termocambiador de calentamiento previo", en el cual es
calentado hasta alcanzar una condensación parcial de un flujo de
medio de trabajo distendido hasta alcanzar su punto de ebullición.
El flujo de medio de trabajo presionizado, en ebullición, es
dividido luego en un primer y un segundo flujo parcial, mediante un
separador. El primer flujo parcial es evaporado parcialmente en un
primer termocambiador diferente, utilizando calor, generado por la
refrigeración de una fuente de calor (por ejemplo, un líquido
geotérmico). El segundo flujo parcial es evaporado parcialmente en
un segundo termocambiador diferente, utilizando calor, generado por
condensación parcial del flujo de medio de trabajo distendido.
El primer y el segundo flujo parcial,
parcialmente evaporados, se unen posteriormente a través de un
mezclador y se forma un flujo de medio de trabajo parcialmente
evaporado. Posteriormente, en un tercer termocambiador diferente,
se genera, por transmisión de calor de la fuente de calor al flujo
de medio de trabajo parcialmente evaporado, un flujo de medio de
trabajo gaseoso.
El flujo de medio de trabajo gaseoso se
distiende posteriormente en una turbina y su energía es utilizada
para generar corriente. El flujo de medio de trabajo distendido
luego es condensado parcialmente en el segundo termocambiador
diferente, ya mencionado y en el termocambiador de calentamiento
previo y, finalmente, es generado, en un condensador, por
condensación completa, el medio de trabajo líquido mencionado al
comienzo, de ese modo se cierra el ciclo.
La memoria EP 0 472 020 presenta un
procedimiento y un dispositivo para la ejecución de un ciclo
termodinámico con una mezcla de amoníaco y agua como medio de
trabajo, en cuyo caso, un flujo de medio de trabajo líquido es
bombeado bajo presión elevada y, posteriormente, dividido en un
primer flujo parcial y un segundo flujo parcial, asimismo, el
primer flujo parcial y el flujo de medio de trabajo líquido
presentan, esencialmente, la misma temperatura. Ambos flujos
parciales son parcialmente evaporados y, posteriormente, reunidos
formando un flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado. En el
caso de un flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado se
separa posteriormente la fase líquida de la fase gaseosa. Por
transmisión de calor de la fase líquida al primer flujo parcial, el
primer flujo parcial es evaporado parcialmente y la fase líquida es
refrigerada. La fase gaseosa es evaporada completamente utilizando
calor de una fuente de calor de baja temperatura. El medio de
trabajo completamente evaporado es distendido, su energía es
convertida en una forma utilizable y se genera un flujo de medio de
trabajo distendido. Por transmisión de calor del flujo de medio de
trabajo distendido al segundo flujo parcial, el segundo flujo
parcial es evaporado parcialmente y el flujo de medio de trabajo
distendido es parcialmente condensado. Al flujo de medio de trabajo
parcialmente condensado se le agrega posteriormente la fase líquida
refrigerada del flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado y
luego se condensa completamente el flujo de medio de trabajo
obtenido.
El objeto de la presente invención es presentar
un procedimiento y un dispositivo para la ejecución de un ciclo
termodinámico que, en comparación con el estado actual de la técnica
mencionado, posibilite, con la misma fuente de calor, un mayor
rendimiento de energía mecánica y/o eléctrica sin incrementar los
costos de la instalación.
La resolución de esta tarea se logra a través de
un procedimiento acorde a la reivindicación 1. Los
acondicionamientos ventajosos del procedimiento son objeto de las
reivindicaciones 2 a 3. La solución en lo que respecta al
dispositivo se logra, acorde a la invención, a través de un
dispositivo acorde a la reivindicación 4. Los acondicionamientos
ventajosos del dispositivo son, respectivamente, objeto de las
reivindicaciones 5 a 6.
La presente invención parte de la base de que el
calor de la fuente de calor se puede aprovechar mejor cuanto más
baja sea la temperatura del medio de trabajo antes de la evaporación
parcial del primer flujo parcial. Si el primer flujo parcial
presenta esencialmente la misma temperatura (baja) que el flujo de
medio de trabajo líquido, se puede tomar más calor de la fuente de
calor y utilizarlo para generar energía mecánica y/o eléctrica que
si el flujo de medio de trabajo líquido ya hubiera sido previamente
calentado. En el marco de la invención se entiende por
"esencialmente la misma temperatura", que la diferencia de
temperatura sólo es de unos pocos grados Kelvin, por ejemplo,
debido a una ligera refrigeración del flujo de medio de trabajo
líquido presionizado antes de formar un primer flujo parcial o
debido al bombeado del flujo de medio de trabajo líquido a una mayor
presión.
De este modo, es posible un aprovechamiento
comparativamente mejor del calor, de la fuente de calor, que el
conocido en el estado actual de la técnica, en el cual, debido al
calentamiento previo del flujo de medio de trabajo líquido
presionizado hasta alcanzar la temperatura de ebullición, mediante
el termocambiador de calentamiento previo, el primer flujo parcial
presenta una temperatura mayor que el flujo de medio de trabajo
líquido.
La invención posibilita incrementar, mediante un
correspondiente dimensionamiento del circuito, especialmente, de
las superficies de calefacción del termocambiador, el caudal de masa
del medio de trabajo esencial para la generación de la energía
mecánica o eléctrica, con condiciones del flujo de medio de trabajo
gaseoso, así como del flujo de medio de trabajo líquido, de
presión, temperatura y entalpía esencialmente iguales al estado
actual de la técnica.
La obtención de energía a través del
aprovechamiento del calor de la fuente de calor es, en este caso,
mayor que las pérdidas a causa del no aprovechamiento de la energía
del flujo de medio de trabajo distendido para el calentamiento
previo del flujo de medio de trabajo líquido presionizado mediante
un termocambiador de calentamiento previo. Un requerimiento de una
mayor superficie de calefacción tiene como consecuencia un
requerimiento de inversión mayor, pero los costos elevados pueden
ser compensados, en gran parte, gracias a que se prescinde del
termocambiador de calentamiento previo y debido a la conducción de
tuberías simplificada la gracias a ello, de modo que los costos de
la instalación son esencialmente los mismos.
El primer y el segundo termocambiador están
dimensionados, a su vez, de modo que el primer y el segundo flujo
parcial, parcialmente evaporados, presentan, aproximadamente, la
misma temperatura y la misma proporción de vapor.
Acorde a la invención, se utiliza, como medio de
trabajo, una mezcla de amoníaco y agua. Debido a la evaporación y
condensación no isotérmicas de una mezcla de ese tipo se puede
lograr un rendimiento especialmente elevado del circuito.
Una obtención de energía especialmente ecológica
es posible gracias a la utilización de un líquido geotérmico,
especialmente, agua termal, de una fuente geotérmica como fuente de
calor. Como fuente de calor también pueden utilizarse gases de
escape (gases de combustión) de instalaciones de turbinas de gas y/o
vapor o el calor generado en procesos de producción industriales
(por ejemplo, en la producción de acero).
Un rendimiento elevado del circuito se puede
lograr si la fuente de calor (20) presenta una temperatura de 100ºC
a 200ºC, especialmente, de 140ºC a 200ºC.
La presente invención, así como otros
acondicionamientos ventajosos de la invención, acorde a las
características de las subreivindicaciones, serán comentadas a
continuación a partir de los ejemplos de ejecución en las figuras.
Se muestran:
Figura 1 un circuito de un dispositivo acorde a
la invención para la ejecución de un ciclo termodinámico en una
representación esquemática simplificada,
Figura 2 un cálculo de un circuito para un
dispositivo acorde a la figura 1,
Figura 3 un circuito de un dispositivo conocido
por el estado actual de la técnica para la ejecución de un ciclo
termodinámico en una representación esquemática simplificada,
Figura 4 un cálculo de un circuito para un
dispositivo acorde a la figura 3.
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El dispositivo 1 mostrado en la figura 1, para
la ejecución de un ciclo termodinámico, presenta un termocambiador
HE 5, atravesado, por el lado del primario, por agua termal caliente
20 de una fuente geotérmica no representada aquí en mayor detalle y
del lado del secundario, está unido, por un lado, a un mezclador 5 y
por el otro, a una turbina 2. La turbina 2 está unida, en el lado
de salida, al lado del secundario de un termocambiador HE 2, que, a
su vez, está unido al lado del primario de un condensador HE1. El
condensador HE1 está unido en su salida del lado del primario a un
separador 4, eventualmente, a través de un tanque de condensador, y
a través de una bomba 3. El separador 4 está unido al mezclador 5,
por un lado, a través del lado del primario del termocambiador HE 2
y por el otro, a través del lado del secundario de un termocambiador
HE 4. Los termocambiadores HE 5 y HE 4 están unidos entre sí, en el
lado del primario, para el paso del agua termal caliente 20,
asimismo, el agua termal primero fluye a través del termocambiador
HE5 y luego por el termocambiador HE 4.
En el dispositivo 1 se utiliza como medio de
trabajo una mezcla de dos sustancias, agua y amoníaco, que por ello
presenta una evaporación y una condensación no isotérmicas. Tras el
condensador HE1, el medio de trabajo se encuentra en un estado
líquido a modo del flujo de medio de trabajo líquido 13. Mediante la
bomba 3 se transporta el flujo de medio de trabajo líquido 13
sometido a una presión mayor y se obtiene un flujo de medio de
trabajo líquido presionizado 14 que es separado por el separador 4
en un primer flujo parcial 16 y un segundo flujo parcial 17.
El primer flujo parcial 16 presenta,
esencialmente, la misma temperatura que el flujo de medio de trabajo
líquido 13. El primer flujo parcial 16 es receptado por el
termocambiador HE4 y, utilizando el calor generado por la
refrigeración del flujo de agua termal 20 refrigerado en el
termocambiador HE5, es parcialmente evaporado obteniendo un primer
flujo parcial, parcialmente evaporado 16a. El segundo flujo parcial
17 es receptado por el termocambiador HE4 en su lado primario, y,
utilizando el calor generado por la condensación parcial de un
flujo de medio de trabajo distendido 11, receptado del lado del
secundario, es parcialmente evaporado, obteniendo un segundo flujo
parcial, parcialmente evaporado 17a. El primer y el segundo flujo
parcial 16a, 17a, parcialmente evaporados, se unen posteriormente a
través de un mezclador 5 y se forma un flujo de medio de trabajo
parcialmente evaporado 18. Los termocambiadores HE2 y HE4 están
dimensionados, a su vez, de modo que el primer y el segundo flujo
parcial parcialmente evaporados 16a y 17a presenten,
aproximadamente, la misma temperatura y la misma proporción de
vapor.
El flujo de medio de trabajo parcialmente
evaporado 18 es receptado, posteriormente, del lado del secundario,
por el termocambiador HE 5, obteniendo por refrigeración del flujo
de agua termal caliente 20 receptado en el lado del primario, un
flujo de medio de trabajo gaseoso 10 completamente evaporado,
eventualmente, parcialmente sobrecalentado. El flujo de medio de
trabajo gaseoso 10 es distendido posteriormente en la turbina 2, su
energía es convertida en una forma utilizable, por ejemplo, a
través de un generador no representado, en corriente, obteniendo el
flujo de medio de trabajo distendido 11. El flujo de medio de
trabajo distendido 11 es condensado parcialmente en el
termocambiador HE 2 obteniendo un flujo de medio de trabajo
distendido 12 parcialmente condensado. El flujo de medio de trabajo
distendido 12, parcialmente condensado, es luego condensado en el
termocambiador (condensador) HE1 mediante un flujo de agua de
refrigeración 25 entrante, obteniendo el flujo de medio de trabajo
líquido 13. El calor transmitido por condensación del flujo de medio
de trabajo distendido 12 al flujo de agua de refrigeración 25 es
evacuado a través del flujo de agua de refrigeración saliente
26.
La figura 2 muestra un cálculo de un circuito
para un dispositivo para la ejecución del ciclo termodinámico que
corresponde, esencialmente, al dispositivo 1 representado en la
figura 1 y, adicionalmente, sólo fue completado con algunas
válvulas 19 y circuitos de separador 27. Como condiciones iniciales
para los cálculos se seleccionaron las siguientes:
La concentración de amoníaco en agua es de
81%.
La tabla 1 muestra, para algunos flujos
seleccionados del circuito, el resultado del cálculo del circuito,
asimismo, la potencia de los termocambiadores se seleccionó acorde a
la tabla 2.
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La temperatura del primer flujo parcial 16 antes
de la entrada al termocambiador HE 4 es de 13,1ºC y con ello, es
aproximadamente la misma temperatura que la del flujo de medio de
trabajo líquido presionizado 14 o el flujo de medio de trabajo
líquido 13 (12,3ºC). La potencia eléctrica que puede ser generada
bajo estas condiciones, mediante la turbina 2, es de 6925 kW.
A diferencia de ello, la figura 3 muestra el
circuito de uno de los dispositivos 30 conocidos en el estado
actual de la técnica como KCS 11 (Kalina Cycle System 11), para la
ejecución del ciclo termodinámico. Para una mejor comparación del
dispositivo conocido 30 con el dispositivo acorde a la invención,
representado en la figura 1, los elementos o flujos de medio de
trabajo correspondientes tienen las mismas referencias. El
dispositivo 30 se diferencia del dispositivo acorde a la invención
representado en la figura 1 a través de un termocambiador de
calentamiento previo HE3 (recuperativo) adicional, conectado del
lado del primario entre la bomba 3 y el separador 4 y del lado del
secundario, entre el termocambiador HE2 y el condensador HE1.
Mediante el termocambiador HE3 se calienta el flujo de medio de
trabajo líquido presionizado 14 hasta alcanzar su punto de
ebullición, a través de una condensación parcial adicional del flujo
de medio de trabajo distendido parcialmente condensado 12. El
primer flujo parcial 16 presenta entonces una temperatura de agua
saturada y es conducido con esta temperatura al termocambiador HE4.
Debido a esta temperatura notablemente mayor que la del flujo de
medio de trabajo líquido 13, en los termocambiadores HE4 y HE5 el
calor del flujo de agua termal 20 es menos aprovechable.
La figura 4 muestra un cálculo de un circuito
para un dispositivo conocido en el estado actual de la técnica para
la ejecución del ciclo termodinámico que corresponde, esencialmente,
al dispositivo 3 representado en la figura 30 y, adicionalmente,
sólo fue completado con algunas válvulas 19 y un circuito de
separador 27. Como condiciones iniciales para los cálculos se
utilizaron las mismas condiciones iniciales que en el cálculo para
el circuito acorde a la figura 2.
La tabla 3 muestra, para algunos flujos
seleccionados del circuito, el resultado del cálculo del circuito,
asimismo, la potencia de los termocambiadores se seleccionó acorde a
la tabla 4.
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La potencia eléctrica que se puede obtener en
este caso es de sólo 6638 kW. La potencia eléctrica que se puede
obtener es, entonces, en el caso del circuito acorde a la invención
acorde a las figuras 1 y 2, un 4,3% mayor que en el caso del
circuito conocido en el estado actual de la técnica. Esta ganancia
adicional se debe a la mayor extracción de calor del agua termal
(la temperatura del agua termal evacuada 22 es de sólo 50,59ºC en el
caso del circuito acorde a la figura 2, en comparación con los
70,06ºC en el caso del circuito acorde a la figura 4) y del caudal
de masa mayor que se puede obtener gracias a ello, del medio de
trabajo antes de la entrada a la turbina 2 (30,2 kg/s en el caso
del circuito acorde a la figura 2 y 29 kg/s en el caso del circuito
acorde a la figura FIG 4).
La demanda de mayor superficie de calefacción,
también debido a la potencia elevada del termocambiador, de 6,25%
tiene como consecuencia una demanda de inversión mayor. Pero estos
costos incrementados pueden ser compensados en gran parte, gracias
a la conducción de tuberías simplificada en el lado de escape de la
turbina 2 y a que se prescinde del termocambiador de calentamiento
previo HE3, de modo que los costos de la instalación son
esencialmente los mismos.
La presente invención ha sido descrita a partir
de ejemplos de ejecución preferidos, pero no debe ser considerada
como limitada a estos ejemplos. Muy por le contrario, existe la
posibilidad de una gran cantidad de variaciones y modificaciones de
la invención, es decir, de estos ejemplos de ejecución. Por ejemplo,
se puede incrementar la cantidad de termocambiadores, se pueden
conmutar válvulas y separadores adicionales en el circuito, como se
puede observar en el ejemplo de circuito de la figura 2. Además se
puede, por ejemplo, distender el flujo de medio de trabajo gaseoso
10 en más de un paso, por ejemplo, en dos turbinas conectadas una
tras otra.
Claims (6)
1. Procedimiento para la ejecución de un ciclo
termodinámico que presenta, al menos, los siguientes pasos:
- -
- bombeado de un flujo de medio de trabajo líquido (13) a una presión elevada;
- -
- división del flujo de medio de trabajo líquido presionizado (14), en un primer flujo parcial (16) y un segundo flujo parcial (17), asimismo, el primer flujo parcial y el flujo de medio de trabajo líquido (13) presentan, esencialmente, la misma temperatura;
- -
- evaporación parcial del primer flujo parcial (16) utilizando calor generado por refrigeración de una fuente de calor (20 o 21);
- -
- evaporación parcial del segundo flujo parcial (17) utilizando calor generado por condensación parcial de un flujo de medio de trabajo distendido (11);
- -
- reunión del primer y el segundo flujo parcial, parcialmente evaporados (16a y 17a) formando un flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado (18);
- -
- generación de un flujo de medio de trabajo gaseoso (10) mediante evaporación completa, eventualmente, por sobrecalentamiento parcial, del flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado (18) utilizando calor, generado por la refrigeración de la fuente de calor (20),
- -
- distensión del flujo de medio de trabajo gaseoso (10), conversión de su energía en una forma utilizable y generación del flujo de medio de trabajo distendido (11); y
- -
- condensación completa del flujo de medio de trabajo distendido, parcialmente condensado (12) para la formación del flujo de medio de trabajo líquido (13), asimismo, el primer y el segundo flujo parcial, parcialmente evaporados (16a y 17a) presentan, aproximadamente, la misma temperatura y la misma proporción de vapor, asimismo, se utiliza una mezcla de amoníaco y agua como medio de trabajo.
2. Procedimiento acorde a la reivindicación 1,
en el cual se utiliza un líquido geotérmico, especialmente, agua
termal, como fuente de calor (20).
3. Procedimiento acorde a una de las
reivindicaciones anteriores, en el cual la fuente de calor (20)
presenta una temperatura de 100ºC a 200ºC, especialmente, de 140ºC
a 200ºC.
4. Dispositivo para la ejecución de un ciclo
termodinámico, especialmente, para la realización del procedimiento
acorde a una de las reivindicaciones 1 a 3, con, al menos
- -
- una bomba (3) para bombear un flujo de medio de trabajo líquido (13) a una presión elevada;
- -
- un separador (4) para la división del flujo de medio de trabajo líquido presionizado (14) en un primer flujo parcial (16) y un segundo flujo parcial (17), asimismo, el primer flujo parcial (16) y el flujo de medio de trabajo líquido (13) presentan esencialmente la misma temperatura;
- -
- un primer termocambiador (HE 4) para alojar el primer flujo parcial (16) y para generar y liberar un primer flujo parcial parcialmente evaporado (16a) a través de la refrigeración de una fuente de calor (20);
- -
- un segundo termocambiador (HE 2) para alojar un flujo de medio de trabajo distendido (11) y el segundo flujo parcial (17), para refrigerar el flujo de medio de trabajo distendido (11) a través de la transmisión de calor al segundo flujo parcial (17) y para la liberación de un segundo flujo parcial parcialmente evaporado (17a) y un flujo de medio de trabajo distendido, parcialmente condensado (12);
- -
- un mezclador (5) para la reunión del primer flujo parcial (16a) y el segundo flujo parcial parcialmente evaporado (17a) formando un flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado (18);
- -
- un tercer termocambiador (HE 5) para alojar el flujo de medio de trabajo parcialmente evaporado (18) y para generar y liberar un flujo de medio de trabajo gaseoso, eventualmente sobrecalentado (10) a través de la refrigeración de una fuente de calor (20);
- -
- un dispositivo (2), especialmente, una turbina, para la distensión del flujo de medio de trabajo gaseoso (10), para la conversión de su energía en una forma utilizable y la liberación del flujo de medio de trabajo distendido (11); y
- -
- un cuarto termocambiador (condensador) (HE 1) para alojar y condensar completamente el flujo de medio de trabajo distendido y parcialmente condensado (12) y para la liberación del flujo de medio de trabajo líquido (13), asimismo, el primer y el segundo termocambiador (HE 2 y HE 4) están dimensionados de modo tal que el primer y el segundo flujo parcial, parcialmente evaporados (16a y 17a) presenten aproximadamente la misma temperatura y la misma proporción de vapor, asimismo, el medio de trabajo es una mezcla de amoníaco y agua.
5. Dispositivo acorde a la reivindicación 4, en
el cual está previsto un líquido geotérmico, especialmente, agua
termal, como fuente de calor (20).
6. Dispositivo acorde a una de las
reivindicaciones 4 a 5, en el cual la fuente de calor (20) presenta
una temperatura de 100ºC a 200ºC, especialmente, de 140ºC a
200ºC.
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