ES2332357T3 - Alabe pelton. - Google Patents
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Abstract
Álabe Pelton (1) de un rodete Pelton, caracterizado porque el borde de salida (6) del rodete Pelton al menos por secciones está curvado de forma cóncava, estando la curvatura cóncava definida de tal manera que su centro de curvatura en una vista lateral del álabe Pelton (1) está situado por encima del borde de salida (6).
Description
Álabe Pelton.
El invento se refiere a un álabe Pelton de un
rodete Pelton, así como a un procedimiento para fabricar un álabe
Pelton.
Los rodetes Pelton son conocidos por ejemplo por
el documento DE-A-39 38 356.
Los álabes Pelton se han construido hasta ahora
con bordes de salida planos. Preferentemente en caso de relaciones
de círculo de chorro pequeñas, es decir, cuando los álabes deben
aproximarse sobre un diámetro de círculo de chorro muy pequeño, los
bordes de salida con frecuencia únicamente eran achaflanados hacia
abajo en la raíz del cangilón, puesto que de lo contrario en la
raíz del cangilón queda demasiado poco sitio entre los álabes
Pelton para el agua que tiene que fluir a la salida, por lo que
queda disminuido el ángulo de deflexión del chorro. Debido a los
bordes de salida planos se reducen forzosamente los anchos de luz
entre álabes consecutivos, por lo que queda menos sitio para el
agua que fluye a la salida. Además la longitud de recorrido
necesaria para la deflexión se alarga así inútilmente. Todos estos
inconvenientes repercuten negativamente en el rendimiento de la
turbina Pelton.
El presente invento se ha planteado por eso el
problema de optimizar la deflexión del chorro mediante un álabe
especialmente configurado y por lo tanto mejorar el rendimiento de
la turbina Pelton.
El problema planteado es solucionado según el
invento para el álabe Pelton y el procedimiento para fabricar un
álabe Pelton porque el borde de salida del álabe Pelton del rodete
Pelton al menos por secciones está curvado de forma cóncava.
Debido a esta forma del borde de salida la
energía cinética del chorro es aprovechada óptimamente durante la
conducción en el álabe Pelton y transmitida al rodete Pelton, con lo
que se obtiene una mejora del rendimiento de la turbina Pelton. En
total puede obtenerse así una ganancia de rendimiento de 0,3 a 0,4%,
lo que en las potencias de uso corriente de algunos cientos de MW
en el caso de turbinas Pelton significa una ganancia considerable.
Esta forma especial resulta de una optimización de la deflexión del
chorro y garantiza que el chorro no es conducido hacia fuera a
través de la longitud de recorrido necesaria para la deflexión
limpia.
Además de esto gracias a esta forma el ángulo de
salida del álabe Pelton puede ser más cerrado, lo que asimismo
repercute favorablemente en el rendimiento de la turbina Pelton.
Mediante el rebaje del borde de salida en la
zona del centro del cangilón se proporciona como efecto adicional
más sitio para el agua que fluye por delante del cangilón
precedente, por lo tanto resulta un aumento del ancho de luz. Como
consecuencia directa de ello para conservar los anchos de luz
óptimos los ángulos de salida del álabe Pelton pueden ser más
cerrados en esta zona, lo que de nuevo repercute favorablemente en
el rendimiento de la turbina Pelton.
En una realización ventajosa el borde de salida
del álabe Pelton en la zona de la raíz del cangilón está levantado
con respecto a un borde de salida plano, por lo que se pueden
aumentar los ángulos de deflexión del chorro, lo que según el
principio de impulsión repercute positivamente en el rendimiento de
una turbina Pelton. En caso de relaciones de círculo de chorro
D_{1}/B_{2} pequeñas, D_{1}/B_{2} < 3,3, simultáneamente
con la elevación del borde de salida en la zona de la raíz del
cangilón debería aumentarse el ángulo de abertura en el borde de
salida en esta zona, para evitar que el chorro que fluye a la salida
roce demasiado fuertemente en el álabe subsiguiente. Mediante la
guía más larga del chorro en el álabe resulta en particular una
ganancia de rendimiento.
Otra ventajosa forma de realización se obtiene
si el borde de salida en la zona del frente del álabe se levanta
con respecto a un borde de salida plano, lo que adicionalmente deja
juego en la optimización de la forma del álabe Pelton.
Para asegurar transiciones de la forma del álabe
lo más fluidas posible el borde de salida ventajosamente al menos
por secciones está curvado de forma convexa con respecto a un plano
radial del rodete Pelton. De este modo el chorro puede ser desviado
pasante y sin pérdidas innecesarias en el álabe Pelton y salir del
álabe Pelton.
Alternativamente a esto puede conseguirse una
simplificación en la fabricación de un álabe Pelton según el
invento si la configuración curvada en forma cóncava y/o convexa al
menos por secciones es aproximada por una red poligonal.
El rendimiento de la turbina Pelton es influido
positivamente si el ángulo del flujo de descarga del chorro en el
álabe Pelton es regulado mediante la forma del borde de salida de
manera que la componente radial de la velocidad de salida del chorro
se haga mínima.
Puede obtenerse una mejora adicional del
rendimiento si el ángulo del flujo de descarga del chorro en el
álabe Pelton se regula mediante la forma del borde de salida de
manera que la deflexión del chorro al menos parcialmente se
maximice con respecto a 180º. El rendimiento puede ser mejorado aún
más regulándose el ángulo del flujo de descarga en el álabe Pelton
de manera que el chorro a la salida fuera del álabe Pelton roce sólo
parcialmente en el subsiguiente álabe Pelton.
Se pueden obtener buenos resultados de
optimización si el desarrollo del ángulo de salida primeramente se
calcula, por ejemplo con ayuda de modelos numéricos, de dinámica de
fluidos y/o matemáticos, y el ajuste exacto se realiza en ensayos de
modelos.
El invento se describe con ayuda de las Figuras
esquemáticas, a manera de ejemplo y no limitativas 1 a 4. Las
Figuras 1 a 4 muestran:
La Figura 1 el flujo de descarga del chorro en
un álabe Pelton con borde de salida plano.
La Figura 2 una comparación de un álabe Pelton
con borde de salida plano con álabes Pelton según el invento.
La Figura 3 el flujo de descarga del chorro en
un álabe Pelton según el invento.
La Figura 4 una vista en planta de un álabe
Pelton según el invento.
Una turbina Pelton gira en una carcasa alrededor
de un eje de giro y es atacada con un medio, en la mayoría de los
casos agua, desde una tubería de presión mediante un chorro 2, o
simultáneamente por varios chorros, tangencialmente a un diámetro
medio de círculo de chorro D_{1}. El medio que se mueve con
movimiento de traslación entra en el álabe Pelton giratorio 1 a
través de un sector en el frente del álabe, es dividido en dos en
el filo 5 del álabe, desviado en los dos cangilones del álabe Pelton
1 y abandona el álabe Pelton 1 por ambos lados a través del borde
exterior del álabe, como está representado esquemáticamente en la
Figura 1 y en la Figura 2.
Según el principio de impulsión, la fuerza F
sobre un álabe Pelton 1 parado resulta
F = (1 + cos
\varepsilon_{3})\rhoAc^{2}.
Donde \varepsilon_{3} es el ángulo del flujo
de descarga con respecto al eje de entrada del chorro 2, \rho es
la densidad del medio, c la velocidad del chorro y A
la sección transversal del chorro. Como se desprende de la relación
para la fuerza, la fuerza se hace máxima cuando \varepsilon_{3}
tiende a cero, es decir, cuando el medio es desviado 180º. Puesto
que el rodete Pelton gira con los álabes 1, en rodetes Pelton
convencionales, por lo tanto con borde de salida 3 plano, resultan
ángulos de deflexión con respecto al eje de entrada del chorro 2
entre unos 130º hasta en intervalos casi 180º.
Según la ecuación para turbinas de Euler,
P =
\rhoQ(u_{3}c_{3u} -
u_{0}c_{0u}),
la potencia P de una turbina Pelton
es máxima cuando el medio fluye en la descarga del rodete en
dirección periférica, (índice u), cuando por lo tanto no existe
ninguna componente radial (índice r) de la velocidad c del
chorro y es
válido
c_{3r} = 0
\rightarrow c_{3} =
c_{3u}.
Donde \rho designa de nuevo la densidad del
medio, Q el flujo volumétrico y u la velocidad periférica del
álabe. El índice 0 se refiere a la entrada del chorro en el álabe
Pelton 1 y el índice 3 a la salida del álabe Pelton 1.
Para un funcionamiento óptimo de una turbina
Pelton por lo tanto el ángulo de deflexión durante la fase de
deflexión completa debería ser maximizado con respecto a 180º y
simultáneamente la velocidad de salida c_{3} presentar
sólo una componente periférica c_{3u}.
En la Figura 1 está indicado un rodete Pelton
con dos álabes de rodete convencionales 1, que está atacado por un
chorro 2. El chorro 2 es dividido en dos en el filo 5 del álabe, es
desviado en los cangilones y sale fuera del álabe Pelton 1 con el
ángulo de flujo de descarga \varepsilon_{3}. En los álabes
Pelton convencionales el ángulo de flujo de descarga
\varepsilon_{3} es aproximadamente de 40º a 50º. Debido al
desarrollo del ángulo de salida condicionado por el ángulo de salida
plano 3 resulta una velocidad de salida c_{3} que presenta
una componente radial c_{3r}, con los inconvenientes
conocidos por las realizaciones arriba mencionadas. Para evitar que
el agua que fluye a la salida roce demasiado fuertemente en el
subsiguiente álabe Pelton 1, lo que repercutiría negativamente en la
potencia de la turbina Pelton, frecuentemente se prevé en la zona
de la raíz del cangilón un borde de salida 4 achaflanado. De este
modo el agua al salir en efecto roza menos en el lado exterior del
subsiguiente álabe Pelton 1, pero el ángulo de flujo de descarga
\varepsilon_{3s} aumenta sin embargo todavía más y la velocidad
de salida resultante c_{3s} presenta así una componente
radial todavía mayor. De acuerdo con las realizaciones arriba
mencionadas es directamente entendible con claridad que así el
rendimiento de la turbina Pelton empeora.
En la Figura 2, a) está representado un álabe
Pelton 1 convencional con un borde de salida 3 plano. A este álabe
Pelton 1 convencional están contrapuestos en las Figuras 2, b) y c)
álabes Pelton 1 según el invento, en los cuales en cada caso como
comparación está indicado un borde de salida 3 plano. En la Figura
2, b) se observa que el borde de salida 6 del álabe Pelton según el
invento presenta una curvatura cóncava. Bajo una curvatura cóncava
se entiende aquí de acuerdo con la definición una curvatura cuyo
centro de curvatura en una vista lateral del álabe Pelton 1 según
la Figura 2, a) queda situado por encima del borde de salida. Un
borde de salida convexo tiene por consiguiente un centro de
curvatura por debajo del borde de salida 6, es decir, por ejemplo
en el propio cuerpo del álabe Pelton. El borde de salida 6 está
además rebajado con respecto al borde de salida plano 3 en la zona
del centro del cangilón, es decir, sobre el diámetro de chorro
circular D_{1}, y en la zona de la raíz del cangilón está
levantado con respecto al borde de salida plano 3, de manera que en
suma resulta un ángulo de salida 6 que se desarrolla curvado de
forma cóncava. En particular resulta por lo tanto en este ejemplo
de realización referente a un plano radial del rodete Pelton un
contorno que en el frente del álabe presenta una configuración que
se desarrolla curvada de forma convexa y luego se convierte hasta
la raíz del cangilón en una configuración que se desarrolla curvada
de forma cóncava. Naturalmente también son posibles y concebibles
otras configuraciones. Esta configuración resulta de una
optimización en cuanto a la minimización de la componente radial
c_{3r} de la velocidad de salida c_{3},
ventajosamente c_{3r} = 0. Como otro factor influye en la
optimización la minimización del ángulo de flujo de descarga
\varepsilon_{3}, en cuanto a un ángulo de deflexión máximo
referente a 180º, y la longitud de recorrido necesaria para la
deflexión limpia del chorro 2 en el álabe
Pelton 1.
Pelton 1.
La optimización del ángulo de salida curvado se
realiza con ayuda de modelos de cálculo, por ejemplo modelos
numéricos, de dinámica de fluidos o matemáticos, y se verifica en
subsiguientes ensayos de modelos y/o simulaciones. Naturalmente
también es posible optimizar la forma sólo mediante ensayos de
modelos. Para ello se han mostrado ventajosas en la práctica las
siguientes escalas de valores.
En la Figura 2, d) están mostrados dos puntos X1
y X2, que resultan del punto de intersección del borde de salida
curvado 6 con la superficie interior de un cangilón. El círculo de
base con el radio R_{G} sobre el eje del rodete Pelton resulta
entonces el círculo que toca tangencialmente con la prolongación de
la línea X1-X2. Para rodetes Pelton, como es
conocido por los expertos, con relaciones de círculo de chorro
D_{1}/B_{2} \approx 6 el radio es R_{G} = (0,25 a
0,85)B_{2}, con D_{1}/B_{2} \approx 3 el radio es
R_{G} = (0,55 a 1,2)B_{2}. La profundidad T_{BR} del
borde de salida curvado 6 en la zona del diámetro de círculo de
chorro D_{1} debería entonces estar situada en el intervalo
T_{BR} = (0,03 a 0,17)B_{2}. B_{2} designa el ancho
del álabe Pelton 1, como está representado en la Figura 4.
En la Figura 2, c) el borde de salida curvado
fue aproximado por una red poligonal 7. Además se observa que
adicionalmente todavía el borde de salida 7 en la zona del frente
del álabe está levantado con respecto al borde de salida plano 3.
Esta elevación naturalmente también es posible en bordes de salida
curvados 6.
La Figura 3 muestra un rodete Pelton, que está
indicado por dos álabes Pelton 1 con borde de salida 6 curvado de
forma cóncava, que es atacado por un chorro 2. El ángulo de flujo de
descarga \varepsilon_{3} resultante de la deflexión en este
ejemplo de realización resulta de tal modo que la componente radial
c_{3r} de la velocidad de salida c_{3}
óptimamente desaparece y tan sólo queda la componente periférica, de
manera que es válido c_{3} = c_{3u}. Como
comparación está indicada la velocidad de salida c_{3s} de
un álabe Pelton 1 convencional, que debido al mayor ángulo de salida
\varepsilon_{3s} presenta una componente radial.
En la Figura 4 está indicado el desarrollo del
ángulo de salida a través de la longitud B_{L} del álabe Pelton
en tres puntos mediante los respectivos ángulos de salida
\beta_{2}. Los ángulos de salida \beta_{2} se regulan de
manera que el chorro desviado no roce demasiado fuertemente en la
superficie exterior del subsiguiente álabe Pelton. Para cada
relación de círculo de chorro D_{1}/B_{2} existe un desarrollo
óptimo del ángulo de salida. Este desarrollo del ángulo de salida
puede ser calculado y/o simulado con ayuda de modelos numéricos, de
dinámica de fluidos y/o matemáticos, o se determina en ensayos de
modelos. Naturalmente también puede emplearse una combinación
cualquiera de los procedimientos para determinar el desarrollo
óptimo del ángulo de salida.
Claims (18)
1. Álabe Pelton (1) de un rodete Pelton,
caracterizado porque el borde de salida (6) del rodete Pelton
al menos por secciones está curvado de forma cóncava, estando la
curvatura cóncava definida de tal manera que su centro de curvatura
en una vista lateral del álabe Pelton (1) está situado por encima
del borde de salida (6).
2. Álabe Pelton (1) según la reivindicación 1,
caracterizado porque el borde de salida (6) del álabe Pelton
(1) en la zona del diámetro medio de círculo de chorro (D_{1})
está rebajado con respecto a un borde de salida plano (3).
3. Álabe Pelton (1) según la reivindicación 1 o
2, caracterizado porque el borde de salida (6) del álabe
Pelton en la zona de la raíz del cangilón está levantado con
respecto a un borde de salida plano (3).
4. Álabe Pelton (1) según la reivindicación 1, 2
o 3, caracterizado porque el borde de salida (6) del álabe
Pelton en la zona del frente del álabe está levantado con respecto a
un borde de salida plano (3).
5. Álabe Pelton (1) según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la curvatura del
borde de salida (6) al menos por secciones está curvada de forma
convexa.
6. Álabe Pelton (1) según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque la configuración
curvada de forma cóncava y/o convexa al menos por secciones está
aproximada por una red poligonal (7).
7. Álabe Pelton (1) según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque el ángulo
(\varepsilon_{3})del flujo de descarga del chorro en el
álabe Pelton es regulado mediante la forma del borde de salida (6)
de manera que se minimiza la componente radial (c_{3r}) de
la velocidad de salida del chorro.
8. Álabe Pelton (1) según una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque el ángulo
(\varepsilon_{3}) del flujo de descarga en el álabe Pelton es
regulable mediante la forma del borde de salida (6) de manera que
la deflexión del chorro al menos parcialmente se maximiza con
respecto a 180º.
9. Álabe Pelton (1) según una de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque el desarrollo
óptimo del ángulo del flujo en el borde de salida (6) es calculable
con ayuda de modelos numéricos, de dinámica de fluidos y/o
matemáticos.
10. Álabe Pelton (1) según una de las
reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque el desarrollo
óptimo del ángulo del flujo en el borde de salida (6) es
determinable en ensayos de modelos.
11. Álabe Pelton (1) según la reivindicación 9 o
10, caracterizado porque el desarrollo del ángulo del flujo
en el borde de salida (6) en el álabe Pelton es regulable de manera
que el chorro al salir fuera del álabe Pelton roza al menos sólo
parcialmente en el subsiguiente álabe Pelton.
12. Procedimiento para fabricar un álabe Pelton
(1), caracterizado porque el borde de salida (6) del álabe
Pelton (1) al menos por secciones está realizado curvado de forma
cóncava.
13. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque el borde de salida (6) en la zona del
diámetro medio de círculo de chorro (D_{1}) está rebajado con
respecto a un borde de salida plano (3).
14. Procedimiento según la reivindicación 12 o
13, caracterizado porque el borde de salida (6) en la zona
de la raíz del cangilón está levantado con respecto a un borde de
salida plano (3).
15. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 12 a 14, caracterizado porque el borde de
salida (6) en la zona del frente del álabe está levantado con
respecto a un borde de salida plano (3).
16. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 12 a 15, caracterizado porque el borde de
salida (6) al menos por secciones es curvado de forma convexa.
17. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 12 a 16, caracterizado porque el desarrollo
óptimo del ángulo de salida (\varepsilon_{3}) se calcula con
ayuda de modelos numéricos, de dinámica de fluidos y/o
matemáticos.
18. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 12 a 17, caracterizado porque el desarrollo
óptimo del ángulo de salida (\varepsilon_{3}) se determina en
ensayos de modelos.
Applications Claiming Priority (2)
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Publications (1)
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Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2397684B1 (en) | 2010-06-18 | 2013-11-06 | Caterpillar Motoren GmbH & Co. KG | Injection Nozzle System and Method for Operating an Injection Nozzle System |
| EP2397683B1 (en) | 2010-06-18 | 2014-12-03 | Caterpillar Motoren GmbH & Co. KG | Injection Nozzle System |
| EP2397682A1 (en) | 2010-06-18 | 2011-12-21 | Caterpillar Motoren GmbH & Co. KG | Injection Nozzle System and Ceramic Nozzle Hood |
| US9618002B1 (en) | 2013-09-27 | 2017-04-11 | University Of South Florida | Mini notched turbine generator |
| EP2868912A1 (en) | 2013-10-30 | 2015-05-06 | ALSTOM Renewable Technologies | Pelton turbine wheel and pelton turbine comprising such a wheel |
| LU100749B1 (fr) * | 2018-03-28 | 2019-10-01 | Carpyz Sas | Méthode pour la conception et la fabrication à la demande de turbines à cuillères à jet calibré |
| CN108942107A (zh) * | 2018-08-15 | 2018-12-07 | 哈尔滨电机厂有限责任公司 | 一种冲击式水轮机转轮的制造方法 |
| CN112362301B (zh) * | 2020-11-17 | 2022-08-16 | 哈尔滨电机厂有限责任公司 | 一种不完全对称模型水斗式转轮的流态观测试验方法 |
| AT525670B1 (de) | 2022-06-07 | 2023-06-15 | Andritz Hydro Gmbh | Schaufel einer Peltonturbine |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US617555A (en) * | 1899-01-10 | Frederick k | ||
| CA514534A (en) * | 1955-07-12 | Borg-Warner Corporation | Hydrodynamic coupling | |
| US875161A (en) * | 1907-03-02 | 1907-12-31 | William A Doble | Bucket for impact-wheels. |
| US990362A (en) * | 1911-01-24 | 1911-04-25 | John Kincaid | Impact water-wheel. |
| AT60340B (de) * | 1911-10-16 | 1913-07-25 | Johann Brunner | Schaufel für Freistrahlturbinen. |
| US2304721A (en) * | 1941-02-01 | 1942-12-08 | Eaton Mfg Co | Hydraulic transmission |
| IT1036993B (it) * | 1974-07-02 | 1979-10-30 | Rotron Inc | Dispositivo per il movimento di un fluido |
| JPS5815764A (ja) * | 1981-07-21 | 1983-01-29 | Fuji Electric Co Ltd | 比較的低落差で用いる立軸ペルトン水車のバケツト |
| DE3137554A1 (de) * | 1981-09-22 | 1983-03-31 | Wilhelm Gebhardt Gmbh, 7112 Waldenburg | "radialventilator" |
| AT394092B (de) * | 1988-11-18 | 1992-01-27 | Efg Turbinen Und Kraftwerksanl | Peltonbecher |
-
2001
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-
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