ES2334142T3 - Tornillos para tensores de multiples tornillos. - Google Patents
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Abstract
Un tensor de múltiples tornillos que incluye: un cuerpo de tornillo (38) que tiene una pluralidad de orificios separados uniformemente de un eje central longitudinal en posiciones separadas alrededor de una periferia exterior del mismo, teniendo dichos orificios paredes laterales formadas con las roscas del cuerpo (36); y tornillos (20) incluyendo cada uno un extremo de recepción de par (22) adyacente a las roscas del tornillo (26) para acoplar roscadamente dichas roscas de cuerpo (36) en uno de los orificios de dicho cuerpo de tornillo (38), estando construidas dichas roscas de tornillo (26) y dichas roscas de cuerpo (36) para formar una separación helicoidal que comienza en el lugar de contacto de rosca de metal con metal (46) próximo a dicho extremo de recepción de par (22) y que termina lejos del mismo a lo largo de la longitud del tornillo (20), estando definida dicha separación helicoidal por un volumen transversal que aumenta uniformemente para producir elásticamente un contacto de rosca de metal con metal en una relación de transferencia de carga a lo largo de la longitud de las roscas (26, 36) con el esfuerzo de rosca que aumenta uniformemente en respuesta al par aplicado al extremo de recepción de par (22) del tornillo 20, caracterizado porque dicha separación helicoidal está formada colectivamente por pasos de rosca diferentes (36A, 26A) de dichas roscas de tornillo (26) y dichas roscas de cuerpo (36), teniendo las roscas de tornillo (26) un paso de rosca (26A) mayor que el paso de rosca (36A) de las roscas de cuerpo (36); por roscas de tornillo cónicas (26) que tienen el diámetro mayor en la configuración cónica próxima al extremo de recepción de par (22) del tornillo (20), y por dichas roscas de tornillo (26) y dichas roscas de cuerpo (36) que están construidas para formar una inclinación de flanco de rosca entre las roscas que comprende dichas roscas de cuerpo (36) con relación a la inclinación de flanco de rosca de las roscas que comprenden dichas roscas de tornillo (26), estableciendo la construcción de dichos flancos en ángulo diferente contacto por rosca en un diámetro menor que el diámetro de paso de rosca para reducir el radio del brazo de par que se extiende desde el eje longitudinal (32) de dichas roscas de tornillo (26) hasta el lugar de acoplamiento de rosca de unión (46).
Description
Tornillos para tensores de múltiples
tornillos.
La presente invención se refiere a un tensor de
múltiples tornillos de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación
1. Tal tensor de múltiples tornillos se conoce del documento
US-A-4.846.614.
El sujetador expuesto en el documento US
RE33.490E que se ilustra en la Figura 1 para utilizar para apretar
bridas 1 y 2 bajo una fuerza de compresión indicada con las flechas
3 que se mantiene mediante el esfuerzo indicado por la flecha 4 de
una parte de vástago 5 unida a una cabeza de sujeción 6 en un
extremo y un cuerpo tensor 7 acoplado mediante rosca con la parte
de vástago opuesta a la cabeza de sujeción 6. El par aplicado al
tornillo 8 acoplado por rosca alrededor de la periferia del cuerpo
tensor 7, desarrolla una fuerza de empuje muy elevada contra una
arandela templada 9. Esta fuerza de empuje y la fuerza de reacción
opuesta sobre la cabeza de sujeción 6 generan una fuerza de apriete
fuerte sobre las bridas. Los tornillos están sometidos a esfuerzos
de compresión muy elevados. Esfuerzos de compresión de más de
1378951 kPa son habitualmente permitidos por la mayoría de los
materiales.
El documento US 4.846.614 expedido a Rolf
Steinbock, expone un tensor de múltiples tornillos que incluye un
cuerpo de tornillo que tiene una pluralidad de orificios separados
uniformemente alrededor de una periferia exterior del mismo,
teniendo dichos orificios paredes laterales formadas con roscas de
cuerpo; incluyendo cada tornillo un extremo de recepción de par que
tiene roscas de tornillo para acoplar por rosca a las roscas del
cuerpo; y una separación helicoidal que está definida por un volumen
transversal que aumenta uniformemente para producir de forma
elástica un contacto de rosca de metal con metal en una
transferencia de carga con relación a lo largo de la longitud de
las roscas con esfuerzo de rosca de que aumenta uniformemente en
respuesta a un par aplicado al tornillo. Tal separación helicoidal
está formada debido a los diferentes pasos de las roscas del cuerpo
y las roscas del tornillo.
Los esfuerzos compresivos normalmente no
conducen a fallo en servicio, sin embargo, se debe aplicar un par
muy elevado a los tornillos para obtener los esfuerzos elevados.
Una forma de mantener los requisitos de par
relativamente bajo es mediante el uso de una lubricación adecuada.
Varios lubricantes, tales como pasta de aceite de grafito, son
adecuados para disminuir los requisitos de par lo suficiente como
para evitar que los tornillos se cizallen.
En un servicio de baja temperatura, el par
requerido para aflojar los tornillos es aproximadamente el mismo
que el par requerido para apretar los tornillos pero, se han
producido problemas. Cuando los tensores de múltiples tornillos se
calientan más allá del punto de rotura del aceite de la pasta de
aceite de grafito, el factor de fricción de la lubricación aumenta
entre un 300 y un 400%. Algunos aceites sintéticos son estables
hasta 205ºC pero por encima de esa temperatura los lubricantes
sintéticos generalmente fallan. Los sólidos añadidos a los
componentes de lubricación comerciales generalmente fallan cuando un
lubricante se calienta por encima de los
260ºC-315ºC.
El apresamiento de las roscas de los tornillos
en el cuerpo del tensor y los tornillos puede cizallar bajo el par
requerido para aflojar los tornillos. Un compuesto de lubricante de
grafito se puede restablecer introduciendo un aceite penetrante que
penetra a lo largo de las roscas del tornillo y a través de los
extremos de los tornillos sometidos a esfuerzo de compresión. La
aplicación aceite a elevada temperatura reduce la viscosidad del
aceite y facilita la penetración a lo largo de las roscas de
unión.
La Figura 2 ilustra un tensor de múltiples
tornillos en el que el diseño de rosca cónica para las roscas de
unión de los tornillos y el cuerpo tensor están configurados de
acuerdo con las especificaciones de rosca estándar.
Los tornillos están ilustrados en el estado
anterior a la precarga y las roscas de reunión están en contacto
continuo a lo largo de la longitud de unión.
El extremo del tornillo en contacto con la
arandela 6 está provisto de una cara plana.
Cuando el tornillo es apretado lo suficiente
como para establecer cargas de esfuerzo elevadas en el sujetador,
las roscas del tornillo, como se muestra en la Figura 3, deforman y
fija el metal de la rosca del cuerpo tensor 7. La deformación de la
rosca aunque depende de la resistencia relativa de los materiales
del tornillo y el cuerpo tensor 7 se ha encontrado que generalmente
se extiende las suficientes vueltas identificadas con los números
de referencia 10 a un punto identificado con el número de referencia
11 en el que las vueltas sucesivas funcionan para transferir el
esfuerzo sin deformación. La deformación de la rosca produce un
aumento significativo del par que debe ser aplicado a los tornillos
con en fin de alcanzar la fuerza de apriete deseada que va a
producir el sujetador. La deformación de la rosca también limpia las
roscas inferiores deformadas de lubricante que contribuye a un
requisito para un mayor par. También se ha encontrado que la
inexactitud de la herramienta utilizada para formar las roscas de
unión produce una correspondiente inexactitud cuando el lugar del
acoplamiento de unión tal como el diámetro del paso interiormente o
exteriormente. Cuando el contacto de las roscas con las roscas del
tornillo se produce fuera del diámetro de paso, se necesita un mayor
par que cuando las roscas se apoyan dentro de diámetro de paso. En
el estado sometido a elevados esfuerzos el extremo del tornillo en
contacto con la arandela 9 se ha encontrado que se experimenta
desgaste que es una forma de soldadura fría generalmente en el
labio periférico exterior de la superficie de cara del tornillo. El
desgaste se producirá incluso en presencia de lubricante cuando los
requisitos de elevada presión hagan que el compuesto de lubricante
sea expulsado hidráulicamente del área de acoplamiento de unión
entre el tornillo y la
arandela.
arandela.
Es un objeto de la invención proporcionar un
diseño de tensor de múltiples tornillos y un método para producir
el mismo para conseguir una distribución de esfuerzos eficaz en las
roscas de unión de los tornillos y el cuerpo tensor para evitar la
deformación local en las roscas inferiores que están más lejos de
los extremos de recepción de par de los tornillos y mejorar la
penetración del aceite para disminuir la magnitud del par necesario
para someter a esfuerzo los tornillos durante el funcionamiento del
tensor.
Es un objeto más de la presente invención
proporcionar una construcción y disposición de las partes para que
un tensor de múltiples tornillos reduzca los requisitos de par de
los tornillos para generar una carga dada y para reducir los
requisitos de par de rotura particularmente cuando se afloja un
tensor de múltiples tornillos después de su exposición a un
ambiente de elevada temperatura.
\vskip1.000000\baselineskip
Estos objetos se consiguen mediante un tensor de
múltiples tornillos que tiene las características de la
reivindicación 1. Las realizaciones preferidas están presentadas en
las reivindicaciones dependientes.
\vskip1.000000\baselineskip
La presente invención se entenderá de forma más
completa de la lectura de la descripción siguiente en combinación
con los dibujos adjuntos, en los que:
la Figura 1 es una vista isométrica que ilustra
un tensor de múltiples tornillos del tipo conocido en la técnica
anterior e ilustrado en la patente US RE 33.490E;
la Figura 2 es una vista en alzado en sección
que ilustra el tornillo acoplado por rosca con una abertura roscada
en un cuerpo tensor antes de aplicar el par al tornillo;
la Figura 3 es una vista en alzado, en sección,
similar a la Figura 2 y que ilustra la deformación de la rosca
después de aplicar un elevado par al tornillo;
la Figura 4 es una vista en alzado, en sección,
de una realización preferida de una configuración de tornillo y
rosca en el cuerpo del tensor antes de aplicar un par al
tornillo;
la Figura 5 es una vista en alzado de la
realización mostrada en la Figura 4 después de aplicar el par a los
tornillos hasta una magnitud deseada;
las Figuras 6, 7 y 8 son realizaciones
alternativas a la configuración de la cara extrema de un tornillo
para estar en contacto con una arandela;
la Figura 9A es una vista en sección de una
realización alternativa más de una parte extrema de un tornillo
para estar en contacto con la arandela;
la Figura 9B es una vista tomada a lo largo de
las líneas 9B-9B de la Figura 9A;
la Figura 10 es una vista similar a la Figura 4
y que ilustra la configuración de rosca cónica en los tonillos;
la Figura 11 es una vista similar a la Figura 4
y que ilustra el paso de rosca diferencial entre las roscas de los
tornillos y las roscas del cuerpo tensor;
la Figura 12 es la combinación de roscas de
tornillo cónicas y pasos de rosca diferencial en un estadio sin
esfuerzos del tornillo;
la Figura 13 es la combinación de las roscas de
tornillo cónicas y los pasos de rosca diferenciales en un estado del
tornillo sin esfuerzo; y
la Figura 14 ilustra la relación angular entre
los flancos de diente de los tornillos y las roscas del cuerpo
tensor.
De acuerdo con la realización preferida de la
presente invención, como se muestra en la Figura 4 se muestra un
tornillo 20 que tiene un extremo de recepción de par 22 con
superficies planas dispuestas para formar una configuración de
hexágono bien conocida per se en la técnica. Más allá del
extremo de recepción de par hay un cuerpo de tornillo 24 que tiene
una parte roscada 26 que termina en una parte extrema 28 que tiene
una cara extrema 30 formada con un área central que sobresale a lo
lardo de un eje central longitudinal 32 del tornillo. La cara
extrema 30 se lleva a contacto con una arandela 34 girando el
tornillo para avanzar la parte de vástago a lo largo de las roscas
internas 36 formadas en una abertura que se extiende a través de una
parte periférica exterior de un cuerpo de tornillo 38. El cuerpo de
tornillo tiene una abertura central roscada 40 para el acoplamiento
de unión de las roscas en el parte extrema de un perno o taco de
manera conocida per se en la técnica y como se muestra en la
Figura 1. Se ha de entender que la realización de la Figura 4
ilustraba un tornillo de una pluralidad de tales tornillos que
están construido de forma idéntica y acoplados por rosca con las
roscas de la abertura separada alrededor de la parte periférica
exterior del cuerpo de tornillo de la manera que se muestra
típicamente en la Figura 1.
De acuerdo con la presente invención, la parte
roscada 26 de cada tornillo está construida con roscas cónicas que
disminuyen de diámetro con un diámetro máximo situado junto al
extremo de recepción de par adyacente al tornillo y un diámetro
mínimo situado donde las roscas de la parte roscada terminan. La
naturaleza cónica de las roscas se puede observar en la figura 4
comparado la línea de construcción 42 con la línea de construcción
44 que una la raíz de cada vuelta de rosca que comprende roscas
internas 36 del cuerpo de tornillo. La presente invención en la
forma preferida proporciona además pasos de rosca distintos entre
las partes roscadas 26 y las roscas internas 36. Las roscas que
comprende la parte roscada 26 tienen un paso de rosca 26A que es
mayor que el paso de rosca 36A que el paso de rosca de las roscas
36. Adicionalmente, la realización preferida de la presente
invención proporciona una construcción de rosca caracterizada por un
ángulo de flanco entre el flanco de las roscas que se extiende
radialmente que forma la parte roscada 26 y el flaco de las roscas
que se extiende radialmente que forma las roscas internas 36.
Los ángulos de flanco diferentes mostrados en la
Figura 4 están identificados con \alpha. La relación de ángulo de
flanco con tal de que la parte de cresta 36 esté en contacto con la
parte de flanco de las roscas que comprende la parte roscada 26 en
un punto en un diámetro que es menor que el diámetro de paso de las
partes roscadas del tornillo. Esa relación produce el efecto
ventajoso de reducir el brazo del momento para el par aplicado al
extremo de recepción de par 22 y por tanto reduce el requisito de
par para someter a esfuerzo el tensor de múltiples tornillos. La
construcción y relación entre las roscas que comprende la parte
roscada 26 y las roscas internas 36 forma una separación helicoidal
que comienza en un punto 46 de contacto metal con metal entre las
roscas de unión que son adyacentes al extremo de recepción de par
22 y que aumenta en volumen transversalmente a las roscas del
tornillo. La configuración helicoidal con el volumen transversal
que aumenta uniformemente está atribuida colectivamente e
individualmente a las roscas cónicas de la parte roscada del
tornillo, la diferencia de los pasos de rosca de entre la parte
roscada 26 y las roscas internas 36 y el ángulo de flanco \alpha
diferente.
Después de que el tensor de múltiples tornillos
esté sometido a esfuerzo hasta la cantidad deseada, la relación del
tornillo 20 con el cuerpo de tornillo se ilustra en la Figura 5. La
carga del tornillo sirve para establecer un contacto de metal con
metal y una relación de unión entre las roscas de la parte roscada
26 y las roscas internas 36 eliminando de este modo la separación
helicoidal con el volumen que aumenta uniformemente. La relación
entre las roscas de unión lleva de manera ventajosa todas las roscas
a apoyarse uniformemente sobre un diámetro de fricción pequeño que
sirve para reducir la magnitud del par requerido para someter a
esfuerzo el tensor hasta su nivel deseado. Aplicando un par al
tornillo para someter a esfuerzo el tensor se aplanan las partes
sobresalientes de la cara extrema 30 dentro de los límites elásticos
del material del tornillo así como el acortamiento elástico de las
roscas que producen el contacto de metal con metal.
El extremo que se puede someter a esfuerzos de
compresión 30 del tornillo es esférico y como se muestra en las
Figuras 5 y 6 está definido por un radio esférico R entre 6 y 20
veces el diámetro D del tornillo preferiblemente del orden de 10
veces del diámetro del tornillo. El tamaño del radio R puede variar
de una manera dependiente de las características elásticas de los
tornillo que incluyen las propiedades elásticas y el diseño de
manera que se asegura que la región elástica del área central
produce un aumento de transferencia de carga pero sin incurrir en
desgaste dependiendo de la dureza del tornillo y la dureza de la
arandela templada opcional, así como de la magnitud de la carga.
Una esfera se puede producir fácilmente y la superficie esférica
atravesada por el eje longitudinal tocará sólo bajo una condición
sin carga y, después de cargar, la superficie esférica se deforma
elásticamente hasta una forma sustancialmente plana. Un hoyuelo
pequeño se puede formar elásticamente en la arandela templada
cuando la esfera se deforma elásticamente. Cuando el esfuerzo se
relaja sobre el tensor de múltiples tornillo, la arandela y la
superficie extrema del tornillo volverán a su configuración
original.
La forma del extremo del tornillo también puede
ser parabólica como se muestra en la Fig. 7 ó la forma puede
adoptar la forma de cono superficial como se muestra en la Fig. 8.
Un cono superficial se puede producir fácilmente y después cargar,
el punto del cono se deformará dando lugar a una forma próxima a la
esfera. Otras configuraciones de la cara extrema de los tornillos
se pueden utilizar en base al aplanamiento elástico calculado para
producir el extremo que se puede someter a esfuerzo de compresión
requerido para el tornillo.
Una alternativa más a la forma de la cara
extrema de compresión del tornillo es la forma de dos superficies
cónicas concéntricas truncadas que sobresalen en un diámetro común
separados por una distancia radia del eje longitudinal del
tornillo. En las Figuras 9A y 9B, el extremo de compresión del
tornillo está fabricado con una superficie cónica truncada exterior
48 que comienza en la periferia exterior de la parte extrema del
tornillo 50 y se inclina hacia fuera formando un saliente que se
extiende hasta un circulo de juntura 52.
Una superficie cónica truncada interna 54
comienza en el círculo de juntura 52 y se inclina hacia dentro
formando una cavidad en la cara extrema del tornillo. El círculo de
juntura 52 forma una cresta anular que puede sufrir un ligero
aplanamiento elástico pero no de tal magnitud que elimine o reduzca
de forma drástica el volumen del depósito de lubricante 56 definido
y limitado por la superficie cónica truncada interna 54 y una
superficie de cara de transferencia de carga de una arandela
templada cuando la cresta anular en el círculo de juntura 52 está
en relación de transmisión de fuerza con la arandela templada. Un
lubricante está destinado a estar atrapado en el depósito de
lubricante 56 cuando el tornillo es apretado y permanece útil y
disponible como lubricante para la retirada del tornillo
posteriormente. Para reducir al mínimo el aplanamiento de la cresta
anular que se produce en el círculo de juntura 52, la inclinación de
las superficies cónicas truncadas 48 y 54 con relación al plano
perpendicular al eje central longitudinal del tornillo están en
ángulos pequeños de entre 1 y 10. Los ángulos elegidos pueden
diferir uno del otro. Los ángulos seleccionados van a ser escogidos
para controlar el aplanamiento en base a las propiedades del
material del metal del perno, requisitos de par y temperaturas de
funcionamiento.
Como se ha explicado anteriormente, la parte
roscada 26 de los tornillos es cónica como se muestra en la Figura
9. La configuración cónica produce un contacto de metal con metal en
el punto 46 bajo una condición sin carga y continuando a lo largo
de la parte roscada hay un volumen helicoidal que aumenta
uniformemente entre los flancos de rosca de confrontación hasta que
este volumen es eliminado mediante los esfuerzos del tornillo. A
diferencia de las roscas de unión convencionales, la carga de los
tornillos continúa desde una zona de transferencia de carga inicial
en el punto 46 y después continúa mediante el cierre progresivo del
volumen helicoidal cuando se hace contacto de rosca adicional y
proporciona el aumento necesario de la capacidad para la
transferencia de carga.
Los pasos de rosca diferenciales 26A y 36A, como
se han descrito anteriormente, y como se muestra en la Figura 11
también crean una separación helicoidal de volumen que aumenta
uniformemente conectando en el punto 46 y que se extiende hacia el
extremo sometido a esfuerzo compresible. La carga de los tornillos
procede de una zona de transferencia de carga inicial en el punto
46 y después continua mediante un cierre progresivo del volumen
helicoidal cuando se hace contacto de rosca adicional y proporciona
el aumento necesario de la capacidad de transferencia de carga. La
combinación de roscas cónicas y los pasos de rosca diferenciales se
muestran mediante la Figura 2 en la que se puede ver que la
combinación produce un volumen helicoidal que aumenta rápidamente
en comparación con el volumen helicoidal mostrado en la Figura 10
para una rosca cónica sólo y la Figura 11 para una rosca
diferencial.
Cuando el tornillo es sometido a un par al nivel
deseado, la combinación de las roscas cónicas y el paso de rosca
extendido producen, como se ilustra en la Figura 13 un contacto de
apoyo de cara uniforme más deseable entre las roscas de unión.
Creando una relación angular entre los francos
de dientes, se puede ver en la Figura 14 que el contacto de unión
entre la brida roscada se reduce, reduciendo de este modo los
requisitos de par para una precarga dada.
Claims (8)
1. Un tensor de múltiples tornillos que
incluye:
un cuerpo de tornillo (38) que tiene una
pluralidad de orificios separados uniformemente de un eje central
longitudinal en posiciones separadas alrededor de una periferia
exterior del mismo, teniendo dichos orificios paredes laterales
formadas con las roscas del cuerpo (36); y
tornillos (20) incluyendo cada uno un extremo de
recepción de par (22) adyacente a las roscas del tornillo (26) para
acoplar roscadamente dichas roscas de cuerpo (36) en uno de los
orificios de dicho cuerpo de tornillo (38),
estando construidas dichas roscas de tornillo
(26) y dichas roscas de cuerpo (36) para formar una separación
helicoidal que comienza en el lugar de contacto de rosca de metal
con metal (46) próximo a dicho extremo de recepción de par (22) y
que termina lejos del mismo a lo largo de la longitud del tornillo
(20), estando definida dicha separación helicoidal por un volumen
transversal que aumenta uniformemente para producir elásticamente
un contacto de rosca de metal con metal en una relación de
transferencia de carga a lo largo de la longitud de las roscas (26,
36) con el esfuerzo de rosca que aumenta uniformemente en respuesta
al par aplicado al extremo de recepción de par (22) del tornillo
20,
caracterizado porque dicha separación
helicoidal está formada colectivamente
por pasos de rosca diferentes (36A, 26A) de
dichas roscas de tornillo (26) y dichas roscas de cuerpo (36),
teniendo las roscas de tornillo (26) un paso de rosca (26A) mayor
que el paso de rosca (36A) de las roscas de cuerpo (36);
por roscas de tornillo cónicas (26) que tienen
el diámetro mayor en la configuración cónica próxima al extremo de
recepción de par (22) del tornillo (20), y
por dichas roscas de tornillo (26) y dichas
roscas de cuerpo (36) que están construidas para formar una
inclinación de flanco de rosca entre las roscas que comprende
dichas roscas de cuerpo (36) con relación a la inclinación de
flanco de rosca de las roscas que comprenden dichas roscas de
tornillo (26), estableciendo la construcción de dichos flancos en
ángulo diferente contacto por rosca en un diámetro menor que el
diámetro de paso de rosca para reducir el radio del brazo de par
que se extiende desde el eje longitudinal (32) de dichas roscas de
tornillo (26) hasta el lugar de acoplamiento de rosca de unión
(46).
2. Un tensor de múltiples tornillos de acuerdo
con la reivindicación 1, en el que dichas roscas de tornillo (26)
están construidas y dispuestas para acortarse en respuesta de la
carga de rosca producida por el par aplicado sobre dicho extremo
de recepción de par (22).
3. Un tensor de múltiples tornillos de acuerdo
con la reivindicación 1, en el que cada unión de dichos tornillos
(20) incluye una superficie extrema de compresión (30) opuesta a
dicho extremo de recepción de par (22), teniendo dicha superficie
extrema de compresión (30) un área central que sobresale a lo largo
de un eje longitudinal (32) de dicho tornillo (20) para reducir la
fricción de apoyo y evitar el desgaste bajo la fuerza compresiva
desarrollada en respuesta a la aplicación de un par en el tornillo
(20).
4. Un tensor de múltiples tornillos de acuerdo
con la reivindicación 3, en el que dicha área central que sobresale
es parabólica.
5. Un tensor de múltiples tornillos de acuerdo
con la reivindicación 3, en el que dicha área central que sobresale
es cónica.
6. Un tensor de múltiples tornillos de acuerdo
con la reivindicación 3, en el que dicha área central que sobresale
es esférica.
7. Un tensor de múltiples tornillos de acuerdo
con la reivindicación 6, en el que dicha esfera está definida por
un radio comprendido entre 5 y 20 veces el diámetro de dicho
tornillo (20).
8. Un tensor de múltiples tornillos de acuerdo
con la reivindicación 1, en el que dichos tornillos (20) incluyen
una superficie extrema de compresión (30) opuesta a dicho extremo de
recepción de par (22), tendiendo dicha superficie extrema de
compresión (30) dos superficies cónicas truncadas (48, 54) que se
funden en una área central sobresaliente de diámetro común (52) a
lo largo de un eje longitudinal (32) de dicho tornillo (20) para
formar una cavidad de almacenamiento de lubricante cónica (56) que
reduce la fricción de apoyo bajo la fuerza de compresión
desarrollada en respuesta a aplicar y aflojar un par al tornillo
(20).
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