ES2336663T3 - Cable de alimentacion superconductor con nucleo superconductor mejorado. - Google Patents
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Abstract
Un cable de alimentación superconductor con un núcleo superconductor mejorado de al menos una fase que tiene refrigeración por flujo de nitrógeno en la cavidad de un tubo central compuesto de una primera y una segunda secciones tubulares, siendo la primera sección tubular un núcleo central superconductor flexible formado por un primer tubo central ondulado flexible (1) revestido con cintas de malla de acero inoxidable (2), recubierto con capas de cintas de cobre (3), recubierto con capas de material superconductor bobinadas en ángulos de devanado de entre 0 y 45 grados, estando el montaje anteriormente mencionado unido con una cinta de material aislante (10), mientras que la segunda sección tubular es un sistema de aislamiento térmico que protege el núcleo central y está formado concéntricamente por un segundo tubo de acero inoxidable ondulado flexible (13), separado del aislamiento térmico de capas múltiples (12) por un espacio de aislamiento térmico bajo vacío (20), teniendo la pared exterior del tubo ondulado (13) una malla de acero inoxidable (14) con el propósito de adherir varias capas, estando formadas dichas capas por; un primer blindaje semiconductor (15) hecho de polietileno termoplástico o termoendurecible de baja densidad, un aislamiento (16), un segundo blindaje semiconductor (17), un blindaje metálico compuesto de una cinta de cobre (18) y un recubrimiento protector (19) hecho de polietileno, caracterizado porque encima de las cintas de cobre (3) de la primera sección tubular, las capas de material superconductor comprenden una serie de dos o más cintas de material superconductor (4, 5, 6) enrolladas en una dirección revestidas por una segunda serie de dos o más cintas de material superconductor (7, 8, 9) enrolladas en la dirección opuesta, teniendo dichas cintas una longitud de colocación entre 20 cm y 300 cm con un ángulo comprendido entre 0 y 45º.
Description
Cable de alimentación superconductor con núcleo
superconductor mejorado.
La presente invención se refiere a la conducción
de energía eléctrica y particularmente a la fabricación de un cable
de alimentación superconductor de al menos una fase, caracterizado
por un núcleo central basado en un material de cinta superconductor
BSCCO de composición comercial 22233 (Bi_{2} Sr_{2} Ca_{2}
Cu_{3} O_{x}) que ofrece una densidad de corriente mínima de 7
kA/cm^{2} según el criterio de 1 \muV/cm. También incluye un
espacio anular del sistema de aislamiento térmico en el que el
revestimiento ondulado del sistema presenta una presión de vacío
inferior a 10 mPa (milipascales) que permite que el aislamiento
térmico mantenga temperaturas de funcionamiento de 77ºK
(temperatura del nitrógeno líquido bajo presión atmosférica) por
toda la sección transversal del cable en su parte
superconductora.
La invención se refiere al transporte de energía
eléctrica en condiciones superconductoras, resistencia cero en
corriente continua. Esta invención sustituye el uso de cables de
alimentación para distribución y transmisión en voltajes de 15 kV o
más porque presenta pérdidas de conducción inferiores.
Los superconductores a alta temperatura pueden
ser aspectos importantes de los avances tecnológicos, porque los
equipos y dispositivos podrían tener partes superconductoras en sus
componentes. Una aplicación obvia en el estado superconductor es el
uso de propiedades de resistencia cero al paso de corriente continua
y bajas pérdidas de potencia en la transmisión de electricidad. En
las líneas de transmisión actuales, la energía eléctrica se pierde
por calor cuando la corriente pasa a través de conductores normales.
Si la electricidad se transmite a través de cables
superconductores, dichas pérdidas pueden reducirse o eliminarse con
los ahorros consiguientes en los costes energéticos. Esto puede
aplicarse a cualquier componente eléctrico que tenga conductores de
cobre, por ejemplo, motores, transformadores, generadores y
cualquier equipo involucrado con la energía eléctrica.
Algunas compañías estadounidenses y japonesas
han fabricado y evaluado modelos de cables superconductores de
hasta 5000 cm obteniendo valores de corriente que no exceden de 1700
A hasta 2000 A. Las pruebas realizadas en segmentos de 5000 cm de
longitud han mostrado problemas relacionados con la distribución de
corriente entre las capas. Dicha distribución tiende a ser
irregular debido a problemas electromagnéticos relacionados con el
propio conductor.
La patente WO 00/39813 describe un cable
superconductor que usa materiales superconductores a alta
temperatura HTS con núcleo flexible. Sin embargo, se aplica a un
diseño coaxial tradicional con capas de cinta HTS aisladas y diseño
frío. La patente japonesa 06239937 A2 describe un cable
superconductor con materiales HTS y núcleo flexible pero que
implica un diseño de CC (corriente continua) tradicional y
aislamiento entre cada capa de cinta HTS. La patente US 5.929.385
describe un cable superconductor similar al objeto de la presente
invención pero solo en lo que respecta al tipo de materiales
usados. La patente de EE.UU. 5.952.614 también describe un cable
superconductor similar en lo que respecta al uso de materiales HTS y
núcleo flexible pero con un diseño coaxial, en condiciones frías y
con diseño tradicional de cinta HTS. Por estas razones, dichas
invenciones son diferentes de las características de la presente
invención.
El artículo "Design of superconducting power
cables" CRYOGENICS, IPC SCIENCE AND TECHNOLOGY PRESS LTD.
GUILFORD, GB, vol. 39, no 9, 1 de septiembre de 1999, páginas
767-775, XP004244007 ISSN: 0011-2275
desvela un cable (trifásico) y hace referencia a la pérdida de los
cables superconductores con diferentes estequiometrías y
temperaturas de funcionamiento; también se hacen comentarios sobre
el diseño de cables superconductores monofásicos (115 kW) para
transmisión.
En vista de los dibujos de la técnica anterior,
existe una necesidad de un cable superconductor optimizado con
cintas superconductoras de múltiples capas que garantice una
distribución más uniforme de la corriente entre varias capas,
maximizando así el uso del material superconductor y logrando un
nivel más alto de corriente crítica.
Este problema es resuelto por un cable
superconductor según las características de la reivindicación 1, en
el que una serie de dos o más cintas superconductoras enrolladas en
una dirección está revestida por una segunda serie de dos o más
cintas superconductoras enrolladas en la dirección opuesta.
En lo sucesivo se describirá la invención en
relación con los dibujos de las figuras 1 a 6, en los que:
La Figura 1 es una vista en perspectiva con la
sección transversal que muestra las diferentes capas del cable de
alimentación superconductor.
La Figura 2 es una vista de la sección
transversal de la Figura 1.
La Figura 3 es una vista en perspectiva con la
sección transversal de la sección bajo vacío de la protección
térmica del núcleo central.
La Figura 4 es una vista en perspectiva con la
sección transversal de la Figura 3 que muestra la pared opuesta del
aislamiento térmico.
La Figura 5 es una vista en perspectiva con la
sección transversal del núcleo del cable de alimentación
superconductor.
La Figura 6 es una vista en perspectiva con la
sección transversal longitudinal de la Figura 1, que muestra el
espacio anular del aislamiento térmico.
La invención está relacionada con el transporte
de electricidad en condiciones superconductoras (resistencia cero
en corriente continua). Esta invención sustituye el uso de cables de
alimentación para distribución y trasmisión en voltajes de 15 kV o
más porque presenta pérdidas de potencia por conducción inferiores,
considerando que para un conductor de Cu con una densidad de
corriente de 1-4 A/mm^{2} y una resistividad de 2
x 10^{-8} \Omegam, las pérdidas por transmisión son del orden
de 20-80 mW/Am. Para comparar mejor con los cables
superconductores, deben tenerse en cuenta las pérdidas causadas por
el calentamiento de los materiales superconductores. A temperaturas
criogénicas, dichas pérdidas están definidas por un factor de Carnot
dividido entre la eficiencia del sistema de refrigeración. En el
caso de nitrógeno líquido, este factor está entre 10 y 20. Por lo
tanto, en un superconductor las pérdidas serán inferiores a 5
mW/Am. El flujo de nitrógeno líquido rellena la cavidad longitudinal
21, Fig. 5, del tubo ondulado flexible 1 de acero inoxidable 304 ó
316. Dicho tubo puede tener un diámetro externo entre 2 cm y 6 cm y
un diámetro interno entre 1 cm y 4 cm en el que la profundidad de
la ondulación puede variar entre 0,5 cm y 1 cm. El paso de las
ondulaciones puede ser entre 0,8 y 1,5 cm para una profundidad de
ondulación entre 0,4 y 0,5 cm. Como otra alternativa para una
profundidad entre 0,4 y 0,6 cm, el paso de las ondulaciones puede
ser entre 1,6 y 3 cm. Sobre este tubo, se pone una malla de acero
inoxidable 304 ó 316 para obtener una superficie relativamente
plana. Sobre esta malla se pone una capa de cinta de acero
inoxidable 2, de entre 4 y 5 cm de anchura y entre 0,0005 y 0,006 cm
de grosor. Están puestas sobre el tubo ondulado con separación
entre 0,15 y 0,2 cm. Luego se ponen una o dos cintas de acero
inoxidables adicionales, de 2,5 a 4 cm de anchura y 0,001 a 0,002 cm
de grosor, con separación entre las cintas de 0,1 a 0,15 cm.
Después, se pone una primera capa de cintas de Cu 3, de 0,25 a 0,40
cm de anchura y de 0,025 a 0,030 cm de grosor, con una longitud de
cableado entre 2 cm y 100 cm dependiendo del diseño de la primera
capa de cintas superconductoras que han de aplicarse. Dicha capa de
cintas de Cu puede estar colocada en un ángulo comprendido entre 0º
y 45º dependiendo del diseño del cable. El material superconductor
que ha de usarse está hecho de cintas de un producto BSCCO comercial
de composición 22233 (Bi_{2} Sr_{2} Ca_{2} Cu_{3} O_{x}).
La anchura de dichas cintas está comprendida entre 0,38 y 0,42
cm^{2} y el grosor entre 0,018 y 0,022 cm, lo que ofrece una
densidad de corriente mínima de 7 kAcm^{2} según el criterio de 1
\muV/cm (microvoltio/centímetro). Con este material
superconductor, se colocan una o dos capas de cintas con una
longitud de colocación de cableado entre 20 cm y 300 cm, en un
ángulo comprendido entre 0º y 45º dependiendo del diseño de cada
capa con una dirección que puede ser a derecha o a izquierda 4, 5,
6. Y dos o más capas de cinta de material superconductor con una
longitud de colocación entre 20 cm 300 cm con un ángulo comprendido
entre 0º y 45º dependiendo del diseño de cada capa con una dirección
que puede ser a derecha o a izquierda con respecto al cableado, en
la dirección opuesta de las capas puestas previamente 7, 8, 9.
Finalmente, se coloca una cinta de envoltura hecha de material
aislante 10, con un grosor comprendido entre 0,005 y 0,01 cm y una
anchura comprendida entre 2 y 4 cm.
Para proteger el núcleo central, el cable de
alimentación superconductor objeto de la presente invención también
está caracterizado porque incluye un sistema de aislamiento térmico
bajo vacío que está constituido por un tubo ondulado flexible 11
hecho de acero inoxidable 304 ó 316, para contener el cable
superconductor y el nitrógeno líquido. Dicho tubo puede tener un
diámetro externo comprendido entre 4 cm y 8 cm y un diámetro
interno comprendido entre 3 cm y 7 cm, variando la profundidad de
ondulación entre 0,5 cm y 1 cm. El paso de las ondulaciones puede
variar entre 1 cm y 2 cm para una profundidad de ondulación entre
0,5 y 0,8 cm. Luego, en la periferia de este tubo, se aplica un
aislamiento térmico de capas múltiples (\rho_{a}), que puede
tener un grosor comprendido entre 0,0005 cm y 0,005 cm, que se
calcula según la siguiente fórmula:
en la
que:
- \rho_{a}
- Grosor de la capa aislante
- S_{s}
- Masa del material por unidad de área
- \rho_{r}
- Densidad del material aislante
- t_{r}
- Grosor del revestimiento antirradiación
- N/\Deltax
- Densidad de la capa
\vskip1.000000\baselineskip
Concéntricamente alrededor del tubo ondulado
flexible 11, cubierto con el material aislante 12, se pone un
segundo tubo ondulado 13, creando el espacio de aislamiento térmico
bajo vacío 20, Figura 6.
Para asegurar el funcionamiento adecuado del
sistema de aislamiento térmico a una temperatura de 77ºK, se
requiere una presión de vacío inferior a 10 mPa (milipascales).
Dicho segundo tubo ondulado 13, que crea el
espacio del vacío, está hecho de acero inoxidable 304 ó 316 que
puede tener un diámetro externo comprendido entre 8 cm y 10 cm y un
diámetro interno comprendido entre 6 y 7 cm, en el que la
profundidad de las ondulaciones puede variar entre 0,5 cm y 1,5 cm.
El paso de las ondulaciones puede ser entre 1 y 2 cm para una
profundidad de ondulación entre 0,5 y 1 cm.
El sistema de aislamiento térmico también
incluye sobre la pared externa del tubo ondulado 13 una malla de
acero inoxidable trenzado 14, Fig. 1 y 3, que ofrece una superficie
uniforme para la estructura de la pared externa del tubo ondulado
de forma helicoidal o espiral.
Alrededor de la superficie de malla uniforme 14,
se aplica un blindaje semiconductor interno 15, que está hecho de
polietileno termoplástico de baja densidad o cualquier otro material
termoplástico o termoendurecible. La conductividad de dicho
blindaje no debe exceder 1000 \Omega m cuando se mide a
temperatura ambiente, teniendo dicho blindaje un grosor de al menos
0,006 cm. Sobre este blindaje semiconductor se pone el aislamiento
eléctrico del cable 16.
Dicho aislamiento eléctrico está basado en
polietileno y/o propileno de etileno (EP) termoplástico o
termoendurecible o de cadena cruzada, siendo el grosor del
aislamiento entre 0,229 cm y 0,976 cm dependiendo del nivel de
voltaje de funcionamiento del cable. Sobre este aislamiento
eléctrico, se pone un segundo blindaje semiconductor 17 hecho de
los mismos materiales que el blindaje semiconductor interno 15,
Figura 4. Sin embargo, en este caso, el grosor del blindaje debe
ser al menos 0,0129 cm y tiene que satisfacer una resistividad
volumétrica de 500 \Omega m cuando se mide a temperatura
ambiente. Sobre esta capa, se pone un blindaje metálico de cinta de
Cu 18, que debe ser de al menos 0,0635 cm de grosor, teniendo un
área de la sección transversal de al menos 0,1 mm^{2}/mm. Sobre
este blindaje metálico 18, se pone un recubrimiento protector 19,
posiblemente hecho de polietileno o cloruro de polivinilo (PVC)
dependiendo de la aplicación del cable, teniendo dicho revestimiento
un grosor comprendido entre 0,203 y 0,279 cm.
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Según los requisitos técnicos, los parámetros de
diseño de superconductores usados fueron los siguientes:
* Anchura de la cinta (cm): 0,4 \pm 0,02
* Grosor de la cinta (cm): 0,02 \pm 0,002
* Densidad de corriente crítica
(kA/cm^{2})>7 (criterio de 1 \muV/cm)
* Grosor de la sección de los filamentos dentro
de la cinta 2b_{sc}(cm): 0,018
* Corriente crítica en el valor de voltaje de
deformación de curvatura: 0,1% - no inferior al 95% o 0,2% - no
inferior a 90%.
* Reducción de aproximadamente el 20% en la
corriente crítica cuando el campo es entre 0T y 0,1T.
\vskip1.000000\baselineskip
Las ecuaciones básicas para calcular el número
de cintas superconductoras y los parámetros de diseño son las
siguientes:
Número de cintas por capa (Ni)
en la
que:
- D_{io} =
- diámetro medio de la capa i
- 2_{ai} =
- Anchura de cinta de la capa i
- S_{i} =
- Espacio relativo entre las cintas de la capa i
- \beta_{i} =
- Ángulo de colocación de las cintas superconductoras
Colocación de las cintas en una capa (Pí)
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\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
Separación relativa entre las cintas de una
capa: (Sí)
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\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
El voltaje de deformación relativo
\varepsilon_{i} respecto al superconductor en condiciones de
curvatura de las cintas es:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
Se ha desarrollado la base del modelo del cable
superconductor a alta temperatura, que está constituida por el
diseño del propio núcleo superconductor, así como el desarrollo del
aislamiento basado en materiales conocidos y desarrollados
previamente para uso en cables de alimentación de medio y alto
voltaje.
\vskip1.000000\baselineskip
Bajo las condiciones de diseño, se escogió la
cinta superconductora VAC (Alemania). Dicha cinta presenta una
corriente crítica de 59,8 A a 64,7 A dependiendo de la combinación
de grosor y anchura de la cinta superconductora. Basándose en estas
variaciones, los criterios de linealidad de la densidad de
corriente crítica usados para la optimización y el cálculo del
cable no son muy congruentes y, de este modo, un calor de la
densidad de corriente crítica en el campo magnético externo igual a
cero se acepta como 113 A/cm para los cálculos del cable. Teniendo
en cuenta dichas variaciones, se tomaron los siguientes valores
como parámetros para el cálculo.
* Diámetro externo del núcleo D_{fe} = 5,5
cm;
* Grosor de la cinta 2b_{t} = 0,002 cm;
* Grosor de la sección de los filamentos dentro
de la cinta 2b_{sc} = 0,018 cm;
* Espacio relativo entre cada cinta en cada capa
S = 0,05.
\vskip1.000000\baselineskip
La colocación mínima de las cintas (ángulo
máximo de colocación de cintas) se selecciona basándose en las
limitaciones impuestas por el umbral de voltaje de deformación con
respecto a la curvatura, para un superconductor cuando las cintas
de una capa están curvadas sobre un diámetro D_{i} y el ángulo de
colocación de la cinta \beta_{i} está en un valor permisible
máximo (\varepsilon < 0,2%, en el que \varepsilon =
2b_{sc}cos\beta_{i}/D_{i}). Se espera que la corriente
crítica del cable sea entre 6 kA y 10 kA, según el criterio de 1
\muV/cm y siendo los valores aproximados de la inducción del
campo magnético sobre la superficie de la sexta capa entre 0,04 T y
0,07 T. Por esta razón, para cada incremento de 0,001 T, se espera
que la reducción de la corriente crítica de la cinta sea el 2% de
su valor inicial.
La influencia del voltaje de deformación sobre
el superconductor con respecto al valor de la corriente crítica de
la cinta durante la fabricación del cable se describe en los
comentarios sobre la Tabla Nº 1.
Según la tabla anterior, puede verse que el
valor de la corriente depende del voltaje de deformación máximo si
y sólo si no excede el valor de deformación del 0,2%, que es el
valor crítico de la corriente. A partir de los resultados obtenidos
en la tabla anterior, observamos que hay una distribución de
corriente uniforme en cada capa, lo que da un factor de
distribución de corriente I_{ci}/I_{co} = 1 y un valor de
corriente crítica máximo de I_{MAX \ REAL} = 10047 A.
\vskip1.000000\baselineskip
Sin embargo, en la Tabla Nº 2, los resultados de
la optimización del cable se presentan como los criterios para
alcanzar el valor de corriente crítica pico y la minimización de las
pérdidas de energía bajo la influencia del flujo y el campo
magnético axial.
La suma total del coeficiente de utilización en
las seis capas K_{MAX} = \Sigma_{ji} = 5,96689.
Y según los criterios mencionados anteriormente,
la distribución de corriente es uniforme en todas las capas del
cable, y las pérdidas causadas por el campo magnético axial se
minimizan.
En la que
D_{i} exterior = diámetro exterior de la capa
i
J_{ci} = Densidad de la corriente crítica
lineal para las cintas de la capa i
\beta_{i} = Ángulo de colocación de cinta
para las cintas de la capa i
P_{i} = Colocación de cinta para las cintas de
la capa i
N_{i} = Número de cintas de la capa i
I_{ci} = Corriente crítica total de todas las
cintas de la capa i (capa i de corriente) frente al número total de
cintas (suma de las corrientes críticas de todas las cintas) en el
modelo.
I_{calc} = I_{i}/I_{o} Distribución de
corriente en la capa i de la corriente total.
N_{i}/N_{o} = I_{ci}/I_{co} = Número de
cintas de la capa i (corriente crítica en la capa i) frente al
número total de cintas (suma de las corrientes críticas de todas las
cintas) en el modelo.
I_{max} REAL = Valor real del pico de
corriente en la capa i cuando la corriente alcanza su valor crítico
en al menos una de las capas.
J_{i} = Coeficiente de utilización del
superconductor en la capa i.
Claims (11)
1. Un cable de alimentación superconductor con
un núcleo superconductor mejorado de al menos una fase que tiene
refrigeración por flujo de nitrógeno en la cavidad de un tubo
central compuesto de una primera y una segunda secciones
tubulares,
siendo la primera sección tubular un núcleo
central superconductor flexible formado por un primer tubo central
ondulado flexible (1) revestido con cintas de malla de acero
inoxidable (2), recubierto con capas de cintas de cobre (3),
recubierto con capas de material superconductor bobinadas en ángulos
de devanado de entre 0 y 45 grados, estando el montaje
anteriormente mencionado unido con una cinta de material aislante
(10), mientras que
la segunda sección tubular es un sistema de
aislamiento térmico que protege el núcleo central y está formado
concéntricamente por un segundo tubo de acero inoxidable ondulado
flexible (13), separado del aislamiento térmico de capas múltiples
(12) por un espacio de aislamiento térmico bajo vacío (20), teniendo
la pared exterior del tubo ondulado (13) una malla de acero
inoxidable (14) con el propósito de adherir varias capas, estando
formadas dichas capas por; un primer blindaje semiconductor (15)
hecho de polietileno termoplástico o termoendurecible de baja
densidad, un aislamiento (16), un segundo blindaje semiconductor
(17), un blindaje metálico compuesto de una cinta de cobre (18) y
un recubrimiento protector (19) hecho de polietileno,
caracterizado porque encima de las cintas
de cobre (3) de la primera sección tubular, las capas de material
superconductor comprenden una serie de dos o más cintas de material
superconductor (4, 5, 6) enrolladas en una dirección revestidas por
una segunda serie de dos o más cintas de material superconductor (7,
8, 9) enrolladas en la dirección opuesta, teniendo dichas cintas
una longitud de colocación entre 20 cm y 300 cm con un ángulo
comprendido entre 0 y 45º.
\vskip1.000000\baselineskip
2. El cable de alimentación superconductor de la
reivindicación 1,
caracterizado porque el primer tubo
ondulado flexible (1) que forma el espacio anular bajo vacío está
hecho de acero inoxidable 304 ó 316 y tiene un diámetro externo de 6
a 8 cm y un diámetro interno de 4 a 5 cm, la profundidad de
ondulación puede variar entre 0,5 y 1 cm y el paso de las
ondulaciones es de 1 a 2 cm para una profundidad entre 0,5 y 0,8
cm.
\vskip1.000000\baselineskip
3. El cable de alimentación superconductor de la
reivindicación 1,
caracterizado porque el aislamiento
térmico (12) puesto en varias capas es una lámina de aluminio y
mylar de 0,0005 a 0,005 cm de grosor.
\vskip1.000000\baselineskip
4. El cable de alimentación superconductor de la
reivindicación 1,
caracterizado porque el segundo tubo
ondulado de acero inoxidable (11) tiene un diámetro externo entre 8
y 10 cm y un diámetro interno entre 6 y 7 cm, con una profundidad
de ondulación entre 0,5 y 1,5 cm, y un paso entre ondulaciones de 1
a 2 cm para una profundidad entre 0,5 y 1 cm.
\vskip1.000000\baselineskip
5. Los cables de alimentación superconductor de
la reivindicación 1,
caracterizados porque la conductividad
del primer blindaje semiconductor (15) no excede de 1000 \Omega m
a temperatura ambiente y tiene un grosor de al menos 0,006 cm.
\vskip1.000000\baselineskip
6. El cable de alimentación superconductor de la
reivindicación 1,
caracterizado porque el aislamiento (16)
está basado en polietileno y/o propileno de etileno (EP)
termoplástico o termoendurecible o de cadena cruzada de baja, media
o alta densidad, dependiendo el grosor del mismo del efecto del
voltaje de funcionamiento en el cable y siendo entre 0,229 y 0,976
cm.
\vskip1.000000\baselineskip
7. El cable de alimentación superconductor de la
reivindicación 1,
caracterizado porque el segundo blindaje
semiconductor (17) está hecho de los mismos componentes que el
primer blindaje semiconductor (15) pero su grosor es al menos
0,0129 cm y su resistividad volumétrica máxima es 500 \Omega m a
temperatura ambiente.
\vskip1.000000\baselineskip
8. El cable de alimentación superconductor de la
reivindicación 1,
caracterizado porque el blindaje metálico
de cinta de cobre (18) es de 0,00635 cm de grosor, teniendo un área
de la sección transversal de al menos 0,1 mm^{2}/mm.
\vskip1.000000\baselineskip
9. El cable de alimentación superconductor de la
reivindicación 1,
caracterizado porque el recubrimiento
protector (19) puede estar hecho de polietileno o cloruro de
polivinilo (PVC), con un grosor entre 0,203 y 0,279 cm.
\vskip1.000000\baselineskip
10. El cable de alimentación superconductor de
la reivindicación 1,
caracterizado porque el sistema de
aislamiento térmico bajo vacío funciona a temperaturas de 77º K y
bajo una presión de vacío de 10 mPa (milipascales).
\vskip1.000000\baselineskip
11. El cable de alimentación superconductor de
la reivindicación 1,
caracterizado porque además comprende una
o dos cintas de acero adicionales de 2,5 a 4 cm de anchura y 0,001
a 0,002 cm de grosor, puestas con separación entre las cintas de la
malla de acero inoxidable (2) de 0,1 a 0,15 cm.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP03380313A EP1551038B8 (en) | 2003-12-31 | 2003-12-31 | Superconducting power cable with enhanced superconducting core |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2336663T3 true ES2336663T3 (es) | 2010-04-15 |
Family
ID=34560253
Family Applications (1)
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