ES2342144B2 - Procedimiento y sistema para la medida de la potencia reactiva tradicional en cualquier regimen de funcionamiento de redes electricas trifasicas. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento y sistema para la medida de la
potencia reactiva tradicional en cualquier régimen de funcionamiento
de redes eléctricas trifásicas.
El objeto principal de la presente invención es
un procedimiento para calcular la potencia reactiva tradicional en
redes trifásicas con mala calidad en el suministro, y
particularmente para cuantificar qué parte de la potencia reactiva
es debida a las reactancias y qué parte debida a los desequilibrios
comprendiendo las etapas de obtener las componentes de frecuencia
fundamental de las tensiones y corrientes instantáneas de cada fase
obtener los fasores temporales de la componente estacionaria de
frecuencia fundamental de la tensión y la intensidad de la red
trifásica, obtener las intensidades reactivas de cada fase,
descomponer las intensidades reactivas de cada fase en: - Intensidad
reactiva debida a reactancias: Intensidad reactiva debida a los
desequilibrios, a continuación obtener la potencia reactive debida a
las reactancias y la debida a las desequilibrios.
Description
Procedimiento y sistema para la medida de la
potencia reactiva tradicional en cualquier régimen de funcionamiento
de redes eléctricas trifásicas.
El objeto principal de la presente invención es
un procedimiento para la medida la potencia reactiva en cualquier
régimen de funcionamiento, permanente o transitorio, de las redes
eléctricas trifásicas, atendiendo a la definición tradicional de
esta magnitud y, particularmente, proporcionando por separado el
valor de la potencia reactiva debida a las reactancias y el valor de
la potencia reactiva originada por los desequilibrios.
\vskip1.000000\baselineskip
Dos definiciones de potencia reactiva en redes
eléctricas trifásicas son admitidas actualmente por la Comunidad
Científica. Una, que se establece como consecuencia de los desfases
entre las tensiones y corrientes de las fases del sistema, es la
potencia reactiva conocida tradicionalmente. La otra tiene su origen
en el desfase existente entre las componentes de secuencia directa y
frecuencia fundamental (50 ó 60 Hz) de las tensiones y corrientes de
las fases. Ambas definiciones de potencia reactiva están recogidas
por las principales teorías, normas y reglamentos. Los autores de la
presente patente establecieron previamente un procedimiento y
sistema de medida de esta última potencia reactiva en redes
trifásicas perturbadas, en cuya formulación por primera vez se
separaban los efectos de las reactancias de los efectos de las
perturbaciones transitorias. Recientemente, L.S. Czarnecki dio a
conocer una formulación de la potencia reactiva tradicional, en la
que se expresaban por separado los efectos de las reactancias y de
los desequilibrios. La formulación de la potencia reactiva
tradicional presentada por Czarnecki tiene, a nuestro juicio, dos
importantes inconvenientes: el primero es que en la obtención de las
expresiones de la potencia reactiva y de sus componentes (debida a
las reactancias y debida a los desequilibrios) impone la condición
de que las tensiones de las fases no tengan componente de secuencia
homopolar; el segundo inconveniente consiste en que el modelo
propuesto por Czarnecki sólo puede ser aplicado a redes trifásicas a
tres hilos, sin conductor neutro. Este último inconveniente
restringe muy considerablemente el campo de aplicación de la
potencia reactiva de Czarnecki, ya que la distribución de energía
eléctrica en baja tensión se realiza fundamentalmente con neutro;
mientras que el primer inconveniente introduce errores en la medida
de la potencia reactiva, ya que Czarnecki no la mide en las
condiciones reales de calidad en el suministro, sino en unas
impuestas a conveniencia. El procedimiento y sistema de medida de la
potencia reactiva tradicional que es objeto de la presente patente
se basa en una formulación de la potencia reactiva que utiliza las
tensiones del sistema real y puede ser aplicado a redes eléctricas
trifásicas tanto a tres como a cuatro hilos. Asimismo, la potencia
reactiva tradicional se descompone en la potencia reactiva debida a
las reactancias y la potencia reactiva causada por los
desequilibrios, siendo sus expresiones aplicables a cualquier
régimen de funcionamiento de los sistemas eléctricos: permanente y
transitorio.
\vskip1.000000\baselineskip
La presente invención se refiere a un
procedimiento y sistema de medida de la potencia reactiva
tradicional que cuantifica por separado los efectos de los fenómenos
reactivos causados por las reactancias de aquellos originados por la
mala calidad en el suministro, causada por los desequilibrios, en
cualquier régimen de funcionamiento, permanente o transitorio, de
las redes eléctricas trifásicas.
Entendemos por mala calidad en el suministro
causada por los desequilibrios en las redes eléctricas a aquellas
condiciones en las que el suministro de energía eléctrica a los
receptores se realiza con tensiones de alimentación desequilibradas
tanto en el funcionamiento normal de operación o régimen permanente
(estacionario) como en presencia de un proceso transitorio. El
fenómeno del desequilibrio se presenta a la frecuencia fundamental
(50 ó 60 Hz); cualquier diferencia entre los valores eficaces o
entre los argumentos de las tensiones de las fases respecto de las
condiciones de equilibrio a frecuencia distinta de la fundamental
debe ser considerada perteneciente al fenómeno de la distorsión.
De acuerdo con un primer aspecto de la
invención, se describe un procedimiento para el cálculo de la
potencia reactiva tradicional y sus componentes en redes trifásicas
para cualquier régimen de funcionamiento, que comprende las
siguientes operaciones:
1) Obtener las transformadas de Laplace de las
componentes de frecuencia fundamental de las tensiones y corrientes
de las fases (z = A, B, C) de la red eléctrica trifásica,
V_{1z}(s) e I_{1z}(s).
Para ello, se utilizan las muestras registradas
de tensión e intensidad de las fases de la red eléctrica, eliminando
sus componentes de frecuencia no fundamental. El subíndice "1"
es utilizado en el presente documento para identificar a la
componente de frecuencia fundamental y "s" es la frecuencia
compleja.
\newpage
2) Determinar los fasores temporales de las
corrientes reactivas de cada fase del sistema
(\overline{I}_{r1z}), que son aquellas proporcionales y
desfasadas 90º respecto de sus respectivas tensiones de fase
(\overline{V}_{1z})
Estas corrientes reactivas son las componentes
estacionarias de frecuencia fundamental que transfieren la totalidad
de la potencia reactiva absorbida por los receptores y circulan por
la susceptancia equivalente de dichos receptores con mala calidad en
el suministro (\overline{B}_{d}).
\vskip1.000000\baselineskip
3) Descomponer las corrientes reactivas de cada
fase como suma fasorial de las corrientes reactivas debidas a las
reactancias y a la mala calidad en el suministro:
en función de la susceptancia
equivalente de los receptores con tensiones equilibradas
(\overline{B}_{e}) y la susceptancia equivalente de los
receptores causada por los desequilibrios de tensiones
(\overline{B}_{u}),
- -
- Corriente reactiva debida a las reactancias,
- -
- Corriente reactiva debida a los desequilibrios de tensiones,
En una realización preferida de la invención, se
obtiene la susceptancia equivalente de los receptores con tensiones
equilibradas, \overline{B}_{e}, y la susceptancia equivalente
debida a los desequilibrios de tensiones, \overline{B}_{u}, a
partir de las susceptancias de cada fase, \overline{B}_{z},
obtenidas de la expresión de la admitancia compleja,
\overline{Y}_{z}, de cada fase (z = A, B, C) a la frecuencia
fundamental según la expresión, en función de las componentes
estacionarias, de frecuencia fundamental, de la tensión
(\overline{V}_{1z}) y de la intensidad (\overline{I}_{1z})
de cada fase:
La conductancia de cada fase, G_{z}, no
interviene en el cálculo de las potencias reactivas, mientras que de
las susceptancias de cada fase del receptor, \overline{B}_{z},
se obtiene la susceptancia equivalente del receptor con tensiones
equilibradas, \overline{B}_{e}, como:
La susceptancia equivalente causada por los
desequilibrios de tensiones, \overline{B}_{u}, se obtiene por la
expresión:
\newpage
en función de los valores eficaces
de las componentes estacionarias de frecuencia fundamental de las
tensiones de las fases, V_{1z} (z = A, B, C), de las
susceptancias de las fases, \overline{B}_{z}, y del valor eficaz
de la tensión del
sistema,
Y la susceptancia equivalente de los receptores
con mala calidad en el suministro, \overline{B}_{d}:
4) Obtener la potencia reactiva (\overline{Q})
y sus componentes, debida a las reactancias (\overline{Q}_{r}) y
debida a los desequilibrios (\overline{Q}_{u}).
En otra realización preferida más de la
invención, las potencias reactivas se obtienen a partir de los
conjugados de las susceptancias equivalentes del receptor
(\overline{B}^{\text{*}}_{d}, \overline{B}^{\text{*}}_{e},
\overline{B}^{\text{*}}_{u}) y del valor eficaz de la tensión
del sistema (V), de acuerdo con las expresiones:
- -
- Potencia reactiva (\overline{Q}):
- -
- Potencia reactiva debida a las reactancias (\overline{Q}_{r}):
- -
- Potencia reactiva debida a los desequilibrios (\overline{Q}_{u}):
En una realización particular de la invención,
el procedimiento comprende además las siguientes operaciones
previas, que sirven para obtener los fasores temporales
\overline{V}_{1z} e \overline{I}_{1z} de la componente
estacionaria de frecuencia fundamental de la tensión y la intensidad
de las fases de la red trifásica:
a) Muestrear la tensión y la intensidad de la
red trifásica.
Se realiza un muestreo de las señales analógicas
de tensión e intensidad de cada fase de la red trifásica.
b) Realizar un filtrado sintonizado a la
frecuencia fundamental.
A continuación, se realiza un filtrado
sintonizado a la frecuencia fundamental, normalmente 50 Hz ó 60 Hz.
En realizaciones preferentes de la invención, el dispositivo de
filtrado es un filtro paso bajo de tipo FIR, IIR o cualquier otro
tipo de filtro digital. El objeto del filtrado es dejar pasar
solamente la señal muestreada a la frecuencia fundamental,
eliminando los armónicos.
c) Aplicar la transformada de Laplace en tiempo
discreto (FFFT), obteniendo V_{1z}(s) e
I_{1z}(s).
d) Aplicar la antitransformada de Laplace, por
Heaviside, a V_{1z}(s) e I_{1z}(s),
obteniendo los valores instantáneos de las componentes estacionarias
de las tensiones e intensidades de las fases (z = A, B, C) a la
frecuencia fundamental \nu_{1z}(t) e
i_{1z}(t).
e) Obtener los fasores temporales de las
componentes estacionarias de frecuencia fundamental de las tensiones
e intensidades de las fases, \overline{V}_{1z} e
\overline{I}_{1z}, a partir de sus valores instantáneos
obtenidos en la operación anterior.
\newpage
Esta operación sirve para obtener la admitancia
compleja de las fases, \overline{Y}_{z} (z = A, B, C), para la
frecuencia fundamental, mediante la expresión \overline{Y}_{z} =
\frac{\overline{I}_{1z}}{\overline{V}_{1z}} = G_{z} +
\overline{B}_{z}, a partir de la cual se obtienen la
susceptancias complejas de cada fase del receptor,
\overline{B}_{z}, y de estas últimas se determinan la
susceptancia equivalente del receptor con tensiones equilibradas,
\overline{B}_{e}, la susceptancia equivalente debida a los
desequilibrios de tensiones, \overline{B}_{u} y la susceptancia
equivalente de los receptores con mala calidad en el suministro,
\overline{B}_{d}.
De acuerdo con un segundo aspecto de la
invención, se describe también un sistema para el cálculo de la
potencia reactiva en redes trifásicas con mala calidad en el
suministro que comprende los siguientes medios:
1) Un medio de adquisición de datos, que
adquiere muestras de la tensión e intensidad de la red trifásica
desequilibrada. El medio de adquisición de datos puede ser
cualquiera que sea capaz de obtener muestras de la tensión e
intensidad de la red trifásica a una frecuencia suficientemente
alta. En una realización particular de la invención, el medio de
adquisición de datos comprende:
- a)
- Transductores de medida de tensión e intensidad conectados a la red trifásica desequilibrada, que mide valores instantáneos de dichas señales eléctricas. En una realización preferida de la invención, se trata de transductores de doble núcleo con tecnología Fluxgate de bucle cerrado con salidas aisladas y alta exactitud y linealidad.
- b)
- Un dispositivo de adquisición de alta velocidad, conectado a dichos transductores, que convierte los valores instantáneos de tensión e intensidad en una serie de muestras discretas y sin desfase entre canales. Preferentemente, el dispositivo de adquisición de alta velocidad tiene una frecuencia de muestreo de al menos 500 kS por canal, de forma simultánea y memoria FIFO integrada.
2) Un medio de análisis, conectado el medio de
adquisición de datos, que recibe las muestras de la tensión e
intensidad de la red trifásica y calcula la potencia reactiva
tradicional y sus componentes: la potencia reactiva debida a las
reactancias y la potencia reactiva debida a los desequilibrios. El
medio de análisis puede ser cualquiera capaz de efectuar las
operaciones descritas en el procedimiento anterior, de modo que se
obtienen las intensidades reactivas debidas a las reactancias y a
los desequilibrios. Preferentemente, se trata de un PC, un
microcontrolador, un microprocesador, una DSP, una FPGA o un ASIC, y
más preferentemente un híbrido entre DSP y procesador.
3) Un medio de visualización, conectado al medio
de análisis, que muestra los resultados obtenidos en la operación
anterior. El medio de visualización puede ser cualquiera mediante el
cual se pueda comunicar a un usuario los resultados relativos a la
potencia reactiva y sus componentes: debida a las reactancias y a
los desequilibrios. En particular, en realizaciones preferidas de la
invención se trata de una pantalla táctil, una pantalla TFT, una
pantalla LCD o un conjunto de LEDs.
\vskip1.000000\baselineskip
Para complementar la descripción que se está
realizando y con objeto de ayudar a una mejor comprensión de las
características de la invención, de acuerdo con un ejemplo
preferente de realización práctica de la misma, se acompaña como
parte integrante de dicha descripción, un juego de dibujos en donde
con carácter ilustrativo y no limitativo, se ha representado lo
siguiente:
Figura 1.- Muestra un diagrama de flujo que
muestra las operaciones del procedimiento de acuerdo con una
realización preferida de la invención.
Figura 2.- Muestra las partes que componen el
sistema de acuerdo con otra realización preferida de la
invención.
\vskip1.000000\baselineskip
Como se muestra en las figuras, una posible
realización del procedimiento para la medida de la potencia reactiva
en sistemas trifásicos perturbados objeto de la presente invención,
comprende las siguientes operaciones:
- Adquisición de señales eléctricas (A)
procedentes del medio de adquisición de datos (2) mostrado en la
figura 2, del que se obtienen N muestras de tensiones y corrientes
de cada fase de la red trifásica, cuyo número depende de la
frecuencia de muestreo, f_{m}. Tras un filtrado digital de dichas
muestras mediante un filtro digital paso bajo FIR o IIR, se generan
dos matrices, v_{1}(n) e i_{1}(n), formadas por
las N muestras de tensiones y corrientes de cada fase
correspondientes a la frecuencia fundamental (50 Hz ó 60 Hz).
- Análisis transitorio (B), por aplicación de
transformadas de Laplace sobre las matrices de muestras de tensiones
y corrientes de frecuencia fundamental, del que se obtienen los
valores frecuenciales V_{1z}(s) e
I_{1z}(s) de cada fase.
\newpage
- Tras aplicar antitransformadas de Laplace, se
obtienen los valores instantáneos de las tensiones y corrientes de
frecuencia fundamental y se separan sus componentes natural y
estacionaria. De esta última componente quedan definidos los fasores
temporales (C) de frecuencia fundamental de las tensiones y
corrientes de las fases [(\overline{V}_{1A},
\overline{V}_{1B}, \overline{V}_{1C}),
(\overline{I}_{1A}, \overline{I}_{1B},
\overline{I}_{1C})].
- Con estos valores de tensiones y corrientes se
calculan las admitancias complejas de cada fase de los receptores a
la frecuencia fundamental:
De las susceptancias de cada fase del receptor,
\overline{B}_{z}, se obtiene (D) la susceptancia equivalente del
receptor con tensiones equilibradas, \overline{B}_{e}, como:
La susceptancia equivalente del receptor causada
por los desequilibrios de tensiones, \overline{B}_{u}, se
obtiene por la expresión:
en función de los valores eficaces
de las componentes estacionarias de frecuencia fundamental de las
tensiones de las fases, V_{1z} (z = A, B, C), de las
susceptancias de las fases, \overline{B}_{z}, y del valor eficaz
de la tensión del
sistema,
Y la susceptancia equivalente de los receptores
con mala calidad en el suministro, \overline{B}_{d}:
- Se obtiene las corrientes reactivas (E) de
cada fase, \overline{I}_{r1z}, como aquellas de frecuencia
fundamental, que están desfasadas 90º respecto de las tensiones
fundamentales de cada fase, \overline{V}_{1z}, y verifican
\vskip1.000000\baselineskip
Posteriormente, esta corriente reactiva se
descompone en otras dos, que constituyen aportaciones fundamentales
de la presente patente:
- i)
- la corriente reactiva debida a las reactancias (\overline{I}_{rr1z}),
\vskip1.000000\baselineskip
- ii)
- la corriente reactiva debida a los desequilibrios (\overline{I}_{ru1z}),
\newpage
- A partir de los conjugados de las
susceptancias equivalentes de los receptores
(\overline{B}^{\text{*}}_{d}, \overline{B}^{\text{*}}_{e},
\overline{B}^{\text{*}}_{u}) y del valor eficaz de la tensión
del sistema (V), se obtienen las potencias reactivas (F): del
sistema (\overline{Q}), debida a las reactancias
(\overline{Q}_{r}) y debidas a los desequilibrios
(\overline{Q}_{u}), expresadas como:
- -
- Potencia reactiva (\overline{Q}):
- -
- Potencia reactiva debida a las reactancias (\overline{Q}_{r}):
- -
- Potencia reactiva debida a los desequilibrios (\overline{Q}_{u}):
- -
- Los valores de las potencias reactivas se muestran en un sistema de visualización (8).
\vskip1.000000\baselineskip
La Fig. 2, a su vez, muestra un esquema general
de un sistema (1) para llevar a cabo el procedimiento de la Fig. 1.
En ella, el medio de adquisición (2) comprende unos transductores de
medida de exactitud (2a) y un dispositivo de adquisición de alta
velocidad (2b). Las señales obtenidas por estos elementos se
transmiten al medio de procesamiento (3), que en este ejemplo es un
híbrido entre DSP y procesador. Además, en este ejemplo el sistema
comprende un medio de almacenamiento (5) conectado al medio de
procesamiento (3). Las operaciones del procedimiento descrito más
arriba se efectúan en el medio de procesamiento, en este ejemplo de
acuerdo con un programa de medida que comprende los siguientes
módulos:
- Módulo de adquisición, encargado de adquirir
muestras de tensión e intensidad, que se guardan en un vector para
cada tensión e intensidad.
- Módulo de análisis, encargado de realizar el
análisis transitorio y obtener finalmente las matrices, en valor
eficaz y en fase, de las tensiones e intensidades, para la
frecuencia fundamental, a partir de las muestras adquiridas en el
módulo anterior; además se obtiene por integración numérica los
valores eficaces de todas las tensiones e intensidades de cada una
de las fases.
- Módulo de susceptancias, encargado de obtener
los valores de las susceptancias de las fases del receptor, a partir
de los valores obtenidos en el módulo anterior, así como las
susceptancias equivalentes del receptor con tensiones equilibradas y
desequilibradas.
- Módulo de corrientes reactivas, encargado de
obtener las matrices de las corrientes reactivas de cada fase, en
valor eficaz y en fase, partir de los valores obtenidos en los dos
módulos anteriores.
- Módulo de potencias reactivas, encargado de
obtener los valores de las potencias reactivas para cada tipo de
topología del sistema eléctrico.
- Módulo de visualización, encargado de
representar en pantalla la información gráfica y numérica de las
potencias reactivas total, debida a las reactancias y debida a los
desequilibrios, así como los valores de las tensiones e intensidades
de las fases y las corrientes reactivas a la frecuencia
fundamental.
Además, aunque las realizaciones de la invención
descritas con referencia a los dibujos pueden incluir aparatos de
ordenador y procedimientos ejecutados en tales equipos, la invención
se extiende igualmente a los programas de ordenador, particularmente
los programas de ordenador que se encuentran situados sobre o dentro
de una portadora, adaptados para llevar a la práctica la invención.
El programa puede tener la forma de código fuente, código objeto,
una fuente intermedia de código y código objeto, por ejemplo, como
en forma parcialmente compilada, o en cualquier otra forma adecuada
para uso en la puesta en práctica de los procesos según la
invención. La portadora puede ser cualquier entidad o dispositivo
capaz de soportar el programa.
Por ejemplo, la portadora podría incluir un
medio de almacenamiento, por ejemplo, una memoria ROM, una memoria
CD ROM o una memoria ROM de semiconductor, o un soporte de grabación
magnética, por ejemplo, un disco flexible o un disco duro. Además,
la portadora puede ser una portadora transmisible, por ejemplo, una
señal eléctrica u óptica que podría transportarse a través de cable
eléctrico u óptico, por radio o por cualesquiera otros medios.
Cuando el programa va incorporado en una señal
que puede ser transportada directamente por un cable u otro
dispositivo o medio, la portadora puede estar constituida por dicho
cable u otro dispositivo o medio.
Como variante, la portadora podría ser un
circuito integrado en el que va incluido el programa, estando el
circuito integrado adaptado para ejecutar, o para ser utilizado en
la ejecución de los procesos correspondientes.
Claims (6)
1. Procedimiento para el cálculo de la potencia
reactiva tradicional, considerada como los desfases entre las
tensiones y corrientes de las fases del sistema, en una red
trifásica con mala calidad en el suministro debido a los
desequilibrios, caracterizado porque comprende las siguientes
operaciones:
- -
- obtener las componentes de frecuencia fundamental de las tensiones y corrientes instantáneas de cada fase (z= A, B, C), v_{1z}(t) e i_{1z}(t), tras realizar un análisis transitorio, aplicando transformadas de Laplace en tiempo discreto (FFFT);
- -
- a partir de estos valores instantáneos de tensiones y corrientes, obtener los fasores temporales de la componente estacionaria de frecuencia fundamental de la tensión y la intensidad de la red trifásica, \overline{V}_{1z} e \overline{I}_{1z};
- -
- obtener las intensidades reactivas de cada fase (\overline{I}_{r1z}) como la componente de la intensidades de las fases (\overline{I}_{1z}) que es proporcional y están desfasadas 90º con las tensiones de cada fase (\overline{V}_{1z})];
- -
- descomponer las intensidades reactivas de cada fase (\overline{I}_{r1z}) en:
- -
- Intensidad reactiva debida a reactancias:
- donde B_{e} es la susceptancia equivalente de los receptores con intensidades equilibradas
\vskip1.000000\baselineskip
- -
- Intensidad reactiva debida a los desequilibrios:
- donde B_{u} es la susceptancia equivalente de los receptores causada por los desequilibrios de tensiones
\vskip1.000000\baselineskip
- -
- obtener la potencia reactiva debida a las reactancias:
\vskip1.000000\baselineskip
- -
- obtener la potencia reactiva debida a los desequilibrios:
- y en donde la susceptancia equivalente \overline{B}_{e} de los receptores con tensiones equilibradas se obtiene a partir de la siguiente expresión:
\vskip1.000000\baselineskip
- y la susceptancia equivalente debida al desequilibrio de tensiones como:
\newpage
- donde las susceptancias complejas de cada fase se obtienen como la parte imaginaria de la admitancia compleja de cada fase, utilizando la fórmula \overline{Y}_{z} = \frac{\overline{I}_{1z}}{\overline{V}_{1z}} = G_{z} + \overline{B}_{z} y el valor eficaz de la tensión del sistema:
2. Procedimiento para el cálculo de la potencia
reactiva en una red trifásica perturbada de acuerdo con la
reivindicación 1, que para la obtención de los fasores temporales
V_{1z}(s) e I_{1z}(s) de la
componente estacionaria de la tensión e intensidad de las fases de
red se realizan las siguientes etapas:
- -
- muestrear la tensión y la intensidad de la red trifásica;
- -
- realizar un filtrado sintonizado a la frecuencia fundamental;
- -
- aplicar la transformada de Laplace en tiempo discreto (FFFT), obteniendo V_{1z}(s) e I_{1z}(s)]
- -
- aplicar la antitransformada de Laplace, por Heaviside, a V_{1z}(s) e I_{1z}(s), obteniendo los valores instantáneos de las componentes estacionarias de las tensiones e intensidades de las fases a la frecuencia fundamental v_{1z}(t) e i_{1z}(t);
- -
- obtener los fasores temporales \overline{V}_{1z} e \overline{I}_{1z} de las componentes estacionarias a partir de los valores instantáneos de las tensiones e intensidades a la frecuencia fundamental obtenidos en la operación anterior.
\vskip1.000000\baselineskip
3. Procedimiento para el cálculo de la potencia
reactiva en una red trifásica con mala calidad en el suministro
debido al desequilibrio de tensiones de acuerdo con la
reivindicación 2, donde el filtrado está basado en un filtro digital
paso bajo FIR o IIR.
4. Programa de ordenador que comprende
instrucciones de programa para hacer que un ordenador lleve a la
práctica el procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 1
a 3.
5. Programa de ordenador según la reivindicación
4, incorporado en medios de almacenamiento.
6. Programa de ordenador según la reivindicación
4, soportado en una señal portadora.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ES200901595A ES2342144B2 (es) | 2009-07-09 | 2009-07-09 | Procedimiento y sistema para la medida de la potencia reactiva tradicional en cualquier regimen de funcionamiento de redes electricas trifasicas. |
| PCT/ES2010/070474 WO2011004048A1 (es) | 2009-07-09 | 2010-07-08 | Procedimiento y sistema para la medida de la potencia reactiva tradicional en cualquier régimen de funcionamiento de redes eléctricas trifásicas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ES200901595A ES2342144B2 (es) | 2009-07-09 | 2009-07-09 | Procedimiento y sistema para la medida de la potencia reactiva tradicional en cualquier regimen de funcionamiento de redes electricas trifasicas. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2342144A1 ES2342144A1 (es) | 2010-07-01 |
| ES2342144B2 true ES2342144B2 (es) | 2011-05-16 |
Family
ID=42260544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES200901595A Active ES2342144B2 (es) | 2009-07-09 | 2009-07-09 | Procedimiento y sistema para la medida de la potencia reactiva tradicional en cualquier regimen de funcionamiento de redes electricas trifasicas. |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| ES (1) | ES2342144B2 (es) |
| WO (1) | WO2011004048A1 (es) |
Citations (3)
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| US5854995A (en) * | 1995-11-30 | 1998-12-29 | General Electric Company | Vector electricity meters and associated vector electricity metering methods |
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2009
- 2009-07-09 ES ES200901595A patent/ES2342144B2/es active Active
-
2010
- 2010-07-08 WO PCT/ES2010/070474 patent/WO2011004048A1/es not_active Ceased
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| LEÓN-MARTÍNEZ et al. "{}Power Quality Effects on the Measurement of Reactive Power in Three-Phase Power Systems in the Light of the IEEE Standard 1459-2000."{} 9th Internacional Conference. Electrical Power Quality and Utilisation. Barcelona, 9-11 de Octubre, 2007. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2011004048A1 (es) | 2011-01-13 |
| ES2342144A1 (es) | 2010-07-01 |
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