ES2352145T3 - Aglutinante hidráulico con baja emisión de co2. - Google Patents
Aglutinante hidráulico con baja emisión de co2. Download PDFInfo
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Abstract
Aglutinante hidráulico, caracterizado por que contiene, en porcentaje en peso: - del 1,1 al 9% de aluminato tricálcico - del 1,5 al 13,5% de ferroaluminato tetracálcico - del 0,5 al 1,5% de heptaaluminato de dodecacalcio - del 0,5 al 1,5% de sulfato de trialuminato tetracálcico - del 0 al 0,8% de silicoaluminato dicálcico - del 5 al 70% de material(es) puzolánico(s) - del 0 al 6% de sulfato de calcio, estando el resto constituido por los constituyentes no aluminosos de al menos un clinker de tipo Portland.
Description
Aglutinante hidráulico con baja emisión de
CO_{2}.
La invención se refiere al campo de los
aglutinantes hidráulicos.
Más exactamente, la invención se refiere a
nuevas composiciones de aglutinantes hidráulicos que presentan
notables propiedades mecánicas, en particular un tiempo de fraguado
regulable y resistencias elevadas desde las primeras horas y que
pueden prepararse respetando de forma notable el medioambiente,
particularmente debido a las bajas emisiones de dióxido de carbono
durante su elaboración.
Se sabe bien que la industria cementera requiere
un importante consumo de energía.
Por otro lado, esta industria, debido a las
reacciones empleadas y a los procedimientos utilizados, genera gas
carbónico que contribuye a la contaminación de la atmósfera.
Este gas carbónico procede a la vez de la
combustión empleada para realizar la cocción de la materia prima
necesaria para la elaboración del cemento y de las reacciones
químicas empleadas durante esta etapa de cocción, más
particularmente de la reacción de descarbonatación de los carbonatos
que constituyen siempre una parte importante de esta materia
prima.
Teniendo en cuenta estas dos fuentes de emisión
de gas carbónico en la industria del cemento, desde hace muchos
años se han utilizado diferentes vías para intentar reducir esta
contaminación.
Se trata de recurrir a carburantes de
sustitución que permiten limitar las emanaciones de gas carbónico o
de modificar la naturaleza de la materia prima utilizada para la
elaboración del cemento, para limitar las emanaciones de gas
carbónico durante la etapa de cocción de esta materia prima.
Es en esta segunda vía en la que han trabajado
los inventores de la presente invención realizando ensayos
sistemáticos para desarrollar composiciones de aglutinantes
hidráulicos con baja emisión de CO_{2}.
Se sabe que una de las vías para modificar la
composición de un cemento con la intención de reducir las emisiones
de CO_{2} es recurrir a la utilización de escorias procedentes de
altos hornos, de cenizas volantes de centrales eléctricas, de
puzolanas naturales o sintéticas, y esto, con la intención de
reducir la cantidad de clinker requerida para la preparación del
cemento y, por consiguiente, las emisiones de CO_{2}.
Sin embargo, se sabe bien que estas diferentes
utilizaciones perjudican generalmente a las resistencias mecánicas
a edades tempranas (antes de 7 días).
La solicitud internacional WO 94/03407 describe
aglutinantes hidráulicos con fraguado y endurecimiento rápidos y
mezclas de aglutinantes que los contienen. Esta solicitud describe
más particularmente aglutinantes hidráulicos que contienen del 50
al 99% en peso de un cemento natural que resulta de la calcinación a
una temperatura de 900 a 1200ºC de una única y misma materia prima
que contiene fases arcillosas sulfuradas y carbonato cálcico en
mezcla íntima y del 1 al 50% de un producto puzolánico. Esta misma
solicitud también describe mezclas de estos aglutinantes y con
cementos de tipo Portland.
El inventor de la presente invención se ha dado
cuenta de que, al realizar de forma sistemática muchas mezclas
preparadas particularmente a partir de cementos naturales que
presentan composiciones mineralógicas bien determinadas con
cementos de tipo Portland enriquecidos en materiales puzolánicos,
era posible acceder a composiciones de aglutinantes hidráulicos con
baja emisión de CO_{2} y que presentan notables propiedades
mecánicas y propiedades de fraguado rápido, a pesar de su muy gran
contenido de materiales de tipo puzolánico. A partir de estos
ensayos sistemáticos, el inventor pudo optimizar la composición de
los aglutinantes con la intención de obtener aglutinantes que
presenten una retracción reducida, tiempos de fraguado regulables,
particularmente tiempos de fraguado rápidos y una buena resistencia
mecánica desde las primeras horas, al tiempo que se respeta al
máximo el medioambiente, limitando la liberación de CO_{2} y la
energía necesaria para la cocción de la materia prima.
Se precisa ahora que, en todo el presente
documento, cuando se hace referencia a la liberación de CO_{2},
se trata de la liberación vinculada a la descarbonatación y que esta
emisión de CO_{2} vinculada a la descarbonatación resulta de un
cálculo.
Se trata de un cálculo realizado a partir de la
composición química inicial de la materia prima utilizada para la
elaboración del cemento (también designada como crudo). A partir de
la composición química del crudo expresada en óxidos (esencialmente
CaO y MgO), se calcula el contenido de carbonato y se determina
mediante el cálculo la masa de CO_{2} correspondiente que se
añade a la tonelada de clinker.
A continuación se proporcionan las definiciones
de términos que se utilizarán en el presente documento y que están,
en general, de acuerdo con la norma europea
EN197-1:
- -
- por aglutinante hidráulico en el sentido de la invención, se entiende un material mineral que, mezclado con agua, forma una pasta que fragua y se endurece como consecuencia de reacciones y procesos de hidratación y que conserva su resistencia y su estabilidad, incluso bajo el agua después del endurecimiento.
- -
- por cemento corriente (CEM), se entiende aglutinantes hidráulicos cuyo endurecimiento hidráulico se debe principalmente a la hidratación de los silicatos de calcio. Otros compuestos químicos, tales como los aluminatos, participan en este proceso de endurecimiento.
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El conjunto de los compuestos químicos
contenidos en un cemento CEM forma, después de la cocción a
aproximadamente 1450ºC, lo que se llama el clinker.
Los cementos difieren entre sí en sus
propiedades y su rendimiento.
En este documento nos referiremos a ensayos de
rendimiento tales como los que se definen en la norma europea
EN197-1. Esta norma define y presenta las
especificaciones de 27 cementos llamados cementos corrientes cuya
composición se da en la tabla I que figura al final de la
descripción.
- -
- Por cemento natural, se entiende un cemento que resulta del tratamiento térmico de una sola materia prima, en oposición a un cemento artificial, de tipo Portland.
- -
- Por cemento rápido natural, se entiende un cemento con fraguado y endurecimiento rápidos, que resulta de la cocción a temperatura moderada de una caliza arcillosa de composición regular, extraída de bancos homogéneos, y triturada muy finamente. Este cemento es definido por la norma NFP 15-314.
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Dicho cemento se caracteriza por la presencia de
silicato de calcio, esencialmente en forma de silicato bicálcico
activo, de aluminato de calcio rico en calcio y de
sulfo-aluminato de calcio.
- -
- Por clinker, se entiende el producto obtenido mediante calcinación del material mineral tratado.
- -
- Por clinker Portland, se entiende, como se define en la norma EN 197-1, el producto obtenido por calcinación de una mezcla fijada con precisión de materias primas que contienen elementos expresados habitualmente en óxidos (CaO, SiO_{2}, Al_{2}O_{3}, Fe_{2}O_{3}) y pequeñas cantidades de otras materias.
- -
- Por material puzolánico, se entiende sustancias naturales silíceas o silico-aluminosas, o una combinación de éstas pero también cenizas volantes y humos de sílice así como los materiales con propiedades puzolánicas, en particular, los materiales de tipo escoria.
- -
- Los aglutinantes hidráulicos se utilizan con arena para obtener morteros.
- -
- Los aglutinantes hidráulicos se utilizan con arena y grava para obtener hormigones.
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De acuerdo con una de sus características
esenciales, la invención se refiere a un aglutinante hidráulico que
contiene en porcentaje en peso:
- -
- del 1,1 al 9% de aluminato tricálcico
- -
- del 1,5 al 13,5% de ferroaluminato tetracálcico
- -
- del 0,5 al 1,5% de heptaaluminato de dodecacalcio
- -
- del 0,5 al 1,5% de sulfato de trialuminato tetracálcico
- -
- del 0 al 0,8% de silicoaluminato dicálcico
- -
- del 5 al 70% de material(es) puzolánico(s)
- -
- del 0 al 6% de sulfato de calcio,
estando el resto constituido por los
constituyentes no aluminosos de al menos un clinker de tipo
Portland.
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Como se ha expuesto anteriormente, el desarrollo
de un aglutinante hidráulico que responda a la composición
anterior, es el resultado de ensayos sistemáticos realizados por el
inventor con la intención de obtener una composición de aglutinante
hidráulico que presente propiedades de durabilidad caracterizadas
por un reducido calor de hidratación y una reducida retracción por
secado y propiedades de aplicación caracterizadas por tiempos de
fraguado regulables y resistencias desde las primeras horas que
hacen a estas composiciones comparables a cementos de tipo CEM I,
con, además, emisiones de CO_{2} y consumos energéticos muy
inferiores, como se observa a partir de las tablas que se
proporcionan en la parte de "ejemplos".
Se precisa que, en la composición que se ha dado
anteriormente, las diferentes fases mineralógicas vienen dadas por
sus constituyentes químicos.
La tabla II a continuación proporciona, para
diferentes constituyentes químicos, las composiciones de
aglutinantes y particularmente los mencionados anteriormente, su
denominación química, su fórmula química, la nomenclatura de la
fase mineralógica correspondiente, así como la nomenclatura
utilizada convencionalmente por los cementeros.
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\vskip1.000000\baselineskip
Los material(es) puzolánico(s) de
las composiciones de la invención se seleccionan entre el grupo
constituido por puzolanas naturales, puzolanas naturales
calcinadas, cenizas volantes silíceas, cenizas volantes calcáreas,
humo de sílice y escorias, particularmente escorias de alto horno, y
por sus mezclas.
En ese caso, se trata de materiales puzolánicos
utilizados convencionalmente en la industria del cemento y que se
encuentran convencionalmente en los cementos corrientes cuya
composición se proporciona en la tabla I.
De acuerdo con una variante ventajosa de la
invención, la proporción ponderal de material(es)
puzolánico(s) está comprendida entre el 20 y el 70% en
peso.
Los ensayos realizados por el inventor de la
presente invención demostraron que, de acuerdo con una variante
particularmente ventajosa, el aglutinante se obtenía mediante mezcla
de un cemento natural, de al menos un cemento corriente de tipo CEM
II, CEM III, CEM IV o CEM V y de material(es)
puzolánico(s).
También es evidente que los aglutinantes de la
invención se obtienen ventajosamente a partir de la mezcla de al
menos un cemento natural, con al menos un cemento de tipo Portland y
al menos un material puzolánico en proporciones tales que el
cemento natural represente del 20 al 50% en peso de dicha mezcla y
que el clinker de tipo Portland introducido por dicho o dichos
cementos de tipo Portland represente del 6 al 59% en peso de dicha
mezcla.
Este cemento natural es ventajosamente un
cemento de tipo belítico activado por aluminatos.
Por otro lado, las propiedades de fraguado son
tanto mejores en cuanto que los aluminatos contenidos en la
composición se hayan cocido a temperaturas diferentes. Dicho
resultado se obtiene en particular cuando el cemento natural se
cuece a una temperatura que se escalona en una amplia gama, en
particular una gama comprendida entre 500 y 1300ºC.
También es evidente, en los ensayos sistemáticos
realizados por el inventor de la presente invención, que las
cantidades del cemento de la invención están vinculadas en gran
medida a la reactividad de los aluminatos contenidos en la
composición.
En efecto, cuantos más de estos aluminatos se
cuezan a baja temperatura, más reactivos son durante su hidratación,
debido a que están formados por cristales muy pequeños o a que
están mal cristalizados. Idealmente, para obtener el máximo de
reactividad de los diferentes aluminatos de la composición, sería
preciso cocerles de forma aislada, cada uno a su temperatura mínima
de formación y a continuación mezclarlos.
Dicha preparación, por supuesto, no es
realista.
Por esta razón, se prefiere utilizar cementos
naturales que se cuecen en condiciones tales que su temperatura de
cocción se escalone entre 500 y 1300ºC, abarcando de este modo todos
los intervalos de temperaturas óptimas de estos aluminatos.
Dicha gama de temperaturas permite obtener, para
cada uno de los cuatro aluminatos reactivos presentes en la
composición de la invención, una fracción que se cocerá a su
temperatura óptima de reacción.
Por otro lado, el cemento natural contiene
ventajosamente aluminatos que presentan cada uno al menos una
fracción cocida a una temperatura llamada "temperatura óptima de
reactividad".
Por temperatura óptima de reactividad se
entiende, en el sentido de la invención, la temperatura a la cual
se forman las fases minerales que tendrán la cinética de hidratación
más rápida y que provocará, por consiguiente, un fraguado y un
endurecimiento rápidos. Esta temperatura es diferente (más baja) de
la temperatura que dará el rendimiento máximo de formación del
mineral.
Además de estos aluminatos, cocidos cada uno a
una temperatura óptima, la composición contiene ventajosamente del
40 al 70% de belita, del 5 al 17% de alita y del 0 al 15% de
carbonato cálcico, estando estas diferentes proporciones expresadas
en porcentaje en peso.
De acuerdo con una variante particularmente
ventajosa de la invención, las composiciones se obtienen utilizando,
como cemento natural, el cemento rápido natural que es un cemento
de fraguado y endurecimiento rápido que resulta exclusivamente de
la cocción a temperatura moderada (1000 a 1200ºC) de una caliza
arcillosa de composición regular, extraída de bancos homogéneos y a
continuación triturada muy finamente.
Ésta está compuesta principalmente por silicato,
aluminato y sulfo-aluminato de calcio así como por
pequeñas cantidades de cal, de magnesia, de sulfato de calcio y de
potasio y de trazas de otros elementos.
Como se ha expuesto anteriormente, las
composiciones de la invención pueden obtenerse mediante mezcla de al
menos un cemento natural, en particular de cemento rápido natural,
con un clinker de tipo Portland y al menos un material de tipo
puzolánico y opcionalmente con sulfato de calcio.
Dichas composiciones comprenderán
ventajosamente, en peso:
- -
- del 20 al 50% de cemento natural,
- -
- del 0 al 6% de sulfato de calcio,
- -
- del 6 al 63% de clinker de tipo Portland,
- -
- del 5 al 70% de material(es) puzolánico(s)
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Los clinkers de tipo Portland comprendidos en
estas composiciones podrán introducirse ventajosamente de forma
simultánea con una parte de los material(es)
puzolánico(s) por medio de cementos clasificados como CEM II,
CEM III, CEM IV o CEM V.
Podremos recurrir, en particular, a un cemento
de tipo CEM III/B que comprende, en peso, del 20 al 34% de clinker
y del 60 al 80% de escoria.
También podremos utilizar un cemento CEM III (A,
B o C), conteniendo dichos cementos, en peso, del 5 al 64% de
clinker y del 95 al 36% de escoria.
También se podrán utilizar cementos de tipo CEM
II o cementos compuestos de tipo CEM V o cementos puzolánicos de
tipo CEM IV que comprenden del 20 al 80%, en peso, de clinker así
como compuestos puzolánicos tales como escorias, humo de sílice,
puzolana natural, puzolana artificial, cenizas volantes silíceas,
cenizas volantes calcáreas y/o esquisto calcinado en proporciones
comprendidas entre el 80 y el 20%.
De este modo, una composición preferida de la
invención contendrá, en peso:
- -
- del 20 al 50% de cemento natural, en particular de cemento rápido natural,
- -
- del 0 al 6% de sulfato de calcio,
- -
- del 8 al 47% de clinker de tipo Portland,
- -
- del 20 al 70% de material puzolánico, procediendo este material puzolánico ventajosamente al menos en parte de un cemento de tipo CEM III (A, B o C).
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Como se ha indicado anteriormente, la ventaja de
todas las composiciones descritas anteriormente es que pueden
prepararse con emisiones de CO_{2} vinculadas a la
descarbonatación particularmente bajas, particularmente emisiones
comprendidas entre 200 y 250 kg/t mientras que estas emisiones son
del orden de 470 a 500 kg/t para un cemento corriente de tipo CEM
I.
Se observará que las cifras dadas anteriormente
se refieren únicamente a las emisiones de CO_{2} procedentes de
la descarbonatación, las emisiones de CO_{2} procedentes de la
combustión de los combustibles no se han tenido en cuenta ya que
éstas son variables en función de la calidad del combustible
(particularmente para los CEM).
Otra ventaja de estas composiciones es que
pueden prepararse consumiendo cantidades de energía particularmente
bajas. Estas cantidades de energía podrán, gracias a la invención,
rebajarse en al menos un 50% con respecto a un cemento de tipo CEM
I convencional.
Otra ventaja más de estas composiciones es que
presentan un calor de hidratación particularmente bajo del orden de
200 J/g mientras que, para un cemento de tipo CEM, éstos son
generalmente del orden de 400 J/g.
Otra ventaja de las composiciones de la
invención es que conducen a cementos que tienen retracciones por
secado más reducidas, generalmente del orden de 500 \mum/m
mientras que los cementos CEM presentan generalmente retracciones
de 800 a 1000 \mum/m.
Estos aglutinantes se muestran particularmente
interesantes debido a sus tiempos de fraguado regulables de 30 min
a 3 h y a su resistencia desde la o las primeras horas. Se observará
a este respecto que la norma EN 197-1 da como
exigencia de tiempo de inicio del fraguado:
- -
- para la clase 32,5 al menos 75 minutos,
- -
- para la clase 42,5 al menos 60 minutos y
- -
- para la clase 52,5 al menos 45 minutos.
\vskip1.000000\baselineskip
Gracias a todas estas ventajas, los aglutinantes
de la invención se emplearán para la preparación de diferentes
composiciones a base de aglutinantes hidráulicos, en particular
morteros y hormigones, en particular en todas las aplicaciones en
las que se busca aglutinantes hidráulicos que no necesitan una
duración de la manejabilidad de más de dos horas.
Se recuerda en este documento que la
manejabilidad o trabajabilidad de un hormigón designa el tiempo en
el que el hormigón debe conservar su plasticidad para una correcta
colocación. Esta manejabilidad o trabajabilidad puede definirse
como la facilidad de empleo del hormigón para el llenado perfecto
del encofrado o de la armadura. De esta trabajabilidad dependen la
compacidad y la resistencia real del hormigón en la propia obra,
recubrimiento y adherencia a las armaduras, cohesión del hormigón
que conlleva un menor riesgo de segregación, paramento de buen
aspecto, estanqueidad... Este periodo debe ser lo suficientemente
largo para permitir el transporte y el vertido del hormigón. La
manejabilidad puede estar controlada en particular por ensayos de
tipo "asentamiento en cono de Abrams" según la norma NF P 18
451.
De este modo, la invención también se refiere,
de acuerdo con una de sus características esenciales, a hormigones
y morteros que contienen los aglutinantes hidráulicos de la
invención descritos anteriormente.
Los ejemplos a continuación se proporcionan a
título puramente ilustrativo de la invención.
\vskip1.000000\baselineskip
Se preparan dos composiciones de aglutinantes
hidráulicos de acuerdo con la invención que se denominan A y B
mediante la mezcla de un cemento natural con un cemento corriente y
un material puzolánico.
\newpage
Estas composiciones se proporcionan en la tabla
III a continuación:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
Estas composiciones se comparan con un cemento
de control, designado a continuación como T, de tipo CEM I
52.5.
Las tablas IV, V, VI y VII proporcionan
respectivamente, para las composiciones A y B de la invención así
como para el control T:
- -
- Tabla IV: el balance energético y las emisiones de CO_{2},
- -
- Tabla V: el calor de hidratación medido en mortero según la norma NFP15-436 y la retracción por secado a los 28 d para morteros en los que la proporción de cemento/arena es de 1/3 y la proporción de agua/cemento de 0,5,
- -
- Tablas VI y VII: diferentes propiedades mecánicas (manejabilidad, resistencia a la compresión, retracción, temperatura máxima del hormigón), respectivamente para dos tipos de hormigones con adyuvante, autocompactante y pretensado de prefabricación cuyas dosificaciones se proporcionan en las dos primeras líneas de cada tabla, conteniendo cada uno de estos hormigones además una adyuvantación convencional (superplastificante de tipo policarboxilato, retardante de fraguado de tipo citrato trisódico y acelerantes del endurecimiento de tipo carbonato de litio y carbonato de sodio).
Se sabe que, en los hormigones llamados
"hormigones en masa", para aplicaciones de grandes grosores, el
calor desprendido por la hidratación del hormigón será mayor en el
interior que en superficie debido a pérdidas en superficie al
contacto con el aire. La expansión del hormigón viene seguida por
una contracción durante su refrigeración. Estando las amplitudes en
función del grosor, aparecerán tensiones diferenciales de tracción
que pueden conducir a la formación de fisuras. Una menor subida de
temperatura del hormigón es, por lo tanto, una prueba de
durabilidad.
Por esta razón, la indicación de la temperatura
llamada "temperatura máxima" medida en el presente caso en
moldes cilíndricos de 16 cm de diámetro y de 32 cm de altura en
condiciones casi-adiabáticas proporciona una buena
indicación en cuanto a la durabilidad del hormigón.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
Las diferentes tablas IV, V, VI y VII muestran
claramente que la emisión de CO_{2} es netamente menor con una
composición de la invención que con el cemento de control y que lo
mismo ocurre para el balance energético.
Por otro lado, las tablas VI y VII muestran que
las propiedades de resistencia a la compresión son completamente
comparables a las obtenidas con un hormigón preparado a partir de un
cemento de control de tipo CEM I.
Se observa también, en vista de estas dos
tablas, que las propiedades de resistencia a la compresión son
totalmente comparables a las obtenidas con el hormigón preparado a
partir de un cemento de control de tipo CEM I y que la retracción
por secado, así como la temperatura máxima de los hormigones de la
invención, son inferiores a las del hormigón de control.
De este modo, es perfectamente previsible con
las composiciones de la invención tener aplicaciones análogas a las
de los cementos de tipo CEM I al tiempo que se obtiene una reducción
significativa de las emisiones de CO_{2}, un balance térmico
netamente más reducido y un calor de hidratación mucho más reducido
con retracciones también más reducidas.
Claims (12)
1. Aglutinante hidráulico, caracterizado
por que contiene, en porcentaje en peso:
- -
- del 1,1 al 9% de aluminato tricálcico
- -
- del 1,5 al 13,5% de ferroaluminato tetracálcico
- -
- del 0,5 al 1,5% de heptaaluminato de dodecacalcio
- -
- del 0,5 al 1,5% de sulfato de trialuminato tetracálcico
- -
- del 0 al 0,8% de silicoaluminato dicálcico
- -
- del 5 al 70% de material(es) puzolánico(s)
- -
- del 0 al 6% de sulfato de calcio,
estando el resto constituido por los
constituyentes no aluminosos de al menos un clinker de tipo
Portland.
2. Aglutinante hidráulico de acuerdo con la
reivindicación 1, caracterizado por que los
material(es)
\hbox{puzolánico(s)} se
seleccionan entre el grupo constituido por puzolanas naturales,
puzolanas naturales calcinadas, cenizas volantes silíceas, cenizas
volantes calcáreas, humo de sílice y escorias, particularmente
escorias de alto horno, y por sus mezclas.3. Aglutinante de acuerdo con la reivindicación
1 ó 2, caracterizado por que contiene del 20 al 70% en peso
de material(es) puzolánico(s).
4. Aglutinante de acuerdo con una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado por que se obtiene
mediante mezcla de un cemento natural, de al menos un cemento
corriente de tipo CEM II, CEM III, CEM IV o CEM V y de
\hbox{material(es)} puzolánico(s).5. Aglutinante hidráulico de acuerdo con una de
las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado por que resulta de
la mezcla de al menos un cemento natural, con al menos un cemento de
tipo Portland y al menos un material puzolánico en proporciones
tales que el cemento natural represente del 20 al 50% en peso de
dicha mezcla y que el clinker de tipo Portland introducido por
dicho o dichos cementos de tipo Portland represente del 6 al 59% en
peso de dicha mezcla.
6. Aglutinante de acuerdo con la reivindicación
4 ó 5, caracterizado por que dicho cemento natural es un
cemento de tipo belítico activado por aluminatos.
7. Aglutinante de acuerdo con una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado por que los aluminatos
que contiene se han cocido a diferentes temperaturas.
8. Aglutinante de acuerdo con una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado por que contiene un
cemento natural cuya temperatura de cocción se escalona entre 500 y
1300ºC.
9. Aglutinante de acuerdo con la reivindicación
8, caracterizado por que dicho cemento natural contiene
aluminatos tales como se han definido en la reivindicación 1 que
presentan cada uno al menos una fracción cocida a una temperatura
óptima de reactividad, estando las otras fases mineralógicas
constituidas esencialmente por:
- -
- belita (C2S): del 40 al 70%,
- -
- alita (C3S): del 5 al 17%,
- -
- carbonato cálcico: del 0 al 15%, estando las diferentes proporciones expresadas en peso.
10. Aglutinante de acuerdo con una de las
reivindicaciones 1 a 9, caracterizado por que contiene del 20
al 50% en peso de cemento rápido natural.
11. Aglutinante de acuerdo con una de las
reivindicaciones 1 a 9, caracterizado por que contiene:
- -
- del 20 al 50% en peso de cemento natural, en particular de cemento rápido natural,
- -
- del 0 al 6% de sulfato de calcio,
- -
- del 8 al 47% de clinker de tipo Portland,
- -
- del 20 al 70% de material(es) puzolánico(s).
12. Hormigones o morteros, caracterizados
por que se preparan utilizando un aglutinante tal como se define en
una de las reivindicaciones 1 a 11, como aglutinante hidráulico.
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