ES2387040T3

ES2387040T3 - Double phase steel, flat product of a double phase steel of this type and process for manufacturing a flat product

Info

Publication number: ES2387040T3
Application number: ES07114398T
Authority: ES
Inventors: Ekaterina Bocharova; Thomas Heller; Dorothea Mattissen; Thomas Nickels; Günter STICH; Silke Strauss
Original assignee: ThyssenKrupp Steel Europe AG
Current assignee: ThyssenKrupp Steel Europe AG
Priority date: 2007-08-15
Filing date: 2007-08-15
Publication date: 2012-09-12
Anticipated expiration: 2027-08-15
Also published as: EP2028282B1; EP2028282A1; JP2010535946A; US20100273024A1; WO2009021897A1; PL2028282T3; JP5486496B2; CN101802233B; CN101802233A

Abstract

Acero de doble fase cuya estructura está constituida por el 20 - 70 % de martensita, hasta el 8 % por austenitaresidual y el resto por ferrita y/o bainita y que posee una resistencia a la tracción de al menos 950 MPa, así como unalargamiento A80 de al menos el 10 %, con la siguiente composición (en % en peso):C: 0,10 - 0,20 %,Si: 0,10 - 0,60 %,Mn: 1,50 - 2,50 %,Cr: 0,30 - 0,70 %,Ti: 0,02 - 0,08 %,B: < 0,0020 %,Mo: < 0,25 %,Al: < 0,10 %,P: <= 0,2 %,S: <= 0,01 %,N: <= 0,012 %el resto hierro e impurezas inevitables.Double phase steel whose structure is constituted by 20-70% martensite, up to 8% by residual austenite and the rest by ferrite and / or bainite and which has a tensile strength of at least 950 MPa, as well as an A80 of at least 10%, with the following composition (in% by weight): C: 0.10-0.20%, Si: 0.10-0.60%, Mn: 1.50-2.50% , Cr: 0.30 - 0.70%, Ti: 0.02 - 0.08%, B: <0.0020%, Mo: <0.25%, Al: <0.10%, P: < = 0.2%, S: <= 0.01%, N: <= 0.012% the rest iron and unavoidable impurities.

Description

Acero de doble fase, producto plano de un acero de doble fase de este tipo y procedimiento para la fabricación de un producto plano Double phase steel, flat product of a double phase steel of this type and process for manufacturing a flat product

La invención se refiere a un acero de doble fase cuya estructura está constituida esencialmente por martensita y ferrita o bainita, pudiendo estar presentes proporciones de austenita residual y presentando el acero de doble fase una resistencia a la tracción de al menos 950 MPa. La invención se refiere igualmente a un producto plano fabricado a partir de un acero de doble fase tal, así como a un procedimiento para la fabricación de aquel producto plano. The invention relates to a double phase steel whose structure consists essentially of martensite and ferrite or bainite, proportions of residual austenite may be present and the double phase steel having a tensile strength of at least 950 MPa. The invention also relates to a flat product manufactured from such a double phase steel, as well as to a process for manufacturing that flat product.

En el término genérico “producto plano” están normalmente incluidas aquí bandas y chapas de acero del tipo según la invención. In the generic term "flat product" are normally included here steel strips and sheets of the type according to the invention.

Precisamente en el sector de la construcción de carrocerías para vehículos existe el requisito de aceros que, por una parte, posean una alta resistencia con bajo peso; sin embargo, por otra parte, también una buena deformabilidad. Se conoce un gran número de experimentos para generar aceros que reúnan en sí mismos estas propiedades en sí contradictorias. Precisely in the sector of the construction of bodies for vehicles there is the requirement of steels that, on the one hand, have a high resistance with low weight; However, on the other hand, also a good deformability. A large number of experiments are known to generate steels that gather these contradictory properties in themselves.

Así, por ejemplo, por el documento EP 1 431 107 A1 se conoce un acero que no sólo será muy embutible a profundidad, sino que también poseerá altas resistencias a la tracción, un producto plano fabricado a partir del mismo y un procedimiento para su fabricación. El acero conocido contiene, además de hierro e impurezas inevitables (en % en peso) 0,08 - 0,25 % de C, 0, 001 - 1,5 % de Si, 0,01 - 2,0 % de Mn, 0,001 - 0,06 % de P, hasta el 0,05 % de S, 0,001 - 0,007 % de N y 0,008 - 0,2 % de Al. Al mismo tiempo presentará un valor de r medio de al menos 1,2, un valor de r en la dirección de laminado de al menos 1,3, un valor de r en una dirección de 45º con respecto a la dirección de laminado de al menos 0,9 y un valor de r perpendicular a la dirección de laminado de al menos 1,2. En el acero conocido, al silicio se le atribuye un efecto de aumento de la resistencia, habiéndose elegido el límite superior del 1,5 % en peso en cuanto a una buena capacidad de recubrimiento del acero. Igualmente se pone de relieve la influencia positiva del Mn sobre la resistencia. A este respecto, el límite superior del contenido de Mn del 1,5 % se ha fijado en cuanto a la reducción de los valores de r que acompaña a la superación de este límite, habiéndose considerado ventajoso para la optimización de los valores de r de la chapa de acero conocida contenidos de Mn en el intervalo del 0,04 - 0,8 % en peso, especialmente del 0,04 - 0,12 % en peso. Thus, for example, from EP 1 431 107 A1 a steel is known that will not only be very deep inlay, but will also have high tensile strengths, a flat product manufactured therefrom and a manufacturing process . Known steel contains, in addition to iron and unavoidable impurities (in% by weight) 0.08-0.25% C, 0.001-1.5% Si, 0.01-2.0% Mn, 0.001 - 0.06% of P, up to 0.05% of S, 0.001 - 0.007% of N and 0.008 - 0.2% of Al. At the same time it will have an average r value of at least 1.2, a value of r in the rolling direction of at least 1.3, a value of r in a direction of 45 ° with respect to the rolling direction of at least 0.9 and a value of r perpendicular to the rolling direction of at least 1.2. In known steel, silicon is attributed an effect of increased resistance, the upper limit of 1.5% by weight being chosen in terms of a good coating capacity of the steel. It also highlights the positive influence of Mn on resistance. In this regard, the upper limit of the Mn content of 1.5% has been set as regards the reduction of the values of r that accompanies the exceeding of this limit, having been considered advantageous for the optimization of the values of r of The known steel sheet Mn contents in the range of 0.04-0.8% by weight, especially 0.04-0.12% by weight.

Para aumentar adicionalmente su resistencia, el acero conocido también puede presentar opcionalmente, además de otros elementos de aleación opcionalmente añadidos, contenidos de B del 0,0001 - 0,01 % en peso de B, de Ti, Nb y/o V en una cantidad total del 0,001 - 0,2 % en peso, así como de Sn, Cr, Cu, Ni, Co, W y/o Mo en una cantidad total del 0,001 - 2,5 % en peso. A este respecto, por motivos de costes, el contenido total de estos elementos se limita al límite superior respectivamente especificado. To further increase its strength, the known steel may also optionally have, in addition to other optionally added alloy elements, B contents of 0.0001-0.01% by weight of B, Ti, Nb and / or V in a total amount of 0.001-2.2% by weight, as well as Sn, Cr, Cu, Ni, Co, W and / or Mo in a total amount of 0.001-2.5% by weight. In this regard, for reasons of cost, the total content of these elements is limited to the upper limit respectively specified.

Si los aceros descritos en el documento EP 1 431 407 A1 poseen resistencias de más de 850 MPa, naturalmente ya no presentan estructura de doble fase, sino que su estructura está constituida o solo por martensita o solo por ferrita If the steels described in EP 1 431 407 A1 have resistances of more than 850 MPa, they naturally no longer have a double phase structure, but their structure is constituted either by martensite or only by ferrite

o bainita. En el documento EP 1 431 407 A1 tampoco se encuentra ningún ejemplo mediante el cual, por ejemplo, los efectos del Cr, Mo, Ti o B pudieran reproducirse con al mismo tiempo bajas cantidades de Si o mayores contenidos de Mn. Más bien, los ejemplos especificados en el documento EP 1 431 407 A1 demuestran que según este estado de la técnica la resistencia se ha ajustado esencialmente por una adaptación adecuada de los contenidos de Mn y Si a la aleación de acero respectiva. or bainita. In EP 1 431 407 A1 there is also no example by which, for example, the effects of Cr, Mo, Ti or B could be reproduced with low amounts of Si or higher Mn contents at the same time. Rather, the examples specified in EP 1 431 407 A1 demonstrate that according to this state of the art the resistance has been essentially adjusted by a suitable adaptation of the contents of Mn and Si to the respective steel alloy.

Por el documento EP 1 200 635 A1 se conoce otra posibilidad de generación de productos planos constituidos por aceros de doble fase de mayor resistencia que, incluso después de la ejecución de un proceso de recocido con inclusión de un tratamiento de envejecimiento, todavía poseen buenas propiedades mecánico-tecnológicas. En el caso del procedimiento conocido por este documento se genera una banda o chapa de acero que presenta una estructura principalmente ferrítica-martensítica en la que la proporción de martensita asciende a entre el 4 y el 20 %, conteniendo la banda o chapa de acero, además de Fe e impurezas relacionadas con la fusión (en % en peso), 0,05 From EP 1 200 635 A1 another possibility of generating flat products consisting of double-phase steels of greater resistance is known, which, even after the execution of an annealing process including an aging treatment, still possess good properties. mechanical-technological In the case of the procedure known by this document, a steel strip or sheet is generated which has a mainly ferritic-martensitic structure in which the proportion of martensite amounts to between 4 and 20%, containing the steel strip or sheet, in addition to Fe and impurities related to fusion (in% by weight), 0.05

--: 0,2 % de C, hasta el 1,0 % de Si, hasta el 2,0 % de Mn, hasta el 0,1 % de P, hasta el 0,015 % de S, 0,02 - 0,4 % de Al, hasta el 0,005 % de N, 0,25 - 1,0 % de Cr, 0,002 - 0,01 % de B. A este respecto, la proporción de martensita del acero en cuestión asciende preferiblemente a aproximadamente el 5 % al 20 % de la estructura principalmente martensítica-ferrítica. Un producto plano generado de tal modo presenta resistencias de al menos 500 N/mm2 con al mismo tiempo buena capacidad de deformación, sin que para esto sean necesarios contenidos especialmente altos de determinados elementos de aleación. 0.2% C, up to 1.0% Si, up to 2.0% Mn, up to 0.1% P, up to 0.015% S, 0.02-0.4% At up to 0.005% of N, 0.25-1.0% of Cr, 0.002-0.01% of B. In this respect, the proportion of martensite of the steel in question is preferably about 5% to 20%. % of the mainly martensitic-ferritic structure. A flat product generated in this way has resistances of at least 500 N / mm2 with at the same time good deformability, without requiring especially high contents of certain alloy elements.

Para aumentar la resistencia, en el acero descrito en el documento EP 1 200 635 A1 se recurre al efecto del elemento boro que influye sobre la transformación. Su acción de aumento de la resistencia se garantiza en el acero conocido añadiendo al menos un formador de nitruro alternativo, preferiblemente Al y de manera complementaria Ti al material de acero. La acción de la adición de titanio y aluminio consiste en que se unen al nitrógeno contenido en el acero de manera que el boro está a disposición para la formación de carburos que aumentan la dureza. Respaldado por el contenido de Cr necesariamente presente, de esta manera se alcanza un nivel de resistencia mayor que en aceros comparables. Sin embargo, el máximo de la resistencia de los aceros especificados a modo de To increase the resistance, the effect of the boron element influencing the transformation is used in the steel described in EP 1 200 635 A1. Its resistance increase action is guaranteed in the known steel by adding at least one alternative nitride former, preferably Al and in a complementary manner Ti to the steel material. The action of the addition of titanium and aluminum is that they bind to the nitrogen contained in the steel so that boron is available for the formation of carbides that increase hardness. Backed by the content of Cr necessarily present, in this way a higher level of resistance is achieved than in comparable steels. However, the maximum strength of the steels specified as a

ejemplo en el documento EP 1 200 635 se encuentra respectivamente por debajo de 900 MPa. example in EP 1 200 635 is respectively below 900 MPa.

Finalmente, por el documento EP 1 559 797 A1 se conoce un acero de doble fase de mayor resistencia con una estructura que presenta más del 60 % de ferrita y 5 - 30 % de martensita que contiene, además de hierro y las impurezas inevitables (en % en peso) 0, 05 - 0,15 % de C, hasta el 0,5 % de Si, 1 - 2 % de Mn, 0,01 - 0,1 % de Al, hasta el 0,009 % de P, hasta el 0,01 % de S y hasta el 0,005 % de N. Para elevar más su resistencia, a este acero conocido puede añadírsele 0,01 - 0,3 % de Mo, 0,001 - 0,05 % de Nb, 0,001 - 0,1 % de Ti, 0,0003 - 0,002 % de B y 0,05 - 0,49 % de Cr. El acero conocido aleado y obtenido de esta forma alcanza resistencias a la tracción de hasta 700 MPa con una buena deformabilidad y calidad superficial. A este respecto, el objetivo del desarrollo descrito en el documento EP 1 559 797 A1 era una mejora de las propiedades mecánicas de un acero tal evitando una adición a la aleación de mayores cantidades de elementos de aleación como Si, P y Al críticos en lo referente a la calidad superficial, soldabilidad y deformabilidad. Finally, from EP 1 559 797 A1 a double-strength steel of greater strength is known with a structure that has more than 60% ferrite and 5 - 30% martensite containing, in addition to iron and the inevitable impurities (in % by weight) 0.05 - 0.15% of C, up to 0.5% of Si, 1 - 2% of Mn, 0.01 - 0.1% of Al, up to 0.009% of P, up to 0.01% of S and up to 0.005% of N. To further increase its resistance, 0.01-0.3% Mo, 0.001-0.05% Nb, 0.001-0 is added to this known steel. , 1% of Ti, 0.0003 - 0.002% of B and 0.05 - 0.49% of Cr. The known alloy steel obtained in this way reaches tensile strengths of up to 700 MPa with good deformability and quality superficial. In this regard, the objective of the development described in EP 1 559 797 A1 was an improvement of the mechanical properties of such a steel by avoiding an addition to the alloy of larger amounts of alloy elements such as Si, P and Al critical in referring to surface quality, weldability and deformability.

Además del estado de la técnica previamente explicado, por el documento EP 1 808 505 A1 se conoce un acero con (en % en peso) 0,03 - 0,25 de C, 0,4 - 2,0 de Si, 0,8 - 3,1 de Mn, 0,005 - 2 de Cr, 0,002 - 1 de Ti, 0,0002 - 0,1 de B, 0,005 - 1 de Mo, : 2,0 de Al, : 0,02 de P, : 0,02 de S, : 0,01 de N, el resto hierro e impurezas inevitables cuya estructura contendrá, además de bainita, 10 - 60 % de martensita, 1 - 10 % de austenita residual, así como 10 - 80 % de ferrita. En esta aleación puede preverse Cr para aumentar la resistencia, encontrándose los contenidos de Cr según los ejemplos de realización del documento EP 1 808 505 A1 respectivamente claramente por debajo del 0,05 % en peso. A esta aleación conocida se le añadirá Al, por una parte, para la desoxidación, pero por otra parte también para mejorar la tenacidad. Los ejemplos de realización especificados en el documento EP 1 808 505 A1 muestran que se ha retomado esta posibilidad de aumentar la tenacidad mediante la adición de altos contenidos de Al. In addition to the state of the art previously explained, from EP 1 808 505 A1 a steel is known with (in% by weight) 0.03-0.25 of C, 0.4-2.0 of Si, 0, 8 - 3.1 of Mn, 0.005 - 2 of Cr, 0.002 - 1 of Ti, 0.0002 - 0.1 of B, 0.005 - 1 of Mo,: 2.0 of Al,: 0.02 of P, : 0,02 of S,: 0,01 of N, the rest iron and inevitable impurities whose structure will contain, in addition to bainite, 10 - 60% of martensite, 1 - 10% of residual austenite, as well as 10 - 80% of ferrite In this alloy Cr can be provided to increase the strength, the Cr contents being found according to the embodiments of EP 1 808 505 A1 respectively clearly below 0.05% by weight. Al this alloy will be added Al, on the one hand, for deoxidation, but on the other hand also to improve the toughness. The exemplary embodiments specified in EP 1 808 505 A1 show that this possibility of increasing the toughness has been resumed by the addition of high Al contents.

Igualmente, por el documento EP 1 319 726 A1 se conoce un concepto de aleación que se basa en la idea de añadir a un acero una cantidad de elementos de microaleación que sea suficiente para, por una parte, unir el nitrógeno presente en el acero y, por otra parte, formar precipitaciones que aumentan la resistencia. Esta aleación de acero conocida que regularmente alcanza resistencias a la tracción de más de 600 MPa contiene para este fin (en % en peso) 0,05 - 0,5 % de C, 0,05 - 1,5 % de Si, 1 - 2,5 % de Mn, : 0,75 % de Cr, titanio con la condición 0,01 % : (Ti-2,4N) : 0,2 % y/o Nb con la condición 0,01 % : (Nb-6,5N) : 0,2 %, 0,01 - 1,5 % de Al, : 0,1 % de P, : 0,01 % de S, : 0,01 % de N, el resto hierro e impurezas inevitables. Similarly, from EP 1 319 726 A1 an alloy concept is known that is based on the idea of adding a quantity of microalloy elements to a steel that is sufficient to, on the one hand, bind the nitrogen present in the steel and , on the other hand, form precipitation that increases resistance. This known steel alloy that regularly reaches tensile strengths of more than 600 MPa contains for this purpose (in% by weight) 0.05-0.5% C, 0.05-1.5% Si, 1 - 2.5% Mn,: 0.75% Cr, titanium with the condition 0.01%: (Ti-2.4N): 0.2% and / or Nb with the condition 0.01%: ( Nb-6.5N): 0.2%, 0.01 - 1.5% of Al,: 0.1% of P,: 0.01% of S,: 0.01% of N, the rest iron and inevitable impurities.

Del documento EP 1 548 142 A1 se deduce además un procedimiento de aleación general dentro del cual se encontrarán composiciones de acero caracterizadas más detalladamente por diversas condiciones que deben ser cumplidas por los contenidos de sus elementos de aleación. El procedimiento de aleación general en cuestión contendrá, además de hierro e impurezas inevitables (en % en peso) 0,1 - 1 % de C, 0,05 - 2 % de Si, 1 - 5 % de Mn, 0,1 - 1 % de Cr, 0,005 - 0,1 % de Ti, 0,0003 - 0,01 % de B, 0,1 - 1 % de Mo, : 1 % de Al, 0,005 - 0,01 % de P y hasta el 0,01 % de N. Los valores de resistencia de estos aceros de ejemplo generados a partir de esta aleación se dispersan por un amplio intervalo. From EP 1 548 142 A1 a general alloy process is also deduced within which steel compositions will be found characterized in more detail by various conditions that must be met by the contents of their alloy elements. The general alloy process in question will contain, in addition to iron and unavoidable impurities (in% by weight) 0.1 - 1% of C, 0.05 - 2% of Si, 1 - 5% of Mn, 0.1 - 1% of Cr, 0.005 - 0.1% of Ti, 0.0003 - 0.01% of B, 0.1 - 1% of Mo,: 1% of Al, 0.005 - 0.01% of P and up 0.01% of N. The strength values of these example steels generated from this alloy are dispersed over a wide range.

Finalmente, por el documento EP 0 966 547 B1 todavía se conoce un acero polifásico calmado con Al que contendrá (en % en peso) 0,10 - 0,20 % de C, 0,30 - 0,60 % de Si, 1,50 - 2,00 % de Mn, 0,30 - 0,80 % de Cr, : 0,2 % de Ti, : 0,40 % de Mo, : 0,08 % de P, : 0,8 % de Nb, Zr : 0,2, el resto hierro e impurezas inevitables, y presentará resistencias a la tracción de al menos 900 MPa. Esta aleación se basa en la idea de formar microestructuras muy finas en el acero que están constituidas por fases blandas y duras unas al lado de las otras, combinado con una distribución de precipitaciones muy finas. A este respecto, la acción del Cr consiste en que este elemento promueve la formación de bainita. Al mismo tiempo se recomiendan altos contenidos de Ti para generar un número máximo de precipitaciones de Ti muy finas. Finally, EP 0 966 547 B1 still knows a polyphasic steel calmed with Al which will contain (in% by weight) 0.10 - 0.20% of C, 0.30 - 0.60% of Si, 1 , 50 - 2.00% of Mn, 0.30 - 0.80% of Cr,: 0.2% of Ti,: 0.40% of Mo,: 0.08% of P,: 0.8% of Nb, Zr: 0.2, the rest iron and inevitable impurities, and will present tensile strengths of at least 900 MPa. This alloy is based on the idea of forming very fine microstructures in steel that are made up of soft and hard phases next to each other, combined with a distribution of very fine precipitations. In this regard, the action of Cr is that this element promotes the formation of bainite. At the same time, high Ti contents are recommended to generate a maximum number of very fine precipitations of Ti.

En vista del estado de la técnica anteriormente descrito, el objetivo de la invención se basó en desarrollar un acero y un producto plano fabricado a partir del mismo que presentara de forma fidedigna una resistencia de al menos 950 MPa y una buena deformabilidad. Además, el acero poseerá una calidad superficial que con la aplicación de un sencillo procedimiento de fabricación permitirá deformar un producto plano generado a partir de este acero en estado sin recubrir o provisto de un revestimiento protector de la corrosión dando una pieza moldeada compleja como una parte de una carrocería para automóviles. Además, también se especificará un procedimiento que permita de manera sencilla fabricar productos planos obtenidos del modo anteriormente mencionado. In view of the state of the art described above, the objective of the invention was based on developing a steel and a flat product manufactured therefrom that would reliably present a resistance of at least 950 MPa and good deformability. In addition, the steel will have a surface quality that, with the application of a simple manufacturing process, will allow the deformation of a flat product generated from this uncoated state or provided with a corrosion protective coating giving a complex molded part as a part of a car body. In addition, a procedure will also be specified that allows for simple manufacturing of flat products obtained in the aforementioned manner.

Con respecto al material, este objetivo según la invención se ha alcanzado mediante el acero de doble fase especificado en la reivindicación 1. Configuraciones ventajosas de este acero se mencionan en las reivindicaciones que se refieren a la reivindicación 1. With respect to the material, this objective according to the invention has been achieved by the double phase steel specified in claim 1. Advantageous configurations of this steel are mentioned in the claims referring to claim 1.

Un producto plano que alcanza el objetivo previamente mencionado se caracteriza correspondientemente a la reivindicación 19 según la invención porque está constituido por un acero compuesto y obtenido según la invención. A flat product that achieves the aforementioned objective is correspondingly to claim 19 according to the invention because it is constituted by a composite steel and obtained according to the invention.

Con respecto al procedimiento de fabricación, el objetivo anteriormente mencionado se alcanza finalmente según la invención mediante los modos de fabricación especificados en las reivindicaciones 25 y 26, refiriéndose el With respect to the manufacturing process, the aforementioned objective is finally achieved according to the invention by means of the manufacturing modes specified in claims 25 and 26, referring to the

procedimiento especificado en la reivindicación 25 a la fabricación según la invención de una banda en caliente y el modo de proceder especificado en la reivindicación 26 a la fabricación según la invención de una banda en frío. En las reivindicaciones que hacen referencia a las reivindicaciones 25 y 26 están contenidas variantes respectivamente ventajosas de los procedimientos según la invención. Adicionalmente, a continuación se explican configuraciones especialmente ventajosas para la aplicación práctica de los procedimientos según la invención y de sus variantes especificadas en las reivindicaciones. The method specified in claim 25 for the manufacture according to the invention of a hot strip and the method of proceeding specified in claim 26 for the manufacture according to the invention of a cold strip. In the claims referring to claims 25 and 26 respectively advantageous variants of the methods according to the invention are contained. Additionally, particularly advantageous configurations for the practical application of the methods according to the invention and its variants specified in the claims are explained below.

Un acero según la invención destaca por altas resistencias de al menos 950 MPa, especialmente más de 980 MPa, alcanzándose también regularmente resistencias de 1000 MPa y más. Al mismo tiempo posee un límite de estiraje por tracción de al menos 580 MPa, especialmente de al menos 600 MPa, y presenta un alargamiento A80 de al menos el 10 %. A steel according to the invention stands out for high resistances of at least 950 MPa, especially more than 980 MPa, with resistances of 1000 MPa and more also being regularly achieved. At the same time it has a tensile stretch limit of at least 580 MPa, especially at least 600 MPa, and has an A80 elongation of at least 10%.

Debido a la combinación de alta resistencia y buena deformabilidad, el acero según la invención es especialmente adecuado para la fabricación de piezas complejamente moldeadas altamente cargadas en el uso práctico, como se necesitan, por ejemplo, en el sector de la construcción de carrocerías para automóviles. Due to the combination of high strength and good deformability, the steel according to the invention is especially suitable for the manufacture of complexly molded parts highly loaded in practical use, as needed, for example, in the field of car body building .

Gracias a su estructura de doble fase, el acero según la invención posee una alta resistencia con al mismo tiempo buen alargamiento. Así, la aleación de un acero según la invención está compuesta de forma que posea una proporción de martensita de al menos el 20 %, preferiblemente de más del 30 %, a como máximo el 70 %. Al mismo tiempo pueden ser ventajosas proporciones de austenita residual de hasta el 8 %, prefiriéndose generalmente menores proporciones de austenita residual de como máximo el 7 % o inferiores. El resto de la estructura de un acero de doble fase según la invención está constituida respectivamente por ferrita y/o bainita (ferrita bainítica + carburos). Thanks to its double phase structure, the steel according to the invention has a high resistance with good elongation at the same time. Thus, the alloy of a steel according to the invention is composed so that it has a proportion of martensite of at least 20%, preferably more than 30%, at a maximum of 70%. At the same time, proportions of residual austenite of up to 8% may be advantageous, with lower proportions of residual austenite of at most 7% or less being generally preferred. The rest of the structure of a double phase steel according to the invention consists respectively of ferrite and / or bainite (bainitic ferrite + carbides).

Las altas resistencias y buenas propiedades de alargamiento se han conseguido mediante el ajuste de la estructura de doble fase según la invención. Esto ha sido posible por una estrecha selección de contenidos de los elementos de aleación individuales que están presentes en un acero según la invención, además de hierro e impurezas inevitables. The high strengths and good elongation properties have been achieved by adjusting the double phase structure according to the invention. This has been made possible by a narrow selection of contents of the individual alloy elements that are present in a steel according to the invention, in addition to iron and unavoidable impurities.

Así, la invención prevé un contenido de C del 0,10 - 0,20 % en peso. A este respecto, el contenido mínimo de carbono del 0,10 % en peso se ha elegido para conseguir la formación de la estructura martensítica con suficiente dureza y para ajustar la combinación de propiedades deseada del acero según la invención. Sin embargo, a contenidos de más del 0,20 % en peso, el carbono dificulta la formación de la proporción de estructura ferrítica / bainítica deseada. Contenidos de C mayores también repercuten negativamente en la idoneidad de la soldadura, lo que es de especial importancia para la aplicación del material según la invención, por ejemplo, en el sector de la construcción de automóviles. La acción ventajosa del carbono en un acero según la invención puede servir de forma especialmente segura cuando el contenido de C de un acero según la invención ascienda al 0,12 - 0,18 % en peso, especialmente al 0,15 - 0,16 % en peso. Thus, the invention provides a C content of 0.10-0.20% by weight. In this regard, the minimum carbon content of 0.10% by weight has been chosen to achieve the formation of the martensitic structure with sufficient hardness and to adjust the desired combination of properties of the steel according to the invention. However, at contents of more than 0.20% by weight, carbon hinders the formation of the desired ferritic / bainitic structure ratio. Higher C contents also have a negative impact on the suitability of the weld, which is of particular importance for the application of the material according to the invention, for example, in the automotive construction sector. The advantageous action of carbon in a steel according to the invention can be particularly safe when the C content of a steel according to the invention amounts to 0.12-0.18% by weight, especially 0.15-0.16 % in weigh.

El Si sirve en un acero según la invención para aumentar la resistencia mediante endurecimiento de la ferrita o bainita. Para poder aprovechar este efecto se prevé un contenido mínimo de Si del 0,10 % en peso, produciéndose entonces la acción del Si de forma especialmente segura cuando el contenido de Si de un acero según la invención asciende a al menos el 0,2 % en peso, especialmente a al menos 0,25 % en peso. Considerando que un producto plano generado a partir de un acero según la invención poseerá una calidad superficial óptima para el posterior procesamiento y recubrimientos dado el caso aplicados, el límite superior del contenido de Si se ha fijado al mismo tiempo al 0,6 % en peso. El riesgo de la oxidación del límite del grano también se minimiza manteniendo este límite superior. A este respecto, una influencia desfavorable del Si sobre las propiedades del acero según la invención puede evitarse aún con mayor seguridad limitando el contenido de Si del acero según la invención al 0,4 % en peso, especialmente al 0,35 % en peso. Si is used in a steel according to the invention to increase the resistance by hardening of the ferrite or bainite. In order to take advantage of this effect, a minimum Si content of 0.10% by weight is anticipated, then the action of Si occurs particularly safely when the Si content of a steel according to the invention amounts to at least 0.2% by weight, especially at least 0.25% by weight. Whereas a flat product generated from a steel according to the invention will have an optimum surface quality for subsequent processing and coatings, if applicable, the upper limit of the Si content has been set at 0.6% by weight at the same time . The risk of oxidation of the grain limit is also minimized by maintaining this upper limit. In this regard, an unfavorable influence of Si on the properties of the steel according to the invention can be avoided even more safely by limiting the Si content of the steel according to the invention to 0.4% by weight, especially 0.35% by weight.

En contenido de Mn de un acero según la invención se encuentra en el intervalo del 1,5 - 2,50 % en peso, especialmente del 1,5 - 2,35 % en peso, para aprovechar el efecto de aumento de la resistencia de este elemento. Así, mediante la presencia de Mn se apoya la formación de martensita. A este respecto, los contenidos de Mn previstos según la invención impiden la formación de perlita en el enfriamiento después del recocido, especialmente en el caso de que una banda en frío se fabrique a partir del acero según la invención y esta banda en frío se recueza a continuación. Estos efectos positivos de la presencia de Mn en un acero según la invención pueden entonces aprovecharse especialmente cuando el contenido de Mn ascienda a al menos el 1,7 % en peso, especialmente a al menos el 1,80 % en peso. Sin embargo, para evitar una influencia negativa del Mn sobre la deformabilidad, idoneidad de la soldadura y capacidad de recubrimiento, el límite superior para los contenidos de Mn se fija al 2,5 % en peso en el acero según la invención. Las influencias posiblemente negativas del Mn sobre un acero según la invención pueden excluirse con elevada seguridad limitando el contenido de Mn al 2,20 % en peso, especialmente al 2,00 % en peso. In Mn content of a steel according to the invention is in the range of 1.5-2.50% by weight, especially 1.5-2.35% by weight, to take advantage of the effect of increasing the resistance of this item. Thus, through the presence of Mn, the formation of martensite is supported. In this regard, the Mn contents provided according to the invention prevent the formation of perlite in cooling after annealing, especially in the case that a cold band is manufactured from the steel according to the invention and this cold band is coated. then. These positive effects of the presence of Mn in a steel according to the invention can then be especially exploited when the content of Mn amounts to at least 1.7% by weight, especially at least 1.80% by weight. However, in order to avoid a negative influence of Mn on deformability, weld suitability and coating capacity, the upper limit for Mn contents is set at 2.5% by weight in the steel according to the invention. The possibly negative influences of Mn on a steel according to the invention can be safely excluded by limiting the content of Mn to 2.20% by weight, especially 2.00% by weight.

El Cr también tiene un efecto de aumento de la resistencia en un acero de doble fase en contenidos del 0,2 - 0,8 % en peso. Esta acción aparece especialmente cuando el contenido de Cr según la invención asciende a al menos el 0,3 % en peso, especialmente a al menos el 0,5 % en peso. Sin embargo, al mismo tiempo, el contenido de Cr de un Cr also has an effect of increasing resistance in a double phase steel in contents of 0.2-0.8% by weight. This action appears especially when the Cr content according to the invention amounts to at least 0.3% by weight, especially at least 0.5% by weight. However, at the same time, the Cr content of a

acero según la invención está limitado al 0,8 % en peso para reducir el riesgo de formación de oxidación del límite del grano y para garantizar buenas propiedades de alargamiento del acero según la invención. Manteniendo este límite superior también se consigue una superficie que puede proveerse bien de un recubrimiento metálico. Las influencias negativas de los contenidos de Cr se evitan especialmente cuando el límite superior del contenido de cromo de un acero según la invención se fija como máximo al 0,7 % en peso, especialmente al 0,6 % en peso. Steel according to the invention is limited to 0.8% by weight to reduce the risk of oxidation formation of the grain boundary and to ensure good elongation properties of the steel according to the invention. Maintaining this upper limit also achieves a surface that can be provided with a metallic coating. The negative influences of the Cr contents are especially avoided when the upper limit of the chromium content of a steel according to the invention is set at a maximum of 0.7% by weight, especially 0.6% by weight.

La presencia de titanio en contenidos de al menos el 0,02 % en peso también contribuye al aumento de la resistencia de un acero según la invención formándose finas precipitaciones de TiC o Ti(C,N) y contribuyendo al afino de grano. Otra acción positiva del Ti consiste en la unión del nitrógeno eventualmente presente, de manera quese previene la formación de nitruros de boro en el acero según la invención. Éstos tendrían una fuerte influencia negativa sobre las propiedades de alargamiento y asociado a ellas sobre la maleabilidad de un producto plano según la invención. The presence of titanium in contents of at least 0.02% by weight also contributes to the increase of the strength of a steel according to the invention, forming fine precipitations of TiC or Ti (C, N) and contributing to grain refining. Another positive action of the Ti consists in the union of the nitrogen possibly present, so that the formation of boron nitrides in the steel according to the invention is prevented. These would have a strong negative influence on the elongation properties and associated with them on the malleability of a flat product according to the invention.

Por tanto, debido a la presencia de Ti, en el caso de una adición de boro para aumentar la resistencia también se garantiza que el boro pueda desarrollar completamente su acción. Para este fin puede ser favorable que el Ti se añada en una cantidad que ascienda a más de 5,1 veces el contenido de N respectivo (es decir, contenido de Ti > 1,5 (3,4 x contenido de N)). No obstante, contenidos de Ti demasiado altos conducen a temperaturas de recristalización desfavorablemente altas, lo que repercute negativamente especialmente cuando a partir del acero según la invención se generan productos planos laminados en frío que finalmente se recuecen. Por tanto, el límite superior del contenido de Ti se ha limitado al 0,08 % en peso, especialmente al 0,06 % en peso. La influencia positiva del de Ti sobre las propiedades de un acero según la invención puede aprovecharse de forma especialmente segura cuando su contenido de Ti ascienda al 0,03 - 0,055 % en peso, especialmente al 0,040 0,050 % en peso. Therefore, due to the presence of Ti, in the case of an addition of boron to increase the resistance it is also guaranteed that the boron can fully develop its action. For this purpose it may be favorable for Ti to be added in an amount that amounts to more than 5.1 times the respective N content (ie, Ti content> 1.5 (3.4 x N content)). However, too high Ti contents lead to unfavorably high recrystallization temperatures, which has a negative impact especially when cold rolled flat products are generated from the steel according to the invention, which are finally coated. Therefore, the upper limit of the Ti content has been limited to 0.08% by weight, especially 0.06% by weight. The positive influence of Ti on the properties of a steel according to the invention can be used especially safely when its Ti content amounts to 0.03-0.0555% by weight, especially 0.040 0.050% by weight.

Mediante los contenidos de B de hasta el 0,002 % en peso opcionalmente previstos según la invención también se eleva la resistencia del acero según la invención y, al igual que mediante la adición respectiva de Mn, Cr y Mo, la velocidad de enfriamiento crítica se reduce después del recocido en el caso de la fabricación de la banda en frío a partir de acero según la invención. Por este motivo, según una configuración especialmente conforme a la práctica de la invención, el contenido de B asciende a al menos el 0,0005 % en peso. Sin embargo, contenidos de B demasiado altos pueden reducir al mismo tiempo la deformabilidad del acero según la invención e influir negativamente en la característica de la estructura de doble fase deseada según la invención. Por tanto, los efectos optimizados del boro resultan en un acero según la invención con contenidos del 0,0007 - 0,0016 % en peso, especialmente del 0,0008 - 0,0013 % en peso. By means of the contents of B of up to 0.002% by weight optionally provided according to the invention, the strength of the steel according to the invention is also raised and, as by the respective addition of Mn, Cr and Mo, the critical cooling rate is reduced after annealing in the case of manufacturing the cold strip from steel according to the invention. For this reason, according to a configuration especially in accordance with the practice of the invention, the content of B amounts to at least 0.0005% by weight. However, too high B contents can reduce the deformability of the steel according to the invention at the same time and negatively influence the characteristic of the desired double phase structure according to the invention. Therefore, the optimized effects of boron result in a steel according to the invention with contents of 0.0007 - 0.0016% by weight, especially 0.0008 - 0.0013% by weight.

Al igual que el boro o el Cr en los intervalos de contenidos previamente mencionados, los contenidos de molibdeno opcionalmente presentes según la invención también contribuyen a elevar la resistencia de un acero según la invención. A este respecto, la presencia de Mo según muestra la experiencia no repercute negativamente en la capacidad de recubrimiento del producto plano con un recubrimiento metálico y su ductilidad. Ensayos prácticos han mostrado que las influencias positivas del Mo hasta contenidos del 0,25 % en peso, especialmente del 0,22 % en peso, también pueden aprovecharse de forma especialmente efectiva teniendo en cuenta los costes. Así, contenidos del 0,05 % en peso de Mo ya repercuten positivamente en las propiedades del acero según la invención. En presencia de cantidades suficientes de otros elementos de aumento de la resistencia, la acción deseada del molibdeno en un acero según la invención se produce especialmente cuando su contenido de Mo ascienda al 0,065 Like boron or Cr in the previously mentioned content ranges, the molybdenum contents optionally present according to the invention also contribute to raising the strength of a steel according to the invention. In this regard, the presence of Mo as shown by experience does not adversely affect the coating capacity of the flat product with a metallic coating and its ductility. Practical tests have shown that the positive influences of Mo up to contents of 0.25% by weight, especially 0.22% by weight, can also be used in a particularly effective way taking into account the costs. Thus, contents of 0.05% by weight of Mo already have a positive impact on the properties of the steel according to the invention. In the presence of sufficient amounts of other elements for increasing resistance, the desired action of molybdenum in a steel according to the invention occurs especially when its Mo content rises to 0.065

--: 0,18 % en peso, especialmente al 0,08 - 0,13 % en peso. Sin embargo, para asegurar la resistencia requerida del acero según la invención cuando en el acero según la invención estén presentes contenidos de Mo de menos del 1,7 % en peso y/o contenidos de Cr de menos del 0,4 % en peso, es ventajoso añadir 0,05 - 0,22 % en peso de Mo. 0.18% by weight, especially 0.08-0.13% by weight. However, to ensure the required strength of the steel according to the invention when Mo contents of less than 1.7% by weight and / or Cr contents of less than 0.4% by weight are present in the steel according to the invention, it is advantageous to add 0.05-0.22% by weight of Mo.

El aluminio se usa en la fusión de un acero según la invención para la desoxidación y para la unión de nitrógeno dado el caso contenido en el acero. Para este fin, al acero según la invención puede añadírsele dado el caso Al en contenidos de menos del 0,1 % en peso, produciéndose la acción deseada del Al con especial seguridad cuando sus contenidos se encuentren en el intervalo del 0,01 - 0,06 % en peso, especialmente del 0,020 - 0,050 % en peso. Aluminum is used in the fusion of a steel according to the invention for deoxidation and for nitrogen bonding, if necessary, contained in the steel. For this purpose, the steel according to the invention can be added, if necessary, in contents of less than 0.1% by weight, the desired action of Al being produced with special certainty when its contents are in the range of 0.01-0 , 06% by weight, especially 0.020 - 0.050% by weight.

El nitrógeno está autorizado en el acero según la invención sólo en contenidos de hasta el 0,012 % en peso para evitar especialmente la formación de nitruros de boro con presencia simultánea de B. Para prevenir de forma segura que el titanio respectivamente presente se una completamente al N y ya no pueda ser activo como elemento de microaleación, el contenido de N se limita preferiblemente al 0,007 % en peso. Nitrogen is authorized in the steel according to the invention only in contents of up to 0.012% by weight, in particular to prevent the formation of boron nitrides with the simultaneous presence of B. To safely prevent the titanium present, respectively, from completely joining the N and can no longer be active as a microalloying element, the N content is preferably limited to 0.007% by weight.

Contenido de P bajos que se encuentran por debajo del límite superior previsto según la invención contribuyen a la buena soldabilidad del acero según la invención. Por tanto, el contenido de P según la invención se limita preferiblemente a < 0,1 % en peso, especialmente a < 0,02 % en peso, consiguiéndose resultados especialmente buenos con contenidos de P de < 0,010 % en peso. Low P contents that are below the upper limit provided according to the invention contribute to the good weldability of the steel according to the invention. Therefore, the P content according to the invention is preferably limited to <0.1% by weight, especially <0.02% by weight, especially good results being achieved with P contents of <0.010% by weight.

La formación de MnS o (Mn,Fe)S se suprime para contenidos de azufre que se encuentran por debajo del límite superior prefijado según la invención, de manera que se garantiza una buena ductilidad del acero según la invención The formation of MnS or (Mn, Fe) S is suppressed for sulfur contents that are below the predetermined upper limit according to the invention, so that a good ductility of the steel according to the invention is guaranteed.

o de los productos planos fabricados a partir del mismo. Esto es especialmente el caso cuando el contenido de S se encuentre por debajo del 0,003 % en peso. or of the flat products manufactured from it. This is especially the case when the S content is below 0.003% by weight.

Los productos planos constituidos en el modo según la invención por un acero de doble fase según la invención pueden introducirse inmediatamente al posterior procesamiento como banda en caliente obtenida después del laminado en caliente, es decir, sin realizarse a continuación el proceso de laminado en frío. Así, a partir de la banda en caliente obtenida según la invención pueden formarse piezas altamente cargables en estado sin recubrir. Si estas piezas van a protegerse especialmente contra la corrosión, entonces la bandas en caliente pueden proveerse de un revestimiento protector metálico antes o después de su deformación en la pieza respectiva. The flat products constituted in the mode according to the invention by a double phase steel according to the invention can be introduced immediately after processing as a hot strip obtained after hot rolling, that is, without the cold rolling process being carried out. Thus, from the hot strip obtained according to the invention, highly loadable parts can be formed in an uncoated state. If these parts are to be specially protected against corrosion, then the hot strips can be provided with a metallic protective coating before or after their deformation in the respective part.

Si, por el contrario, se requieren productos planos con menor espesor, entonces las bandas en caliente generadas a partir del acero según la invención pueden someterse inicialmente a un laminado en frío y un recocido posterior para luego procesarse posteriormente como banda en frío, dado el caso después de la aplicación de un revestimiento metálico protector de la corrosión. If, on the contrary, flat products with a lower thickness are required, then the hot bands generated from the steel according to the invention can initially be subjected to a cold rolling and subsequent annealing and then subsequently processed as a cold strip, given the case after application of a corrosion protective metal coating.

Siempre y cuando el producto plano según la invención se provea de un revestimiento protector metálico, esto puede realizarse, por ejemplo, por galvanización en caliente, un tratamiento de galvanizado y recocido (“Galvannealing”) o recubrimiento electrolítico. A este respecto, antes del recubrimiento puede realizarse en caso necesario una oxidación previa para garantizar una unión más segura del recubrimiento metálico al sustrato que respectivamente va a recubrirse. As long as the flat product according to the invention is provided with a metallic protective coating, this can be done, for example, by hot-dip galvanizing, a galvanizing and annealing treatment ("Galvannealing") or electrolytic coating. In this regard, prior oxidation can be carried out before coating to ensure a safer bond of the metal coating to the substrate that is to be coated respectively.

Para la fabricación según la invención de un producto plano presente como banda en caliente con una resistencia a la tracción de al menos 950 MPa, así como un alargamiento A80 de al menos el 10 % y una estructura de doble fase que está constituida por 20 - 70 % de martensita, hasta el 8 % por austenita residual y el resto por ferrita y/o bainita, un acero de doble fase compuesto según la invención se funde inicialmente, la masa fundida se cuela dando un producto semielaborado como desbastes planos o desbastes planos delgados, el producto semielaborado se vuelve a calentar o se mantiene a una temperatura inicial de laminado en caliente de 1100 - 1300 ºC, el producto semielaborado se lamina en caliente a una temperatura final de laminado en caliente de 800 - 950 ºC dando la banda en caliente y la banda en caliente obtenida se bobina a una temperatura de bobinado de hasta 570 ºC For the manufacture according to the invention of a flat product present as a hot strip with a tensile strength of at least 950 MPa, as well as an A80 elongation of at least 10% and a double phase structure consisting of 20- 70% martensite, up to 8% for residual austenite and the rest for ferrite and / or bainite, a composite double phase steel according to the invention initially melts, the melt is cast giving a semi-finished product such as flat roughing or flat roughing thin, the semi-finished product is reheated or maintained at an initial hot rolling temperature of 1100 - 1300 ° C, the semi-finished product is hot rolled at a final hot rolling temperature of 800 - 950 ° C giving the strip in hot and the hot band obtained is wound at a winding temperature of up to 570 ° C

Mediante un ajuste adecuado de la temperatura de bobinado en el intervalo de temperatura ambiente hasta 570 ºC, la estructura de doble fase de la banda en caliente que a continuación no se lamina más como tal puede ajustarse para obtener la combinación de propiedades respectivamente deseada. By means of an appropriate adjustment of the winding temperature in the range of ambient temperature up to 570 ° C, the double phase structure of the hot strip which is then no longer laminated as such can be adjusted to obtain the desired combination of properties respectively.

Si la banda en caliente obtenida en el modo según la invención debe permanecer sin recubrir o recubrirse electrolíticamente con un revestimiento metálico como banda en caliente, entonces no se necesita ningún recocido del producto plano. Si, por el contrario, la banda en caliente debe recubrirse mediante galvanización en caliente con un revestimiento metálico, entonces se recuece inicialmente a una temperatura de recocido máxima de 600 ºC y luego se enfría a la temperatura del baño de recubrimiento en cuyo caso puede tratarse, por ejemplo, de un baño de cinc. Después del recorrido del baño de cinc, la banda en caliente recubierta puede enfriarse de un modo convencional a temperatura ambiente. If the hot strip obtained in the mode according to the invention must remain uncoated or electrolytically coated with a metallic coating as a hot strip, then no annealing of the flat product is needed. If, on the contrary, the hot strip must be coated by hot galvanizing with a metallic coating, then it is initially coated to a maximum annealing temperature of 600 ° C and then cooled to the temperature of the coating bath in which case it can be treated , for example, of a zinc bath. After the course of the zinc bath, the coated hot strip can be cooled in a conventional manner at room temperature.

Si un producto plano según la invención se facilita en forma de una banda en frío, entonces para este fin un acero de doble fase compuesto según la invención se funde, la masa fundida correspondiente se cuela dando un producto semielaborado como desbastes planos o desbastes planos delgados, el producto semielaborado se vuelve a calentar o se mantiene a una temperatura inicial de laminado en caliente de 1100 - 1300 ºC, el producto semielaborado se lamina en caliente a una temperatura final de laminado en caliente de 800 - 950 ºC, la banda en caliente se bobina a una temperatura de bobinado de 500 - 650 ºC, la banda en caliente se lamina en frío después del bobinado, la banda en frío obtenida se recuece a una temperatura de recocido que asciende a 700 - 900 ºC y la banda en frío se enfría controladamente después del recocido. If a flat product according to the invention is provided in the form of a cold strip, then for this purpose a composite double phase steel according to the invention melts, the corresponding melt is cast giving a semi-finished product such as flat roughing or thin flat roughing. , the semi-finished product is reheated or maintained at an initial hot rolling temperature of 1100-1300 ° C, the semi-finished product is hot rolled at a final hot rolling temperature of 800-950 ° C, the hot strip It is wound at a winding temperature of 500-650 ° C, the hot band is cold rolled after winding, the cold band obtained is recoated to an annealing temperature of 700-900 ° C and the cold band is cools controlled after annealing.

Temperaturas de bobinado en el intervalo de hasta 580 ºC han demostrado ser especialmente ventajosas en relación con la generación de la banda en frío ya que al superarse la temperatura de bobinado de 580 ºC aumenta el riesgo de oxidación del límite del grano. La resistencia y el límite de estiraje por tracción de la banda en caliente aumentan con temperaturas de bobinado bajas, de manera que cada vez es más difícil poder laminar en frío la banda en caliente. Correspondientemente, la banda en caliente que va a laminarse en frío dando la banda en frío se bobina preferiblemente a al menos 530 ºC, especialmente a al menos 550 ºC. Winding temperatures in the range of up to 580 ° C have proven to be especially advantageous in relation to the generation of the cold band since the winding temperature of 580 ° C is exceeded increases the risk of oxidation of the grain boundary. The tensile strength and tensile limit of the hot strip increase with low winding temperatures, so that it is increasingly difficult to cold roll the hot strip. Correspondingly, the hot strip to be cold rolled giving the cold strip is preferably wound at least 530 ° C, especially at least 550 ° C.

Si la banda en frío generada según la invención debe permanecer sin recubrir o recubrirse electrolíticamente, entonces se realiza un tratamiento de recocido en un Conti-Glühe como etapa de trabajo separada. Las máximas temperaturas de recocido alcanzadas a este respecto se encuentran en el intervalo de 700 - 900 ºC a tasas de calentamiento de 1 - 50 K/s. A continuación, la banda en frío recocida se enfría para el ajuste específico de la combinación de propiedades deseadas según la invención preferiblemente de forma que en el intervalo de temperatura de 550 - 650 ºC se alcancen velocidades de enfriamiento de al menos 10 K/s para suprimir la formación de perlita. Después de alcanzarse la temperatura que se encuentra en este intervalo de temperatura crítico, la banda puede mantenerse durante una duración de 10 - 300 s o enfriarse directamente con una tasa de enfriamiento de 0,5 If the cold band generated according to the invention must remain uncoated or electrolytically coated, then an annealing treatment is performed in a Conti-Glühe as a separate work stage. The maximum annealing temperatures reached in this respect are in the range of 700-900 ° C at heating rates of 1-50 K / s. Then, the annealed cold band is cooled for the specific adjustment of the combination of desired properties according to the invention preferably so that in the temperature range of 550-650 ° C cooling rates of at least 10 K / s are achieved for suppress the formation of perlite. After reaching the temperature in this critical temperature range, the band can be maintained for a duration of 10 - 300 s or cooled directly with a cooling rate of 0.5

--: 30 K/s a temperatura ambiente. 30 K / s at room temperature.

Sin embargo, si la banda en frío debe recubrirse mediante galvanización en caliente, entonces pueden juntarse las However, if the cold strip must be coated by hot galvanizing, then the

etapas de trabajo del recocido y del recubrimiento. En este caso, la banda en frío recorre en sucesión continua distintas secciones del horno de una unidad de recubrimiento por galvanización en caliente, prevaleciendo en las secciones del horno individuales diferentes temperaturas que se encuentran como máximo en el intervalo de 700 900 ºC, eligiéndose tasas de calentamiento en el intervalo de 2 - 100 K/s. Después de alcanzase la temperatura de recocido respectiva, la banda se mantiene luego durante 10 - 200 s a esta temperatura. A continuación, la banda se enfría a la temperatura del baño de recubrimiento respectivo que generalmente se encuentra por debajo de 500 ºC, en cuyo caso de trata normalmente de un baño de cinc, ascendiendo también en este caso la velocidad de enfriamiento a más de 10 K/s en el intervalo de temperatura de 550 - 650 ºC. Opcionalmente, la banda en frío puede mantenerse durante 10 - 300 s a la temperatura respectiva después de alcanzarse este nivel de temperatura. La banda en frío recocida pasa luego por el baño de recubrimiento respectivo en cuyo caso se trata preferiblemente de un baño de cinc. A continuación se realiza o bien un enfriamiento a temperatura ambiente para obtener una banda en frío convencionalmente galvanizada en caliente o bien un calentamiento rápido con posterior enfriamiento a temperatura ambiente para fabricar una banda en frío galvanizada y recocida. working stages of annealing and coating. In this case, the cold strip runs in succession through different sections of the furnace of a hot-dip galvanizing coating unit, with different temperatures prevailing in the individual furnace sections at a maximum in the range of 700 to 900 ° C, choosing rates heating in the range of 2 - 100 K / s. After the respective annealing temperature is reached, the web is then maintained for 10-200 s at this temperature. Next, the band is cooled to the temperature of the respective coating bath which is generally below 500 ° C, in which case it is normally a zinc bath, the cooling rate also rising in this case to more than 10 K / s in the temperature range of 550-650 ° C. Optionally, the cold band can be maintained for 10-300 s at the respective temperature after reaching this temperature level. The annealed cold strip then passes through the respective coating bath in which case it is preferably a zinc bath. Next, either a cooling to room temperature is performed to obtain a conventionally hot-galvanized cold strip or a rapid heating with subsequent cooling to room temperature to manufacture a galvanized and annealed cold strip.

Si la banda en caliente se lamina en frío dando la banda en frío, entonces ha demostrado ser favorable que a este respecto se ajusten grados de laminado en frío que ascienden al 40 -70 %, especialmente al 50 - 60 %, para alcanzar solidificaciones suficientemente altas de la banda laminada con aprovechamiento óptimo de la ingeniería de plantas industriales respectivamente puesta a disposición. La banda en frío según la invención laminada en frío de esta forma presenta normalmente espesores de 0,8 - 2,5 mm. If the hot strip is cold rolled by giving the cold strip, then it has proved favorable that in this respect degrees of cold rolling that amount to 40 -70%, especially 50-60%, be adjusted to sufficiently solidify Laminated belt tops with optimal use of industrial plant engineering respectively made available. The cold strip according to the invention cold rolled in this way normally has thicknesses of 0.8-2.5 mm.

En caso necesario, la banda en frío en estado recubierto o sin recubrir puede someterse a un laminado de acabado en el que se ajustan grados de acabado que se encuentran en el intervalo de hasta el 2 %. If necessary, the cold band in a coated or uncoated state can be subjected to a finishing laminate in which degrees of finish that are in the range of up to 2% are adjusted.

A continuación se explica más detalladamente la invención mediante ejemplos de realización. The invention will be explained in more detail below by means of embodiments.

Dieciséis masas fundidas de acero 1 - 16 cuyas composiciones se especifican en la Tabla 1, y de las que los aceros 1-6, 10, 11, 13 y 16 no son según la invención, se fundieron del modo convencional y se colaron dando desbastes planos. Los desbastes planos se volvieron a calentar a continuación en un horno a 1200 ºC y a partir de esta temperatura se laminaron en caliente de forma convencional. A este respecto, la temperatura final de laminado ascendió a 900 ºC. Sixteen melts of steel 1-16 whose compositions are specified in Table 1, and of which the steels 1-6, 10, 11, 13 and 16 are not according to the invention, were melted in the conventional manner and cast into roughing blueprints. The flat slabs were then reheated in an oven at 1200 ° C and from this temperature they were hot rolled conventionally. In this regard, the final rolling temperature amounted to 900 ° C.

Para una primera serie de ensayos, las bandas en caliente así obtenidas se bobinaron a una temperatura de bobinado de 550 ºC ajustada con una precisión de +/- 30 ºC antes de laminarse en frío con un grado de laminado en frío del 50 %, 65 % o 70 % dando la banda en frío con un espesor de 0,8 mm a 2 mm. For a first series of tests, the hot bands thus obtained were wound at a winding temperature of 550 ° C set with an accuracy of +/- 30 ° C before cold rolling with a 50% cold rolling grade, 65 % or 70% giving the band cold with a thickness of 0.8 mm to 2 mm.

A continuación, las bandas en frío obtenidas se sometieron a un recocido y enfriamiento controlado en el modo ya descrito anteriormente en una forma general para una banda en frío que va a abastecerse sin recubrir. Then, the cold bands obtained were subjected to controlled annealing and cooling in the manner already described above in a general way for a cold band to be supplied uncoated.

En la Tabla 2 se especifican el estado de la estructura, las propiedades mecánicas, así como los grados de laminado en frío y los espesores de banda respectivamente ajustados para las bandas en frío generadas en la primera serie de ensayos a partir de las masas fundidas 1 a 16. Table 2 specifies the state of the structure, the mechanical properties, as well as the degrees of cold rolling and the band thicknesses respectively adjusted for the cold bands generated in the first series of tests from the melts 1 to 16.

En tres otras series de ensayos, las bandas en caliente generadas a partir de las masas fundidas 1 a 16 en el modo previamente descrito se bobinaron a una temperatura de bobinado que ascendía a menos de 100 ºC, a 500 ºC y a 650 ºC. Las propiedades determinadas para estas bandas en caliente están registradas en las Tablas 3 (temperatura de bobinado 20 ºC), 4 (temperatura de bobinado = 500 ºC) y 5 (temperatura de bobinado = 570 ºC). Las bandas en caliente así obtenidas no se determinaron para el laminado en frío, sino que se introdujeron como bandas en caliente al posterior procesamiento dando piezas – dado el caso después de la aplicación de un recubrimiento protector metálico. In three other series of tests, the hot bands generated from the melts 1 to 16 in the previously described manner were wound at a winding temperature that amounted to less than 100 ° C, 500 ° C and 650 ° C. The properties determined for these hot bands are recorded in Tables 3 (winding temperature 20 ° C), 4 (winding temperature = 500 ° C) and 5 (winding temperature = 570 ° C). The hot bands thus obtained were not determined for cold rolling, but were introduced as hot bands for subsequent processing giving parts - if necessary after the application of a metallic protective coating.

Tabla 1 Tabla 2 Tabla 3 Table 1 Table 2 Table 3

Masa fundidaMelt: C Si Mn Al Mo Ti Cr B P S N C Yes Mn To the Mo You Cr B P S N

1*one*: 0,149 0,30 1,97 0,007 - - 0,45 0,0004 0,003 0,004 0,0013 0.149 0.30 1.97 0.007 - - 0.45 0.0004 0.003 0.004 0.0013

2* 2*: 0,150 0,30 1,97 <0,005 - 0,023 0,45 0,0021 0,005 0,004 0,015 0,150 0.30 1.97 <0.005 - 0.023 0.45 0.0021 0.005 0.004 0.015

3*3*: 0,152 0,30 1,99 0,005 - - 0,46 0,0004 0,004 0,004 0,0014 0.152 0.30 1.99 0.005 - - 0.46 0.0004 0.004 0.004 0.0014

4*4*: 0,157 0,30 1,97 0,005 - - 0,81 0,0005 0,004 0,004 0,0017 0.157 0.30 1.97 0.005 - - 0.81 0.0005 0.004 0.004 0.0017

5*5*: 0,153 0,30 1,50 0,005 - - 0,81 0,0004 0,004 0,004 0,0015 0.153 0.30 1.50 0.005 - - 0.81 0.0004 0.004 0.004 0.0015

6* 6 *: 0,150 0,02 1,98 <0,005 - 0,023 0,80 0,0022 0,004 0,005 0,0015 0,150 0.02 1.98 <0.005 - 0.023 0.80 0.0022 0.004 0.005 0.0015

7 7: 0,152 0,60 1,97 <0,005 - 0,021 0,45 0,0022 0,004 0,004 0,0024 0.152 0.60 1.97 <0.005 - 0.021 0.45 0.0022 0.004 0.004 0.0024

8 8: 0,154 0,19 2,07 0,004 - 0,022 0,60 0,0011 0,004 0,007 0,0052 0.154 0.19 2.07 0.004 - 0.022 0.60 0.0011 0.004 0.007 0.0052

9 9: 0,16 0,29 1,8 0,032 0,08 0,046 0,52 0,0009 0,013 0,001 0,004 0.16 0.29 1.8 0.032 0.08 0.046 0.52 0.0009 0.013 0.001 0.004

10* 10 *: 0,152 0,28 1,7 0,028 0,15 0,051 0,3 0,0012 0,008 0,001 0,0045 0.152 0.28 1.7 0.028 0.15 0.051 0.3 0.0012 0.008 0.001 0.0045

11* eleven*: 0,145 0,21 1,7 0,036 0,19 0,035 0,45 0,0010 0,011 0,0015 0,0042 0.145 0.21 1.7 0.036 0.19 0.035 0.45 0.0010 0.011 0.0015 0.0042

12 12: 0,148 0,24 1,83 0,031 0,22 0,035 0,65 0,0012 0,010 0,0015 0,0042 0.148 0.24 1.83 0.031 0.22 0.035 0.65 0.0012 0.010 0.0015 0.0042

13* 13 *: 0,153 0,29 2,2 0,029 0,08 0,090 0,59 0,0018 0,012 0,0013 0,0051 0.153 0.29 2.2 0.029 0.08 0.090 0.59 0.0018 0.012 0.0013 0.0051

1414: 0,19 0,22 1,75 0,033 0,18 0,052 0,51 0,0009 0,007 0,0020 0,0031 0.19 0.22 1.75 0.033 0.18 0.052 0.51 0.0009 0.007 0.0020 0.0031

15 fifteen: 0,12 0,27 2,35 0,027 - 0,051 0,5 0,0012 0,014 0,0012 0,0029 0.12 0.27 2.35 0.027 - 0.051 0.5 0.0012 0.014 0.0012 0.0029

16*16 *: 0,1 0,31 2,31 0,031 0,22 0,086 0,66 0,0016 0,013 0,0016 0,0047 0.1 0.31 2.31 0.031 0.22 0.086 0.66 0.0016 0.013 0.0016 0.0047

Datos en % en peso, el resto hierro e impurezas inevitables * no según la invención Data in% by weight, the rest iron and unavoidable impurities * not according to the invention

Masa fundida Melt: Rp0,2 Rm A80 Proporciones de estructura Grado de laminado en frío Espesor de chapa Rp0.2 Rm A80 Structure proportions Cold rolling grade Sheet thickness

[MPa][MPa]: [%] Matriz Martensita [%] Bainita [%] Austenita residual [%] Carburos [%] [mm] [%] Matrix Martensite [%] Bainite [%] Residual austenite [%] Carbides [%] [mm]

1*one*: 580 955 15,2 Ferrita 20 Algo de bainita - - 50 2,0 580 955 15.2 Ferrite twenty Something of bainita - - fifty 2.0

2*2*: 598 1057 8,3 Ferrita 50 Algo de bainita - - 65 1,2 598 1057 8.3 Ferrite fifty Something of bainita - - 65 1.2

3* 3*: 581 970 14,9 Ferrita 30 - 40 Bainita - Carburos 50 2,0 581 970 14.9 Ferrite 30-40 Bainita - Carbides fifty 2.0

4* 4*: 590 1023 12,5 Ferrita 20 - 0 10 Carburos 70 0,8 590 1023 12.5 Ferrite 200 10 Carbides 70 0.8

5*5*: 585 960 17,1 Ferrita 20 - - Carburos 50 2,0 585 960 17.1 Ferrite twenty - - Carbides fifty 2.0

6*6 *: 601 997 8,6 Bainita 50 - - Carburos 50 2,0 601 997 8.6 Bainita fifty - - Carbides fifty 2.0

7 7: 607 1038 10,8 Bainita + 10 % de ferrita 50 - - Carburos 70 0,8 607 1038 10.8 Bainite + 10% Ferrite fifty - - Carbides 70 0.8

8 8: 602 992 14 Bainita 40 - 45 - 6,5 - 50 2,0 602 992 14 Bainita 40 - 45 - 6.5 - fifty 2.0

9 9: 645 1071 14,8 Ferrita 50 - 60 - 2,5 - 50 2,0 645 1071 14.8 Ferrite 50 - 60 - 2.5 - fifty 2.0

10*10 *: 635 1054 15,1 Ferrita 45 - 2,0 - 70 0,8 635 1054 15.1 Ferrite Four. Five - 2.0 - 70 0.8

11* eleven*: 618 1035 15,3 Ferrita 30 - 40 - 1 - 65 1,2 618 1035 15.3 Ferrite 30-40 - one - 65 1.2

1212: 626 1047 14,2 Ferrita / bainita 40 - 50 - - - 70 0,8 626 1047 14.2 Ferrite / Bainite 40 - 50 - - - 70 0.8

13*13 *: 675 1102 10,5 Bainita / ferrita 60 - 70 - - - 50 2,0 675 1102 10.5 Bainite / Ferrite 60 - 70 - - - fifty 2.0

14 14: 609 1031 15,4 Ferrita 35 - 45 - 3 - 50 2,0 609 1031 15.4 Ferrite 35 - 45 - 3 - fifty 2.0

15fifteen: 612 1010 11,3 Ferrita 40 - 1,5 - 65 1,2 612 1010 11.3 Ferrite 40 - 1.5 - 65 1.2

16* 16 *: 603 1016 13,6 Ferrita 55 - 65 - 3 - 65 1,2 603 1016 13.6 Ferrite 55 - 65 - 3 - 65 1.2

* no según la invención * not according to the invention

Masa fundida Melt: Rp0,2 Rm A80 Proporciones de estructura Rp0.2 Rm A80 Structure proportions

[MPa] [MPa]: [MPa] [%] Matriz Martensita [%] [MPa] [%] Matrix Martensite [%]

1* one*: 580 950 12,3 Bainita / ferrita 20 580 950 12.3 Bainite / Ferrite twenty

2* 2*: 621 1023 11,5 Bainita 20 - 30 621 1023 11.5 Bainita 20-30

3* 3*: 614 985 13,4 Bainita / ferrita 25 - 30 614 985 13.4 Bainite / Ferrite 25-30

4*4*: 639 1012 12,9 Bainita 25 639 1012 12.9 Bainita 25

5*5*: 580 950 14,5 Bainita 20 580 950 14.5 Bainita twenty

6*6 *: 725 996 13,7 Bainita 25 725 996 13.7 Bainita 25

7 7: 594 998 13,5 Bainita 20 - 30 594 998 13.5 Bainita 20-30

8 8: 731 1005 13,9 Bainita 25 - 35 731 1005 13.9 Bainita 25 - 35

9 9: 1070 1129 12,1 Bainita 45 - 55 1070 1129 12.1 Bainita 45 - 55

10* 10 *: 642 1014 13,4 Bainita 30 - 35 642 1014 13.4 Bainita 30-35

11* eleven*: 626 1007 14,8 Bainita 25 - 35 626 1007 14.8 Bainita 25 - 35

12 12: 640 1017 15,7 Bainita 20 - 30 640 1017 15.7 Bainita 20-30

13* 13 *: 854 1121 10,7 Bainita 60 - 70 854 1121 10.7 Bainita 60 - 70

14 14: 674 1014 12,8 Bainita 25 - 35 674 1014 12.8 Bainita 25 - 35

15 fifteen: 685 1027 12,7 Bainita 35 - 45 685 1027 12.7 Bainita 35 - 45

16* 16 *: 691 1031 13,8 Bainita 30 - 40 691 1031 13.8 Bainita 30-40

* no según la invención * not according to the invention

Tabla 4 Tabla 5 Table 4 Table 5

[MPa] [MPa]
[MPa] [MPa]: [%] Matriz Martensita [%] Austenita residual [%] [%] Matrix Martensite [%] Residual austenite [%]

1* one*: 580 950 14 Bainita / ferrita 20 - 580 950 14 Bainite / Ferrite twenty -

2*2*: 600 985 12 Bainita 25 3 600 985 12 Bainita 25 3

3* 3*: 630 970 14 Bainita / ferrita 20 1 630 970 14 Bainite / Ferrite twenty one

4* 4*: 580 950 15 Bainita / ferrita 25 5,5 580 950 fifteen Bainite / Ferrite 25 5.5

5*5*: 600 1005 15,2 Bainita 25 < 1 600 1005 15.2 Bainita 25 <1

6*6 *: 642 1012 12,1 Bainita 20 1 642 1012 12.1 Bainita twenty one

7 7: 585 970 13,8 Bainita 20 - 25 5,5 585 970 13.8 Bainita 20-25 5.5

8 8: 855 1002 13 Bainita 20 3 855 1002 13 Bainita twenty 3

9 9: 801 1079 10,6 Bainita 20 - 25 2,5 801 1079 10.6 Bainita 20-25 2.5

10* 10 *: 634 970 13 Bainita / ferrita 20 3,5 634 970 13 Bainite / Ferrite twenty 3.5

11*eleven*: 671 954 14,2 Bainita 20 3 671 954 14.2 Bainita twenty 3

1212: 678 1021 10,6 Bainita 30 1 678 1021 10.6 Bainita 30 one

13* 13 *: 716 1069 11,8 Bainita 25 - 30 6 716 1069 11.8 Bainita 25-30 6

14 14: 681 1012 13,2 Bainita / ferrita 35 3 681 1012 13.2 Bainite / Ferrite 35 3

15fifteen: 706 1010 13,1 Bainita 30 1 706 1010 13.1 Bainita 30 one

16*16 *: 724 986 15,6 Bainita 30 5 724 986 15.6 Bainita 30 5

* no según la invención * not according to the invention

1*one*: 580 950 13 Ferrita 20 - 580 950 13 Ferrite twenty -

2*2*: 590 980 13,6 Ferrita / bainita 20 6 590 980 13.6 Ferrite / Bainite twenty 6

3*3*: 610 965 15,8 Ferrita 20 - 610 965 15.8 Ferrite twenty -

4*4*: 580 950 17,2 Ferrita / bainita 25 3 580 950 17.2 Ferrite / Bainite 25 3

5*5*: 585 995 18,4 Ferrita 20 - 585 995 18.4 Ferrite twenty -

6*6 *: 580 1003 16,4 Ferrita / bainita 20 4 580 1003 16.4 Ferrite / Bainite twenty 4

7 7: 590 960 15,9 Ferrita / bainita 35 3 590 960 15.9 Ferrite / Bainite 35 3

8 8: 654 1003 15 Ferrita / bainita 30 3 654 1003 fifteen Ferrite / Bainite 30 3

9 9: 618 1006 15,4 Ferrita / bainita 30 8 618 1006 15.4 Ferrite / Bainite 30 8

10*10 *: 580 940 17,1 Ferrita / bainita 25 6 580 940 17.1 Ferrite / Bainite 25 6

11*eleven*: 595 911 18,4 Ferrita / bainita 25 6 595 911 18.4 Ferrite / Bainite 25 6

12 12: 641 1011 13,7 Bainita / ferrita 30 2 641 1011 13.7 Bainite / Ferrite 30 2

13*13 *: 698 1021 13,4 Bainita 35 6 698 1021 13.4 Bainita 35 6

1414: 585 921 16,7 Ferrita / bainita 25 5 585 921 16.7 Ferrite / Bainite 25 5

15 fifteen: 712 1001 15,4 Bainita / ferrita 30 7 712 1001 15.4 Bainite / Ferrite 30 7

16* 16 *: 722 1015 16,3 Bainita / ferrita 35 2 722 1015 16.3 Bainite / Ferrite 35 2

* no según la invención * not according to the invention

Claims

1.- Double phase steel whose structure is constituted by 20-70% martensite, up to 8% by residual austenite and the rest by ferrite and / or bainite and which has a tensile strength of at least 950 MPa, as well as an A80 elongation of at least 10%, with the following composition (in% by weight):

C: 0.10 -0.20%, Si: 0.10 -0.60%, Mn: 1.50 -2.50%, Cr: 0.30 -0.70%,

Ti: 0.02 -0.08%,

B: <0.0020%,

Mo: <0.25%, Al: <0.10%,

P: 0.2%,

S: 0.01%,

N: 0.012% the rest iron and inevitable impurities. 2. Double phase steel according to claim 1, characterized in that its tensile draw limit amounts to

at least 580 MPa.

3. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its P content is < 0.1% by weight, especially <0.02% by weight. 4. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its C content

amounts to 0.12 - 0.18% by weight.

5. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its Si content amounts to 0.20-0.40% by weight. 6. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its content of Mn

amounts to 1.50 - 2.35% by weight.

7. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its Ti content amounts to 0.030 - 0.055% by weight. 8. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that in the presence of N its

Ti content is more than 5.1 times greater than the respective N content.

9. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its content of B amounts to 0.0005 - 0.0020% by weight. 10. Double phase steel according to claim 9, characterized in that its content of B amounts to 0.0007

0.0016% by weight.

11. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its Mo content amounts to 0.05-0.22% by weight. 12. Double phase steel according to claim 11, characterized in that its content of Mn is <1.7% by weight. 13. Double phase steel according to one of claims 11 or 12, characterized in that its Cr content is <

0.4% by weight.

14. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its Mo content amounts to 0.065-0.150% by weight. 15. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its content of Al

amounts to 0.01 - 0.06% by weight. 12

16. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its content of S is <0.003% by weight.

17. Double phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its content of N is <0.007% by weight.

18. Double-phase steel according to one of the preceding claims, characterized in that its residual austenite content amounts to less than 7%.

19.- Flat product consisting of a double phase steel obtained according to one of claims 1 to 18.

20. Flat product according to claim 19, characterized in that it is a hot strip only hot rolled.

21. Flat product according to claim 19, characterized in that it is a cold strip obtained by cold rolling.

22. Flat product according to one of claims 19 to 21, characterized in that it is provided with a metallic protective coating.

23.- Flat product according to claim 22, characterized in that the metallic protective coating has been generated by hot galvanizing.

24. Flat product according to claim 22, characterized in that the metallic protective coating has been generated by galvanizing and annealing ("Galvannealing").

25.- Procedure for manufacturing a hot strip with a tensile strength of at least 950 MPa, as well as an A80 elongation of at least 10%, and a double-phase structure consisting of 20-70% of martensite, up to 8% for residual austenite and the rest for ferrite and / or bainite, which includes the following work stages:

--: fusión de un acero de doble fase obtenido según una de las reivindicaciones 1 a 18, fusion of a double phase steel obtained according to one of claims 1 to 18,

--: colada de la masa fundida dando un producto semielaborado como desbastes planos o desbastes planos delgados, casting of the melt giving a semi-finished product such as flat slabs or thin flat slabs,

--: recalentamiento o mantenimiento del producto semielaborado a una temperatura inicial de laminado en caliente de 1100 - 1300 ºC, reheating or maintaining the semi-finished product at an initial hot rolling temperature of 1100 - 1300 ° C,

- hot rolling of the semi-finished product at a final hot rolling temperature of 800 950 ºC giving a hot strip and

--: bobinado de la banda en caliente a una temperatura de bobinado de hasta 570 ºC. hot band winding at a winding temperature of up to 570 ° C.

26.- Procedure for manufacturing a cold band with a tensile strength of at least 950 MPa, as well as an A80 elongation of at least 10%, and a double phase structure consisting of 20-70% of martensite, up to 8% for residual austenite and the rest for ferrite and / or bainite, which includes the following work stages:

--: fusión de un acero de doble fase compuesto según una de las reivindicaciones 1 - 18, fusion of a composite double phase steel according to one of claims 1-18,

- hot rolling of the semi-finished product at a final hot rolling temperature of 800 950 ° C giving a hot strip,

--: bobinado de la banda en caliente a una temperatura de bobinado de 500 - 650 ºC, hot-band winding at a winding temperature of 500-650 ° C,

--: laminado en frío de la banda en caliente realizado después del bobinado, Cold rolled hot strip after winding,

--: recocido de la banda en frío a una temperatura de recocido que asciende a 700 - 900 ºC y annealing the cold band at an annealing temperature of 700-900 ° C and

--: enfriamiento controlado de la banda en frío recocida. 27.- Procedimiento según la reivindicación 26, caracterizado porque la banda en caliente se lamina en frío con un grado de laminado en frío del 40 - 70 % dando la banda en frío. controlled cooling of the annealed cold band. 27. Method according to claim 26, characterized in that the hot strip is cold rolled with a cold rolling grade of 40-70% giving the cold strip.

28.- Method according to claim 26 or 27, characterized in that the controlled cooling is carried out in the temperature range of 550-650 ° C with a cooling rate of at least 10 K / s.