ES2412387T3

ES2412387T3 - Método para mejorar la clarificación en un reactor de mezcladura y dicho reactor de mezcladura

Info

Publication number: ES2412387T3
Application number: ES08718549T
Authority: ES
Inventors: Launo Lilja; Bror Nyman
Original assignee: Outotec Oyj
Current assignee: Metso Corp
Priority date: 2007-03-16
Filing date: 2008-02-28
Publication date: 2013-07-11
Anticipated expiration: 2028-02-28
Also published as: CN101631881A; CA2677067C; JP5512290B2; FI119379B; FI20070211A0; PL2121994T3; EA200901047A1; JP2010521282A; BRPI0808974A2; ZA200905223B; CN101631881B; EP2121994A4; KR20090104904A; KR101080665B1; US20100077889A1; PE20090013A1; EP2121994B1; AU2008228206B2; AU2008228206A1; US8133442B2

Abstract

Un reactor de mezcladura (12) para mezclar un líquido y un sólido entre sí en un lecho fluidificado, para la clarificación de la solución que se forma y la descarga de la solución clarificada del reactor, estando el reactor compuesto de tres secciones, de las cuales la más inferior es una sección de reacción cilíndrica (14) para la formación de un lecho fluidificado, estando unida a la parte superior de la sección de reacción una sección de calmado (18) que se ensancha cónicamente hacia arriba, y estando conectada a la parte superior de esta última una sección de clarificación cilíndrica (22) cuyo diámetro es el mismo que el de la sección sueprio de la sección de calmado, caracterizado porque la sección inferior de la sección de reacción (14) está provista de una conexión (13) de alimentación de solución y la sección de clarificación (22) tiene una unidad de descarga )23, 32) de solución situada por debajo de la superficie (E) de líquido, cuya abertura de descarga (24, 33) está en el eje central (D) del reactor, y porque al menos un elemento de guía (25, 26, 27, 34) para dirigir el flujo de solución está situado en la proximidad de la abertura de descarga.

Description

Metodo para mejorar la clarificaci6n en un reactor de mezcladura y dicho reactor de mezcladura

Campo de la invenci6n

La invenci6n se refiere a un reactor de mezcladura para mezclar lfquido y s6lido en polvo, para clarificar la soluci6n que se forma y para retirar la soluci6n clarificada del reactor de mezcladura, cuya secci6n inferior comprende un lecho fluidificado. La invenci6n tambien se refiere a un metodo para mezclar el lfquido y el s6lido en polvo entre sf en un lecho fluidificado, para clarificar la soluci6n que se forma y para retirar la soluci6n clarificada del reactor de mezcladura.

Antecedentes de la invenci6n

Los reactores de mezcladura son generalmente cilfndricos y tienen diametros estandar. Normalmente estan equipados con deflectores unidos a las paredes del reactor, con la finalidad de eliminar un v6rtice central que aspira gas desde la superficie, lo que se considera perjudicial. Los procesos de soluci6n de s6lidos requieren normalmente mezcladura, lo que incluye tanto potente turbulencia como circulaci6n adecuada.

La alimentaci6n hacia el interior del reactor de mezcladura tiene lugar usualmente alimentado desde arriba tanto el s6lido como la soluci6n dentro del espacio de reacci6n. Generalmente, se desea que en un reactor que opera continuamente sean retirados tanto s6lidos como soluci6n mas o menos a la densidad de la lechada del espacio de reacci6n. Por lo tanto, no es deseable que incluso las partfculas mas pesadas o gruesas permanezcan en el reactor. Por ello, es natural que la retirada de la corriente de lechada pueda ser dispuesta ventajosamente en la pared del reactor, ocurriendo principalmente en el derrame.

La publicaci6n de Patente US describe un aparato para la precipitaci6n de compuestos metalicos a partir de una soluci6n de desechos en acido, que comprende un recipiente de reacci6n vertical que tiene una camara de reacci6n para el paso hacia arriba de una suspensi6n lfquida de partfculas s6lidas y medios para forzar las partfculas hacia arriba. El aparato esta provisto tambien de medios de derrame para hacer fluir partfculas a una camara de reciclado, lumbreras separadas de entrada para un agente de precipitaci6n y para la alimentaci6n de lfquido, un dep6sito por encima de la zona de reacci6n para la contenci6n del licor de desecho de agua tratada y una lumbrera de salida para la retirada del lfquido tratado del aparato.

Sin embargo, existen casos en los que se desea retirar en forma pura del espacio de reacci6n la soluci6n que ha reaccionado con los s6lidos, es decir, sin las citadas partfculas. Un caso tal se presenta en la patente US 3.954.452, en la que la reacci6n de cementaci6n de soluci6n de cadmio y polvo de zinc se realiza sobre el principio de lecho fluidificado. La parte inferior del reactor se ensancha c6nicamente hacia arriba y es de forma cilfndrica desde ese punto hacia arriba. Existen deflectores en la pared de la parte inferior del reactor, los cuales, junto con el elemento de mezcladura, trituran cualesquiera aglomerados que se generan. La parte superior del reactor se ensancha tambien c6nicamente hacia arriba. El reactor consiste asf en tres zonas: las zonas de reacci6n, de calmado y de clarificaci6n, siendo la secci6n de reacci6n la parte inferior del reactor, formando el centro la secci6n de calmado y la secci6n superior la zona de clarificaci6n. No se usa aquf un elemento de mezcladura para realizar la mezcladura real.

En el metodo de acuerdo con la patente US 3.954.452, la soluci6n procedente de la zona de fluidificaci6n se eleva a traves del ensanchamiento c6nico hacia la zona de clarificaci6n, donde la unidad de retirada de soluci6n esta sobre la pared de la secci6n de clarificaci6n. El proceso presentado es la cementaci6n de soluci6n de cadmio y polvo de zinc. En esta reacci6n de cementaci6n se forma polvo de cadmio, que es mas ligero debido a su porosidad y, al mismo tiempo, tambien mas fino. Una finalidad es evitar que las partfculas s6lidas formadas como producto de reacci6n salgan del reactor con la soluci6n. Otra dificultad encontrada en este caso ha sido tambien el pegado mutuo de las partfculas a modo de puas, es decir, la aglomeraci6n. Gradualmente los aglomerados crecen en tal medida que el movimiento en el lecho fluidificado se deteriora y por ultimo de detiene completamente. Por esta raz6n se alimenta una soluci6n de floculante dentro de la zona de fluidificaci6n para evitar la aglomeraci6n. Dado que la prevenci6n no es completamente perfecta en la practica, se pone en la secci6n inferior un elemento de mezcladura para triturar los aglomerados y se situan deflectores correspondientemente muy pequefos en las paredes para absorber la fuerza de impacto y evitar los v6rtices.

Lo fuerte y lo alto que llegan desde la superficie del lecho fluidificado (Hmax) las descargas dirigidas hacia arriba depende de las condiciones de la zona de fluidificaci6n. Asf, es importante que la corriente se eleve por encima de la altura anteriormente mencionada tan uniformemente y a velocidad tan baja como sea posible.

Sin embargo, en la practica, lo que sucede es que la soluci6n fluye tan directamente como es posible y por la ruta mas corta hacia la unidad de retirada, de manera que el campo de flujo resulte un cono curvado en estrechamiento. Esto, a su vez, significa que aumenta la velocidad de la corriente de soluci6n que arrastra cualesquiera partfculas posibles y que no existe posibilidad de que las partfculas se liberan por sf mismas del flujo.

El problema del equipo descrito anteriormente es que el material del lecho que impide la retirada de s6lidos ha de ser bastante grueso. Sin embargo, a medida que prosigue la reacci6n, disminuye el tamafo de las partfculas de los s6lidos en el lecho, con lo que aumenta la cantidad de s6lidos arrastrados junto con la soluci6n.

Finalidad de la invenci6n

La finalidad de la invenci6n presentada en esta memoria es eliminar los inconvenientes que se presentan en las tecnicas del estado de la tecnica anterior descrita anteriormente. Por lo tanto, se proporciona un reactor de mezcladura en el que se forma un lecho fluidificado compuesto de un lfquido y s6lidos, de manera que la cantidad de s6lidos contenidos en la soluci6n retirada del lecho fluidificado sea tan pequefa como sea posible.

Sumario de la invenci6n

El reactor de mezcladura de acuerdo con la presente invenci6n esta destinado a mezclar un lfquido y un s6lido entre sf en un lecho fluidificado, para la clarificaci6n de la soluci6n formada y para retirar la soluci6n clarificada del reactor, el cual consiste en tres secciones. La mas inferior es normalmente una secci6n de reacci6n cilfndrica, en la que se introducen la soluci6n que se ha de tratar y el s6lido en polvo para formar un lecho fluidificado. La parte superior de la secci6n del lecho fluidificado o secci6n de reacci6n esta conectada a una secci6n de calmado que se ensancha c6nicamente hacia arriba. Conectada a la parte superior de la secci6n de calmado hay una secci6n de clarificaci6n cilfndrica, que tiene un diametro que es el mismo que el de la parte superior de la secci6n de calmado. La secci6n inferior de la secci6n de reacci6n esta provista de una unidad de alimentaci6n, y una unidad de descarga esta situada en la secci6n de clarificaci6n por debajo de la superficie del lfquido, por lo que la abertura de descarga esta esencialmente en el eje central del reactor. Al menos un elemento de gufa para dirigir el flujo de la soluci6n esta situado en la proximidad de la abertura de descarga para evitar el flujo de partfculas s6lidas con la soluci6n.

De acuerdo con una realizaci6n de la invenci6n, la unidad de alimentaci6n para el lfquido que se ha de introducir esta dirigida oblicuamente hacia abajo.

De acuerdo con una realizaci6n de la invenci6n, la unidad de descarga de la soluci6n sedimentada esta dirigida oblicuamente hacia abajo y el elemento de gufa que dirige el flujo de soluci6n es una placa anular de prevenci6n de flujo, que esta situada alrededor de la abertura de descarga.

La placa de prevenci6n del flujo puede ser plana o c6nica hacia arriba. El diametro exterior de la placa de prevenci6n del flujo es preferiblemente de 20 a 30% mas grande que el diametro de la secci6n de reacci6n.

Como la unidad de descarga de la soluci6n sedimentada esta dirigida oblicuamente hacia abajo, el elemento de gufa que dirige el flujo de soluci6n en adici6n de la placa anular de prevenci6n del flujo, incluye tambien, preferiblemente, un anillo de gufa por encima de esta ultima, dirigido hacia el centro del reactor desde la pared del reactor. Normalmente el anillo de gufa se extiende hacia dentro desde la pared del reactor en una distancia que es del orden de 10 a 30% del diametro de la secci6n de clarificaci6n.

De acuerdo con otra realizaci6n de la invenci6n, la unidad de descarga de la soluci6n clarificada esta dirigida hacia arriba y el elemento de gufa del flujo de soluci6n es una placa de ajuste que esta situada por debajo de la abertura de descarga.

De acuerdo con una realizaci6n de la invenci6n, un anillo de estrangulaci6n, dirigido hacia dentro desde la pared del reactor, esta situado entre la secci6n de reacci6n y la secci6n de calmado. Preferiblemente, se deja un espacio de separaci6n entre el anillo de estrangulaci6n y la pared del reactor.

De acuerdo con una realizaci6n de la invenci6n, la secci6n de reacci6n esta provista de un mezclador de rotor hecho de un tubo de forma helicoidal.

La invenci6n tambien se refiere a un metodo para mezclar entre sf un lfquido y un s6lido en polvo en un lecho fluidificado, para la clarificaci6n de la soluci6n que forma y retirar la soluci6n clarificada de un reactor de mezcladura. Un lecho fluidificado compuesto de lfquido y s6lidos esta dispuesto en la parte inferior del reactor, su zona de reacci6n (I), una zona de calmado (II) por encima de ella, cuya secci6n transversal se ensancha hacia arriba, una zona de clarificaci6n (III) por encima de esta, cuya secci6n transversal es la misma que la de la parte superior de la zona de calmado (II). Es tfpico del metodo que el area de la secci6n transversal del flujo de soluci6n que asciende en la zona de clarificaci6n (III) se hace mas achopor medio de al menos un elemento de gufa antes de retirar la soluci6n, principalmente por la abertura de la unidad de descarga situada en el eje central del reactor. A medida que se ensancha el area de la secci6n transversal, se desacelera el caudal de la soluci6n y se hace simultaneamente que el flujo forme contra-remolinos en la proximidad de la pared del reactor, dentro de los cuales se sedimentan las partfculas s6lidas arrastradas junto con la soluci6n. A continuaci6n estas caen de nuevo en el lecho fluidificado.

De acuerdo con una realizaci6n del metodo segun la invenci6n, el lfquido que se ha de tratar es introducido o alimentado a la parte inferior de la zona de reacci6n en una direcci6n oblicua hacia abajo.

De acuerdo con una realizaci6n del metodo segun la invenci6n, el area de la secci6n transversal del flujo que se

eleva es hecha ensancharse por medio de un elemento de gufa a modo de placa, esencialmente horizontal, situado por debajo de la unidad de descarga.

De acuerdo con otra realizaci6n del metodo segun la invenci6n, el area de la secci6n transversal del flujo de soluci6n que se eleva se hace que se ensanche por medio de un elemento de gufa anular situado alrededor de la unidad de descarga.

De acuerdo con una tercera realizaci6n del metodo segun la invenci6n, el area de la secci6n transversal de la soluci6n que se eleva se hace que se ensanche por medio de un elemento de gufa anular situado alrededor y por encima de la unidad de descarga.

Cuando el area de la secci6n transversal del flujo de soluci6n que asciende se hace que se ensanche por medio de un elemento de gufa anular situado alrededor y por encima de la unidad de descarga, es preferible que el elemento de gufa situado encima se extienda desde la pared de reactor de manera anular hacia dentro en una distancia que sea del orden de 10 a 30% del diametro de la zona de clarificaci6n.

El contenido de s6lidos en la secci6n de clarificaci6n de la parte superior del reactor es regulado preferiblemente para que este alrededor de cero. La formaci6n y mantenimiento del lecho fluidificado se consigue por medio del flujo de soluci6n que se ha de introducir en la secci6n inferior del reactor, que alcanza la mezcladura requerida.

De acuerdo con una realizaci6n del metodo de acuerdo con la invenci6n, se utiliza en el reactor, en el lecho fluidificado, un elemento de mezcladura en rotaci6n montado para la finalidad, con el fin de mejorar la mezcladura y el equilibrio fuera de la zona de soluci6n.

Las caracterfsticas esenciales de la invenci6n resultaran evidentes en las reivindicaciones adjuntas.

Lista de dibujos

El equipo de acuerdo con la invenci6n se describe con mas detalle haciendo referencia a los dibujos adjuntos, en los cuales:

La figura 1 presenta una secci6n vertical de un reactor de mezcladura de la tecnica anterior con sus campos de flujo,

La figura 2 presenta una secci6n vertical de un dibujo de principio de un reactor de mezcladura de acuerdo con la invenci6n,

La figura 3 presenta con mas detalle una secci6n vertical del reactor de mezcladura de acuerdo con la figura 2,

La figura 4 presenta una secci6n vertical de otro reactor de mezcladura de acuerdo con la invenci6n,

La figura 5 presenta una secci6n vertical de una modificaci6n de un reactor de mezcladura de acuerdo con la invenci6n, y

La figura 6 presenta una secci6n vertical de todavfa otro reactor de mezcladura de acuerdo con la invenci6n.

Descripci6n detallada de la invenci6n

La finalidad del metodo de acuerdo con la invenci6n es obtener la clase de campo de flujo en un reactor de mezcladura que facilite los intentos para evitar la retirada de partfculas s6lidas del lecho fluidificado dispuesto en la secci6n de reacci6n real. Asf, el objetivo es formar una soluci6n clarificada y evitar la descarga desde el reactor de partfculas que se elevan desde la secci6n de reacci6n con la corriente de soluci6n y hacer que vuelvan finalmente a la secci6n inferior del reactor.

El metodo ahora desarrollado de acuerdo con la invenci6n para conseguir un campo de flujo controlado y deseado en un reactor de mezcladura esta basado en el efecto de equilibrado en el flujo de descarga de la soluci6n de la zona de fluidificaci6n del reactor o de la secci6n de reacci6n y particularmente el efecto de desaceleraci6n y tambien de control del caudal causado por los elementos de gufa de la secci6n de clarificaci6n del reactor. El efecto de equilibrado de la zona de fluidificaci6n puede ser optimizado mas con un elemento de mezcladura apropiado.

La figura 1 presenta un reactor de mezcladura 1 de acuerdo con la tecnica anterior, en el que son tratados un lfquido y un s6lido de manera que el s6lido en polvo forma un lecho fluidificado y al mismo tiempo reacciona con el lfquido alimentado a la secci6n inferior 2 del reactor. La secci6n inferior 2 del reactor se ensancha hacia arriba c6nicamente y se extiende hacia arriba en la secci6n media 3 formando una configuraci6n cilfndrica. La soluci6n, que esta ampliamente exenta de s6lidos, se retira de la secci6n superior del reactor a traves de la unidad de descarga 5 situada en su pared. Se hace observar el aumento de la superficie de contacto en el reactor entre el s6lido y la soluci6n para aprovechar la energfa de la propia corriente de la soluci6n. Por lo tanto, se forma una zona de fluidificaci6n 6 con un elevado contenido de lechada en la secci6n central del reactor. Ademas, el reactor esta equipado con un propulsor 7 y deflectores 8 para triturar aglomerados, que se usan, por una parte, para intentar evitar la formaci6n de aglomerados y, por otra parte, para desmenuzar los aglomerados, que se transforman en

partfculas s6lidas individuales. La formaci6n de aglomerados se impide tambien alimentando continuamente un floculante en la soluci6n.

Se sabe que, en ciertas condiciones, se forman chorros 9 de lechada en la superficie superior del lecho fluidificado en el reactor de mezcladura, que son dirigidos hacia arriba y que son de la categorfa del lecho fluidificado en densidad de lechada y tamafo de partfculas. La altura Hmax de los chorros se puede calcular te6ricamente. Esto significa que todos los tamafos de partfculas de s6lidos aparecen hasta esta altura. Otro fen6meno relacionado con el flujo, que da lugar a que las partfculas s6lidas terminen en la corriente de descarga de soluci6n, es el hecho de que el flujo en realidad se dirige normalmente a la abertura de descarga tan directamente como es posible. De ese modo se forma una corriente 10 dirigida hacia la unidad de descarga 5, donde el area de la secci6n transversal de la corriente se reduce continuamente. Esto, a su vez, significa que el caudal en el campo de flujo aumenta a la misma velocidad. Si la superficie del lecho fluidificado fuera uniforme, la velocidad de sedimentaci6n y el citado caudal determinarfan el tamafo de partfcula de las partfculas s6lidas que salen con la soluci6n. Sin embargo, los chorros anteriormente mencionados, que son lanzados hacia arriba, son capaces de elevar partfculas hasta la altura Hmax, incluso los de mayor velocidad de sedimentaci6n, de manera que el caudal es mayor que el de la superficie del lecho. Como consecuencia, las partfculas s6lidas son descargadas del lecho incluso en mayores cantidades. Como se puede suponer, una secci6n superior expandida no es la soluci6n en sf misma, aunque sin duda mejora la situaci6n. El aumento de altura de la secci6n superior expandida ayuda naturalmente a evitar la retirada de partfculas s6lidas.

El evento de flujo y el reactor de mezcladura que pertenecen al metodo de acuerdo con la invenci6n estan primeramente ilustrados en una realizaci6n unica mostrada en la figura 2. El reactor de mezcladura comprende tres zonas: la zona de reacci6n real o zona de fluidificaci6n I, la zona de calmado II y la zona de clarificaci6n III.

La zona de reacci6n I es principalmente cilfndrica, con area de secci6n transversal constante. La secci6n inferior sola se estrecha c6nicamente hacia abajo. La soluci6n que se ha de tratar 11 es alimentada al reactor de mezcladura 12 con un tubo 13 dirigido oblicuamente hacia abajo hacia la secci6n inferior de la zona de fluidificaci6n formada por el s6lido en polvo y la soluci6n. De este modo sencillo se obtiene un flujo uniforme hacia arriba. En muchos casos no se generan aglomeraciones dafinas, de manera que incluso no se requieren mezcladoras de trituraci6n y de rejilla en su modo mas simple, y por tanto tampoco deflectores.

En ciertas condiciones, se forman ahf chorros de lechada dirigidos hacia arriba desde la superficie de la capa de fluidizaci6n en la zona de calmado II. En esta secci6n, las partfculas s6lidas que habfan abandonado la parte superior del lecho fluidificado con la soluci6n, pero despues separadas de ella, vuelven a la zona de reacci6n.

El diametro T3 del reactor en la zona de clarificaci6n III es de 1,5 a 3,0 veces el diametro T1 de la parte de reacci6n, preferiblemente entre 2 y 2Y veces, por lo que las velocidades medias de la de soluci6n estan entre 0,44 y 0,11 veces la velocidad de ascenso que ocurre en la zona I y, de manera correspondiente, a entre 0,25 y 0,16 veces en el caso preferido.

De acuerdo con a invenci6n, un elemento A de gufa a modo de placa esta situado en el medio de la zona de clarificaci6n. El elemento de gufa fuerza al flujo de soluci6n a elevarse desde el cetro de la zona hacia las paredes laterales, de manera que se disminuye de velocidad el flujo. Puesto que el elemento de gufa a modo de placa es una placa anular de prevenci6n de flujo, que esta situada alrededor de la abertura de descarga C de la unidad de descarga B, su diametro exterior es mayor que el diametro T1 de la zona de reacci6n I, de preferencia aproximadamente de 20 a 30% mayor. Es tfpico del metodo y del equipo de acuerdo con la invenci6n que la unidad de descarga para retirar la soluci6n del reactor este situada en la secci6n superior de la zona de clarificaci6n, en su eje central D, pero por debajo de la superficie E del lfquido. La soluci6n es retirada del reactor a traves de la unidad de descarga y la unidad de descarga esta normalmente dirigida ya sea oblicuamente hacia abajo y continua a traves de la pared lateral o, como alternativa, principalmente recta hacia arriba. La inclinaci6n de la unidad de descarga no tiene, en principio, efecto importante, debido a que la soluci6n no contiene una cantidad significativa de s6lidos que pudieran sedimentarse sobre el fondo de la unidad.

Cuando las velocidades relativas medias anteriormente mencionadas de la soluci6n son de 100% en la zona de reacci6n (I) y de 22% en la zona de clarificaci6n (III), entonces son en realidad el 100% en la zona de reacci6n, el 62% en las etapas del medio de la zona de clarificaci6n y el 29% cerca de la placa de gufa mas inferior. Esto significa que cuando la velocidad disminuye hasta el 30%, algunas de las partfculas que son arrastradas a lo largo caen fuera del flujo precisamente a causa de la velocidad de clarificaci6n. Ademas, cuando la soluci6n en la secci6n superior cae hacia un flujo en curva, la proporci6n de partfculas en separaci6n aumenta como consecuencia del efecto de cicl6n. Los v6rtices laterales considerables dirigidos hacia los bordes de la secci6n central devuelven las partfculas separadas a la zona de reacci6n I.

El propio lecho de fluidificaci6n de la zona de reacci6n impide la descarga de partfculas finas y reduce la perdida de partfculas que se han elevado hasta la superficie de lecho junto con la soluci6n. La retenci6n de partfculas s6lidas en el lecho puede hacerse 6ptima con la colocaci6n ventajosa de la alimentaci6n de soluci6n, por ejemplo alimentando la soluci6n oblicuamente hacia abajo de acuerdo con la figura 2. Ademas, se puede utilizar un elemento de mezcladura en el lecho fluidificado, que sustituya a la rejilla situada generalmente por debajo del lecho fluidificado.

Se ha descrito ya anteriormente al menos una gufa de flujo situada en la zona de clarificaci6n. Se consigue un flujo de descarga menor que la velocidad de clarificaci6n de partfculas extendiendo la zona de clarificaci6n superior y situando la abertura de descarga simetricamente en el eje central de la parte de clarificaci6n. La estabilizaci6n intensificada del flujo y la formaci6n de v6rtices cicl6nicos se consigue con al menos una gufa de flujo de acuerdo con la presente invenci6n.

Un reactor de mezcladura de acuerdo con la figura 2 se ilustra en la figura 3 con mas detalle. La soluci6n 11 que se ha de tratar es alimentada hacia el reactor de mezcladura 12, en la practica con un tubo 13 dirigido oblicuamente hacia abajo a la zona de reacci6n en la secci6n inferior del reactor, es decir la secci6n de lecho fluidificado 14 (I). El polvo para formar el lecho fluidificado es alimentado, por ejemplo, en tandas, de la manera conocida. La retirada del lecho reaccionado tiene lugar tambien de manera conocida. El objetivo no es disminuir la cantidad de polvo que actua como el lecho; en lugar de ello, su finalidad es reaccionar con la soluci6n. La intenci6n es tambien conseguir el efecto de fluidificaci6n de ascenso lo mas uniforme posible entre el s6lido en polvo y la soluci6n. Como es bien sabido, la fluidificaci6n proporciona la fricci6n y variabilidad mas efectivas a las superficies de contacto entre partfculas y soluci6n. En principio, el dimensionamiento de de la secci6n inferior se hace sobre la base del retardo y nivel de fluidificaci6n requeridos por las reacciones. El nivel de fluidificaci6n significa el hueco entre s6lidos y soluci6n, es decir, la proporci6n de la soluci6n en el volumen total E, que esta normalmente en la regi6n de 0,5 lt; E lt; 0,9. El nivel de fluidificaci6n junto con el tamafo de partfculas determina el comportamiento del lecho; en otras palabras, por ejemplo, si esta calmado o forma erupciones a modo de chorros.

El lecho fluidificado 15 tiene el numero necesario de deflectores de flujo 16 situados en las paredes laterales de la secci6n de reacci6n. Algunas veces en las reacciones comienzan a formarse aglomeraciones a partir de las partfculas s6lidas, y su uni6n ha sido rota por un elemento mezclador mecanico 17 de trituraci6n, tal como el dibujado en el reactor de la figura 1.

La soluci6n que sale de la secci6n de reacci6n 14 para la secci6n de calmado 18 (II) incluye una cierta cantidad de partfculas s6lidas, que son bastante finas en cuanto al tamafo de partfcula, y esta cantidad esta determinada por la velocidad de ascensi6n de la soluci6n y la velocidad de clarificaci6n de las partfculas, asf como por la altura de las erupciones de lechada 19 anteriormente mencionadas. En el caso preferido, el flujo de soluci6n es tan uniforme que su velocidad de ascensi6n puede ser calculada aproximadamente por la f6rmula w = Q / A, en la que w = la velocidad media de ascensi6n de la soluci6n [m/s] calculada a traves de toda el area de la secci6n transversal de la secci6n de reacci6n, Q = flujo de soluci6n [m3/s] y A = el area de la secci6n transversal de la secci6n de reacci6n [m2]. Usualmente, cuando se ha calculado de este modo, la soluci6n alcanza suficiente velocidad para que se formen contra-remolinos 21 dirigidos hacia abajo, tfpicos de erupciones, alrededor del flujo ascendente 20, es decir, un efecto de cicl6n. Estos torbellinos intentan constrefir el flujo ascendente y favorecen de ese modo el transporte a lo largo de partfculas con la soluci6n. La situaci6n es ligeramente mejorada por la secci6n de calmado que se ensancha c6nicamente hacia arriba.

Con el fin de hacer volver al lecho las partfculas s6lidas en la secci6n de clarificaci6n 22 (III) que se separan del lecho fluidificado, la secci6n de clarificaci6n tiene que ser suficientemente grande en su diametro, y particularmente en su altura, en el intervalo de 1Y -2 veces el diametro de la secci6n de clarificaci6n. Especialmente en reactores mayores esto no es factible y se requieren otros medios. En el metodo y equipo de acuerdo con la presente invenci6n esto ha sido resuelto simplemente con el uso de elementos de gufa. La abertura de descarga 24 de la unidad de descarga 23 de la soluci6n reaccionada esta situada simetricamente en el eje central del reactor, donde una placa anular horizontal 25 de prevenci6n de flujo esta unida al borde superior de la unidad de descarga. Un anillo de gufa 26 dirigido desde la pared hacia el centro del reactor esta situado a cierta distancia por encima de la placa de prevenci6n de flujo. Como consecuencia de la placa 25 de prevenci6n de flujo, el flujo de soluci6n 20 que asciende desde el centro del reactor es dirigido hacia el borde de la secci6n de clarificaci6n, de manera que a medida que crece el area de la secci6n transversal, se reduce la velocidad. El anillo de gufa 26 actua de manera que el flujo es vuelto hacia el centro y sigue hacia la abertura de descarga 24. Gracias a la fuerza de inercia que se produce en la curva cerca de la pared en la zona entre los elementos de gufa 25 y 26, las partfculas divergen desde la corriente de descarga hacia la pared y se mueven hacia el contra-torbellino 21 dirigido hacia abajo cerca de la pared y despues de nuevo hacia la secci6n de reacci6n 14.

Cuando esta situado otro elemento de gufa de flujo en la parte superior de la zona de clarificaci6n 22 (III) de acuerdo con la invenci6n, el anillo de gufa 26 esta dispuesto de manera que este por encima de la placa 25 de prevenci6n de flujo. El anillo de gufa esta unido a la pared de manera que se deja un espacio de separaci6n anular entre la placa de prevenci6n de flujo y el anillo de gufa cuando se ve desde arriba. La distancia vertical entre los elementos de gufa esta determinada por la relaci6n entre los diametros de las zonas de clarificaci6n y de reacci6n. La anchura del anillo de gufa es de 10% a 30% del diametro de la zona de clarificaci6n.

La placa 25 de prevenci6n de flujo puede ser, en principio, plana, porque no hay cantidad significativa de partfculas s6lidas en el flujo. Si existe raz6n para temer que se acumularan s6lidos en la parte superior de la placa 25, se debe formar en una configuraci6n de embudo. Esto se presenta en la figura 4, en la que es c6nica la forma del elemento de gufa inferior de la secci6n de clarificaci6n o placa 27 de prevenci6n de flujo, de manera que su borde exterior se eleva por encima de la abertura de descarga. En este caso, la forma del elemento de gufa impide la posible

acumulaci6n de s6lidos en la parte superior de la placa y en la soluci6n.

La soluci6n presentada en la figura 4 es en cierto modo preparada para las partfculas gruesas y posiblemente incluso pesadas alimentadas al lecho fluidificado de la secci6n de reacci6n para ser molidas mas finas y mas ligeras, cuando reaccionan con la soluci6n alimentada al reactor. No se puede evitar completamente que los s6lidos extrafinos (principalmente por debajo de 400 mallas o 37 Im) asciendan con el flujo de soluci6n desde el reactor, incluso con la disposici6n de acuerdo con la invenci6n. En este caso es necesario aceptar una pequefa cantidad de s6lidos en la descarga. Esto significa que la placa de prevenci6n de flujo es sustituida por una placa c6nica 27 que, cuando esta unida a la unidad de descarga 23, forma un embudo. Cuando sea necesario tambien puede ser alterada la inclinaci6n de la unidad de descarga.

Una alternativa para estabilizar el flujo en el lecho fluidificado 15 y mejorar la separaci6n de la secci6n de fluidificaci6n 22 se presenta en la aplicaci6n del reactor de mezcladura de acuerdo con la figura 5. Inmediatamente por encima de la capa de fluidificaci6n, es decir entre la secci6n de reacci6n 14 y la secci6n de calmado 18, hay un control de estrangulaci6n 28 a modo de anillo dirigido hacia dentro desde la pared del reactor. Sin embargo, se deja un espacio de separaci6n 29 entre la pared y el control, a traves del cual puede sedimentar en el lecho fluidificado la soluci6n que contiene s6lidos, que fluye hacia abajo desde la secci6n de clarificaci6n. Como sugiere el nombre, el control de estrangulaci6n obstruye el flujo de soluci6n que asciende desde la secci6n de reacci6n 14 y de ese modo refuerza el fen6meno de v6rtice de la secci6n de clarificaci6n 18, es decir, la separaci6n de s6lidos de la soluci6n debido a las fuerzas centrffugas. Por medio del control de estrangulaci6n, el flujo de soluci6n ascendente es dirigido incluso mas intensamente sobre el eje central, por lo que son reforzados los v6rtices en el flujo ascendente cerca de la pared y se mejora el efecto de cicl6n que separa partfculas del flujo.

Algunas veces la distribuci6n de soluci6n a traves de toda la secci6n transversal de la secci6n de reacci6n tiene que ser mejorada con un elemento de mezcladura apropiado, especialmente cuando la construcci6n de rejilla usada por debajo del lecho en la fluidificaci6n de s6lidos-gas no puede ser adaptada sensiblemente para fluidificaci6n de s6lidos-gas. Un mezclador 30 esta situado en la secci6n de reacci6n 14 de un reactor de mezcladura de acuerdo con la figura 5, que esta soportado en el mismo arbol 31 que el mezclador de trituraci6n 17. El mezclador 30 es preferiblemente un mezclador de rotor hecho de tubos helicoidales. Este tipo de mezclador es tambien capaz de de girar en elevadas densidades de lechada. La finalidad del mezclador es mezclar el lecho fluidificado y evitar que forme arco. La finalidad es tambien extender la soluci6n ascendente tan uniformemente como sea posible a traves de toda la secci6n transversal, es decir, se puede denominar tambien un quot;mezclador de rejillaquot;, debido a que su finalidad es actuar como una sustituci6n de la rejilla en el lecho fluidificado. Cuando se utiliza un mezclador en el lecho fluidificado, la ventaja es que se puede hacer que un s6lido mas fino que antes permanezca en el lecho y no sea movido con el flujo de soluci6n.

En la realizaci6n mostrada en a figura 5 se preven medios para que ocurran fuertes variaciones de capacidad. En este caso, por ejemplo cuando la corriente de soluci6n se hace menor, se puede debilitar el estado de fluidificaci6n de la zona de reacci6n, y puede incluso cambiar parcialmente hacia lo que se conoce como un lecho fijo, con lo cual se reduce el movimiento de partfculas s6lidas, debilitando el esfuerzo de cizalladura requerido para las reacciones. Un mezclador hecho de tubos helicoidales hace posible no s6lo la distribuci6n mejorada de lfquido y s6lido a traves de toda la secci6n transversal del lecho, sino tambien un area de capacidad de mezcladura de amplia extensi6n en la zona de reacci6n. Si el mezclador en el arbol se inserta desde abajo, la secci6n superior debe estar equipada con un anillo de soporte de centrado.

En la realizaci6n de un reactor de mezcladura mostrado en la figura 6, se impide que las partfculas de s6lido se desplacen con la soluci6n de un modo ligeramente diferente a las resoluciones previas. La soluci6n es retirada del reactor 12 en la unidad de descarga 32 dirigida hacia arriba, la cual esta, sin embargo, por debajo de la superficie de la soluci6n y concretamente desde el eje central del reactor. De este modo, se consigue una simetrfa de flujo, gracias a la cual el flujo a modo de embudo de la figura 1, que se reduce de area de secci6n transversal, no se genera aquf tampoco. En su lugar, es generado deliberadamente un campo de flujo que se ensancha, en el que el caudal de la soluci6n en la secci6n de clarificaci6n 22 disminuye casi al valor medio ideal.

Por debajo de la abertura de descarga 33 de la soluci6n esta fijado un elemento de gufa horizontal 34, el cual, en su forma mas sencilla, es una cufa circular de ajuste. La cufa actua tanto como una placa de gufa, que obliga a la soluci6n ascendente a expandirse lateralmente, como una placa de prevenci6n, que impide que el flujo de soluci6n ascendente se refuerce directamente hacia la abertura de descarga. La realizaci6n de un reactor de mezcladura de acuerdo con la presente invenci6n, mostrado en la figura 6, es probablemente la mas sencilla. Naturalmente, la cufa de ajuste puede tambien adaptarse mas estrechamente en su forma al flujo, por ejemplo de estructura c6nica. Por supuesto, la cufa que se presenta aquf, como con los elementos de gufa presentados en las otras figuras, puede estar soportada por la pared del reactor, asf como por el borde de la abertura de descarga.

En todos los casos, la regulaci6n de la altura de la superficie tiene lugar utilizando tecnologfa normal.

Ejemplos

Ejemplo 1

En el ejemplo se hace una comparaci6n entre la tecnica anterior (A corresponde a la figura 1, pero la secci6n de clarificaci6n ha sido aumentada al tamafo de la figura 6) y la presente invenci6n (B corresponde a la figura 6). En ambos casos son las mismas las condiciones basicas del reactor y del procedimiento. Se utilizan en ambos dos materiales en polvo diferentes. En el reactor de acuerdo con la presente invenci6n (B) el diametro de la cufa de ajuste circular es lt; = 85 mm. Estos 4 casos diferentes se presentan en las siguientes tablas, en las que:

A1 = un reactor de la tecnica anterior, cuando se utiliza un polvo de cobre con una densidad ps = 8900 kg/m3 en el reactor al comienzo del proceso

A2 = un reactor de la tecnica anterior, cuando se forma una amalgama de polvo con una densidad ps=4450 kg/m3 al proseguir las reacciones de cementaci6n del proceso

B1 = un reactor de acuerdo con la invenci6n, cuando se utiliza polvo de cobre con una densidad ps = 8900 kg/m3 en el reactor al comienzo del proceso

B2 = un reactor de acuerdo con la invenci6n, cuando se forma una amalgama de polvo con una densidad de ps = 4450 kg/m3 al proseguir las reacciones de cementaci6n del proceso

Tabla 1. Dimensiones del reactor y condiciones de marcha mas la situaci6n al comienzo

Reactor

Diametro de la secci6n inferior Tinferior mm 150

Diametro de la secci6n superior Tsuperior: mm 345

Altura efectiva de la secci6n inferior Zinferior: mm 530

Altura efectiva de la secci6n superior Zsuperior: mm 600

Soluci6n

Cantidad de flujo Q: m3/h 1,3

densidad p1: kg/m3 1230

viscosidad 1 1: mPas 1,9

tasa de huecos en la secci6n inferior Whueco inf.: m/s 0,020

tasa de huecos en la secci6n superior Whueco superior: m/s 0,0039

S6lido en polvo: cobre amalgama

carga inicial (gruesa + fina) Mo + mo: kg 24,8 25,0

porci6n de finos al inicio mo/(Mo + mo): % 33,6 67,3

densidad ps: kg/m3 8900 4450

lfmite de tamafo de partfculas (Wsed. =Wsol. dlim.: Im 96,4 148,7

hueco (soluci6n/lecho total) E: - 0,67 0,74

Tabla 2. Analisis con tamiz de polvo (el mismo para ambas calidades de polvo)

Tamiz tamano Pasando a traves del tamiz

malla mm %

30 0,495 100

40 0,420 99,4

50 0,297 96,5

70 0,210 87,2

100 0,149 67,5

8

Tamiz tamano Pasando a traves del tamiz

malla mm %

140 0,105 40,0

200 0,074 17,3

270 0,053 5,5

325 0,044 2,5

400 0,037 1,1

Tabla 3. Situaci6n al final del ciclo

Caso A1 A2 B1 B2

Tanda final (gruesa + fina) Mt + mt kg 16,3 8 24 20,8

quot;Finaquot; retirada del reactor mt kg 8,5 17 0,8 4

quot;Finasquot; retiradas del final mt/ (Mo + mo) % 34 6 8 3 16

Este es un caso de reactor de cementaci6n, en el que se utiliza polvo de cobre como la carga inicial en el lecho fluidificado. La soluci6n que fluye a traves del mismo reacciona con el cobre, tras lo cual se forman partfculas de amalgama en la reacci6n de cementaci6n, y en alguna etapa son casi del tamafo de las partfculas originales de Cu en tamafo de grano, pero considerablemente mas porosas. Entonces disminuye la densidad y al mismo tiempo el numero de partfculas que tienen la misma velocidad de sedimentaci6n a medida que aumenta la velocidad del flujo de soluci6n. El tamafo lfmite de partfcula (dlim) ha sido calculado en la tabla, cuya tasa de clarificaci6n es la misma que la tasa del flujo de soluci6n cuando la soluci6n asciende desde el lecho fluidificado hacia la secci6n de clarificaci6n.

Se ha visto que la disposici6n de acuerdo con la presente invenci6n hizo posible una reducci6n significativa de la cantidad de polvo retirado del reactor.

-: Con polvo de cobre: invenci6n/tecnica anterior = B1/A1 = 3/34 = 0,09, es decir, aproximadamente 1/10

-: Con amalgama: invenci6n/tecnica anterior = B2/A2 = 16/68 = 0,24, es decir, aproximadamente 1/4

Como muestran los ejemplos, cuando se utiliza una construcci6n de reactor de acuerdo con la invenci6n, la cantidad de polvo retirado del reactor disminuye en una alternativa a una decima y en un caso incluso mas diffcil a un cuarto.

Ejemplo 2

En el aparato de acuerdo con la figura 4, se retir6 plata de una soluci6n de cloruro cuproso utilizando un lecho fluidificado basado en polvo de cobre. El diametro de la secci6n de reacci6n del reactor, en el cual se form6 el lecho fluidificado, era de 1,5 m y la altura, de 3,5 m. La parte inferior de la secci6n de reacci6n estaba equipada con un mezclador de cuatro paletas destinado a triturar aglomerados, que era de una clase de paletas con inclinaci6n y tenfa un diametro de 0,6 m.

El diametro de la secci6n de clarificaci6n era de 3,4 m y la altura de 4,5 m. Una placa de prevenci6n de flujo estaba fijada alrededor de la unidad de descarga situada en la secci6n de clarificaci6n y, en este caso, la placa era como un embudo y tenfa un diametro exterior de 1,8 m. Ademas, el flujo de descarga de la soluci6n era guiado por medio de un anillo de gufa que estaba fijado de manera que se extendfa hacia dentro desde la pared de la secci6n de clarificaci6n en una distancia de 0,45 m. El anillo de gufa estaba situado por encima de la placa de prevenci6n de flujo y a una distancia de 0,4 m del anillo exterior de la placa de prevenci6n de flujo.

El peso especffico de la soluci6n concentrada de cloruro cuproso era de 1230 kg/m3, el pH de 2,9 y la temperatura de 70°C. La soluci6n era alimentada hacia la secci6n de reacci6n del reactor de mezcladura a 130 m3/h. La soluci6n de alimentaci6n contenfa 145 mg/l de plata, con la intenci6n de cementarla sobre la superficie del polvo de cobre. El polvo de cobre utilizado tenfa un tamafo del 85% por debajo de 110 micr6metros. Se estim6 que se obtuvo un nivel de fluidificaci6n en el ensayo que se estableci6 que correspondfa a un valor de E de 0,7 - 0,8.

El ensayo mostr6 que, despues de 15 minutos, el contenido de plata de la soluci6n de cloruro cuproso retirada del reactor era del orden de menos de 10 mg/l, en la que tambien permanecfa durante el periodo de ensayo de veinticuatro horas aproximadamente. El contenido de s6lidos de la soluci6n que habfa que extraer del reactor variaba entre 0,5 y 3,0 g/l, que se puede considerar un intervalo de variaci6n aceptable.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un reactor de mezcladura (12) para mezclar un lfquido y un s6lido entre sf en un lecho fluidificado, para la clarificaci6n de la soluci6n que se forma y la descarga de la soluci6n clarificada del reactor, estando el reactor compuesto de tres secciones, de las cuales la mas inferior es una secci6n de reacci6n cilfndrica

(14)

para la formaci6n de un lecho fluidificado, estando unida a la parte superior de la secci6n de reacci6n una secci6n de calmado (18) que se ensancha c6nicamente hacia arriba, y estando conectada a la parte superior de esta ultima una secci6n de clarificaci6n cilfndrica (22) cuyo diametro es el mismo que el de la secci6n superior de la secci6n de calmado, caracterizado por�ue la secci6n inferior de la secci6n de reacci6n (14) esta provista de una conexi6n (13) de alimentaci6n de soluci6n y la secci6n de clarificaci6n

(22)

tiene una unidad de descarga (23, 32) de soluci6n situada por debajo de la superficie (E) del lfquido, cuya abertura de descarga (24, 33) esta en el eje central (D) del reactor, y porque al menos un elemento de gufa (25, 26, 27, 34) para dirigir el flujo de soluci6n esta situado en la proximidad de la abertura de descarga.
2.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 1, caracterizado por�ue la conexi6n de alimentaci6n (13) para alimentar el lfquido al interior del reactor esta dirigida oblicuamente hacia abajo.
3.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 1, caracterizado por�ue la unidad de descarga (23) de soluci6n clarificada esta dirigida oblicuamente hacia abajo y el elemento de gufa que dirige el flujo de soluci6n es una placa anular (25, 27) de prevenci6n de flujo, que esta situada alrededor de la abertura de descarga (24).
4.

Un reactor de mezcladura de acuerdo con la reivindicaci6n 3, caracterizado por�ue la placa (25) de prevenci6n de flujo es plana.
5.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 3, caracterizado por�ue la placa (27) de prevenci6n de flujo es c6nica hacia arriba.
6.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 3, caracterizado por�ue el diametro exterior de la placa (25, 27) de prevenci6n de flujo es de 20 a 30% mayor que el diametro T1 de la secci6n de reacci6n (14).
7.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 1, caracterizado por�ue la unidad de descarga (23) de la soluci6n clarificada esta dirigida oblicuamente hacia abajo y los elementos de gufa que dirigen el flujo de soluci6n son una placa anular (25, 27) de prevenci6n de flujo, que esta situada alrededor de la abertura de descarga (24) y el anillo de gufa (26) por encima de esta, dirigido desde la pared del reactor hacia el centro del reactor.
8.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 7, caracterizado por�ue el anillo de gufa

(26) se extiende hacia dentro desde la pared del reactor en una distancia que del orden de 10 a 30% el diametro T3 de la zona de clarificaci6n (22).
9.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 1, caracterizado por�ue la unidad de descarga (32) de soluci6n clarificada esta dirigida hacia arriba y el elemento de gufa que dirige el flujo de soluci6n es una cufa (34) de ajuste que esta situada por debajo de la abertura de descarga (33).
10.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 1, caracterizado por�ue un anillo de estrangulaci6n (28) esta situado entre la zona de reacci6n (14) y la zona de calmado (18), dirigido hacia dentro desde la pared del reactor.
11.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 10, caracterizado por�ue hay un espacio de separaci6n (29) entre la pared del reactor y el anillo de estrangulaci6n.
12.

Un reactor de mezcladura (12) de acuerdo con la reivindicaci6n 1, caracterizado por�ue la zona de reacci6n (14) esta equipada con un mezclador (30) de rotor hecho de tubos helicoidales.
13.

Un metodo para mezclar entre sf un lfquido y un s6lido en polvo, para la clarificaci6n de la soluci6n quese forma y para retirar la soluci6n clarificada desde el reactor, siendo un lecho fluidificado dispuesto en la zona de reacci6n (I) de la secci6n inferior del reactor, formado de un lfquido y s6lidos, con una zona de calmado

(II) por encima del mismo, de una secci6n transversal que se ensancha hacia arriba, y una zona de clarificaci6n (III) por encima de esta, que tiene la misma area de la secci6n transversal que la secci6n superior de la zona de calmado (II), caracterizado por�ue el lfquido que se ha de tratar es alimentado hacia la secci6n inferior de la zona de reacci6n, siendo hecha expandirse el area de la secci6n transversal del flujo de soluci6n, que se desplaza hacia arriba en la zona de clarificaci6n (III), por medio de al menos un elemento de gufa (25, 26, 27, 34) antes de que la soluci6n sea descargada principalmente a traves de la unidad de descarga (B) situada en el eje central (D) del reactor, siendo hecho disminuir el caudal de la soluci6n expandiendo su area de secci6n transversal y siendo hecho el flujo, a mismo tiempo, formar contra-torbellinos en la proximidad de la pared del reactor, en la cual se sedimentan las partfculas s6lidas que se han desplazado junto con la soluci6n, y caen de nuevo en el lecho fluidificado.
14. Un metodo de acuerdo con la reivindicaci6n 13, caracterizado por�ue el lfquido que se ha de tratar es alimentado al interior de la secci6n inferior de la zona de reacci6n en una direcci6n oblicua hacia abajo.

5 15. Un metodo de acuerdo con la reivindicaci6n 13, caracterizado por�ue el area de la secci6n transversal del flujo de soluci6n que se desplaza hacia arriba es hecha expandirse por medio de un elemento de gufa a modo de placa, esencialmente horizontal, situado por debajo de la unidad de descarga.
16. Un metodo de acuerdo con la reivindicaci6n 13� caracterizado por�ue el area de la secci6n transversal del

flujo de soluci6n que se desplaza hacia arriba es hecho expandirse por medio de un elemento de gufa 10 anular situado alrededor de la unidad de descarga.
17.

Un metodo de acuerdo con las reivindicaciones 13 y 16, caracterizado por�ue el area de la secci6n transversal del flujo de soluci6n que se desplaza hacia arriba es hecha expandirse por medio de elementos de gufa anulares situados alrededor y por encima de la unidad de descarga.
18.

Unmetodo de acuerdo con la reivindicaci6n 17, caracterizado por�ue el area de la secci6n transversal del

15 flujo de soluci6n ascendente es hecha expandirse por medio de elementos de gufa anulares situados alrededor y por encima de la unidad de descarga, extendiendose el elemento de gufa, situado por encima, hacia dentro desde la pared del reactor en una distancia que es del orden de 10 a 30% del diametro T3 de la zona de clarificaci6n.
19. Un metodo de acuerdo con la reivindicaci6n 13, caracterizado por�ue el flujo de soluci6n, que se desplaza

20 hacia arriba desde el lecho fluidificado de la zona de reacci6n hacia la zona de calmado, es estabilizado por estrangulaci6n.
20. Un metodo de acuerdo con la reivindicaci6n 13, caracterizado por�ue el lecho fluidificado de la zona de reacci6n se mezcla para estabilizar el flujo de soluci6n.