ES2423828B2

ES2423828B2 - Procedimiento y dispositivo de calibracion activa del fasor potencia de desequilibrio de instalaciones electricas

Info

Publication number: ES2423828B2
Application number: ES201130869A
Authority: ES
Inventors: Vicente Leon Martinez; Joaquin Montañana Romeu
Original assignee: Universidad Politecnica de Valencia
Current assignee: Universidad Politecnica de Valencia
Priority date: 2011-05-27
Filing date: 2011-05-27
Publication date: 2014-02-11
Anticipated expiration: 2031-05-27
Also published as: ES2423828A1; WO2012164120A1

Abstract

Procedimiento y dispositivo de calibración activa del fasor potencia de desequilibrio de instalaciones eléctricas.#Calcula el fasor de potencia de desequilibrio según es conocido en el estado de la técnica y calcula el módulo y argumento del fasor potencia de desequilibrio y de sus componentes activa y reactiva, para obtener las potencias de desequilibrio de la componente activa y reactiva y obtener las corrientes de desequilibrio de dichas componentes activa y reactiva a partir de las cuales se obtiene las corrientes de desequilibrio totales a partir de la suma de las anteriores, para aplicarlas al instrumento de medida (14) y así permitir realizar su calibración.

Description

PROCEDIMIENTO Y DISPOSITIVO DE CALIBRACIÓN ACTIVA DEL FASOR POTENCIA DE DESEQUILIBRIO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS

OBJETO DE LA INVENCIÓN

La presente invención, tal y como se expresa en el enunciado de esta memoria descriptiva , se refiere a un procedimiento y dispositivo para realizar la calibración activa del tasar potencia de desequilibrio de instalaciones eléctricas .

De forma general , la invención está relacionada con la medida y la calibración de instrumentos de medida del fenómeno

del: desequilibrio en instalaciones eléctricas, y más

concretamente: con sistemas eléctricos trifásicos a tres y

cuatro hilos .

ANTECEDENTES DE: LA INVENCIÓN

En primer lugar se puntualiza el significado de calibración . En el Vocabulaire International de Métrologie

(VIM) , desarrollado por el Bureau International des Poids et Mesures (BIPM) , en su tercera edición, entiende la calibración como "la operación que bajo condiciones especificadas establece, en una primera etapa, una relación entre los valores y sus incertidumbres de medida asociadas obtenidas a partir de patrones de medida , y las correspondientes indicaciones con sus incertidumbres asociadas y, en una segunda etapa, utiliza esta información para establecer una relación que permita obtener un resultado de medida a partir de una indicación" (sic) . La principal operación del calibrador de la magnitud fasor potencia de desequilibrio , que se describe en la presente patente, es el cumplimiento de esta segunda etapa, determinando las desviaciones o errores en la medida, cuya representación en tablas o en gráficos , permita conocer la fiabilidad del instrumento de medida de dicha magnitud tanto a fabricantes corno a usuarios .

La magnitud fasor potencia de desequilibrio, está prevista

para medir los efectos de los desequilibrios en las redes eléctricas y por tanto define la importancia de los desequilibrios en las redes eléctricas . Es una cantidad expresada mediante un número complejo, con módulo y argumento, que tiene dos componentes : real e imaginaria . La componente real del tasar potencia de desequilibrio mide los desequilibrios causados por las cargas activas . La componente imaginaria mide los desequilibrios debidos a las cargas reactivas . Su módulo define el valor de la potencia de desequilibrio del sistema o red eléctrica y su argumento determina la fase o las fases donde el desequilibrio es más importante . El tasar potencia de desequilibrio fue formulado por los autores de la presente invención y ha sido ampliamente descrito en la Patente española con número de publicación ES 2316280B1 titulada " PROCEDIMIENTO Y PUESTA EN PRACTICA PARA LA MEDIDA DE LA POTENCIA DE DESEQUILIBRIO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS , Así COMO EL DISPOSITIVO PARA SU CALIBRACIÓN " . La citada Patente fue posteriormente extendida como solicitud Internacional WQ 2008l32258Al . En dichos documentos además del procedimiento y sistema de medida del fasar potencia de desequilibrio, se describe un sistema para la calibración de instrumentos de medida de dicha magnitud, dirigido a determinar

la fiabilidad del instrumento de medida , tal como se ha indicado al principio de este epígrafe .

El dispositivo de calibración que se describe en la patente ES 231628081 es capaz de producir desequilibrios puros , sin ningún otro fenómeno asociado (activa , reactiva o distorsión) , con un determinado valor, prefijado, de la potencia de desequilibrio . Está formado por elementos pasivos de circuito, bobinas y condensadores , dispuestos según la topología indicada en la citada patente . El hecho de que el dispositivo descrito en la patente ES 231628081 esté formado por elementos físicos , cuyos parámetros característicos, inductancia y

capacidad, están definidos por conocidas leyes físicas y cuyos valores son proporcionales al valor de la potencia de desequilibrio tiene, a juicio de los inventores, dos consecuencias : (1) confiere significado físico a la potencia de desequilibrio y (2) el dispositivo de calibración descrito en dicha patente pOdría ser considerado un patrón de la potencia de desequilibrio .

No obstante, el dispositivo de calibración recogido en la patente ES 231628081 tiene importantes limitaciones prácticas, que restringen su uso sólo a la calibración del módulo del fasor potencia de desequilibrio . No es posible aplicar dicho dispositivo a la calibración del argumento del fasar potencia de desequilibrio, ni a la de sus componentes real e imaginaria . Este hecho es consecuencia directa de la topología que se utilizó en el desarrollo del calibrador pasivo protegido en la patente ES 231628081 , basada en la red de desequilibrio correspondiente a los circuitos equivalentes de las cargas monofásicas resistivas alimentadas por la red eléctrica trifásica .

El dispositivo de calibraci6n, cuya protecci6n se solicita en la presente patente, tiene notables diferencias, en cuanto a su constitución, y muy importantes ventajas , en cuanto a las prestaciones, frente al dispositivo de la patente ES 23l6280Bl . En primer lugar, se trata de un dispositivo activo, es decir , constituido por convertidores electr6nicos , a diferencia del anterior , que era totalmente pasivo . Las corrientes de desequilibrio que suministra el calibrador activo, no se obtienen como resultado de la ley de Ohm y de las leyes de Kirchhoff, sino que son fabricadas por el convertidor electrónico, atendiendo a los algoritmos del firmware . Esto implica una bajada de un esca16n del nuevo dispositivo de calibraci6n en la cadena de trazabilidad y, por tanto, la pérdida de consideración como dispositivo patr6n .

A pesar de lo anterior, el dispositivo de calibración pasivo de la patente ES 231628081 , puede producir, únicamente, desequilibrios puros , con un determinado valor y en una sola fase , mientras que el dispositivo de calibración activo cuya protección se solicita en la presente patente permite producir desequilibrios puros (sin potencia activa, reactiva ni de distorsión) , en cualquier fase o fases , de valor variable, dentro de amplios límites (desde prácticamente cero hasta un valor máx imo determinado por la potencia del convertidor) y con una gran exactitud. Es decir, el dispositivo de calibración activo puede reproducir en el instrumento de medida las condiciones de desequilibrio de cualquier tipo de carga o instalación eléctrica que se desee .

En concreto y como resumen del párrafo anterior, el calibrador activo que se describe en la actual patente tiene las siguientes ventajas frente al de la patente ES 231628081 :

(a): Los módulos y los argumentos del fasor potencia de desequilibrio y de sus componentes real e imaginaria pueden ser ajustados a cualquier valor que se desee , de forma independiente .

(b): Permite crear desequilibrios puros (sin potencias activa , reactiva y de distorsión) en cualquier fase o fases de la red trifásica, originando las condiciones de desequilibrio cor respondientes a cargas monofásicas o a cargas trifásicas, a voluntad .

(cl Es posible crear desequilibrios debidos a cargas activas y a cargas reactivas de forma independiente, o debidos a cargas activas y reactivas , conjuntamente , sin más que ajustar el argumento del fasor potencia de desequilibrio entre 0° y 90° .

En el estado de la técnica no se ha encontrado ninguna otra referencia relativa a calibradores activos o pasivos del fasor potencia de desequilibrio, ni tan siquiera calibradores de la

potencia de desequilibrio .

DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN

Para conseguir los objetivos y resolver los inconvenientes anteriormente indicados , la invención proporciona un nuevo procedimiento de calibración activa del fasar potencia de desequilibrio de instalaciones eléctricas que a partir de un sistema trifásico de tensiones y corrientes, calcula el fasar de potencia de desequilibr io ( A", ) , según la ecuación A", =

pi Apl+a2Ap2+aAp31 + qIAql+a2Aq2+aAq31 , tal y como se establecía en los documentos de Patente indicados en el apartado "antecedentes de la invención" (P-200701224 , PCT/ES200B/000296) , donde p y q son tasares unitarios ortogonales y "a" es un tasar unitario

componente activa del tasar de potencia de desequilibrio y qIAql+a2Aq2+aAqJI=Aq la componente reactiva del tasor potencia

""

de desequilibrio, expresadas en función de las potencias de

desequilibrio activas y reactivas Apz , Aqz para cada fase z = 1, 2, 3 . A continuación se calcula el módulo y argumento de la componente activa ( o\, ) del fasor potencia de desequilibrio, de

la componente reactiva ( Aq del fasor potencia de desequilibrio, y del tasor potencia de desequilibrio (Au ), de forma convencional a partir de los anteriores vectores expresados . Además el procedimiento de la invención comprende una fase en la que se obtienen valores eficaces de tensión de secuencia positiva y frecuencia fundamental de las tres fases (V+l , V+2 , V+J), tal y como se realiza de forma convencional, y según se preveía en los documentos de Patentes citados . La principal novedad de la invención se caracteriza porque el módulo y argumento de las componentes activa y reactiva del fasor de potencia de desequilibrio, así como el propio módulo

y argumento del fasar potencia de desequilibrio, se aplican a las entradas de un calibrador, de forma que a continuación se determina un sector del diagrama fasarial en función del argumento de cada componente activa (ap) y reactiva ( Q'q) calculado. En este punto cabe señalar que el diagrama tasarial está formado por un primer sector comprendido entre O y-120°, sector en el cual la potencia de desequilibrio de la fase 3 (z=3) es nula {Ak.J=O , siendo k=p, q} . Además el diagrama fasarial comprende un segundo sector comprendido entre 1200 y 240° , en el que la potencia de desequilibrio de la fase 1 (z=!) es nula

(Ak1=O) , comprendiendo el diagrama fasarial un tercer sector comprendido entre 00 y 120° , en donde la potencia de desequilibrio de la fase 2 (z~2) es nula (Ak2~0) .

Una vez determinado uno de los sectores del diagrama fasorial , se obtienen las potencias de desequilibrio de la componente activa y reactiva en función del módulo y del sector fasorial seleccionado, según las ecuaciones :

A,

• Akl = ../1l ' siendo k=p, q¡

para el primer sector

para el segundo sector

+ 4tB'J ak

K-; 1-2tga, tga, +,[3 (tgcr, + ,[3)' para el tercer sector .

Seguidamente se obtienen las corrientes de desequilibrio de la componente activa de cada fase , a partir de las potencias de desequilibrio calculadas en la fase anterior según las

ecuaciones :

A continuación se obtienen las corrientes de desequilibrio de la componente reactiva de cada fase , a partir de las potencias de desequilibrio calculadas en la fase anterior según las ecuaciones :

---: j

-: l.,.= ,~v•• (ZA.,. -Aq, -Aq,)

--: ja

-: l., = --(-Aq. -Aq, +2Aq,)

q 3 ,/2 V+I

Por último se obtienen las corrientes de desequilibrio totales de cada fase a partir de la suma de las corrientes de desequilibrio de la componente activa y reactiva calculadas anteriormente, para aplicarlas a un generador de corriente convencional, al que a su vez se aplican los valores eficaces de tensión de secuencia positiva y frecuencia fundamental de las tres fases (V+1 , V+2 , V+3 ) , desde el que dichas tensiones junto con las corrientes obtenidas se aplican a un instrumento de medida a calibrar, para realizar la calibración del mismo en función de los valores de tensión e intensidad aportados al mismo de acuerdo con el procedimiento descrito de la invención .

Para obtener las potencias de desequilibrio de la componente activa y reactiva, el procedimiento de la invención selecciona al menos una de las entradas anteriormente indicadas del calibrador, de forma que cuando se selecciona el módulo y argumento de la potencia de desequilibrio , se obtienen las componentes activa y reactiva de forma directa a partir de dicho

módulo y argumento de la potencia de desequilibrio, pero también prevé la posibilidad de obtener dichas componentes activa y reactiva a partir del módulo y argumento de la componente activa y reactiva, seleccionando estas entradas .

Además la invención se refiere a un dispositivo que funciona de acuerdo al procedimiento descrito, para lo que dicho dispositivo se conecta a un generador de corriente trifásica cuya salida se aplica a un dispositivo de cálculo del fasor potencia de desequilibrio y que comprende un generador de carga ficticia que incluye un procesador de señal digital, un generador de señales de tensión de valores eficaces de secuencia positiva y frecuencia fundamental de las tres fases y un generador de corriente (lul, lu2 , lu3) . El dispositivo se caracteriza porque el procesador de señal digital comprende un módulo de entrada que está configurado de manera tal que calcula el módulo y argumento de la componente activa de la potencia de desequilibrio , el módulo y argumento de la potencia de desequilibrio reactiva , el módulo y argumento de la potencia de desequilibrio y selecciona una de dichas entradas .

También comprende un módulo de cálculo de las potencias de desequilibrio activas por fase a partir del módulo y argumento de la componente activa del fasor potencia de desequilibrio, un módulo de cálculo de las potencias de desequilibrio reactivas por fase en función del módulo y argumento de la componente reactiva , y un módulo de cálculo de las potencias de desequilibrio activas por fase en función del módulo y argumento de la componente activa. A su vez está dotado de un módulo de cálculo de las corrientes de desequilibrio activas por fase en función de las potencias de desequilibrio reactivas calculadas, un módulo de cálculo de las corrientes de desequilibrio reactivas por fase en función de las potencias de desequilibrio reactivas calculadas, y un módulo de cálculo de las corrientes de desequilibrio totales por fase en función

de las potencias de desequilibrio reactivas y activas calculadas, para su aplicación al generador de corriente, del que junto con las tensiones de valores eficaces de secuencia positiva y frecuencia fundamental se aplican al instrumento de

5 medida .

En definitiva la invención es capaz de proporcionar todo tipo de desequilibrios a los instrumentos de medida que se desean calibrar. Para ello el calibrador activo genera un sistema de tensiones-corrientes, que están relacionadas con el

10 valor deseado del fasar potencia de desequilibrio y de sus componentes . El procedimiento y dispositivo descritos presentan la ventaja de que los módulos y los argumentos son del fasar potencia de desequilibrio y sus componentes activa y reactiva

15 pueden ser ajustados a cualquier valor que se desee, de forma independiente . Además permite crear desequilibrios debidos a cargas monofásicas o cargas trifásicas, variando los argumentos de las componentes activa y reactiva en 360· . También cabe señalar que es posible crear desequilibrios debido a 20 cargas activas solo, o de cargas reactivas solo, o debidos a cargas activas y reactivas , conjuntamente, sin más que ajustar el argumento del fasor potencia de desequilibrio entre 00 y 90· . A continuación para facilitar una mejor comprensión de esta memoria descriptiva y formando parte integrante de la

25 misma, se acompañan una serie de figuras en las que con carácter ilustrativo y no limitativo se ha representado el objeto de la invención .

BREVE ENUNCIADO DE LAS FIGURAS Figura l. -Muestra un diagrama de bloques funcional de la 30 estructura del dispositivo para la calibración del fasor potencia de desequilibrio de acuerdo con la invención . Figura 2. -Muestra un diagrama que representa la secuencia operacional del procedimiento de la invención, de acuerdo con

el. DESCRIPCIÓN DE LA FORMA DE REALIZACIÓN PREFERIDA A continuación se realiza una descripción de la invención basada en las figuras anteriormente comentadas . 5 El dispositivo de la invención comprende un generador de carga ficticia que incluye un procesador digital de señal 1

(DSP) en el que corre un programa FIRMWARE que proporciona unos diagramas de bloques funcionales al DSP 1 para funcionar de acuerdo con el procedimiento de la invención .

10 Además el DSP 1 está conectado a , un generador 2 de valores eficaces de tensión de secuencia positiva y frecuencia fundamental de las tres fases V+1, V.2, V.3, que forma parte del generador de carga ficticia y que comprende un generadores 3 de señales senoidales de frecuencia 50Hz para ser aplicados a

15 unos amplificadores 4 de tensión, de forma que en su salida se obtiene las señales de tensión de valores eficaces de secuencia positiva y frecuencia fundamental de las tres fases . Además el generador de carga ficticia comprende un generador de corriente 5 que, a su vez comprende unos

20 generadores 6 de señales senoidales de frecuencia 50Hz para ser aplicados a unos amplificadores de transconductancia 7 , de forma que genera las corrientes de las tres fases , de acuerdo al procedimiento que será descrito .

El procedimiento de la invención comprende generar un 25 sistema trifásico de tensiones y de corrientes , en el que se calcula el fasor de potencia de desequilibrio (A: ) según la ecuación Au = pi Apl +a2Ap2+aAp31 + ql Aql+a2Aq2+aAq31 , tal y como fue descrito en la Patente señalada en los " antecedentes de la invención", donde p y q son fasores unitarios ortogonales y"a" 30 es un fasor unitario de valor a=1 1120o , siendo pIApl+a2Ap2+aAp31=

A; = Al' la componente activa del fasor potencia de

'".

desequil ibrio y ql Aq1+a2Aq2+aAq31:: Aq la componente reactiva del

Lo,

tasar potencia de desequilibrio, expresadas en función de las

-

potencias de desequilibrio activas y reactivas Ap~, AqJ: para cada fase z = 1,2, 3. A continuación se calcula el módulo y argumento de la

componente activa (~) del fasor potencia de desequilibrio y el módulo y argumento de la componente reactiva (Aq ) , bien a partir de la componente activa y reactiva del tasar de potencia

de desequilibrio comentado anteriormente , según las ecuaciones :

siendo k :p, q , y el argumento Ok

o también se puede obtener el módulo de la componente activa Ap y reactiva Aq a partir del tasar de potencia de desequilibrio, en el que

lA, I

au = aTe to lA.I

De forma que

Los argumentos de cada componente se utilizan los del paso anterior .

Hasta este punto se han descrito fases convencionales previstas en el documento citado en los "antecedentes de la invención" .

La novedad de la invención reside en que en las entradas

del calibrador se aplican el módulo y argumento de la componente activa y reactiva, así como el módulo y argumento del tasar de potencia de desequilibrio , tal y como se muestra en la figura 2, de forma que a partir del argumento calculado de cada componente activa Qp y reactiva Oq , se determina un sector del diagrama tasarial , en el que el primer sector está comprendido entre 0° y -120° en donde la potencia de desequilibrio de la fase 3 es nula, es decir Ak3 = O.

El segundo sector del diagrama tasarial está comprendido entre 1200 y 240° , en el cual la potencia de desequilibrio de la fase 1 es nula , es decir Au = O. Además el diagrama tasarial comprende un tercer sector comprendido entre 0° y 120°, en el que la potencia de desequilibrio de la fase 2 es nula, es decir Ak2 = O.

A continuación se calculan las potencias de desequilibrio

de la componente activa y reactiva en función del módulo y de la selección del sector fasorial obtenido, es decir en función del argumento medido, según las ecuaciones :

A,

siendoA) para el primer sector Au= ,fR;

2tgak 4tg'ak

,.+ .

tgak -v3 (tgak -.f3)"

Para eh = 00 las potencias de desequilibrio son :Akl = Ak Y o, mientras que Para Qk 120 0 las potencias de desequilibrio son : Ak1 = O Y Ak2 = Ak

A,

B) para el segundo sector Ak2=.,fif

siendo

K" =1+ 2~9'lak -2.J3t~ak (tBa, +.f3)

Para Qk = 1200 las potencias de desequilibrio son : Ak2 = Ak Y Ak3 = O, mientras que para O'q = 240~ las potencias de

desequilibrio son Ak2 = O Y Ak3 = Ako

A,

e) para el tercer sector Akl= .nr

K" = 1-2tga.

+

tga. + .f3 (tga. + .f3)'

Para exk = O~ las potencias de desequilibrio son AH = Ak Y O, mientras que para exx 120" las potencias de desequilibrio son AH = O" Y AkJ = Ako

La potencia de desequilibrio de la componente activa se obtiene en el módulo 8 para cada uno de los sectores del diagrama fasorial , y la potencia de desequilibrio de la componente reactiva en el módulo 9.

El módulo 10 representa la potencia de desequilibrio, a partir de la cual los módulos 8 y 9, pueden calcular el módulo de la potencia de desequilibrio de la componente activa y de la componente reactiva respectivamente , tal y como ya fue comentado con anterioridad .

A partir de las potencias de desequilibrio Akz de cada fase z = 1 , 2 , 3 se obtienen las corrientes de desequilibrio generadas por el calibrador por componentes y total, de forma que la componente activa de las corrientes de desequilibrio se obtienen según las ecuaciones :

_ a'

1 = (-A . + 2A -A 1

u l'2 3.flV+:t. p . 1"2 r>~ .

Las componentes reacti vas de la corriente de desequilibrio se obtienen según las ecuaciones :

--: j

lu•• = ,~v., (2Aq. -'\, -,\,)

y las corrientes de desequilibrio totales de cada fase se obtienen a partir de la suma de las corrientes de desequilibrio de las componentes activa y reactiva calculadas, para aplicarlas al generador de corriente 5 convencional desde el que se aplican al instrumento a medir 14 según las ecuaciones

1':1. 1 = l ;'¡lU +lU.ql

Las corrientes de desequilibrio de la componente activa de cada fase se obtienen mediante el módulo 11 , en tanto que las de la componente reactiva se obtienen mediante el módulo 12 y las corrientes totales mediante el módulo 13 .

La referencia 17 indica la parte de control que el DSP 1 incorpora para gober nar la generación de los valores eficaces de tensión de secuencia positiva y frecuencia fundamental de las tres fases , ya que el DSP1 controla las fuentes de tensión 3 y monitoriza el funcionamiento de los amplificadores 4 respecto de alarmas , como puede ser sobretensión, desconexión, consumo de corriente máximo , etc.

Además mediante el módulo 13 , el DSP 1 contr ola las fuentes de tensión 6 y monitoriza el funcionamiento de los amplificadores de transconductancia 7 por lo que en la figura 1 la salida de cada amplificador de transconductancia 7 necesita dos termi nales para que el circuito de corriente se establezca y pueda circular la corriente de desequilibrio Iu equivalente a una fuente de intensidad . Esto es así dado que si el circuito estuviera abierto sería peligroso para los amplificadores de transconductancia 7, pudiendo aumentar la tensión, por lo que si el DSP 1 detecta falta de continuidad en el circuito, éste se desconecta y envía una alarma a través de un puerto de comunicaciones 15 conectado a un controlador 16 desde el que se gestiona el DSP 1 de la invención .

Claims

REIVINDICACIONES

l. -PROCEDIMIENTO DE CALIBRACIÓN ACTIVA DEL FASOR POTENCIA DE DESEQUILIBRIO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS que comprende :

•

generar un sistema trifásico de tensiones y corrientes,

•

calcular el tasar potencia de desequilibrio ( -¡;;; ) de dicho sistema trifásico según la ecuación Au =

pi Apl +a2Apz+aAp31 + ql Aql +a2Aqz+aAq31 , donde p y q son

aU

fasares unitarios ortogonales y " es un fasar unitario de valor a=1 11200 , siendo p IApl+a2Ap2+aAp31= Al' :;;;;A p la componente activa del tasar potencia de

«,

desequilibrio y ql Aql +a2Aq2+aAq31= Aq la componente

«.

reactiva del tasar potencia de desequilibrio, expresadas en función de las potencias de desequilibrio activas y reactivas Ap:I: I Aq.-: para

cada fase z=1 , 2, 3,

• calcular el módulo y argumento de la componente

activa (~J del fasor potencia de desequili brio, de la componente reactiva (Aq J del fasor potencia de desequilibrio, y del fasor potencia de desequilibrio ( A,, ) ;

• obtener valores eficaces de tensión de secuencia positiva y frecuencia fundamental de las tres fases (V+l , V+2 , V+3)

caracterizado por que además comprende las siguientes fases :

•

Aplicar en las entradas de un calibrador :

•

Módulo y argumento de la componente activa (Ap ) del fasor potencia de desequilibrio,

•

Módulo y argumento de la componente reactiva ~) del tasor potencia de desequilibrio ,

•

Módulo y argumento del fasor potencia de desequilibrio ( Au ) ;

•

determinar un sector del diagrama fasarial en función del argumento de cada componente activa (ap ) y reactiva (a q ) calculado; estando el diagrama

fasarial formado por un primer sector comprendido

5 entre 0° y -120° , en donde la potencia de desequilibrio de la fase 3 es nula (Ak3=O , siendo k=p , q) ; un segundo sector comprendido entre 1200 y 2400 , en donde la potencia de desequilibrio de la fase 1 es nula (Ak1=Q) ; Y un tercer sector comprendido entre

10 0° y 120° , en donde la potencia de desequilibrio de la fase 2 es nula (Ak2=O) i

• Obtener las potencias de desequilibrio de la componente activa y reactiva en función del módulo y de la selección del sector tasarial obtenidos en

15 las fases anteriores , según las ecuaciones :

A,

• Ak l=.fR

•

K'

=1+

Ak

20 • Ak1 = ,f1("

' siendo k=p , q

el primer sector

2tg: ak -2..{3tOQk

~ para el segundo sector (toa. +J3)"

2Akl

Ak3 q:~+.y1 tga k

'lt{JzQk

(toa, +J3)'

para

el tercer sector

25

• Obtener las corrientes de desequilibrio de la componente activa de cada fase , a partir de las potencias de desequilibrio calculadas en la fase anterior según las ecuaciones :

•

•

30

•

• Obtener las corrientes de desequilibrio de la componente reacti va de cada fase , a partir de las potencias de desequilibrio calculadas en la fase anterior según las ecuaciones :

--

j

• 1"4' = ,~V., (2Aq, -Aq, -"o,)

---

¡ti.

• 1"4' = ,~V•• (-Aq, -Aq, + 2Aq,)

• Obtener las corrientes de desequilibrio totales de cada fase a partir de la suma de las corrientes de desequilibrio de las componentes activa y reactiva calculadas, para aplicarlas a un generador de corriente convencional desde el que se aplican a un instrumento de medida a calibrar .
2 . -PROCEDIMIENTO DE CALIBRACIÓN ACTIVA DEL FASOR POTENCIA DE DESEQUILIBRIO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS , según reivindicación 1 , caracterizado por que comprende una fase de selección de al menos una entrada del calibrador para obtener las potencias de desequilibrio de la componente activa y reactiva , que se puede realizar directamente , a partir de la introducción de las componentes activa y reactiva , en modulo y argumento, o a partir del tasor potencia de desequilibrio, en módulo y argumento .
3.-DISPOSITIVO DE CALIBRACIÓN ACTIVA DEL FASOR POTENCIA DE DESEQUILIBRIO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS , de acuerdo con el procedimiento de las reivindicaciones anteriores ; que se conecta a un generador de corriente trifásica cuya salida se aplica a un dispositivo de cálculo del fasor potencia de desequilibrio ( Au ) , Y que comprende un procesador digital de

señal, un generador de tensión de valores eficaces de secuencia

positiva y frecuencia fundamental de las tres fases (V+l , V+2, V+3 ) , y un generador de corriente; caracterizado por que el procesador digital de señal comprende :

•

Un módulo de entrada configurado de manera tal que calcula el módulo y argumento de la componente activa de la potencia de desequilibrio , el módulo y argumento de la potencia de desequilibrio reactiva , el módulo y argumento de la potencia de desequilibrio, y selecciona una de dichas entradas,

•

Un módulo de cálculo de las potencias de desequilibrio activas por fase a partir del módulo y argumento de la componente activa del tasar potencia de desequilibrio,

•

Un módulo de cálculo de las potencias de desequilibrio reactivas por fase en función del módulo y argumento,

•

Un módulo de cálculo de las potencias de desequilibrio activas por fase en función del módulo y argumento,

•

Un módulo de cálculo de las corrientes de desequilibrio activas por fase en función de las potencias de desequilibrio reactivas calculadas,

•

Un módulo de cálculo de las corrientes de desequilibrio reactivas por fase en función de las potencias de desequilibrio reactivas calculadas,

•

Un módulo de cálculo de las corrientes de desequilibrio totales por fase en función de las potencias de desequilibrio reactivas y activas calculadas que se aplican al generador de corriente .