ES2426683T3 - Geometría de una cuba de fusión de combustión sumergida, refrigerada con paneles, y métodos para fabricar vidrio fundido - Google Patents

Geometría de una cuba de fusión de combustión sumergida, refrigerada con paneles, y métodos para fabricar vidrio fundido Download PDF

Info

Publication number
ES2426683T3
ES2426683T3 ES11004955T ES11004955T ES2426683T3 ES 2426683 T3 ES2426683 T3 ES 2426683T3 ES 11004955 T ES11004955 T ES 11004955T ES 11004955 T ES11004955 T ES 11004955T ES 2426683 T3 ES2426683 T3 ES 2426683T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
zone
fusion
melting
burners
molten glass
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES11004955T
Other languages
English (en)
Inventor
Aaron Morgan Huber
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Johns Manville
Original Assignee
Johns Manville
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Johns Manville filed Critical Johns Manville
Application granted granted Critical
Publication of ES2426683T3 publication Critical patent/ES2426683T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2356—Submerged heating, e.g. by using heat pipes, hot gas or submerged combustion burners
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/34—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl
    • B05B1/3405—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl to produce swirl
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/04—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in tank furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/20—Bridges, shoes, throats, or other devices for withholding dirt, foam, or batch
    • C03B5/202—Devices for blowing onto the melt surface, e.g. high momentum burners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/225—Refining
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
    • C03B5/44—Cooling arrangements for furnace walls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
    • F23C5/08—Disposition of burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
    • F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/20—Submerged gas heating
    • C03B2211/22—Submerged gas heating by direct combustion in the melt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/20—Submerged gas heating
    • C03B2211/22—Submerged gas heating by direct combustion in the melt
    • C03B2211/23—Submerged gas heating by direct combustion in the melt using oxygen, i.e. pure oxygen or oxygen-enriched air
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/40—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces using oxy-fuel burners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/70—Skull melting, i.e. melting or refining in cooled wall crucibles or within solidified glass crust, e.g. in continuous walled vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2205/00—Pulsating combustion
    • F23C2205/10—Pulsating combustion with pulsating fuel supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2205/00—Pulsating combustion
    • F23C2205/20—Pulsating combustion with pulsating oxidant supply
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)

Abstract

Un aparato 100 de fusión que comprende: a) un suelo (8) y un techo (7); b) una pared sustancialmente vertical que conecta con el suelo (8) y con el trecho (7) en un perímetro del suelo y del techo; definiéndose una zona de fusión mediante el suelo (8), el techo (7) y la pared; teniendo la zona de fusión una entrada (9) de alimentación y una salida (6) del vidrio fundido, situadas en los extremos opuestos de la zona de fusión; comprendiendo la zona de fusión una zona (14) que se expande, que comienza en la entrada y que se extiende hasta una posición intermedia respecto a los extremos opuestos, y una zona (16) que se estrecha que se extiende desde la posición intermedia hasta la salida (6); caracterizado por una pluralidad de quemadores (10, 25, 26), al menos alguno de los cuales está situado para dirigir los productos de combustión hacia la zona de fusión bajo un nivel de vidrio fundido en la zona (10, 10A, 10B, 10C) de fusión.

Description

Geometría de una cuba de fusión de combustión sumergida, refrigerada con paneles, y métodos para fabricar vidrio fundido
Antecedentes de invención
Campo técnico
La presente invención se refiere de manera general al campo de los hornos de combustión y a los métodos de uso, y más específicamente a cubas de fusión, de combustión sumergida, y a métodos de uso en la producción de vidrio fundido.
Técnica relacionada
Los hornos de fusión de vidrio han tenido tradicionalmente forma rectangular debido a la cuestión de su construcción con bloques refractarios y a la capacidad de controlar el flujo del vidrio fundido a través de la cuba de fusión. (Algunos diseños totalmente eléctricos son circulares, tales como los diseños de Pochet y SORG VSM). Sin embargo, hay regiones muertas (de bajo flujo o estancado) que son resultado de la construcción rectangular. A partir del documento EP-A-3.133.315 se conocen las cubas de fusión de vidrio de alta eficacia en las que se emplean varias cubas de fusión de vidrio individuales.
La combustión sumergida para su aplicación en la fusión comercial del vidrio se ha propuesto en diversas patentes, que incluyen las Patentes de EE.UU. números 4.539.034; 3.170.781; 3.237.929; 3.260.587; 3.606.825; 3.627.504; 3.738.792; 3.764.287; 6.460.376; 6.739.152; 6.857.999; 6.883.349; 7.273.583; 7.428.827; 7.448.231; y 7.565.819; y las Solicitudes de Patentes de de EE.UU. publicadas, números 2004/0168474; 2004/0224833; 2007/0212546; 2006/0000239; 2002/0162358; 2009/0042709; 2008/0256981; 2007/0122332; 2004/0168474; 2004/0224833; y 2007/0212546. En la fusión de vidrio por combustión sumergida, los gases de combustión se inyectan por debajo de la superficie del vidrio fundido y van hacia arriba a través de la masa fundida. El vidrio se calienta con una alta eficacia mediante el contacto íntimo con los gases de combustión. Sin embargo, el uso de quemadores de combustión sumergida, no alivian la regiones con flujo muerto que resultan de la construcción rectangular de la propia cuba de fusión.
El coste de la energía continúa en aumento, lo que anima a hacer esfuerzos para encontrar una forma de reducir la cantidad de combustible en la fabricación del vidrio. Se han usado quemadores de oxi-combustible en la industria del vidrio en general, especialmente en la fibra de vidrio, vidrio para pantallas de TV, y segmentos de la industria del vidrio para recipientes. Hoy en día hay pocos hornos de vidrio flotado, caldeados al completo por oxi-combustible, y se han estado usando quemadores de oxi-combustible actualizados, diseñados específicamente para recipientes más pequeños u hornos para fibra de vidrio. Estas conversiones se hicieron muy probablemente para cumplir los estándares sobre emisiones. Los quemadores de oxi-combustible conocidos son predominantemente diseños de mezcla en boquilla y evitan una mezcla previa por razones de seguridad debido a la aumentada reactividad al usar oxígeno como oxidante en vez de aire. En las Patentes de EE.UU. números, 5.199.866; 5.490.775; y 5.449.286 se describen algunos diseños comunes de quemadores de oxi-combustible con mezcla en la boquilla. El concepto de quemadores de oxi-combustible con mezcla en la boquilla es mezclar el combustible y el oxígeno en la boquilla del quemador. La llama producida es una llama de difusión con las características de llama determinadas por las tasas de mezcla. Con esto quemadores son muy comunes las llamas cortas e intensas, sin embargo, se consideran algunas geometrías de mezcla retardada para generar llamas más largas y luminosas. Más recientemente, en la
industria, se han usado quemadores de “llama plana” para aplicaciones de fusión, en las que la llama está por
encima de la masa fundida y, generalmente, paralela a ella. Estos quemadores producen una llama que es de 2 a 3 veces más ancha que la tradicional llama de oxi-combustible (cilíndrica). Las Patentes de EE.UU. números, 5.545.031; 5.360.171; 5.299.929; y 5.575.637 muestran ejemplos de quemadores que producen llamas planas. La anteriormente mencionada Patente de EE.UU. Nº 7.273.583 describe un quemador de combustión sumergida que tiene tubos coaxiales para el combustible y para el oxidante que forman un especio anular entre ellos, en los que el tubo exterior se prolonga más allá del extremo del tubo interior. Se conecta al extremo de la salida del tubo interior una boquilla de un quemador que tiene un diámetro exterior que corresponde al diámetro interior del tubo exterior, y forma una abertura centralizada en la comunicación del fluido con el tubo interior y al menos una abertura periférica orientada longitudinalmente en la comunicación del fluido con el espacio anular. Se puede disponer de una varilla longitudinalmente ajustable dentro del tubo interior para el ajuste del flujo de fluido que pasa por allí, y un inserto cilíndrico que tiene un estabilizador de la llama para estabilizar la llama producida por el quemador que está acoplado al extremo de la salida del tubo exterior. Todos lo documentos de patentes a los que se hace referencia en este documento están incorporados a la presente memoria descriptiva como referencias.
Esto sería un avance en la técnica de la fusión del vidrio para desarrollar hornos de fusión no rectangulares (“cubas de fusión”) que tienen regiones reducidas de flujo muerto (estancadas), mientras que tienen la ventaja de la eficacia de los quemadores de combustión sumergida, para aumentar la capacidad de producción de la cuba de fusión y producir vidrio fundido de alta calidad.
Resumen
Según la presente descripción, se describen cubas de fusión, y los procedimientos para usarlas, que reducen las regiones de flujo muerto (estancadas) y que tienen la ventaja de tener quemadores de combustión sumergida. Las cubas de fusión de la presente descripción están construidas, al menos parcialmente, usando paneles refractarios refrigerados, que permiten la construcción de cubas de fusión que tienen configuraciones que reducen o evitan las regiones de las esquinas con flujo muerto que prevalecen en los diseños rectangulares de las cubas de fusión de vidrio tradicionales, eliminando las esquinas muertas (de flujo bajo o estancado) de las configuraciones de las cubas de fusión rectangulares conocidas. En ciertas realizaciones de cubas de fusión según esta descripción, las paredes laterales están en ángulo de manera que la separación de las líneas de flujo para el vidrio fundido se estrecha hacia la zona de descarga (salida del vidrio fundido), en ciertas realizaciones hasta el extremo de una forma en V. En las cubas de fusión pensadas y descritas en esta descripción, el flujo del vidrio fundido se puede fundir completamente y producirse vidrio de alta calidad con un mínimo gasto de energía. Estos diseños de cubas de fusión son relevantes de cara a la amplia gama de materiales que se podrían fundir con la tecnología de la combustión sumergida. Con la tecnología de la combustión sumergida, el uso de un diseño con panel refrigerado es factible debido al tamaño enormemente reducido de la cuba de fusión para una capacidad de producción dada. El uso de paneles refrigerados (refrigerados usando fluido – líquido, gas, o su combinación) para construir una cuba de fusión de vidrio permite más flexibilidad en la forma de la cuba de fusión, especialmente en combinación con los quemadores de combustión sumergida.
“Sumergida” según se usa en la presente memoria descriptiva significa que los gases de combustión emanan de los quemadores bajo el nivel del vidrio fundido; los quemadores pueden estar montados en el suelo, montados en las paredes o, en realizaciones de cubas de fusión que comprenden más de un quemador de combustión sumergida, se puede montar cualquier combinación de ellos (por ejemplo, dos quemadores montados en el suelo y un quemador montado en la pared). Según se usa en la presente memoria descriptiva, el término “gases de combustión” significa mezclas sustancialmente gaseosas de combustible quemado, cualquier exceso de oxidante, y productos de combustión, tales como óxidos de carbono (tales como monóxido de carbono, dióxido de carbono), óxidos de nitrógeno, óxidos de azufre, y agua. Los productos de combustión pueden incluir líquidos y sólidos, por ejemplo
hollín y combustibles líquidos sin quemar. “Oxidante” según se usa en la presente memoria descriptiva, incluye aire y
gases que tienen la misma concentración molar de oxígeno que el aire, aire enriquecido en oxígeno (aire que tiene
una concentración de oxígeno superior al 21 por ciento en moles), y oxígeno “puro”, tal como oxígeno de calidad
industrial, oxígeno de calidad alimenticia, y oxígeno criogénico. El aire enriquecido en oxígeno puede tener 50 por ciento en moles, o más, de oxígeno y, en ciertas realizaciones puede tener el 90 por ciento en moles, o más, de oxígeno. Los oxidantes se pueden suministrar desde una tubería, botellas de gases, instalaciones de almacenamiento, una unidad de separación criogénica del aire, un separador por permeabilidad de membrana, o una unidad de adsorción.
Un primer aspecto de la invención es un aparato de fusión como el definido en la reivindicación 1.
En ciertas realizaciones, el lugar intermedio se situa donde la zona de fusión tiene una anchura máxima WM. En ciertas realizaciones, al menos alguna de las paredes comprende paneles refractarios refrigerados mediante un fluido. En ciertas realizaciones, los paneles refrigerados mediante un fluido son paneles, refrigerados mediante un líquido, que comprenden uno o más conductos para el flujo de un líquido hacia dentro y hacia fuera de los conductos.
En ciertas realizaciones, la zona de fusión tiene una forma de la vista en planta definida por un primer y un segundo trapezoide que comparten una base común situada en la posición intermedia, y sustancialmente perpendicular al eje longitudinal de la cuba de fusión, teniendo el primer trapezoide un lado paralelo a la base y que está situado en la entrada, teniendo el segundo trapezoide un lado paralelo a la base y que está situado en la salida.
En ciertas realizaciones, al menos algunos de los quemadores están montados en el suelo y situados en una o más filas paralelas, sustancialmente perpendiculares al eje longitudinal de la cuba de fusión. En ciertas realizaciones, el número de quemadores en cada fila es proporcional a la anchura de la cuba de fusión. En ciertas realizaciones la profundidad de la cuba de fusión disminuye a medida que la anchura de la cuba de fusión disminuye en la zona de estrechamiento. En otras ciertas realizaciones, la posición intermedia comprende una anchura constante situada entre la zona que se expande y la zona que se estrecha. En ciertas realizaciones, al menos algunos de los quemadores son quemadores de oxi-combustible. En ciertas realizaciones los quemadores de oxi-combustible pueden comprender uno o más quemadores de combustión sumergida, teniendo cada uno de ellos tubos coaxiales para el combustible y para el oxidante, formando un espacio anular entre ellos, en el que el tubo exterior se prolonga más allá del extremo del tubo interior, como se mostro en la Patente de EE.UU. Nº 7.273.583.
En ciertas realizaciones, el aparato de fusión tiene una capacidad de producción de 0,205 m2 por tonelada métrica y día (0,205 m2/t·d) (2 pies cuadrados por tonelada corta y día), o menos, y en algunas realizaciones 0,05125 m2/t·d (0,5 pies cuadrados por tonelada corta y día), o menos.
En ciertas realizaciones que sirven de ejemplo, en las que la pared de la cuba de fusión comprende paneles refrigerados mediante un fluido, la pared comprende al menos un revestimiento refractario entre los paneles y el vidrio fundido.
En ciertas realizaciones, la pared en la zona que se expande y en la zona que se estrecha no es lineal.
En ciertas realizaciones, los paneles refractarios refrigerados se refrigeran mediante un fluido para la transferencia de calor, seleccionado del grupo consistente en composiciones líquidas, gaseosas o combinaciones de composiciones líquidas y gaseosas que funcionan o que son capaces de ser modificadas para que funcionen como un fluido para la transferencia de calor. Los fluidos gaseosos para la transferencia de calor se pueden seleccionar de aire, que incluye aire del ambiente y aire tratado (aire tratado para quitar la humedad), gases inorgánicos inertes, tales como nitrógeno, argón, y helio, gases orgánicos inertes tales como fluoro-, cloro- y clorofluorocarbonados, que incluyen versiones perfluoradas, tales como tetrafluorometano, y hexafluoroetano, y tetrafluoroetileno, y similares, y mezclas de gases inertes con pequeñas porciones de gases no inertes, tales como el hidrógeno. Los líquidos para la transferencia de calor se pueden seleccionar de líquidos inertes que pueden ser orgánicos, inorgánicos o alguna combinación de ellos, por ejemplo soluciones salinas, soluciones glicólicas, aceites y similares. Otros posibles fluidos para la transferencia de calor incluyen vapor (si está más frío que la temperatura del distribuidor de oxígeno), dióxido de carbono o sus mezclas con nitrógeno. Los fluidos para la transferencia de calor pueden ser composiciones que comprenden tanto fase líquida como gaseosa, tales como clorofluorocarbonados superiores.
Otro aspecto de esta descripción es un procedimiento como se define en la reivindicación 16.
En ciertas realizaciones, el procedimiento comprende descargar al menos 4,9 toneladas métricas por día y por metro cuadrado (0,5 toneladas cortas por día y por pie cuadrado) de suelo de la cuba de fusión, y en ciertos procedimientos que sirven de ejemplo al menos 19,6 toneladas métricas por día y por metro cuadrado (2 toneladas cortas por día y por pie cuadrado) de suelo de la cuba de fusión.
Ciertos procedimientos que sirven de ejemplo comprenden refrigerar la pared mediante la pared que comprende paneles refractarios refrigerados y que dirigen un fluido para la transferencia de calor a través de los paneles.
Ciertas realizaciones de aparatos pueden incluir una pluralidad de tubos que funcionan para marcar el recorrido del oxígeno o del aire enriquecido en oxígeno a través del bloque de quemadores refractarios, estando los tubos conectados a uno o más distribuidores del suministro de oxígeno. Tanto los tubos como los distribuidores pueden estar compuestos de metal, material cerámico, metal revestido con material cerámico, o sus combinaciones.
En todas las realizaciones de aparatos, las fuentes de oxidante y de combustible pueden ser uno o más conductos, tuberías, instalaciones de almacenamiento, botellas o, en el caso del oxidante, el aire del ambiente. Si se usan oxidantes secundarios o terciarios, se pueden suministrar desde una tubería, botella, instalación de almacenamiento, una unidad de separación criogénica del aire, un separador por permeabilidad de membrana, o una unidad de adsorción, tal como una unidad de adsorción oscilante de vacío.
Ciertas realizaciones pueden comprender el uso de aire enriquecido en oxígeno como oxidante primario, el combustible es un combustible gaseosos, seleccionándose el combustible gaseosos de metano, gas natural, gas natural licuado, propano, monóxido de carbono, hidrógeno, gas natural reformado con vapor, aceite atomizado, o sus mezclas, y el aire enriquecido en oxígeno que comprende al menos 90 por ciento en moles de oxígeno. En ciertas realizaciones el oxígeno se puede inyectar en una mezcla intermedia aguas arriba de una cámara de combustión de un quemador, mientras que en otras realizaciones el oxígeno se puede inyectar en la cámara de combustión. El caudal volumétrico de la inyección de oxígeno puede oscilar entre aproximadamente 28 metros cúbicos/hora (m3/h) y aproximadamente 225 m3/h (entre aproximadamente 1000 ft3/h y aproximadamente 8000 ft3/h),
o entre aproximadamente 56 m3/h y aproximadamente 168 m3/h (entre aproximadamente 2000 ft3/h y aproximadamente 6000 ft3/h), con caudales de gas natural que oscilan entre aproximadamente 28 m3/h y aproximadamente 112 m3/h (entre aproximadamente 1000 ft3/h y aproximadamente 4000 ft3/h), o entre aproximadamente 28 m3/h y aproximadamente 84 m3/h (entre aproximadamente 1000 ft3/h y aproximadamente 3000 ft3/h), y puede inyectarse a través de un distribuidor no refrigerado, un distribuidor refrigerado por gas, o un distribuidor refrigerado por líquido. El distribuidor refrigerado por gas puede utilizar aire como gas refrigerante, mientras que el distribuidor refrigerado por líquido puede usar agua como refrigerante. Los métodos de la invención incluyen aquellos en los que la presión de la cámara de combustión no excede de 68,95 kPa (10 psig).
El aparato de fusión y las realizaciones del procedimiento de la invención pueden estar controlados por uno o más controladores. Por ejemplo, la temperatura de combustión (llama) del quemador se puede controlar vigilando uno o más parámetros seleccionados de, la velocidad del combustible, la velocidad del oxidante primario, el caudal másico y/o volumétrico del combustible, el caudal másico y/o volumétrico del oxidante primario, el contenido energético del combustible, la temperatura del combustible cuando entra en el quemador, la temperatura del oxidante primario cuando entra en el quemador, la temperatura del efluente, la presión del oxidante primario que entra en el quemador, la humedad del oxidante, la geometría del quemador, la relación de combustión, y sus combinaciones. Los aparatos y métodos de ejemplo de la invención comprenden un controlador de la combustión que recibe uno o más parámetros de entrada seleccionados de, velocidad del combustible, velocidad del oxidante primario, caudal másico y/o volumétrico del combustible, causal másico y/o volumétrico del oxidante primario, contenido energético del combustible, temperatura del combustible cuando entra en el quemador, temperatura del oxidante primario cuando entra en el quemador, presión del oxidante primario que entra en el quemador, humedad del oxidante, geometría del quemador, relación de oxidación, temperatura del efluente, y sus combinaciones, y emplea un algoritmo de control para controlar la temperatura de combustión basada en uno o más de estos parámetros de entrada.
El aparato de fusión y los métodos de la invención serán más evidentes tras la revisión de la breve descripción de los dibujos, de la descripción detallada de la invención, y de las reivindicaciones que siguen.
Breve descripción de los dibujos
La manera en la que se pueden obtener los objetivos de la invención y otras características deseables es explicada en la siguiente descripción y el los dibujos adjuntos, en los que:
Las Figuras 1 – 5, inclusive, son vistas en planta, con partes separadas, de cinco realizaciones de cubas de fusión según la presente descripción;
la Figura 6 es una vista en corte lateral de la cuba de fusión de la Figura 1; y
la Figura 7 es una vista en perspectiva de un panel refrigerado, útil en las cubas de fusión de la presente descripción.
Hay que indicar, sin embargo, que los dibujos adjuntos no están a escala, e ilustran únicamente realizaciones habituales de esta invención y, por lo tanto, no se van a considerar limitadoras de su alcance, para la invención se pueden admitir otras realizaciones igualmente eficaces.
Descripción detallada
En la siguiente descripción, se exponen numerosos detalles para proporcionar una comprensión de los diversos aparatos de fusión y realizaciones de procedimientos según la presente descripción. Sin embargo, se comprenderá por los expertos en la técnica que el aparato de fusión y los procedimientos para usarlos se pueden poner en práctica sin estos detalles y que pueden ser posibles numerosas variaciones y modificaciones de las realizaciones descritas que, no obstante, se consideran dentro de las reivindicaciones adjuntas.
Haciendo referencia a las figuras, las Figuras 1 – 5 son vistas en planta, con partes separadas, de cinco realizaciones de cubas de fusión según la presente descripción. La Figura 6 es una vista en corte transversal lateral del aparato de fusión ilustrado en la Figura 1. Se usan las mismas referencias numéricas para las mismas, o similares, características de las diversas figuras. En las vistas en planta ilustradas en las Figuras 1 – 5, se comprenderá, en cada caso, que ni el techo ni la chimenea de los gases de escape están ilustrados, con el fin de ilustrar más claramente las características clave de cada realización. La realización 100 de la Figura 1 comprende una pared periférica 2 de la cuba 100 de fusión, teniendo la pared 2 una entrada 4, un conducto 5 de alimentación por cargas, y una descarga 6 de la cuba de fusión a través de la cual el vidrio fundido sale de la cuba de fusión. La cuba 100 de fusión comprende también un techo 7 (Figura 6), un suelo 8, un extremo 9 de alimentación, y un extremo 11 de descarga.
Una importante característica de todos los aparatos de fusión descritos en la presente memoria descriptiva, y representados en la cuba 100 de fusión de la Figura 1, es que la pared 2 forma una zona 14 de fusión que se expande, formada por una primera región trapezoidal y una zona 16 de fusión, que se estrecha, formada por una segunda región trapezoidal de la pared 2. El primer trapezoide que forma la zona 14 de fusión que se expande y el segundo trapezoide que forma la zona 16 de fusión que se estrecha, comparten una base común en esta realización, indicada por B, en una posición intermedia entre la entrada 4 de la cuba de fusión y la descarga 6. La base común define la posición de la máxima anchura, WM, de la cuba 100 de fusión. La importancia principal de estas zonas de fusión es que no hay presentes esquinas de 90 grados en la cuba de fusión donde pueda haber estancamiento del flujo de vidrio fundido.
Otra importante característica del aparato 100 de fusión es la disposición de los quemadores 10 de combustión sumergida. En la realización 100, los quemadores 10 son quemadores montados en el suelo, ilustrados en filas sustancialmente perpendiculares al eje longitudinal L de la cuba 100 de fusión. En ciertas realizaciones, los quemadores 10 está situados para emitir productos de combustión al vidrio fundido en las zonas 14, 16 de fusión de manera que los gases penetren en la masa fundida, por lo general perpendicularmente al suelo. En otras realizaciones, uno o más quemadores 10 pueden emitir productos de combustión a la masa fundida en un ángulo (véase la Figura 6, ángulo α) respecto al suelo; el ángulo α puede ser distinto de 90 grados, preferiblemente de 30 a 80 grados, en particular dicho ángulo puede de más o menos 45 grados, pero en ciertas realizaciones puede ser de 30 grados, o de 40 grados, o de 50 grados, o de 60 grados, o de 70 grados, o de 80 grados.
El aparato de fusión según la presente descripción puede comprender también uno o más quemadores de combustión sumergida montados en la pared, como se indica con 25 en la Figura 1, y/o uno o más quemadores 26 montados en el techo, como se indica con 26 en la Figura 6. Los quemadores montados en el techo pueden ser útiles para precalentar las zonas 14, 16 de fusión del aparato de fusión, y sirven como fuentes de ignición para uno o más quemadores 10 de combustión sumergida. El aparato de fusión que tiene únicamente quemadores de combustión sumergida montados en la pared se considera que está también dentro de la presente descripción. Los quemadores 26 montados en el techo pueden ser quemadores de oxi-combustible, pero ya que se usan únicamente en ciertas situaciones, es más probable que sean quemadores de aire-combustible. Muy frecuentemente se apagarán después de precalentar la cuba de fusión y/o después de poner en marcha uno o más quemadores 10 de combustión sumergida. En ciertas realizaciones, todos los quemadores 10 de combustión sumergida son quemadores de oxi-combustible (donde “oxi” significa oxígeno o aire enriquecido en oxígeno, como se describió anteriormente), pero esto no es necesariamente así en todas las realizaciones; algunos o todos los quemadores de combustión sumergida pueden ser quemadores de aire-combustible. Además, el calentamiento se puede complementar, en ciertas realizaciones y en ciertas zonas de la cuba de fusión, con calentamiento eléctrico.
Las Figuras 2 – 5 ilustran más realizaciones y características del aparato de fusión de esta descripción. La realización 200 de la Figura 2 ilustra que la pared 20 puede tener una forma de flujo libre, desprovista de ángulos. La realización 300 de la Figura 3 ilustra que la pared 320 puede estar configurada de manera que la posición intermedia 12 puede comprender una región intermedia de la cuba 300 de fusión que tenga una anchura constante que se extiende desde la primera región trapezoidal 14 hasta el comienzo de la región 160 de fusión que se estrecha. En la realización 300, la región 160 de fusión que se estrecha, tiene regiones que alternativamente se estrechan y se expanden, formadas por secciones 321, 322 de la pared, aunque tiene un efecto global que se estrecha que se dirige hacia la descarga 6. La realización 400 de la Figura 4 comprende una zona de fusión que se estrecha, que comprende una primera sección que se estrecha formada por las secciones 420A y 420B de pared que conduce a un canal estrecho formado por las secciones 421A y 421B de pared, y lego una zona corta que se expande formada por las secciones 422A y 422B de pared, y que finalmente se estrecha hacia la descarga 6. La realización 400 puede proporcionar una zona de retención o de masa fundida final entre las secciones 422A y 422B de pared, que puede resultar ventajosa en ciertas realizaciones, por ejemplo cuando se añaden colorantes a la masa fundida. La realización 500 de la Figura 5 ilustra una realización similar a la realización 100 de la Figura 1, excepto que la pared 520 forma una zona intermedia 120 de fusión de anchura constante.
La Figura 6 es una vista en corte lateral de la cuba de fusión de la Figura 1, e ilustra una carga de un material 15 que se ha introducido, por cargas, por la entrada 4 de la cuba de fusión a través del alimentador 5. Se indican tres quemadores 10A, 10B, y 10C de combustión sumergida montados en el suelo. La Figura 6 ilustra también los
ángulos α y β, donde el ángulo α se define como un ángulo entre el eje central 50 del quemador C montado en el suelo y la horizontal 52, y el ángulo β se define como el ángulo entre la horizontal y la línea 54 a través del suelo de la región de profundidad decreciente de la cuba de fusión. Los valores para el ángulo α se mencionaron anteriormente. El ángulo β puede oscilar entre aproximadamente 0 grados y aproximadamente 90 grados, o entre aproximadamente 0 grados y aproximadamente 60 grados. A medida que se disminuye el ángulo β, los valores permisibles para el ángulo α pueden aumentar, siendo iguales todos los otros factores. Cuando el ángulo β es grande, digamos por ejemplo 45 grados o más, si al ángulo α es demasiado pequeño, por ejemplos 45 o menos, se
puede producir un desgaste inaceptable del material refractario cerca de, o sobre, la región inclinada de suelo 8, acompañado por una menor calidad de la masa fundida de vidrio, ya que el material refractario llega a formar parte de la masa fundida. Habrá que indicar también que ciertas realizaciones de cubas de fusión pueden incluir uno o más quemadores de oxi-combustible y/o de aire-combustible, montados en la región del suelo inclinado, o la pared 2 de la región del suelo inclinado.
La Figura 7 es una vista en perspectiva de una porción de una cuba de fusión, que ilustra dos realizaciones de paneles refrigerados útiles en el aparato de fusión de la presente descripción. También se ilustra en la Figura 7 una porción del suelo 8 de la cuba de fusión, y tres quemadores 10 montados en el suelo. Un primer panel refrigerado 130 está refrigerado con un fluido, teniendo allí uno o más conductos o tuberías 131, con un líquido suministrado a través del conducto 132, y con otro conducto 133 que descarga el líquido calentado, dirigiendo el calor transferido desde el interior de la masa fundida hacia el líquido fuera de la masa fundida. El panel 130 refrigerado con un líquido como el ilustrado, incluye también un revestimiento refractario 135 delgado que minimiza las pérdidas de calor de la cuba de fusión, pero permite la formación de una delgada costra solidificada sobre las superficies, e impiden cualquier desgaste del material refractario y la contaminación asociada del vidrio. Se ilustra otro panel refrigerado 140, en este caso un panel refrigerado por aire, que comprende un conducto 142 que tiene una primera sección 144 de diámetro pequeño, y una sección 146 de gran diámetro. El conducto del aire calentado atraviesa el conducto 142 en la dirección de la flecha curvada. La sección 146 del conducto es mayor en diámetro para dar cabida a la expansión del aire a medida que se calienta. Los paneles refrigerados por aire, como los ilustrados en la Figura 7, están descritos en la Patente de EE.UU. Nº 6.244.197, que se incorpora en la presente memoria descriptiva como referencia.
En el funcionamiento del aparato de fusión de esta descripción, ilustrado esquemáticamente en la Figura 1, el material de alimentación tal como una carga de vidrio E (funde a aproximadamente 1400ºC), una carga de vidrio aislante (funde a aproximadamente 1200ºC), o recortes en forma de mantas de fibra de vidrio y/o aislante que tienen un alto contenido de aglomerante orgánico, restos de vidrios rotos, y similares, se introduce en la cuba de fusión a través del conducto 5 y de la entrada 4 de la cuba de fusión. Se encienden uno o más quemadores 10 de combustión sumergida para fundir los materiales de la alimentación y mantener una masa fundida de vidrio fundido en las regiones 14 y 16. El vidrio fundido se mueve hacia la salida 6 de descarga, y se descarga de la cuba de fusión. Los gases del producto de combustión (gases de chimenea) salen a través del conducto 60 de salida, o pueden dirigirse al aparato de recuperación de calor, como se trata en la presente memoria descriptiva. Si se emplea combustión de oxi-combustible en alguno o en todos los quemadores, el principio general es operar la combustión en los quemadores de manera que se sustituya algo del aire con una fuente de oxígeno, por separado. La relación global de combustión puede no cambiar. De manera importante, la capacidad de producción del aparato de fusión descrito en la presente descripción puede ser de 0,205 m2 por tonelada métrica y día (0,205 m2/t·d) (2 pies cuadrados por tonelada corta y día), o menos, y en algunas realizaciones 0,05125 m2/t·d (0,5 pies cuadrados por tonelada corta y día), o menos. Esto es, al menos dos veces y en ciertas realizaciones diez veces, la capacidad de producción de un aparato de fusión convencional.
El aparato de fusión descrito según la presente descripción se puede construir usando únicamente paneles refractarios refrigerados. El delgado revestimiento refractario puede tener un espesor de 1 centímetro, 2 centímetros, 3 centímetros, o más, sin embargo mayores espesores pueden suponer más gasto sin un mayor beneficio resultante. El revestimiento refractario puede tener una o múltiples capas. Como alternativa, las cubas de fusión descritas en la presente memoria descriptiva se pueden construir usando pastas de hormigón tales como las descritas en la Patente de EE.UU. Nº 4.323.718. Los revestimientos refractarios delgados discutidos en la presente memoria descriptiva pueden comprender materiales descritos en la Patente de EE.UU. Nº 4.323.718, que se incorpora a la presente memoria descriptiva como referencia. Las dos capas de pasta de hormigón están descritas en la Patente de EE.UU. Nº 4.323.718, siendo la primera una composición aislante fraguada hidráulicamente (por ejemplo, la conocida con la designación comercial CASTABLE BLOC-MIX-G, un producto de Fleischmann Company; Frankfurt-Main, República Federal de Alemania). Esta composición se puede verter en un encofrado de una sección de la pared, del espesor deseado, por ejemplo una capa de 5 cm de espesor, o de 10 cm, o mayor. Este material se deja fraguar, seguido de una segunda capa composición de pasta refractaria fraguada hidráulicamente (tal como la conocida con la designación comercial RAPID BLOCK RG 158, un producto de Fleischmann Company, Frankfurt-Main, República Federal de Alemania) que se puede aplicar sobre él. En otros materiales adecuados para los paneles refractarios refrigerados, los revestimientos refractarios de la cuba de fusión, y (si se usan) los quemadores de bloques refractarios, se usa circonia fundida (ZrO2), pasta AZS (alúmina-circonia-sílice) fundida, AZS reaglomerada, o pasta de alúmina fundida (Al2O3). La elección de un material en particular viene dictada, entre otros parámetros, por la geometría de la cuba de fusión y por el tipo de vidrio que se va a producir.
Los quemadores útiles en el aparato de fusión descrito en la presente memoria descriptiva incluyen los descritos en las Patentes de EE.UU. números 4.539.034; 3.170.781; 3.237.929; 3.260587; 3.606.825; 3.627.504; 3.738.792; 3.764.287; y 7.273.583, todas ellas se incorporan a la presente memoria descriptiva como referencia en su totalidad. En la Patente de EE.UU. Nº 7.273.583, por ejemplo, se describe un quemador útil, ya que comprende un método y un aparato que proporciona energía calorífica a un baño de material fundido y crea simultáneamente un material fundido bien mezclado. El quemador funciona encendiendo una mezcla de combustible líquido o gaseoso-oxidante que se quema en un volumen de material fundido. Los quemadores descritos en la Patente de EE.UU. Nº 7.273.583 proporcionan una llama estable en el punto de inyección de la mezcla combustible-oxidante en la masa fundida para evitar la formación de masa fundida solidificada aguas abajo, así como para evitar cualquier combustión explosiva resultante; constante, fiable y de ignición rápida de la mezcla combustible-oxidante, de manera que la mezcla se queme rápidamente dentro del material fundido y libere el calor de combustión en la masa fundida; y la conclusión del proceso de combustión en burbujas que suben a la superficie de la masa fundida. En una realización, los quemadores descritos en la Patente de EE.UU. Nº 7.273.583 comprenden un tubo interior de suministro de fluido que tiene un primer extremo para la entrada de fluido y un primer extremo para la salida de fluido y un tubo exterior de suministro de fluido que tiene un segundo extremo para la entrada de fluido y un segundo extremo para la salida de fluido dispuesto coaxialmente alrededor del tubo interior de suministro de fluido y que forma un espacio anular entre el tubo interior de suministro de fluido y el tubo exterior de suministro de fluido. Hay una boquilla del quemador conectada al primer extremo de salida de fluido del tuno interior de suministro de fluido. El tubo exterior de suministro de fluido está dispuesto de manera que el segundo extremo de salida de fluido se prolonga más allá del primer extremo de salida del fluido, creando, en efecto, un espacio o cámara de combustión unida por la salida a la boquilla del quemador y la porción prolongada del tubo exterior de suministro de fluido. La boquilla del quemador está dimensionada con un diámetro exterior que corresponde al diámetro interior del tubo exterior de suministro de fluido y forma una abertura centralizada en comunicación con el tubo interior de suministro de fluido y al menos una abertura periférica orientada longitudinalmente en la comunicación del fluido con el espacio anular entre los tubos, interior y exterior, de suministro del fluido. En ciertas realizaciones, se dispone de una varilla longitudinalmente ajustable dentro del tubo interior de suministro de fluido que tiene un extremo próximo al primer extremo de salida del fluido. A medida que la varilla ajustable se mueve dentro del tubo interior de suministro de fluido, se modifican las características de flujo del fluido a través de tubo interior de suministro de fluido. Al segundo extremo de salida de fluido se acopla un elemento estabilizador de la llama cilíndrica. La llama estable se consigue suministrando oxidante a la cámara de combustión a través de una o más de las aberturas situadas sobre la periferia de la boquilla del quemador, suministrando combustible a través de la abertura centralizada de la boquilla del quemador, y controlando el desarrollo de zona de agitación autocontrolada del flujo mediante la solidificación de la masa fundida sobre la parte superior del elemento estabilizador de la llama cilíndrica. La posición del punto de inyección para la mezcla combustible-oxidante por debajo de la superficie del material que se funde, aumenta la mezcla de los componentes que están fundidos y aumenta la homogeneidad de la masa fundida. La emisiones de NOx térmicos se reducen mucho debido a las temperaturas más bajas de la llama que resultan de la llama enfriada por la masa fundida, y debido además al aislamiento de la llama de alta temperatura respecto a la atmósfera.
El término “combustible”, según esta invención, quiere decir una composición combustible que comprende una
porción principal de, por ejemplo, metano, gas natural, gas natural licuado, propano aceite atomizado, o similares (tanto en forma gaseosa como en forma líquida). Los combustibles útiles en la invención pueden comprender cantidades poco importantes de no combustibles, incluyendo oxidantes, para fines tales como hacer una premezcla del combustible con el oxidante, o atomizar los combustibles líquidos.
Las cantidades totales de combustible y de oxidante usados por el sistema de combustión son tales que el flujo de oxígeno puede oscilar entre aproximadamente 0,9 y aproximadamente 1,2 del flujo de oxígeno estequiométrico teórico, necesario para obtener la combustión completa del flujo de combustible. Otra forma de decir esto es que la relación de combustión está entre 0,9 y 1,2. En ciertas realizaciones, debe ser tenido en cuenta el contenido de combustible equivalente del material de alimentación. Por ejemplo, los aglomerantes orgánicos en los materiales formados por recortes de mantas de fibra de vidrio aumentarán el requisito oxidante por encima del requerido estrictamente para el combustible que se está quemando. En consideración a estas realizaciones, se puede aumentar la relación de combustión por encima de 1,2, por ejemplo a 1,5, o a 2, o 2,5, o incluso más alta, dependiendo del contenido orgánico de los materiales de la alimentación.
La velocidad del gas combustible en los diversos quemadores depende de la geometría del quemador usado, pero generalmente es de al menos aproximadamente 15 m/s. El límite superior de la velocidad del combustible depende principalmente de la mezcla deseada de la masa fundida en el aparato de fusión, de la geometría de la cuba de fusión, y de la geometría del quemador; si la velocidad del combustible es demasiado baja, la temperatura de la llama puede ser demasiado baja, proporcionando una fusión inadecuada que no se desea, y si el flujo de combustible es demasiado alto, la llama podría afectar al suelo de la cuba de fusión, al techo o a la pared, y/o se desaprovechará calor, lo cual no se desea.
En ciertas realizaciones de la invención se puede desear llevar a cabo la recuperación de calor. En realizaciones de la invención que emplean un fluido para la transferencia de calor para recuperar el calor, es posible que un fluido intermedio caliente, para la transferencia de calor, transfiera calor al oxidante o al combustible bien indirectamente transfiriendo calor a través de las paredes de un cambiador de calor, o bien una porción de fluido intermedio caliente podría cambiar calor directamente mezclándose con el oxidante o con el combustible. En la mayoría de los casos, la transferencia de calor será más económica y segura si la transferencia de calor es indirecta, en otras palabras mediante el uso de un cambiador de calor donde el fluido intermedio no se mezcla con el oxidante ni con el combustible, pero es importante indicar que se contemplan ambos medios de intercambio de calor. Además, el fluido intermedio podría ser calentado por los gases combustibles calientes mediante cualquiera de los dos mecanismos ya mencionados.
En ciertas realizaciones que emplean recuperación de calor, el principal medio para transferir calor puede comprender uno o más cambiadores de calor, seleccionados del grupo consistente en cambiadores cerámicos de calor, conocidos en la industria como recuperadores cerámicos, y cambiadores metálicos de calor, conocidos además como recuperadores metálicos. Los aparatos y métodos según la presente descripción incluyen aquellos en los que los medios principales para transferir calor son recuperadores por radiación, de doble carcasa. Los medios de precalentamiento útiles en los aparatos y métodos descritos en la presente memoria descriptiva pueden comprender cambiadores de calor seleccionados de los cambiadores cerámicos de calor, cambiadores metálicos de calor, medios regenerativos calentados de forma alternativa por el flujo del fluido intermedio caliente y refrigerado por el flujo del oxidante o del combustible, puede haber presentes dos recipientes que contengan un medio inerte, tal como bolas de cerámica o cantos rodados. Un recipiente se usa en modo regeneración, en el cual las bolas cerámicas, cantos rodados u otro medio inerte se calientan mediante el fluido intermedio caliente, mientras que el otro se usa durante el modo operación para ponerlo en contacto con el combustible o con el oxidante con el fin de transferir calor desde el medio caliente al combustible o al oxidante, según pudiera ser el caso. El flujo hacia el recipiente se cambia luego en el momento apropiado.

Claims (21)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Un aparato 100 de fusión que comprende:
    a) un suelo (8) y un techo (7);
    b) una pared sustancialmente vertical que conecta con el suelo (8) y con el trecho (7) en un perímetro del suelo y del techo; definiéndose una zona de fusión mediante el suelo (8), el techo (7) y la pared; teniendo la zona de fusión una entrada (9) de alimentación y una salida (6) del vidrio fundido, situadas en los extremos opuestos de la zona de fusión; comprendiendo la zona de fusión una zona (14) que se expande, que comienza en la entrada y que se extiende hasta una posición intermedia respecto a los extremos opuestos, y una zona (16) que se estrecha que se extiende desde la posición intermedia hasta la salida (6); caracterizado por
    una pluralidad de quemadores (10, 25, 26), al menos alguno de los cuales está situado para dirigir los productos de combustión hacia la zona de fusión bajo un nivel de vidrio fundido en la zona (10, 10A, 10B, 10C) de fusión.
  2. 2.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1, en el que la posición intermedia está situada donde la zona de fusión tiene una anchura máxima WM.
  3. 3.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 ó 2, en el que al menos alguna de las paredes comprende paneles (130, 140) refractarios refrigerados por un fluido.
  4. 4.
    El aparto de fusión de la reivindicación 3, en el que los paneles (130, 140) refractarios refrigerados por un fluido, son paneles refrigerados por un líquido que comprenden uno o más conductos (131) para el flujo de un líquido hacia dentro y hacia fuera de los conductos.
  5. 5.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 4, en el que la zona de fusión tiene una forma de la vista en planta, definida por un primer y un segundo trapezoides (14, 16) que tienen una base común situada en la posición intermedia y sustancialmente perpendicular al eje longitudinal de la cuba de fusión; teniendo el primer trapezoide
    (14) un lado paralelo a la base y situado a la entrada, teniendo el segundo trapezoide (16) un lado paralelo a la base y situado a la salida.
  6. 6.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 5, en el que la profundidad de la cuba de fusión disminuye a medida que disminuye la anchura de la cuba de fusión en la zona que se estrecha.
  7. 7.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 6, en el que la posición intermedia comprende una zona de anchura constante situada entre la zona (14) que se expande y la zona (16) que se estrecha.
  8. 8.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 7, en el que al menos algunos de los quemadores (10, 25, 26) son quemadores de oxi-combustible.
  9. 9.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 8, que tiene una capacidad de producción de 0,205 m2/t·d (2 pies cuadrados por tonelada corta y día), o menos, y en algunas realizaciones 0,05125 m2/t·d (0,5 pies cuadrados por tonelada corta y día), o menos.
  10. 10.
    El aparato de fusión de las reivindicaciones 1 ó 2, o 4 a 9, en el que las paredes de la cuba de fusión comprende todos los paneles (130, 140) refrigerados por un fluido; comprendiendo la pared un revestimiento (135) refractario al menos entre los paneles y el vidrio fundido.
  11. 11.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 10, en la que la pared en la zona que se expande y la zona que se estrecha no es lineal.
  12. 12.
    El aparato de la reivindicación 3 ó 4 ó 10, en el que los paneles (130, 140) se refrigeran mediante un fluido para la transferencia de calor seleccionado del grupo consistente en composiciones líquidas, gaseosas o combinaciones de composiciones líquidas y gaseosas que funcionan o son capaces de modificarse para que funcionen como un fluido para la transferencia de calor, preferiblemente los fluidos gaseosos para la transferencia de calor se seleccionan del grupo consistente en aire del ambiente, aire tratado, gases inorgánicos inertes, gases orgánicos inertes, y mezclas de gases inertes con pequeñas porciones de gases no inertes, y los fluidos líquidos para la transferencia de calor se seleccionan del grupo consistente en líquidos inertes que pueden ser orgánicos, inorgánicos, o algunas combinaciones suyas.
  13. 13.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 12, en el que al menos alguno de los quemadores (10) están montados en el suelo y situados en una o más filas paralelas, sustancialmente perpendiculares al eje longitudinal de la cuba de fusión.
  14. 14.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 13, en el que el número de quemadores (110) en cada fila es proporcional a la anchura de la cuba de fusión.
  15. 15.
    El aparato de fusión de la reivindicación 1 a 14, en el que uno o más quemadores (10C) emiten productos de combustión a la masa fundida en un ángulo respecto al suelo, siendo dicho ángulo distinto de 90 grados, preferiblemente siendo dicho ángulo de 30 a 80 grados.
  16. 16.
    Un procedimiento que comprende:
    a) introducir al menos un material parcialmente vitrificable en una entrada (9) de alimentación de una zona de fusión de un aparato de fusión refractario que comprende un suelo (8), un techo (7), y una pared sustancialmente vertical que conecta con el suelo y con el techo en un perímetro del suelo y del techo; comprendiendo la zona de fusión una zona (14) que se expande, que comienza en la entrada (9) y que se extiende hasta una posición intermedia respecto a los extremos opuestos de la cuba de fusión, y una zona (16) que se estrecha, que se extiende desde la posición intermedia hasta la salida (16) del vidrio fundido;
    b) calentar el, al menos un, material parcialmente vitrificable con al menos un quemador (10, 25, 26) dirigiendo los productos de combustión a la zona de fusión; y
    c) descargar el vidrio fundido por la salida (6) del vidrio fundido situada en un extremo de la zona de fusión opuesta a la entrada (9), caracterizado porque
    al menos un quemador (10, 25) que dirige los productos de combustión a la zona de fusión está bajo el nivel del vidrio fundido en la zona de fusión.
  17. 17.
    El procedimiento de la reivindicación 16 que comprende refrigerar la pared mediante la pared que comprende paneles (130, 140) refractarios refrigerados y dirigiendo un fluido para la transferencia de calor a través de los paneles.
  18. 18.
    El procedimiento de la reivindicación 16 a 17,en el que el calentamiento comprende dirigir los productos de combustión a la zona de fusión por debajo del nivel del vidrio fundido en la zona que emplea dos o más quemadores (10, 10A, 10B, 10C) montados en el suelo.
  19. 19.
    El procedimiento de la reivindicación 18 que comprende dirigir los productos de combustión a la zona de fusión que está por debajo del nivel del vidrio fundido en la zona que emplea dos o más filas de quemadores (10, 10A, 10B, 10C) montados en el suelo, dispuestos sustancialmente perpendiculares al eje longitudinal de la cuba de fusión.
  20. 20.
    El procedimiento de la reivindicación 16 a 19 que comprende disminuir la profundidad del vidrio fundido a medida que se mueve desde la posición intermedia hacia la salida (6) de la cuba de fusión.
  21. 21.
    El procedimiento de la reivindicación 16 a 20 que comprende descargar al menos 4,9 toneladas métricas por día y por metro cuadrado (0,5 toneladas cortas por día y por pie cuadrado) de suelo de la cuba de fusión, preferiblemente al menos 19,6 toneladas métricas por día y por metro cuadrado (2 toneladas cortas por día y por pie cuadrado) de suelo de la cuba de fusión.
ES11004955T 2010-06-17 2011-06-17 Geometría de una cuba de fusión de combustión sumergida, refrigerada con paneles, y métodos para fabricar vidrio fundido Active ES2426683T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US817754 2010-06-17
US12/817,754 US8769992B2 (en) 2010-06-17 2010-06-17 Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2426683T3 true ES2426683T3 (es) 2013-10-24

Family

ID=44588332

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES11004955T Active ES2426683T3 (es) 2010-06-17 2011-06-17 Geometría de una cuba de fusión de combustión sumergida, refrigerada con paneles, y métodos para fabricar vidrio fundido

Country Status (6)

Country Link
US (4) US8769992B2 (es)
EP (1) EP2397446B1 (es)
CA (1) CA2743407C (es)
ES (1) ES2426683T3 (es)
PL (1) PL2397446T3 (es)
SI (1) SI2397446T1 (es)

Families Citing this family (72)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9145319B2 (en) * 2012-04-27 2015-09-29 Johns Manville Submerged combustion melter comprising a melt exit structure designed to minimize impact of mechanical energy, and methods of making molten glass
US8707739B2 (en) 2012-06-11 2014-04-29 Johns Manville Apparatus, systems and methods for conditioning molten glass
US8973405B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Apparatus, systems and methods for reducing foaming downstream of a submerged combustion melter producing molten glass
US9096453B2 (en) 2012-06-11 2015-08-04 Johns Manville Submerged combustion melting processes for producing glass and similar materials, and systems for carrying out such processes
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US9115017B2 (en) 2013-01-29 2015-08-25 Johns Manville Methods and systems for monitoring glass and/or foam density as a function of vertical position within a vessel
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US9032760B2 (en) 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
US8650914B2 (en) 2010-09-23 2014-02-18 Johns Manville Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion
US8769992B2 (en) 2010-06-17 2014-07-08 Johns Manville Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass
US9096452B2 (en) 2010-06-17 2015-08-04 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
US10322960B2 (en) 2010-06-17 2019-06-18 Johns Manville Controlling foam in apparatus downstream of a melter by adjustment of alkali oxide content in the melter
US8991215B2 (en) 2010-06-17 2015-03-31 Johns Manville Methods and systems for controlling bubble size and bubble decay rate in foamed glass produced by a submerged combustion melter
US9776903B2 (en) 2010-06-17 2017-10-03 Johns Manville Apparatus, systems and methods for processing molten glass
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
FR2973797B1 (fr) * 2011-04-06 2018-10-05 Fives Stein Four de verre, notamment pour verre clair ou ultra-clair, avec recirculations secondaires laterales
RU2473474C1 (ru) * 2011-12-08 2013-01-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ варки стекломассы и стекловаренная печь с барботированием слоя стекломассы
CN102620293A (zh) * 2012-04-01 2012-08-01 北京工业大学 一种改进的用于浸没燃烧技术的高速稳压燃烧器
US9533905B2 (en) * 2012-10-03 2017-01-03 Johns Manville Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass
FR2991759B1 (fr) 2012-06-12 2014-06-20 Saint Gobain Isover Installation de fusion de verre
US9643869B2 (en) 2012-07-03 2017-05-09 Johns Manville System for producing molten glasses from glass batches using turbulent submerged combustion melting
WO2014055199A1 (en) 2012-10-03 2014-04-10 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
US9227865B2 (en) 2012-11-29 2016-01-05 Johns Manville Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion
US10138151B2 (en) 2013-05-22 2018-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
US9777922B2 (en) 2013-05-22 2017-10-03 Johns Mansville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
WO2014189504A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners
WO2014189502A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Improved burner for submerged combustion melting
WO2014189501A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners, melters, and methods of use
US9731990B2 (en) * 2013-05-30 2017-08-15 Johns Manville Submerged combustion glass melting systems and methods of use
SI3003997T1 (sl) 2013-05-30 2021-08-31 Johns Manville Potopni zgorevalni gorilniki s sredstvi za izboljšanje mešanja za talilne peči za steklo in uporaba
US10858278B2 (en) 2013-07-18 2020-12-08 Johns Manville Combustion burner
GB201313654D0 (en) * 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313652D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313656D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313653D0 (en) * 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313651D0 (en) * 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
BE1022547B1 (fr) * 2014-05-05 2016-05-26 Knauf Insulation Fusion de matieres vitrifiables
JP6626493B2 (ja) 2014-07-21 2019-12-25 コーニング インコーポレイテッド ガラスを調製するための予備清澄装置
CN104176907A (zh) * 2014-08-16 2014-12-03 徐林波 浸没燃烧熔制玻璃液的新方法
GB201501315D0 (en) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja Submerged combustion melters and methods
GB201501307D0 (en) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Doo Skofja Loka And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Process for the preparation of a silica melt
GB201501314D0 (en) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja Glass melting
US10570045B2 (en) 2015-05-22 2020-02-25 John Hart Miller Glass and other material melting systems
CN107787305B (zh) * 2015-06-26 2020-10-16 Ocv智识资本有限责任公司 具有振动阻尼的浸没燃烧熔炉
WO2016210233A1 (en) * 2015-06-26 2016-12-29 Ocv Intellectual Capital, Llc Submerged combustion glass melter with oxygen/gas heat-up burner system
US9751792B2 (en) 2015-08-12 2017-09-05 Johns Manville Post-manufacturing processes for submerged combustion burner
US10670261B2 (en) 2015-08-27 2020-06-02 Johns Manville Burner panels, submerged combustion melters, and methods
US10041666B2 (en) 2015-08-27 2018-08-07 Johns Manville Burner panels including dry-tip burners, submerged combustion melters, and methods
US9815726B2 (en) 2015-09-03 2017-11-14 Johns Manville Apparatus, systems, and methods for pre-heating feedstock to a melter using melter exhaust
US9982884B2 (en) 2015-09-15 2018-05-29 Johns Manville Methods of melting feedstock using a submerged combustion melter
US10837705B2 (en) 2015-09-16 2020-11-17 Johns Manville Change-out system for submerged combustion melting burner
US10081563B2 (en) 2015-09-23 2018-09-25 Johns Manville Systems and methods for mechanically binding loose scrap
US10144666B2 (en) 2015-10-20 2018-12-04 Johns Manville Processing organics and inorganics in a submerged combustion melter
CN106116109A (zh) * 2016-06-22 2016-11-16 巨石集团有限公司 一种玻璃池窑及玻璃熔制的方法
US10246362B2 (en) 2016-06-22 2019-04-02 Johns Manville Effective discharge of exhaust from submerged combustion melters and methods
CN109562972A (zh) 2016-08-02 2019-04-02 康宁股份有限公司 用于熔化反应性玻璃和玻璃陶瓷的方法和用于其的熔化设备
CN106277718B (zh) * 2016-08-19 2019-03-15 巨石集团有限公司 一种玻璃纤维池窑用玻璃液通道加热方法
US10301208B2 (en) 2016-08-25 2019-05-28 Johns Manville Continuous flow submerged combustion melter cooling wall panels, submerged combustion melters, and methods of using same
US10337732B2 (en) 2016-08-25 2019-07-02 Johns Manville Consumable tip burners, submerged combustion melters including same, and methods
US10196294B2 (en) 2016-09-07 2019-02-05 Johns Manville Submerged combustion melters, wall structures or panels of same, and methods of using same
US10233105B2 (en) 2016-10-14 2019-03-19 Johns Manville Submerged combustion melters and methods of feeding particulate material into such melters
WO2018170392A2 (en) 2017-03-16 2018-09-20 Corning Incorporated Method for decreasing bubble lifetime on a glass melt surface
US12497316B2 (en) * 2020-08-14 2025-12-16 Owens-Brockway Glass Container Inc. Cast cullet-based layer on wall panel for a melter
US11485664B2 (en) 2019-10-01 2022-11-01 Owens-Brockway Glass Container Inc. Stilling vessel for submerged combustion melter
US11390551B2 (en) * 2019-10-01 2022-07-19 Owens-Brockway Glass Container Inc. Cooling panel for a melter
US11912608B2 (en) * 2019-10-01 2024-02-27 Owens-Brockway Glass Container Inc. Glass manufacturing
US12252434B2 (en) * 2020-09-30 2025-03-18 Owens-Brockway Glass Container Inc. Feeder alcove and batch feeding apparats for a melter
US12428330B2 (en) 2020-02-12 2025-09-30 Owens-Brockway Glass Container Inc. Producing flint glass using submerged combustion melting
CN112759230B (zh) * 2020-12-31 2021-11-12 广州广钢气体能源股份有限公司 一种玻璃窑炉及具有其的玻璃制品生产装置
WO2023278232A1 (en) * 2021-07-01 2023-01-05 Corning Incorporated Apparatus and methods for cooling walls of a glass melting vessel
US20240044486A1 (en) * 2022-08-05 2024-02-08 Robert L. Bell Burner with alternate modes for flexible operation
US20240051861A1 (en) * 2022-08-09 2024-02-15 Owens-Brockway Glass Container Inc. Hydrogen-fueled submerged combustion melter and glass melting system including the same

Family Cites Families (301)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB191301772A (en) 1913-01-22 1914-01-22 Louis Frederick Tooth Improvements in or relating to Gas-fired Furnaces or Kilns.
GB191407633A (en) 1914-03-26 1915-03-26 Louis Frederick Tooth Improved Gas-fired Furnace for the Cupellation or Refining of Silver, Glass Bending, Enamelling and other like purposes.
GB164073A (en) 1920-01-29 1921-05-30 Morris William Travers Improvements in furnaces
US1716433A (en) 1925-03-17 1929-06-11 Ellis Foster Co Submerged combustion process
US1989103A (en) 1932-02-06 1935-01-29 Laclede Christy Clay Products Glass melting tank
US2174533A (en) 1937-02-23 1939-10-03 Theodore S See Submerged combustion control system
US2269459A (en) 1937-08-11 1942-01-13 Owens Corning Fiberglass Corp Tubular fiber
US2118479A (en) 1938-03-24 1938-05-24 Submerged Comb Company Of Amer Submerged combustion burner
US2432942A (en) 1943-04-05 1947-12-16 Submerged Comb Company Of Amer Submerged combustion system
US2455907A (en) 1944-04-15 1948-12-07 Owens Corning Fiberglass Corp Apparatus for melting glass
US2718096A (en) 1947-07-17 1955-09-20 Union Des Verreries Mecaniques Apparatus for melting glass and the like
US2679749A (en) 1948-10-30 1954-06-01 Brockway Glass Co Inc Molten glass viscosity measuring apparatus
US2597585A (en) 1949-07-01 1952-05-20 George E Howard Glass melting method and apparatus
US2781756A (en) 1952-04-26 1957-02-19 Kenneth A Kobe Apparatus for submerged combustion of liquid fuels
US2890166A (en) 1952-10-14 1959-06-09 Submerged Comb Company Of Amer Process and apparatus for utilizing submerged combustion
US2773545A (en) 1952-10-24 1956-12-11 Swift & Co Submerged combustion evaporation
US2878644A (en) 1956-05-01 1959-03-24 Experiment Inc Sonic velocity submerged combustion burner
US2981250A (en) 1958-02-07 1961-04-25 Richard M Stewart Submerged combustion heating apparatus
US3084392A (en) 1958-04-02 1963-04-09 Johns Manville Fiber Glass Inc Method for producing a gaseous blast and for producing glass fibers
US2902029A (en) 1958-04-30 1959-09-01 Int Minerals & Chem Corp Heating apparatus employing submerged secondary combustion chamber
US3088812A (en) 1959-02-12 1963-05-07 Thermal Res & Engineering Corp Submerged exhaust combustion unit
US3165452A (en) 1959-06-15 1965-01-12 Submerged Comb Inc Submerged combustion and flash evaporation system and process
US3056283A (en) 1959-06-23 1962-10-02 Owens Corning Fiberglass Corp Apparatus for measuring the viscosity of glass at high temperatures
US3104947A (en) 1959-08-25 1963-09-24 Collier Carbon & Chemical Co Submerged combustion concentration apparatus and process
US3073683A (en) 1959-08-25 1963-01-15 Collier Carbon & Chemical Co Apparatus for submerged combustion heating of liquids
US3170781A (en) 1959-11-18 1965-02-23 Owens Illinois Glass Co Apparatus for feeding gaseous materials to glass melting furnaces
US3020165A (en) 1960-07-05 1962-02-06 Bausch & Lomb Low viscosity glass compositions
NL271559A (es) 1960-11-28
GB959895A (en) 1960-11-30 1964-06-03 British Glass Industry Res Ass Improvements in furnaces for glass manufacture and a method of operation thereof
GB961585A (es) 1960-12-09 1900-01-01
US3160578A (en) 1960-12-12 1964-12-08 Exxon Research Engineering Co Submerged combustion distillation
US3174820A (en) 1961-11-13 1965-03-23 Submerged Comb Company Of Amer Method for utilizing submerged combustion
US3241548A (en) 1962-05-07 1966-03-22 Selas Corp Of America Submerged combustion apparatus embodying a shallow, closed, rectilinear tank and upstanding liquid separation chamber at one end thereof
US3510393A (en) 1962-10-01 1970-05-05 Ppg Industries Inc Hollow glass article
US3268313A (en) 1962-10-01 1966-08-23 Pittsburgh Plate Glass Co Method and apparatus for forming hollow glass fibers
US3245769A (en) 1962-10-25 1966-04-12 Corning Glass Works Method of introducing material into molten glass
US3325298A (en) 1962-11-23 1967-06-13 Libbey Owens Ford Glass Co Increasing the melting rate of glass batch
US3260587A (en) 1962-12-05 1966-07-12 Selas Corp Of America Method of melting glass with submerged combustion heaters and apparatus therefor
US3285834A (en) 1962-12-10 1966-11-15 Lummus Co Multiple-effect evaporation utilizing submerged combustion heat
US3248205A (en) 1962-12-21 1966-04-26 Selas Corp Of America Glass melting furnace with submerged gas burners
US3294512A (en) 1963-05-22 1966-12-27 Harvey L Penberthy Glass furnace
US3215188A (en) 1963-06-21 1965-11-02 Canada Steel Co Burner
LU44661A1 (es) 1963-10-19 1965-04-19
GB1124624A (en) 1965-03-03 1968-08-21 Pilkington Brothers Ltd Improvements in or relating to the manufacture of flat glass
US3402026A (en) 1965-04-13 1968-09-17 Kerr Mc Gee Chem Corp Precipitation of phosphorus values from aqueous media
CH490641A (fr) 1965-12-02 1970-05-15 Hanrez Sa J Atel Appareil pour chauffer un fluide
US3421873A (en) 1966-03-17 1969-01-14 Jerome A Burgman Method and apparatus for producing an intermittently hollow glass filament
FR1485634A (fr) 1966-04-19 1967-06-23 Boussois Souchon Neuvesel Sa Procédé et dispositif pour la fusion du verre et l'élaboration de produits vitreux
US3525674A (en) 1966-05-23 1970-08-25 Barnebey Cheney Co Submerged combustion carbonization
US3432399A (en) 1967-01-30 1969-03-11 Fluor Corp Still and column with submerged combustion burners in the still
US3407962A (en) 1967-05-29 1968-10-29 Ways & Means Inc Time-indicating tablet-dispensing container
US3533770A (en) 1967-08-23 1970-10-13 Corning Glass Works Pneumatic feeder system for low viscosity molten glass
US3498779A (en) 1967-10-30 1970-03-03 Owens Illinois Inc Apparatus for melting highly corrosive glass compositions
AU421598B2 (en) * 1968-03-29 1972-02-21 Monzino Riotinto Of Australia Limited Separation of molten materials
US3563683A (en) 1969-04-03 1971-02-16 Selas Corp Of America Industrial burner
US3592623A (en) 1969-04-04 1971-07-13 Air Reduction Glass melting furnace and method of operating it
BE756175A (fr) 1969-09-16 1971-03-15 Ppg Industries Inc Appareil de conditionnement du verre dans un bassin
BE759249A (fr) 1969-11-28 1971-05-21 Gaz De France Generateur de chaleur a combustion submergee en particulier pour la production d'eau tres chaude
BE759248A (fr) 1969-11-28 1971-05-21 Gaz De France Generateur de chaleur a combustion submergee (
US3606825A (en) 1969-12-24 1971-09-21 Glass Container Ind Res Process fo melting glass
US3627504A (en) 1969-12-29 1971-12-14 Glass Container Ind Res Method of adding colorant to molten glass
US3649235A (en) 1970-01-15 1972-03-14 Owens Corning Fiberglass Corp Apparatus for dissipating foam on molten glass
US3592151A (en) 1970-03-09 1971-07-13 Morgan Construction Co Method and apparatus for refuse incineration
GB1337313A (en) 1970-07-22 1973-11-14 Copper Refineries Pty Ltd Evaporative treatment of liquids
US3754879A (en) 1970-10-29 1973-08-28 American Optical Corp Method for forming a doubly clad glass monofiber element having a lowviscosity outer cladding
US3756800A (en) 1970-10-29 1973-09-04 R Phaneuf Low viscosity outer cladding apparatus for forming a doubly clad glass monofiber element having a
US3885945A (en) * 1974-03-20 1975-05-27 Owens Corning Fiberglass Corp Method of and apparatus for electrically heating molten glass
US3746527A (en) 1971-05-20 1973-07-17 Ppg Industries Inc Method and apparatus for homogenizing viscous molten glass
US3747588A (en) 1971-06-10 1973-07-24 C & W Walker Ltd Oil burning submerged combustion units
US3738792A (en) 1972-02-11 1973-06-12 Selas Corp Of America Industrial burner
US3771988A (en) 1972-02-14 1973-11-13 Ppg Industries Inc High temperature apparatus for conditioning glass
US3764287A (en) 1972-03-20 1973-10-09 G Brocious Method of an apparatus for melting and refining glass
US3840002A (en) 1972-05-15 1974-10-08 C Douglas Methods and apparatus for submerged combustion (with air pollution control)
US3835909A (en) 1972-05-15 1974-09-17 Ozark Mahoning Co Methods and apparatus for submerged combustion (with air pollution control)
FR2195326A5 (es) 1972-08-04 1974-03-01 Aquitaine Petrole
US3856496A (en) 1973-01-26 1974-12-24 Leone Int Sales Corp Glass melting furnace and process
US4203761A (en) 1973-02-21 1980-05-20 Robert C. LeMay Process of smelting with submerged burner
US3818893A (en) 1973-08-07 1974-06-25 T Watanabe Submerged combustion type vaporizer
US3907585A (en) 1973-12-03 1975-09-23 Owens Illinois Inc Method of producing a sealing glass composition with a uniform viscosity
FR2266663B1 (es) 1974-04-04 1977-03-04 Saint Gobain
US3936290A (en) * 1974-04-08 1976-02-03 Ppg Industries, Inc. Novel flat glass-producing furnace
US3976464A (en) 1974-08-05 1976-08-24 Owens-Corning Fiberglas Corporation Skimmer
US4110098A (en) * 1974-08-14 1978-08-29 Saint-Gobain Industries Molten glass refining apparatus
US4153438A (en) 1974-10-03 1979-05-08 Owens-Corning Fiberglas Corporation Method and apparatus for controlling the viscosity of glass streams
US3951635A (en) 1974-11-29 1976-04-20 Owens-Illinois, Inc. Method for rapidly melting and refining glass
US4004903A (en) 1975-06-05 1977-01-25 Libbey-Owens-Ford Company Method of and apparatus for increasing the melting rate of glass making materials
US4001001A (en) 1976-01-19 1977-01-04 Ppg Industries, Inc. Horizontal glassmaking furnace
GB1513653A (en) * 1976-04-12 1978-06-07 Bfg Glassgroup Manufacture of glass sheets
US4083711A (en) 1977-03-28 1978-04-11 Ppg Industries, Inc. Glass forehearth having a viscosity pump
US4226564A (en) 1977-05-24 1980-10-07 Asahi Glass Company, Limited Apparatus for feeding glass batch materials into a glass melting furnace
US4185982A (en) 1978-06-07 1980-01-29 Ppg Industries, Inc. Method of measuring temperature of a sheet with a noncontacting-type pyrometer
US4205966A (en) 1978-11-02 1980-06-03 Fuji Photo Film Co., Ltd. System for ultrasonic wave type bubble removal
US4303435A (en) 1979-03-22 1981-12-01 Ppg Industries, Inc. Glass ribbon float tank with a pyrometer assembly having a heated viewing tube and method of use
DE2925395C2 (de) 1979-06-23 1984-04-19 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Ofendecke für einen elektrothermischen Reduktionsofen
US4270740A (en) 1979-07-16 1981-06-02 Midrex Corporation Apparatus for producing molten iron by submerged combustion
US4238226A (en) 1979-07-16 1980-12-09 Midrex Corporation Method for producing molten iron by submerged combustion
US4249927A (en) 1979-08-01 1981-02-10 Kabushiki Kaisha Ohara Kogaku Garasu Seizosho Method and apparatus for manufacturing glass products by controlling free flow of low viscosity molten glass
US4309204A (en) 1979-11-19 1982-01-05 Owens-Corning Fiberglas Corporation Process and apparatus for remelting scrap glass
US4413882A (en) 1980-07-03 1983-11-08 Corning Glass Works Low viscosity core glass optical fiber
US4282023A (en) 1980-08-01 1981-08-04 Ppg Industries, Inc. Glass melting enhancement by toroidal batch shaping
US4360373A (en) 1981-04-02 1982-11-23 Ppg Industries, Inc. Method of and apparatus for controlling erosion of a refractory threshold
US4349376A (en) 1981-06-08 1982-09-14 Owens-Corning Fiberglas Corporation Liquid cooled skimmer
US4406683A (en) 1981-12-04 1983-09-27 Ppg Industries, Inc. Method of and apparatus for removing gas inclusions from a molten glass pool
US4397692A (en) 1982-03-12 1983-08-09 Manville Service Corporation Method for the reclamation of glass fiber from scrap fiber glass mat
FR2524969B1 (fr) 1982-04-07 1988-11-10 Laurent Francois Procede et installation permettant d'ameliorer les caracteristiques de fonctionnement d'une installation de chauffage a combustion submergee
US4432780A (en) 1982-08-27 1984-02-21 Owens-Corning Fiberglas Corporation Glass fiber scrap reclamation
US4424071A (en) 1982-09-27 1984-01-03 Toledo Engineering Co., Inc. Molten mass temperature conditioner
US5483548A (en) 1983-01-10 1996-01-09 Coble; Gary L. Insulated furnace door and wall panel system
IT1208172B (it) 1983-10-10 1989-06-06 Owens Corning Fiberglass Corp Fusione per via elettrica di vetro solidificato in unita' di fusione.
US4542106A (en) 1983-12-19 1985-09-17 Ppg Industries, Inc. Fiber glass composition
US4539034A (en) 1984-07-19 1985-09-03 Ppg Industries, Inc. Melting of glass with staged submerged combustion
US4545800A (en) 1984-07-19 1985-10-08 Ppg Industries, Inc. Submerged oxygen-hydrogen combustion melting of glass
FR2571836B1 (fr) 1984-10-16 1987-01-16 Gaz De France Procede de chauffage d'un liquide par combustion submergee et dispositif pour la mise en oeuvre du procede
US4599100A (en) * 1985-04-01 1986-07-08 Ppg Industries, Inc. Melting glass with port and melter burners for NOx control
US4626199A (en) 1985-04-25 1986-12-02 United States Gypsum Company Submerged combustion calcination
US4632687A (en) 1985-06-25 1986-12-30 Ppg Industries, Inc. Method of melting raw materials for glass or the like using solid fuels or fuel-batch mixtures
US4634461A (en) 1985-06-25 1987-01-06 Ppg Industries, Inc. Method of melting raw materials for glass or the like with staged combustion and preheating
US4735642A (en) 1985-10-20 1988-04-05 Ppg Industries, Inc. Hollow glass fiber bushing assembly
US4657586A (en) 1985-10-25 1987-04-14 Union Carbide Corporation Submerged combustion in molten materials
US4738938A (en) 1986-01-02 1988-04-19 Ppg Industries, Inc. Melting and vacuum refining of glass or the like and composition of sheet
US4723708A (en) 1986-05-09 1988-02-09 Sono-Tek Corporation Central bolt ultrasonic atomizer
US4798616A (en) 1986-10-02 1989-01-17 Ppg Industries, Inc. Multi-stage process and apparatus for refining glass or the like
US4758259A (en) 1986-10-02 1988-07-19 Ppg Industries, Inc. Hollow glass fiber bushing, method of making hollow fibers and the hollow glass fibers made by that method
DE3718276A1 (de) 1987-05-30 1988-12-08 Sorg Gmbh & Co Kg Glasschmelzofen
DE3720201C1 (de) 1987-06-16 1988-09-08 Ransburg Gmbh Spruehbeschichtungseinrichtung mit einer ringfoermigen Elektrodenanordnung fuer elektrisch leitfaehige Beschichtungsfluessigkeiten
US4780122A (en) 1987-06-29 1988-10-25 Ppg Industries, Inc. Vacuum refining of glass or the like with enhanced foaming
US5168109A (en) 1987-08-14 1992-12-01 B. F. Goodrich Company Process for preparing low inherent viscosity-high glass transition agents as an overpolymer on polyvinyl chloride resins
US4927886A (en) 1987-08-14 1990-05-22 The B. F. Goodrich Company Low inherent viscosity-high glass transition temperature enhancing agents produced by mass reaction polymerization as an overpolymer on polyvinyl chloride resins
US4814387A (en) 1987-08-14 1989-03-21 The B. F. Goodrich Company Low inherent viscosity-high glass transition temperature enhancing agents produced by suspension polymerization as an overpolymer on polyvinyl chloride resins
US4816056A (en) * 1987-10-02 1989-03-28 Ppg Industries, Inc. Heating and agitating method for multi-stage melting and refining of glass
US5062789A (en) 1988-06-08 1991-11-05 Gitman Gregory M Aspirating combustion system
US5032230A (en) 1988-08-22 1991-07-16 Deep Woods, Inc. Vacuum draft submerged combustion separation system
US4919700A (en) 1989-01-03 1990-04-24 Ppg Industries, Inc. Vacuum refining of glassy materials with selected water content
US4877436A (en) 1989-03-13 1989-10-31 Sheinkop Isac Continuous viscosity monitoring of glass
US4886539A (en) 1989-04-03 1989-12-12 Ppg Industries, Inc. Method of vacuum refining of glassy materials with selenium foaming agent
US4953376A (en) 1989-05-09 1990-09-04 Merlone John C Metal spinning process and apparatus and product made thereby
US4973346A (en) * 1989-10-30 1990-11-27 Union Carbide Corporation Glassmelting method with reduced nox generation
US5052874A (en) 1990-04-12 1991-10-01 Jr Johanson, Inc. Compacting screw feeder
US5169424A (en) 1990-05-07 1992-12-08 Grinnen Kent F Forehearth structure
US5097802A (en) 1990-11-30 1992-03-24 Raytheon Company Condensing furnace with submerged combustion
US5204082A (en) 1991-07-18 1993-04-20 C.F. Braun Inc. Sulfur dioxide generation by submerged combustion and reduced thermal cycling by use of a hot recycle of sulfur
US5199866A (en) 1992-03-30 1993-04-06 Air Products And Chemicals, Inc. Adjustable momentum self-cooled oxy/fuel burner for heating in high temperature environments
US5374595A (en) 1993-01-22 1994-12-20 Corning Incorporated High liquidus viscosity glasses for flat panel displays
US5299929A (en) 1993-02-26 1994-04-05 The Boc Group, Inc. Fuel burner apparatus and method employing divergent flow nozzle
FR2703041B1 (fr) 1993-03-23 1995-06-09 Saint Gobain Vitrage Int Procede et dispositif pour la fusion du verre.
US5449286A (en) 1993-06-22 1995-09-12 Praxair Technology, Inc. Controlled flame fuel jet combustion
US5405082A (en) 1993-07-06 1995-04-11 Corning Incorporated Oxy/fuel burner with low volume fuel stream projection
FR2711769B1 (fr) 1993-10-29 1995-12-08 Air Liquide Procédé de combustion dans un four industriel.
US5490775A (en) 1993-11-08 1996-02-13 Combustion Tec, Inc. Forward injection oxy-fuel burner
RO114827B1 (ro) 1993-11-10 1999-07-30 Teodor Buzia Arzător scufundat, pentru topirea silicaţilor
US5615668A (en) 1994-03-22 1997-04-01 Inproheat Industires Ltd. Apparatus for cooling combustion chamber in a submerged combustion heating system
US5606965A (en) 1994-03-22 1997-03-04 Panz; Eric Submerged combustion system
US5636623A (en) 1994-03-22 1997-06-10 Inproheat Industries Ltd. Method and apparatus for minimizing turbulence in a submerged combustion system
US5473885A (en) 1994-06-24 1995-12-12 Lockheed Corporation Pulse detonation engine
DE4424814A1 (de) 1994-07-14 1996-01-18 Horn Aug Soehne Schmelzwanne
US5575637A (en) 1994-11-04 1996-11-19 Air Products And Chemicals, Inc. Method and device for low-NOx high efficiency heating in high temperature furnaces
US5545031A (en) 1994-12-30 1996-08-13 Combustion Tec, Inc. Method and apparatus for injecting fuel and oxidant into a combustion burner
US5718741A (en) 1995-05-19 1998-02-17 Owens-Brockway Glass Container Inc. Directly cooled, side fired forehearth
US5672827A (en) 1995-06-07 1997-09-30 American Air Liquide Inc. Method for measuring the flow rate of a species contained in an exhaust gas stream of a combustion process
EP0754912B1 (en) 1995-07-17 2004-06-09 L'air Liquide, S.A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Combustion process and apparatus therefor containing separate injection of fuel and oxidant streams
US5984667A (en) 1995-07-17 1999-11-16 American Air Liquide, Inc. Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams
US5743723A (en) 1995-09-15 1998-04-28 American Air Liquide, Inc. Oxy-fuel burner having coaxial fuel and oxidant outlets
DE19536708C1 (de) 1995-09-30 1996-10-31 Jenaer Glaswerk Gmbh Zirkon- und lithiumoxidhaltiges Borosilicatglas hoher chemischer Beständigkeit und geringer Viskosität und dessen Verwendung
US5993203A (en) 1995-11-01 1999-11-30 Gas Research Institute Heat transfer enhancements for increasing fuel efficiency in high temperature furnaces
US5724901A (en) 1995-11-02 1998-03-10 Gaz Metropolitan And Company Limited Oxygen-enriched gas burner for incinerating waste materials
KR100444628B1 (ko) 1995-11-21 2004-11-03 아사히 가라스 가부시키가이샤 용융유리의정제방법및장치
US5814121A (en) 1996-02-08 1998-09-29 The Boc Group, Inc. Oxygen-gas fuel burner and glass forehearth containing the oxygen-gas fuel burner
US6036480A (en) 1996-02-16 2000-03-14 Aos Holding Company Combustion burner for a water heater
US5829962A (en) 1996-05-29 1998-11-03 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et, L'exploitation Des Procedes Georges Method and apparatus for optical flame control of combustion burners
US6045353A (en) 1996-05-29 2000-04-04 American Air Liquide, Inc. Method and apparatus for optical flame control of combustion burners
US5765964A (en) 1996-07-22 1998-06-16 Aerochem Research Laboratories, Inc. Submerged combustion process and apparatus for removing volatile contaminants from groundwater or subsurface soil
GB9616442D0 (en) 1996-08-05 1996-09-25 Boc Group Plc Oxygen-fuel burner
US5713668A (en) 1996-08-23 1998-02-03 Accutru International Corporation Self-verifying temperature sensor
CA2237510A1 (en) 1996-09-17 1998-03-26 "Holderbank" Financiere Glarus Ag Process for reclaiming incineration waste
US6109062A (en) 1996-10-08 2000-08-29 Richards; Raymond S. Apparatus for melting molten material
US5975886A (en) 1996-11-25 1999-11-02 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams
US6085551A (en) 1997-03-14 2000-07-11 Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg Method and apparatus for manufacturing high melting point glasses with volatile components
US6071116A (en) 1997-04-15 2000-06-06 American Air Liquide, Inc. Heat recovery apparatus and methods of use
US5979191A (en) 1997-06-02 1999-11-09 Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. Method and apparatus for melting of glass batch materials
PT102023A (pt) 1997-07-01 1999-02-26 Servotrol Sistemas De Comando Sistema de medicao em linha da viscosidade e/ou do nivel de vidro fundido
US5961686A (en) 1997-08-25 1999-10-05 Guardian Fiberglass, Inc. Side-discharge melter for use in the manufacture of fiberglass
US6044667A (en) 1997-08-25 2000-04-04 Guardian Fiberglass, Inc. Glass melting apparatus and method
US6237369B1 (en) 1997-12-17 2001-05-29 Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. Roof-mounted oxygen-fuel burner for a glass melting furnace and process of using the oxygen-fuel burner
US6210703B1 (en) 1997-12-19 2001-04-03 Ppg Industries Ohio, Inc. Glass fiber chemical delivery system
KR100583752B1 (ko) 1998-01-09 2006-05-25 쌩-고벵 글래스 프랑스 유리화 가능한 재료의 용융 및 정제를 위한 방법 및 장치
FR2774085B3 (fr) 1998-01-26 2000-02-25 Saint Gobain Vitrage Procede de fusion et d'affinage de matieres vitrifiables
US6029910A (en) 1998-02-05 2000-02-29 American Air Liquide, Inc. Low firing rate oxy-fuel burner
US5954498A (en) 1998-02-26 1999-09-21 American Air Liquide, Inc. Oxidizing oxygen-fuel burner firing for reducing NOx emissions from high temperature furnaces
DE19815326C2 (de) 1998-04-06 2001-05-03 Sorg Gmbh & Co Kg Glasschmelzofen mit Brennern für fossile Brennstoffe und mit inneren Strahlungsschutzwänden
JP3861460B2 (ja) 1998-06-26 2006-12-20 旭硝子株式会社 溶融ガラスの減圧脱泡方法
FR2781786B1 (fr) 1998-07-29 2000-10-13 Stein Heurtey Dispositif de conduite des fours de fusion et/ou d'affinage de verre
US6077072A (en) 1998-09-18 2000-06-20 American Air Liquide Inc. Prefferential oxygen firing system for counter-current mineral calcining
US6123542A (en) 1998-11-03 2000-09-26 American Air Liquide Self-cooled oxygen-fuel burner for use in high-temperature and high-particulate furnaces
US6156285A (en) 1998-11-12 2000-12-05 Dow Corning Corporation Method for densifying particulate silica
US6244197B1 (en) 1999-01-04 2001-06-12 Gary L. Coble Thermal induced cooling of industrial furnace components
KR20000050572A (ko) 1999-01-12 2000-08-05 서두칠 유리용해로의 냉각장치
EG25130A (en) 1999-02-05 2011-09-18 Saint Gobain Vitrage Process and apparatus for preparing batch materials for the manufacture of glass.
US6344747B1 (en) 1999-03-11 2002-02-05 Accutru International Device and method for monitoring the condition of a thermocouple
JP4110663B2 (ja) 1999-04-13 2008-07-02 旭硝子株式会社 溶融ガラス流の減圧脱泡方法
JP3119850B2 (ja) 1999-04-21 2000-12-25 旭硝子株式会社 ガラスの溶融方法
US6113389A (en) 1999-06-01 2000-09-05 American Air Liquide, Inc. Method and system for increasing the efficiency and productivity of a high temperature furnace
US6183848B1 (en) 1999-06-03 2001-02-06 Eastman Chemical Company Low melt viscosity amorphous copolyesters with enhanced glass transition temperatures having improved gas barrier properties
US6314896B1 (en) 1999-06-10 2001-11-13 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for operating a boiler using oxygen-enriched oxidants
JP3019859B1 (ja) 1999-06-11 2000-03-13 住友金属工業株式会社 連続鋳造方法
US6126438A (en) 1999-06-23 2000-10-03 American Air Liquide Preheated fuel and oxidant combustion burner
DE19936827A1 (de) 1999-08-05 2001-03-08 Hosokawa Bepex Gmbh Vorrichtung zum Extrudieren plastischer Massen
US6705117B2 (en) * 1999-08-16 2004-03-16 The Boc Group, Inc. Method of heating a glass melting furnace using a roof mounted, staged combustion oxygen-fuel burner
US6422041B1 (en) 1999-08-16 2002-07-23 The Boc Group, Inc. Method of boosting a glass melting furnace using a roof mounted oxygen-fuel burner
US6116896A (en) 1999-09-15 2000-09-12 Air Liquide America Inc. System and method for oxidant injection in rotary kilns
US6241514B1 (en) 1999-09-15 2001-06-05 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Oxidant-driven dust recycling process and device for rotary kilns
US6293277B1 (en) 1999-09-30 2001-09-25 Inproheat Industries Ltd. Sludge treatment system using two-stage heat recovery submerged combustion
US6338337B1 (en) 1999-09-30 2002-01-15 Inproheat Industries Ltd. Two-stage heat recovery for submerged combustion heating system
US6558606B1 (en) 2000-01-28 2003-05-06 3D Systems, Inc. Stereolithographic process of making a three-dimensional object
US6247315B1 (en) 2000-03-08 2001-06-19 American Air Liquids, Inc. Oxidant control in co-generation installations
US6398547B1 (en) 2000-03-31 2002-06-04 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Oxy-fuel combustion firing configurations and methods
US6454562B1 (en) 2000-04-20 2002-09-24 L'air Liquide-Societe' Anonyme A' Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Oxy-boost control in furnaces
US7027467B2 (en) 2000-06-20 2006-04-11 Evotec Technologies Gmbh Fiber laser
DE10041757C1 (de) * 2000-08-25 2002-02-21 Schott Glas Verfahren und Vorrichtung zum Läutern von Glas
US6694791B1 (en) 2000-08-31 2004-02-24 Hayes-Albion Corporation Method of spin forming and part made thereof
US6711942B2 (en) 2000-10-10 2004-03-30 Endress + Hauser Gmbh & Co. Kg Apparatus for determining and/or monitoring the viscosity of a medium in a container
US6578779B2 (en) 2000-10-18 2003-06-17 Behr Systems, Inc. Rotary atomizer with bell element
DE50108586D1 (de) 2000-11-06 2006-02-02 Schott Ag Verfahren und vorrichtung zur unterdruck-läuterung einer glasschmelze
JP3553012B2 (ja) 2000-11-17 2004-08-11 株式会社日立製作所 摩擦攪拌接合方法
AU2002220725A1 (en) 2000-12-01 2002-06-11 Furigas Assen B.V. Premix burner with curved impermeable end cap
FR2818358B1 (fr) 2000-12-15 2006-03-10 Saint Gobain Procede de destruction et/ou d'inertage de dechets
US6736129B1 (en) 2001-03-12 2004-05-18 David G. Smith Submerged combustion snow melting apparatus
US6715319B2 (en) * 2001-03-23 2004-04-06 Pilkington Plc Melting of glass
DE10118880C2 (de) 2001-04-18 2003-04-30 Sorg Gmbh & Co Kg Verfahren und Anordnungen zum Beheizen von Glasschmelzöfen mit fossilen Brennstoffen
US6722161B2 (en) 2001-05-03 2004-04-20 The Boc Group, Inc. Rapid glass melting or premelting
US7475569B2 (en) 2001-05-16 2009-01-13 Owens Corning Intellectual Captial, Llc Exhaust positioned at the downstream end of a glass melting furnace
US6854290B2 (en) 2001-07-18 2005-02-15 Corning Incorporated Method for controlling foam production in reduced pressure fining
US6708527B1 (en) 2001-08-14 2004-03-23 Praxair Technology, Inc. Glass feeder operated with oxy-gas combustion
US6532771B1 (en) 2001-08-21 2003-03-18 Praxair Technology, Inc. Method for controlling glass furnace atmosphere
US6660106B1 (en) 2001-08-22 2003-12-09 The Boeing Company Methods of manufacture of spin-forming blanks, particularly for fabrication of rocket domes
US6659762B2 (en) * 2001-09-17 2003-12-09 L'air Liquide - Societe Anonyme A' Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Oxygen-fuel burner with adjustable flame characteristics
FR2830528B1 (fr) 2001-10-08 2004-07-02 Saint Gobain Procede de preparation de matieres premieres pour la fabrication de verre
FR2832704B1 (fr) 2001-11-27 2004-02-20 Saint Gobain Isover Dispositif et procede de fusion de matieres vitrifiables
DE10205839B4 (de) 2002-02-13 2011-08-11 Alstom Technology Ltd. Vormischbrenner zur Verminderung verbrennungsgetriebener Schwingungen in Verbrennungssystemen
US7509819B2 (en) 2002-04-04 2009-03-31 Ocv Intellectual Capital, Llc Oxygen-fired front end for glass forming operation
US6701617B2 (en) 2002-08-06 2004-03-09 Visteon Global Technologies, Inc. Spin-forming method for making catalytic converter
DE10236521B4 (de) * 2002-08-09 2005-06-23 Schott Ag Wanne zum Schmelzen und Läutern von Glas
JP3762370B2 (ja) 2003-01-14 2006-04-05 本田技研工業株式会社 摩擦撹拌接合方法および装置
FR2851767B1 (fr) 2003-02-27 2007-02-09 Saint Gobain Procede de preparation d'un verre par melange de verres fondus
US20060174655A1 (en) 2003-04-15 2006-08-10 Hisashi Kobayashi Process of fining glassmelts using helium bubblles
JP5441306B2 (ja) 2003-06-10 2014-03-12 オウェンス コーニング ガラス形成工程部のためのフロントエンド
JP3986070B2 (ja) 2003-08-08 2007-10-03 Ｈｏｙａ株式会社 熔融ガラスの製造方法及びガラス成形体の製造方法
ATE498583T1 (de) 2003-09-19 2011-03-15 Saint Gobain Herstellung von silikat in einem ofen mit in ein reduzierendes medium getauchten brennern
US20050103323A1 (en) 2003-10-16 2005-05-19 Engdahl Gerald E. Submerged combustion water heater
US7273583B2 (en) 2004-04-27 2007-09-25 Gas Technology Institute Process and apparatus for uniform combustion within a molten material
FR2873682B1 (fr) 2004-07-29 2007-02-02 Saint Gobain Isover Sa Procede et dispositif de traitement de dechets fibreux en vue de leur recyclage
US20060177785A1 (en) * 2004-12-13 2006-08-10 Varagani Rajani K Advanced control system for enhanced operation of oscillating combustion in combustors
FR2881132B1 (fr) 2005-01-26 2007-04-27 Saint Gobain Bruleur immerge a flamme regulee
US20060287484A1 (en) 2005-06-17 2006-12-21 Crawford Emmett D Opththalmic devices comprising polyester compositions formed from 2,2,4,4-tetramethyl-1,3-cyclobutanediol and 1,4-cyclohexanedimethanol
GB2424644A (en) 2005-03-30 2006-10-04 Pilkington Plc Method of suppressing foam formation during glass manufacture
US7116888B1 (en) 2005-04-13 2006-10-03 Corning, Incorporated Chalcogenide glass for low viscosity extrusion and injection molding
JP4745729B2 (ja) 2005-06-21 2011-08-10 川崎重工業株式会社 摩擦撹拌接合装置
DE102005033330B3 (de) 2005-07-16 2006-08-03 Schott Ag Glasschmelzwanne
US7832365B2 (en) 2005-09-07 2010-11-16 Fives North American Combustion, Inc. Submerged combustion vaporizer with low NOx
US7778290B2 (en) 2005-10-02 2010-08-17 Elbit Systems Electro-Optics Elop Ltd. Fiber lasers
US20070106054A1 (en) 2005-10-28 2007-05-10 Crawford Emmett D Polyester compositions containing cyclobutanediol having a certain combination of inherent viscosity and high glass transition temperature and articles made therefrom
US20100087574A1 (en) 2005-10-28 2010-04-08 Emmett Dudley Crawford Polyester compositions containing cyclobutanediol having a certain combination of inherent viscosity and moderate glass transition temperature and articles made therefrom
JP2009513799A (ja) 2005-10-28 2009-04-02 イーストマン ケミカル カンパニー 最小量のシクロブタンジオールを含むポリエステル組成物
US20070130994A1 (en) 2005-12-08 2007-06-14 Boratav Olus N Method and apparatus for drawing a low liquidus viscosity glass
US7802452B2 (en) 2005-12-21 2010-09-28 Johns Manville Processes for making inorganic fibers
US7581948B2 (en) 2005-12-21 2009-09-01 Johns Manville Burner apparatus and methods for making inorganic fibers
US7454925B2 (en) 2005-12-29 2008-11-25 Corning Incorporated Method of forming a glass melt
NO324171B1 (no) 2006-01-11 2007-09-03 Ntnu Technology Transfer As Metode for forbrenning av gass, samt gassbrenner
US20070220922A1 (en) 2006-03-23 2007-09-27 Bauer Jon F Method for making glass fibers
CN100441975C (zh) 2006-08-09 2008-12-10 李伟成 一种涡轮浸燃锅炉的工作方法及其装置
US7622677B2 (en) 2006-09-26 2009-11-24 Accutru International Corporation Mineral insulated metal sheathed cable connector and method of forming the connector
US7845314B2 (en) 2006-11-13 2010-12-07 Smith David G Submerged combustion disposal of produced water
CN101688641A (zh) 2007-02-16 2010-03-31 塞拉斯流体工艺设计公司 用于浸没燃烧/大气液化天然气汽化的装置和过程
US7767606B2 (en) 2007-03-15 2010-08-03 Ocv Intellectual Capital, Llc Low viscosity E-glass composition enabling the use of platinum and rhodium free bushings
FR2913971B1 (fr) 2007-03-20 2009-04-24 Saint Gobain Dispositif de fusion du verre comprenant deux fours
EP2066973A1 (en) 2007-03-30 2009-06-10 Corning Incorporated Three dimensional micro-fabricated burners
FR2915989B1 (fr) 2007-05-10 2011-05-20 Saint Gobain Emballage Injecteur mixte a bas nox
US20080276652A1 (en) * 2007-05-11 2008-11-13 Jon Frederick Bauer Submerged combustion for melting high-temperature glass
EP2154759A4 (en) 2007-05-18 2011-02-09 Fujikura Ltd FIBER LASER
US7934393B2 (en) 2007-06-05 2011-05-03 Johns Nanville Process for recycling glass fiber
DE102007043811A1 (de) 2007-09-13 2009-03-19 Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg Verfahren zur Bestimmung und/oder Überwachung der Viskosität und entsprechende Vorrichtung
EP2203297B1 (en) 2007-09-17 2012-05-16 3D Systems, Inc. Region-based supports for parts produced by solid freeform fabrication
US20110236846A1 (en) * 2008-01-18 2011-09-29 Gas Technology Institute Submerged combustion melter
FR2927148B1 (fr) 2008-02-05 2010-02-19 Saint Gobain Procede de combustion et injecteur de combustible gazeux a jets peripheriques basse pression convergeant vers un jet central haute pression, a faible emission de nox.
FR2927327B1 (fr) 2008-02-08 2010-11-19 Saint Gobain Four verrier bas nox a haut transfert de chaleur
FR2929955B1 (fr) 2008-04-09 2012-02-10 Saint Gobain Gazeification de materiaux organiques combustibles
DE102009025905A1 (de) 2008-06-10 2010-02-11 Matthias Fraass Hochleistungsschmelzverfahren für die Glasherstellung als High-Efficieny-Glas-Melter-Verfahren (HEGM-Verfahren) und dazugehörige Anlage zur Glasherstellung
WO2010011701A2 (en) 2008-07-25 2010-01-28 Dielectric Solutions, Llc Glass fiber composition and printed circuit board made from the glass fiber composition
US8408197B2 (en) 2008-10-13 2013-04-02 Corning Incorporated Submergible combustion burner
CN201448850U (zh) 2009-08-13 2010-05-05 泰山玻璃纤维有限公司 纯氧燃烧器
US20100307196A1 (en) 2009-06-08 2010-12-09 Richardson Andrew P Burner injection system for glass melting
US8402787B2 (en) * 2009-10-21 2013-03-26 Ocv Intellectual Capital, Llc Molten glass delivery and refining system
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
US8650914B2 (en) 2010-09-23 2014-02-18 Johns Manville Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion
US8973400B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Methods of using a submerged combustion melter to produce glass products
US8769992B2 (en) 2010-06-17 2014-07-08 Johns Manville Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US8991215B2 (en) 2010-06-17 2015-03-31 Johns Manville Methods and systems for controlling bubble size and bubble decay rate in foamed glass produced by a submerged combustion melter
US8875544B2 (en) 2011-10-07 2014-11-04 Johns Manville Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use
US9096453B2 (en) 2012-06-11 2015-08-04 Johns Manville Submerged combustion melting processes for producing glass and similar materials, and systems for carrying out such processes
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US20130072371A1 (en) 2011-03-17 2013-03-21 Ppg Industries Ohio, Inc. Method of, and apparatus for, using a glass fluxing agent to reduce foam during melting of glass batch

Also Published As

Publication number Publication date
US8769992B2 (en) 2014-07-08
US9505646B2 (en) 2016-11-29
US20110308280A1 (en) 2011-12-22
EP2397446A2 (en) 2011-12-21
CA2743407A1 (en) 2011-12-17
US9492831B2 (en) 2016-11-15
EP2397446A3 (en) 2012-06-20
US9643870B2 (en) 2017-05-09
US20140090422A1 (en) 2014-04-03
US20150336833A1 (en) 2015-11-26
PL2397446T3 (pl) 2013-12-31
CA2743407C (en) 2018-05-01
US20140260432A1 (en) 2014-09-18
EP2397446B1 (en) 2013-08-07
SI2397446T1 (sl) 2013-11-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2426683T3 (es) Geometría de una cuba de fusión de combustión sumergida, refrigerada con paneles, y métodos para fabricar vidrio fundido
US9145319B2 (en) Submerged combustion melter comprising a melt exit structure designed to minimize impact of mechanical energy, and methods of making molten glass
ES2220965T3 (es) Proceso de combustion y aparato para el mismo con inyeccion separada de las corrientes de combustible y oxidante.
CN1819975B (zh) 低热容量燃气氧气助燃燃烧器
ES2339639T3 (es) Metodo para fundir vidrio utilizando quemadores de oxigeno-combustible montados en la boveda de un horno.
US10472268B2 (en) Systems and methods for glass manufacturing
US8707739B2 (en) Apparatus, systems and methods for conditioning molten glass
ES2227903T3 (es) Procedimiento de fusion de vidrio que usa un quemador de oxigeno y combustible montado en el techo.
ES2262734T3 (es) Metodo para controlar la atmosfera en la zona de refinado de un horno de fundicion de vidrio.
US20140090419A1 (en) Apparatus, systems and methods for reducing foaming downstream of a submerged combustion melter producing molten glass
US20190177200A1 (en) Effective discharge of exhaust from submerged combustion melters and methods
MXPA04009694A (es) Extremo frontal que quema oxigeno para una operacion de formacion de vidrio.
CN104204669A (zh) 具有多个喷射器的沉浸式燃烧器
US9776903B2 (en) Apparatus, systems and methods for processing molten glass
US20150128647A1 (en) Glass furnace forehearth heating
ES2929937T3 (es) Reducción del ensuciamiento en la combustión localizada
CN107231800A (zh) 玻璃熔炉中的向上倾斜燃烧器