ES2474090T3

ES2474090T3 - Fibra soplada en fusión

Info

Publication number: ES2474090T3
Application number: ES11700555.3T
Authority: ES
Inventors: Henk Van Paridon; Bert Broeders; Wilhelmus Henricus Adolf Sars; Joachim Fiebig; Nina Ackermans
Original assignee: Borealis GmbH
Current assignee: Borealis GmbH
Priority date: 2010-01-28
Filing date: 2011-01-19
Publication date: 2014-07-08
Anticipated expiration: 2031-01-19
Also published as: EP2529044A2; US8999867B2; DK2529044T3; AU2011209238B2; KR20120096110A; US20130137329A1; CN102639769B; BR112012018283A2; AU2011209238A1; EP2529044B1; WO2011092092A3; WO2011092092A2; KR101394789B1; CN102639769A; BR112012018283B1

Abstract

Fibra soplada en fusión que tiene un diámetro medio no mayor de 5,0 μm, comprendiendo dicha fibra por lo menos un 85% en peso de un copolímero de propileno, en donde dicho copolímero de propileno es el único polímero de la fibra soplada en fusión, y en donde además (a) dicha fibra soplada en fusión y/o dicho copolímero de propileno tiene/tienen un índice de fluidez MFR2 (230ºC), medido de acuerdo con la ISO 1133, de por lo menos 200 g/10 min, (b) dicho copolímero de propileno tiene un contenido de comonómeros de entre un 0,5 y un 5,5% en peso, los comonómeros son etileno y/o por lo menos una α-olefina seleccionada del grupo compuesto por 1-buteno, 1- penteno, 1-hexeno, 1-hepteno, y 1-octeno, (c) el copolímero de propileno tiene regiodefectos <2,1> no mayores que el 0,1% molar determinado mediante espectroscopia de 13C, y (d) dicha fibra soplada en fusión y/o dicho copolímero de propileno cumple(n) la ecuación (1)**Fórmula** en donde Tm [ºC] es la temperatura de fusión [dada en ºC] de dicha fibra soplada en fusión y/o de dicho copolímero de propileno, medida de acuerdo con la ISO 11357-3, C2 [%peso] es la cantidad [dada en porcentaje en peso] de comonómeros dentro de dicha fibra soplada en fusión y/o dentro de dicho copolímero de propileno, determinada con espectroscopia infrarroja con transformada de Fourier (FTIR).

Description

Fibra soplada en fusión

5 [0001] La presente invención se refiere a un nuevo elemento laminar soplado en fusión, basado en fibras sopladas en fusión que comprenden un copol�mero de propileno, y se refiere también a artículos realizados a partir de dicho elemento laminar.

[0002] Un elemento laminar soplado en fusión, que es una estructura no tejida compuesta por fibras sopladas en fusión,

10 se realiza típicamente en un proceso de una sola etapa en el cual aire a gran velocidad sopla una resina termopl�stica fundida proveniente de la boquilla de una matriz de extrusi�n sobre un transportador o entramado de recogida para formar el elemento laminar autounible de fibras finas. Aunque se pueden utilizar muchos tipos de pol�meros para fibras y géneros soplados en fusión, el polipropileno es uno de los pol�meros usados más comúnmente. Normalmente, para la fabricación de fibras y elementos laminares soplados en fusión, se usan homopol�meros de polipropileno de muy baja

15 viscosidad. No obstante, dichos pol�meros adolecen de una resistencia mecánica limitada. Para superar este problema se producen géneros unidos con hilatura. Las fibras de polipropileno de los géneros unidos con hilatura son mucho más gruesas en comparación con fibras sopladas en fusión y, por lo tanto, el peso total de un género unido con hilatura es mucho mayor en comparación con un elemento laminar soplado en fusión. Otro rasgo caracterizador y diferenciador de los elementos laminares soplados en fusión es sus propiedades excelentes de barrera contra el agua y de filtración, que

20 no se pueden alcanzar con géneros unidos con hilatura.

[0003] De este modo, el objetivo de la presente invención es proporcionar una fibra y/o un elemento laminar no tejido con excelente resistencia mecánica, en particular excelente resistencia mecánica en términos de alargamiento de rotura, sin perder otras propiedades esenciales, tales como unas excelentes propiedades de barrera y unos pesos reducidos,

25 del elemento laminar.

[0004] El hallazgo de la presente invención es la provisión de un elemento laminar y/o fibra soplados en fusión, basados en un copol�mero de propileno con un contenido de comon�meros que no supera el 5,5% en peso.

30 [0005] As�, la presente invención se refiere a una fibra soplada en fusión que tiene un diámetro medio no mayor de 5,0 μm, preferentemente por debajo de 5,0 μm, comprendiendo dicha fibra por lo menos un 85% en peso de un copol�mero de propileno, en donde

(a): dicha fibra soplada en fusión y/o dicho copol�mero de propileno tiene/tienen un índice de fluidez MFR2 (230�C), 35 medido de acuerdo con la ISO 1133, de por lo menos 200 g/10 min,

(b) dicho copol�mero de propileno tiene un contenido de comon�meros de entre un 0,5 y un 5,5% en peso, los comon�meros son etileno y/o por lo menos una !-olefina seleccionada del grupo compuesto por 1-buteno, 1penteno, 1-hexeno, 1-hepteno, y 1-octeno,

(c): el copol�mero de propileno tiene regiodefectos <2,1> no mayores que el 0,1% molar determinado mediante 40 espectroscopia de 13C, y

(d) dicha fibra soplada en fusión y/o dicho copol�mero de propileno cumple(n) la ecuación (1)

Tm[�C] C2[%peso]∀5,25

∃ 160# (1)

[�C] [%peso]

en donde 45 Tm [�C] es la temperatura de fusión [dada en �C] de dicha fibra soplada en fusión y/o de dicho copol�mero de propileno, medida de acuerdo con la ISO 11357-3,

C2 [%peso] es la cantidad [dada en porcentaje en peso] de comon�meros, preferentemente de etileno, dentro de dicha fibra soplada en fusión y/o dentro de dicho copol�mero de propileno, preferentemente dentro de 50 dicho copol�mero de propileno, determinada con espectroscopia infrarroja con transformada de Fourier

(FTIR).

[0006] Sorprendentemente, se ha observado que dicha fibra soplada en fusión y/o el elemento laminar realizado a partir de la misma tiene/tienen una resistencia mecánica mucho mejor, en particular resistencia mecánica en términos de

55 alargamiento de rotura, en comparación con fibras sopladas en fusión y elementos laminares conocidos, respectivamente (véanse las figuras 1 a 4). El mejor rendimiento se acentúa particularmente en caso de que las propiedades mecánicas se midan después de un proceso de envejecimiento de una semana.

[0007] A continuación se definen más detalladamente las fibras sopladas en fusión de acuerdo con la presente 60 invención.

[0008] Un requisito esencial es que la fibra de la invención sea una fibra soplada en fusión. Las fibras sopladas en fusión difieren esencialmente con respecto a otras fibras, en particular con respecto a aquellas producidas mediante

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t�cnica de unión con hilatura. En el proceso de soplado en fusión, una corriente de gas de alta velocidad incide sobre la corriente de pol�mero fundido a medida que el pol�mero se extruye desde pequeños capilares en la matriz de soplado en fusión y reduce rápidamente el filamento polim�rico desde un diámetro de aproximadamente 500 μm en los capilares hasta diámetros por debajo de 5,0 μm, por ejemplo hasta diámetros por debajo de 3,0 μm. Esto se corresponde con una reducción de 500 veces el diámetro de la fibra y 2.500.000 veces el área de sección transversal. El proceso se produce en aproximadamente 200 microsegundos durante una distancia de unos pocos centímetros. Esto equivale a 6 veces más área superficial y 36 veces más fibra en un elemento laminar soplado en fusión de entre 1 y 3 μm en comparación con un elemento laminar equivalente de fibras producido mediante una técnica de cardado o unión con hilatura. De este modo, la ventaja principal del proceso de soplado en fusión es que se pueden elaborar fibras muy finas y elementos laminares soplados en fusión muy ligeros con una uniformidad excelente. El resultado es un elemento laminar soplado en fusión, suave, con excelentes propiedades de barrera, lo cual significa características eficaces de filtración y resistencia a la penetraci�n por parte de líquidos acuosos. En otras palabras, el proceso que presenta “soplado en fusión” diferencia fibras producidas de esta manera con respecto a fibras producidas mediante una tecnología diferente. De forma más precisa, las “fibras sopladas en fusión” son muy delgadas con diámetros que no se alcanzan con otros procesos para fibras. Además, los elementos laminares realizados a partir de dichas fibras sopladas en fusión son más suaves y tienen un peso menor en comparación con elementos laminares del mismo grosor aunque producidos mediante otras tecnologías, como el proceso de unión con hilatura.

[0009] Por consiguiente, la fibra soplada en fusión según la presente invención tiene un diámetro (medio) medido no mayor que 5,0 μm, tal como por debajo de 5,0 μm, preferentemente no mayor que 3,0 μm. Se valora en particular que el diámetro (medio) de la fibra soplada en fusión se sitúe en el intervalo de entre 0,1 y 5,0 μm, tal como entre 0,1 y por debajo de 5,0 μm, más preferentemente en el intervalo de entre 0,5 y 4,9 μm, aún más preferentemente en el intervalo de entre 0,5 y 3,0 μm, tal como entre 1,0 y 3,0 μm.

[0010] Otro requisito de la presente invención es que la fibra soplada en fusión comprenda por lo menos un 85% en peso, más preferentemente por lo menos un 90% en peso, tal como por lo menos un 95% en peso, del copol�mero de propileno. Por consiguiente, se valora en particular que la fibra soplada en fusión pueda comprender, además del copol�mero de propileno, aditivos t�picos, como antioxidantes, estabilizadores, sustancias de carga, colorantes, agentes nucleantes y agentes de desmoldeo. Los antioxidantes primarios y secundarios incluyen, por ejemplo, fenoles impedidos, aminas impedidas, y fosfatos. Los agentes nucleantes incluyen, por ejemplo, benzoato sádico, derivados de sorbitol como bis-(3,4-dimetilbenciliden)sorbitol y derivados de nonitol como 1,2,3-trideoxi-4,6:5,7-bis-O[(4propilfenil)metilen]-nonitol. También se pueden incluir otros aditivos, tales como agentes dispersantes, como el monoestearato de glicerol. Los agentes de deslizamiento incluyen, por ejemplo, oleamida y erucamida. También se usan comúnmente desactivadores de catalizadores, por ejemplo, estearato de calcio, hidrotalcita, y óxido de calcio, y/u otros neutralizantes de ácidos conocidos en la técnica. No obstante, la cantidad de dichos aditivos no superar� preferentemente el 10% en peso, más preferentemente no ser� mayor que el 5% en peso, sobre la base de la fibra soplada en fusión y/o el elemento laminar que comprende la fibra soplada en fusión. La fibra soplada en fusión y/o el elemento laminar que comprende la fibra soplada en fusión pueden contener aditivos, en particular aquellos que se mencionan en este párrafo, aunque no otros pol�meros. As�, el copol�mero de propileno es el único pol�mero que se encuentra dentro de la fibra soplada en fusión y/o el elemento laminar que comprende la fibra soplada en fusión.

[0011] A continuación se describe más detalladamente el copol�mero de propileno.

[0012] Un “comon�mero” según esta invención es una unidad polimerizable diferente del propileno. Por consiguiente, el copol�mero de propileno según esta invención tendr� un contenido de comon�meros de entre el 0,5 y el 5,5% en peso, preferentemente de entre el 0,5 y el 5,0% en peso, más preferentemente de entre el 0,5 y el 4,5% en peso, aún más preferentemente de entre el 1,0 y el 4,0% en peso, tal como entre el 1,0 y el 3,5% en peso. La parte restante constituye unidades obtenibles a partir de propileno. Por consiguiente, el contenido de propileno en el copol�mero de propileno es preferentemente de por lo menos el 94,0% en peso, más preferentemente de por lo menos el 94,5% en peso, aún más preferentemente est� en el intervalo de entre el 94,5 y el 99,5% en peso, todavía más preferentemente entre el 95,0 y el 99,5% en peso, aún todavía más preferentemente entre el 95,5 y el 99,5% en peso, tal como entre el 96,0 y el 99,0% en peso o tal como entre el 96,5 y el 99,0% en peso.

[0013] Los comon�meros del copol�mero de propileno son etileno y/o por lo menos una !-olefina, seleccionada del grupo compuesto por etileno, 1-buteno, 1-penteno, 1-hexeno, 1-hepteno, y 1-octeno, en donde se prefieren etileno, 1buteno y 1-hexeno. El copol�mero de propileno puede contener más de un tipo de comon�mero. As�, el copol�mero de propileno de la presente invención puede contener uno, dos o tres comon�meros diferentes. No obstante, se prefiere que el copol�mero de propileno contenga solamente un tipo de comon�mero. Preferentemente, el copol�mero de propileno comprende – a partir de propileno – solamente etileno, 1-buteno, � 1-hexeno. En una realización especialmente preferida, el comon�mero del copol�mero de propileno es solamente etileno.

[0014] As�, el copol�mero de propileno es, en una realización preferida, un copol�mero de propileno solamente de propileno y etileno, en donde el contenido de etileno est� en el intervalo de entre el 0,5 y el 5,5% en peso,

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preferentemente en el intervalo de entre el 0,5 y el 4,5% en peso, más preferentemente en el intervalo de entre el 1,0 y el 4,0% en peso, tal como en el intervalo de entre el 1,0 y el 3,5% en peso.

[0015] Además, se valora que el contenido de solubles en xileno, del copol�mero de propileno y/o de la fibra soplada en fusión, preferentemente del copol�mero de propileno, sea bastante bajo. Por consiguiente, el copol�mero de propileno y/o la fibra soplada en fusión, preferentemente el copol�mero de propileno, tiene preferentemente una fracción de solubles en xileno en frío (XCS), medida de acuerdo con la ISO 6427 (23�C), no mayor que el 12,0% en peso, más preferentemente no mayor que el 10,0% en peso, aún más preferentemente no mayor que el 9,5% en peso, tal como no mayor que el 9,0% en peso. As�, un intervalo preferido est� entre el 1,0 y el 12,0% en peso, más preferido entre el 1,5 y el 10,0% en peso, todavía más preferido entre el 2,0 y el 9,0% en peso.

[0016] Otra característica del copol�mero de propileno es la baja cantidad de inserciones fallidas de propileno dentro de la cadena polim�rica. Por consiguiente, el copol�mero de propileno se caracteriza por una baja cantidad de regiodefectos <2,1>, es decir, no mayor que el 0,1% molar, determinada por espectroscopia de 13C-NMR.

[0017] Adicionalmente, se valora que el copol�mero de propileno y/o la fibra soplada en fusión tenga/tengan un calor de fusión (Hm) de por lo menos 80 J/g, más preferentemente de por lo menos 90 J/g, todavía más preferentemente en el intervalo de entre 85 y 110 J/g, aún más preferentemente en el intervalo de entre 90 y 105 J/g.

[0018] Además, se prefiere que el copol�mero de propileno y/o la fibra soplada en fusión tenga/tengan una cristalinidad de por lo menos el 35%, más preferentemente en el intervalo de entre el 40 y el 55%.

[0019] Preferentemente, el copol�mero de propileno aleatorio es isot�ctico. Por consiguiente, se valora que el copol�mero de propileno tenga una concentración de pentadas bastante alta, es decir, superior al 95% molar, más preferentemente superior al 97% molar, todavía más preferentemente superior al 98% molar.

[0020] Además, se valora que los comon�meros de dentro del copol�mero de propileno est�n distribuidos aleatoriamente. La aleatoriedad indica la cantidad de unidades comonom�ricas aisladas, es decir, aquellas que no tienen otras unidades comonom�ricas en las proximidades, en comparación con la cantidad total de comon�meros de la cadena polim�rica. En una realización preferida, la aleatoriedad del copol�mero de propileno es de por lo menos el 30%, más preferentemente de por lo menos el 50%, incluso más preferentemente de por lo menos el 60%, y todavía más preferentemente de por lo menos el 65%.

[0021] Tal como se ha mencionado anteriormente, el copol�mero de propileno es preferentemente el único componente polim�rico dentro de la fibra soplada en fusión. Por consiguiente, la expresión “copol�mero de propileno”, según esta invención, no abarca sistemas heterof�sicos que comprenden un polipropileno y, dispersado en los mismos, un componente elastom�rico. De hecho, el copol�mero de propileno según esta invención no se interpretar� como una mezcla de dos pol�meros diferentes que no sean miscibles. La expresión que no sean “miscibles” indica mezclas polim�ricas en donde los diferentes pol�meros, debido a su naturaleza diferente, forman fases distinguibles, visibles mediante microscopia de alta resolución, tal como microscopia electrónica o microscopia de fuerzas de barrido. No obstante, esto no excluye la opción de que el copol�mero de propileno sea un pol�mero denominado bimodal o multimodal. A diferencia de los pol�meros no miscibles, los pol�meros bimodales o multimodales comprenden fracciones que difieren en su distribución del peso molecular y/o su distribución del contenido de comon�meros aunque, sin embargo, son miscibles en el sentido de la invención.

[0022] As�, la expresión “multimodal” o “bimodal” usada en la presente, se refiere a la modalidad del pol�mero, es decir, la forma de su curva de distribución del contenido de comon�meros, que es la gráfica del contenido de comon�meros en función de la temperatura de eluci�n del método de fraccionamiento por eluci�n con aumento de la temperatura (TREF). La técnica de fraccionamiento por eluci�n con aumento de la temperatura (TREF) fracciona pol�meros de propileno de acuerdo con las secuencias cristalizables más largas de la cadena, la cual aumenta casi linealmente con la temperatura de eluci�n (P. Ville et al., Polymer 42 (2001) 1953-1967). Por tanto, cuanto mayor sea la temperatura máxima más largas ser�n las secuencias isot�cticas. Además, la técnica de fraccionamiento por eluci�n con aumento de la temperatura (TREF) no fracciona estrictamente polipropileno de acuerdo con la tacticidad sino que lo hace de acuerdo con las secuencias cristalizables más largas de la cadena. Por tanto, en la solubilidad de la cadena del copol�mero de propileno influyen la concentración y la distribución de defectos est�ricos. En cierta medida, la técnica de fraccionamiento por eluci�n con aumento de la temperatura (TREF) ha resultado un método apropiado para caracterizar el copol�mero de propileno teniendo en cuenta su distribución de comon�meros.

[0023] Tal como se explicar� posteriormente, el copol�mero de propileno se puede producir mezclando diferentes tipos de pol�mero, es decir, de contenido de comon�meros. No obstante, se prefiere que los componentes polim�ricos del copol�mero de propileno se produzcan en un proceso de etapas secuenciales, usando reactores en configuración en serie y funcionando con diferentes condiciones de reacción. Como consecuencia, cada fracción preparada en un reactor específico tendr� su propia distribución de contenido de comon�meros.

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[0024] Cuando las curvas de distribución de estas fracciones se superponen para obtener la curva de distribución del contenido de comon�meros del pol�mero final, estas curvas pueden presentar dos o más máximos o por lo menos estar ensanchadas de forma diferenciada cuando se comparan con curvas correspondientes a las fracciones individuales. A un pol�mero de este tipo, producido en dos o más etapas en serie, se le denomina bimodal o multimodal en función del número de etapas.

[0025] Por consiguiente, el copol�mero de propileno según esta invención puede ser bimodal o multimodal, pero no una mezcla de pol�meros no miscibles (fracciones polim�ricas). Por lo tanto, en una realización, el copol�mero de propileno es multimodal, por ejemplo bimodal, a la vista del contenido de comon�meros. En otra realización preferida, el copol�mero de propileno es unimodal a la vista de la distribución de comon�meros.

[0026] Otra característica importante del copol�mero de propileno es la dependencia de la temperatura de fusión con respecto al contenido de comon�meros, en particular etileno, dentro del copol�mero de propileno. Se sabe que con el aumento del comon�mero, en particular con el aumento de etileno, la temperatura de fusión se reduce. No obstante, para obtener las propiedades deseadas de la presente invención, la temperatura de fusión y el contenido de comon�meros, es decir, el contenido de etileno, deben cumplir una relación específica. El copol�mero de propileno y/o la fibra soplada en fusión según la presente invención cumple la ecuación (1), más preferentemente la ecuación (1a), aún más preferentemente la ecuación (1b),

Tm[�C] C2[%peso]∀5,25

∃ 160# (1)

[�C] [%peso]

Tm[�C] C2[%peso]∀5,25

∃ 161# (1a)

[�C] [%peso]

Tm[�C] C2[%peso]∀5,25

∃ 162# (1b)

[�C] [%peso]

en donde

Tm [�C] es la temperatura de fusión [dada en �C] de dicha fibra soplada en fusión y/o de dicho copol�mero de

propileno, preferentemente de dicho copol�mero de propileno, medida de acuerdo con la ISO 11357-3, C2 [%peso] es la cantidad [dada en porcentaje en peso] de comon�meros, preferentemente de etileno, dentro de

dicha fibra soplada en fusión y/o dentro de dicho copol�mero de propileno, preferentemente dentro de

dicho copol�mero de propileno, determinada con espectroscopia infrarroja con transformada de Fourier

(FTIR).

[0027] Además, se valora que el copol�mero de propileno y/o la fibra soplada en fusión según esta invención tenga/tengan una temperatura de fusión Tm, medida de acuerdo con la ISO 11357-3, de por lo menos 130�C, preferentemente por lo menos 135�C, más preferentemente por lo menos 137�C, tal como por lo menos 140�C. Por consiguiente, la temperatura de fusión est� en el intervalo preferentemente entre 130 y 157�C, más preferentemente en un intervalo entre 135 y 155�C.

[0028] Otro requisito obligatorio del copol�mero de propileno y/o de la fibra soplada en fusión es su índice de fluidez bastante alto, que difiere(n) con respecto a otros pol�meros y/o fibras obtenidos mediante la técnica de unión con hilatura. El índice de fluidez depende principalmente del peso molecular medio. Esto es debido al hecho de que las moléculas largas confieren al material una menor tendencia a fluir que las moléculas cortas. Un aumento del peso molecular significa una reducción del valor de MFR. El índice de fluidez (MFR) se mide en g/10 min del pol�mero descargado a través de una matriz definida, bajo condiciones especificadas de temperatura y presión y con la medición de la viscosidad del pol�mero en la que, a su vez, para cada tipo de pol�mero, influye principalmente su peso molecular aunque también su grado de ramificación. El índice de fluidez medido bajo una carga de 2,16 kg a 230�C (ISO 1133) se indica como MFR2 (230�C). Por consiguiente, un requisito de la presente invención es que el copol�mero de propileno y/o la fibra soplada en fusión tenga/tengan un MFR2 (230�C) de por lo menos 200 g/10 min, preferentemente de por lo menos 400 g/10 min, más preferentemente en el intervalo de entre 200 y 300 g/10 min, aún más preferentemente en el intervalo de entre 400 y 2.000 g/10 min.

[0029] Un copol�mero de propileno con un índice de fluidez tan alto se obtiene preferentemente mediante viscorreducci�n (vis-breaking). Por consiguiente, se valora que el copol�mero de propileno según esta invención se obtenga mediante viscorreducci�n de un pol�mero de propileno con las mismas propiedades que las indicadas en la presente invención aunque con un menor índice de fluidez (MFR2). De este modo, se prefiere que el copol�mero de propileno antes de la viscorreducci�n tenga un MFR2 (230�C) no mayor que 150 g/10 min, más preferentemente en el intervalo de entre 15 y 120 g/10 min, aún más preferentemente en el intervalo de entre 20 y 100 g/10 min. Preferentemente, el copol�mero de propileno usado inicialmente se selecciona de tal manera que la relación de EP 2529044

viscorreducci�n [MFR2 (230�C) final/MFR2 (230�C) inicial] est� entre 5,0 y 100,0, más preferentemente entre 10,0 y 80,0, con la mayor preferencia entre 15,0 y 60,0, en donde “MFR2 (230�C) inicial” es el MFR2 (230�C) del copol�mero de propileno antes de la viscorreducci�n y “MFR2 (230�C) final” es el MFR2 (230�C) del copol�mero de propileno (R-PP) después de la Viscorreducci�n.

[0030] Evidentemente, el presente copol�mero de propileno se caracteriza además por una distribución del peso molecular bastante estrecha en la medida en la que el pol�mero preferentemente ha experimentado viscorreducci�n. La viscorreducci�n de pol�meros no solamente hace que aumente el índice de fluidez sino que, adicionalmente, estrecha la distribución del peso molecular. Por consiguiente, se valora que la distribución del peso molecular (Mw/Mn) del copol�mero de propileno y/o de la fibra soplada en fusión se encuentre en el intervalo de entre 2,0 y 6,0, más preferentemente en el intervalo de entre 2,5 y 4,5.

[0031] Además, la fibra y/o el elemento laminar soplado en fusión realizado a partir de la fibra se caracteriza por una relación específica del módulo de tracción con respecto al contenido de comon�meros dentro del copol�mero de propileno y/o la fibra. As�, se prefiere que el copol�mero de propileno y/o la fibra soplada en fusión cumpla(n) la ecuación (2), más preferentemente la ecuación (2a),

TM[MPa] C2[%peso]∀145 ∃ 1.200# (2)

[MPa] [%peso]

TM[MPa] C2[%peso]∀145 ∃ 1.250# (2a) [MPa] [%peso]

en donde

TM [MPa] es el módulo de tracción [dado en MPa] de dicha fibra soplada en fusión y/o de dicho copol�mero

de propileno, preferentemente dentro de dicho copol�mero de propileno, medido de acuerdo con la

ISO 527-3 usando una muestra moldeada por inyección según se describe en la EN ISO 1873-2

(forma de hueso de perro, 4 mm de grosor), C2 [%peso] es la cantidad [dada en % en peso] de comon�meros, preferentemente de etileno, dentro de dicha

fibra soplada en fusión y/o dentro de dicho copol�mero de propileno, preferentemente dentro de

dicho copol�mero de propileno, determinada con espectroscopia infrarroja con transformada de

Fourier (FTIR).

[0032] La presente invención no solamente se refiere a las fibras sopladas en fusión como tales, sino también a artículos, como elementos laminares, realizados con las mismas. Por consiguiente, la presente invención se refiere a artículos que comprenden las fibras sopladas en fusión de la presente invención, como medios de filtración (filtros), pañales, compresas sanitarias, salva-slips, productos contra la incontinencia para adultos, prendas de protección, campos quirúrgicos, batas quirúrgicas, y ropa quirúrgica. En particular, la presente invención se refiere a un elemento laminar soplado en fusión que comprende fibras sopladas en fusión de la presente invención.

[0033] Preferentemente, el elemento laminar soplado en fusión según la presente invención tiene una resistencia a la tracción

(a): de por lo menos 35 N, más preferentemente de por lo menos 38 N, medida 1 h después de la producción del elemento laminar soplado en fusión según la ISO 527-1 sobre muestras rectangulares cortadas a partir del elemento laminar con una anchura de 50 mm y una longitud de 140 mm a una temperatura de +23 � 2�C y una velocidad de prueba de 100 mm/min y/o

(b): de por lo menos 36 N, más preferentemente de por lo menos 40 N, medida 168 h después de la producción del elemento laminar soplado en fusión según la ISO 527-1 sobre muestras rectangulares cortadas a partir del elemento laminar con una anchura de 50 mm y una longitud de 140 mm.

[0034] Adicionalmente, la presente invención reivindica artículos seleccionados del grupo compuesto por medios de filtración (filtros), pañales, compresas sanitarias, salva-slips, productos contra incontinencia para adultos, prendas de protección, campos quirúrgicos, batas quirúrgicas, y ropa quirúrgica, que comprenden un elemento laminar soplado en fusión que comprende las fibras sopladas en fusión de la presente invención. Los artículos de la presente invención pueden comprender, además del elemento laminar soplado en fusión, un género unido con hilatura conocido en la técnica.

[0035] A continuación se describe más detalladamente la preparación de la fibra y/o el elemento laminar soplados en fusión.

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[0036] El copol�mero de propileno que se define en la presente invención se puede preparar polimerizando, en un reactor de suspensión (slurry), por ejemplo un reactor de bucle, propileno opcionalmente junto con por lo menos otra !olefina (comon�meros) según se reivindica, en presencia de un catalizador de polimerizaci�n para producir una parte del copol�mero de propileno. A continuación esta parte se transfiere a un reactor de fase gaseosa posterior, tras lo cual, en el reactor de fase gaseosa, se hace reaccionar propileno en presencia de otra(s) !-olefina(s) (comon�meros) seleccionada(s) adecuadamente, según se reivindica, con el fin de producir una parte adicional en presencia del producto de reacción de la primera etapa. Esta secuencia de reacción proporciona una mezcla de reactor de las partes

(i) y (ii) que constituyen el copol�mero de propileno. Evidentemente es posible, por medio de la presente invención, que la primera reacción se lleve a cabo en un reactor de fase gaseosa mientras que la segunda reacción de polimerizaci�n se lleva a cabo en un reactor de suspensión, por ejemplo un reactor de bucle. Además, es también posible invertir el orden de producción de las partes (i) y (ii), que se ha descrito anteriormente en el orden de, en primer lugar, producir la parte (i) y, a continuación, producir la parte (ii). El proceso antes descrito, que comprende por lo menos dos etapas de polimerizaci�n, resulta ventajoso teniendo en cuenta el hecho de que proporciona etapas de reacción fácilmente controlables que permiten la preparación de una mezcla de reactor deseada. Las etapas de polimerizaci�n se pueden ajustar, por ejemplo seleccionando apropiadamente la alimentación de mon�mero, la alimentación de comon�meros, la alimentación de hidrógeno, la temperatura y la presión, con el fin de ajustar adecuadamente las propiedades de los productos de polimerizaci�n obtenidos. En particular, es posible obtener una distribución multimodal, preferentemente bimodal, del copol�mero de propileno, con respecto al comon�mero, tal como etileno, as� como con respecto a los pesos moleculares y los valores de MFR2 (230�C) durante dicho procedimiento de polimerizaci�n de múltiples fases.

[0037] Dicho proceso se puede llevar a cabo usando cualquier catalizador adecuado para la preparación del copol�mero de propileno. Preferentemente, el proceso que se ha descrito anteriormente se lleva a cabo usando un catalizador Ziegler-Natta, en particular un catalizador Ziegler-Natta de alto rendimiento (del tipo denominado de cuarta y quinta generación para diferenciarlo con respecto a los catalizadores Ziegler-Natta denominados de segunda generación, de bajo rendimiento). Un catalizador Ziegler-Natta adecuado para utilizar de acuerdo con la presente invención comprende un componente de catalizador, un componente de co-catalizador y por lo menos un dador de electrones (un dador interno y/o externo de electrones, preferentemente por lo menos un dador externo). Preferentemente, el componente de catalizador es un componente de catalizador basado en Ti-Mg y típicamente el co-catalizador es un compuesto basado en Al-alquilo. Los catalizadores adecuados se dan a conocer en particular en los documentos US 5.234.879, WO 92/19653, WO 92/19658 y WO 99/33843.

[0038] Son dadores externos preferidos los dadores conocidos basados en silano, tales como diciclopentil dimetoxi silano o ciclohexil metildimetoxi silano.

[0039] Una realización de un proceso según se ha descrito anteriormente es un proceso de fase gaseosa en bucle, tal como el desarrollado por Borealis, conocido como tecnología Borstar�, que se describe por ejemplo en los documentos EP 0 887 379 A1 y WO 92/12182.

[0040] Con respecto al proceso preferido y antes mencionado de fase gaseosa en suspensión, se puede proporcionar la siguiente información general con respecto a las condiciones del proceso.

[0041] Temperatura de entre 40 y 110�C, preferentemente entre 60 y 100�C, en particular entre 80 y 90�C, con una presión en el intervalo de entre 20 y 80 bares, preferentemente entre 30 y 60 bares, con la opción de adicionar hidrógeno con el fin de controlar el peso molecular. El producto de reacción de la polimerizaci�n de suspensión, que se lleva a cabo preferentemente en un reactor de bucle, se transfiere a continuación al reactor subsiguiente de fase gaseosa, en donde la temperatura est� preferentemente dentro del intervalo de entre 50 y 130�C, más preferentemente entre 80 y 100�C, a una presión en el intervalo de entre 5 y 50 bares, preferentemente entre 15 y 35 bares, nuevamente con la opción de adicionar hidrógeno con el fin de controlar el peso molecular.

[0042] El tiempo de residencia puede variar en las zonas de los reactores que se han identificado anteriormente. En realizaciones, el tiempo de residencia en el reactor de suspensión, por ejemplo el reactor de bucle, est� en el intervalo de entre 0,5 y 5 horas, por ejemplo entre 0,5 y 2 horas, mientras que el tiempo de residencia en el reactor de fase gaseosa estar� en general entre 1 y 8 horas.

[0043] Las propiedades del copol�mero de propileno producido con el proceso expresado anteriormente en líneas generales se pueden ajustar y controlar con las condiciones de proceso que son conocidas por los expertos, por ejemplo mediante uno o más de los siguientes parámetros de proceso: temperatura, alimentación de hidrógeno, alimentación de comon�mero, alimentación de propileno, catalizador, tipo y cantidad de dador externo, repartición entre dos o más componentes de un pol�mero multimodal.

[0044] En caso de que el copol�mero de propileno se someta a una etapa de viscorreducci�n, la viscorreducci�n se puede llevar a cabo según cualquier manera conocida, por ejemplo usando un agente de viscorreducci�n de peróxido. Los agentes de viscorreducci�n t�picos son 2,5-dimetil-2,5-bis(tert.butil-peroxi)hexano (DHBP) (por ejemplo, vendido con los nombres comerciales Luperox 101 y Trigonox 101), 2,5-dimetil-2,5-bis(tert.butilperoxi)hexino-3 (DYBP) (por ejemplo,

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vendido con los nombres comerciales Luperox 130 y Trigonox 145), peróxido de dicumilo (DCUP) (por ejemplo, vendido con los nombres comerciales Luperox DC y Perkadox BC), peróxido de di-tert.butilo (DTBP) (por ejemplo, vendido con los nombres comerciales Trigonox B y Luperox Di), peróxido de tert.butil-cumilo (BCUP) (por ejemplo, vendido con los nombres comerciales Trigonox T y Luperox 801) y bis(tert.butilperoxiisopropil)benceno (DIPP) (por ejemplo, vendido con los nombres comerciales Perkadox 14S y Luperox DC). Las cantidades adecuadas de peróxido a utilizar según la presente invención en principio son conocidas por los expertos y se pueden calcular fácilmente sobre la base de la cantidad de copol�mero de polipropileno que debe someterse a viscorreducci�n, el valor de MFR2 (230 �C) del copol�mero de propileno que debe someterse a viscorreducci�n y el MFR2 (230 �C) objetivo deseado del producto a obtener. Por consiguiente, las cantidades típicas de agente de viscorreducci�n de peróxido est�n entre el 0,005 y el 0,5 % en peso, más preferentemente entre el 0,01 y el 0,2 % en peso, sobre la base de la cantidad de copol�mero de propileno utilizado.

[0045] Típicamente, la viscorreducci�n de acuerdo con la presente invención se lleva a cabo en una extrusora, de manera que, en las condiciones adecuadas, se obtiene un aumento del índice de fluidez. Durante la viscorreducci�n, las cadenas de masa molar superior del producto de partida se rompen estadísticamente con mayor frecuencia que las moléculas de menor masa molar, dando como resultado, tal como se ha indicado anteriormente, una reducción global del peso molecular medio y un aumento del índice de fluidez.

[0046] El pol�mero de propileno as� obtenido se usa en forma de pellets o gránulos para el proceso de las fibras sopladas en fusión. En el proceso se usan bombas dosificadoras para bombear el copol�mero de propileno fundido a un sistema de distribución que tiene una serie de boquillas de matriz, encontrándose el copol�mero de propileno en el estado fundido a cierta temperatura del procesado. La boquilla de la matriz est� diseñada de tal manera que los agujeros est�n en una línea recta con aire a alta velocidad que incide desde cada lado. La matriz tendr� agujeros de un diámetro de entre 0,3 y 0,5 mm, preferentemente un diámetro de 0,4 mm, separados a entre 10 y 16 por cm (entre 25 y 40 por pulgada). El aire incidente caliente, a alta velocidad, reduce los filamentos y forma las fibras deseadas. Inmediatamente por debajo o adyacente a la matriz, se absorbe una gran cantidad de aire ambiente hacia la corriente caliente que contiene las fibras, el cual enfría el gas caliente y solidifica las fibras sobre una cinta de formación u otra superficie sólida que típicamente se est� moviendo de tal manera que crea una superficie continuamente renovada para que las fibras entren en contacto y formen un elemento laminar. La temperatura de procesado es un aspecto importante en las propiedades del elemento laminar final. La temperatura de procesado “óptima” es aquella a la que se logran propiedades ideales del elemento laminar tales como una baja iridiscencia con buena sensación al tacto y propiedades de barrera significativas, o buenas propiedades de filtración.

[0047] Las propiedades de la fibra soplada en fusión y/o el elemento laminar soplado en fusión se pueden mejorar significativamente en caso de que el enfriamiento de las fibras no se materialice con aire ambiente sino por medio de refrigeración por agua. As�, en una realización específica, la fibra soplada en fusión según la presente invención se ha refrigerado mediante templado con agua.

[0048] A continuación se describir� más detalladamente la presente invención mediante los ejemplos que se proporcionan seguidamente.

Ejemplos

1. Definiciones/métodos de medición

[0049] Las siguientes definiciones de términos y métodos de determinación se aplican para la anterior descripción general de la invención as� como en los siguientes ejemplos a no ser que se defina lo contrario. Cuantificación de la isotacticidad en polipropileno mediante espectroscopia de 13C NMR. La isotacticidad se determina mediante espectroscopia de resonancia magnética nuclear (NMR) 13C cuantitativa después de una asignación básica como, por ejemplo en: V. Busico y R. Cipullo, Progress in Polymer Science, 2001, 26, 443 a 533. Se ajustan parámetros experimentales para garantizar la medición de espectros cuantitativos para esta tarea específica como, por ejemplo, en:

S. Berger y S. Braun, 200 and More NMR Experiments: A Practical Course, 2004, Wiley-VCH, Weinheim. Se calculan cantidades usando relaciones corregidas simples de las integrales de señales de sitios representativos según una manera conocida en la técnica. La isotacticidad se determina en el nivel de las pentadas, es decir, la fracción mmmm de la distribución de pentadas.

Inserciones de 2,1-propileno

[0050] La cantidad relativa de inserciones 2,1 de mon�meros de propileno en la cadena se determin� mediante espectroscopia de 13C-NMR y se calcul� tal como se describe en el documento EP 0 629 632 B1.

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Aleatoriedad

[0051] En las mediciones de FTIR, se moldearon por compresión, a 225�C, películas de un grosor de 250 mm y las mismas se analizaron en un instrumento de FTIR Perkin-Elmer System 2000. El área del pico de etileno (760 a 700 cm5 1) se us� como una medida del contenido de etileno total. La banda de absorción para la estructura -P-E-P-(una unidad de etileno entre unidades de propileno) se produce a 733 cm-1. Esta banda caracteriza el contenido de etileno aleatorio. Para secuencias de etileno más largas (más de dos unidades), se produce una banda de absorción a 720 cm-1. En general, para los copol�meros aleatorios se observa un hombro correspondiente a series de etileno más largas. La calibración para el contenido total de etileno basado en el área y el contenido de etileno aleatorio (PEP) basado en la

10 altura de los picos a 733 cm-1 se realizó por 13C-NMR. (Thermochimica Acta, 66 (1990) 53-68).

Aleatoriedad = contenido de etileno aleatorio (-P-E-P-) / contenido de etileno total x 100%.

[0052] El peso molecular medio en número (Mn), el peso molecular medio en peso (Mw) y la distribución de

15 pesos moleculares (MWD) se determinan mediante cromatograf�a de exclusión por tamaño (SEC) usando un instrumento Waters Alliance GPCV 2000 con viscos�metro en línea. La temperatura del horno es 140�C. Como disolvente se usa triclorobenceno (ISO 16014). El MFR2 (230�C) se mide de acuerdo con la ISO 1133 (230�C, 2,16 kg de carga).

20 Cuantificación del contenido de comon�meros mediante espectroscopia de FTIR

[0053] Para cuantificar la cantidad de comon�mero se us� la espectroscopia infrarroja (IR) cuantitativa. La calibración se logr� por correlación con el contenido de comon�meros determinado mediante espectroscopia cuantitativa de resonancia magnética nuclear (NMR).

25 [0054] El procedimiento de calibración basado en resultados obtenidos a partir de espectroscopia de 13C-NMR cuantitativa, se emprendió según la manera convencional bien documentada en la bibliografía. La cantidad de comon�mero (N) se determin� en forma de porcentaje en peso (% peso) por medio de:

30 N = k1 (A / R) + k2

donde A es la absorción máxima definida de la banda del comon�mero, R la absorción máxima definida como altura de pico correspondiente al pico de referencia, y k1 y k2 las constantes lineales obtenidas por calibración.

35 [0055] Para sistemas de poli(etileno-co-propeno-co-buteno) (EPB) la cuantificación se logr� por medio de dos bandas de absorción características:

•: contenido de 1-buteno vía 760 cm-1 (corrección de línea base lineal entre 750 y 810 cm-1)

•: contenido de etileno vía 720 cm-1 � 730 cm-1 (corrección de línea base lineal entre 710 y 750 cm-1)

40 [0056] La banda usada para la cuantificación del contenido de etano se selecciona en función de si el contenido de etileno es aleatorio (730 cm-1) o de tipo bloque (720 cm-1). La absorción a 4.324 cm-1 se us� como banda de referencia.

[0057] La cantidad de comon�mero (N), determinada en forma de porcentaje molar (% molar), se obtuvo mediante 45 conversión de unidades de porcentaje en peso (% peso) a través del uso del peso molecular (Mw) del comon�mero:

NA[%molar] = (NA[%peso] / MwA ) / ( (Na[%peso] / MwA ) + ( NB[%peso] / MwB ) + ( ( 100[%peso] – NA[%peso] – NB[%peso] ) / MwC ) )

50 [0058] Se registraron espectros infrarrojos en estado sólido usando un espectrómetro de FTIR sobre películas delgadas (entre 100 y 800 μm) moldeadas por compresión, con una resolución de 4 cm-1, y los mismos se analizaron en modo de transmisión.

Cuantificaci�n del contenido de comon�meros mediante espectroscopia de 13C NMR

55 [0059] El contenido de comon�meros se determin� mediante espectroscopia de resonancia magnética nuclear (NMR) cuantitativa después de una asignación básica (por ejemplo, “NMR Spectra of Polymers and Polymer Additives”, A. J. Brandolini y D. D. Hills, 2000, Marcel Dekker, Inc. Nueva York). Se ajustaron parámetros experimentales para garantizar la medición de espectros cuantitativos para esta tarea específica (por ejemplo, “200 and More NMR Experiments: A

60 Practical Course”, S. Berger y S. Braun, 2004, Wiley-VCH, Weinheim). Se calcularon cantidades usando relaciones corregidas simples de las integrales de señales de sitios representativos según una manera conocida en la técnica.

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[0060] El módulo de tracción de los pol�meros se evalúa de acuerdo con la ISO 527-1 (velocidad del travesaño = 1 mm/min; 23�C) usando muestras moldeadas por inyección según se describe en EN ISO 1873-2 (forma de hueso de perro, grosor de 4 mm).

5 Temperatura de fusión Tm

[0061] La temperatura de fusión (temperatura de pico) Tm se midió mediante DSC de acuerdo con la ISO 11357-l usando la temperatura de pico del segundo calentamiento de un ciclo de calentamiento-enfriamiento-calentamiento con una velocidad de 10 K/min entre la temperatura ambiente y 210�C.

10 [0062] La entalpía de fusión (Hm) [calor de fusión] se midió con el método de DSC de acuerdo con la ISO 11357-3.

Cristalinidad

15 [0063] La cristalinidad de los pol�meros se calcul� a partir de la entalpía de fusión Hm en un experimento convencional de calorimetría diferencial de barrido (DSC) de acuerdo con la ISO 3146 funcionando a una velocidad de calentamiento de 10 K/min y suponiendo una entalpía de fusión de 209 J/g para un homopol�mero de propileno completamente cristalino (véase, por ejemplo, la siguiente referencia: Markus Gahleitner, Pirjo J��skel�inen, Ewa Ratajski, Christian Paulik, Jens Reussner, Johannes Wolfschwenger & Wolfgang Neiss 1, Propylene-Ethylene Random Copolymers:

20 Comonomer Effects on Crystallinity and Application Properties, J.Appl.Polym.Sci. 95 (2005) 1073-81).

[0064] Solubles en xileno (XCS, % en peso): el contenido de solubles en xileno (XCS) se determina a 23�C de acuerdo con la ISO 6427.

25 Gramaje del elemento laminar

[0065] El peso unitario (gramaje) de los elementos laminares en g/m2 se determin� de acuerdo con la ISO 536:1995.

Di�metro medio de la fibra en el elemento laminar

30 [0066] El diámetro promedio en número de la fibra se determin� usando microscop�a electrónica de barrido (SEM). Se seleccion� una parte representativa del elemento laminar y se registr� una micrograf�a SEM de aumento adecuado, a continuación se midió el diámetro de 20 fibras y se calcul� el promedio en número.

35 Propiedades de tracción del elemento laminar

[0067] La resistencia a la tracción de los elementos laminares se determin� en concordancia con la ISO 527-1 sobre muestras rectangulares cortadas a partir del elemento laminar con un ancho de 50 mm y una longitud de 140 mm y una longitud efectiva entre mordazas de 100 mm usando una máquina para ensayos de tracción Zwick 005. La temperatura 40 de prueba fue de +23 � 2�C y se us� una velocidad de prueba de 100 mm/min hasta el punto de rotura, midiéndose el estiramiento por la distancia de las mordazas sobre la base de la distancia inicial de las mismas. Se sometieron a prueba 10 muestras a partir de las cuales se calcul� una curva media de fuerza con respecto al estiramiento (véanse las figuras 1 y 2). A partir de estas curvas medias, se determin� la resistencia a la tracción como la fuerza máxima alcanzada, la deformación por tracción como el estiramiento en la resistencia a la tracción, la fuerza de rotura como la

45 fuerza en el punto de rotura y la deformación de rotura como el estiramiento en el punto de rotura.

2. Preparación de los ejemplos

2.1 Preparación de los pol�meros

Ejemplo de la invención:

[0068] Se polimeriz� el copol�mero aleatorio de etileno-propileno, comercial, RF365MO (Borealis) usando un catalizador Ziegler-Natta comercial de 4a generación con un MFR2 de 22 g/10 min, y, como material de partida para la 55 viscorreducci�n, se us� un contenido de etileno, según se determin� por FTIR, del 3,3% en peso. La viscorreducci�n se llev� a cabo en una extrusora de doble husillo, co-rotativa, a entre 200 y 230�C usando una cantidad apropiada de (tert.butilperoxi)-2,5-dimetilhexano (Trigonox 101, distribuido por Akzo Nobel, Países Bajos) para lograr un MFR2 de 800 g/10 min. El pol�mero resultante se caracteriza por un punto de fusión de 145�C y un calor de fusión de 100,1 J/g según se determina mediante DSC, una cristalinidad de 48%, un módulo de tracción de 900 MPa según se determina sobre

60 muestras moldeadas por inyección, y un contenido de XCS del 4,1% en peso. No es detectable ninguna inserción 2,1 de mon�meros de propileno en la cadena mediante espectroscopia de 13C-NMR. La distribución de pesos moleculares de este pol�mero, según se determina mediante SEC, est� caracterizada por un peso molecular medio en peso Mw de 81 kg/mol y una amplitud Mw/Mn de 2,6.

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Ejemplo comparativo:

[0069] Se us� el homopol�mero comercial de propileno Borflow™ HL508FB (Borealis) que tiene un MFR2 de 800 g/10 min producido en un proceso de viscorreducci�n. Este pol�mero se caracteriza por un punto de fusión de 161�C y un 5 calor de fusión de 102,4 J/g según se determina mediante DSC, una cristalinidad del 49%, un módulo de tracción de

1.100 MPa según se determina sobre muestras moldeadas por inyección, y un contenido de XCS del 1,9% e peso. La distribución de pesos moleculares de este pol�mero, según se determina mediante SEC est� caracterizada por un peso molecular medio en peso Mw de 77 kg/mol y una amplitud Mw/Mn de 3,0.

10 2.2 Preparación de fibras sopladas en fusión

[0070] Los materiales se han convertido en elementos laminares soplados en fusión en una línea piloto de soplado en fusión Reicofil de 250 mm de anchura usando una matriz con agujeros de diámetro de 0,4 mm y 35 agujeros por pulgada. La temperatura de fusión se fij� a 290�C y la temperatura del aire a 270�C. La salida de la línea fue de 30 15 kg/m/h, la distancia desde la matriz al colector se fij� a 500 mm y los elementos laminares producidos presentaban un peso de 120 g/m2. Para los pol�meros, se produjeron elementos laminares con dos volúmenes de aire diferentes: 100 m3/h (=volumen de aire bajo) y el volumen de aire máximo. El volumen de aire máximo se puede describir como el volumen de aire en el que comienza la formación de defectos de tipo fly. La configuración con el volumen de aire máximo se ha repetido con la adición de templado por agua. El templado por agua se aplicó por medio de toberas

20 normalizadas que se situaron a 150 mm debajo de la matriz. La cantidad de agua pulverizada se ajust� de tal manera que el elemento laminar que llega a la bobina se enfri� hasta temperatura ambiente y con una sensación ligeramente húmeda.

2.3 Preparación y pruebas de las muestras

25 [0071] El peso unitario de los elementos laminares se determin� de forma paralela a la producción, y se logr� un peso unitario de 120 g/m2 mediante un ajuste correcto de la máquina en todos los casos. Las propiedades de tracción de los elementos laminares se sometieron a prueba dos veces, 1 hora después de la producción y después de haberse acondicionado durante una semana a 23�C +/-2�C.

30 [0072] Las tablas de más abajo presentan ventajas en el parámetro tanto de tracción como de rotura para el material de la invención en todas las condiciones de producción de los elementos laminares tanto antes como después del acondicionamiento/envejecimiento.

35 Tabla 1:

Producci�n de elementos laminares: 1 hora después de la producción

Resistencia a la tracción: Deformación de Tracción Resistencia de rotura Deformación de rotura

N: % N %

E1 (RACO-MB): Bajo flujo de aire 42 9,7 41,5 10

Alto flujo de aire: 42 21 40,5 24

Flujo alto + agua: 41 57 32 62

C1 (HL508FB): Bajo flujo de aire 34 8 31 9

Alto flujo de aire: 19 12 9,5 20

Flujo alto + agua: 18 11 9 18,5

Tabla 2:

Producci�n de elementos laminares: 1 semana después de la producción

[N]: [%] [N] [%]

E1 (RACO-MB): Bajo flujo de aire 44,5 7 44 7,3

Alto flujo de aire: 44,5 20 36 25

Flujo alto + agua: 43 51 40 55

C1 (HL508FB): Bajo flujo de aire 34,5 5,8 34 6,2

Alto flujo de aire: 20 12 10 18,5

Flujo alto + agua: 18,5 10,5 19,5 9,2

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Claims

REIVINDICACIONES

1. Fibra soplada en fusión que tiene un diámetro medio no mayor de 5,0 μm, comprendiendo dicha fibra por lo menos un 85% en peso de un copol�mero de propileno, en donde dicho copol�mero de propileno es el único pol�mero de la

5 fibra soplada en fusión, y en donde además

(a) dicha fibra soplada en fusión y/o dicho copol�mero de propileno tiene/tienen un índice de fluidez MFR2 (230�C), medido de acuerdo con la ISO 1133, de por lo menos 200 g/10 min,

10 (b) dicho copol�mero de propileno tiene un contenido de comon�meros de entre un 0,5 y un 5,5% en peso, los comon�meros son etileno y/o por lo menos una !-olefina seleccionada del grupo compuesto por 1-buteno, 1penteno, 1-hexeno, 1-hepteno, y 1-octeno,

(c) el copol�mero de propileno tiene regiodefectos <2,1> no mayores que el 0,1% molar determinado

mediante espectroscopia de 13C, y 15 (d) dicha fibra soplada en fusión y/o dicho copol�mero de propileno cumple(n) la ecuación (1)

Tm[�C] C2[%peso]∀5,25

∃ 160# (1)

[�C] [%peso]

en donde

20 Tm [�C] es la temperatura de fusión [dada en �C] de dicha fibra soplada en fusión y/o de dicho copol�mero de propileno, medida de acuerdo con la ISO 11357-3, C2 [%peso] es la cantidad [dada en porcentaje en peso] de comon�meros dentro de dicha fibra soplada en fusión y/o dentro de dicho copol�mero de propileno, determinada con espectroscopia infrarroja con transformada de Fourier (FTIR).
2. Fibra soplada en fusión según la reivindicación 1, en la que dicho copol�mero de propileno y/o dicha fibra soplada en fusión tiene una temperatura de fusión de por lo menos 140�C.
3. Fibra soplada en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que la isotacticidad de las 30 pentadas del copol�mero de propileno es mayor que el 95% molar, determinada con espectroscopia de 13C NRM.
4. Fibra soplada en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que el copol�mero de propileno tiene una distribución de pesos moleculares (Mw/Mn) de entre 2,0 y 6,0.

35 5. Fibra soplada en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que el copol�mero de propileno se ha sometido a viscorreducci�n con una relación de viscorreducci�n [MFR2 (230�C) final/MFR2 (230�C) inicial] de entre 5,0 y 100,0, en donde “MFR2 (230�C) inicial” es el MFR2 (230�C) del copol�mero de propileno antes de la viscorreducci�n y “MFR2 (230�C) final” es el MFR2 (230�C) del copol�mero de propileno (R-PP) después de la viscorreducci�n.
6. Fibra soplada en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que la fibra soplada en fusión y/o el copol�mero de propileno cumple(n) la ecuación (2)

TM[MPa] C2[%peso]∀145

∃ 1.200# (2)

[MPa] [%peso]

45 en donde

TM [MPa] es el módulo de tracción [dado en MPa] de dicha fibra soplada en fusión y/o de dicho copol�mero de propileno, medido de acuerdo con la ISO 527-3 usando una muestra moldeada por inyección según se

50 describe en la EN ISO 1873-2 (forma de hueso de perro, 4 mm de grosor), C2 [%peso] es la cantidad [dada en porcentaje en peso] de comon�meros, dentro de dicha fibra soplada en fusión y/o dentro de dicho copol�mero de propileno, determinada con espectroscopia infrarroja con transformada de Fourier (FTIR).

55 7. Fibra soplada en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que la fibra soplada en fusión y/o el copol�mero de propileno tiene/tienen un módulo de tracción, medido de acuerdo con la ISO 527-3 usando una muestra moldeada por inyección según se describe en la EN ISO 1873-2 (forma de hueso de perro, grosor de 4 mm), de por lo menos 850 MPa.

60 8. Fibra soplada en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que la fibra soplada en fusión se ha enfriado mediante templado con agua.

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9. Elemento laminar soplado en fusión que comprende fibras sopladas en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores.

5 10. Elemento laminar soplado en fusión según la reivindicación 9, en el que el elemento laminar soplado en fusión tiene una resistencia a la tracción

(a) de por lo menos 35 N, medida 1 h después de la producción del elemento laminar soplado en fusión según la ISO 527-1 sobre muestras rectangulares cortadas a partir del elemento laminar con una anchura de

10 50 mm y una longitud de 140 mm a una temperatura de +23 � 2�C y una velocidad de prueba de 100 mm/min y/o

(b) de por lo menos 36 N, medida 168 h después de la producción del elemento laminar soplado en fusión según la ISO 527-1 sobre muestras rectangulares cortadas a partir del elemento laminar con una anchura de 50 mm y una longitud de 140 mm a una temperatura de +23 � 2�C y una velocidad de prueba de 100

15 mm/min.
11. Artículo que comprende una fibra soplada en fusión según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores 1 a 8 y/o un elemento laminar soplado en fusión según la reivindicación 9 � 10, seleccion�ndose dicho artículo del grupo compuesto por medios de filtración, pañales, compresas sanitarias, salva-slips, productos contra incontinencia

20 para adultos, prendas de protección, campos quirúrgicos, batas quirúrgicas, y ropa quirúrgica.
12.

Art�culo según la reivindicación 11, en el que el artículo comprende adicionalmente un género unido con hilatura.
13.

Proceso para la preparación de un elemento laminar soplado en fusión según una cualquiera de las

25 reivindicaciones 9 � 10, en el que un copol�mero de propileno según se define en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8 se ha soplado en fusión usando una planta de soplado en fusión que tiene una matriz con agujeros de un diámetro de entre 0,3 y 0,5 mm y entre 10 y 16 agujeros por cm.

EP 2529044

EP 2529044