ES2511217T3 - Disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas - Google Patents
Disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas Download PDFInfo
- Publication number
- ES2511217T3 ES2511217T3 ES12158623.4T ES12158623T ES2511217T3 ES 2511217 T3 ES2511217 T3 ES 2511217T3 ES 12158623 T ES12158623 T ES 12158623T ES 2511217 T3 ES2511217 T3 ES 2511217T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- adc
- detector
- current
- amplifier
- transimpedance amplifier
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 7
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 7
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/04—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements with semiconductor devices only
- H03F3/08—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements with semiconductor devices only controlled by light
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/04—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements with semiconductor devices only
- H03F3/08—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements with semiconductor devices only controlled by light
- H03F3/087—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements with semiconductor devices only controlled by light with IC amplifier blocks
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Abstract
Disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas, en particular para la medición de luz difusa de partículas en el gas de escape de motores de combustión interna, con un detector (D1) que proporciona una corriente fotoeléctrica analógica basándose en la luz (1) que va a medirse, un amplificador de transimpedancia (2) conectado en el lado de entrada con el mismo así como un convertidor analógico-digital (ADC) conectado con la salida del amplificador de transimpedancia (2) con un nivel de entrada diferencial, cuya salida proporciona una señal digital proporcional a la luz (1) que va a medirse para una unidad de evaluación digital conectada, caracterizada porque para la conversión directa de la corriente fotoeléctrica en una tensión diferencial se utiliza un amplificador de transimpedancia (2) con un acoplamiento continuo de corriente continua entre el detector (D1) y el ADC, que presenta dos ramas de amplificador de transimpedancia (3, 4) de estructura simétrica y activadas de manera diferencial que están previstas respectivamente entre una de las salidas de corriente del detector (D1) y una de las entradas de tensión (ADC+, ADC-) del ADC.
Description
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
E12158623
30-09-2014
DESCRIPCIÓN
Disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas
La invención se refiere a una disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas, en particular para la medición de luz difusa de partículas en el gas de escape de motores de combustión interna, con un detector que proporciona una corriente fotoeléctrica analógica basándose en la luz que va a medirse, un amplificador de transimpedancia conectado en el lado de entrada con el mismo así como un convertidor analógico-digital (ADC) conectado con la salida del amplificador de transimpedancia con un nivel de entrada diferencial, cuya salida proporciona una señal digital proporcional a la luz que va a medirse para una unidad de evaluación digital conectada.
Hoy en día se utilizan para mediciones fotoeléctricas como detectores sensibles a la luz en la mayoría de los casos fotodiodos que proporcionan una corriente de salida proporcional a la luz incidente que se evalúa en una disposición de circuito adecuada. Especialmente en el caso de intensidades de luz absolutas pequeñas de la luz incidente así como también en el caso de pequeños cambios que se pueden detectar durante el desarrollo temporal de la intensidad de luz son necesarias configuraciones especiales de estas disposiciones de circuito para evitar que ruidos de fondo y perturbaciones del entorno impidan mediciones significativas.
En particular en aparatos para medir concentraciones de partículas, tal como se utilizan, por ejemplo, también para la medición de gas de escape en motores diésel como máquinas de accionamiento para vehículos, los requisitos con respecto a un aumento de la sensibilidad para la medición del gas de escape también de motores de combustión interna modernos han aumentado cada vez más en los últimos años, lo que ha llevado a que se hayan desarrollado aparatos de medición a base de la medición de luz difusa que aún pueden medir también de manera fiable concentraciones extremadamente pequeñas de partículas, estando disponible, sin embargo, sólo una luz difusa muy débil que aumenta adicionalmente los requisitos de calidad con respecto al circuito de evaluación utilizado.
Las disposiciones de circuito del tipo mencionado al inicio conocidas hasta el momento y adecuadas en principio para evaluar mediciones fotoeléctricas utilizan en la interfaz de la región analógica con la región digital para aplicaciones de precisión unos ADC de alta resolución con un nivel de entrada diferencial que con respecto a variantes de terminación sencilla y pseudodiferenciales ofrecen grandes ventajas en particular con respecto a la supresión de perturbaciones y la sensibilidad de señal en el caso de intensidades pequeñas de señal. Resulta siempre problemático en particular en el caso de corrientes fotoeléctricas extremadamente pequeñas demostrables
o de alta resolución temporal el amplificador de transimpedancia necesario para la conversión de la corriente fotoeléctrica entre la salida del detector y la entrada de tensión de los ADC habituales con un nivel de entrada diferencial o su circuito que debe posibilitar una conversión con poco ruido y con pocas perturbaciones de la corriente fotoeléctrica muy pequeña en una tensión diferencial con una amplificación muy elevada al mismo tiempo y un rechazo de modo común igual de alto.
El objetivo de la presente invención es cumplir con los requisitos mencionados en último lugar con respecto a la disposición de circuito en particular con respecto al amplificador de transimpedancia y, con ello, asegurar una evaluación lo más precisa y libre de perturbaciones posible incluso de las corrientes fotoeléctricas más pequeñas.
Circuitos utilizados hasta el momento en contextos de este tipo tienen una estructura similar a un amplificador de instrumentación. La corriente fotoeléctrica se refleja en un nivel intermedio como tensión diferencial, aunque se convierte directamente en una señal unipolar (de terminación sencilla) con respecto a un potencial de referencia, preferiblemente a tierra.
Además, son conocidos circuitos que realizan una preparación completamente diferencial de señales, pero que sólo amplifican señales alternas – filtran la parte idéntica con condensadores en el trayecto de señal. A modo de ejemplo cabe mencionar en este caso la patente estadounidense 5343160. Sin embargo, desde el punto de vista electrónico, el circuito dado a conocer en el mismo tiene una serie de inconvenientes. Existen fuentes de tensión sin potencial, la región dinámica está limitada, lo que sobre todo en el caso de tensiones de alimentación bajas puede llevar a problemas, además no está claro el punto de trabajo de tensión continua. Además, la configuración simétrica de las fuentes de tensión ni es necesaria ni ventajosa, las dos fuentes se pueden agrupar sin problemas para formar una única fuente. En la aplicación concreta, la parte idéntica (corriente continua) de la señal de medición constituye un parámetro fundamental, por lo que un acoplamiento de corriente alterna en el amplificador no es adecuado.
En el caso de un circuito adicional, conocido por el documento US2001/0050333 A1, se trata de un circuito de recepción fotoeléctrico que es adecuado para convertir señales ópticas de alta frecuencia en señales de tensión eléctricas. Para ello, la señal del fotodiodo se convierte en primer lugar, con un acoplamiento de corriente continua, en una tensión diferencial, sin embargo, a continuación se elimina la parte idéntica a través de condensadores. Para procesarse adicionalmente, la señal se debe preparar a través de un amplificador diferencial adicional. A este respecto, las frecuencias límite inferiores del trayecto de señal positivo y negativo no sólo dependen de los
2 5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
E12158623
30-09-2014
condensadores usados sino también de la resistencia de entrada del amplificador. Circuitos de este tipo son muy adecuados para la transmisión de datos con una tasa de transmisión de datos elevada, sin embargo, debido al acoplamiento de corriente alterna no son adecuados para la detección continua de las cantidades de luz más pequeñas.
Por tanto, el objetivo de la amplificación de alta precisión de acuerdo con la presente invención se consigue en una disposición de circuito del tipo mencionado al inicio por que para la conversión directa de la corriente fotoeléctrica en una tensión diferencial se utiliza un amplificador de transimpedancia con un acoplamiento continuo de corriente continua entre el detector y el ADC que presenta dos ramas de amplificador de transimpedancia de estructura simétrica y activadas de manera diferencial que están previstas respectivamente entre una de las salidas de corriente del detector y una de las entradas de tensión del ADC. La disposición de circuito de acuerdo con la invención proporciona una conversión diferencial de corriente en tensión utilizando los componentes constructivos de referencia de alta precisión que son necesarios como mínimo aprovechando al mismo tiempo óptimamente la región dinámica. La preparación de señales se realiza de manera completamente diferencial, una conversión de terminación sencilla en diferencial con sus posibles inconvenientes no es necesaria. A partir de la corriente fotoeléctrica se genera directamente una señal de tensión diferencial que no está relacionada con el potencial de tierra que posiblemente está perturbado. La transimpedancia necesaria para la conversión de corriente en tensión se reparte respectivamente a mitades por las dos ramas de amplificador. Una ventaja adicional es a este respecto el funcionamiento del fotodiodo sin tensión previa, por lo que se mejoran claramente la sensibilidad, la estabilidad y la precisión con respecto a disposiciones de circuito con un fotodiodo operado bajo una tensión previa. Además, mediante el acoplamiento de corriente continua se evitan los problemas de filtros paso alto y su emparejamiento en la respuesta de frecuencia.
En una configuración preferida de la invención está previsto en las dos ramas de amplificador respectivamente un amplificador operacional conectado con una entrada de señal con respectivamente una salida de corriente del detector, estando esta entrada de señal retroacoplada además a través de una red de retroacoplamiento con al menos una resistencia de referencia con la salida del amplificador operacional y estando la otra entrada del amplificador operacional conectada con una fuente de tensión de referencia. Perturbaciones en la tensión de referencia se producen de este modo sólo como perturbación de modo común y no influyen en la calidad de señal con el rechazo elevado del modo común (common mode rejection ratio, CMRR) del ADC. Las resistencias de referencia en ambas ramas de amplificador tienen el mismo valor que determina el grado de la amplificación – cuanto más alto es el valor, mayor es la tensión que resulta de la corriente fotoeléctrica.
La tensión de referencia se puede dividir en dos resistencias igual de grandes y se puede utilizar para la modulación simétrica de las entradas del siguiente ADC por la mitad de la tensión de referencia. Estas resistencias para dividir la tensión de referencia se deberían elegir lo suficientemente grandes para no cargar demasiado la fuente de tensión de referencia, pero lo suficientemente pequeñas para que el centro no adquiera una resistencia elevada, y, con ello, se vuelva propenso a fallos. El valor absoluto de la tensión media se omite en la formación de diferencia en el ADC y por tanto es irrelevante para la precisión de la disposición de circuito.
En una configuración preferible adicional de la invención, la red de retroacoplamiento de cada uno de los dos amplificadores operacionales puede presentar al menos un condensador conectado en paralelo a la resistencia de referencia, lo que sirve para corregir la respuesta de fase. Sin estos condensadores, la disposición de circuito podría empezar a oscilar debido a la capacidad interna del fotodiodo. Para suprimir este comportamiento se pueden calcular los valores de capacidad correspondientes a partir de los valores de capacidad del fotodiodo y aquéllos de las entradas de los amplificadores operacionales.
En una configuración adicional de la invención, las entradas de señal de los amplificadores operacionales conectadas con el detector pueden estar conectadas con una fuente de corriente constante para especificar una corriente de desplazamiento. La razón subyacente a esta configuración es que la luz que se puede demostrar a través del fotodiodo o a través del fotodetector sólo puede provocar una modulación unidireccional, por lo que sólo se aprovecha la mitad de la región de modulación diferencial. Al especificar una corriente de desplazamiento se puede ampliar de manera sencilla la región de modulación.
Para representar la fuente de corriente constante, las entradas de señal de los amplificadores operacionales conectadas con el detector pueden estar conectadas respectivamente a través de una resistencia, que preferiblemente es al menos aproximadamente idéntica a la resistencia de referencia en el retroacoplamiento, por un lado, a la fuente de tensión de referencia, y, por otro lado, a tierra. Cuando, en el caso de este suministro sencillo de la corriente de desplazamiento, las resistencias se eligen de modo que son idénticas a la resistencia de referencia en el respectivo retroacoplamiento, se puede aprovechar toda la región de modulación.
La invención se explica a continuación en más detalle mediante los ejemplos representados esquemáticamente en las dos figuras de disposiciones de circuito correspondientes.
3 5
10
15
20
25
30
35
40
45
50 E12158623
30-09-2014
La estructura básica de las disposiciones de circuito de acuerdo con la figura 1 y la figura 2 es idéntica y también se describe conjuntamente -el ejemplo de realización de acuerdo con la figura 2 se diferencia sólo en que en este caso las entradas de señal de los amplificadores operacionales de las dos ramas de amplificador de transimpedancia, que están conectadas con el detector, están conectadas con una fuente de corriente constante para especificar una corriente de desplazamiento.
La disposición de circuito representada en ambos casos sirve, por ejemplo, para la medición de luz difusa de partículas en el gas de escape de motores de combustión interna y presenta un detector 1 que proporciona una corriente fotoeléctrica analógica basándose en la luz que va a medirse (flechas 1), un amplificador de transimpedancia 2 conectado en el lado de entrada con el mismo así como un ADC no representado en más detalle en este caso, conectado con la salida del amplificador de transimpedancia 2 con un nivel de entrada diferencial (ADC+, ADC-), cuya salida proporciona entonces una señal digital proporcional a la luz 1 que va a medirse para una unidad de evaluación digital conectada que tampoco está representada en más detalle. El amplificador de transimpedancia 2 presenta dos ramas de amplificador de transimpedancia 3, 4 con una estructura totalmente simétrica y activadas de manera diferencial para la conversión directa de la corriente fotoeléctrica en una tensión diferencial que están previstas respectivamente entre una de las salidas de corriente del detector D1 y una de las entradas de tensión (ADC+, ADC-) del ADC. En las dos ramas de amplificador 3, 4 está previsto respectivamente un amplificador operacional (IC1A, IC1B) conectado con una entrada de señal (-) con respectivamente una salida de corriente del detector D1, estando retroacoplada esta entrada de señal (-) además a través de una red de retroacoplamiento 5, 6 con al menos una resistencia de referencia (R5, R6) con la salida del amplificador operacional (IC1A, IC1B). La otra entrada (+) del amplificador operacional (IC1A, IC1B) está conectada respectivamente con una fuente de tensión de referencia 7.
La fuente de tensión de referencia 7 tiene en este caso dos resistencias R1, R2 que son igual de grandes y que dividen la tensión de referencia existente en VREF y la tierra (GND) por la mitad. El condensador C2 sirve sólo para alisar y eliminar posibles perturbaciones. El siguiente ADC requiere una modulación diferencial por la mitad de la tensión de referencia, tolerándose una desviación de un pequeño porcentaje. El valor absoluto de la tensión media se elimina en la formación de diferencia en el ADC y por tanto es irrelevante para la precisión. Por este motivo, la tensión de referencia alimentada como tensión media se puede realizar de manera sencilla a través de un divisor de tensión.
Las dos partes de la disposición de circuito representadas respectivamente en la parte inferior a la derecha muestran sólo la alimentación de tensión de los dos amplificadores operacionales IC1A, IC1B también a través de la tensión de referencia.
Tal como se puede ver en las dos figuras, todo el trayecto de señal desde el detector óptico D1 hasta el ADC tiene una estructura simétrica y está modulado de manera diferencial. Se trata de una preparación completamente diferencial de señales que no implica una conversión temporal de terminación sencilla en diferencial. A partir de la corriente fotoeléctrica se genera directamente una señal de tensión diferencial que no está relacionada con el potencial de tierra que posiblemente está perturbado. Perturbaciones en la tensión de referencia sólo pueden se pueden producir como perturbación de modo común y no influyen en la calidad de señal debido al alto rechazo de modo común del ADC. Una ventaja adicional es la operación dada en este caso del fotodiodo sin tensión previa, por lo que se pueden mejorar claramente la sensibilidad, la estabilidad y la precisión con respecto a un circuito con una tensión previa.
Los dos amplificadores operacionales IC1A, IC1B utilizados se pueden configurar de manera ventajosa también en una forma monolítica conjuntamente como circuito integrado, lo que da como resultado unas propiedades de emparejamiento ventajosas.
Tal como se mencionó, en la disposición de circuito de acuerdo con la figura 2 está especificada una corriente de desplazamiento que amplía la región de modulación. La razón subyacente a ello es que la luz 1 en D1 sólo puede provocar una modulación unidireccional, por lo que sólo se aprovecha la mitad de la región de modulación diferencial. Al especificar una corriente de desplazamiento, la región de modulación se puede ampliar, estando disponible toda la región de modulación cuando las resistencias de referencia R5 y R6 en el retroacoplamiento de los amplificadores operacionales IC1A, IC1B son idénticas a las resistencias R7 y R8 de la tensión de referencia VREF de nuevo existente en este caso.
4
Claims (5)
- E1215862330-09-2014REIVINDICACIONES1. Disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas, en particular para la medición de luz difusa de partículas en el gas de escape de motores de combustión interna, con un detector (D1) que proporciona una corriente fotoeléctrica analógica basándose en la luz (1) que va a medirse, un amplificador de transimpedancia (2) 5 conectado en el lado de entrada con el mismo así como un convertidor analógico-digital (ADC) conectado con la salida del amplificador de transimpedancia (2) con un nivel de entrada diferencial, cuya salida proporciona una señal digital proporcional a la luz (1) que va a medirse para una unidad de evaluación digital conectada, caracterizada porque para la conversión directa de la corriente fotoeléctrica en una tensión diferencial se utiliza un amplificador de transimpedancia (2) con un acoplamiento continuo de corriente continua entre el detector (D1) y el ADC, que10 presenta dos ramas de amplificador de transimpedancia (3, 4) de estructura simétrica y activadas de manera diferencial que están previstas respectivamente entre una de las salidas de corriente del detector (D1) y una de las entradas de tensión (ADC+, ADC-) del ADC.
- 2. Disposición de circuito de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizada porque en las dos ramas de amplificador (3, 4) está previsto respectivamente un amplificador operacional (IC1A, IC1B) conectado con una entrada de señal (15 ) con respectivamente una salida de corriente del detector (D1), por que esta entrada de señal (-) está retroacoplada además a través de una red de retroacoplamiento (5, 6) con al menos una resistencia de referencia (R5, R6) con la salida del amplificador operacional (IC1A, IC1B), y por que la otra entrada (+) del amplificador operacional (IC1A, IC1B) está conectada con una fuente de tensión de referencia (7).
- 3. Disposición de circuito de acuerdo con la reivindicación 2, caracterizada porque la red de retroacoplamiento (5, 6) 20 presenta al menos un condensador (C5, C6) conectado en paralelo a la resistencia de referencia.
-
- 4.
- Disposición de circuito de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque para especificar una corriente de desplazamiento, las entradas de señal (-) de los amplificadores operacionales (IC1A, IC1B) conectadas con el detector (D1) están conectadas con una fuente de corriente constante.
-
- 5.
- Disposición de circuito de acuerdo con la reivindicación 4, caracterizada por que, para representar la fuente de
25 corriente constante, las entradas de señal (-) de los amplificadores operacionales (IC1A, IC1B) conectadas con el detector (D1) están conectadas respectivamente a través de una resistencia (R7, R8), que preferiblemente es al menos aproximadamente idéntica a la resistencia de referencia (R5, R6) en el retroacoplamiento, por un lado, a la fuente de tensión de referencia (VREF, 7), y, por otro lado, a tierra (GND).5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT1572011 | 2011-03-17 | ||
| AT1572011 | 2011-03-17 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2511217T3 true ES2511217T3 (es) | 2014-10-22 |
Family
ID=46000689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES12158623.4T Active ES2511217T3 (es) | 2011-03-17 | 2012-03-08 | Disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2501036B1 (es) |
| ES (1) | ES2511217T3 (es) |
| PL (1) | PL2501036T3 (es) |
| PT (1) | PT2501036E (es) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10139285B2 (en) * | 2014-12-23 | 2018-11-27 | Advanced Energy Industries, Inc. | Fully-differential amplification for pyrometry |
| GB2598119B (en) * | 2020-08-18 | 2024-09-11 | Crypto Quantique Ltd | Impedance to voltage converter circuit and system for non-ideal operational amplifiers |
| GB2598118B (en) * | 2020-08-18 | 2024-02-28 | Crypto Quantique Ltd | Differential impedance to voltage converter circuit and system |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5252820A (en) * | 1991-03-11 | 1993-10-12 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Photoelectric conversion circuit having a tuning circuit and changeover switcher |
| US5343160A (en) | 1992-10-21 | 1994-08-30 | Triquint Semiconductor, Inc. | Fully balanced transimpedance amplifier with low noise and wide bandwidth |
| US5347389A (en) * | 1993-05-27 | 1994-09-13 | Scientific-Atlanta, Inc. | Push-pull optical receiver with cascode amplifiers |
| US5773815A (en) * | 1994-04-29 | 1998-06-30 | International Business Machines Corporation | Integrate-and-dump receiver for fiber optic transmission |
| US6084478A (en) * | 1998-08-20 | 2000-07-04 | Vitesse Semiconductor Corp. | Transimpedance amplifier with automatic gain control |
| CA2311434C (en) * | 2000-06-13 | 2004-10-19 | Ibm Canada Limited-Ibm Canada Limitee | Differential photoelectric receiver circuit |
| US6784750B2 (en) * | 2002-04-09 | 2004-08-31 | Microsemi Corporation | Transimpedance amplifier with selective DC compensation |
| TWI222755B (en) * | 2004-02-06 | 2004-10-21 | Ind Tech Res Inst | Optical receiving device |
| DE102005044679A1 (de) * | 2005-09-19 | 2007-03-22 | Vishay Semiconductor Gmbh | Schaltungsanordnung zur Versorgung einer Photodiode mit einer Vorspannung |
-
2012
- 2012-03-08 PL PL12158623T patent/PL2501036T3/pl unknown
- 2012-03-08 ES ES12158623.4T patent/ES2511217T3/es active Active
- 2012-03-08 PT PT121586234T patent/PT2501036E/pt unknown
- 2012-03-08 EP EP12158623.4A patent/EP2501036B1/de not_active Not-in-force
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2501036B1 (de) | 2014-07-30 |
| PL2501036T3 (pl) | 2014-12-31 |
| PT2501036E (pt) | 2014-09-03 |
| EP2501036A1 (de) | 2012-09-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105355704B (zh) | 对称双pin平衡光电探测器 | |
| CN101975893B (zh) | 一种基于仪器放大器的差动电容检测电路及检测方法 | |
| ES2511217T3 (es) | Disposición de circuito para evaluar mediciones fotoeléctricas | |
| CN203704879U (zh) | 一种高压电机定子与转子间隙的测量装置 | |
| CN1670492B (zh) | 用于消除颜色传感器电路中的暗光电流的系统和方法 | |
| CN107764285B (zh) | 一种基于锁相放大器的光电探测组件电源抑制比测试系统 | |
| CN103560760A (zh) | 放大电路以及测量装置 | |
| CN103954794A (zh) | 低频压电加速度传感器电荷放大及采集系统 | |
| CN102435320B (zh) | 电学定标热辐射计数字式自动锁频光电等效平衡系统 | |
| CN103245366A (zh) | 一种振动信号微分电路 | |
| CN105241796B (zh) | 粉尘检测装置 | |
| CN104569610A (zh) | 一种微小差分电容测量电路 | |
| CN103323111A (zh) | 一种用于光强检测的前置放大及量程自动转换电路 | |
| CN210514568U (zh) | 一种用于ups蓄电池检测系统中的正弦激励源 | |
| JP2017026311A (ja) | 信号増幅装置及びセンサー装置 | |
| CN116679795A (zh) | 一种正弦信号产生及幅值稳定性测试系统 | |
| JP2004170163A (ja) | 静電容量式変位センサ | |
| RU95399U1 (ru) | Устройство для определения интенсивности ультрафиолетового излучения | |
| CN111307026A (zh) | 一种基于二极管开关的充放电式电容传感器 | |
| CN116429247B (zh) | 一种基于电子斩光的微弱光信号检测电路 | |
| CN217032758U (zh) | 一种光强探测器 | |
| CN217110951U (zh) | 一种光电测距仪精尺频率测量装置 | |
| CN211127531U (zh) | 一种直流系统专用电压转换模块 | |
| CN113029207B (zh) | 一种高灵敏和可配置的传感器驱动和信号处理集成电路 | |
| RU94719U1 (ru) | Измеритель изменения сопротивления |