ES2560457T3

ES2560457T3 - Lámina de acero de alta resistencia y método para producir acero fundido para la lámina de acero de alta resistencia

Info

Publication number: ES2560457T3
Application number: ES09762566.9T
Authority: ES
Inventors: Kenichi Yamamoto; Katsuhiro Sasai; Hideaki Yamamura; Hiroshi Harada; Kaoru Kawasaki
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2008-06-13
Filing date: 2009-06-15
Publication date: 2016-02-19
Anticipated expiration: 2029-06-15
Also published as: CA2727224A1; BRPI0912834B1; US20110076512A1; WO2009151140A1; EP2312004A1; US9650690B2; KR20100134126A; CN102037148A; EP2312004B1; KR101239461B1; JP2009299137A; CN102037148B; EP2312004A4; BRPI0912834A2; JP4431185B2; CA2727224C

Abstract

Una lámina de acero de alta resistencia que comprende: 0,03 a 0,20 % de C, 0,08 a 1,5 % de Si, 0,5 a 3,0 % de Mn, 0,05 % o menos de P, 0,0005 % o más de S, 0,008 a 0,20 % de Ti soluble en ácido, 0,0005 a 0,01 % de N, más de 0,01 % de Al soluble en ácido, y 0,001 a 0,04 % de uno o ambos de Ce y La en términos de % en masa; y, opcionalmente, uno o ambos de 0,01 a 0,10 % de Nb y 0,01 a 0,05 % de V en términos de % en masa, opcionalmente al menos uno de 0,01 a 0,6 % de Cr, 0,01 a 0,4 % de Mo y 0,0003 a 0,003 % de B en términos de % en masa y/u opcionalmente uno o ambos de 0,0001 a 0,004 % de Ca y 0,001 a 0,01 % de Zr en términos de % en masa; y un resto de Fe e impurezas inevitables, en donde una relación de (Ce+La)/Al soluble en ácido es igual o mayor que 0,1 y una relación de (Ce+La)/S se encuentra dentro de un intervalo de 0,4 a 50 en una base de masa, y en donde una densidad de una cantidad de inclusiones con un diámetro equivalente circular de 2 μm o menos, que se encuentran presentes en la lámina de acero, es igual o mayor que 15/mm2.

Description

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consiguiente, el límite superior se establece en 0,05 %. Cuando no hay necesidad de fortalecimiento de la solución sólida, no es necesaria la adición de P, de modo que el límite inferior incluye 0 %.

S: 0,0005 % o más

S se segrega como impurezas inevitables. Dado que S forma inclusiones a base de MnS gruesas extendidas y, por lo tanto, deteriora la conformabilidad de extensión, es deseable que la concentración del mismo sea muy baja. En el pasado, era necesario disminuir extremadamente la concentración de S para garantizar la conformabilidad de extensión. No obstante, para disminuir la concentración de S a menos de 0,0005 %, con la finalidad de mejorar el material de una lámina de acero, es demasiado grande una carga de desulfurización en el refinamiento secundario y, por lo tanto, aumenta el costo de desulfurización y no puede obtenerse un material adecuado. Por consiguiente, al asumir la desulfurización en el refinamiento secundario, el límite inferior de la concentración de S se establece en 0,0005 %.

En la presente invención, las inclusiones a base de MnS se precipitan sobre inclusiones tales como óxidos finos y duros de Ce, óxidos de La, oxisulfuro de cerio y oxisulfuro de lantano, y de esta forma se controla la forma de las inclusiones a base de MnS, de modo que la deformación no ocurre fácilmente, incluso durante el laminado, y se evita la extensión de las inclusiones. Por consiguiente, el límite superior de la concentración de S se define en función de la relación con la cantidad total de uno o ambos de Ce y La, tal como se describe más adelante.

Es decir, en la presente invención, tal como se describió anteriormente, la forma de MnS se controla mediante las inclusiones tales como óxidos de Ce, óxidos de La, oxisulfuro de cerio y oxisulfuro de lantano. Por lo tanto, incluso cuando la concentración de S es alta, es posible evitar que el material se vea afectado mediante la adición de uno o ambos de Ce y La en una cantidad correspondiente a la concentración. Es decir, incluso cuando la concentración de S es demasiado alta hasta cierto punto, al ajustar una cantidad adicional de Ce o La correspondiente a la concentración, se obtiene un efecto de desulfurización sustancial y se obtiene el mismo material como acero con muy bajo contenido de azufre. Dicho de otra forma, al ajustar adecuadamente la cantidad total de Ce y/o La y S, puede aumentarse el grado de libertad con respecto al límite superior de la concentración de S. Por consiguiente, en la presente invención, no hay necesidad de llevar a cabo una desulfurización de acero fundido en el refinamiento secundario para obtener acero con muy bajo contenido de azufre, y puede omitirse la desulfurización del acero fundido. Por lo tanto, puede simplificarse el proceso de producción y, por consiguiente, puede reducirse el costo de procesamiento de desulfurización.

Ti soluble en ácido: 0,008~0,20 %

Ti es un elemento importante de desoxidación y forma carburos, nitruros y carbonitruros. Mediante un calentamiento suficiente antes del laminado en caliente, Ti aumenta la cantidad de sitios de nucleación de austenita, con la finalidad de suprimir el crecimiento de granos de austenita y, por lo tanto, contribuye a la miniaturización y al aumento de la resistencia, actúa de forma eficaz sobre la recristalización dinámica en el laminado en caliente y funciona para mejorar de forma marcada la conformabilidad de extensión. Se halló de forma experimental que es necesario agregar 0,008 % o más de Ti soluble en ácido para lograr esto. Por consiguiente, en la invención, el límite inferior de Ti soluble en ácido se establece en 0,008 %.

Además, es necesaria una temperatura suficiente del calentamiento previo al laminado en caliente para disolver en sólido los carburos, nitruros y carbonitruros generados en la fundición, y es necesario que la temperatura sea mayor que 1200 ºC. No es preferible establecer una temperatura mayor que 1250 ºC desde el punto de vista del costo y la generación de incrustaciones. Por consiguiente, la temperatura se establece preferiblemente en aproximadamente 1250 ºC.

Por otro lado, cuando se encuentra presente más de 0,2 % de Ti soluble en ácido, se satura un efecto sobre la desoxidación, y se forman carbonitruros, nitruros y carburos saturados incluso cuando se lleva a cabo un calentamiento suficiente antes del laminado en caliente. Por lo tanto, el material se deteriora y no puede esperarse un efecto adecuado para el contenido. Por consiguiente, en la invención, el límite superior de la concentración de Ti soluble en ácido se establece en 0,2 %.

Además, la concentración de Ti soluble en ácido se obtiene mediante la medición de la concentración de Ti disuelto en un ácido y se utiliza un método de análisis con el hecho de que el Ti disuelto se disuelve en un ácido y los óxidos de Ti no se disuelven en el ácido. En la presente memoria, el ácido puede ejemplificarse mediante un ácido mixto en el cual, por ejemplo, se mezcla un ácido clorhídrico, un ácido nítrico y agua en una relación de 1:1:2 (relación de masa). Mediante el uso de este ácido, el Ti soluble en ácido puede separarse de los óxidos de Ti que no son solubles en el ácido, y puede medirse la concentración de Ti soluble en ácido.

N: 0,0005~0,01 %

N es un elemento que se mezcla de forma inevitable en el acero, debido a que el nitrógeno se encuentra en el aire y se alimenta durante el proceso de fundición del acero. N forma nitruros junto con Al y Ti, con la finalidad de motivar una mayor fineza de la estructura del material de base. No obstante, cuando se encuentra presente más de 0,01 % de N, se generan precipitados gruesos junto con Al y Ti, y se deteriora la conformabilidad de extensión. Por 7 5

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consiguiente, en la invención, el límite superior de la concentración de N se establece en 0,01 %. Por otro lado, cuando la concentración de N es menor que 0,0005 %, el costo aumenta, de forma que el límite inferior de la concentración de N se establece en 0,0005 % desde el punto de vista de la viabilidad industrial.

Al soluble en ácido: Más de 0,01 %

En general, con respecto al Al soluble en ácido, los sólidos del mismo se agrupan y, de esta forma, fácilmente se tornan gruesos, y deterioran la conformabilidad de extensión y propiedades de fatiga. Por lo tanto, es deseable que la concentración del mismo se suprima en la mayor medida posible. No obstante, en la presente invención, mediante un efecto de desoxidación compuesto de Si, Ti, Ce y La, y mediante la precipitación de la concentración de Ce y La correspondiente a la concentración de Al soluble en ácido, aunque llevando a cabo la desoxidación por Al, tal como se describió anteriormente, se hace flotar una parte de las inclusiones a base de Al2O3 generadas mediante la desoxidación por Al, de forma que pueda ser extraída, y el resto de las inclusiones a base de Al2O3 en el acero fundido se reduce y descompone con Ce y La, que se agregan luego, y por lo tanto, se halla un área en la cual se forman las inclusiones finas y los óxidos a base de alúmina no se agrupan y, por lo tanto, no se tornan gruesos.

Por consiguiente, en la presente invención, no es necesario establecer un límite para que no se agregue Al de forma sustancial como en el pasado, y particularmente, puede aumentarse el grado de libertad en la concentración de Al soluble en ácido. Al establecer la concentración de Al soluble en ácido en más de 0,01 %, la desoxidación por Al puede llevarse a cabo junto con la desoxidación llevada a cabo mediante la adición de Ce y La, y no es necesario agregar una cantidad mayor de Ce y La que la necesaria, tal como era necesario anteriormente para la desoxidación. Puede resolverse un problema en el cual el potencial de oxígeno en el acero se aumente debido a la desoxidación mediante el uso de Ce y La, y también puede suprimirse una variación de la composición de cada elemento constituyente.

El límite superior de la concentración de Al soluble en ácido se define en función de la relación con la cantidad total de uno o ambos de Ce y La, tal como se describe más adelante.

Además, la concentración de Al soluble en ácido se obtiene mediante la medición de la concentración de Al disuelto en un ácido y se utiliza un método de análisis con el hecho de que el Al disuelto se disuelve en un ácido y Al2O3 no se disuelve en el ácido. En la presente, el ácido puede ejemplificarse mediante un ácido mixto en el cual, por ejemplo, se mezcla un ácido clorhídrico, un ácido nítrico y agua en una relación de 1:1:2 (relación de masa). Mediante el uso de este ácido, el Al soluble en ácido puede separarse de Al2O3 que no es soluble en el ácido, y puede medirse la concentración de Al soluble en ácido.

Uno o ambos de Ce y La: 0,001~0,04 %

Ce y La reducen el SiO2 generado mediante la desoxidación por Si y el Al2O3 generado de forma secuencial mediante la desoxidación por Al, y son eficaces para la formación, como fase principal (50 % o más, como regla general), inclusiones con óxidos de Ce (por ejemplo, Ce2O3, CeO2), oxisulfuro de cerio (por ejemplo, Ce2O2S), óxidos de La (por ejemplo, La2O3, LaO2), oxisulfuro de lantano (por ejemplo, La2O2S), óxido de Ce-óxidos de La u oxisulfuro de cerio-oxisulfuro de lantano, que se convierten fácilmente en sitios de precipitación de inclusiones a base de MnS y son duros, finos y resistentes a la deformación durante el laminado.

En la presente, en las inclusiones, en ocasiones se encuentran parcialmente presentes MnO, SiO2, TiO2, Ti2O3 o Al2O3 según una condición de desoxidación. No obstante, cuando la fase principal son los óxidos que anteceden, funcionan de forma suficiente como sitios de precipitación de inclusiones a base de MnS y no perjudican los efectos de endurecimiento y miniaturización de las inclusiones.

Se halló de forma experimental que es necesario establecer la concentración de uno o ambos de Ce y La dentro del intervalo de 0,0005 % a 0,04 %.

Cuando la concentración de uno o ambos de Ce y La es menor que 0,0005 %, no pueden reducirse las inclusiones de SiO2 y Al2O3. Por otro lado, cuando la concentración de uno o ambos de Ce y La supera el 0,04 %, se generan grandes cantidades de oxisulfuro de cerio y oxisulfuro de lantano y se tornan inclusiones gruesas, de modo que se deterioran las propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión.

Además, se prestó atención al hecho de que, como condición de la presencia de inclusiones donde MnS se precipita sobre óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La en la antemencionada lámina de acero de la invención, puede definirse la comprensión del nivel de modificación de MnS con óxidos u oxisulfuro que incluye uno

o ambos de Ce y La mediante el uso de la concentración de S, y se concibió que esto se define y explica con una relación de masa de Ce+La con respecto a S, los cuales son los componentes químicos de la lámina de acero. Específicamente, cuando la relación de masa es pequeña, los óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La existen únicamente en una cantidad pequeña y se precipita por separado una cantidad grande de MnS. Cuando la relación de masa es grande, los óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La existen en mayores cantidades que MnS, de modo que las inclusiones aumentan cuando MnS se precipita sobre óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La. Es decir, MnS se ve modificado con los óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La. De esta forma, con la finalidad de mejorar las propiedades de fatiga y conformabilidad de 8 10

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extensión, se precipita MnS sobre óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La y esto lleva a la prevención de la extensión de MnS. Por consiguiente, la relación de masa antemencionada puede explicarse como un parámetro para identificar si se presentan estos efectos o no.

Por consiguiente, con la finalidad de clarificar la relación de componentes químicos eficaz para la supresión de la extensión de inclusiones a base de MnS, la relación de masa de (Ce+La)/S de la lámina de acero se cambió para evaluar la forma de las inclusiones, propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión. Como resultado, se halló que tanto las propiedades de fatiga como la conformabilidad de extensión mejoran de forma notable cuando la relación de masa de (Ce+La)/S se encuentra en el intervalo de 0,4 a 50.

Cuando la relación de masa de (Ce+La)/S es menor que 0,4, una relación de la cantidad de inclusiones donde MnS se precipita sobre óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La es demasiado pequeña y, por lo tanto, una relación de la cantidad de inclusiones a base de MnS extendidas que fácilmente se tornan un punto de partida para el agrietamiento es demasiado grande. Por consiguiente, se reducen las propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión.

Por otro lado, cuando la relación de masa de (Ce+La)/S es mayor que 50, se satura un efecto de la mejora de propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión al precipitar MnS sobre oxisulfuro de cerio y oxisulfuro de lantano. Por consiguiente, la relación de masa de (Ce+La)/S de más de 50 no es adecuada desde el punto de vista del costo. A partir del resultado que antecede, la relación de masa de (Ce+La)/S se limita al intervalo de 0,4 a 50. Además, cuando la relación de masa de (Ce+La)/S es demasiado grande y supera, por ejemplo, 70, se generan grandes cantidades de oxisulfuro de cerio y oxisulfuro de lantano y se tornan inclusiones gruesas, de modo que se deterioran las propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión. A partir de esto, el límite superior de la relación de masa de (Ce+La)/S se establece en 50.

En adelante, con respecto a los elementos seleccionados, se describirán las razones de la limitación de los componentes químicos. Dado que estos elementos son elementos seleccionados, la adición de los elementos se determina de forma arbitraria. Pueden agregarse uno o más tipos.

Con respecto a Nb y V, estos forman carburos, nitruros y carbonitruros junto con C o N para provocar una fineza mayor de la estructura del material de base y contribuir a la mejora de la dureza.

Nb: 0,01~0,10 %

Es preferible que la concentración de Nb se establezca en 0,01 % o más, para obtener los nitruros compuestos y los carburos compuestos descritos anteriormente. No obstante, aunque se incluya Nb en una gran cantidad que supere el 0,10 %, el efecto del aumento de la fineza de la estructura del material de base se satura y aumentan los costos de producción. Por consiguiente, el límite superior de la concentración de Nb se establece en 0,10 %.

V: 0,01~0,05 %

Es preferible que la concentración de V se establezca en 0,01 % o más, para obtener los nitruros compuestos y los carburos compuestos descritos anteriormente. No obstante, aunque se incluya V en una gran cantidad que supera el 0,05 %, el efecto se satura y aumentan los costos de producción. Por consiguiente, el límite superior de la concentración de V se establece en 0,05 %.

Cr, Mo y B mejoran la capacidad de endurecimiento del acero.

Cr: 0,01~0,6 %

El Cr puede encontrarse presente según sea necesario para garantizar la resistencia del acero. Con la finalidad de obtener el efecto, es preferible agregar 0,01 % o más de Cr. No obstante, cuando se encuentra presente una gran cantidad de Cr, se deteriora el equilibrio entre resistencia y ductilidad. Por consiguiente, el límite superior se establece en 0,6 %.

Mo: 0,01~0,4 %

El Mo puede encontrarse presente según sea necesario para garantizar la resistencia del acero. Con la finalidad de obtener el efecto, es preferible agregar 0,01 % o más de Mo. No obstante, cuando se encuentra presente una gran cantidad de Mo, se deteriora el equilibrio entre resistencia y ductilidad. Por consiguiente, el límite superior se establece en 0,4 %.

B: 0,0003~0,003 %

B puede encontrarse presente según sea necesario para fortalecer los límites de grano y mejorar la viabilidad. Con la finalidad de obtener estos efectos, es preferible agregar 0,0003 % o más de B. No obstante, aun cuando se incluya una gran cantidad de B que supere 0,003 %, los efectos se saturan, se daña la higiene del acero y se deteriora la ductilidad. Por consiguiente, el límite superior se establece en 0,003 %.

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es necesario proporcionar el límite superior de la velocidad de enfriamiento, pero hay una preocupación de que una velocidad de enfriamiento muy alta lleva al enfriamiento no uniforme de la lámina de acero. Además, la fabricación de una instalación que permita dicho enfriamiento requiere una gran cantidad de dinero, de forma que se considera que la instalación antemencionada provoca el aumento de los precios. Desde este punto de vista, el límite superior de la velocidad de enfriamiento se establece preferiblemente a 100 ºC/segundo.

Una lámina de acero de alta resistencia laminada en frío según la presente invención se produce mediante laminado en frío y recocido de una lámina de acero sometida a laminado en caliente, bobinado, decapado y laminado de endurecimiento. La lámina de acero se recoce en la etapa de recocido, tal como un recocido en lotes y un recocido continuo para obtener la lámina de acero final laminada en frío.

Desde luego, la lámina de acero de alta resistencia según la presente invención puede aplicarse como una lámina de acero para galvanización. Las características mecánicas de la lámina de acero de alta resistencia según la invención no cambian aunque se someta a galvanización.

Ejemplos

De aquí en adelante, se describirán Ejemplos y Ejemplos Comparativos de la invención.

Los bloques con los componentes químicos que se muestran en la Tabla 1 se laminaron en caliente en las condiciones que se muestran en la Tabla 2 para obtener láminas procesadas en caliente con un espesor de 3,2 mm.

Tabla 1

Tabla 2

En la Tabla 1, el número de acero (en adelante, denominado n.º de acero) 1, 3, 5, 7, 9, 11 y 13 corresponde a los bloques que se configuran con una estructura dentro del alcance de la lámina de acero de alta resistencia según la presente invención. Los números de acero 2, 4, 6, 8, 10, 12 y 14 corresponden a bloques que se configuran con la relación (en base de masa) de (Ce+La)/Al soluble en ácido y la relación de (Ce+La)/S, por lo que se alejan del alcance de la lámina de acero de alta resistencia según la presente invención.

Además, en la Tabla 1, con la finalidad de comparar los números de acero 1 y 2, los números de acero 3 y 4, los números de acero 5 y 6, los números de acero 7 y 8, los números de acero 9 y 10, los números de acero 11 y 12 y los números de acero 13 y 14, respectivamente, ambos se configuran casi con la misma composición, y son distintos en Ce+La y similares.

En la Tabla 2, en la condición A, una temperatura de calentamiento se establece en 1250 ºC, una temperatura de terminación de laminado se establece en 845 ºC, una velocidad de enfriamiento luego de la terminación de laminado se establece en 75 ºC/segundo, y una temperatura de bobinado se establece en 450 ºC. En la condición B, una temperatura de calentamiento se establece en 1250 ºC, una temperatura de terminación de laminado se establece en 860 ºC, y un enfriamiento por aire se lleva a cabo a una velocidad de aproximadamente 5 ºC/segundo hasta 680 ºC luego de la terminación de laminado. Luego de esto, una velocidad de enfriamiento se establece en 30 ºC/segundo o más, y una temperatura de bobinado se establece en 400 ºC. En la condición C, una temperatura de calentamiento se establece en 1250 ºC, una temperatura de terminación de laminado se establece en 825 ºC, una velocidad de enfriamiento luego de la terminación de laminado se establece en 45 ºC/segundo, y una temperatura de bobinado se establece en 450 ºC.

La condición A se aplicó a los números de acero 1 y 2, la condición B se aplicó a los números de acero 3 y 4, y la condición C se aplicó a los números de acero 5 y 6, y adicionalmente, la condición A se aplicó a los números de acero 7 y 8, la condición B se aplicó a los números de acero 9 y 10, y la condición C se aplicó a los números de acero 11, 12, 13 y 14 para comparar las influencias de las composiciones químicas en la misma condición de producción.

Se examinó una resistencia, ductilidad, conformabilidad de extensión y relación de fatiga, como características básicas de las láminas de acero obtenidas de las formas descritas anteriormente.

En la observación mediante el uso de un microscopio óptico o la observación mediante el uso de un SEM, se emplearon inclusiones de aproximadamente 1 μm o más como objeto para examinar una densidad numérica de área de las inclusiones de 2 μm o menos, y una relación numérica, una densidad volumétrica y un diámetro equivalente circular de las inclusiones con una relación de extensión de 5 o más, como un estado de la presencia de las inclusiones extendidas en las láminas de acero.

Además, se emplearon inclusiones de aproximadamente 1 μm o más como objeto para examinar una relación numérica y una densidad volumétrica de las inclusiones donde las inclusiones a base de MnS se precipitan sobre óxidos que incluyen uno o ambos de Ce y La, u óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La que contienen uno o ambos de Si y Ti, y un valor promedio del contenido de uno o ambos de Ce y La en las inclusiones con una relación de extensión de 3 o menos como un estado de la presencia de las inclusiones no extendidas en las

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láminas de acero.

La razón por la cual se emplearon inclusiones de aproximadamente 1 μm o más como objeto es que se observan fácilmente, y las inclusiones con menos de aproximadamente 1 μm no tienen ninguna influencia sobre el deterioro de las propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión.

Se muestran en la Tabla 3 los resultados de cada combinación de acero y condición de laminado.

Tabla 3

La resistencia y ductilidad se obtuvieron mediante una prueba de tensión llevada a cabo sobre una muestra JIS n.º 5 tomada en paralelo a una dirección del laminado. La conformabilidad de extensión se evaluó mediante la presión y expansión de un orificio perforado con un diámetro de 10 mm formado en el centro de una lámina de acero de 150 mm x 150 mm mediante el uso de una perforadora cónica de 60º, medición de un diámetro D (mm) de orificio al momento en que ocurre un agrietamiento que pasa a través de una densidad de la lámina, y obtención de un valor λ de expansión de orificio igual a (D-10)/10. La relación de fatiga que se utiliza como indicador de las propiedades de fatiga se evaluó mediante un valor (σW/σB) que se obtiene al dividir una resistencia de tiempo de 2x106 (σW), obtenida mediante un método basado en JIS Z 2275, entre una resistencia (σB) de la lámina de acero.

La muestra es una muestra n.º 1 definida mediante el mismo estándar. La muestra utilizada tiene una parte paralela de 25 mm, un radio de curvatura R de 100 mm y un espesor, luego de forjar de forma igual ambos lados de la lámina original (laminada en caliente), de 3,0 mm.

Las inclusiones se observaron mediante el uso de un SEM, y se midieron los ejes cortos y largos de 50 inclusiones, seleccionadas de forma aleatoria y con un diámetro equivalente circular de 1 μm o más. Luego, las 50 inclusiones, seleccionadas de forma aleatoria y con un diámetro equivalente circular de 1 μm o más, se sometieron al análisis de composición mediante el uso de una función de análisis cuantitativo del SEM. Mediante el uso de los resultados, se obtuvo una relación numérica de la inclusión con una relación de extensión de 5 o más, un diámetro equivalente circular de las inclusiones un una relación de extensión de 5 o más, una relación numérica de las inclusiones donde las inclusiones a base de MnS se precipitaron sobre óxidos que incluían uno o ambos de Ce y La, u óxidos u oxisulfuro que incluía uno o ambos de Ce y La que contenía uno o ambos de Si y Ti, y un valor promedio de uno o ambos de Ce y La en las inclusiones con una relación de extensión de 3 o menos. Se calculó una densidad volumétrica de cada una de las formas de las inclusiones mediante la evaluación de SEM de una superficie electrolizada mediante el uso de un método de velocidad.

Como se desprende de la Tabla 3, en los números de acero 1, 3, 5, 7, 9, 11 y 13 a los cuales se aplicó el método de la invención, fue posible reducir las inclusiones a base de MnS extendidas en la lámina de acero mediante la precipitación de las inclusiones a base de MnS sobre óxidos que incluyen uno o ambos de Ce y La, u óxidos u oxisulfuro que incluyen uno o ambos de Ce y La que contienen uno o ambos de Si y Ti. Es decir, al controlar una densidad numérica de las inclusiones con un diámetro equivalente circular de 2 μm o menos presentes en la lámina de acero, en 15/mm2 o más, controlar una densidad numérica de las inclusiones donde se precipitan inclusiones a base de MnS sobre óxidos que incluyen uno o ambos de Ce y La, u óxidos u oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La que contienen uno o ambos de Si y Ti en 10 % o más, controlar una densidad volumétrica de las inclusiones a 1,0 x 103/mm3, y controlar un contenido promedio de uno o ambos de Ce y La en las inclusiones, con una relación de extensión de 3 o menos, que se encuentran presentes en la lámina de acero de 0,5 a 50 %, fue posible controlar la relación de la cantidad de inclusiones con un diámetro equivalente circular de 1 μm o más, y una relación de extensión de 5 o más, a 20 % o menos, controlar la densidad volumétrica de las inclusiones a 1,0 x 104/mm3 o menos, y u controlar el diámetro equivalente circular promedio de las inclusiones a 10 μm o menos. En la estructura de cualquiera de las láminas de acero, el tamaño promedio de los granos de cristal se encontraba en el intervalo de 1 a 8 μm. Se observó casi el mismo diámetro promedio de grados de cristal en los Ejemplos según la presente invención y en los Ejemplos Comparativos.

Como resultado, en el caso de los números de acero 1, 3, 5, 7, 9, 11 y 13 como las láminas de acero de la presente invención, fue posible obtener las láminas de acero con una cantidad mayor de propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión excelente que en las láminas de acero comparativas. No obstante, en el caso de las láminas de acero comparativas (números de acero 2, 4, 6, 8, 10, 12 y 14), aunque un tamaño promedio de granos de cristal fue de 10 μm o menos en cualquier lámina de acero, el estado de distribución de las inclusiones a base de MnS extendidas y las inclusiones donde las inclusiones a base de MnS se precipitaron sobre óxidos que incluyen uno o ambos de Ce y La, u óxidos y oxisulfuro que incluye uno o ambos de Ce y La que contienen uno o ambos de Si y Ti, fue distinto del estado de distribución definido en la presente invención. Por consiguiente, las inclusiones a base de MnS extendidas en el procesamiento de la lámina de acero se convirtieron en un punto de partida para el agrietamiento y, por lo tanto, se redujeron las propiedades de fatiga y conformabilidad de extensión.

Aplicabilidad industrial

En una lámina de acero de alta resistencia según la presente invención, se estabiliza el ajuste de los componentes del acero fundido mediante la desoxidación de Al, se suprime la generación de inclusiones de óxido de aluminio

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El subrayado indica que el valor subrayado no está en la condición definida en la invención

N.º de acero: C Si Mn P S N Al soluble en ácido Ti soluble en ácido Cr Nb V Mo Zr B Ca Ce La (Ce+La)/Al soluble en ácido (Ce+La)/S

Ejemplo 1: 1 0,06 0,68 1,38 0,04 0,004 0,002 0,028 0,026 0,0028 0,1 0,7

Ejemplo comparativo 1: 2 0,06 0,69 1,38 0,01 0,004 0,0021 0,028 0,026

Ejemplo 2: 3 0,06 0,68 1,38 0,01 0,001 0,002 0,028 0,025 003 0,02 1,8 50

Ejemplo comparativo 2: 4 0,06 0,69 1,38 0,01 0,001 0,0021 0,028 0,025 0,0025 0,09 2,5

Ejemplo 3: 5 0,06 0,2 1,5 0,015 0,01 0,0022 0,033 0,02 0,004 0,12 0,4

Ejemplo comparativo 3: 6 0,06 0,2 1,5 0,015 0,01 0,0023 0,032 0,02 0,003 0,09 0,3

Ejemplo 4: 7 0,06 0,68 1,38 0,01 0,004 0,002 0028 0,026 0,02 0,0028 0,1 0,7

Ejemplo comparativo 4: 8 0,06 0,69 1,38 0,01 0,004 0,0021 0,028 0,026 0,02

Ejemplo 5: 9 0,06 0,68 1,38 0,01 0,001 0,002 0,028 0,025 0,03 0,03 0,02 1,8 50

Ejemplo comparativo 5: 10 0,06 0,69 1,38 0,01 0,001 0,0021 0,028 0,025 0,03 0,0025 0,09 2,5

Ejemplo 6: 11 0,06 0,2 1,5 0,015 0,01 0,0022 0,033 0,02 0,001 0,004 0,12 0,4

Ejemplo comparativo 6: 12 0,06 0,2 1,5 0,015 0,01 0,0023 0,032 0,02 0,001 0,003 009 0,3

Ejemplo 7: 13 0,1 0,25 2 0,01 0,003 0,002 0,03 0,02 0,03 0,03 0,02 0,15 0,005 0,002 0,0015 0,045 0,03 2,5 25

Ejemplo comparativo 7: 14 0,1 0,25 2 0,01 0,003 0,0021 0,03 0,02 0,03 0,03 0,02 0,15 0,005 0,002 0,0015 0,0007 0,0004 0,04 0,37

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Claims

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