ES2577409T3 - Método para mejora de la calidad de un gas - Google Patents

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Abstract

Un método para mejora o purificación de un gas por separación de dióxido de carbono del mismo, que comprende los pasos de i) introducción de una corriente de dicho gas en un lecho de una resina de intercambio iónico débilmente básica provista de grupos amina terciaria, en condiciones de temperatura y presión, en las cuales el dióxido de carbono se adsorbe en dicha resina, y ii) desorción del dióxido de carbono adsorbido de la resina por aumento de la temperatura y/o disminución de la presión en dicho lecho, en el cual el contenido de agua en dicho lecho de resina de intercambio iónico durante el paso i) asciende a más de 35% del peso total de resina de intercambio iónico y agua.

Description

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DESCRIPCION
Metodo para mejora de la calidad de un gas
La presente invencion se refiere a un metodo para mejora de la calidad de un gas por separacion de dioxido de carbono del mismo.
La mayona de los gases empleados para propositos de energfa en gran escala, tales como gas natural, gas de ciudad, y biogas, contienen como constituyente principal metano. Pueden estar presentes tambien varios otros combustibles, y se encuentra normalmente ademas cierta proporcion de dioxido de carbono, pudiendo poner en compromiso este ultimo compuesto las propiedades tecnicas y calonficas del gas.
Por otro lado, la mayor parte de los gases de chimenea originados en las centrales electricas y cierta gama de otras fuentes esta constituida tfpicamente por nitrogeno libre. En estos casos, el dioxido de carbono se captura debido a problemas climaticos o para recuperarlo como producto valioso en sf mismo.
En cuanto a los gases para propositos de energfa mencionados inicialmente, estos tienen que revalorizarse hasta un contenido de metano de 95-98% a fin de cumplir los estandares requeridos para lograr la entrada en la red del gas natural y ser aceptados como combustibles para vetnculos. A este respecto, el dioxido de carbono, que, muy abundante el caso del biogas, puede constituir tanto como 45% del gas bruto y actua diluyendo su contenido de energfa, tiene que ser eliminado en gran proporcion.
Para separar dioxido de carbono del metano, se han aplicado diversos metodos, entre los cuales son prominentes el lavado con agua y la adsorcion por fluctuacion presion/temperatura.
El lavado con agua esta basado en el hecho de que el dioxido de carbono en es mas soluble en agua que el metano. El proceso de absorcion es puramente ffsico. Normalmente, el gas se presuriza y se alimenta al fondo de una columna de relleno, en tanto que se introduce por el extremo superior de la columna una corriente de agua, de tal manera que el proceso de absorcion opera en contracorriente. El agua agotada tiene que arrastrarse tfpicamente con aire en otra columna a fin de desorber el dioxido de carbono absorbido.
En el caso del gas de chimenea, en el cual el dioxido de carbono debe separarse normalmente de una gran cantidad de nitrogeno en lugar de metano, un absorbente favorito ha sido la monoetanolamina (MEA) en lugar de agua.
La adsorcion por fluctuacion presion/temperatura hace uso de materiales adsorbentes, para los cuales el dioxido de carbono presenta una afinidad selectiva. A presion o a temperatura baja, el dioxido de carbono tiende a ser atrafdo por ciertas superficies solidas mas fuertemente que el metano. Cuando la presion se reduce subsiguientemente o se eleva la temperatura, el dioxido de carbono es desorbido y puede separarse.
La absorcion de dioxido de carbono en agua como en el lavado con agua y su adsorcion en un material solido durante la adsorcion por fluctuacion presion/temperatura estan consideradas generalmente en la tecnica como dos metodos distintos y antagonistas a practicar por separado.
Por ejemplo, la patente britanica GB 1.296.889, que describe un metodo para separacion de dioxido de carbono de otros gases por adsorcion con fluctuacion de temperatura en una resina de intercambio ionico, expone que la resina cuando adsorbe el dioxido de carbono no debe estar humeda con agua no sorbida, dado que se cree que esto dificulta la adsorcion del dioxido de carbono. A este respecto, se especifica como deseable un contenido de agua en el lecho de resina inferior a 30%.
Analogamente, la solicitud de patente internacional WO 2011/049759 describe un metodo para separacion de dioxido de carbono de una corriente de gas por adsorcion con fluctuacion de temperatura y opcionalmente presion en una resina de intercambio ionico. Se afirma que un contenido de agua superior a 10% en peso en la resina no es beneficioso y aumenta innecesariamente los requerimientos de calor para la regeneracion.
En la solicitud de patente US 2005/0160913 concerniente a un absorbente de dioxido de carbono destinado principalmente para un sistema de buceo con circuito cerrado, se recurre a un cambiador de iones fuertemente basico en la forma de hidroxido de litio. Dicho compuesto se pre-hidrata para formar su monohidrato, entre otras cosas para impedir una reaccion exotermica durante su utilizacion. Cuando se hidrata hasta un grado estequiometrico, el contenido de agua asciende a aproximadamente 43% en peso. Conforme a ello, a este nivel toda el agua esta incorporada mtimamente en el LiOH como agua de hidratacion. Por tanto, no esta presente cantidad alguna de agua no sorbida, y se afirma que la pre-humidificacion del cambiador de iones mas alla de esta etapa es generalmente indeseable, dado que el LiOH solido podna comenzar a disolverse en caso contrario y perder sus propiedades.
Como se esboza en la mencion anterior del lavado con agua, una desventaja ligada a dicho metodo es la necesidad de tratamiento subsiguiente del agua agotada en un procedimiento separado.
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Por otra parte, el metodo alternativo de adsorcion por fluctuacion presion/temperatura no esta exento tampoco de inconvenientes. Durante la fase de su regeneracion por fluctuacion de presion y/o temperatura, el material adsorbente no esta disponible obviamente para la adsorcion de dioxido de carbono. De acuerdo con ello, se establecen fuertes demandas en cuanto a la capacidad de adsorcion del material adsorbente, y este debe ser desorbido en muchos casos con demasiada frecuencia para que el metodo sea viable operativa y economicamente.
Teniendo en cuenta lo anterior, el objeto de la presente invencion es proporcionar un procedimiento eficaz, eficiente, pero simple y duradero para separacion de dioxido de carbono de un gas, procedimiento que es respetuoso con el medio ambiente y no requiere un suministro continuo de productos qmmicos industriales extranos.
Para cumplir este objetivo, se proporciona un metodo para mejora de la calidad o purificacion de un gas por separacion de dioxido de carbono del mismo, metodo que comprende los pasos de introducir una corriente de dicho gas en un lecho de una resina de intercambio ionico debilmente basica provista de grupos amino, en condiciones de temperatura y presion en las cuales el dioxido de carbono es adsorbido en dicha resina, y desorber el dioxido de carbono adsorbido de la resina por aumento de la temperatura y/o disminucion de la presion en dicho lecho, en el cual el contenido de agua en dicho lecho de resina de intercambio ionico durante el paso de introduccion del gas asciende a mas de 35% del peso total de resina de intercambio ionico y agua.
Sorprendentemente, se ha encontrado que la presencia de una cantidad considerable de agua no sorbida en el lecho de la resina de intercambio ionico no inhibe el aclaramiento de dioxido de carbono de la corriente de gas a purificar, sino que realmente da como resultado una capacidad global para la eliminacion de dioxido de carbono, que es muy superior a la alcanzada por la adsorcion por fluctuacion temperatura/presion realizada convencionalmente asf como por lavado con agua.
Por este medio, se proporciona un metodo robusto y eficaz para mejora de la calidad o purificacion de un gas, metodo que puede realizarse adicionalmente en un espacio relativamente modesto.
La resina de intercambio ionico empleada es preferiblemente de un tipo macroporoso a fin de proporcionar una gran superficie para la adsorcion. Su matriz puede estar compuesta tfpicamente de un poliestireno reticulado con divinilbenceno. El grupo funcional es una amina terciaria.
En una realizacion, el gas es un gas de chimenea, que se purifica por separacion de dioxido de carbono del mismo. El gas de chimenea puede proceder de una central electrica o de cualquier otra instalacion u otro sitio, en el cual se produce una corriente de gas residual con un contenido de dioxido de carbono. De acuerdo con ello, se emplea aqrn "gas de chimenea" para designar cualquier tipo de gas residual.
Conforme a otra realizacion, el gas se purifica por separacion de dioxido de carbono del metano. Como resultado de dicha purificacion, el gas puede volverse tfpicamente mas adecuado para propositos energeticos.
Dependiendo del uso final propuesto asf como de la fuente original del gas, puede ser relevante eliminar sulfuro de hidrogeno de la corriente de gas bruta antes de su introduccion en el lecho de la resina de intercambio ionico. Con frecuencia, esto puede ser necesario para impedir la corrosion de vasijas y motores. Metodos para la eliminacion de sulfuro de hidrogeno son bien conocidos en la tecnica.
Conforme a una realizacion, el gas a tratar es gas natural, tal como gas de esquisto u otros tipos de gas fosil. En una realizacion espedfica, el gas es biogas.
Preferiblemente, el contenido de agua en el lecho de resina de intercambio ionico durante el paso de introduccion de una corriente de gas asciende a 37% o mas, 40% o mas, preferiblemente 45 % o mas, ventajosamente 50% o mas, opcionalmente 55 % o mas, del peso total de resina de intercambio ionico y agua. Se ha encontrado que la capacidad total para adsorcion y absorcion combinadas de dioxido de carbono de la corriente de gas asf como la velocidad de adsorcion culminan proximas a un contenido de agua de 50%.
Ventajosamente, el contenido de agua en dicho lecho de resina de intercambio ionico durante el paso de introduccion de una corriente de gas asciende a menos de 80%, menos de 75%, menos de 72%, preferiblemente menos de 70%, opcionalmente menos de 67%, menos de 65% o menos de 60% del peso total de la resina de intercambio ionico y agua. Para proporciones de agua que excedan de 80%, la mixtura de resina de intercambio ionico y agua adopta el aspecto de un lodo delicuescente con una capa de perlas de resina que flotan en la
superficie, y el efecto sinergico favorable de la absorcion de CO2 en el agua y adsorcion de CO2 en la resina de
intercambio ionico ya no esta presente.
Conforme a una realizacion de la invencion, se proporciona un flujo de agua en contracorriente con el gas durante el paso de adsorcion y absorcion combinadas, cuando se introduce dioxido de carbono en el lecho de la resina de
intercambio ionico. El flujo de agua se introduce como una pulverizacion por encima del lecho de la resina de
intercambio ionico, mientras que la corriente de gas se introduce concomitantemente en el fondo de dicho lecho. El flujo producido de agua en contracorriente emula el principio de un lavador de agua y tiene cierto efecto en la
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absorcion y el desplazamiento hacia abajo del dioxido de carbono residual que pasa a traves del lecho humedo del cambiador de iones y asciende hasta sobrepasar su alcance.
En una realizacion preferida, la temperatura del lecho de la resina de intercambio ionico aumenta en el paso de desorcion por inyeccion directa de agua caliente en dicho lecho. ^picamente, el lecho de la resina de intercambio ionico se calentara a una temperatura de 20-100° C, preferiblemente 40-70° C, a la presion atmosferica.
Preferentemente, la temperatura del lecho de la resina de intercambio ionico se reduce con anterioridad al paso de adsorcion/absorcion de introduccion de una corriente de gas por inyeccion directa de agua fna en dicho lecho. Usualmente, el lecho del cambiador de iones se enfriara a una temperatura de -20-20°C, a menudo 0-10 °C, con preferencia aproximadamente 5 °C. Sin embargo, cuando se utiliza para purificacion de un gas de chimenea, la resina se encontrara a menudo a mas de 30 °C.
Ademas, el enfriamiento y calentamiento del lecho de la resina de intercambio ionico puede facilitarse por uno o mas cambiadores de calor en la forma de una manta que rodea el lecho de la resina de intercambio ionico o elementos que sobresalen en dicho lecho.
En una realizacion preferida, el paso de introduccion de la corriente de gas en el lecho de la resina de intercambio ionico debilmente basica provista de grupos amina se realiza a una presion de 2 bar (correspondiente a 0,2 MPa y que es aproximadamente 1 bar superior a la presion atmosferica) o mas, especialmente 2,5 bar o mas, sobre todo 3 bar o mas, principalmente 4 bar o mas, favorablemente 5 bar o mas, notablemente 6 bar o mas, ventajosamente 7 bar o mas, particularmente 8 bar o mas, preferentemente 9 bar o mas, mas preferiblemente 10 bar o mas, muy preferiblemente 16 bar. De este modo, la capacidad del cambiador de iones para adsorcion de dioxido de carbono aumenta significativamente.
Conforme a una realizacion adicional, el lecho de la resina de intercambio ionico puede suplementarse por lechos similares adicionales dispuestos en un sistema de dos o mas vasijas en serie, entre las cuales se aplica compensacion de presiones, de tal manera que una presion de gas liberada de un lecho se utiliza subsiguientemente en uno o mas de otros lechos.
En lo que sigue, se ilustrara una realizacion preferida de la invencion con referencia a la figura no limitante. La figura muestra una vista esquematica de una planta en la que se lleva a cabo el metodo conforme a la invencion. Se indican las corrientes de proceso para las diferentes fases del metodo.
Haciendo ahora referencia a la figura, las caractensticas principales de la planta ilustrada se designan por numeros como sigue:
1 es una vasija que contiene resina de intercambio ionico y agua; 2 es una vasija para agua fna; y 3 es una vasija para agua caliente. A muestra la fase de enfriamiento del contenido de la vasija 1 con agua fna procedente de la vasija 2; B ilustra la fase, en la cual se induce gas por el fondo de la vasija 1, se captura dioxido de carbono, mientras que el metano pasa a traves del lecho de la resina de intercambio ionico y agua y se retira por el extremo superior dicha vasija; C indica la fase en la cual sale del lecho de resina de intercambio ionico y agua metano con un contenido de dioxido de carbono mas que el aceptado y se co duce a una vasija de almacenamiento (no representada) para reprocesamiento subsiguiente; y D
representa la fase de regeneracion, en la cual agua caliente procedente de la vasija 3 se conduce a la
vasija 1 a fin de aumentar la temperatura de su contenido, con lo cual el dioxido de carbono es desorbido y se retira subsiguientemente fuera desde la vasija 1.
A continuacion se dara una descripcion de una realizacion preferida del metodo conforme a la invencion tal como se lleva a cabo en la planta de la figura.
Una corriente de biogas, que se deriva de la digestion anaerobia de estiercol y cosechas energeticas, o procede alternativamente de plantas de tratamiento de aguas residuales, vertederos o analogos, se hace pasar a traves de una columna de carbono activado impregnado con yoduro de potasio para eliminar en gran proporcion el sulfuro de hidrogeno del biogas. Alternativamente, podna haberse utilizado en lugar de biogas otro tipo de gas en el cual deba separarse dioxido de carbono de al menos metano.
La vasija 1 se prepara para la adsorcion por enfriamiento del cambiador de iones a 5 °C mediante inyeccion de agua
fna procedente de la vasija 2. Cuando se ha enfriado la resina, la vasija 1 se drena hasta el punto en que el
contenido de agua en el lecho de la resina de intercambio ionico asciende a aproximadamente 50% del peso total de resina de intercambio ionico y agua.
Despues de haberse purificado de sulfuro de hidrogeno, el biogas se introduce a 5 °C y 100% de humedad relativa por el fondo de la vasija 1 a una presion de 2 bar (1 bar por encima de la presion atmosferica) y un caudal de 15 volumenes de lecho por hora. El biogas esta compuesto principalmente por dioxido de carbono y metano en una ratio de 40/60. El dioxido de carbono se absorbe en el agua y se adsorbe en la resina de intercambio ionico, y se
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deja salir metano de alta pureza por una valvula (no representada) en el extremo superior de la vasija 1. La presion se mantiene constante a 1,5-2 bar.
Sin desear quedar limitados por una teona espedfica, se supone que la sinergia favorable observada de la absorcion y adsorcion del dioxido de carbono se debe en sf misma al hecho de que el agua actua como un mediador entre el dioxido de carbono en su fase gaseosa y la resina adsorbente solida.
El contenido de dioxido de carbono en el metano que sale por la valvula del extremo superior de la vasija 1 se monitoriza continuamente. Cuando el lecho de resina de intercambio ionico y agua esta saturado a 25-30 volumenes de lecho, el suministro de biogas se interrumpe y cualquier metano con un contenido de dioxido de carbono que exceda del valor lfmite estipulado se envfa a una vasija de almacenamiento para repurificacion subsiguiente.
A continuacion, la vasija 1 se prepara para desorcion por drenaje del agua contenida en ella. La presion se regula lentamente a la presion atmosferica y la vasija 1 se calienta desde 5 °C a 70 °C por inyeccion de agua con una temperatura de 70-80 °C procedente de la vasija 3. Durante el proceso de calentamiento el CO2 adsorbido se retira del lecho del cambiador de iones, recogiendose dioxido de carbono de alta pureza por la salida de la parte superior de la vasija 1.
Cuando la desorcion es sustancialmente completa, el lecho de la resina de intercambio ionico esta listo para prepararse para la adsorcion como se ha descrito inicialmente.
El biogas mejorado resultante en la forma de metano practicamente puro puede someterse a secado en un sistema secador de gases y posiblemente compresion en caso requerido por los usuarios finales, mientras que el dioxido de carbono separado puede utilizarse en diversas empresas, v.g. invernaderos o fabricas de cerveza.
Ejemplos Ejemplo 1
Pureza del biogas mejorado
Una corriente de biogas que contiene 40% de CO2 y 60% de CH4 se trata conforme al metodo de la invencion. El cambiador de iones empleado es una resina de poliestireno macroporosa reticulada con divinilbenceno, y el grupo funcional es una amina terciaria. El biogas se introduce a 5 °C y una presion de 2 bar por el fondo de un lecho constituido por cambiador de iones y 50% de agua en peso. Se obtiene metano con una pureza de 98%. La desorcion tiene lugar a 70 °C y a la presion atmosferica despues de saturacion del lecho del cambiador de iones.
Ejemplo 2
Efecto del contenido relativo de agua sobre la capacidad de adsorcion y la velocidad de adsorcion Se investigo la adsorcion a 5 °C y 2 bar de presion de dioxido de carbono puro en un lecho de resina de poliestireno macroporosa debilmente basica reticulada con divinilbenceno y una amina terciaria como grupo funcional para contenidos relativos de agua variables en dicho lecho. Los resultados se presentan en la Tabla 1.
Tabla 1.
% agua en peso en el lecho de intercambio de calor
Volumenes de lecho de dioxido de carbono adsorbidos despues de 30 minutos
0
5
15
9
26
12
55
22
Para todos los niveles de agua investigados, la adsorcion era inicialmente rapida, y para los niveles 0-26% se estabilizaba cerca de los valores arriba indicados. Sin embargo, en el lecho que tema un contenido de agua de 55% la adsorcion continuaba y aumentaba hasta mas de 30 volumenes del lecho de dioxido de carbono. Parece ser que la capacidad de adsorcion asf como la velocidad de adsorcion encuentran sus valores optimos para un contenido de agua en el lecho de intercambio ionico de aproximadamente 50%.
Ejemplo 3
Dependencia de la adsorcion de CO2 respecto de la presion
La adsorcion a 20 °C de dioxido de carbono procedente de una corriente de gas natural en un lecho de resina de intercambio ionico de poliestireno macroporosa reticulada con divinilbenceno y una amina terciaria como grupo funcional (Dowex Marathon WBA-2) se investigo a pensiones variables en la vasija que contema dicho lecho de resina de intercambio ionico. El contenido de agua en el lecho de intercambio ionico ascendfa a aproximadamente 50% en peso. Los resultados se dan en la Tabla 2.
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Tabla 2.
Presion en la vasija que contiene la resina de intercambio ionico (bar)
Volumenes de lecho de dioxido de carbono adsorbidos despues de 45 minutos
1,5
16
2,0
27
2,5
35
10,0
53
16,0
59
La regeneracion del cambiador de iones despues de la adsorcion de dioxido de carbono se efectuo a la presion atmosferica por calentamiento gradual del cambiador de iones desde 20 a 80 °C en el curso de 25 minutes. Cuando la adsorcion tuvo lugar a 2,5 bar, pudieron recuperarse mas de 28 volumenes de lecho de CO2 (>80%).
A modo de comparacion, dentro del intervalo de 1,5-2,5 bar se encontro que en el lecho de cambiador de iones inundado con agua en una proporcion de aproximadamente 50% en peso como se ha especificado arriba, se adsorbfan 19 volumenes adicionales del lecho de CO2 por cada bar de aumento de presion, mientras que en agua sola, asimismo a 20 °C, solo pudieron adsorberse 0,7 litros adicionales de dioxido de carbono por litro de agua para cada aumento de presion de 1 bar.
Como representativa de una resina de tipo gel, se testo de igual manera Lewatit A 8075 KR, un cambiador de iones debilmente basico basado en un copolfmero acnlico con grupos funcionales poliamina. La resina exhibfa capacidad de adsorcion y dependencia de la presion similares, aunque se prestaba solo en un grado insuficiente por sf misma a la regeneracion por calentamiento.
Ejemplo 4
Separacion de CO2 de un gas de chimenea
Una corriente de gas de chimenea procedente de una central electrica y que comprende N2 como constituyente principal se libera de la mayor parte de sus contenidos de H2S, SO2 y NOx por procedimientos convencionales, y se purifica subsiguientemente conforme al metodo de la invencion. El contenido de agua en el lecho del cambiador de iones es aproximadamente 50% en peso, y practicamente el 100% del CO2 presente en el gas de chimenea se elimina por barrido. Comparado con un metodo convencional basado en la absorcion de CO2 en MEA (monoetanolamina), el consumo de energfa requerido para la separacion y recuperacion de cada kilogramo de dioxido de carbono (en un proceso MEA tradicional alrededor de 1 kWh/kg CO2) se reduce en un 50-70%. Esto es debido en parte al hecho de que el lecho perfundido del cambiador de iones presenta una menor capacidad calonfica que MEA. Ademas, el dioxido de carbono se fija mas fuertemente a mEa y se requiere por tanto mas energfa para desprender CO2 de MEA que para recuperar CO2 por regeneracion del lecho del cambiador de iones conforme al metodo de la invencion.

Claims (11)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
    REIVINDICACIONES
    1. Un metodo para mejora o purificacion de un gas por separacion de dioxido de carbono del mismo, que comprende los pasos de
    i) introduccion de una corriente de dicho gas en un lecho de una resina de intercambio ionico debilmente basica provista de grupos amina terciaria, en condiciones de temperatura y presion, en las cuales el dioxido de carbono se adsorbe en dicha resina, y
    ii) desorcion del dioxido de carbono adsorbido de la resina por aumento de la temperatura y/o disminucion de la presion en dicho lecho,
    en el cual el contenido de agua en dicho lecho de resina de intercambio ionico durante el paso i) asciende a mas de 35% del peso total de resina de intercambio ionico y agua.
  2. 2. El metodo conforme a la reivindicacion 1, en el cual el gas es gas de chimenea, que se purifica.
  3. 3. El metodo conforme a la reivindicacion 1, en el cual el gas se mejora por separacion de dioxido de carbono
    del metano.
  4. 4. El metodo conforme a la reivindicacion 3, el cual el gas es biogas.
  5. 5. El metodo conforme a una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el cual el contenido de agua en
    dicho lecho de resina de intercambio ionico durante el paso i) asciende a 50% o mas del peso total de resina de intercambio ionico y agua.
  6. 6. El metodo conforme a una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, el cual el contenido de agua en dicho lecho de resina de intercambio ionico durante el paso i) asciende a menos de 70% del peso total de resina de intercambio ionico y agua.
  7. 7. El metodo conforme a una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el cual durante el paso i) se proporciona un flujo de agua en contracorriente con la corriente de gas.
  8. 8. El metodo conforme a una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el cual la temperatura del lecho de resina de intercambio ionico se incrementa en el paso ii) por inyeccion directa de agua caliente en dicho lecho.
  9. 9. El metodo conforme a una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el cual la temperatura del lecho de resina de intercambio ionico se reduce antes del paso i) por inyeccion directa de agua fria en dicho lecho.
  10. 10. El metodo conforme a una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, el cual el enfriamiento y calentamiento del lecho de la resina de intercambio ionico se facilita por uno o mas cambiadores de calor en la forma de una manta que rodea el lecho de resina de intercambio ionico o elementos que sobresalen en dicho lecho.
  11. 11. El metodo conforme a una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el cual el paso i) se realiza a una presion de 2 bar o mayor, preferiblemente 10 bar o mayor, y mas preferiblemente 16 bar.
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