ES2620795T3 - Método para el accionamiento de un motor de combustión interna conectado con un generador eléctrico - Google Patents

Método para el accionamiento de un motor de combustión interna conectado con un generador eléctrico Download PDF

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ES2620795T3 ES14190675.0T ES14190675T ES2620795T3 ES 2620795 T3 ES2620795 T3 ES 2620795T3 ES 14190675 T ES14190675 T ES 14190675T ES 2620795 T3 ES2620795 T3 ES 2620795T3
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Herbert Kopecek
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Abstract

Método para el accionamiento de un motor de combustión interna (4) conectado con un generador (2) eléctrico, en particular un generador sincrónico, durante un fallo de red, en particular durante un cortocircuito eléctrico, en una red de alimentación de energía (1) conectada con el generador (2), en donde una potencia mecánica (Pmec) suministrada por el motor de combustión interna (4) se introduce en el generador (2) y se transforma en potencia eléctrica (Pel) en el generador (2), en donde la potencia eléctrica (Pel) se emite a la red de alimentación de energía (1), caracterizado por que, la potencia mecánica (Pmec) suministrada por el motor de combustión interna (4) se aumenta intermitentemente dependiendo del valor de al menos una variable de explotación del generador (2) y/o del motor de combustión interna (4) ante el fallo de red y/o durante el fallo de red, para contrarrestar una caída de número de revoluciones que aparece durante un back-swing.

Description

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DESCRIPCION
Metodo para el accionamiento de un motor de combustion interna conectado con un generador electrico
La patente se refiere a un metodo para el accionamiento de un motor de combustion interna conectado con un generador electrico, en particular un generador sincronico, durante un fallo de red, en particular durante un cortocircuito electrico, en una red de alimentacion de energla conectada con el generador, en donde una potencia mecanica suministrada por el motor de combustion interna se introduce en el generador y se transforma en el generador en potencia electrica, en donde la potencia electrica se emite a la red de alimentacion de energla.
Durante un fallo de red en una red de alimentacion de energla, en particular durante un cortocircuito electrico y la calda de tension de red asociada en la red de alimentacion de energla, en un generador electrico conectado con la red de alimentacion de energla, en particular un generador sincronico, pueden producirse cambios no deseados en las variables de explotacion del generador como, por ejemplo, en el numero de revoluciones o en el angulo de carga. Como es sabido, como angulo de carga se denomina el angulo entre el vector del campo magnetico rotatorio en el estator del generador y el vector del campo magnetico rotatorio en el rotor del generador.
La calda de la tension de red conduce a una reduccion significativa de la emision de potencia electrica del generador a la red de alimentacion de energla. En las configuraciones convencionales, en las que un rotor del generador esta conectado con un eje motor que acciona el rotor de un motor de combustion interna (por ejemplo, motor de gas), esta calda de potencia electrica puede conducir a un correspondiente aumento en el numero de revoluciones del motor de combustion interna y, con ello, del rotor. Por lo tanto, se puede perder la sincronizacion del generador con la red de alimentacion de energla o incluso provocarse un dano en el generador.
La deteccion de un fallo de red en la red de alimentacion de energla puede efectuarse, por ejemplo, mediante la vigilancia de la tension de red de la red de alimentacion de energla y/o la corriente electrica suministrada por el generador a la red de alimentacion de energla y/o con la vigilancia del numero de revoluciones del generador o del motor de combustion interna y/o del momento de giro en el eje motor del motor de combustion interna o en el eje rotor del generador, en donde al producirse un cambio en al menos una de estas variables de explotacion vigiladas por encima de un valor umbral predeterminado se detecta un fallo de red. En este caso tambien puede ser previsible, que los cambios que se producen se detecten solo como fallos de red cuando varias de estas variables de explotacion presentan cambios correspondientes por encima de un valor umbral predeterminado, cuando, por ejemplo, tanto la tension de red como la corriente electrica y el numero de revoluciones presentan desviaciones correspondientes. El generador puede permanecer conectado con la red de alimentacion de energla durante el fallo de red.
El enfoque tradicional para reaccionar ante fallos de red de este tipo consiste en adoptar medidas correspondientes para contrarrestar un aumento de este tipo en el numero de revoluciones y un aumento asociado del angulo de carga del generador. As! pues, normalmente se adoptan medidas que reducen el numero de revoluciones y el angulo de carga. Una reduccion ejemplar de este tipo es la reduccion del momento de aceleracion, frenando convenientemente un motor de combustion interna conectado con el generador (cf. el documento WO 2011/088483 A1 y el documento US 2012/175876 A1).
Se ha comprobado, no obstante, que las medidas convencionales son desventajosas en caso de un fallo de red en determinadas situaciones. As! pues, puede suceder que, al producirse un fallo de red, el numero de revoluciones del generador no aumente, sino que, al principio, descienda. Este efecto, conocido por el experto en la tecnica por el termino tecnico ingles «back-swing» (cf. Teruhisa Kumano et al., Electrical Engineering in Japan, tomo 109, n. ° 5, 1989-09-10, pags. 31 - 39) puede conducir en determinadas circunstancias incluso a un deslizamiento de polos del generador. El deslizamiento de polos conduce a su vez a una inestabilidad del generador, en cuyo caso una potencia mecanica del generador emitida al rotor por un motor de combustion interna por medio del eje motor no se puede convertir, tal y como se desea, en potencia electrica.
La tarea de la invention es evitar las desventajas anteriormente mencionadas e indicar un metodo mejorado con respecto al estado de la tecnica para el accionamiento de un motor de combustion interna conectado con un generador electrico, en particular un generador sincronico, durante un fallo de red en la red de alimentacion de energla.
Esta tarea se resuelve de conformidad con la invencion mediante las caracterlsticas de la revindication 1. En las reivindicaciones dependientes estan indicados disenos ventajosos de la invencion.
En la presente notification se trata de efectos subtransitorios, es decir, de eventos que se producen en una escala temporal de menos de 10 milisegundos (ms) tras el fallo de red.
Preferiblemente la invencion se utiliza en una red de suministro electrico, en la que la potencia alimentada a la red de suministro electrico por medio del motor de combustion interna de conformidad con la invencion es considerablemente menor (por ejemplo, inferior al 10 %, preferiblemente inferior al 1 %) que la potencia total de la
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red de suministro electrico.
Segun la invention tambien se preve, que la potencia mecanica suministrada por el motor de combustion interna se aumente temporalmente dependiendo del valor de al menos una variable de explotacion del generador y/o del motor de combustion interna antes del fallo de red y/o durante el fallo de red, preferiblemente aumentando una cantidad de un combustible introducido en el motor de combustion interna, para contrarrestar una calda del numero de revoluciones que se produce durante un back-swing.
De esta forma, se puede contrarrestar una calda del numero de revoluciones que se produce durante un back-swing, la cual puede conducir incluso a un deslizamiento de polos del generador en el peor de los casos.
Segun una forma de realization preferida puede estar previsto, que el combustible se introduzca por medio de al menos una instalacion de dosificacion de combustible en el motor de combustion interna, preferiblemente en un sector de admision del motor de combustion interna, en donde preferiblemente cada cilindro del motor de combustion interna esta previsto con una instalacion de dosificacion de combustible. En este caso puede estar previsto, que se aumente la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna, modificandose una position de apertura y/o tiempo de apertura de al menos una instalacion de dosificacion de combustible, en donde al menos una instalacion de dosificacion de combustible puede estar configurada como valvula proporcional. En particular, en el caso de motores de gas grandes con potencias mayores de, por ejemplo, 3 MW puede estar previsto, que la formation de mezclas se produzca justo antes de las valvulas de entrada. En el caso de estos motores llamados cargados de aire el combustible se puede dosificar de manera individual por medio de una instalacion de dosificacion de combustible respectivamente para cada cilindro. Mientras que los motores cargados de mezcla, en los cuales la formacion de mezclas se produce fundamentalmente en un mezclador de gas antes de la unidad de compresion, solo reaccionan lentamente a un ajuste en la dosificacion de combustible o de gas debido a las largas distancias de la formacion de mezclas hasta las camaras de combustion, los tiempos de reaction de los motores cargados de aire con instalaciones de dosificacion de combustible (por ejemplo, en forma de valvulas proporcionales) son considerablemente inferiores. Por tanto, un cambio de la cantidad de combustible introducida por la instalacion de dosificacion de combustible puede influir en un plazo de 10 ms en la potencia mecanica suministrada por el motor de combustion interna.
El metodo propuesto es especialmente ventajoso para generadores, los cuales presentan una constante de inercia inferior o igual a 1,5 Ws/VA, preferiblemente inferior o igual a 1 Ws/VA, ya que en el caso de generadores con constantes de inercia inferiores el efecto back-swing influye mucho mas.
En una forma de realizacion preferida el generador esta conectado con el motor de combustion interna por medio de un dispositivo de acoplamiento. En el caso del motor de combustion interna puede tratarse por ejemplo de un motor de gas de pistones accionados por gasolina.
Por lo tanto, a menudo aparecen oscilaciones en las variables de explotacion del generador, porque se produce un desajuste entre la potencia mecanica que se introduce en el generador por medio del motor de combustion interna y la potencia electrica que se alimenta a la red de alimentation de energla por medio del generador. En el caso de que aparezca un efecto back-swing como consecuencia del fallo de red este desajuste puede provocar por tanto que la potencia electrica sea mayor que la potencia mecanica. Este desajuste se puede contrarrestar mediante un aumento de la potencia mecanica suministrada por el motor de combustion interna.
Segun una forma de realizacion preferida de la invencion se puede prever, que como variable de explotacion se registre antes del fallo de red una potencia electrica emitida a la red de alimentacion de energla por el generador, en donde la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se aumenta dependiendo de la potencia electrica emitida a la red de alimentacion de energla por el generador antes del fallo de red. En este caso, la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se puede aumentar basicamente de forma proporcional a una diferencia de la potencia electrica suministrada antes del fallo de red hasta un valor de referencia predeterminado - preferiblemente hasta la potencia nominal -.
Segun una forma de realizacion preferida se puede prever, que como variable de explotacion se registre un numero de revoluciones del generador y/o del dispositivo de acoplamiento y/o del motor de combustion interna antes del fallo de red, en donde la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se aumenta dependiendo del numero de revoluciones antes del fallo de red.
Preferiblemente tambien se puede prever, que como variable de explotacion durante el fallo de red se registre un numero de revoluciones transitorio del generador y/o del dispositivo de acoplamiento y/o del motor de combustion interna, en donde la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se aumenta basicamente de forma proporcional a una diferencia del numero de revoluciones transitorio hasta el numero de revoluciones antes del fallo de red.
Por ejemplo, se puede efectuar un aumento de la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna mediante el calculo de una posicion de apertura o tiempo de apertura porcentual de una instalacion de
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dosificacion de combustible en relacion con una posicion de apertura nominal o tiempo de apertura nominal predeterminada de 100% segun la siguiente formula F1:
S7s-100% + (S1ref-S1)*Pvelocidad,
en donde S7s designa una posicion de apertura o tiempo de apertura porcentual de un motor de combustion interna respecto a una posicion de apertura nominal o tiempo de apertura nominal de 100%, S1ref designa un numero de revoluciones porcentual del generador o del dispositivo de acoplamiento o del motor de combustion interna antes del fallo de red en relacion con un numero de revoluciones nominal de 100%, S1 designa el numero de revoluciones transitorio porcentual del generador o del dispositivo de acoplamiento o del motor de combustion interna durante el fallo de red en relacion con un numero de revoluciones nominal de 100% y Pvelocidad designa un factor de proporcionalidad positivo, por medio del cual puede afectarse la intensidad del cambio de la posicion de apertura o tiempo de apertura de una instalacion de dosificacion de combustible.
Segun otra forma de realizacion se puede prever, que como variable de explotacion se registre durante el fallo de red un cambio en el numero de revoluciones del numero de revoluciones del generador y/o del dispositivo de acoplamiento y/o del motor de combustion interna, en donde la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se aumenta dependiendo del aumento del cambio en el numero de revoluciones.
Tambien se puede prever, que como variable de explotacion se registre durante el fallo de red un momento de giro en un eje motor del motor de combustion interna y/o en un eje rotor del generador, en donde la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se aumenta dependiendo del momento de giro.
En otra forma de realizacion preferida se puede prever, que como variable de explotacion se registre durante el fallo de red un angulo de carga del generador, en donde la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se aumenta basicamente de manera indirectamente proporcional al tamano del angulo de carga registrado.
Por ejemplo, se puede efectuar un aumento de la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna mediante el calculo de una posicion de apertura o tiempo de apertura porcentual de una instalacion de dosificacion de combustible en relacion con una posicion de apertura nominal o tiempo de apertura nominal predeterminada de 100% segun la siguiente formula F2 en el caso de un angulo de carga negativo:
S7s=100% - (S2/180)*100%*Pangulo_ carga,
en donde S7s designa una posicion de apertura o tiempo de apertura porcentual de una instalacion de dosificacion de combustible respecto a una posicion de apertura nominal o tiempo de apertura nominal de 100%, S2 designa el angulo de carga negativo medido en grados y Pangulo_carga designa un factor de proporcionalidad positivo, por medio del cual puede afectarse la intensidad del cambio de la posicion de apertura o tiempo de apertura de una instalacion de dosificacion de combustible.
Preferiblemente se puede prever, que la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna se aumente como maximo hasta una cantidad maxima predeterminada. Por tanto, se puede determinar por ejemplo un valor maximo para la magnitud S7s de las formulas F1 o F2 mencionadas anteriormente, por medio de las cuales no deberla aumentarse la posicion de apertura o tiempo de apertura porcentual de una instalacion de dosificacion de combustible. Mediante esta medida de seguridad se pueden evitar estados operativos crlticos del motor de combustion interna.
Segun una realizacion especialmente preferida se puede prever, que se registren oscilaciones de una variable de explotacion del generador durante el fallo de red, en donde se aumenta la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna, en caso de que las oscilaciones superen una intensidad predeterminada. En este caso se puede prever, que se registren oscilaciones de un angulo de carga del generador, en donde se aumenta la cantidad de combustible introducido en el motor de combustion interna, en caso de que las oscilaciones presenten una amplitud de mas de 2 grados, preferiblemente mas de 10 grados.
Otros detalles y ventajas de la presente invencion se explican por medio de las siguientes descripciones de figuras. En este caso muestran:
La Fig. 1, un diagrama de bloques esquematico de un generador conectado electricamente con una red de alimentacion de energla, el cual se acciona por medio de un motor de combustion interna, la Fig. 2, una trayectoria temporal ejemplar del angulo de carga de un generador durante un fallo de red en la red de alimentacion de energla y
la Fig. 3, trayectorias temporales ejemplares de angulo de carga, numero de revoluciones, momento de giro y cantidad de gas durante un fallo de red en la red de alimentacion de energla.
La figura 1 muestra en un diagrama de bloques esquematico un generador electrico 2, el cual esta conectado
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electricamente con una red de alimentacion de energla 1 de configuration trifasica. El generador 2 esta configurado como generador sincronico y presenta un estator 6 y un rotor 7 dispuesto de manera giratoria dentro del estator 6. Las tres fases de la red de alimentacion de energla 1 estan conectadas de forma conocida con bobinados al estator 6 del generador 2. En el caso de la red de alimentacion de energla 1 puede tratarse de una red de alimentacion de energla publica, la cual fija la frecuencia de red o, por ejemplo, de una red de alimentacion de energla local autonoma, en la cual la frecuencia de red es fijada por el generador 2. El rotor 7 o rotor del generador 2 esta conectado basicamente sin posibilidad de giro con un eje motor 8 de un motor de combustion interna 4 por medio de un dispositivo de acoplamiento 3. En el caso del motor de combustion interna 4 se puede tratar, por ejemplo, de un motor de gas estacionario, el cual puede estar configurado como motor de pistones accionado por gasolina y encendido por chispa.
Una potencia mecanica Pmec suministrada por el motor de combustion interna 4 se introduce en el generador 2 por medio del eje motor 8, se transforma en potencia electrica Pel en el generador 2 y, en una etapa posterior, la potencia electrica Pel se emite a la red de alimentacion de energla 1.
En el ejemplo mostrado, en el generador 2, en el dispositivo de acoplamiento 3 y en el motor de combustion interna 4 estan dispuestos sensores RPM (revoluciones por minuto) 9 conocidos en el estado de la tecnica, por medio de los cuales se puede registrar el numero de revoluciones n del eje motor 8 o del rotor 7 y se pueden comunicar a un dispositivo de control 11 por medio de cables de senal 10 adecuados. Ademas, aqul en el eje motor 8 y en el eje rotor 7' del rotor 7 estan dispuestos sensores de momento de giro 12, con los cuales se puede registrar el momento de giro mecanico Ml en el eje motor 8 antes del dispositivo de acoplamiento 3, as! como en el eje rotor 7' despues del dispositivo de acoplamiento 3 y se pueden comunicar a un dispositivo de control 11 mediante cables de senal 10 adecuados. En una etapa posterior, el dispositivo de control 11 puede por ejemplo transmitir de forma conocida a partir del numero de revoluciones n registrado el angulo de carga 5 predominante del rotor 7 (vease Fig. 2). El angulo de carga 5 tambien se puede transmitir aritmeticamente en base a las reactancias del generador y las magnitudes electricas medidas (por ejemplo, tension, corriente, factor de action).
Ademas, en el generador 2 tambien esta dispuesta una medicion de potencia 13 igualmente conocida en el estado de la tecnica, la cual determina la potencia electrica Pel alimentada a la red de alimentacion de energla 1 por el generador 2 y avisa mediante otro cable de senal 10 al dispositivo de control 11 y a un regulador de tension 15. En este caso, el dispositivo de determination de potencia 13 puede determinar de forma conocida la potencia electrica Pel a partir de las mediciones de tension y corriente.
El rotor 7 del generador no presenta aqul bobinados de excitation representados con mas detalle, los cuales se impulsan con presion desde un dispositivo de excitacion 14 en forma de un motor sincronico con una corriente de excitacion electrica Ie. El dispositivo de excitacion 14 se impulsa con presion desde un regulador de tension 15 con una tension de excitacion S3, con lo cual se ajusta una corriente de excitacion Ie correspondiente a la tension de excitacion S3 para los bobinados de excitacion en el rotor 7 del generador 2.
Por medio de un cable de control motor 17 se pueden controlar los organos de ajuste del motor de combustion interna 4, para modificar la potencia mecanica suministrada por el motor de combustion interna 4. En el caso de los organos de ajuste se pueden tratar por ejemplo de instalaciones de dosificacion de combustible18, las cuales introducen en el motor de combustion interna 4 un combustible suministrado por medio de una tuberla de combustible 19.
En particular, en el caso del motor de combustion interna 4 puede tratarse de un motor de gas cargado con aire, en el cual cada cilindro del motor de gas esta previsto con una instalacion de dosificacion de combustible 18, para introducir una cantidad de combustible determinada por el dispositivo de control 11 respectivamente cilindro por cilindro en el respectivo sector de admision de un cilindro. La cantidad respectiva de combustible se puede ajustar en este caso mediante la position de apertura y/o tiempo de apertura de la instalacion de dosificacion de combustible 18 correspondiente.
Durante un fallo de red en la red de alimentacion de energla 1, en particular durante un fallo de red, que ocasione un efecto back-swing, el dispositivo de control 11 determina dependiendo del valor de al menos una variable de explotacion del generador 2 y/o del motor de combustion interna 4 antes del fallo de red y/o durante el fallo de red posiciones de apertura y/o tiempos de apertura S7s de las instalaciones de dosificacion de combustible 18 del motor de combustion interna 4 modificados convenientemente, para aumentar la cantidad de combustible que debe introducirse en el motor de combustion interna 4. Las posiciones de apertura y/o tiempos de apertura S7s modificados de las instalaciones de dosificacion de combustible 18 se comunican desde el dispositivo de control 11 a las instalaciones de dosificacion de combustible 18 del motor de combustion interna 4 por medio del cable de control motor 17.
En el caso de las posiciones de apertura y/o tiempos de apertura S7s modificados pueden tratarse de posiciones de apertura o tiempos de apertura porcentuales de las instalaciones de dosificacion de combustible 18 en relation con una posicion de apertura nominal o tiempo de apertura nominal de 100%. Las posiciones de apertura y/o tiempos de apertura S7s modificados de las instalaciones de dosificacion de combustible 18 se pueden determinar en este caso
5
10
15
20
25
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35
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45
50
de acuerdo con las formulas anteriores F1 o F2.
La figura 2 muestra una trayectoria ejemplar del angulo de carga 5 del rotor 7 del generador 2 en grados a lo largo del tiempo t en segundos durante un fallo de red, el cual ocasiona un efecto back-swing. Tal y como puede apreciarse en la figura, durante el fallo de red aparecen oscilaciones del angulo de carga 5. El trazado de rayas muestra las oscilaciones del angulo de carga 5 al utilizar medidas de control convencionales en relacion con el fallo de red y la llnea continua muestra la trayectoria del angulo de carga 5 al utilizar el metodo propuesto. Como puede apreciarse claramente, al utilizar el metodo propuesto se reduce la amplitud de oscilacion del angulo de carga 5, con lo cual se produce en conjunto una mayor estabilidad del generador 2 durante el fallo de red. Respecto a esta figura cabe senalar, que un angulo de carga 5 de + o - 180 grados representa el llmite de desplazamiento y que, por lo tanto, tal y como puede apreciarse, sin el metodo propuesto el generador 2 se aproxima mucho al llmite de desplazamiento.
La figura 3 muestra trayectorias temporales ejemplares de angulo de carga 5, numero de revoluciones n, momento de giro Ml y cantidad m de un combustible introducido en un motor de combustion interna 4 durante un fallo de red en una red de alimentacion de energla 1.
En este caso el diagrama A muestra la trayectoria del angulo de carga 5 de un generador 2 conectado con el motor de combustion interna 4 (vease Fig. 1) a lo largo del tiempo t. El diagrama B muestra la trayectoria del numero de revoluciones n del motor de combustion interna 4 a lo largo del tiempo t. El diagrama C muestra el curso del momento de giro Ml en un eje motor 8 del motor de combustion interna 4 a lo largo del tiempo t. El diagrama D muestra la trayectoria de la cantidad m de un combustible introducido en el motor de combustion interna 4 a lo largo del tiempo t.
En el momento t1 aparece un fallo de red en la red de alimentacion de energla 1, con la cual esta conectado el generador 2. El fallo de red mostrado aqul ocasiona un efecto back-swing, tal y como puede apreciarse en el numero de revoluciones n del motor de combustion interna 4 que se reduce al principio y que sigue inmediatamente al fallo de red. De esta forma tambien se produce un angulo de carga 5 que aumenta de tamano proporcionalmente y un momento de giro Ml mecanico que aumenta en el eje motor 8 del motor de combustion interna 4. Como consecuencia de una deteccion de esta variacion del numero de revoluciones en el momento t2, de conformidad con el metodo propuesto se aumenta la cantidad m de combustible introducido en el motor de combustion interna 4.
Mediante el aumento intermitente de la cantidad m de combustible introducido en el motor de combustion interna 4 se pueden contrarrestar esta reduccion del numero de revoluciones o aumento de momento de giro. De esta manera, en el momento t3 el numero de revoluciones n y el momento de giro Ml alcanzan de nuevo sus valores predominantes anteriores a la aparicion del fallo de red, con lo cual la cantidad m de combustible introducido en el motor de combustion interna 4 tambien vuelve a situarse en el valor que predominaba antes de la aparicion del fallo de red.
En general, mediante el metodo propuesto se puede aumentar la estabilidad de generadores electricos o centrales energeticas que comprenden al menos un generador electrico accionado por un motor de combustion interna en situaciones en las que aparece un efecto back-swing provocado por un fallo de red. Durante situaciones de error de este tipo con efecto back-swing las medidas de control convencionales son contraproducentes, ya que las medidas de control convencionales pasan por alto el efecto back-swing y, por ejemplo, reducen la cantidad de combustible que hay que introducir en el motor de combustion interna en vez de aumentarla.
Se preve que el metodo propuesto en caso de un fallo de red solo se utilice durante la aparicion de un efecto back- swing y que, tras disminuir el efecto back-swing, se adopten medidas de control convencionales.

Claims (17)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
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    50
    55
    60
    65
    REIVINDICACIONES
    1. Metodo para el accionamiento de un motor de combustion interna (4) conectado con un generador (2) electrico, en particular un generador sincronico, durante un fallo de red, en particular durante un cortocircuito electrico, en una red de alimentacion de energla (1) conectada con el generador (2), en donde una potencia mecanica (Pmec) suministrada por el motor de combustion interna (4) se introduce en el generador (2) y se transforma en potencia electrica (Pel) en el generador (2), en donde la potencia electrica (Pel) se emite a la red de alimentacion de energla (1), caracterizado por que, la potencia mecanica (Pmec) suministrada por el motor de combustion interna (4) se aumenta intermitentemente dependiendo del valor de al menos una variable de explotacion del generador (2) y/o del motor de combustion interna (4) ante el fallo de red y/o durante el fallo de red, para contrarrestar una calda de numero de revoluciones que aparece durante un back-swing.
  2. 2. Metodo segun la reivindicacion 1, caracterizado por que, la potencia mecanica (Pmec) suministrada por el motor de combustion interna (4) se aumenta, aumentando una cantidad (m) de un combustible introducido en el motor de combustion interna (4).
  3. 3. Metodo segun la reivindicacion 2, caracterizado por que, el combustible se introduce mediante al menos una instalacion de dosificacion de combustible en el motor de combustion interna (4), preferiblemente en un sector de admision del motor de combustion interna (4), en donde la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta preferiblemente de tal manera, que se modifica una posicion de apertura y/o tiempo de apertura de al menos una instalacion de dosificacion de combustible.
  4. 4. Metodo segun la reivindicacion 3, caracterizado por que, para cada cilindro del motor de combustion interna esta prevista una respectiva instalacion de dosificacion de combustible.
  5. 5. Metodo segun la reivindicacion 4, caracterizado por que, para introducir el combustible se utiliza una instalacion de dosificacion de combustible configurada como valvula proporcional.
  6. 6. Metodo segun una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado por que, como generador (2) se utiliza un generador (2) con una constante de inercia inferior o igual a 1,5 Ws/VA, preferiblemente inferior o igual a 1 Ws/VA.
  7. 7. Metodo segun una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado por que, para conectar el generador (2) con el motor de combustion interna (4) se utiliza un dispositivo de acoplamiento (3).
  8. 8. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 7, caracterizado por que, como variable de explotacion se registra una potencia electrica (Pel) suministrada por el generador (2) en la red de alimentacion de energla (1) antes del fallo de red, en donde la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta dependiendo de la potencia electrica (Pel) suministrada por el generador (2) en la red de alimentacion de energla (1) antes del fallo de red.
  9. 9. Metodo segun la reivindicacion 8, caracterizado por que, la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta basicamente de forma proporcional a una diferencia de la potencia electrica (Pel) suministrada antes del fallo de red hasta un valor de referencia predeterminado -preferiblemente hasta la potencia nominal-.
  10. 10. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 9, caracterizado por que, como variable de explotacion se registra un numero de revoluciones del generador (2) y/o de un dispositivo de acoplamiento (3) que une el generador (2) con el motor de combustion interna (4) y/o el motor de combustion interna (4) antes del fallo de red, en donde la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta dependiendo del numero de revoluciones antes del fallo de red.
  11. 11. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 10, caracterizado por que, como variable de explotacion se registra un numero de revoluciones transitorio del generador (2) y/o de un dispositivo de acoplamiento que une el generador (2) con el motor de combustion interna (4) y/o el motor de combustion interna (4) durante el fallo de red, en donde la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta basicamente de forma proporcional a una diferencia del numero de revoluciones transitorio hasta un numero de revoluciones antes del fallo de red.
  12. 12. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 11, caracterizado por que, como variable de explotacion se registra un cambio de numero de revoluciones del numero de revoluciones del generador (2) y/o de un dispositivo de acoplamiento (3) que une el generador (2) con el motor de combustion interna (4) y/o el motor de combustion interna (4) durante el fallo de red, en donde la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta dependiendo del aumento del cambio en el numero de revoluciones.
  13. 13. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 12, caracterizado por que, como variable de explotacion se registra un momento de giro (Ml) en un eje motor (8) del motor de combustion interna (4) y/o en un eje rotor (7') del
    generador (2) durante el fallo de red, en donde la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta dependiendo del momento de giro (ML).
  14. 14. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 13, caracterizado por que, como variable de explotacion se 5 registra un angulo de carga (5) del generador (2) durante el fallo de red, en donde la cantidad (m) de combustible
    introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta basicamente de manera indirectamente proporcional al tamano del angulo de carga (5) registrado.
  15. 15. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 14, caracterizado por que, la cantidad (m) de combustible 10 introducido en el motor de combustion interna (4) se aumenta como maximo hasta una cantidad maxima
    predeterminada.
  16. 16. Metodo segun una de las reivindicaciones 2 a 15, caracterizado por que, durante el fallo de red se registran oscilaciones de una variable de explotacion del generador (2), en donde se aumenta la cantidad (m) de combustible
    15 introducido en el motor de combustion interna (4), en caso de que las oscilaciones superen una intensidad predeterminada.
  17. 17. Metodo segun la reivindicacion 16, caracterizado por que, se registran oscilaciones de un angulo de carga (5) del generador (2), en donde se aumenta la cantidad (m) de combustible introducido en el motor de combustion
    20 interna (4), en caso de que las oscilaciones presenten una amplitud de mas de 2 grados, preferiblemente mas de 10 grados.
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