ES2623497T3 - Un método de análisis de una fundición de hierro - Google Patents

Un método de análisis de una fundición de hierro Download PDF

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Abstract

Un método para analizar una masa fundida de hierro para producir hierro al grafito compactado, que comprende las etapas de - recibir los datos térmicos procedentes del enfriamiento de una masa fundida colada que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto hierro e impurezas inevitables, - graficar la temperatura de la masa fundida moldeada contra el tiempo de tal manera que se genera una curva de tiempo-temperatura, - comparar la curva generada con al menos una curva de referencia, representando dicha curva de referencia un análisis térmico correspondiente de otra masa fundida, cuya nodularidad resultante es conocida, con el fin de predecir la nodularidad de la masa fundida moldeada sobre la base de la diferencia entre dichas curvas, caracterizado porque dicha comparación sobre la que se predice la nodularidad se realiza a lo largo de cada una de dichas curvas durante un intervalo de tiempo t1 -t2 correspondiente a un intervalo de temperatura T1-T2, donde T1 está en el intervalo de TEinicio - TEmin, donde TEinicio es la temperatura de inicio de la formación de grafito en la masa fundida y TEmin es una temperatura mínima antes del inicio de la recalescencia eutéctica en la masa fundida y T2 está en el intervalo de Tsolidificación - (Tsolidificación - 20°C) donde Tsolidificación es la temperatura de solidificación y que otros intervalos de tiempo en dichas curvas son excluidos de dicha comparación.

Description

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DESCRIPCION
Un metodo de analisis de una fundicion de hierro CAMPO TECNICO
La presente invencion se refiere a un metodo para analizar una fundicion de hierro para producir hierro al grafito compactado, que comprende las etapas de: recibir datos termicos del enfriamiento de una masa fundida colada que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto es hierro e impurezas inevitables, representar graficamente la temperatura de la masa fundida colada contra el tiempo de tal manera que se genere una curva de tiempo-temperatura y comparar la curva generada con al menos una curva de referencia, representando dicha curva de referencia el correspondiente analisis termico de otra masa fundida cuya nodularidad resultante es conocida, con el proposito de predecir la nodularidad de la masa fundida colada con base en la diferencia entre dichas curvas.
La presente invencion se refiere tambien a un metodo para producir hierro al grafito compactado, que comprende las etapas de: proporcionar una masa fundida que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto es hierro e impurezas inevitables, vaciar al menos una parte de la masa fundida en un molde y realizar un analisis termico sobre la masa fundida colada durante su enfriamiento de acuerdo con el metodo de analisis de la invencion.
La invencion se refiere tambien a: un programa informatico que comprende medios de codigo de programa para realizar todas las etapas del metodo de analisis de la invencion cuando dicho programa se ejecuta en un ordenador; un producto informatico que comprende medios de codigo de programa almacenados en un medio legible por ordenador para realizar todas las etapas del metodo de analisis de la invencion cuando dicho producto informatico se ejecuta en un ordenador, y; un sistema informatico para implementar el metodo de analisis de la invencion que comprende un procesador que puede ser operado para ejecutar un programa informatico de acuerdo con la invencion.
ANTECEDENTES DE LA INVENCION
Las planchas coladas se diferencian por la forma de las partfculas de grafito. El hierro colado gris se caracteriza por las escamas aleatoriamente orientadas del grafito, mientras que el grafito en hierro ductil existe como esferas individuales. Las partfculas de grafito en CGI estan orientadas al azar y alargadas como en el hierro gris, pero son mas cortas, mas gruesas y tienen bordes redondeados.
En comparacion ya sea con la fundicion gris o la fundicion ductil, los aglomerados de grafito compactados enmaranados se entrelazan entre sf en la matriz de la fundicion para proporcionar una fuerte adhesion. Esta forma de grafito suprime el inicio y la propagacion de fisuras y es la fuente tanto de las propiedades mecanicas mejoradas con respecto a la fundicion gris como de la conductividad termica mejorada con respecto a la fundicion ductil. Estas propiedades ventajosas de las CGI han hecho que sea un material adecuado para bloques de cilindros de motores de combustion interna, en particular motores diesel. La CGI con alto contenido de titanio tambien se utiliza comunmente en el colector de escape y las partes de la bomba de direccion asistida gracias a una muy buena conductividad termica y resistencia a altas temperaturas.
La microestructura de grafito de las planchas de grafito compactadas se expresa en terminos del porcentaje de nodularidad. Para la optimizacion simultanea de las propiedades mecanicas, moldeabilidad, maquinabilidad y conductividad termica, el grafito debe ser controlado dentro de un intervalo de especificacion de nodularidad del 020% (mas del 80% de las partfculas de grafito deben estar en forma compacta/vermicular) en todas las secciones de desempeno cntico de la fundicion. No se permite grafito en escamas. El porcentaje de nodularidad y la estructura de matriz de ferrita / perlita se pueden evaluar mediante la asf llamada tecnica de comparacion de graficos o por analisis de imagenes, estando ambos estandarizados y bien conocidos por el experto en la tecnica.
Es bien conocido en el presente campo de la tecnica que el contenido de magnesio como elemento de aleacion en la masa fundida de hierro es de importancia vital para la formacion de nodulos en el material colado y la microestructura resultante de CGI. Sin embargo, no solo el Mg, sino tambien otros elementos de aleacion estan involucrados en el proceso que conduce a la generacion de CGI. Por ejemplo, la nodularidad del grafito despues del tratamiento con magnesio se ve afectada por un bajo nivel inicial de azufre y esto a su vez puede conducir a la formacion de grafito nodular con magnesio residual mas bajo en el hierro tratado. Por consiguiente, el aumento de la adicion de azufre, para la misma adicion de magnesio, podna ser una forma posible de promover la formacion de CGI para una masa fundida dada. Sin embargo, debe tenerse en cuenta que el magnesio sigue siendo considerado como el elemento clave para obtener CGI, y la calibracion fina del contenido de Mg es una manera muy eficiente de afectar la formacion de CGI.
Cuando debe predecirse y controlarse la nodularidad por medio de la adicion de magnesio, la cantidad de azufre y oxfgeno desempena un papel importante en la cantidad de magnesio que se necesitara. Normalmente, es posible
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controlar el contenido de azufre en la masa fundida mediante una adicion precisa del mismo. El contenido de oxfgeno, por otra parte, no es tan facil de observar o de controlar. Por lo tanto, siempre habra un cierto grado de incertidumbre en la cantidad de magnesio que sera necesario con el fin de obtener una nodularidad espedfica.
Con el fin de predecir la nodularidad para una masa fundida espedfica, la tecnica anterior sugiere una pluralidad de metodos diferentes. Uno de estos metodos es descrito por Y.X. Li, Q. Wang; "Intelligent evaluation of melt iron quality by pattern recognition of thermal analysis cooling curves" J. Mat. Proc. Tech. 161 (2005), paginas 430-434. Este metodo se basa en el supuesto de que dos coladas con curvas de enfriamiento identicas, es decir, curvas en las que la temperatura de la masa fundida moldeada se grafica en funcion del tiempo, y la composicion de la colada tambien dara lugar a microestructuras identicas. El metodo presentado por Li y Wang es un calculo de similitud de curvas en el cual una comparacion de una curva trazada y al menos una curva de referencia comprende la medicion de la diferencia de temperatura durante tiempos predeterminados y la comparacion de la forma de la curva de dichas curvas y ponderando las diferencias obtenidas por dicha comparacion con el fin de presentar un valor de la diferencia Q en el que se basa la prediccion de dicha nodularidad. Sin embargo, el metodo no toma en consideracion que puede haber variaciones en a) la temperatura inicial (vertido) de la masa fundida, b) la relacion de llenado de la copa termica, y c) el equivalente en carbono entre las dos fundiciones que se comparan entre sf (el equivalente en carbono de la masa fundida se expresa como CE = C + Si/4 + P/2 o, como alternativa, CE = C + (Si+P)/3, donde C es el % en masa de carbono, P es el % en masa de fosforo). Sin embargo, los presentes inventores se han dado cuenta de que, debido a dichas variaciones, tambien las curvas que, segun se analizan con el metodo de Li y Wang, tienen un Q algo diferente pueden dar lugar a fundiciones de nodularidad muy similar o casi identica.
Sun et al., "Controlling melt quality of compacted graphite iron", Materials Science and Engineering A: Structural materials: Properties, Microstructure & Processing, Lausanne, CH, vol. 455, no. 1-2, 14 de julio de 2007, paginas 18, ISSN: 0921-5093, describe otro metodo para controlar una calidad de la colada.
EL OBJETO DE LA INVENCION
Un objeto de la presente invencion es presentar un metodo alternativo para analizar una masa fundida de hierro por medio del cual se obtiene una prediccion mejorada de la nodularidad de la masa fundida moldeada comparada con la de la tecnica anterior, asf como un metodo alternativo de producir hierro al grafito compactado con la ayuda de dicho metodo de analisis.
RESUMEN DE LA INVENCION
De acuerdo con un primer aspecto de la invencion, el objeto de la invencion se alcanza mediante el metodo inicialmente definido para analizar una masa fundida de hierro, caracterizado porque dicha comparacion sobre la que se predice la nodularidad se realiza a lo largo de cada una de dichas curvas para un intervalo de tiempo M2 corresponde a un intervalo de temperatura T1-T2, donde T1 esta en el intervalo de TEinicio-TEmin, donde TEinicio es la temperatura de inicio de la formacion de grafito en la masa fundida y TEmin es una temperatura minima antes del inicio de la recalescencia eutectica en la masa fundida, T2 esta en el intervalo de Tsolidificaci6n-(Tsolidificaci6n-20°C), y que otros intervalos de tiempo en dichas curvas son excluidos de dicha comparacion. Se ha encontrado que es el intervalo dado de M2 que produce una contribucion significativa al analisis y que otras regiones de las curvas fuera de dicho intervalo pueden, debido a diferencias en el equivalente de carbono entre la masa fundida analizada y la masa fundida de referencia, proporcionan una contribucion importante al valor de Q calculado que, sin embargo, es menos importante para la nodularidad de lo que se esperaba anteriormente. Al eliminar dichos intervalos adicionales del analisis, se toma por tanto en consideracion el efecto de diferentes equivalentes de carbono y se excluyen por lo tanto del analisis las diferencias en un Q calculado que son debidas a tales diferencias.
De acuerdo con una realizacion de la invencion, cualquiera de dichas curvas se multiplica con un factor de tiempo de tal manera que la longitud de las curvas expresada como t2 menos t1 se convierte en la misma. Debido a las diferencias en las condiciones del vaciado, tfpicamente las diferencias en la relacion de llenado de la copa termica, el tiempo total desde el inicio de la colada hasta su terminacion, cuando la masa fundida se ha solidificado y alcanzado cierta temperatura, puede variar entre la masa fundida analizada y la masa fundida de referencia y por lo tanto contribuye a un valor de Q incorrectamente elevado que no es representativo de las diferencias verdaderas entre las dos coladas. Por medio de la medicion sugerida por la presente memoria, se elimina por lo tanto la contribucion al valor de Q causada por diferentes condiciones de vaciado, o al menos se suprime.
En consecuencia, se compensan las variaciones en el equivalente de carbono, asf como en la relacion de llenado de la copa termica, en el analisis, y se evitan efectos perjudiciales sobre un valor de Q calculado causado por tales variaciones.
Segun una realizacion de la invencion T2 esta en el intervalo de Tsolidificaci6n-(Tsolidificaci6n-10°C), y de acuerdo con una realizacion preferida, T2 es Tsolidificacion. Se ha encontrado que la contribucion al valor de Q a partir de las diferencias entre los diferentes vaciados para el intervalo de tiempo despues de que Tsolidificacion ha sido alcanzado no produce ninguna mejora particular del resultado del analisis, sino que puede tener un impacto negativo sobre el mismo. Por lo tanto, se prefiere no basar el analisis en partes de las curvas trazadas que reflejen el tiempo despues de que se
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haya alcanzado Tsolidificacion.
De acuerdo con una realizacion, T1 es TEmin. La ventaja de elegir este punto como punto de partida del intervalo de comparacion es que es razonablemente facil de detectar en la curva trazada y que, hasta ese momento, las posibles diferencias entre la curva trazada de la masa fundida analizada y de cualquier masa fundida de referencia es de menor importancia para la prediccion de la nodularidad, como ya se ha descrito anteriormente.
De acuerdo con otra realizacion mas, T1 es TEinicio. Cabe mencionar que TEinicio es en realidad muy cercana de TEmin como se observa a lo largo del eje del tiempo en la curva trazada. Por lo tanto, el efecto tecnico en terminos de supresion del efecto de las variaciones en el equivalente de carbono no es tan diferente de aquel que tiene TEmin como punto de partida. Del mismo modo que TEmin, tambien TEinicio tiene la ventaja de ser relativamente facil de detectar en una tfpica curva de analisis termico para una fundicion colada. TEinicio esta definida por un mmimo local en la derivada de primer orden de la temperatura, y por la derivada de segundo orden de la misma que es cero, es decir definiendo un punto de inflexion. Mediante datos adaptados a los polinomios, este punto de inflexion es relativamente facil de detectar.
De acuerdo con una realizacion de la invencion, cualquiera entre dicha curva graficada y dicha curva de referencia se desplaza a lo largo de su eje de tiempo de tal manera que ti es igual para las dos curvas. En otras palabras, el desplazamiento de al menos una de las curvas a lo largo del eje de tiempo se realiza de modo que ti de la curva de referencia se situa en la misma posicion a lo largo del eje de tiempo como ti de la curva trazada (y analizada). Por lo tanto, se tiene en cuenta el hecho de que puede haber diferencias en la temperatura inicial (de vertido) de la masa fundida analizada y la masa fundida de referencia, y que el tiempo en que ocurre la TEmin o TEinicio para la muestra respectiva podria ser diferente y que, inicialmente, ti de las curvas se desplazan por lo tanto una con respecto a la otra a lo largo del eje del tiempo. Preferiblemente, esta etapa debe ser tomada despues del establecimiento del intervalo ti-t2 mediante el cual las curvas de la masa fundida analizada y la masa fundida de referencia se adaptan entre si de acuerdo con la ensenanza de la invencion. Ventajosamente, esta etapa es seguida por la etapa en la que cualquiera de dichas curvas se multiplica por un factor de tiempo de tal forma que la longitud de las curvas expresadas como t2 menos ti se convierte en la misma.
De acuerdo con una realizacion de la invencion, dicha curva graficada se compara con una pluralidad de curvas de referencia diferentes para fundiciones de diferente nodularidad final, y se elige la nodularidad pronosticada para ser la nodularidad conocida de la curva de referencia que se define como menos diferente de la curva trazada. Esta tecnica es ventajosa en aquellos casos en los que hay un gran numero de curvas de referencia con las que hacer comparacion, de tal manera que existe una buena probabilidad de encontrar una curva que sea muy similar a la de la masa fundida analizada. La determinacion real de la diferencia entre las curvas puede ser cualquiera que sea adecuada para su implementacion en un programa informatico. Puede ser, alternativamente, una determinacion ocular, preferentemente realizada por cualquier operador experimentado.
De acuerdo con una realizacion, la comparacion de la curva trazada y al menos dicha curva de referencia comprende la medicion de la diferencia de temperatura durante tiempos predeterminados y la comparacion de la forma de la curva de dichas curvas, y ponderar las diferencias obtenidas por dicha comparacion con el fin de presentan un valor de la diferencia Q en el que se basa la prediccion de dicha nodularidad.
De acuerdo con una realizacion, dicha masa fundida consiste en, % en masa:
C
3,0-4,0 preferiblemente 3,55-3,80
Si
i,8-4,0 preferiblemente i,9-2,2
Cu
0-i,0 preferiblemente 0,8-i,0
Mo
0-0,3
Mn
0,3-0,5
P
0-0,03
S
0,006-0,0i5
Sn
0,04-0,07
Cr
0-0,i0
Ti
0-0,0i5
Mg
0,005-0,020 preferiblemente 0,008-0,0
Ni
0-0,05
el resto es Fe y las impurezas inevitables. Las coladas con dicha composicion son ventajosas para el proposito de producir un hierro al grafito compactado con nodularidad y otras propiedades mecanicas que seran aceptables y ventajosas para muchas aplicaciones.
Preferiblemente, el equivalente en carbono de la masa fundida, expresado como CE = C + Si/4 + P/2 donde C es % en masa de carbono, Si % en masa de azufre y P es % en masa de fosforo, esta en el intervalo de 4,0-4,4%.
El objeto de la invencion se alcanza tambien por medio del metodo definido inicialmente para producir un hierro al
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grafito compactado, que se caracteriza porque el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una parte restante de dicha masa fundida, que no ha sido aun vaciada, se altera como respuesta a la nodularidad predicha que esta fuera de un intervalo predeterminado, o que el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una segunda masa fundida, cuyas caractensticas corresponden a las caractensticas de la masa fundida moldeada en cuanto a la composicion, la temperatura de la colada y los equivalentes de carbono, se altera como respuesta a que la nodularidad predicha este fuera de un intervalo predeterminado. En otras palabras, se aprovecha el analisis de acuerdo con la presente invencion en un proceso de produccion, en el que el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una masa fundida se controla con base en la prediccion de nodularidad para la masa fundida sobre la que se realiza el analisis. El termino "afectar a la nodularidad" tambien podna denominarse "afectacion de la vermicularidad".
Preferiblemente, el contenido de dicho agente que afecta a la nodularidad en dicha parte restante de la masa fundida o en dicha segunda masa fundida se altera hasta un nivel tal que una nodularidad predicha de la masa fundida, que comprende ahora dicho contenido alterado del agente que afecta a la nodularidad, esta dentro de dicho intervalo predeterminado: la cantidad de agente que afecta a la nodularidad que se va a anadir a la masa fundida puede decidirse con base en los datos previos de masas fundidas de referencia adicionales o por medio de cualquier metodo de calculo adecuado mediante el cual se predice la cantidad deseada. Posiblemente, o incluso preferiblemente, se lleva a cabo una nueva colada de ensayo y un analisis termico de acuerdo con la ensenanza de la presente invencion despues de la adicion de dicho agente que afecta a la nodularidad para establecer si se ha obtenido la nodularidad solicitada dentro de dicho intervalo predeterminado. Si es necesario, se realiza un ajuste adicional de dicho agente que afecta a la nodularidad, seguido por una prueba de colada y analisis, hasta que se obtiene una nodularidad predicha dentro de dicho intervalo.
De acuerdo con una realizacion, dicho agente que afecta a la nodularidad es magnesio, Mg. Otros agentes posibles cuyo contenido podna alterarse como respuesta al resultado de la prediccion de nodularidad son cerio, calcio y/o titanio. Normalmente, el agente de nodularidad se anade con el fin de aumentar la nodularidad. Sin embargo, si la nodularidad es demasiado alta, podna anadirse un agente que afecta a la nodularidad que suprime la generacion de nodulos o contrarresta el efecto que afecta a la nodularidad, por ejemplo, Mg.
De acuerdo con otra realizacion mas, la cantidad de Mg en dicha masa fundida se incrementa si la nodularidad esta por debajo de un valor umbral predeterminado.
La invencion tambien se refiere a un programa informatico que comprende medios de codigo de programa para realizar todas las etapas del metodo de analisis inventivo cuando dicho programa se ejecuta en un ordenador.
La invencion se refiere tambien a un producto de un programa informatico que comprende medios de codigo de programa almacenados en un medio legible por un ordenador para realizar todas las etapas del metodo de analisis inventivo cuando dicho producto informatico se ejecuta en un ordenador.
Ademas, la invencion se refiere tambien a un sistema informatico para implementar el metodo de analisis de la invencion, que comprende un procesador que puede ser operado para ejecutar un programa informatico de acuerdo con la invencion.
Otras caractensticas y ventajas de la presente invencion se presentaran en la siguiente descripcion detallada de una realizacion de la misma.
BREVE DESCRIPCION DE LOS DIBUJOS
A continuacion, se describira con mayor detalle una realizacion de la presente invencion con referencia a los dibujos adjuntos, en los que:
La figura 1 es un diagrama esquematico que presenta la nodularidad frente al contenido del agente que afecta a la nodularidad, tfpicamente Mg,
La figura 2 es un diagrama que muestra el principio para el reconocimiento de la forma de las curvas de enfriamiento de acuerdo con la ensenanza de la tecnica anterior.
La figura 3 muestra dos curvas de enfriamiento con temperaturas iniciales diferentes que conducen a diferentes tiempos de solidificacion total.
La figura 4 muestra dos coladas con diferentes equivalentes de carbono que conducen a diferentes temperaturas de licuefaccion (T).
La figura 5 es un diagrama que muestra los principios basicos del metodo de analisis de la presente invencion.
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La figura 6 es un diagrama que muestra los resultados de los analisis para diferentes coladas, para las cuales se representa la nodularidad frente a Q calculada con respecto a una masa fundida de referencia.
La figura 7 es una representacion esquematica de la forma de las muestras de prueba de hierro moldeado.
La figura 8 es un diagrama que muestra la comparacion de dos curvas de acuerdo con una realizacion de la presente invencion.
La figura 9 es otro diagrama que muestra la comparacion de dos curvas de acuerdo con otra realizacion de la presente invencion.
La figura 10 es un diagrama que muestra la comparacion de dos curvas, y
La figura 11 es un diagrama que muestra la comparacion de dos curvas sin que se hayan aplicado las etapas esenciales de la invencion.
DESCRIPCION DETALLADA DE LA INVENCION
La Figura 1 es un diagrama que muestra los principios de como el contenido de un agente espedfico que afecta a la nodularidad (denominados elementos de modificacion en la figura 1), tfpicamente magnesio, afecta a la microestructura de una fundicion colada en la que dicho agente forma un elemento de aleacion. FG significa grafito en escamas, CG significa grafito compactado y SG significa grafito esferoidal. La microestructura de planchas de grafito compactadas se expresa en terminos del porcentaje de nodularidad. De acuerdo con una realizacion preferida de la presente invencion, para la optimizacion simultanea de las propiedades mecanicas, la moldeabilidad, la maquinabilidad y la conductividad termica, el grafito debe controlarse dentro del intervalo de especificacion de la nodularidad del 0-30%, preferiblemente dentro del intervalo de especificacion de la nodularidad del 0-20% (mas del 80% de las partfculas de grafito deben estar en la forma compacta/vermicular), en todas las secciones de desempeno cntico de una colada. De acuerdo con la presente invencion, no se permite grafito en escamas. Para el ejemplo particular de una fundicion en la que se usa magnesio como agente unico o al menos predominante para afectar la nodularidad, el intervalo efectivo de magnesio dentro del cual se obtiene 0-20% de la nodularidad es bastante estrecho, tfpicamente en el intervalo de 0,008-0,014% en masa de Mg.
De acuerdo con el concepto general de la presente invencion, se sugiere un metodo para analizar una masa fundida de hierro para producir hierro al grafito compactado, que comprende las etapas de: recibir datos termicos procedentes del enfriamiento de una masa fundida colada que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto es hierro e impurezas inevitables; representar graficamente la temperatura de la masa fundida moldeada frente al tiempo de tal manera que se genere una curva de tiempo-temperatura, y, comparar la curva graficada generada con al menos una curva de referencia, representando dicha curva de referencia un analisis termico correspondiente de otra masa fundida, cuya nodularidad resultante es conocida, con el proposito de predecir la nodularidad de la masa fundida moldeada con base en la diferencia entre dichas curvas. Preferiblemente, el metodo de analisis se aplica en un metodo para producir hierro al grafito compactado, que comprende las etapas de: proporcionar una masa fundida que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto es hierro e impurezas inevitables; moldear al menos una parte de la masa fundida en un molde, y; realizar un analisis termico sobre la masa fundida moldeada durante el enfriamiento de la misma de acuerdo con la invencion, en el que se altera el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una parte restante de dicha masa fundida, que todavfa no se ha fundido, como respuesta a la nodularidad pronosticada que esta fuera de un intervalo predeterminado, o en el que el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una segunda masa fundida, cuyas caractensticas corresponden a las caractensticas de la masa fundida moldeada en cuanto a composicion, temperaturas de moldeado y equivalente en carbono, se altera como respuesta a la nodularidad predicha esta fuera de un intervalo predeterminado.
El metodo de analisis de la invencion se basa en el supuesto de que dos coladas con curvas de enfriamiento identicas, es decir, curvas en las que la temperatura de la masa fundida moldeada se representa en funcion del tiempo, y la composicion de la masa fundida tambien dara lugar a microestructuras identicas. La figura 2 es una representacion de un calculo de similitud de curvas en el que una comparacion de una curva trazada y al menos una curva de referencia comprende la medicion de la diferencia de temperatura para tiempos predeterminados (incrementos) y la comparacion de la forma de la curva de dichas curvas, y ponderando ambas diferencias obtenidas con el fin de presentar un valor de la diferencia Q en el que se basa la prediccion de dicha nodularidad. De acuerdo con una realizacion de la presente invencion, estos principios se aplican para el calculo de un valor de la diferencia Q para la prediccion de la nodularidad de una masa fundida de ensayo. Sin embargo, tal como se describira mas adelante, la presente invencion difiere de la tecnica anterior porque sugiere ajustes espedficos de las curvas en las que se realiza dicho metodo de analisis.
En la figura 2, ts es el tiempo de inicio del vaciado, tf representa la final del vaciado, por ejemplo, cuando ha transcurrido un tiempo dado desde el comienzo del vaciado y las temperaturas de la curva respectiva indican que
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ambos vaciados han alcanzado la temperatura de solidificacion y estan por lo tanto en un estado completamente solidificado. T es temperatura.
De las curvas comparadas en la figura 2, la diferencia de temperatura total S entre las dos curvas se calcula como sigue:
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en donde
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y
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y en donde
i es el paso del tiempo, normalmente un entero de 1 a n n es el numero total de etapas
Ti es la temperatura de fusion de la curva analizada en el tiempo ti T'i es la temperatura de fusion de la curva de referencia en el tiempo ti.
Finalmente, se calcula el valor de la diferencia Q de acuerdo con la siguiente formula, denominada formula I a continuacion.
imagen4
El valor obtenido de la diferencia Q se utiliza para predecir la nodularidad de la masa fundida de prueba. Preferentemente, se usan una pluralidad de curvas de referencia, que representan las masas fundidas con la nodularidad resultante tanto dentro como fuera de un intervalo predeterminado requerido, para comparacion con la masa fundida de ensayo. Cuando Q se aproxima a cero con respecto a cualquiera de dichas curvas de referencia, se espera que la nodularidad de la masa fundida de ensayo sea aproximadamente la nodularidad de dicha masa fundida de referencia. Esto se puede observar en la figura 6, que muestra los resultados de los analisis para diferentes masas fundidas, para las cuales la nodularidad se representa frente a Q calculado con respecto a una masa fundida de referencia.
Sin embargo, de acuerdo con la tecnica anterior, el metodo descrito anteriormente no tiene en cuenta que puede haber variaciones en a) la temperatura inicial (vertido) de la masa fundida, b) la relacion termica de llenado de la copa, y c) el equivalente de carbono entre las dos piezas fundidas que se comparan entre sr La figura 3 es una representation de dos curvas de enfriamiento, denominadas TC1 y TC2, con temperaturas iniciales diferentes que conducen a diferentes tiempos de solidificacion total y la figura 4 es una representacion de dos masas fundidas, cuyas curvas de enfriamiento se denominan TC1 y TC3, con diferentes equivalentes de carbono que conducen a diferentes temperaturas de licuefaccion (TL). Si las curvas no se ajustan con respecto a estas diferencias, el valor de la diferencia Q se volvera excesivamente alto y, por lo tanto, no sera representativo de la nodularidad real de la masa fundida de ensayo. Esto explica el hecho de que en la figura 6, que representa predicciones de nodularidad de acuerdo con la tecnica anterior, hay una pluralidad de ejemplos en los que la diferencia en nodularidad es en realidad muy pequena, aunque el valor de la diferencia Q es bastante alto. Los inventores se han dado cuenta de que hay partes de las curvas que son menos relevantes para la diferencia real en la nodularidad entre una masa fundida de referencia y una masa fundida de ensayo.
Por lo tanto, de acuerdo con una realization preferida de la presente invention, representada a modo de ejemplo en la figura 5, se sugiere que se tomen las siguientes medidas antes de realizar el calculo del valor de la diferencia Q de acuerdo con el principio anterior:
1. Las curvas se cortan en ti que, de acuerdo con una realizacion preferida, es igual a TEmin, donde TEmin es la temperatura mmima antes del inicio de recalescencia en la masa fundida. La TEmin es relativamente facil de detectar por parte de una persona experta en la tecnica. Alternativamente, ti es igual a TEinicio, que es la temperatura de inicio de formation de grafito en la masa fundida. Tambien TEinicio es relativamente facil de detectar para una persona experta en la tecnica. El intervalo de tiempo que va de t2 a ti queda asf excluido de la comparacion subsiguiente de
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las dos curvas por medio del metodo de calculo definido anteriormente del valor de la diferencia Q. Ademas de cortar las curvas en ti, estas ultimas tambien se cortan en t2, lo que corresponde al tiempo en el que la curva respectiva alcanza una temperature T2 que es aproximadamente Tsolidificacion. El intervalo de tiempo que va desde t2 hasta el final del analisis termico, que puede ser la temperatura ambiente dependiendo de cuanto tiempo se ha permitido que el trazado de temperatura avance, se excluye por lo tanto de la comparacion posterior de las dos curvas por medio del metodo de calculo definido anteriormente del valor de la diferencia Q.
2. Desplazar una de las curvas a lo largo del eje de tiempo de modo que la temperatura en ti sea aproximadamente la misma (se situa en el mismo lugar a lo largo del eje de tiempo de las curvas) para las dos curvas que se van a comparar. De este modo, se hace una compensan para posibles temperaturas iniciales diferentes presentadas por las curvas originales no ajustadas.
3. Extender cualquiera de las curvas restantes (que ahora se extienden de ti a t2) de manera que la longitud de las curvas expresadas como t2 menos ti se convierta en la misma. El estiramiento se realiza multiplicando cualquiera de las curvas por un factor tal que dicha longitud se convierta en la misma. De este modo, se compensan las diferencias en las condiciones de colada, en particular la relacion de llenado de la copa termica.
Despues de que se han realizado los ajustes anteriores de las curvas, se comparan las curvas de acuerdo con el principio descrito anteriormente con referencia a la figura 2. De esta manera, la curva trazada se compara con una pluralidad de curvas de referencia diferentes para masas fundidas de nodularidad final diferente (y conocida), y se elige la nodularidad predicha por ser la nodularidad conocida de la curva de referencia que se define como la menos diferente de la curva trazada, es decir, la curva para la cual el valor de la diferencia Q es el mas bajo.
De acuerdo con una realizacion de la invencion, el analisis y la prediccion anteriores de la nodularidad para una masa fundida especfica forma parte de un metodo para producir hierro al grafito compactado. De acuerdo con una realizacion de la invencion, dicho metodo comprende las etapas de proporcionar una masa fundida que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto es hierro e impurezas inevitables, moldear al menos una parte de la masa fundida en un molde y realizar un analisis termico en la masa fundida moldeada durante su enfriamiento y predecir su nodularidad de acuerdo con la ensenanza descrita anteriormente. A continuacion, se altea el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una parte restante de dicha masa fundida, que no se ha fundido todavfa, como respuesta a la nodularidad pronosticada que esta fuera de un intervalo predeterminado, siendo dicho intervalo preferentemente 0-30% de nodularidad, y aun mas preferiblemente 0-20% de nodularidad, de acuerdo con la ensenanza anterior (en la que la nodularidad se estima preferiblemente de acuerdo con la norma ISO 16112: 2006, apendice B). Alternativamente, se altera el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una segunda masa fundida, cuyas caractensticas corresponden a las caractensticas de la masa fundida moldeada en cuanto a composicion, temperatura de la colada y equivalente de carbono, como respuesta a que la nodularidad predicha este fuera de dicho intervalo predeterminado (0-30% de nodularidad o 0-20% de nodularidad). Preferiblemente, el agente que afecta la nodularidad cuyo contenido se altera es magnesio. Si se predice una nodularidad insuficiente, es decir, una cantidad insuficiente de grafito vermicular, se anade magnesio a la masa fundida para obtener suficiente nodularidad. Puede llevarse a cabo otra colada de ensayo y analizarla de acuerdo con el metodo definido anteriormente de acuerdo con la invencion para asegurarse de que la masa fundida con su contenido ajustado del agente que afecta a la nodularidad tendra una nodularidad predicha dentro de dicho intervalo predeterminado. El grado de aumento del agente que afecta a la nodularidad se hace sobre la base de un conocimiento previo respecto a cuanto efecto tendra sobre la nodularidad una cierta adicion del mismo.
De acuerdo con una realizacion preferida de la invencion, dicha masa fundida consiste, en % en masa, en:
C
3,0-4,0 preferiblemente 3,55-3.80
Si
1,8-4,0 preferiblemente 1,9-2,2
Cu
0-1,0 preferiblemente 0,8-1,0
Mo
0-0,3
Mn
0,3-0,5
P
0-0,03
S
0,006-0,015
Sn
0,04-0,07
Cr
0-0,10
Ti
0-0,015
Mg
0,005-0,020 preferiblemente 0,008-0,0
Ni
0-0,05
el resto es Fe y las impurezas inevitables. El equivalente de carbono de la masa fundida, expresado como CE = C + Si/4 + P/2, donde C es % en masa de carbono, Si es % en masa de azufre y P es % en masa de fosforo, esta en el intervalo de 4,0-4,4%. Preferiblemente, pero no necesariamente, tambien la masa fundida sobre cuya base se presenta una curva de referencia y con la que se compara la masa fundida de acuerdo con la ensenanza de la invencion tiene una composicion dentro de los intervalos definidos anteriormente.
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EJEMPLOS
Se prepararon coladas con las composiciones de acuerdo con la Tabla 1 (en % en masa) en un horno de induccion de tipo de frecuencia media con una capacidad de fundicion de 4 toneladas. Las coladas se inocularon con 0,1 % de Inobar y 0,02% de RE (tierra rara). La composicion de la masa fundida respectiva se midio por medio de un espectrometro. Cekv es el equivalente de carbono de la respectiva masa fundida, expresada como CE = % de C + % de Si/4 + % de P/2.
Tabla 1
Ensayo No.
C Si Mn P S Cr Ni Mo Cu Sn Ti Mg Cekv
1
3,67 2,20 0,38 0,005 0,009 0,03 0,02 0,01 0,96 0,059 0,02 0,009 4,22
(continuacion)
Ensayo No.
C Si Mn P S Cr Ni Mo Cu Sn Ti Mg Cekv
2
3,80 2,28 0,36 0,006 0,010 0,03 0,02 0,01 0,91 0.056 0,022 0,010 4,37
3
3,61 2,22 0,36 0,005 0,008 0,03 0,02 0,01 0,92 0,061 0,022 0,009 4,17
4
3,72 2,22 0,40 0,005 0,011 0,03 0.02 0,01 0,96 0,059 0,02 0,010 4,27
5
3,59 2,25 0,35 0,005 0,011 0,03 0,02 0,01 0,94 0,062 0,02 0,009 4,15
6
3,62 2,23 0,38 0,006 0,010 0,04 0,02 0,01 0,94 0,059 0,02 0,009 4,18
7
3,69 2,23 0,37 0,006 0,009 0,03 0,02 0,01 0,96 0,061 0,02 0,012 4,25
8
3,65 2,26 0,38 0,006 0,010 0,04 0,02 0,01 0,93 0,060 0,023 0,012 4,21
9
3,68 2,26 0,38 0,006 0,010 0,04 0,02 0,01 0,93 0,060 0,022 0,012 4,21
11
3,71 2,02 0,38 0,007 0,011 0,04 0,02 0,01 0,89 0,047 0,014 0,009 4,21
12
3,70 2,02 0,41 0,008 0,011 0,04 0,02 0,01 0,88 0,048 0,015 0,009 4,21
13
3,64 2,04 0,42 0,007 0,011 0,04 0,02 0,01 0,87 0,048 0,015 0,008 4,15
14
3,67 1,98 0,38 0,007 0,009 0,04 0,02 0,01 0,88 0,048 0,014 0,007 4,16
15
3,69 2,05 0,41 0,008 0,010 0,04 0,02 0,01 0,88 0,048 0,015 0,010 9,20
16
3,67 2,04 0,40 0,008 0,010 0,04 0,02 0,01 0,88 0,048 0,015 0,009 4,15
21
3,74 2,10 0,36 0,005 0,008 0,03 0,03 0,01 0,87 0,043 0,009 0,012 4.26
22
3,66 2,08 0,36 0,005 0,008 0,03 0,03 0,01 0,87 0,041 0,009 0,010 4,18
23
3,76 1,93 0,33 0,005 0,009 0,03 0,03 0,01 0,86 0,036 0,008 0.004 4,24
24
3,70 1,97 0,36 0,005 0,009 0,03 0,03 0,01 0,87 0,041 0,009 0,004 4,19
25
3,73 2,10 0,36 0,02 0,010 0,05 0,02 0,01 0,82 0,041 0,010 0,015 4,25
26
3,75 2,13 0,36 0,005 0,010 0,03 0,03 0,01 0,86 0,040 0,009 0,014 4,28
31
3,78 2,24 0.42 0,005 0,011 0,03 0,03 0,01 0,87 0,050 0,010 0,021 4,31
33
3,72 2,02 0,39 0,005 0,011 0,03 0,03 0,01 0,88 0,051 0,008 0,005 4,22
34
3,69 2,03 0,38 0,005 0,011 0,03 0,03 0,01 0,88 0,049 0,008 0,005 4,20
35
3,76 2,04 0.38 0,005 0,010 0,03 0,03 0,01 0,89 0,051 0,008 0,008 4,27
41
3,72 2,04 0,38 0,005 0,009 0,03 0,03 0,01 0,88 0,073 0,010 0,008 4,23
Las muestras de las fundiciones experimentales presentadas en la Tabla 1 se produjeron moldeando la respectiva masa fundida en un molde con una cavidad de molde que dio como resultado muestras con geometna similar a una escalera, tal como se presenta en la Figura 7, con un espesor en el intervalo de 8-70 mm (desde la etapa mas delgada hasta la etapa mas gruesa).
Durante el enfriamiento de las masas fundidas moldeadas, se midio la temperatura de las mismas en funcion del tiempo por medio de termopares de tipo K (QuiK-Cup (fabricante Heraeus Electro-Nite)) y se representaron graficamente. La velocidad de muestreo fue de 1 Hz, y las graficas obtenidas se suavizaron mediante ajuste polinomial.
La nodularidad de cada muestra se estimo de acuerdo con la norma ISO 16112: 2006, apendice B (metodo estandar para la estimacion de la nodularidad).
Las muestras se compararon entre sf mediante la comparacion de las graficas tiempo-temperatura resultantes de las mismas y el calculo del valor de Q de acuerdo con las ecuaciones presentadas anteriormente, y de acuerdo con los principios de la presente invencion, es decir, corte, desplazamiento y estiramiento de una de las dos curvas comparadas de acuerdo con las etapas 1, 2 y 3 anteriormente mencionadas mostradas en la Figura 5. El corte se realizo en TEmin, asf como en TEinicio con el proposito de comparar la diferencia resultante de la misma en el valor calculado de Q. La comparacion tambien se hace con una muestra sin la realizacion de ninguna de dichas etapas.
La figura 8 es una representacion de una comparacion de las muestras 11 y 14 (ambas con una nodularidad del 16%) mediante las cuales se realizo el corte, desplazamiento y estiramiento sobre las curvas de acuerdo con los
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principios de la invencion. El corte se realizo a TEmin y Tsolidificacion. Q se calculo por medio de la formula I mencionada anteriormente. El valor de Q resultante fue tan bajo como 1,3, indicando asf que la diferencia en nodularidad es muy pequena.
La figura 9 es una representacion de una comparacion de las muestras 11 y 14 que difiere de la presentada en la figura 8, en que T1 es TEinicio. El valor Q resultante es 1,5. Por lo tanto, el valor de Q es todavfa relativamente bajo, indicando una nodularidad similar para las muestras comparadas, pero no tan bajo como para el caso representado por la figura 8. Como se puede suponer, un aumento del intervalo de comparacion, que se obtiene cuando T1 es TEinicio en lugar de TEmin resulta en un mayor valor de Q. Sin embargo, la diferencia es relativamente pequena, lo que indica que cualquiera de TEinicio o TEmin se puede utilizar como T1.
La figura 10 es una representacion de una comparacion de las muestras 11, que tiene 16% de nodularidad, y 25, que tiene un 46% de nodularidad. Las graficas se han manipulado por corte, desplazamiento y estiramiento de acuerdo con la ensenanza de la invencion, en la que T1 es TEmin y T2 es Tsolidificacion. El valor resultante es tan alto como 5,6, que se compara con el correspondiente valor de Q de 1,3 obtenido por la comparacion de las muestras 11 y 14. De este modo, aunque las curvas trazadas han sido manipuladas de acuerdo con la ensenanza de la invencion, en particular habiendo sido cortado para el intervalo restringido sometido a comparacion, es obvio que las curvas manipuladas siguen siendo efectivas con el fin de identificar una diferencia en la nodularidad entre diferentes muestras.
La Figura 11 es una representacion de la comparacion de las muestras 11 y 14, ambas con una nodularidad del 16%. La comparacion difiere de la presentada en la figura 8 en el sentido de que no se ha aplicado ninguna de las etapas de manipulacion de curvas de la presente invencion. El valor de Q resultante es tan alto como 72,1. Por lo tanto, es obvio que, en ausencia de las etapas 1, 2 y 3, como se sugiere por parte de la presente invencion, se puede obtener tambien un valor de Q muy alto para muestras que de hecho tienen la misma nodularidad.
La muestra 11 se comparo con una serie de las muestras adicionales presentadas en la Tabla 1 anterior. Se aplicaron las etapas 1,2 y 3 de la presente invencion y se calculo el valor de Q para la muestra 11 de acuerdo con la formula I presentada anteriormente. Los resultados se presentan en la Tabla 2.
Tabla 2
Muestra No.
Q Nod (QuiK-Cup)
11
0,00 16
14
1,34 16
15
1,42 13
16
1,52 12
21
2,13 32
26
2,40 46
13
2,56 10
22
2,88 28
12
13,97 18
25
5,42 46
23
17,67 0
24
22,64 0
A partir de la Tabla 2 se puede concluir que la presente invencion da como resultado 12 valores bajos cuando se compara la muestra 11 con muestras con la misma nodularidad que la muestra 11 o con nodularidad cercana a la nodularidad de la muestra 11, mientras que se obtuvieron valores mas altos de Q cuando se realizo una comparacion con muestras con nodularidad significativamente diferente a la de la muestra 11. Por consiguiente, la presente invencion permite una estimacion bastante precisa de la nodularidad y da como resultado una estimacion que no es erronea debido al factor que juegan las partes de las curvas comparadas que ahora han sido eliminadas por corte de acuerdo con la ensenanza de la presente invencion, como podna ser el caso con la estimacion correspondiente de acuerdo con la tecnica anterior. No obstante, la presente invencion, aunque utiliza una parte reducida de los datos de enfriamiento comparados con la tecnica anterior, da como resultado la deteccion de diferencias en la nodularidad entre las muestras comparadas.
Debe entenderse que los ejemplos anteriores solo se presentan a modo de ejemplo y que el alcance de proteccion reivindicado no esta limitado a los mismos, sino que esta limitado por el alcance de la proteccion definida en las reivindicaciones adjuntas, apoyado en la descripcion y en los dibujos adjuntos.

Claims (15)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
    45
    50
    55
    60
    65
    REIVINDICACIONES
    1. Un metodo para analizar una masa fundida de hierro para producir hierro al grafito compactado, que comprende las etapas de
    - recibir los datos termicos procedentes del enfriamiento de una masa fundida colada que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto hierro e impurezas inevitables,
    - graficar la temperatura de la masa fundida moldeada contra el tiempo de tal manera que se genera una curva de tiempo-temperatura,
    - comparar la curva generada con al menos una curva de referencia, representando dicha curva de referencia un analisis termico correspondiente de otra masa fundida, cuya nodularidad resultante es conocida, con el fin de predecir la nodularidad de la masa fundida moldeada sobre la base de la diferencia entre dichas curvas,
    caracterizado porque dicha comparacion sobre la que se predice la nodularidad se realiza a lo largo de cada una de dichas curvas durante un intervalo de tiempo ti -t2 correspondiente a un intervalo de temperatura T1-T2, donde T1 esta en el intervalo de TEinicio - TEmin, donde TEinicio es la temperatura de inicio de la formacion de grafito en la masa fundida y TEmin es una temperatura minima antes del inicio de la recalescencia eutectica en la masa fundida y T2 esta en el intervalo de Tsolidificacion - (Tsolidificacion - 20°C) donde Tsolidificacion es la temperatura de solidificacion y que otros intervalos de tiempo en dichas curvas son excluidos de dicha comparacion.
  2. 2. Un metodo de acuerdo con la reivindicacion 1, caracterizado porque cualquiera de dichas curvas se multiplica por un factor de tiempo de tal forma que la longitud de las curvas expresada como t2 menos ti se convierte en la misma.
  3. 3. Un metodo de acuerdo con la reivindicacion 1 o 2, caracterizado porque T2 esta en el intervalo de Tsolidificacion -
    (Tsolidificacion -10OC), ° porque T2 es Tsolidificacion-
  4. 4. Un metodo de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque T1 es TEmin.
  5. 5. Un metodo de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-3, caracterizado porque T1 es TEinicio.
  6. 6. Un metodo de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque cualquiera entre dicha curva graficada y dicha curva de referencia se desplaza a lo largo de su eje de tiempo de tal forma que t1 es igual para las dos curvas.
  7. 7. Un metodo de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque dicha curva graficada se compara con una pluralidad de curvas de referencia diferentes para masas fundidas de diferente nodularidad final, y se elige la nodularidad predicha para ser la nodularidad conocida de la curva de referencia que se define como la menos diferente de la curva trazada.
  8. 8. Un metodo de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 - 6, caracterizado porque dicha comparacion de la curva trazada y al menos dicha curva de referencia comprende la medicion de la diferencia de temperatura durante tiempos predeterminados, y la comparacion de la forma de la curva de dichas curvas, y la ponderacion de ambas diferencias obtenidas por dicha comparacion con el fin de presentar un valor de la diferencia Q en el que se basa la prediccion de dicha nodularidad.
  9. 9. Un metodo de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-8, caracterizado porque dicha masa fundida consiste, en % en masa, en:
    C
    3,0-4,0
    Si
    1,8-4,0
    Cu
    0 -1,0
    Mo'
    0-0,3-
    Mn
    0,3-0,5
    P
    0-0,03
    S
    0,006-0,015
    Sn
    0,04-0,07
    Cr
    0-0,10
    Ti
    0-0,015
    Mg
    0,005 -0,020
    Ni
    0-0,05
    el resto es Fe e impurezas inevitables.
  10. 10. Un metodo de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el equivalente de carbono de la masa fundida, expresado como CE = C + Si/4 + P/2 donde C es % en masa de carbono, Si % en masa de azufre y P es % en masa de fosforo, esta en el intervalo de 4,0-4,4%.
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    15
    20
    25
    30
    35
  11. 11. Un metodo para producir hierro al grafito compactado, que comprende las etapas de
    - proporcionar una masa fundida que comprende una cantidad predeterminada de carbono, magnesio, el resto es hierro e impurezas inevitables,
    - vaciar al menos una parte de la masa fundida en un molde, y
    - realizar un analisis termico sobre la masa fundida moldeada durante el enfriamiento de la misma de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 -10, caracterizado porque
    - el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una parte restante de dicha masa fundida, que todavfa no se ha fundido, se altera como respuesta a la nodularidad predicha que esta fuera de un intervalo predeterminado, o que
    - el contenido de un agente que afecta a la nodularidad en una segunda masa fundida, cuyas caractensticas corresponden a las caractensticas de la masa fundida moldeada en cuanto a composicion, temperatura de colada y equivalente de carbono, se altera como respuesta a que la nodularidad prevista esta fuera de un intervalo predeterminado,
    preferiblemente dicho agente que afecta a la nodularidad es magnesio, Mg, lo mas preferido es que la cantidad de Mg en dicha masa fundida se incremente si la nodularidad esta por debajo de un valor de umbral predeterminado.
  12. 12. Un metodo de acuerdo con la reivindicacion 11, caracterizado porque el contenido de dicho agente que afecta a la nodularidad en dicha parte restante de la masa fundida o en dicha segunda masa fundida se altera hasta un nivel tal que una nodularidad pronosticada con base en dicho contenido alterado del agente que afecta la nodularidad esta dentro de dicho intervalo predeterminado.
  13. 13. Un programa informatico que comprende medios de codigo de programa para llevar a cabo todas las etapas de una cualquiera de las reivindicaciones 1-10 cuando dicho programa se ejecuta en un ordenador.
  14. 14. Un producto informatico que comprende medios de codigo de programa almacenados en un medio legible por ordenador para realizar todas las etapas de una cualquiera de las reivindicaciones 1-10 cuando dicho producto informatico se ejecuta en un ordenador.
  15. 15. Un sistema informatico para implementar el metodo de una cualquiera de las reivindicaciones 1-10 que comprende un procesador que puede ser operado para ejecutar un programa informatico de acuerdo con la reivindicacion 13.
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