ES2626427T3 - Proceso para la producción de un producto cristalizado - Google Patents

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Abstract

Un proceso para la producción de un producto cristalizado, comprendiendo el proceso efectuar dos o más procesos de paso de cristalización en serie, en el que: (a) cada proceso de paso de cristalización comprende: (i) cristalizar una corriente de alimentación líquida, comprendiendo la corriente de alimentación un componente secundario líquido y un componente de producto líquido que tiene un punto de fusión mayor que el del componente secundario líquido, en un cristalizador que funciona a una temperatura suficiente para cristalizar al menos una porción del componente de producto líquido, formando un efluente de suspensión que comprende cristales de componente de producto y el componente secundario líquido; y (ii) separar al menos parcialmente los cristales de componente de producto y el componente secundario líquido del efluente de suspensión en una unidad de separación seleccionada del grupo consistente en una columna de filtro, una columna de lavado y una centrífuga, formando (A) un filtrado que comprende el componente de producto líquido y el componente secundario líquido y (B) una corriente de producto enriquecida que comprende los cristales de componente de producto; (b) la corriente de alimentación líquida para cada paso de cristalización distinto del primer paso de cristalización comprende el filtrado del paso de cristalización precedente anterior; y (c) la unidad de separación en al menos uno de los pasos de cristalización es una columna de filtro.

Description

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DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN
[0028] Se divulgan generalmente en la presente memoria procesos capaces de separar sólidos de una suspensión de sólido-líquido bajo condiciones que impidan deseablemente el acceso de oxígeno molecular al 5 proceso, en los que la presencia de oxígeno molecular (O2) puede afectar nocivamente las eficacias, seguridad y/o rendimientos de producto del proceso. Por consiguiente, en una realización general ejemplar del proceso de la invención, se separan para-xileno y oxígeno molecular a partir de una suspensión que contiene los mismos y otros isómeros de xileno bajo condiciones que impidan el acceso de oxígeno molecular al proceso. El para-xileno y el oxígeno molecular se separan preferiblemente de la suspensión en una columna de filtro bajo condiciones que
10 impidan el acceso de oxígeno molecular al proceso, produciendo una torta de filtro que contiene para-xileno y produciendo un filtrado que contiene un componente de producto líquido, incluyendo el componente de producto líquido un producto pobre en para-xileno.
[0029] En otra realización general ejemplar, el proceso es un proceso de separación que incluye purificar
15 para-xileno a partir de una suspensión que contiene el mismo y otros isómeros de xileno bajo condiciones que impidan el acceso de oxígeno molecular al proceso de separación, produciendo un producto pobre en para-xileno, e isomerizar el producto pobre el para-xileno de la separación. El para-xileno se purifica preferiblemente a partir de la suspensión en una columna de filtro bajo condiciones que impidan el acceso de oxígeno molecular al proceso de separación, produciendo una torta de filtro que contiene para-xileno y un filtrado que contiene un componente de
20 producto líquido, incluyendo el componente de producto líquido el producto pobre en para-xileno.
[0030] De acuerdo con estas realizaciones generales ejemplares, el filtrado puede incluir además un fluido de desplazamiento. Preferiblemente, al menos uno de la torta de filtro y el fluido de desplazamiento de filtrado incluye al menos una porción del oxígeno molecular introducido en el proceso. Como se usa en la presente memoria, “al 25 menos una porción del oxígeno molecular introducido en el proceso” significa al menos aproximadamente un 40 %, preferiblemente al menos aproximadamente un 45 % y más preferiblemente al menos aproximadamente un 50 % del oxígeno molecular introducido en el proceso. Además, al menos uno de la torta de filtro y el fluido de desplazamiento de filtrado incluye preferiblemente sustancialmente todo el oxígeno molecular introducido en el proceso. Como se usa en la presente memoria, “sustancialmente todo el oxígeno molecular introducido en el proceso” significa al
30 menos aproximadamente un 80 %, preferiblemente al menos aproximadamente un 90 % y más preferiblemente al menos aproximadamente un 95 % del oxígeno molecular introducido en el proceso.
[0031] Entre las diversas otras realizaciones divulgadas en la presente memoria están procesos que implican el uso de columnas de filtro para separar sólidos a partir de una suspensión de sólido-líquido, por ejemplo en 35 procesos de purificación por cristalización por fusión bajo condiciones especificadas para asegurar que el oxígeno molecular no se infiltra en las corrientes de proceso. Los procesos utilizan varias operaciones unitarias generalmente descritas anteriormente. Una de tales realizaciones incluye la operación de una columna de filtro de manera que limite el acceso de oxígeno molecular al filtrado de columna de filtro. Otra realización de la divulgación incluye el uso de columnas de filtro en combinación con un proceso de cristalización/resuspensión, estando dirigidas realizaciones 40 particulares a subcombinaciones que incluyen un cristalizador y una columna de filtro o un tambor de resuspensión y una columna de filtro. Una realización adicional incluye el uso de columnas de filtro en combinación con una disposición en serie de cristalizadores. Otra realización incluye el uso de una columna de filtro en combinación con una centrífuga para recuperar los sólidos residuales que pasan a través de la centrífuga al filtrado de centrífuga. Los datos de prueba y simulación indican que los procesos que usan columnas de filtro según la divulgación son
45 eficaces para limitar el acceso de oxígeno molecular al proceso y mejoran además la eficacia de proceso.
[0032] Una realización preferida de la divulgación incluye un proceso para purificar un producto sólido a partir de una alimentación de suspensión bajo condiciones de proceso que reduzcan o impidan el acceso de oxígeno molecular a las corrientes de flujo de proceso (p.ej., una o más corrientes que salen de operaciones unitarias
50 responsables de purificar el producto sólido). Como ejemplo de esta realización, el proceso puede incluir en primer lugar alimentar una suspensión de sólido/líquido que contiene los componentes para separar, un fluido de desplazamiento y, opcionalmente un fluido de aclarado, a una columna de filtro, estando las tres de dichas corrientes de flujo sustancialmente exentas de oxígeno molecular.
55 [0033] La alimentación de suspensión de sólido/líquido incluye los sólidos de componente de producto para separar/recuperar por la columna de filtro y un componente secundario líquido para retirar de la alimentación de suspensión. El proceso de purificación divulgado es adecuado para la separación de cualquier sólido de componente de producto dispersado en una suspensión con cualquier componente secundario líquido. Cuando se efectúa el proceso de purificación en conexión con una etapa de cristalización y/o resuspensión, los dos componentes para
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contiene el componente secundario líquido y el fluido de desplazamiento y puede contener además una cantidad residual baja de componente de producto (p.ej., componente de producto líquido originalmente en la alimentación de suspensión y/o sólidos finos de componente de producto capaces de pasar a través del filtro de la columna de filtro). La torta de filtro está predominantemente compuesta por sólidos de componente de producto, pero contendrá
5 generalmente también una porción residual del componente secundario líquido que no pasa a través del filtro al filtrado. En un proceso de purificación de para-xileno, la torta de filtrado tiene generalmente una humedad de torta de aproximadamente un 15 % en peso a aproximadamente un 20 % en peso, lo que significa que la torta de filtro contiene de aproximadamente 80 % en peso a aproximadamente 85 % en peso de cristales de para-xileno sólido y de aproximadamente 15 % en peso a aproximadamente 20 % en peso de hidrocarburos C8 mixtos en forma líquida.
10 [0038] Se ha encontrado que la operación de una columna de filtro de esta manera puede proporcionar una ventaja de proceso relacionada con la ausencia (o el impedimento de la introducción) de oxígeno molecular en las corrientes de flujo de proceso (p.ej., el filtrado de la columna de filtro). Se ha encontrado que una columna de filtro que funciona de acuerdo con las condiciones de proceso divulgadas en la presente memoria minimiza el contenido
15 de oxígeno molecular del filtrado, ayudando a impedir una coquización y obstrucciones indeseables en la unidad de isomerización (reactor). Al contrario que otros separadores de sólido-líquido (p.ej., algunas centrífugas), la columna de filtro que funciona de acuerdo con las condiciones de proceso expuestas en la presente memoria asegura que la concentración de oxígeno molecular del filtrado sea menor o igual a la concentración de oxígeno molecular de la alimentación de suspensión. Por consiguiente, las columnas de filtro deberían funcionar al menos a presión
20 ambiental, y preferiblemente a presiones superiores a la presión ambiental (p.ej., aproximadamente 2 psig a aproximadamente 30 psig) para minimizar el contenido de oxígeno molecular del filtrado. En una operación altamente preferible, la columna de filtro funciona a una presión elevada de al menos aproximadamente 0,5 psi superior a la presión ambiental (concretamente, al menos aproximadamente 0,5 psig), aún más preferiblemente al menos aproximadamente 5 psi superior a la presión ambiental, todavía más preferiblemente al menos
25 aproximadamente 10 psi superior a la presión ambiental y más preferiblemente además al menos a aproximadamente 15 psi superior a la presión ambiental. Un intervalo de presión altamente preferido para el funcionamiento de la columna de filtro es de aproximadamente 1,5 psi a aproximadamente 3 psi superior a la presión ambiental (concretamente, de aproximadamente 0,5 psig a aproximadamente 3 psig). Aunque una presión superior a la presión ambiental es una condición necesaria para asegurar que no accede oxígeno molecular, una presión
30 demasiado superior a la presión ambiental impulsará innecesariamente los gastos operativos del proceso a un nivel en que pueden perderse los beneficios económicos del proceso. Además, el recipiente usado para efectuar la separación tendrá una calificación de presión no superable que fija eficazmente el límite superior de la presión operativa a la que, en la mayoría de casos, no se acercará aunque sea no obstante adecuado. En consecuencia, debería mantenerse una observación estrecha de la presión para disfrutar de los muchos beneficios posibilitados por
35 los hallazgos presentados en la presente memoria.
[0039] La referencia en la presente memoria a una presión operativa de la etapa de separación (o a las presiones de columna de filtro descritas en el párrafo anterior) hace referencia a la menor de las múltiples presiones a las que pueden funcionar las diversas porciones (interior, entradas de alimentación y salidas) de una unidad de 40 separación. Por ejemplo, cuando la unidad de separación es una columna de filtro, se entiende que la columna no es isobárica y que su operación práctica está basada en gradientes de presión. La presión se mide típicamente en la columna en tres localizaciones para inferir los gradientes. La presión de alimentación de suspensión es la presión más altas de las tres. La segunda más alta de las tres presiones es la presión de entrada de fluido de desplazamiento. La menor de las tres presiones es la presión a la que el fluido de desplazamiento y el filtrado salen 45 de la columna. La presión en cualquier localización en la columna está limitada por la más alta y más baja de estas presiones. Por consiguiente, a condición de que la presión a la que el fluido de desplazamiento y el filtrado salen de la columna sea mayor que la presión atmosférica (ambiental), entonces puede considerarse que la presión en cualquier otro lugar en la columna es mayor que la presión atmosférica (ambiental). Además, a condición de que la presión en la columna (unidad de separación) supere la presión atmosférica (ambiental), puede impedirse el acceso
50 de oxígeno molecular.
[0040] Generalmente, la cantidad de oxígeno molecular presente en la corriente pobre en producto (p.ej., pobre en para-xileno) que sale de la unidad de separación está relacionada con la cantidad de tal oxígeno que entra en la unidad a través de la alimentación y se arrastra de la unidad por el fluido de desplazamiento. Las corrientes de 55 alimentación a la columna de filtro deberían estar sustancialmente exentas de oxígeno molecular. De acuerdo con las condiciones de proceso divulgadas en la presente memoria, la columna de filtro funciona a una presión superior a la presión ambiental, y no tiene piezas móviles. Como se usa en la presente memoria, una corriente está sustancialmente exenta de oxígeno molecular si no contiene una cantidad de oxígeno molecular (p.ej., O2 disuelto en una corriente líquida, O2 gaseoso en una corriente gaseosa) que, si se transfiere al filtrado (específicamente al
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especialistas en la materia del equipo y controles de procesamiento adecuados necesarios para llevar a cabo el proceso. Tal equipo de procesamiento incluye, pero sin limitación, tuberías, válvulas, equipo de operaciones unitarias (p.ej., recipientes de reactor con entradas y salidas apropiadas, intercambiadores de calor, unidades de separación, etc.), equipos de control de proceso asociados y equipos de control de calidad apropiados. Además, los
5 especialistas en la materia deberían entender fácilmente que de las operaciones unitarias principales descritas en la presente memoria tales como, por ejemplo en la Figura 1, pueden llevarse a cabo las siguientes con equipos similares en paralelo: unidades de separación 120, 140 y 160; calentadores 170, 242 y 274 y tambores de resuspensión 130 y 150. Se especifica en la presente memoria otro equipo de procesamiento, especialmente cuando se prefiere particularmente.
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EJEMPLOS
[0074] Se proporcionan los siguientes ejemplos para ilustrar la invención, pero no pretenden limitar el alcance de la misma
15 Ejemplo 1
[0075] Se realizaron pruebas en las corrientes de alimentación de suspensión y salida de componente secundario líquido del filtrado de diferentes separadores de sólido-líquido para medir el efecto de los separadores
20 sobre el contenido de oxígeno molecular de las corrientes de proceso de separador. Se realizaron las medidas de oxígeno con un analizador de oxígeno de ORBISPHERE modelo 2611E (disponible en Hach Ultra, Ginebra, Suiza), que se calibró usando aire que tiene un contenido de oxígeno de 20,9 %. Se calentaron las muestras a 25 ºC antes de la medida de oxígeno, y se usó en todas las pruebas un sistema de muestra cerrado (concretamente, completamente aislado del oxígeno atmosférico).
25 [0076] Se ensayó una columna de filtro que usa nitrógeno como fluido de desplazamiento y que funciona como unidad de separación de primer paso (concretamente, análoga a la unidad de separación 120 en la Figura 1) en un proceso de purificación de para-xileno. Se analizaron en la alimentación de suspensión de columna de filtro y el filtrado el contenido de oxígeno molecular durante un periodo de aproximadamente un día. Durante el periodo de
30 prueba, los datos (resumidos en la Tabla 1) indican que no había acceso de oxígeno a la columna de filtro. Los datos indican que la columna de filtro arrastraba parte del oxígeno que estaba presente en la alimentación, de modo que el componente secundario líquido del filtrado de columna de filtro tenía un nivel de oxígeno menor que la alimentación. Específicamente, la alimentación contenía aproximadamente 1,5 partes por millón (ppm) en peso de oxígeno, mientras que el componente secundario líquido del filtrado contenía menos de aproximadamente 0,4 ppm de
35 oxígeno. El contenido relativamente bajo de oxígeno del componente secundario líquido del filtrado hace al componente secundario líquido del filtrado particularmente adecuado para reciclar a una unidad de isomerización para producción adicional de para-xileno. Las medidas de presión de la columna de filtro se registraron en unidades de libras por pulgada cuadrada manométricas (psig), obviando así la necesidad de registrar la presión atmosférica/ambiental.
40 Tabla 1 – Contenido de oxígeno molecular de corrientes de columna de filtro y presiones operativas de columna de filtro
O2 en columna de filtro (ppm)
Presión de columna de filtro (psig)
Tiempo de medida
Alimentación Filtrado Entrada de alimentación de suspensión Entrada de N2 Salida de filtrado y N2
0,00 horas
1,84 0,38 ∼150 ∼50 ∼2,5
19,67 horas
1,41 0,30 ∼100 ∼40 ∼2
25,25 horas
1,37 0,30 ∼100 ∼55 ∼2
[0077] Como comparación, se ensayó también una centrífuga convencional que funciona como unidad de
45 separación de primer paso (concretamente, análoga a la unidad de separación 120 en la Figura 1) en un proceso de purificación de para-xileno. Se analizaron en la alimentación de suspensión y el filtrado de dos centrífugas el contenido de oxígeno molecular. Las centrífugas de alta velocidad convencionales permiten el acceso de oxígeno al proceso, tanto en operación en estado estacionario como cuando se abren periódicamente a la atmósfera para mantenimiento y reparación. En contraposición con la columna de filtro, los datos (resumidos en la Tabla 2) ilustran
50 que se introduce oxígeno en centrífugas convencionales. Específicamente, el contenido de oxígeno aumenta de 0,15 ppm en la alimentación de centrífuga a más de aproximadamente 0,7 ppm (p.ej., de aproximadamente 0,8 ppm a aproximadamente 1,5 ppm) en el filtrado de centrífuga. Debido a que el contenido de oxígeno del filtrado aumenta respecto al de la columna de filtro, alimentar el filtrado de centrífuga a una unidad de isomerización para la
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2687492C2 (ru) * 2013-03-15 2019-05-14 Бп Корпорейшн Норс Америка Инк. Способ извлечения параксилола из по меньшей мере двух сырьевых потоков, содержащих изомеры ксилола
CN104944660B (zh) * 2015-07-13 2017-03-01 陵县鲁鑫工贸有限公司 甲硫醇钠生产环保处理装置及其环保处理工艺
CN106267879B (zh) * 2016-09-20 2018-06-19 苏州浩波科技股份有限公司 一种连续可控的安赛蜜结晶装置
CN111655656B (zh) 2017-12-05 2023-10-17 英力士美国化学公司 在使用变化的氢气吹扫流向的变压吸附装置中回收对二甲苯的方法
CN111655655B (zh) * 2017-12-05 2024-01-30 英力士美国化学公司 在结晶区中回收对二甲苯的方法
CN111655654B (zh) 2017-12-05 2023-05-05 英力士美国化学公司 使用减少的结晶载量回收对二甲苯的方法
WO2019113207A1 (en) 2017-12-05 2019-06-13 Bp Corporation North America Inc. Method of recovering paraxylene from a mixture of aromatic hydrocarbons
WO2019113191A1 (en) 2017-12-05 2019-06-13 Bp Corporation North America Inc. Method of retrofitting a system for recovering paraxylene
CN112805242A (zh) 2018-08-02 2021-05-14 株式会社Posco 硫酸锂制备装置及其制备方法
WO2021173798A1 (en) 2020-02-29 2021-09-02 Ineos Us Chemicals Company Separation process and apparatus
KR20230161479A (ko) * 2021-03-25 2023-11-27 해치 리미티드 결정화된 금속 술페이트로부터 불순물을 제거하기 위한 공정 및 장치
CN116983707B (zh) * 2023-09-27 2023-12-15 天津乐科节能科技有限公司 一种固液逆流热质交换提纯塔及提纯方法

Family Cites Families (102)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1182773A (en) 1915-11-24 1916-05-09 Niagara Automatic Fire Sprinkler Co Inc Automatic sprinkler.
US2488031A (en) 1941-07-03 1949-11-15 Standard Oil Co Catalytic conversion system
US2394814A (en) 1941-12-31 1946-02-12 Standard Oil Co Process for handling fluent solids
US2377915A (en) 1943-09-16 1945-06-12 Benjamin M Aldrich Quick opening and sealing envelope
NL62037C (es) 1944-06-10 1948-06-15
US2472377A (en) 1945-01-31 1949-06-07 Hydrocarbon Research Inc Process for hydrocarbon synthesis
US2718308A (en) 1950-05-23 1955-09-20 Bus George Franklin Le Sand and gas traps for oil wells
US2663676A (en) 1951-03-16 1953-12-22 Standard Oil Dev Co Catalyst recovery
US2780663A (en) 1953-05-29 1957-02-05 Standard Oil Co Fractional crystallization and crystal washing
US2866833A (en) 1953-09-14 1958-12-30 Standard Oil Co Paraxylene purification system
US2903343A (en) 1953-11-30 1959-09-08 Phillips Petroleum Co Apparatus for separation and purification
US2813781A (en) 1953-12-15 1957-11-19 Sun Oil Co Countercurrent contact of liquid and solid
US2885431A (en) 1954-06-21 1959-05-05 Phillips Petroleum Co Separation by crystallization
US2815364A (en) * 1955-02-21 1957-12-03 Phillips Petroleum Co Fractional crystallization process and apparatus
DE1192155B (de) 1955-03-17 1965-05-06 Phillips Petroleum Company, Bartlesville, OkIa. (V. St. A.) Verfahren zum kontinuierlichen Reinigen von Kristallsuspensionen
US2851161A (en) 1955-06-10 1958-09-09 Eimco Corp Pressure filtration method and apparatus
US2820070A (en) * 1957-02-28 1958-01-14 Exxon Research Engineering Co Method for recovering paraxylene
NL125644C (es) 1961-05-22
US3217942A (en) 1962-03-20 1965-11-16 Wix Corp Filter unit
US3277200A (en) * 1962-10-25 1966-10-04 Sinclair Research Inc Method for purifying meta-xylene
US3319437A (en) 1964-07-06 1967-05-16 Phillips Petroleum Co Annular crystal purification columns
US3469369A (en) 1966-12-29 1969-09-30 Bell Telephone Labor Inc Method for preparing and applying a viscous fluid
US3804915A (en) * 1967-12-29 1974-04-16 Krupp Gmbh Purification of paraxylene
US3524548A (en) 1968-09-16 1970-08-18 Kaiser Aluminium Chem Corp Filter medium for molten metal
DE1949446A1 (de) * 1969-10-01 1972-02-03 Krupp Gmbh Verfahren zur Gewinnung von reinem p-Xylol
US4004886A (en) 1969-12-12 1977-01-25 Stamicarbon B.V. Two stage continuous process and apparatus for crystallization
US3696930A (en) 1970-04-04 1972-10-10 Ngk Insulators Ltd Horizontal compression type automatic filter press
DE2037561A1 (de) 1970-07-29 1972-02-03 Metallgesellschaft AG, 6000 Frank fürt Schlammverbrennung
US3777892A (en) 1971-01-27 1973-12-11 H Thijssen Apparatus for the separation and treatment of solid particles from a liquid suspension
GB1381724A (en) * 1971-04-30 1975-01-29 Ici Ltd Separation process
SU479748A1 (ru) * 1973-03-26 1975-08-05 Предприятие П/Я Р-6711 Способ выделени пара-ксилола
CA1043275A (en) 1974-04-20 1978-11-28 Hans-Joachim Hofmann Apparatus for producing dry compressed air
US4008158A (en) 1974-10-31 1977-02-15 Envirotech Corporation Dewatering machine
GB1508490A (en) 1974-12-27 1978-04-26 Osaka Packing Apparatus for moulding a slurry of calcium silicate crystals
US3992298A (en) 1975-06-19 1976-11-16 Envirotech Corporation Dewatering machine
US4018479A (en) * 1975-11-03 1977-04-19 Sunar Limited Office chair
US4117026A (en) 1976-05-12 1978-09-26 Mobil Oil Corporation Selective production of para dialkyl substituted benzenes
US4097543A (en) 1976-05-12 1978-06-27 Mobil Oil Corporation Selective disproportionation of toluene
US4093672A (en) 1976-05-28 1978-06-06 The Dow Chemical Company Process for the recovery of ultrahigh purity indene
US4270937A (en) 1976-12-01 1981-06-02 Cng Research Company Gas separation process
US4332599A (en) 1977-01-12 1982-06-01 Douwe Egberts Koninklijke, Tabaksfabriek-Koffiebranderijen - Theehandel B.V. Continuous packed bed wash column
CH625969A5 (es) 1977-07-15 1981-10-30 Buehler Ag Geb
US4344781A (en) 1981-02-03 1982-08-17 United States Filter Corporation Filter bag with protective cuff
US4341085A (en) 1981-03-04 1982-07-27 Chicago Bridge & Iron Company Freeze concentration apparatus and method
SU1030352A1 (ru) * 1981-10-14 1983-07-23 Предприятие П/Я Р-6711 Способ выделени п-ксилола
US4453959A (en) 1982-02-25 1984-06-12 Bishkin D Bruce Crystal washing and purification method
NL8202517A (nl) 1982-06-22 1984-01-16 Tno Inrichting voor het verdichten van een suspensie.
US4517806A (en) 1984-04-09 1985-05-21 Chicago Bridge & Iron Company Apparatus for separating ice from a slurry and washing the ice
US4623372A (en) 1984-07-11 1986-11-18 Cng Research Company Crystallization process
NL8402536A (nl) 1984-08-17 1986-03-17 Tno Werkwijze voor het afscheiden van suspensievloeistof van in een suspensie aanwezige vaste stofdeeltjes en wassen van het verkregen samengepakte bed van vaste stofdeeltjes met een wasvloeistof in tegenstroom.
US5104519A (en) 1984-11-02 1992-04-14 Mobil Oil Corporation Method and apparatus for removing small catalyst particles in FCC systems
US4933150A (en) 1984-11-02 1990-06-12 Mobil Oil Corp. Apparatus for reducing small catalyst particles in FCC systems
CA1245431A (en) 1986-02-13 1988-11-29 Helmut H. Lukas Fusion apparatus for joining two monomode optical fibers
US4713174A (en) 1986-07-22 1987-12-15 Industrial Filter & Pump Mfg. Co. Mounting arrangement for a tube-type filter element
US5004860A (en) 1986-07-28 1991-04-02 Amoco Corporation Filter system
DE3727277A1 (de) 1986-08-20 1988-02-25 Toshiba Ceramics Co Verfahren und vorrichtung zum filtern einer fluessigkeit
US4687497A (en) 1986-09-29 1987-08-18 Mobil Oil Corporation Solids-gas separator
GB8624266D0 (en) * 1986-10-09 1986-11-12 Ici Plc Separation process
NL8603314A (nl) * 1986-12-29 1988-07-18 Grasso Koninkl Maschf Werkwijze en inrichting voor het winnen van een zuivere stof uit een vloeibaar mengsel door kristallisatie.
US5244903A (en) 1987-03-31 1993-09-14 Research Triangle Institute Camptothecin analogs as potent inhibitors of topoisomerase I
US4769219A (en) 1987-04-09 1988-09-06 Hri, Inc. Catalyst rejuvenation vessel assembly
US4792391A (en) 1987-06-11 1988-12-20 Amoco Corporation Floating recycle pan and process for ebullated bed reactors
US4787985A (en) 1987-08-25 1988-11-29 Grenco Process Technology B.V. Multi-stage purification unit process
US4902407A (en) 1988-06-09 1990-02-20 Texaco Inc. Catalyst inventory control in an ebullated bed process
NL8803060A (nl) 1988-12-14 1990-07-02 Grasso Koninkl Maschf Inrichting voor het continu afscheiden van kristallen uit een moederloog en voor het wassen van de kristallen.
NO901889L (no) 1989-05-10 1990-11-12 Albert Baehr Fremgangsmaate ved og kammerfilterpresse for avvanning av slam og lignende substanser.
NL8901241A (nl) 1989-05-18 1990-12-17 Tno Inrichting, geschikt voor het continu winnen van een in suspensie verkerend produkt, alsmede werkwijze voor het continu winnen van een in suspensie verkerend produkt met behulp van een dergelijke inrichting.
US5143854A (en) 1989-06-07 1992-09-01 Affymax Technologies N.V. Large scale photolithographic solid phase synthesis of polypeptides and receptor binding screening thereof
US5387406A (en) 1990-09-17 1995-02-07 Walther & Cie Ag Method and device for the adsorption and chemisorption, respectively, of gaseous components in a gas stream
JP2543671Y2 (ja) 1991-03-13 1997-08-13 株式会社前田シェルサービス 圧縮空気用フィルタ装置
TW200454B (es) 1991-09-05 1993-02-21 Inst Of France Petroleum
US5292434A (en) 1992-04-07 1994-03-08 Benesi Steve C Filter apparatus and method using belt filter medium
AT398389B (de) 1992-11-06 1994-11-25 Andritz Patentverwaltung Verfahren und anlage zur trennung von feststoff-flüssigkeit-mischungen
GB9302333D0 (en) 1993-02-05 1993-03-24 Ici Plc Filtration process
CN1027422C (zh) 1993-02-17 1995-01-18 中国石油化工总公司 消除结晶器中晶浆里的部分细晶、制造大粒度晶体的方法
US5329060A (en) 1993-04-01 1994-07-12 Uop Integrated selective adsorption and crystallization process for para-xylene recovery
US5470473A (en) 1994-02-17 1995-11-28 Baker Hughes Incorporated Rotary vacuum filtration drum with valved hopper cake treatment means
US5498822A (en) 1994-04-04 1996-03-12 Mobil Oil Corporation Single temperature stage crystallization of paraxylene
US5448005A (en) * 1994-04-04 1995-09-05 Mobil Oil Corporation Crystallization of paraxlene from high purity paraxylene feeds
US5462351A (en) 1994-06-20 1995-10-31 Jenike & Johanson, Inc. Conditioning vessel for bulk solids
US5565090A (en) 1994-11-25 1996-10-15 Uop Modified riser-reactor reforming process
FR2729660A1 (fr) * 1995-01-20 1996-07-26 Inst Francais Du Petrole Procede de production de paraxylene comportant une cristallisation a haute temperature a au moins un etage et une fusion partielle des cristaux
AUPN585795A0 (en) 1995-10-06 1995-11-02 Tox Free Systems Inc. Volatile materials treatment system
US6620243B1 (en) 1998-05-29 2003-09-16 Nordson Corporation Fluidized bed powder handling and coating apparatus and methods
US6376736B1 (en) * 1998-06-12 2002-04-23 Washington Group International, Inc. Production of high purity meta-xylene
US6068460A (en) 1998-10-28 2000-05-30 Eaton Corporation Two speed gerotor motor with pressurized recirculation
US6521135B1 (en) 1999-01-19 2003-02-18 Steve C. Benesi Filtration apparatus operation features
TWI240716B (en) * 2000-07-10 2005-10-01 Bp Corp North America Inc Pressure swing adsorption process for separating paraxylene and ethylbenzene from mixed C8 aromatics
EP1308054B1 (en) 2000-07-27 2004-03-03 Tekelec Services in a mobile telecommunications network
NZ526699A (en) 2001-01-16 2005-03-24 Astrazeneca Ab 8-amino derivatives and their use in treating migraine
US6652760B2 (en) 2001-03-12 2003-11-25 Texaco Inc. Internal filter for fischer-tropsch catalyst/wax separation
US6565653B2 (en) * 2001-05-08 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Energy efficient process for producing high purity paraxylene
US6730221B2 (en) 2001-05-29 2004-05-04 Rentech, Inc. Dynamic settler
US7078439B2 (en) 2001-12-28 2006-07-18 Conocophillips Company Systems and methods for catalyst/hydrocarbon product separation
DE60205255T2 (de) 2002-09-10 2006-06-01 Niro Process Technology B.V. Methode und Apparat zur Gewinnung einer reinen Substanz aus einer unreinen Lösung durch Kristallisation
DE10242746B4 (de) 2002-09-13 2010-07-01 Evonik Degussa Gmbh Waschvorrichtung, ein Verfahren zur Aufreinigung eines Waschguts sowie die Verwendung der Waschvorrichtung
US8211319B2 (en) * 2003-09-16 2012-07-03 Bp Corporation North America Inc. Solid-liquid separation process
US7358414B2 (en) * 2004-01-30 2008-04-15 Miller Jeffrey T Para-xylene process using perm-selective separations
US7381858B2 (en) * 2004-01-30 2008-06-03 Bp Corporation North America Inc. Xylene process using perm-selective separations
US7405340B2 (en) * 2004-04-01 2008-07-29 Bp Corporation North America Inc. Process for recovering paraxylene utilizing ammonia absorption refrigeration
US7812206B2 (en) 2006-03-21 2010-10-12 Bp Corporation North America Inc. Apparatus and process for the separation of solids and liquids
US20090197878A1 (en) 2008-02-01 2009-08-06 Wyeth SUBSTITUTED BENZO[d][1,3]OXAZIN-2(4H)-ONES AND RELATED DERIVATIVES AND THEIR USES FOR MODULATING THE PROGESTERONE RECEPTOR

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