ES2632008T3 - Acero inoxidable dúplex - Google Patents

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Abstract

Un acero inoxidable dúplex que tiene una composición química que consiste en, % en masa: C: más del 0% y no más del 0,03%, Si: no inferior al 0,01% y no más del 0,3%, Mn: no inferior a 0,01% y no más de 3,0%, P: no más de 0,040%, S: no más de 0,008%, Cu: 0,2 a 2,0%, Ni: 5,0 a 6,5%, Cr: 23,0 a 27,0%, Mo: 2,5 a 3,5%, W: 1,5 a 4,0% y N: 0,24 a 0,40%, y opcionalmente uno o más elementos seleccionados de Ca: no más de 0,02%, Mg: no más de 0,02% y B: no más de 0,02%, el equilibrio de Fe e impurezas, en donde un índice de susceptibilidad X de fase σ representado por la siguiente Fórmula (1) no es mayor de 52,0; un índice de resistencia Y representado por la siguiente fórmula (2) no es menor que 40,5; y un equivalente de resistencia a la corrosión por picadura PREW representado por la Fórmula (3) siguiente no es menor que 40:**Fórmula** donde un símbolo de cada elemento en las Fórmulas (1), (2) y (3) denota un contenido (% en masa) del elemento.

Description

imagen1
imagen2
imagen3
imagen4
imagen5
ensayo realizando un ensayo de picadura sobre cada material de placa después del tratamiento térmico en solución. El ensayo de formación de picaduras se llevó a cabo de acuerdo con el método de ensayo de picaduras utilizando cloruro férrico especificado por ASTM G48. Con respecto a la resistencia, se recogieron muestras del ensayo N ° 10 de JIS Z2201 (1998) de los materiales de la placa después del tratamiento térmico en solución, y se llevó a cabo un ensayo de tracción en cada muestra de ensayo a una temperatura normal. Estos resultados se muestran en la Tabla
2.
Tabla 1
División
Composición química (% masa Equilibrio: Fe e impurezas)
C
Si Mn P S Cu Ni Cr Mo W N Ca B Nd
Ejemplos de la invención
1 0,015 0,21 0,99 0,020 0,0017 0,46 5,87 25,0 2,97 2,19 0,355 - - -
2
0,015 0,25 0,99 0,020 0,0016 0,45 5,83 25,4 2,87 2,20 0,344 - - -
3
0,015 0,25 1,00 0,021 0,0010 0,46 5,89 26,1 2,88 2,17 0,356 - - -
4
0,015 0,22 0,49 0,020 0,0008 0,45 5,97 26,1 2,86 2,50 0,349 0,014 - -
5
0,016 0,22 0,49 0,020 0,0009 0,44 5,98 25,6 2,87 3,02 0,323 - 0,0031 -
6
0,016 0,23 0,49 0,017 0,0009 0,45 6,27 25,1 2,63 3,48 0,309 0,0017 0,0025 -
7
0,016 0,23 0,49 0,017 0,0009 0,44 6,31 25,0 2,58 3,96 0,311 - - -
8
0,014 0,24 1,96 0,019 0,0017 0,46 5,30 25,0 3,20 2,07 0,388 0,0028 0,0018 -
Ejemplocomparativo
9 0,016 0,22 0,49 0,019 0,0009 0,46 6,25 25,2 3,01 3,44 0,310 - - 0,02
10
0,014 0,30 0,47 0,021 0,0012 0,46 6,70* 25,1 3,16 2,19 0,280 - - -
11
0,015 0,22 0,49 0,023 0,0015 0,47 6,15 25,2 3,21 2,07 0,266 - - -
12
0,016 0,97* 0,49 0,019 0,0011 0,47 7,60* 25,2 3,15 2,08 0,246 - - -
13
0,018 0,29 0,52 0,019 0,0014 4,92* 6,76* 27,9 3,01 1,95 0,246 - - -
14
0,015 0,14 0,49 0,018 0,0014 0,47 5,86 25,0 3,19 2,09 0,261 - - -
El * indica fuera del alcance de la invención
10
Tabla 2
División
Índice de susceptibilidad X de la fase σ Índice de fuerza Y Valor de impacto (J/cm2) YS (Mpa) PREW CPT (ºC)
Ejemplos de la invención
1 50,3 40,6 25 635 44,1 75
2
50,3 40,9 28 645 44,0 75
3
51,1 41,6 24 655 44,9 75
4
51,2 42,6 22 654 45,2 75
5
51,1 43,7 26 668 45,3 80
6
50,1 44,3 31 698 44,5 80
7
50,1 45,9 28 692 45,1 80
8
50,2 41,0 28 624 45,2 70
Ejemplocomparativo
9 51,5 44,9 18 678 45,8 80
10
53,3* 40,3* 7 588 43,6 80
11
52,1* 39,9* 15 597 43,5 75
12
56,4* 39,6* 4 603 42,9 80
13
54,6* 38,7* 6 585 42,0 70
14
51,0 39,7* 22 598 43,1 80
El * indica fuera del alcance de la invención
La Figura 1 es un dibujo que muestra una relación entre el índice de susceptibilidad X de la fase σ representado por
15 la Fórmula (1) y el valor de impacto después del envejecimiento a 900 °C y 600 segundos, con respecto a los Ejemplos mostrados en la Tabla 1 y en la Tabla 2. Como se muestra en la Figura 1, el valor de impacto se hace mayor a medida que el índice de susceptibilidad X de fase σ se hace más pequeño, y la precipitación de la fase σ está más suprimida. En particular, el ajuste de la composición química de modo que el índice de susceptibilidad X de la fase σ no sea superior a 52,0 suprime significativamente la precipitación de la fase σ. Por lo tanto, el índice de
20 susceptibilidad X de la fase σ es útil para la evaluación de la precipitación de la fase σ, así como un método de evaluación de la susceptibilidad a la grieta durante el enfriamiento por aire de una palanquilla.
Las figuras 2 son dibujos que muestran los puntos de precipitación de las fases σ que se estiman basándose en la evaluación del valor de impacto y curvas de enfriamiento durante el enfriamiento por aire de las palanquillas sólidas
25 que tienen un diámetro exterior de 180 mm con respecto a los aceros inoxidables dúplex del Ejemplo de la invención 6 y del Ejemplo comparativo 10. La Figura 2 (a) muestra un resultado del Ejemplo comparativo 9, y la Figura 2 (b) muestra un resultado del Ejemplo de la invención 6.
Sólo se produce una pequeña influencia práctica debido a la precipitación de la fase σ al valor de impacto de 18
30 J/cm2 después del envejecimiento; por lo tanto, la nariz de precipitación de la fase σ se distingue en torno al valor de impacto de 18 J/cm2. Las velocidades de enfriamiento de la porción superficial y la porción central durante el enfriamiento por aire de cada palanquilla se calculan usando una ecuación de transferencia de calor representada por la Fórmula siguiente y las curvas de enfriamiento se representan en la Figura 2.
7
imagen6
imagen7

Claims (1)

  1. imagen1
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