ES2640965T3 - Aparato de cocción por inducción - Google Patents

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ES2640965T3
ES2640965T3 ES11821327.1T ES11821327T ES2640965T3 ES 2640965 T3 ES2640965 T3 ES 2640965T3 ES 11821327 T ES11821327 T ES 11821327T ES 2640965 T3 ES2640965 T3 ES 2640965T3
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Kazuhiro Kameoka
Yukio Kawata
Masanobu Ito
Isamu Hirashiki
Tokiko Yamauchi
Kazufumi Tanaka
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Mitsubishi Electric Corp
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Mitsubishi Electric Home Appliance Co Ltd
Mitsubishi Electric Corp
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Abstract

Un sistema de cocción por inducción, que comprende: una placa superior (21) para colocar un objetivo de calentamiento (N) para poner un objeto a ser cocinado dentro del mismo, el objetivo de calentamiento (N) que incluye una cacerola; una bobina de calentamiento principal (MC) anular dispuesta debajo de la placa superior (21); una primera subbobina de calentamiento (SC1) y una segunda subbobina de calentamiento (SC2) dispuestas contiguas en ambos lados respectivos de la bobina de calentamiento principal (MC), y cada una que tiene una forma aplastada con una anchura menor que un radio de la bobina de calentamiento principal (MC); circuitos inversores (MIV, SIV1, SIV2) que suministran potencia de calentamiento por inducción a la bobina de calentamiento principal (MC), la primera subbobina de calentamiento (SC1) y la segunda subbobina de calentamiento (SC2), respectivamente; una unidad de control (200) que controla las salidas de los circuitos inversores; y una unidad de operación que da instrucciones de un comienzo de calentamiento y ajustes de potencia de calentamiento a la unidad de control (200), caracterizado por que la unidad de control (200) toma un periodo de tiempo no para suministrar potencia de calentamiento por inducción a la primera subbobina de calentamiento (SC1) y suministra potencia de calentamiento por inducción a la segunda subbobina de calentamiento (SC2) desde el circuito inversor (SIV2) correspondiente a la misma durante el periodo de tiempo, entonces la unidad de control (200) toma un periodo de tiempo para detener el suministro de potencia de calentamiento por inducción a la segunda subbobina de calentamiento (SC2) y suministra potencia de calentamiento por inducción a la primera subbobina de calentamiento (SC1) desde el circuito inversor (SIV2) correspondiente a la misma durante este último periodo de tiempo, y la unidad de control (200) repite la operación de conmutación de excitación para la subbobina de calentamiento primera (SC1) y la segunda (SC2) una pluralidad de veces.

Description

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DESCRIPCION
Aparato de coccion por induccion Campo tecnico
La presente invencion se refiere a un sistema de coccion por induccion que calienta un objetivo de calentamiento tal como una cacerola de metal, que mantiene un objeto a ser cocinado en el mismo, en la placa superior desde debajo de la placa superior.
Antecedentes de la tecnica
Los sistemas de coccion que realizan calentamiento por induccion de un objetivo de calentamiento, como una cacerola de metal, con una bobina de calentamiento, han sido reconocidos por los consumidores por su seguridad, limpieza y alta eficiencia y gradualmente han llegado a ser populares en los ultimos anos.
Tales sistemas de coccion por induccion se clasifican de manera amplia, por su forma de instalacion, en un tipo de encimera que se usa colocando el sistema en un lado superior de un armario fregadero o similar y en un tipo empotrado (incrustado) que esta ajustado en un espacio de instalacion de un mueble de cocina tal como un armario fregadero. En cualquiera de los dos tipos, sistemas de coccion por induccion ampliamente conocidos son aquellos con un lado superior cubierto con una placa superior (tambien conocida como “parte superior”) formada por una placa de vidrio resistente al calor o similar sustancialmente en todo el lado superior y con una unica o una pluralidad de fuentes de calentamiento por induccion dispuestas por debajo de la placa superior. En cuanto a la fuente de calentamiento por induccion de lo anterior, se usa una con una pluralidad de bobinas de calentamiento con diametros diferentes dispuestos concentricamente sustancialmente en un mismo plano y un circuito de potencia de alta frecuencia (tambien conocido como “circuito inversor”) que suministra potencia de alta frecuencia a cada una de las bobinas de calentamiento (vease la Literatura de Patente 1, por ejemplo). La configuracion anterior permite que el control de salida de la potencia de alta frecuencia sea ejercido individualmente a la pluralidad de bobinas con diametros diferentes de manera que se puedan configurar diversos patrones de calentamiento.
Ademas, como otro sistema de coccion por induccion, hay uno que dispone de una bobina de calentamiento circular en el centro, dispone de una pluralidad de bobinas de calentamiento laterales de modo que son adyacentes a ambos lados de la bobina de calentamiento central, y acciona la bobina de calentamiento central y las bobinas de calentamiento laterales con diferentes circuitos de potencia de alta frecuencia. Considerando las direcciones de las corrientes de alta frecuencia que fluyen en la pluralidad de bobinas de calentamiento laterales y la bobina de calentamiento central, las fuerzas electromotrices inducidas generadas en la pluralidad de bobinas de calentamiento laterales y la bobina de calentamiento central se cancelan permitiendo que el sistema de calentamiento por induccion sea usado con propositos tales como calentamiento simultaneo de una region plana ancha (vease la Literatura de Patente 2, por ejemplo).
Ademas, con el fin de proporcionar un sistema de coccion por induccion que sea capaz de calentar una cacerola grande, que tiene un tamano inferior que es mayor que el diametro externo de una unica bobina de calentamiento, sin ninguna uniformidad en la distribucion de calentamiento y sin degradar su rendimiento de coccion, se ha propuesto un sistema de coccion por induccion, aun como otro sistema de calentamiento por induccion, que incluye una primera bobina de calentamiento; un grupo de una pluralidad de bobinas de calentamiento que esta dispuesto en las inmediaciones de la primera bobina de calentamiento teniendo cada una un centro de cfrculo diferente con el de la primera bobina, siendo el diametro externo mmimo de cada una del grupo de bobinas de calentamiento menor que el diametro externo mmimo de la primera bobina de calentamiento; y un controlador que controla la salida de un primer circuito inversor que acciona la primera bobina de calentamiento y las salidas del segundo circuito inversor que acciona el grupo de bobinas de calentamiento (vease la Literatura de Patente 3, por ejemplo).
Ademas, aun como otro sistema de coccion por induccion, hay uno que incluye una pluralidad de bobinas de calentamiento anulares cada una que tiene un centro de drculos diferente dispuesto bajo una placa superior sustancialmente en un mismo plano, un circuito inversor que suministra potencia de calentamiento por induccion a la pluralidad de bobinas, una unidad de control que controla la salida del circuito inversor, y una unidad de operacion que da instrucciones del comienzo/final del calentamiento, los ajustes de potencia de calentamiento y similares a la unidad de control. Con el fin de generar conveccion en un objeto a ser cocinado en un objetivo de calentamiento, la unidad de control realiza un control de manera que, entre la pluralidad de bobinas de calentamiento, se suministra potencia de calentamiento por induccion a la mitad o mas de las bobinas de calentamiento, pero no a todas y de manera que no se suministra potencia de calentamiento por induccion al resto de las bobinas de calentamiento, segun las instrucciones de la unidad de operacion (vease la Literatura de Patente 4, por ejemplo).
De manera similar, en un sistema de coccion por induccion que incluye una pluralidad de bobinas de calentamiento anulares cada una que tienen un centro de drculos diferente dispuesto bajo una placa superior sustancialmente en un mismo plano, con un objeto para generar conveccion en un objeto a ser cocinado, hay una que suministra mas potencia de calentamiento por induccion a la mitad o mas de las bobinas de calentamiento, pero no a todas del resto de bobinas de calentamiento, (vease la Literatura de Patente 5, por ejemplo).
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Lista de referencias
Literatura de Patente
Literatura de Patente 1: Patente Japonesa N° 2978069 (pagina 1, pagina 2, Fig. 1)
Literatura de Patente 2: Patente Japonesa N° 3725249 (pagina 1, pagina 2, Fig. 3)
Literatura de Patente 3: Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa No Examinada N° 2010-73384 (pagina 2, pagina 7, Fig. 3)
Literatura de Patente 4: Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa No Examinada N° 2010-165656 (pagina 1, pagina 2, Fig. 1, Fig. 2)
Literatura de Patente 5: Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa No Examinada N° 2010-146882 (pagina 1, pagina 2, Fig. 1, Fig. 2)
Compendio de la invencion
Problema tecnico
No obstante, en sistemas convencionales de enfriamiento por induccion, dado que toda la parte inferior de un unico objetivo de calentamiento tal como una cacerola de metal se calienta simultaneamente con una pluralidad de bobinas circulares, o una bobina circular (bobina central) y bobinas laterales (no circulares), aun no es suficiente para generar una conveccion con un canal de conveccion largo que se aproxima al otro lado que se enfrenta desde un lado de la cacerola. Ademas, en los sistemas de coccion por induccion, incluso los de uso domestico, hay diversos menus deseados por el usuario tales como hervir rapidamente agua caliente, mantener un alimento guisado a una temperatura alta o en un estado de temperatura predeterminado (tambien conocido como retencion de calor), y calentar una freidora rapidamente a una temperatura predeterminada y uniformizar aun mas toda la temperatura tanto como sea posible mientras se eleva la temperatura de la lmea periferica de la cacerola, por asf decirlo, la temperatura de la superficie de la cacerola hasta un nivel deseado para echar dentro los ingredientes de coccion; no obstante, hay un problema en que un patron de accionamiento de la bobina o las bobinas de calentamiento adecuadas para el menu de coccion no se puede seleccionar por el usuario facilmente o seleccionar automaticamente.
La presente invencion se dirige a los problemas descritos anteriormente y un objetivo principal de la invencion es obtener un sistema de coccion por induccion que emplee un control que sea capaz de facilitar la generacion de conveccion en un lfquido, tal como agua, sopa de comida guisada y similar, en el objetivo de calentamiento.
Solucion al problema
Este objeto, segun la invencion, se resuelve mediante un sistema de coccion por induccion que comprende las caractensticas de la reivindicacion 1. Las realizaciones preferidas de este sistema se definen en las reivindicaciones dependientes.
Breve descripcion de los dibujos
La Fig. 1 es un diagrama de bloques que ilustra una configuracion basica de la totalidad de un sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 2 ilustra vistas en planta de bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 3 es un primer diagrama explicativo de una operacion de calentamiento de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 4 es un primer diagrama explicativo de excitaciones de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 5 es un diagrama explicativo de los pasos de control que ilustran una operacion basica de calentamiento de todo el sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 6 es una vista en planta que ilustra una modificacion de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 7 es un segundo diagrama explicativo de las excitaciones de las bobinas de calentamiento por induccion del
sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 8 es un tercer diagrama explicativo de las excitaciones de las bobinas de calentamiento por induccion del
sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
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La Fig. 9 es un segundo diagrama explicativo de la operacion de calentamiento de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 10 es una vista en perspectiva que ilustra la totalidad de un sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion con una parte parcialmente de despiece.
La Fig. 11 es una vista en perspectiva que ilustra la totalidad de un cuerpo principal del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion en un estado en el que se ha retirado un panel superior.
La Fig. 12 es una vista en planta que ilustra la totalidad del cuerpo principal del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 13 es una vista en perspectiva que ilustra un estado en el que se han eliminado componentes principales tales como placas de separacion vertical del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 14 es una vista en seccion longitudinal tomada a lo largo de la lmea D1-D1 de la Fig. 10.
La Fig. 15 es una vista en seccion longitudinal tomada a lo largo de la lmea D2-D2 de la Fig. 10.
La Fig. 16 es una vista en perspectiva de las secciones principales que ilustran una caja de componentes parcialmente cortada y un conducto de enfriamiento del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 17 es una vista en planta que ilustra una disposicion global de bobinas de calentamiento del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 18 es una vista en planta que ilustra una fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 19 es una descripcion de cableado de una bobina de calentamiento principal de la fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 20 es una vista en planta ampliada de la bobina de calentamiento principal de la fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo y su area periferica del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 21 es una vista en planta de un soporte de bobina de la bobina de calentamiento principal de la fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 22 es un dibujo general de un circuito de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 23 es un diagrama de un circuito de puente completo que es la parte principal del circuito de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 24 es un diagrama esquematico del circuito de puente completo que es la parte principal del circuito de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 25 es una vista en seccion longitudinal que ilustra un caso en el que se realiza una operacion de calentamiento con una cacerola de gran diametro situada encima de la fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 del invencion.
La Fig. 26 es una vista en seccion longitudinal que ilustra una parte delantera central de un cuerpo principal del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 27 es una vista en planta que ilustra un medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 28 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola.
La Fig. 29 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola.
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La Fig. 30 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda esta realizando un calentamiento rapido.
La Fig. 31 es un diagrama explicativo de los pasos de control que ilustran una operacion basica de calentamiento de todo el sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 32 es un primer diagrama de flujo de la operacion de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 33 es un segundo diagrama de flujo de la operacion de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 34 es un tercer diagrama de flujo que ilustra una operacion de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando se cambia la potencia de calentamiento.
La Fig. 35 son graficos que ilustran los niveles de calentamiento (potencia electrica para el calentamiento) de una bobina de calentamiento principal MC y subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando la potencia de calentamiento es 3 kW y 1,5 kW.
La Fig. 36 son graficos que ilustran los niveles de calentamiento (potencia electrica para el calentamiento) de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando la potencia de calentamiento es 500 W.
La Fig. 37 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar de un medio de visualizacion integral de un sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda sola se usa para calentar una cacerola de gran diametro.
La Fig. 38 es una vista en seccion longitudinal que ilustra el sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda sola se usa para calentar una cacerola con diametro normal.
La Fig. 39 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda sola se usa para calentar una cacerola de gran diametro.
La Fig. 40 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion
integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda se usa sola para calentar una cacerola de gran diametro.
La Fig. 41 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion
integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda se usa sola para calentar una cacerola elfptica de gran diametro.
La Fig. 42 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion
integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda se usa sola para calentar la cacerola con un diametro normal.
Descripcion de las realizaciones
Realizacion 1
Las Fig. 1 a 9 ilustran un sistema de coccion por induccion empotrado (incrustado) ejemplar que ilustra un sistema de coccion por induccion segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 1 es un diagrama de bloques que ilustra una configuracion basica de la totalidad del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 2 son vistas en planta que ilustran las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 3 es un primer diagrama explicativo de una operacion de calentamiento de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 4 es un primer diagrama explicativo de excitaciones de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 5 es un diagrama explicativo de los pasos de control que ilustran una operacion basica de calentamiento de todo el sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
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La Fig. 6 es una vista en planta que ilustra una modificacion de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 7 es un segundo diagrama explicativo de las excitaciones de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 8 es un tercer diagrama explicativo de las excitaciones de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
La Fig. 9 es un segundo diagrama explicativo de las operaciones de calentamiento de las bobinas de calentamiento por induccion del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 1 de la invencion.
Senalar que en cada figura, partes iguales o partes correspondientes estan designadas con numeros de referencia iguales.
Se definiran cada uno de los terminos que se usaran en las realizaciones de la invencion.
La “condicion de operacion” del medio de calentamiento D es una condicion electrica y ffsica para el calentamiento y es un termino colectivo para tiempo de excitacion, cantidad de excitacion (potencia de calentamiento), temperatura de calentamiento, patron de excitacion (excitacion continua o excitacion intermitente), y similares. Es decir, es una condicion de excitacion del medio de calentamiento D.
“Visualizacion” es una operacion que informa visualmente a un usuario de las condiciones de operacion del sistema de coccion y de la informacion relacionada que sirve como referencia mientras que se cocina (incluida la informacion con el fin de alarmar el uso anormal y la aparicion de un estado de operacion anormal; en lo sucesivo, conocida meramente como “informacion relacionada con la coccion”) por medio de caracteres y sfmbolos, mediante ilustracion, mediante si hay color o emitancia de luz, o mediante cambio tal como luminancia de luz emitida. Senalar que cuando “se visualiza” emitiendo o iluminando una “unidad de emision de luz de area amplia” o una “unidad de emision de luz individual” descrita mas tarde, y cuando se usa “visualizacion” tal como en “primera visualizacion” o “segunda visualizacion”, la emision o iluminacion es una mera iluminacion de luz de un color predeterminado. Cuando se cambia el estado de iluminacion y el efecto visual, tal como el color de la luz, el brillo, la iluminacion continua o el parpadeo, se puede describir como “cambiar” o “conmutar” el visualizador. Ademas, aunque “emision” e “iluminacion” tienen el mismo significado, en muchos casos, emitir se usa cuando un elemento de emision de luz, tal como un diodo emisor de luz, emite por sf mismo luz e iluminar se usa cuando una lampara emite luz. En la siguiente descripcion, ambos se pueden escribir juntos como anteriormente. Senalar que incluso si la unidad de emision se emite o ilumina electrica y ffsicamente, hay casos en los que una luz debil no suficiente para ser reconocida visualmente por el usuario puede alcanzar al usuario. A menos que se especifique de otro modo, tales casos no corresponden a los terminos “emision” e “iluminacion”, dado que el usuario no puede reconocer el resultado de la “emision” o “iluminacion”. Por ejemplo, la placa superior descrita mas adelante no es tfpicamente incolora o transparente sino que tiene un color claro en el material en sf mismo desde antes de que se recubra en la superficie. Por tanto, dado que la tasa de transmitancia de la luz visible no es del 100%, hay casos en los que la luz no puede ser reconocida visualmente desde encima de la placa superior cuando la luz del diodo emisor de luz es debil, por ejemplo.
Si no se especifica de otro modo, el “medio de visualizacion” de la unidad de visualizacion incluye un visualizador de cristal lfquido (LCD), varios elementos de emision de luz (un elemento de emision de luz semiconductor tiene, por ejemplo, dos tipos, es decir, diodo emisor de luz (LED) y diodo laser (LD)), un elemento de electroluminescencia organica (Electroluminescencia: EL), o similar. Por consiguiente, el medio de visualizacion incluye una pantalla de cristal lfquido, una pantalla EL, o similar. No obstante, el medio de visualizacion, tal como la “unidad de emision de luz de area amplia” y la “unidad de emision de luz individual” descritas mas adelante, puede ser un mero medio de emision de luz tal como una lampara o un LED.
“Notificacion” es una operacion que informa al usuario con el objeto hacer al usuario reconocer la condicion de operacion del medio de control y la informacion relacionada con la coccion mediante visualizacion o habla electrica (sonido fonetico creado electricamente o sintetizado).
Si no se especifica de otro modo, “medio de notificacion” incluye un medio de notificacion con sonido audible tal como un zumbador, un altavoz y similares y un medios de notificacion con caracteres y sfmbolo, ilustracion, animacion o luz visible.
“Calentamiento cooperativo” es una operacion que calienta el mismo objetivo de calentamiento unico por induccion suministrando energfa electrica a cada uno de las dos o mas bobinas de calentamiento que sirven como fuentes de calentamiento por induccion. En la invencion, se ilustran ejemplos de calentamiento cooperativo en la Realizacion 2 y en la Realizacion 3 descritas mas tarde.
La Realizacion 1 del sistema de coccion por induccion segun la invencion se describira a continuacion en detalle con referencia a las Fig. 1 a 9. Las Fig. 1 y 2 son vistas en planta que ilustran esquematicamente las bobinas de calentamiento por induccion de un sistema de coccion por induccion 1 segun la invencion.
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Con referencia a las Fig. 1 y 2, el sistema de coccion por induccion de la invencion incluye un unico cuerpo principal A rectangular (no mostrado). Este cuerpo principal A incluye un panel superior B (no mostrado) que constituye un lado superior del cuerpo principal A, toda la superficie del lado superior del panel superior B distinta de una parte de su circunferencia que esta cubierta con una placa superior; un alojamiento C (no mostrado) que constituye una periferia (pared exterior) del cuerpo principal A distinta del lado superior; un medio de calentamiento D (tal como una bobina de calentamiento principal MC descrita mas tarde) que calienta una cacerola, un producto alimenticio y similares con energfa electrica y similar; un medio de operacion E que se opera por un usuario; un medio de control F que controla el medio de calentamiento recibiendo una senal del medio de operacion; y un medio de visualizacion G que muestra la condicion de operacion del medio de calentamiento.
Ademas, aunque no se usan en la Realizacion 1, hay sistemas de coccion que incluyen, como parte del medio de calentamiento D, un medio de calentamiento electrico conocido como “camara de grill (camara de calentamiento de grill)” o “asador”. Con referencia a la Fig. 1, E1 es una primera seccion de seleccion en el medio de operacion E proporcionado en la parte delantera del lado superior del cuerpo principal A, a la que se realiza la operacion de entrada por medio de una tecla tactil que detecta si ha habido una entrada o no con la diferencia en la capacidad estatica, una tecla de presion que tiene un contacto electromecanico u otras teclas. De manera similar, E2 es una segunda seccion de seleccion y E3 es una tercera seccion de seleccion. El usuario puede seleccionar varios menus de coccion descritos mas tarde operando estas secciones de seleccion. Las caractensticas de la funcion de cada una de las secciones de seleccion E1 a E3 se describiran con detalle mas tarde.
Con referencia a las Fig. 1 y 2, “MC” es la bobina de calentamiento principal de la fuente de calentamiento por induccion (en lo sucesivo, conocida como “fuente de calor IH”) y esta dispuesta cerca de la parte inferior de la placa superior (no mostrada) en la que se coloca un objetivo de calentamiento N. Los drculos representados por lmeas discontinuas en los dibujos son la forma externa del objetivo de calentamiento N tal como una cacerola.
Ademas, la bobina de calentamiento principal esta formada en ultima instancia en una forma de disco mediante la agrupacion de alrededor de 30 alambres finos con un tamano de aproximadamente 0,1 mm a 0,3 mm, la torsion de uno o una pluralidad de esta agrupacion (en lo sucesivo, conocida como “alambre ensamblado”), y devanando en espiral este de modo que se forme una forma externa circular con un punto central X1 como su punto cardinal. El diametro (diametro externo maximo) de la bobina de calentamiento principal MC es de alrededor de 180 mm a alrededor de 200 mm y su radio R1 es de 90 a 100 mm. En la Realizacion 1, con respecto a su capacidad, el consumo maximo de potencia electrica (potencia maxima de calentamiento) de la bobina de calentamiento principal es de 1,5 kW, por ejemplo.
“SC1 a SC4” son cuatro subbobinas de calentamiento elfpticas que estan dispuestas con distancias uniformes y estan dispuestas simetricamente en la parte delantera-trasera y las posiciones izquierda-derecha con un punto central X1 de la bobina de calentamiento principal MC como el punto cardinal. Cuando se ve radialmente desde el punto central X1, la dimension transversal, es decir, el “espesor” (tambien conocido como “amplitud”) WA de cada subbobina de calentamiento tiene un tamano que oscila entre el 50% y el 30% del radio R1 de la bobina de calentamiento principal MC. En los ejemplos de las Fig. 1 y 2, se usan subbobinas de calentamiento en las que WA se ajusta a 40 mm. Ademas, un eje principal MW de cada subbobina de calentamiento es de alrededor del doble de R1, es decir, el mismo que el diametro (diametro externo maximo) de la bobina de calentamiento principal MC, y es de alrededor de 180 mm a 200 mm. Senalar que, si no hay ninguna contradiccion con las otras descripciones en particular, tomando como ejemplo la Fig. 2, el “lado” de la bobina de calentamiento principal MC indica naturalmente el lado derecho y el lado izquierdo, y tambien incluye el lado superior y el lado inferior (lado delantero) y “ambos lados” indica, naturalmente, ambos de los lados izquierdo y derecho, y tambien los lados delantero y trasero, asf como los lados diagonales.
Cada una de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 esta dispuesta para mantener un espacio predeterminado (tamano de unos pocos milfmetros a un centfmetro), esto es, el espacio 271, con la circunferencia de la bobina de calentamiento principal MC. Los espacios entre las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se establecen a intervalos sustancialmente uniformes (manteniendo un espacio 273 entre sf). Estas subbobinas de calentamiento tambien se forman para tener una forma externa de elipse u ovalada retorciendo una o una pluralidad alambres ensamblados y devanando en espiral los alambres ensamblados en una direccion predeterminada, y luego uniendolos parcialmente con una herramienta de union o mediante endurecimiento global con resina resistente al calor para mantener su forma. Las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 tienen una misma forma plana, y las dimensiones de la longitud, anchura y altura (espesor) son todas las mismas. Por consiguiente, se fabrican cuatro subbobinas de calentamiento del mismo tipo y se disponen en cuatro posiciones.
Como se muestra en la Fig. 2, en la circunferencia de la bobina de calentamiento principal MC que tiene un radio R1 desde el punto central X1, la direccion tangencial coincide con la lmea central de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 en su direccion longitudinal. En otras palabras, esta segun la direccion del eje principal.
Cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 constituye electricamente un unico circuito cerrado mientras que los alambres ensamblados se extienden y doblan en una forma elfptica. Ademas, la dimension de la bobina de calentamiento principal MC en la direccion vertical (la altura, tambien conocida como “espesor”) y la dimension de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 en la direccion vertical son las mismas.
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Ademas, la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se disponen horizontalmente y se fijan de manera que las distancias enfrentadas entre sus lados superiores y el lado inferior de la placa superior sean las mismas.
Con referencia a la Fig. 2, “DW” indica el diametro externo del objetivo de calentamiento N tal como una cacerola de metal. En el ejemplo de la Fig. 2, a partir del diametro de la bobina de calentamiento principal MC y de los espesores WA de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 anteriores, el diametro externo DW del objetivo de calentamiento N es de alrededor de 220 mm a 240 mm.
La Fig. 1 es un diagrama de bloques de circuito de una fuente de alimentacion incorporada del sistema de coccion por induccion 1. En general, la fuente de alimentacion segun la invencion incluye un convertidor que convierte potencia de corriente alterna trifasica en corriente continua (conocido como “circuito de puente de diodos” o “circuito de puente rectificador”, por ejemplo,), un condensador de filtrado conectado a un terminal de salida del convertidor, un circuito inversor principal (circuito de potencia) MIV para la bobina de calentamiento principal MC conectado en paralelo a este condensador de filtrado, asf como los subcircuitos inversores (circuito de potencia) SIV1 a SIV4 para las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 conectadas en paralelo al condensador de filtrado.
Cada uno del circuito inversor principal MC y los subcircuitos de inversor SIV1 a SIV4 convierte la corriente continua del convertidor en una corriente de alta frecuencia y suministra la corriente de alta frecuencia individualmente (entre sf) a la correspondiente de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4.
De manera general, la impedancia de una bobina de calentamiento por induccion cambia dependiendo de si hay un objetivo de calentamiento N sobre la bobina de calentamiento por induccion y del tamano (area) del objetivo de calentamiento N. El amperaje del circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 cambia por consiguiente. La fuente de alimentacion segun la invencion incluye una unidad de deteccion de corriente (medio de deteccion) 280 para detectar el amperaje de cada una de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Esta unidad de deteccion de corriente es un tipo de una unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento descrita mas tarde.
La invencion es capaz de detectar con precision el estado colocado del objetivo de calentamiento N usando la unidad de deteccion de corriente 280 para detectar el amperaje de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y estimar si hay un objetivo de calentamiento N colocado encima de cada bobina o si la parte inferior del objetivo de calentamiento N es mayor que un valor predeterminado, y transmitiendo el resultado estimado a una unidad de control (en lo sucesivo, conocida como “circuito de control de excitacion”) 200.
Senalar que aunque se usa una unidad de deteccion de corriente 280 para detectar el amperaje del circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4, la invencion no se limita a esta unidad y se pueden usar otros sensores arbitrarios tales como un sensor mecanico o un sensor optico para detectar el estado colocado del objetivo de calentamiento N.
Como se muestra en el dibujo, el circuito de control de excitacion 200 de la fuente de alimentacion de la invencion esta conectado a la unidad de deteccion de corriente 280 y proporciona una senal de control al circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 segun el estado colocado del objetivo de calentamiento N. Es decir, el circuito de control de excitacion 200 recibe una senal (datos que indican el estado colocado del objetivo de calentamiento N) relacionada con el amperaje de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 detectadas por la unidad de deteccion de corriente 280, y cuando se determina que no hay un objetivo de calentamiento N colocado o que el diametro del objetivo de calentamiento N es menor que un valor predeterminado (^120 mm, por ejemplo), entonces el circuito de control de excitacion 200 controla selectivamente el circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 de manera que se prohube o (si ya se han suministrado) se detiene el suministro de las corrientes de alta frecuencia a la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4.
La invencion es capaz de controlar la fuente de alimentacion de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 individualmente entre sf suministrando la senal de control al circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 con el circuito de control de excitacion 200 segun el estado colocado del objetivo de calentamiento N. Ademas, no accionando la bobina de calentamiento principal MC en el centro (conmutandola a un estado de APAGADA) y accionando todas las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 (conmutandolas a un estado de ENCENDIDA), sera posible llevar a cabo metodos de coccion tales como el precalentamiento de solamente la superficie de cacerola (lado de la cacerola) de una freidora y similares.
A continuacion se describen operaciones espedficas. No obstante, antes de eso, se describiran los menus de coccion principales que se pueden realizar con el circuito de control de excitacion 200 que constituye el nucleo del medio de control F de la invencion.
Modo de calentamiento rapido (Un menu de coccion que prioriza la velocidad de calentamiento. Seleccionado con una primera seccion de seleccion E1). La potencia de calentamiento aplicada al objetivo de calentamiento N se puede ajustar manualmente.
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Un nivel de la potencia de calentamiento total de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento se ajusta por el usuario de entre los nueve niveles de descritos anteriormente en el intervalo de 120W a 3,0 kW.
120 W, 300 W, 500 W, 750 W, 1,0 kW, 1,5 kW, 2,0 kW, 2,5 kW, 3,0 kW.
Una relacion de potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento sCl a SC4 (en lo sucesivo, conocida como “relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento”) se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 para no exceder el lfmite que es la potencia de calentamiento total antes mencionada seleccionada por el usuario y para estar dentro del intervalo de la relacion de potencia de calentamiento predeterminada; el usuario no puede establecer arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento oscila de 2:3 (durante la potencia de calentamiento alta) a 1:1 (durante la potencia de calentamiento baja).
La bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se accionan simultaneamente. En tal caso, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas adyacentes de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se controlan para que coincidan unas con otras.
Modo de freidora (automatico). (Un menu de coccion que requiere una funcion de calentamiento rapido y de retencion de calor. Seleccionado con una tercera seccion de seleccion E3)
Calentamiento del objetivo de calentamiento N (freidora y similares) que contiene aceite para frefr a una temperatura predeterminada (primer paso), controlando automaticamente la potencia de calentamiento de manera que la temperatura del objetivo de calentamiento N se mantenga dentro de un intervalo predeterminado con el circuito de control de excitacion 200 (segundo paso).
Primer paso: calentamiento rapido a una temperatura predeterminada (180°C, por ejemplo).
La potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal es de 2,5 kW.
Segundo paso: se lleva a cabo una fritura en este paso y se echan dentro los ingredientes y similares de los alimentos fritos. Operar durante 30 minutos al maximo. Durante este paso, se prohube el ajuste de la potencia de calentamiento (arbitrariamente) con la unidad de ajuste de potencia de calentamiento. Despues del transcurso de 30 minutos, la operacion de calentamiento se termina automaticamente (es posible ordenar la extension de la operacion).
La relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento se determina automaticamente de manera que este dentro de un intervalo predeterminado en ambos de los pasos primero y segundo, y el usuario no puede ajustar arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento cambia automaticamente de 2:3 (durante la potencia de calentamiento alta) a 1:1 (durante la potencia de calentamiento baja).
La bobina principal y las subbobinas de calentamiento se accionan simultaneamente en el primer paso y los flujos de las corrientes de alta frecuencia donde coinciden la bobina principal y las subbobinas de calentamiento son adyacentes entre sr Esto es para realizar un calentamiento rapido hasta la temperatura predeterminada. La bobina principal y las subbobinas de calentamiento se accionan simultaneamente y los flujos de las corrientes coinciden entre sf en el segundo paso tambien. No obstante, cuando continua un estado en el que hay poco cambio de temperatura durante la fritura, las direcciones de las corrientes se hacen que se contrarresten entre sf con el fin de uniformizar el calentamiento.
Modo de precalentamiento (Un menu de coccion que prioriza la uniformidad del calentamiento. Seleccionado con una segunda seccion de seleccion E2)
Realizar un primer paso de precalentamiento que calienta el objetivo de calentamiento N con una potencia de calentamiento predeterminada mientras que se prohfbe ajustar o cambiar la potencia de calentamiento, y despues del final del primer paso de precalentamiento, realizar un paso de retencion de calor que mantiene el objetivo de calentamiento N dentro de un intervalo de temperatura predeterminado (usando la senal de temperatura de deteccion del sensor de temperatura).
Paso de precalentamiento: la bobina de calentamiento principal se ajusta a 1,0 kW (fija)
Las subbobinas de calentamiento se ajustan a 1.5 kW (fija)
Paso de retencion de calor: cinco minutos como maximo. Durante este periodo de tiempo, cuando no se realiza un ajuste de potencia de calentamiento (arbitrario), la operacion de calentamiento se termina automaticamente despues del transcurso de cinco minutos.
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Bobina de calentamiento principal ajustada entre 300 W a 100 W (el usuario incapaz de realizar el ajuste)
Subbobinas de calentamiento ajustadas entre 300 W a 100 W (el usuario incapaz de realizar el ajuste)
Durante el paso de retencion de calor, cuando se ajusta una potencia de calentamiento arbitraria, sera la misma que un calentamiento rapido.
En cuanto al ajuste de la potencia de calentamiento arbitraria, el usuario puede seleccionar un nivel de la potencia de calentamiento total de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento de entre los nueve niveles descritos a continuacion en el intervalo de 120W a 3,0 kW.
120 W, 300 W, 500 W, 750 W, 1,0 kW, 1,5 kW, 2,0 kW, 2,5 kW, 3,0 kW.
En este caso, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 de modo que estara dentro de un intervalo predeterminado; el usuario no puede determinar arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento oscila de 2:3 (durante la potencia de calentamiento alta) a 1:1 (durante la potencia de calentamiento baja).
La bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento se accionan simultaneamente en el paso de precalentamiento y los flujos de las corrientes de alta frecuencia donde la bobina principal y las subbobinas de calentamiento son adyacentes entre sf estan en direcciones completamente opuestas. Esto es debido a que la importancia se pone en la uniformizacion de la intensidad de calentamiento haciendo que los flujos magneticos generados a partir de ambas bobinas en areas adyacentes interfieran entre sf. La bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento se accionan simultaneamente tambien en el paso de retencion de calor; no obstante, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia son opuestas en las areas donde la bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento son adyacentes entre sf. Esto es para uniformizar la distribucion global de temperatura.
Senalar que en el paso de retencion de calor o despues del comienzo de la ebullicion, se inicia un control de aceleracion de conveccion sobre la base de las instrucciones del usuario. El control de aceleracion de conveccion se describira mas tarde.
Modo de hervir agua (Un menu de coccion que pone la prioridad en la velocidad de calentamiento. Seleccionado con la primera seccion de seleccion E1)
Despues de que el usuario comience a calentar el agua en el objetivo de calentamiento N con una potencia de calentamiento arbitraria y despues de que el agua comience a hervir (cuando el circuito de control de excitacion 200 determina que el agua esta en estado de ebullicion a partir de informacion tal como la temperatura del objetivo de calentamiento N y el cambio en el grado de ascenso de la temperatura detectado por un sensor de temperatura, un medio de visualizacion G informa al usuario de que el agua esta hirviendo. La potencia de calentamiento a partir de entonces se ajusta automaticamente, y el estado de ebullicion se mantiene como esta durante solo dos minutos.
Paso de hervir agua:
La potencia total de calentamiento de la bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento es de 120 W a 3,0 kW (ajustada arbitrariamente de entre nueve niveles desde el nivel de calentamiento 1 al nivel de calentamiento 9. El ajuste por defecto es el nivel de calentamiento 7 = 2,0 kW).
La relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 para no exceder el lfmite que es la potencia de calentamiento total mencionada anteriormente seleccionada por el usuario y para estar dentro del intervalo de la relacion de potencia de calentamiento predeterminada; el usuario no puede establecer arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento oscila de 2:3 (durante la potencia de calentamiento alta) a 1:1 (durante la potencia de calentamiento baja).
Paso de retencion de calor: dos minutos como maximo. Despues del transcurso de 2 minutos, la operacion de calentamiento se termina automaticamente.
Bobina de calentamiento principal ajustada a 1,0 kW o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste)
Subbobinas de calentamiento ajustadas a 1,5 kW o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste)
Durante este penodo de tiempo, cuando se establece una potencia de calentamiento arbitraria por el usuario, sera la misma que un calentamiento rapido. La potencia de calentamiento se puede seleccionar a partir de nueve niveles de calentamiento de 120 W a 3,0 kW.
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Hasta que el objeto a ser cocinado comience a hervir, la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se accionan simultaneamente. En tal caso, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas adyacentes de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se controlan para coincidir entre sr Despues de que el objeto a ser cocinado comience a hervir, las direcciones de las corrientes se hacen que se contrarresten entre sr
Modo de cocer arroz (Un menu de coccion que pone la prioridad en la uniformidad de calentamiento. Seleccionado con la segunda seccion de seleccion E2)
Despues de que el usuario haya fijado un recipiente, que ha de ser el objetivo de calentamiento N, que tiene dentro del mismo una cantidad adecuada de arroz y agua, el recipiente se calienta segun un programa de cocer arroz predeterminado (programa secuencial que incluye un paso de absorcion de agua, un paso de calentamiento, un paso de ebullicion, y un paso de vaporizacion) y se realiza la coccion automatica del arroz.
Paso de absorcion de agua y paso de cocer arroz
Bobina de calentamiento principal ajustada a 0,6 kW o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste. Cambia automaticamente segun la progresion de los pasos). Las subbobinas de calentamiento se ajustan a 0.7 kW o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste. Cambia automaticamente segun la progresion de los pasos)
Paso de vaporizacion: cinco minutos
Bobina principal, sin calentamiento (potencia de calentamiento 0 W)
Paso de retencion de calor: cinco minutos como maximo.
Bobina de calentamiento principal ajustada a 200 W o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste)
Subbobinas de calentamiento ajustadas a 200 kW o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste)
La bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento se accionan simultaneamente y los flujos de las corrientes de alta frecuencia donde la bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento son adyacentes entre sf se controlan de modo que esten en direcciones opuestas. Esto es debido a que se pone la importancia en uniformizar la intensidad de calentamiento haciendo que los flujos magneticos generados a partir de las dos bobinas en areas adyacentes interfieran entre sr
Senalar que despues de que se completa el paso de enfriamiento de arroz, si el circuito de deteccion (una unidad de deteccion de colocacion de objetivo de calentamiento) 280 detecta que el objetivo de calentamiento N no esta colocado encima de la bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento, o durante cualquiera del paso de vaporizacion y el paso de retencion de calor, si la unidad de deteccion de colocacion de objetivo de calentamiento detecta de forma similar que el objetivo de calentamiento N no esta colocado encima de la bobina principal y las subbobinas de calentamiento al mismo tiempo, entonces se detiene inmediatamente la operacion de calentamiento de la bobina principal y las subbobinas de calentamiento.
Modo de guiso (Un menu de coccion que pone prioridad en la velocidad de calentamiento. Seleccionado con la primera seccion de seleccion E1)
Paso de calentamiento (hasta que comienza la ebullicion):
La potencia de calentamiento ejercida al objetivo de calentamiento N se puede ajustar manualmente.
El nivel de la potencia total de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento se selecciona por el usuario de entre los nueve niveles descritos a continuacion en el intervalo de 120W a 3,0 kW.
120 W, 300 W, 500 W, 750 W, 1,0 kW, 1,5 kW, 2,0 kW, 2,5 kW, 3,0 kW.
El valor por defecto es de 2 kW (cuando el usuario no selecciona ninguna potencia de calentamiento, el calentamiento se inicia a 2 kW)
La relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 de modo que estara dentro de un intervalo predeterminado; el usuario no puede determinar arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento oscila de 2:3 (durante la potencia de calentamiento alta) a 1:1 (durante la potencia de calentamiento baja).
Despues del comienzo de la ebullicion:
Cuando el agua comienza a hervir (cuando la unidad de control estima que el agua esta en un estado de ebullicion a partir de informacion tal como la temperatura del objetivo de calentamiento N y el cambio en el grado de ascenso de la temperatura detectado por el sensor de temperatura), se informa al usuario.
Entonces, durante 30 minutos continuamente (se puede extender), la operacion de calentamiento continua 5 automaticamente a un valor por defecto (600 W) para mantener el estado de ebullicion; no obstante, el usuario puede seleccionar arbitrariamente la potencia de calentamiento despues del comienzo de la ebullicion.
En todos los pasos hasta que el objeto a ser cocinado comienza a hervir, la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se accionan simultaneamente, y las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas adyacentes de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de 10 calentamiento SC1 a SC4 se controlan para que coincidan entre st Despues del comienzo de la ebullicion, el control de aceleracion de conveccion se inicia en base a una operacion por el usuario. El control de aceleracion de conveccion se describira mas tarde.
Modo de hervir agua y retener calor (Un menu de coccion que pone la prioridad en la velocidad de calentamiento y en la uniformidad del calentamiento. Seleccionado con la tercera seccion de seleccion E3)
15 Despues de que el usuario comience a calentar el agua en el objetivo de calentamiento N con una potencia de calentamiento arbitraria y despues de que el agua comience a hervir (cuando la unidad de control estima que el agua esta en un estado de ebullicion a partir de informacion tal como la temperatura del objetivo de calentamiento N y el cambio en el grado de ascenso de temperatura detectado por un sensor de temperatura), una unidad de visualizacion G informa al usuario que el agua esta hirviendo. La potencia de calentamiento a partir de entonces se 20 ajusta automaticamente, y el estado de ebullicion se mantiene como esta durante solo dos minutos.
Paso de hervir agua:
La potencia total de calentamiento de la bobina de calentamiento principal y las subbobinas de calentamiento es de 120 W a 3,0 kW (establecida arbitrariamente entre nueve niveles de calentamiento desde el nivel de calentamiento 1 al nivel de calentamiento 9. El ajuste por defecto es el nivel de calentamiento 7 = 2,0 kW). La relacion de potencia de 25 calentamiento principal a subpotencia de calentamiento se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 para no exceder el lfmite que es la potencia de calentamiento total mencionada anteriormente seleccionada por el usuario y para estar dentro del intervalo de la relacion de potencia de calentamiento predeterminada; el usuario no puede establecer arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento oscila de 2:3 (durante la 30 potencia de calentamiento alta) a 1:1 (durante la potencia de calentamiento baja).
Paso de retener calor: 10 minutos como maximo. Despues del transcurso de 10 minutos, la operacion de calentamiento se termina automaticamente.
Bobina de calentamiento principal ajustada a 1,0 kW o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste)
Subbobinas de calentamiento ajustadas a 1,5 kW o menos (el usuario es incapaz de realizar el ajuste)
35 Hasta que el objeto a ser cocinado comience a hervir, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas adyacentes de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se controlan para que coincidan entre sf. Despues de que el objeto a ser cocinado comience a hervir, las direcciones de las corrientes se hacen que se contrarresten entre sf. Despues del comienzo de la ebullicion, el control de aceleracion de conveccion se inicia en base a una operacion por el usuario. El control de aceleracion de conveccion 40 se describira mas tarde.
La operacion basica del sistema de coccion por induccion segun la invencion se describira a continuacion con referencia a la Fig. 5. Despues de activar la potencia principal, cuando el usuario da instrucciones de una operacion que prepara el calentamiento con la unidad de operacion (no mostrada), el amperaje de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se detecta usando la unidad de deteccion de corriente 45 280 para determinar si hay un objetivo de calentamiento colocado encima de cada bobina o si el area de la parte
inferior del objeto de calentamiento N es mayor que un valor predeterminado. El resultado se transmite al circuito de control de excitacion 200 que es una unidad de control (paso MS1).
Cuando la cacerola es una adecuada, el circuito de control de excitacion 200 hace, por ejemplo, que una pantalla de visualizacion de cristal lfquido del medio de visualizacion G que esta dispuesta en la unidad de control E o cerca de 50 la unidad de control E muestre una visualizacion que incita a la seleccion del menu de coccion deseado (MS2). Cuando la cacerola es una cacerola deformada inadecuada (una con una parte inferior concava o similar) o es una cacerola anormalmente pequena o similar, se realiza un procesamiento prohibido de calentamiento (MS6).
Cuando el usuario selecciona e introduce, con la unidad de operacion, en el menu de coccion, la potencia de calentamiento, el tiempo de coccion y similares, se inicia una operacion de calentamiento completa (MS4).
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Como el menu de coccion mostrado en el medio de visualizacion G, hay siete modos, esto es, “modo de calentamiento rapido”, “modo de freidora”, “modo de hervir agua”, “modo de precalentamiento”, “modo de cocer arroz”, “modo de hervir” y “modo de hervir agua y retener calor" que se describen anteriormente. En la descripcion posterior, se puede omitir el termino “modo” y, por ejemplo, el “modo de calentamiento rapido” se puede describir como “calentamiento rapido”.
Cuando el usuario selecciona un menu arbitrario de los siete menus de coccion, el programa incrustado en el circuito de control de excitacion 200 selecciona automaticamente un modo de control que corresponde al menu, y se establecen ajustes, tales como si excitar cada una de la bobina de calentamiento principal mC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, la cantidad de excitacion (potencia de calentamiento) y el tiempo de excitacion. Dependiendo del menu de coccion, se muestra en la unidad de visualizacion una visualizacion que incita al usuario a establecer una potencia de calentamiento arbitraria, tiempo de excitacion y similares (MS5).
Senalar que aunque hay tres secciones de seleccion, esto es, la primera, segunda, tercera secciones de seleccion E1, E2 y E3, hay siete menus de coccion mostrados en el medio de visualizacion G. No obstante, en realidad, hay una tecla en E1 que permite la seleccion de tres modos, esto es, el “calentamiento rapido”, el “hervir agua” y el “hervir”, por ejemplo. De manera similar, en la seccion de seleccion E2 hay una tecla para dos modos, esto es, el “precalentamiento” y el “cocer arroz”, y en la seccion de seleccion E3, hay teclas para dos modos, esto es, el “hervir agua y retener calor” y el “freidora”.
(Control de aceleracion de conveccion)
Se describira a continuacion el control de aceleracion de conveccion que es una caractenstica de la invencion. Hay tres tipos de control de aceleracion de conveccion. Senalar que despues del comienzo de la ebullicion o inmediatamente antes de la ebullicion, por ejemplo, en un caso en el que el sensor de temperatura detecte que la temperatura del objetivo de calentamiento N se ha elevado a 98°C, o en un caso en el que el circuito de control de excitacion 200 determine que esta proximo a un estado de ebullicion en base al tiempo transcurrido desde el comienzo de la coccion, es deseable que el control de aceleracion de conveccion se inicie despues de lo anterior y en una temporizacion que el usuario haya instruido arbitrariamente, por ejemplo, inmediatamente despues de la operacion del usuario. No obstante, en un menu de coccion espedfico, despues de que este en un estado de ebullicion, a menos que el usuario prohfba o a menos que el calentamiento se detenga a mitad de camino, se puede cambiar automaticamente al control de aceleracion de conveccion. El control de aceleracion de conveccion se describira mas tarde.
(Primer Control de Aceleracion de Conveccion)
Este control calienta el objetivo de calentamiento N con las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 durante el periodo de tiempo en el que no se acciona la bobina de calentamiento principal MC.
La Fig. 2(A) ilustra un estado en el que las corrientes de alta frecuencia se suministran simultaneamente a las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 de cada uno de los circuitos inversores SIV1 a SIV4, respectivamente. La Fig. 2(B) ilustra un estado en el que las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 no se suministran con ninguna corriente de alta frecuencia y estan suspendidas de sus operaciones de calentamiento, y, por el contrario, la bobina de calentamiento principal mC sola se suministra con la corriente de alta frecuencia desde el circuito inversor principal MIV y se acciona por calor.
La Fig. 3(A) ilustra un estado en el que las corrientes de alta frecuencia se suministran individualmente y, ademas, simultaneamente al par vecino (en lo sucesivo, conocido como “grupo”) de subbobinas de calentamiento SC1 y SC3 entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 desde los circuitos inversores SIV1 y SIV3. En el caso anterior, la parte de generacion de calor del objetivo de calentamiento N es una parte en forma de cinturon que incluye partes inmediatamente por encima de las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC3 vecinas y una parte entre las dos. Por consiguiente, el objeto a ser cocinado, tal como sopa de miso o estofado, contenido en el objetivo de calentamiento N, se calienta en la parte en forma de cinturon que incluye partes inmediatamente por encima de las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC3 vecinas y la parte entre las dos, se genera un flujo ascendente con la parte calentada como su punto de referencia. Como se representa mediante una flecha YC en la Fig. 3(A), cuando continua este estado, sera posible generar una conveccion larga que se dirige hacia el lado opuesto que es el lado mas alejado de las subbobinas de calentamiento SC1 y SC3. Se facilita la generacion de reflujo en el que la conveccion se convierte en un flujo descendente en el lado opuesto, fluye lateralmente a traves de la parte inferior del objeto a ser cocinado, y vuelve de nuevo hacia las subbobinas de calentamiento SC1 y SC3.
En otras palabras, la ruta secuencial (conocida como “trayectoria de circulacion” o “bucle de conveccion”) se puede hacer larga, en la que el objeto lfquido a ser cocinado vuelve de nuevo con cafda de temperatura despues de ascender espontaneamente con un aumento en la temperatura.
RL1 indica una longitud de la ruta de conveccion larga en la que el lfquido ascendido del objeto a ser cocinado se mueve hacia el otro lado para convertirse en un flujo descendente. El punto de partida de RLl es un punto central XS de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Ademas, RL2 indica una longitud desde una unica subbobina
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de calentamiento SC1 a la pared opuesta del objetivo de calentamiento N tal como una cacerola. Como se puede entender a partir de la Fig. 3(A), RL1 y RL2 son la misma (RL1 = RL2).
A continuacion, como se muestra en la Fig. 3(B), se ilustra un estado en el que las corrientes de alta frecuencia IB se suministran individual y simultaneamente a las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 vecinas entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 de cada uno de los circuitos inversores SIV1 y SIV3. Las direcciones de las corrientes IB que fluyen en las subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 son opuestas entre sb En este caso, dado que la parte de generacion de calor del objetivo de calentamiento N es una parte en forma de cinturon que incluye partes inmediatamente por encima de las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 vecinas y una parte entre las dos, la direccion de la conveccion generada es como se indica por una flecha YC en la Fig. 3(B).
De manera similar, como se muestra en la Fig. 3(C), se ilustra un estado en el cual las corrientes de alta frecuencia IB se suministran individual y simultaneamente al par de dos subbobinas de calentamiento SC2 y SC4 vecinas entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 desde cada uno de los circuitos inversores SIV2 y SIV4. En este caso, dado que la parte de generacion de calor del objetivo de calentamiento N es una parte en forma de cinturon que incluye partes inmediatamente por encima de las dos subbobinas de calentamiento SC2 y SC4 vecinas y una parte entre las dos, la direccion de la conveccion generada es, como se indica por una flecha YC en la Fig. 3(C), completamente en una direccion opuesta al estado ilustrado en la Fig. 3(A).
Como se ha descrito en la realizacion anterior, el primer control de aceleracion de conveccion es un metodo en el que el calentamiento principal se lleva a cabo por un grupo de dos subbobinas de calentamiento vecinas de entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. En otras palabras, es un metodo de accionamiento de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas simultaneamente, entre las cuatro subbobinas de calentamiento. El primer control de aceleracion de conveccion se implementa no solamente a un caso con cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. En un caso en el que, por ejemplo, se usan seis subbobinas de calentamiento, se pueden accionar simultaneamente tres o cuatro subbobinas de calentamiento. Es decir, se pueden agrupar tres o cuatro subbobinas de calentamiento como un grupo y el calentamiento y el accionamiento se pueden llevar a cabo por cada grupo.
Con este primer control de aceleracion de conveccion, sera posible inducir un flujo que facilite la conveccion a traves de toda la anchura de la cacerola desde un lado al otro lado opuesto de la cacerola y a la inversa volviendo desde el otro lado a un lado. Ademas, incluso si no se causa conveccion, dado que la posicion de la cacerola calentada por las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 cambia en el lado periferico de la bobina de calentamiento principal MC, cuando se calienta un lfquido de coccion espeso con alta viscosidad, sera posible suprimir la quemadura local debida a la evaporacion de contenido de agua causada por la concentracion de calor solamente en un lugar.
La temporizacion preferible para conmutar secuencialmente de la Fig. 3(A) a la Fig. 3(B) y de la Fig. 3(B) a la Fig. 3(C) no es la misma entre los objetos a ser cocinados; no obstante, la conmutacion se inicia al menos desde despues de que el objeto a ser cocinado alcance su temperatura de ebullicion o cuando esta cerca de 100°C que es inmediatamente antes del comienzo de su ebullicion. Desde entonces, la conmutacion se realiza, por ejemplo, en un intervalo de 10 a 15 segundos.
Alternativamente, cuando se ajusta una coccion de guiso de 30 minutos, la conmutacion se puede iniciar cinco minutos antes del final de la coccion y realizar durante 5 minutos hasta el final de la coccion. Ademas, la conmutacion de 30 segundos se puede repetir unas pocas veces de modo que se facilite la absorcion de la sopa por los ingredientes tales como verduras, carne y similares. Es deseable que la potencia de calentamiento, el intervalo de excitacion y el orden de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se seleccionen en base a los resultados experimentales de varios menus de coccion debido a que, en realidad, la intensidad generada de la conveccion esta muy afectada por la viscosidad del lfquido del objeto a ser cocinado incluso cuando las mismas subbobinas de calentamiento se accionen por calor con la misma potencia de calentamiento.
Con este primer control de aceleracion de conveccion, sera posible llevar a cabo un metodo de coccion (metodo de calentamiento) tal como solamente precalentando la superficie de cacerola (lado de la cacerola) de una sarten y similares accionando (ajustando a un estado de ENCENDIDA) las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 (que esta dispuesta en la misma circunferencia con un intervalo predeterminado) correspondiente a la periferia del objetivo de calentamiento N.
La Fig. 4 es un diagrama explicativo que ilustra las temporizaciones de distribucion de las corrientes que fluyen en la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. “ENCENDIDO” indica un estado ENCENDIDO en el que se aplica corriente de alta frecuencia a las bobinas que han de ser accionadas por calor, y “APAGADO” indica un estado APAGADO en el que no se aplica corriente.
En la Fig. 4, como se indica mediante una lmea discontinua, la bobina de calentamiento principal MC no esta excitada. Durante este penodo no excitado, un grupo de subbobinas de calentamiento que incluyen la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas, en este ejemplo, un grupo de un par de subbobinas de calentamiento constituidas por dos subbobinas de calentamiento vecinas, realiza un calentamiento por induccion.
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Como se puede entender a partir de la Fig. 4, entre una pluralidad de intervalos divididos por un intervalo de tiempo predeterminado (en lo sucesivo, meramente conocido como “intervalo”), en el primer intervalo I, las subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 estan en ENCENDIDAS, y en el siguiente intervalo II, la subbobina de calentamiento SC1 se APAGA mientras que SC2 se mantiene ENCENDIDA. SC3 se ENCIENDE.
En el siguiente intervalo III, la subbobina de calentamiento SC1 se mantiene APAGADA mientras SC2 se APAGA. SC3 se mantiene ENCENDIDA y SC4 se enciende de nuevo. En el siguiente intervalo IV, SC3 se APAGA. SC4 se mantiene ENCENDIDA y SC1 se ENCIENDE de nuevo. Como se ha mencionado anteriormente, cada uno de los intervalos I a IV mostrados en este diagrama puede ser de alrededor de 10 a 15 segundos. Posteriormente, las corrientes que fluyen en las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se ENCIENDEN y APAGAN en un intervalo de tiempo predeterminado.
(Modificacion del grupo de subbobinas de calentamiento)
Senalar que en la Realizacion 1, aunque la constitucion de las subbobinas de calentamiento que componen el grupo se cambia en cada uno de los intervalos (I, II, III y similares), la constitucion puede ser sin cambios y ser fija. Por ejemplo, las subbobinas de calentamiento se pueden dividir en un grupo de SC1 y SC2 y un grupo de SC3 y SC4 en todo momento, y los dos grupos se pueden excitar alternativamente de manera que mientras un grupo esta ENCENDIDO, el otro grupo esta APAGADO. Alternativamente, en un caso en el que se cambia la constitucion, el orden de excitacion se puede cambiar mientras que se hace girar el primer grupo que es accionado por calor, como se muestra en la Fig. 3, desde el intervalo de excitacion I hasta el intervalo de excitacion IV. Por ejemplo, cuando el primer grupo en el intervalo I es las subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 como se muestra en la Fig. 3(B), la agrupacion en el intervalo II es SC2 y SC4 como se muestra en la Fig. 3(C), y la agrupacion en el intervalo V llegan a ser las subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 de nuevo como se muestra en la Fig. 3(B), entonces se puede decir que el primer grupo accionado por calor ha cambiado secuencialmente en el sentido de las agujas del reloj; no obstante, esto se puede cambiar en el sentido contrario a las agujas del reloj. En este caso, los dos ciclos, esto es, los intervalos de excitacion I a IV y los intervalos de excitacion V a VIII, pueden cambiar las subbobinas de calentamiento sometidas a accionamiento en el sentido de las agujas del reloj como se muestra en la Fig. 3, y desde el paso que entra en el tercer ciclo, es decir, a partir del intervalo IX, se puede llevar a cabo un cambio en el sentido contrario a las aguas del reloj. El paso en el que se mueve la parte calentada de las subbobinas de calentamiento, es decir, los intervalos de conmutacion de la excitacion (los intervalos de excitacion descritos anteriormente I, II, III a VIII y similares), se pueden cambiar a medida que se repite cada ciclo. Estas formas cambiantes se pueden aplicar al segundo y tercer control de aceleracion de conveccion que se describira a continuacion.
(Modificacion de subbobinas de calentamiento)
Como se muestra en la Fig. 6, las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se pueden reducir a dos subbobinas de calentamiento. Es decir, una subbobina de calentamiento del lado derecho SCR mostrada en la Fig. 6 es como una conexion de las subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 que se ilustran en las Fig. 1 a 3 y la totalidad esta curvada extendiendose a lo largo sustancialmente de todo el lado derecho de la lmea periferica de la bobina de calentamiento principal MC. La totalidad de una subbobina de calentamiento izquierda SCL tiene una forma curvada extendiendose a lo largo sustancialmente de todo el lado izquierdo de la lmea periferica de la bobina de calentamiento principal MC. La subbobina de calentamiento izquierda SCL tiene una forma que es bilateralmente simetrica a la subbobina de calentamiento del lado derecho SCR con el punto central X1 de la bobina de calentamiento principal entre medias.
La subbobina de calentamiento derecha SCR y la subbobina de calentamiento izquierda SCL son completamente las mismas subbobinas de calentamiento. Estas subbobinas de calentamiento se pueden usar comunmente solo cambiando su orientacion dispuesta. Ademas, la amplitud de las dos subbobinas de calentamiento SCR y SCL es de alrededor de la mitad del radio de la bobina de calentamiento principal MC. Cuando el diametro de la bobina de calentamiento principal MC es de alrededor de 180 a 200 mm, la amplitud de cada una de las subbobinas de calentamiento SCR y SCL es de alrededor de 45 a 50 mm. Con el fin de aumentar el grado de planicidad y alargar aun mas su forma, hay muchas restricciones tecnicas tales como el metodo de devanado de los alambres ensamblados.
En esta modificacion, cuando la corriente de alta frecuencia se aplica alternativamente en un intervalo predeterminado (el intervalo no tiene que ser uniforme) a la subbobina de calentamiento SCR en el lado derecho y la subbobina de calentamiento SC izquierda desde el respectivo de los circuitos inversores, dado que la lmea periferica derecha y la lmea periferica izquierda del objetivo de calentamiento N se calientan de manera alterna e intensiva por induccion, se genera alternativamente conveccion en el objeto a ser cocinado desde la derecha y la izquierda. En este caso tambien, es eficaz ajustar la potencia de calentamiento de la subbobina de calentamiento SCR en el lado derecho realizando el calentamiento sola o la potencia de calentamiento de la subbobina de calentamiento izquierda SCL realizando el calentamiento sola durante el modo de aceleracion de conveccion para ser mas alto que la potencia de calentamiento de la subbobina de calentamiento SCR en el lado derecho y la potencia de calentamiento de la subbobina de calentamiento izquierda SCL durante el calentamiento por induccion con potencia de calentamiento maxima mientras que las subbobinas de calentamiento del lado derecho e izquierdo SCR y SCL estan en un estado ENCENDIDO. Senalar que una flecha IA ilustrada en la bobina de calentamiento principal MC indica la
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direccion de una corriente de alta frecuencia IA que fluye en la bobina de calentamiento principal MC cuando se acciona la bobina.
En vista de la eficiencia de calentamiento, es preferible que cuando la bobina de calentamiento principal MC y cualquiera de las dos o ambas de la subbobina de calentamiento derecha SCR y la subbobina de calentamiento izquierda SCL se accionan por calor simultaneamente, la direccion de la corriente de alta frecuencia IA que fluye en la bobina de calentamiento principal MC y la direccion de la corriente de alta frecuencia IB que fluye en cada una de las subbobinas de calentamiento izquierda y derecha SCR y SCL son las mismas en los lados adyacentes como se muestra mediante las flechas de lmea continua en la Fig. 6 (En la Fig. 6, se muestra un caso en el que la direccion es en el sentido de las agujas del reloj en la bobina de calentamiento principal MC y en el sentido contrario a las agujas del reloj en las subbobinas de calentamiento izquierda y derecha SCR y SCL). Esto es debido a que, en un area donde dos bobinas independientes son adyacentes entre sf, cuando las corrientes de las bobinas fluyen en la misma direccion, los flujos magneticos generados por las corrientes se intensifican entre sf, se aumenta la densidad del flujo magnetico que interconecta con el objetivo de calentamiento N, y se genera mas corriente de Foucault en el lado inferior del objetivo de calentamiento; por lo tanto, se permite un calentamiento por induccion eficiente.
La potencia de calentamiento de 3 kW - cuando las tres bobinas, esto es, la subbobina de calentamiento derecha SCR, la subbobina de calentamiento izquierda SCL y la bobina de calentamiento principal MC, estan calentando simultaneamente una unica cacerola, y cuando la subbobina de calentamiento derecha SCR se ajusta a 1kW, la subbobina de calentamiento izquierda SCL se ajusta a 1 kW, y la bobina de calentamiento principal Mc se ajusta a 1 kW - se ajusta, en el caso del modo de aceleracion de conveccion descrito anteriormente, de manera que la subbobina de calentamiento derecha SCR se ajusta a 1,5 kW y la subbobina de calentamiento izquierda SCL tambien se ajusta a 1,5 kW mientras que las dos se conmutan alternativamente a un estado ENCENDIDO. Senalar que cuando el numero de subbobinas de calentamiento se reduce a dos, sera posible reducir el numero de circuitos inversores accionados; por lo tanto, se pueden anticipar ventajas tales como la reduccion de costes debido a la reduccion en la configuracion de circuitos y la miniaturizacion debida a la reduccion en el area de la placa de circuito.
Como es evidente a partir de la modificacion de la Fig. 6, el primer control de aceleracion de conveccion incluye una placa superior sobre la cual se coloca un objetivo de calentamiento tal como una cacerola para poner dentro un objeto a ser cocinado, una bobina de calentamiento principal MC anular dispuesta por debajo de la primera subbobina de calentamiento SCR plana y una segunda subbobina de calentamiento SCL que estan dispuestas de manera contigua a ambos lados de la bobina de calentamiento principal y que tiene una anchura que es menor que el radio de la bobina de calentamiento principal, los circuitos inversores que cada uno suministra potencia de calentamiento por induccion a la bobina de calentamiento principal MC y la primera y segunda subbobinas de calentamiento SCR y SCL, una unidad de control que controla la salida de cada circuito inversor, una unidad de operacion que instruye el inicio del calentamiento y los ajustes de potencia de calentamiento a la unidad de control. La unidad de control repite la operacion de conmutacion de excitacion para la primera y la segunda subbobinas de calentamiento una pluralidad de veces de manera que la segunda subbobina de calentamiento se suministra con potencia de calentamiento por induccion desde el circuito inversor pertinente durante un periodo de tiempo en el que la primera subbobina de calentamiento no se suministra con la potencia de calentamiento por induccion y, posteriormente, la primera subbobina de calentamiento se suministra con potencia de calentamiento por induccion desde el circuito inversor pertinente durante un periodo de tiempo en el que esta parado el suministro de la potencia de calentamiento por induccion a la segunda subbobina de calentamiento.
Como se ha descrito anteriormente, en la Realizacion 1, es posible seleccionar facilmente el menu de coccion previsto dado que en el medio de visualizacion E que muestra la condicion de calentamiento, se muestran las teclas de seleccion E1, E2 y E3 de la primera, segunda y tercera seccion de seleccion en forma de teclas tales como un conmutador de capacitancia que permite la operacion de seleccion del usuario. Con la seleccion, la unidad de control determina automaticamente el patron de accionamiento de calor adecuado y, de esta manera, sera posible realizar la coccion por calor con una forma de accionamiento de la bobina de calentamiento segun la intencion y el deseo del usuario tal como la priorizacion del tiempo de calentamiento o priorizacion de uniformidad de temperatura. Por tanto, dado que la tecla de seleccion para el menu de coccion se hace operable en la unidad de visualizacion, se puede disfrutar de una ventaja tal como la eliminacion del uso inadecuado por el usuario y el alivio de la fatiga mental.
En cuanto a una aplicacion de la modificacion, hay una que permite la generacion de una ruta de conveccion diferente alternando el periodo de excitacion de la bobina de calentamiento principal MC en el centro y la de la subbobina de calentamiento derecha SCR y la subbobina de calentamiento izquierda SCL. Por ejemplo, la subbobina de calentamiento derecha SCR se acciona primero durante 15 segundos con una potencia de calentamiento de 1 kW, entonces la subbobina de calentamiento izquierda se acciona durante 15 segundos con una potencia de calentamiento de 1 kW. Despues de repetir esto dos veces, la bobina de calentamiento principal MC se acciona sola durante 15 segundos con una potencia de calentamiento de 1 kW. Con lo anterior, sera posible crear una conveccion que ascienda desde por encima de la bobina de calentamiento principal MC y que se extienda radialmente al lado de la lmea periferica de la cacerola. Con lo anterior, incluyendo la conveccion con una ruta larga creada calentando la parte inferior de la cacerola en su circunferencia externa con las subbobinas de calentamiento izquierda y derecha SCR y SCL, sera posible crear dos tipos de convecciones. Por tanto, se puede anticipar el
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efecto de agitacion y la uniformizacion de la temperatura de todo el objeto a ser cocinado en la cacerola, y la supresion de la ebullicion.
(Segundo control de aceleracion de conveccion)
En este control, durante el periodo en el que no se acciona la bobina de calentamiento principal MC, el objetivo de calentamiento N se calienta mediante un grupo de mas de dos subbobinas de calentamiento vecinas (tambien conocidas como “grupo”) y la potencia de accionamiento se hace diferente entre los grupos de subbobinas de calentamiento. Es decir, el control se caracteriza por que una potencia de calentamiento por induccion mas alta que la potencia suministrada a un primer grupo de subbobinas de calentamiento se alimenta a un segundo grupo de subbobinas de calentamiento y, posteriormente, se reduce la potencia de calentamiento por induccion suministrada al primer grupo de subbobinas de calentamiento y una potencia mas alta que esta se suministra al segundo grupo de subbobinas de calentamiento y, ademas, esta operacion se repite una pluralidad de veces. En otras palabras, es un metodo en el que, entre las cuatro subbobinas de calentamiento, se accionan simultaneamente la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento pero no se accionan simultaneamente todas las que constituyen un grupo, y se cambia la potencia de accionamiento en el resto de las subbobinas de calentamiento de manera que la potencia de calentamiento total del grupo de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento pero no todas es mas alta que la potencia de calentamiento total del resto de las subbobinas de calentamiento.
Posteriormente, se dara en detalle una descripcion.
Como se muestra en la Fig. 3(B), las corrientes de alta frecuencia IB se suministran simultaneamente a las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 vecinas entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 de cada uno de los circuitos inversores SIV1 y SIV2. En este caso, se ajusta una potencia de calentamiento de 1,0 kW (una segunda potencia de calentamiento) a cada una de las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2. En este caso, cada una de las dos subbobinas de calentamiento SC4 y SC3 que estan en una posicion simetrica a las dos subbobinas de calentamiento SC1 a SC2 con el punto central X1 entre medias se accionan con una potencia de calentamiento de 500 W (una primera potencia de calentamiento).
A continuacion, como se muestra en la Fig. 3(C), entre las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 descritas anteriormente, mientras que la potencia de calentamiento de SC1 se reduce a la mitad a 500 W (la primera potencia de calentamiento) y la potencia de calentamiento de SC2 se mantiene igual, la subbobina de calentamiento SC4 que es adyacente a SC2 se acciona a 1,0 kW (la segunda potencia de calentamiento). SC3 se mantiene a 500 W (la primera potencia de calentamiento).
A continuacion, como se muestra en la Fig. 3(D), entre las dos subbobinas de calentamiento SC2 y SC4 descritas anteriormente, mientras que la potencia de calentamiento de SC2 se reduce a la mitad a 500 W y la potencia de calentamiento de SC4 se mantiene igual, la subbobina de calentamiento SC3 que es adyacente a SC4 se acciona a 1,0 kW. SC1 se mantiene a 500 W.
Como es evidente a partir de la descripcion anterior, el control se caracteriza por que el grupo de dos subbobinas de calentamiento vecinas se acciona con una potencia de calentamiento alta y el grupo de las dos subbobinas de calentamiento restantes se acciona con una potencia de calentamiento mas baja, y ademas el grupo con potencia de calentamiento alta y el grupo con potencia de calentamiento baja se conmutan de manera que se cambia la posicion de la parte donde el calentamiento es intenso.
Con este control, sera posible llevar a cabo metodos de coccion y metodos de calentamiento tales como calentar la parte central de la sarten y similares mientras se precalienta eficazmente la superficie de la cacerola (lado de la cacerola). Ademas, dado que la parte central de la cacerola calentada por las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 cambia en la circunferencia de la bobina de calentamiento principal MC, cuando se calienta un lfquido cocinado espeso con alta viscosidad, sera posible suprimir la quemadura local.
Por tanto, el segundo control de aceleracion de conveccion es un metodo en el que el calentamiento principal se lleva a cabo por un par de dos subbobinas de calentamiento vecinas de entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. En otras palabras, es un metodo de accionamiento, entre las cuatro subbobinas de calentamiento, de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas simultaneamente y creacion de una diferencia entre la potencia de calor accionada del grupo del resto de las subbobinas de calentamiento y la de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas. El segundo control de aceleracion de conveccion se implementa no solamente a un caso con cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. En un caso en el que, por ejemplo, se usan seis subbobinas de calentamiento, se pueden accionar simultaneamente tres o cuatro subbobinas de calentamiento. Senalar que es preferible que la segunda potencia de calentamiento sea dos veces o mas que la primera potencia de calentamiento; no obstante, puede ser 1,5 veces o mas. Ademas, en el metodo en el que las cuatro o mas subbobinas de calentamiento se dividen en el primer grupo de dos subbobinas de calentamiento vecinas y el otro grupo (el segundo grupo), es preferible que el total de la segunda potencia de calentamiento del primer grupo de subbobinas de calentamiento sea dos veces o mas del total de la segunda potencia de calentamiento; no obstante, puede ser 1,5 veces o mas.
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Ademas, como se muestra en la Fig. 6, que es una modificacion de las subbobinas de calentamiento, se proporcionan dos subbobinas de calentamiento en lugar de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Esta modificacion tambien se aplica al segundo control de aceleracion de conveccion. Es decir, se incluyen una placa superior en la que se coloca un objetivo de calentamiento tal como una cacerola para poner dentro un objeto cocinado, una bobina de calentamiento principal MC anular dispuesta debajo de la placa superior, una primera subbobina de calentamiento SCR plana y una segunda subbobina de calentamiento SCL que estan dispuestas de forma contigua a ambos lados de la bobina de calentamiento principal y que tienen una anchura que es menor que el radio de la bobina de calentamiento principal, circuitos inversores que cada uno suministra potencia de calentamiento por induccion a la bobina de calentamiento principal MC y la primera y segunda subbobinas de calentamiento SCR y SCL, una unidad de control que controla la salida de cada circuito inversor, una unidad de operacion que da instrucciones al comienzo del calentamiento y los ajustes de potencia de calentamiento a la unidad de control. La unidad de control suministra una potencia de calentamiento por induccion que es mas alta que la potencia suministrada a la primera subbobina de calentamiento SCR desde el circuito inversor pertinente a la segunda subbobina de calentamiento SCL, y posteriormente reduce la potencia de calentamiento por induccion suministrada a la segunda subbobina de calentamiento SCL y suministra potencia que es mas alta que esta a la primera subbobina de calentamiento SCR del circuito inversor pertinente. La unidad de control repite la operacion de conmutacion de excitacion para la primera y la segunda subbobinas de calentamiento SCR y SCL una pluralidad de veces.
(Tercer control de aceleracion de conveccion)
Este control esta relacionado con el tercer aspecto de la invencion. En el mismo periodo de tiempo cuando se acciona la bobina de calentamiento principal MC o cuando se suspende la bobina de calentamiento principal MC de su accionamiento, se realiza el calentamiento del objetivo de calentamiento N con las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Es decir, las caractensticas del tercer control son las siguientes. La pluralidad de subbobinas de calentamiento planas que tienen una anchura que es menor que el radio de la bobina de calentamiento principal y que estan dispuestas en ambos lados de la bobina de calentamiento principal se dividen en el primer grupo y el segundo grupo. Los grupos estan dispuestos en ambos lados de la bobina de calentamiento principal. Durante un periodo de tiempo en el que la potencia de calentamiento por induccion que tiene la primera potencia de calentamiento se suministra de manera continua o intermitente a la bobina de calentamiento principal y bajo un estado en el que se detiene el suministro de potencia de calentamiento por induccion al primer grupo, una segunda potencia de calentamiento que es mas alta que la primera potencia de calentamiento se suministra al segundo grupo desde el circuito inversor pertinente. Posteriormente, se detiene la potencia de calentamiento por induccion suministrada al primer grupo, una tercera potencia de calentamiento que es mas alta que la primera potencia de calentamiento se suministra al segundo grupo del tercer circuito de inversor pertinente. La operacion anterior se repite durante una pluralidad de veces para generar una conveccion con una ruta larga en el objeto a ser cocinado dentro del objetivo de calentamiento. Incluso si no se crea ninguna convencion con lo anterior, dado que la parte central de la cacerola calentada por las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 cambia en la parte exterior la circunferencia de la bobina de calentamiento principal MC, cuando se calienta un lfquido de coccion espeso con alta viscosidad, sera posible suprimir la quemadura local.
La Fig. 7 es un diagrama que ilustra las temporizaciones de distribucion de las corrientes que fluyen en la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. “ENCENDIDA” indica un estado ENCENDIDO en el que se aplica una corriente de alta frecuencia a las bobinas que han de ser accionadas por calor, y “APAGADA” indica un estado APAGADO en el que no se aplica corriente.
Como se indica mediante una lmea discontinua en la Fig. 7, la bobina de calentamiento principal MC se excita continuamente desde el primer intervalo I hasta el intervalo IV, pero se convierte en un periodo no excitado en los cuatro intervalos posteriores. El calentamiento por induccion se realiza mediante un grupo de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas (en este ejemplo, dos) durante este periodo excitado y no excitado. El control se caracteriza por que la potencia de calentamiento total durante este calentamiento por induccion se establece para ser mas alto que la potencia de calentamiento (primera potencia de calentamiento) de la bobina de calentamiento principal “cuando se acciona para control de aceleracion no de conveccion”.
El “cuando se acciona para control de aceleracion no de conveccion” indica cada uno de los dos casos a continuacion. Senalar que cuando se realiza el control, la primera potencia de calentamiento no se puede determinar mediante una condicion que satisfaga ambos de los casos a continuacion, y la primera potencia de calentamiento se puede determinar por uno cualquiera de los casos.
(1) Cuando se realiza la coccion bajo una operacion normal, en la que la bobina de calentamiento principal MC y todas las subbobinas de calentamiento se accionan simultaneamente para ejercer el nivel maximo de calentamiento. Por ejemplo, cuando la bobina de calentamiento principal MC y todas las subbobinas de calentamiento se accionan simultaneamente, el ajuste de potencia maxima de calentamiento es de 3 kW, y la relacion de potencia de calentamiento distribuida a la bobina de calentamiento principal es de 1 kW cuando se calienta a 3 kW, entonces, este 1 kW es la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal “cuando se acciona para control de aceleracion no de conveccion”
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(2) En un caso en el que se realiza la coccion mediante accionamiento por calor de la bobina de calentamiento principal MC sola de una manera regular, cuando la bobina de calentamiento principal MC se opera bajo su ajuste de potencia maxima de calentamiento. Por ejemplo, cuando la potencia maxima de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC sola es de 1,2 kW, estos 1,2 kW son la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal “cuando se acciona para control de aceleracion no de conveccion”.
Como es evidente a partir de la Fig. 7, en todos los intervalos, el grupo de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento pero no todo (el primer grupo) esta constituido por las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 y el segundo grupo esta constituido por las dos bobinas SC3 y SC4. En el primer intervalo I, el primer grupo esta ENCENDIDO y el segundo grupo esta APAGADO. En el siguiente intervalo II, el primer grupo se APAGA y el segundo grupo se ENCIENDE.
En el siguiente intervalo III, el primer grupo se ENCIENDE de nuevo y el segundo grupo se APAGA. Cada uno de los intervalos I a IV mostrado en este diagrama puede ser de alrededor de 10 a 15 segundos, por ejemplo. Posteriormente, como anteriormente, las corrientes que fluyen en las subbobinas de calentamiento del primer grupo y del segundo grupo se ENCIENDEN y APAGAN alternativamente en un intervalo de tiempo predeterminado.
(Modificacion del tercer control de aceleracion de conveccion)
La Fig. 8 es un diagrama que ilustra las temporizaciones de distribucion de las corrientes que fluyen en la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. “ENCENDIDA” indica un estado ENCENDIDO en el que se aplica corriente de alta frecuencia a las bobinas que han de ser accionadas por calor, y “APAGADA” indica un estado APAGADO en el que no se aplica corriente. Con respecto a las subbobinas de calentamiento, el grupo de subbobinas de calentamiento (primer grupo) esta constituido por la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas, esto es, las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2. Por otra parte, el segundo grupo esta constituido por las dos restantes, es decir, SC3 y SC4. La constitucion de los grupos no se cambia durante la coccion de manera que el primer grupo se fija en todo momento a las subbobinas de calentamiento SC1 y SC2.
Como se indica mediante una lmea discontinua en la Fig. 8, la bobina de calentamiento principal MC se excita (con la primera potencia de calentamiento) continuamente desde los primeros intervalos I a II, pero se convierte en un periodo no excitado en los cuatro intervalos posteriores (III a VI). Durante el periodo de calentamiento por induccion de la bobina principal MC (con la primera potencia de calentamiento) en los dos primeros intervalos, se detiene el accionamiento de todas de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4.
En el siguiente intervalo III, se detiene la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC. Alternativamente, cuando esta en este intervalo III, el primer grupo de subbobinas de calentamiento realiza calentamiento por induccion. La potencia de calentamiento total durante este calentamiento por induccion es una (segunda) potencia de calentamiento (1,5 kW o 2 kW, por ejemplo) que es mas alta que la primera potencia de calentamiento (1 kW, por ejemplo) de la bobina de calentamiento principal. El segundo grupo de subbobinas de calentamiento no esta accionado por calor.
A continuacion, cuando esta en el intervalo IV, mientras que la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC esta aun suspendida, el calentamiento del primer grupo de subbobinas de calentamiento se detiene en este intervalo IV. Alternativamente, el segundo grupo de subbobinas de calentamiento SC3 y SC4 se acciona por calor. La potencia de calentamiento total durante este calentamiento por induccion es la (tercera) potencia de calentamiento (1,5 kW o 2 kW, por ejemplo) que es mas alta que la primera potencia de calentamiento (1 kW) de la bobina de calentamiento principal. Senalar que la potencia de calentamiento de la tercera potencia de calentamiento y la segunda potencia de calentamiento son las mismas. Siempre que sean mas altas que la primera potencia de calentamiento (1 kW), no tienen que ser iguales.
A continuacion, cuando esta en el intervalo V, mientras que la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC esta aun suspendida, en este intervalo V, se reanuda el accionamiento por calor del primer grupo de subbobinas de calentamiento. En este caso, la potencia de calor accionada total de las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 se ajusta a la segunda potencia de calentamiento (1,5 kW o 2 kW, por ejemplo) que es mas alta que la primera potencia de calentamiento. En este intervalo V, se detiene el calentamiento del segundo grupo de subbobinas de calentamiento SC3 y SC4.
A continuacion, cuando esta en el intervalo VI, mientras que la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC esta aun suspendida, en este intervalo VI, el calentamiento del primer grupo de subbobinas de calentamiento se detiene una vez mas y, alternativamente, el segundo grupo se acciona por calor. En este caso, la potencia de calor accionada total del segundo grupo de las dos subbobinas de calentamiento SC3 y SC4 se ajusta a la tercera potencia de calentamiento que es mas alta que la primera potencia de calentamiento.
En el siguiente intervalo VII, se reanuda la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC. En este momento, la potencia de calentamiento se ajusta a la primera potencia de calentamiento. Ademas, en este intervalo VII, el primer grupo de subbobinas de calentamiento se acciona por calor de nuevo. En este caso, la potencia de calentamiento accionada total del primer grupo de las dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2 se ajusta a la
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potencia de calentamiento 2 que es mas alta que la primera potencia de calentamiento. El calentamiento del segundo grupo se suspende.
A continuacion, cuando esta en el intervalo VIII, mientras que la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC se mantiene a la potencia de calentamiento 1, se detiene el calentamiento del primer grupo de subbobinas de calentamiento SC1 y SC2. Alternativamente, el segundo grupo de subbobinas de calentamiento se acciona por calor una vez mas. En este caso, el nivel de potencia de calentamiento se ajusta a la tercera potencia de calentamiento.
Como anteriormente, la bobina de calentamiento principal MC se acciona por calor en dos intervalos, y el calentamiento de la misma se suspende en cuatro intervalos. En lo sucesivo, es una repeticion de lo anterior. Mientras tanto, el primer y el segundo grupos de subbobinas de calentamiento siguen cada uno un patron en el que el calentamiento se suspende durante cuatro intervalos y, entonces, el accionamiento por calor se realiza una vez en todos los otros intervalos alternativamente. Senalar que el sfmbolo (A) se ha unido al intervalo I de la Fig. 8, (B) al intervalo III, (C) al intervalo IV, y (D) al intervalo VII. Los intervalos con (A), (B), (C), y (D) corresponden a (A), (B), (C), y (D) de la Fig. 9. Se puede entender la conmutacion secuencial del periodo de accionamiento en la Fig. 9. Por tanto, hay un total de cinco patrones de excitacion.
Senalar que la temporizacion preferible para conmutar la excitacion, es decir, cada intervalo (I a IX, etc.) no es la misma entre los objetos a ser cocinados; no obstante, la conmutacion se inicia al menos desde despues que el objeto a ser cocinado alcance su temperatura de ebullicion o cuando se aproxime a 100°C que es inmediatamente antes del comienzo de la ebullicion. A partir de entonces, la conmutacion se realiza, por ejemplo, en un intervalo de 10 a 15 segundos. Alternativamente, cuando se ajusta una coccion de guiso de 30 minutos, la conmutacion se puede iniciar cinco minutos antes del final de la coccion y se puede realizar durante 5 minutos hasta el final de la coccion.
Es deseable que el nivel de calentamiento, el intervalo de excitacion y el orden se seleccionen en base a los resultados experimentales de varios menus de coccion debido a que la intensidad de la conveccion, generada por la diferencia de potencias de calentamiento entre la primera, segunda y tercera potencias de calentamiento o el valor absoluto de cada una de la primera, segunda y tercera potencias de calentamiento, se ve afectada en gran medida en realidad por la viscosidad del lfquido del objeto a ser cocinado cuando la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento se accionan por calor con la primera y segunda potencias de calentamiento.
A continuacion se describiran ejemplos espedficos de lo anterior cuando se aplican a menus de coccion reales.
Por ejemplo, se describira un caso en el que se lleva a cabo el menu de coccion “hervir” a 2,0 kW.
En primer lugar, como se ha descrito anteriormente, dado que el valor por defecto es de 2,0 kW, el calentamiento se inicia a 2,0 kW desde el comienzo, sin necesidad de introducir inicialmente 2,0 kW a la unidad de ajuste de potencia de calentamiento (no mostrada). En este caso, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 de manera que no hay necesidad de que el usuario ajuste arbitrariamente la relacion. Por ejemplo, la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC se ajusta a 800 W y la potencia de calentamiento total de las cuatro subbobinas de calentamiento se ajusta a 1200 W (que es mas alta que la “primera potencia de calentamiento”).
Entonces, cuando el agua comienza a hervir (cuando la unidad de control estima que el agua esta en un estado de ebullicion a partir de informacion tal como la temperatura del objetivo de calentamiento N y el cambio en el grado de ascenso de temperatura detectado por un sensor de temperatura) despues de ser calentada a 2,0 kW, el circuito de control de excitacion 200 emite una senal de notificacion que se muestra entonces para notificar al usuario de la ebullicion por medio de caracteres y luz en el medio de visualizacion G que muestra la condicion de operacion del medio de calentamiento. En este momento, si la potencia de calentamiento no se ajusta una vez mas, se notifica la reduccion automatica de la potencia de calentamiento.
Si el usuario no realiza ninguna operacion, el circuito de control de excitacion 200 emite una senal que ordena la reduccion de la potencia de calentamiento al circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 cuando se alcanza un estado de ebullicion. Por ejemplo, la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC se ajusta a 300 W y la potencia de calentamiento total de las cuatro subbobinas de calentamiento se ajusta a 300 W.
Este estado continua durante 30 minutos como mucho. Si no se realiza ninguna operacion del usuario durante este penodo, el accionamiento de todas las fuentes de calentamiento por induccion se detiene automaticamente. Hasta este paso en el que comienza la ebullicion, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas adyacentes de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se controlan para que coincidan entre sf.
Por otra parte, si el usuario ajusta la potencia de calentamiento una vez mas despues del inicio de la ebullicion, se realiza automaticamente el tercer control de aceleracion de conveccion.
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Por ejemplo, si el usuario aumenta la potencia de calentamiento a 2,0 kW en lugar de dejarla en el valor por defecto (600 W) despues del comienzo de la ebullicion, el circuito de control de excitacion 200 ajusta la potencia de calentamiento (primera potencia de calentamiento) de la bobina de calentamiento principal MC a 500 W (primera potencia de calentamiento), la potencia de calentamiento total de las dos subbobinas de calentamiento vecinas a 1,5 kW, y la potencia de calentamiento total (tercera potencia de calentamiento) del otro grupo de subbobinas de calentamiento a 1,5 kW.
Mientras que la bobina de calentamiento principal MC se acciona continuamente a 500 W, las cuatro subbobinas de calentamiento adyacentes se dividen en dos grupos tales como un grupo de dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2, y un grupo de dos subbobinas de calentamiento SC3 y SC4, los dos grupos se accionan por calor alternativamente durante 15 segundos cada uno en un total de 1,5 kW (la potencia de calentamiento de 750 W se introduce a una unica subbobina de calentamiento).
Ademas, si el usuario aumenta la potencia de calentamiento a 3,0 kW, que es la potencia de calentamiento maxima, en lugar de a 2 kW despues del comienzo de la ebullicion, el circuito de control de excitacion 200 ajusta la potencia de calentamiento (primera potencia de calentamiento) de la bobina de calentamiento principal MC a 1,0 kW (primera potencia de calentamiento), la potencia de calentamiento total de las dos subbobinas de calentamiento vecinas a 2,0 kW, y la potencia de calentamiento total (tercera potencia de calentamiento) del otro grupo de subbobinas de calentamiento a 2.0 kW.
Hasta el paso en el que comienza el ebullicion, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas en las cuales la bobina de calentamiento principal MC y cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que son adyacentes entre sf se controlan para ser las mismas de modo que se pueda ejercer una alta potencia de calentamiento; no obstante, despues del comienzo de la ebullicion, las corrientes se conmutan a direcciones opuestas. Por ejemplo, en el area adyacente de la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC1, y el area adyacente de la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC2, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia se hacen que se contrarresten entre sf.
Senalar que en la descripcion anterior, cuando la potencia de calentamiento despues del comienzo de la ebullicion se ajusta a 2 kW, se usa un metodo en el cual la bobina de calentamiento principal MC se acciona intermitentemente a 500 W; no obstante, la bobina de calentamiento principal MC se puede accionar continuamente. En cualquiera de los dos casos, es para generar mas conveccion con al menos dos subbobinas de calentamiento adyacentes. Es decir, la gravedad espedfica del objeto a ser cocinado en la lmea periferica llega a ser baja dado que el objeto a ser cocinado se calienta por induccion alternativamente con los dos grupos de subbobinas de calentamiento en una posicion proxima, en la mayor medida posible, a la periferia del objetivo de calentamiento N. Senalar que la invencion no se limita a la potencia de calentamiento ejemplar descrita anteriormente de la bobina de calentamiento principal MC y la potencia de calentamiento total ejemplar de las subbobinas de calentamiento.
Ademas, con el fin de aumentar el efecto de aceleracion de conveccion, es preferible que el calentamiento en la lmea periferica del objetivo de calentamiento N sea mas intenso que el calentamiento en su parte central. Suponiendo que la bobina de calentamiento principal MC se ajusta a 1,5 kW como primera potencia de calentamiento y el total de las multiples subbobinas de calentamiento adyacentes de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se ajusta a 1,5 kW (como segunda potencia de calentamiento), llevando a cabo el control de la tasa de excitacion de la bobina de calentamiento principal MC en todo momento, de manera que la tasa de excitacion se conmute al 50% durante el tiempo despues del comienzo de la ebullicion, la potencia de calentamiento sera sustancialmente equivalente a 750 W. En tal caso como anteriormente, es posible obtener el efecto de aceleracion de conveccion de la presente invencion tambien.
Como se muestra en la Fig. 3, el control de conmutacion de excitacion “selectiva en el tiempo” de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 puede suprimir la ebullicion cuando se esta guisando e hirviendo. Es decir, como en el “modo de hervir agua y retener calor” descrito anteriormente, cuando en el paso de ebullicion despues del comienzo de la ebullicion con el menu de coccion que pone la prioridad en la velocidad de calentamiento y la uniformidad, sera posible evitar un estado en el que el centro o una posicion espedfica unica de la cacerola se caliente intensamente, lo que es equivalente a mover secuencialmente el fondo de la cacerola que se calienta por induccion, realizando el control de conmutacion de excitacion de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 como se muestra en la Fig. 3.
Aunque la parte de las subbobinas de calentamiento que se excita calienta la cacerola y, por otra parte, la parte inferior de la cacerola encima de la parte de las subbobinas de calentamiento que no esta excitada y que esta alejada de las bobinas excitadas no realiza el calentamiento, el calor de la parte calentada se transmite a traves de la cacerola para realizar el precalentamiento, de esta manera, se puede anticipar un efecto ventajoso de distribucion uniforme de calor a todo el objeto a ser cocinado en la cacerola. Senalar que “selectivo en el tiempo” no se refiere solamente a un ciclo constante (por ejemplo, 30 segundos), sino que tambien significa que el ciclo de conmutacion del ciclo inicial y del siguiente ciclo durante el mismo menu de coccion se puede cambiar o que el ciclo y el numero de repeticion del mismo se puede cambiar dependiendo del menu de coccion y del tipo de objeto a ser cocinado.
Por tanto, el tercer control de aceleracion de conveccion es un metodo en el que un par de dos subbobinas de calentamiento vecinas, de entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, lleva a cabo el calentamiento
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de la parte periferica de la cacerola mientras la bobina de calentamiento principal calienta la parte central de la misma. En otras palabras, es un metodo de accionamiento, entre las cuatro subbobinas de calentamiento, de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas simultaneamente y creacion de una diferencia entre la potencia de calor accionada del grupo del resto de las subbobinas de calentamiento y la de la mitad o mas de las subbobinas de calentamiento, pero no todas. El segundo control de aceleracion de conveccion se implementa no solamente a un caso con cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. En un caso en el que, por ejemplo, se usen seis subbobinas de calentamiento, se pueden accionar simultaneamente tres o cuatro subbobinas de calentamiento.
(Modificacion del grupo de subbobinas de calentamiento)
Senalar que en la Realizacion 1, las subbobinas de calentamiento que constituyen los grupos de subbobinas de calentamiento son fijas y se dividen en un grupo de SC1 y SC2 y un grupo de SC3 y SC4 a lo largo de todos los intervalos (I, II, III y similares); no obstante, se puede cambiar en un intervalo de tiempo predeterminado. Por ejemplo, como se muestra en la Fig. 4, se puede cambiar en cada intervalo.
Senalar que como modificacion de las subbobinas de calentamiento, las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se integran en dos subbobinas de calentamiento (vease la Fig. 6) en el primer control de aceleracion de conveccion. Esta modificacion tambien se aplica al tercer control de aceleracion de conveccion.
Es decir, el tercer control de aceleracion de conveccion, que usa la primera y segunda subbobinas de calentamiento SCR y SCL, incluye un objetivo de calentamiento N tal como una cacerola para poner dentro un objeto a ser cocinado, una placa superior sobre la cual se coloca el objetivo de calentamiento, una bobina de calentamiento principal MC anular dispuesta debajo de la placa superior, una primera subbobina de calentamiento SCR plana y una segunda subbobina de calentamiento SCL que estan dispuestas cada una de manera contigua en el lado respectivo de la bobina de calentamiento principal y que tiene una anchura que es menor que el radio de la bobina de calentamiento principal, circuitos inversores que cada uno suministra potencia de calentamiento por induccion a la bobina de calentamiento principal MC y la primera y segunda subbobinas de calentamiento sCr y SCL, una unidad de control que controla la salida de cada circuito inversor, una unidad de operacion que da instrucciones del comienzo del calentamiento y los ajustes de potencia de calentamiento a la unidad de control. La unidad de control repite la operacion de conmutacion de excitacion para la primera y la segunda subbobinas de calentamiento SCR y sCl una pluralidad de veces de manera que la primera subbobina de calentamiento SCR se suministra con potencia de calentamiento por induccion que tiene una segunda potencia de calentamiento (1,2 kW, por ejemplo) que es mas alta que una primera potencia de calentamiento del circuito inversor pertinente durante un periodo de tiempo en el que la bobina de calentamiento principal MC se suministra con la potencia de calentamiento por induccion con la primera potencia de calentamiento (800 W, por ejemplo), y posteriormente, se detiene el suministro de potencia de calentamiento por induccion a la primera subbobina de calentamiento SCR y la segunda subbobina de calentamiento SCL se suministra con potencia de calentamiento por induccion que tiene una tercera potencia de calentamiento (1,2 kW, por ejemplo) que es mas alta que la primera potencia de calentamiento del circuito inversor pertinente.
En el caso anterior, como se ha descrito anteriormente, en vista de la eficiencia de calentamiento, es preferible que cuando la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento derecha SCR o la subbobina de calentamiento izquierda SCL se accionen por calor simultaneamente, la direccion de la corriente de alta frecuencia IA que fluye en la bobina de calentamiento principal MC y la de la corriente de alta frecuencia IB que fluye en cada una de las subbobinas de calentamiento izquierda y derecha SCR y SCL son la misma en los lados adyacentes como se muestra mediante flechas de lmea continua en Fig. 6. Por consiguiente, en el modo de aceleracion de conveccion, en un area donde dos bobinas independientes son adyacentes entre sf, cuando las corrientes de las bobinas se controlan para fluir en la misma direccion, los flujos magneticos generados por las corrientes se intensifican entre sf, se aumenta la densidad del flujo magnetico que interconecta con el objetivo de calentamiento N, se genera mas corriente de Foucault en el lado inferior del objetivo de calentamiento, y se permite un calentamiento por induccion eficiente. Por lo tanto, es posible realizar eficazmente el calentamiento para provocar la conveccion.
Realizacion 2
Las Fig. 10 a 36 ilustran un sistema de coccion por induccion segun la Realizacion 2 de la invencion y la Fig. 10 es una vista en perspectiva que ilustra la totalidad del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion con una parte parcialmente en despiece.
La Fig. 11 es una vista en perspectiva que ilustra la totalidad del cuerpo principal del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion en un estado en el que el panel superior ha sido retirado.
La Fig. 12 es una vista en planta que ilustra la totalidad del cuerpo principal del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 13 es una vista en perspectiva que ilustra un estado en el que se han eliminado componentes principales tales como placas de separacion vertical del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
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La Fig. 14 es una vista en seccion longitudinal tomada a lo largo de la lmea D1-D1 de la Fig. 10.
La Fig. 15 es una vista en seccion longitudinal tomada a lo largo de la lmea D2-D2 de la Fig. 10.
La Fig. 16 es una vista en perspectiva de las secciones principales que ilustran una caja de componentes parcialmente cortada y un conducto de enfriamiento del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 17 es una vista en planta que ilustra una disposicion global de las bobinas de calentamiento del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 18 es una vista en planta que ilustra una fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 19 es una descripcion de cableado de la bobina de calentamiento principal de la fuente de calentamiento por
induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la
invencion.
La Fig. 20 es una vista en planta ampliada de la bobina de calentamiento principal de la fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo y su area periferica del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 21 es una vista en planta de un soporte de bobina de la bobina de calentamiento principal de la fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 22 es un dibujo general de un circuito de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 23 es un diagrama de un circuito de puente completo que es la parte principal del circuito de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 24 es un diagrama esquematico del circuito de puente completo que es la parte principal del circuito de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 25 es una vista en seccion longitudinal que ilustra un caso en el que se realiza una operacion de calentamiento con una cacerola de gran diametro colocada encima de la fuente de calentamiento por induccion en el lado izquierdo del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 26 es una vista en seccion longitudinal que ilustra la parte delantera central del cuerpo principal del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 27 es una vista en planta que ilustra un medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 28 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola.
La Fig. 29 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola.
La Fig. 30 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda esta realizando un calentamiento rapido.
La Fig. 31 es un diagrama explicativo de los pasos de control que ilustran una operacion de calentamiento basica de todo el sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 32 es un primer diagrama de flujo de la operacion de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 33 es un segundo diagrama de flujo de la operacion de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion.
La Fig. 34 es un tercer diagrama de flujo que ilustra una operacion de control del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando se cambia la potencia de calentamiento.
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La Fig. 35 son graficos que ilustran los niveles de calentamiento (potencia electrica para el calentamiento) de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando la potencia de calentamiento es de 3 kW y 1,5 kW.
La Fig. 36 son graficos que ilustran los niveles de calentamiento (potencia electrica para el calentamiento) de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 2 de la invencion cuando la potencia de calentamiento es de 500 W.
Senalar que los elementos similares o correspondientes a la Realizacion 1 estan designados con numeros de referencia iguales.
Ademas, a menos que se especifique de otro modo, los terminos usados en la Realizacion 1 se usan con el mismo significado en la Realizacion 2.
(Cuerpo principal del sistema de coccion)
El sistema de coccion de la Realizacion 2 tambien incluye el unico cuerpo principal A rectangular, el panel superior B que constituye el lado superior del cuerpo principal A, el alojamiento C que constituye la periferia (pared exterior) del cuerpo principal A distinto del lado superior, el medio de calentamiento D que calienta una cacerola, un producto alimenticio, y similares con energfa electrica y similar, el medio de operacion E que es operado por el usuario, el medio de control F que controla el medio de calentamiento tras la recepcion de la senal desde el medio de operacion, y el medio de visualizacion G que muestra la condicion de operacion del medio de calentamiento. Ademas, como parte del medio de calentamiento D, se incluye un medio de calentamiento electrico conocido como camara de grill (camara de calentamiento de grill) o un asador, como se describe a continuacion.
Las caractensticas del sistema de coccion por induccion de la Realizacion 2 son que, cuando con una cacerola de tamano normal y similares, se lleva a cabo el calentamiento de una manera convencional con la bobina de calentamiento principal MC, y cuando una cacerola circular o una cacerola oblonga de gran tamano (tambien conocida como “cacerola de gran diametro”) que tiene un diametro que es mucho mayor que el de una cacerola normal se coloca sobre la parte de calentamiento por induccion, se lleva a cabo un calentamiento cooperativo con la subbobina o las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 (proporcionadas en la circunferencia de la bobina de calentamiento principal MC en un numero plural) que esta cerca de la posicion colocada y la bobina de calentamiento principal, y en que solamente la unidad de emision de luz individual que esta dispuesta bajo la placa superior en una posicion correspondiente al exterior de la subbobina o las subbobinas de calentamiento SC pertinentes se emite o se ilumina de modo que se puede especificar la subbobina o las subbobinas de calentamiento SC que realizan la operacion de calentamiento cooperativa.
Ademas, la Realizacion 2 difiere de la Realizacion 1 anterior en que una unidad de emision de luz de area amplia que indica el borde del area de calentamiento de area amplia, que es una parte de calentamiento de area amplia que permite el calentamiento cooperativo con la bobina de calentamiento principal MC y todas las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, esta dispuesta debajo de la placa superior.
(Cuerpo principal A)
Como se muestra en la Fig. 10, toda la parte superior del cuerpo principal A esta cubierta con el panel superior B descrito mas tarde. La forma externa del cuerpo principal A esta formada con un tamano que cubrira la abertura de instalacion K1 formada en el mueble de cocina KT (vease la Fig. 15) tal como un armario de fregadero y con un tamano predeterminado que coincide con el espacio, y esta formada en un cuadrado aproximado o un rectangulo.
Una caja de cuerpo principal 2 mostrada en la Fig. 11 forma las paredes externas del alojamiento C e incluye un cuerpo 2A que se forma plegando una hoja de chapa de metal de forma plana una pluralidad de veces con una maquina de prensar y una placa de reborde delantera 2B hecha de una chapa de metal que esta conectada a la parte de borde de este cuerpo mediante soldadura o mediante un medio de fijacion tal como un remache, tornillo o similar. En un estado en el que la placa de reborde delantera 2B esta conectada al cuerpo 2A por el medio de fijacion, la caja de cuerpo principal 2 tiene forma de caja con un lado superior abierto. La parte inferior en el lado trasero de este cuerpo en forma de caja 2A es una parte inclinada 2S y por encima de esta hay una pared del lado trasero vertical 2U.
Tres partes, es decir, un borde trasero, un borde derecho y un borde izquierdo de la abertura del lado superior de la caja de cuerpo principal 2 mostrada en la Fig. 11, estan cada una dobladas integralmente hacia fuera en forma de L para formar un reborde. Un reborde 3B en el borde trasero, un reborde 3L en el lado izquierdo, un reborde 3R en el lado derecho, y una placa de reborde delantero 2B estan colocados en el lado superior de la parte de instalacion del mueble de cocina KT (vease la Fig. 15) y soportan la carga del sistema de coccion.
Ademas, como se muestra en la Fig. 15, cuando el sistema de coccion esta en un estado completamente alojado en la abertura de instalacion K1 del mueble de cocina KT, el lado delantero del sistema de coccion esta expuesto desde la abertura KTK que esta formada en la parte delantera del mueble de cocina KT, permitiendo que las unidades de
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operacion 60 (vease la figura 10) del lado delantero (izquierda y derecha) del sistema de coccion sean operables desde el lado delantero del mueble de cocina.
Una parte inclinada 2S conecta el lado trasero y el lado inferior del cuerpo 2A (veanse las Fig. 11 y 13) y esta cortada de modo que no choque e interfiera con la parte del borde trasero de la abertura de instalacion K1 del mueble de cocina KT cuando el sistema de coccion se equipa y se instala en el mueble de cocina KT. Es decir, cuando se equipa y se instala este tipo de sistema de coccion en el mueble de cocina KT, el lado delantero del cuerpo principal A del sistema de coccion esta inclinado hacia abajo y, en este estado, el lado delantero se baja primero a la abertura de instalacion K1 del mueble de cocina KT. Entonces, despues, el lado trasero se baja a la abertura de instalacion K1 en un arco (tal metodo de instalacion se describe en detalle en la Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada N° 11-121155, por ejemplo). Debido a tal metodo de instalacion, la placa de reborde delantero 2B esta dimensionada de modo que se asegura un espacio SP suficiente entre un borde delantero de abertura de instalacion (vease la Fig. 15) de la abertura de instalacion K1 del mueble de cocina KT cuando el sistema de coccion se instala en el mueble de cocina KT.
La caja de cuerpo principal 2 incluye en la misma las fuentes de calor 6L y 6R para calentar por induccion un objetivo de calentamiento N tal como una cacerola (en lo sucesivo se puede conocer meramente como una “cacerola”) que esta hecha de metal, por ejemplo, que tiene una propiedad magnetica, en que la cacerola se coloca sobre una placa superior 21 descrita mas tarde; una fuente de calor radiante electrica central 7, tal como una conocida como calentador radiante, que es un calentador electrico que calienta con calor radiante; el medio de control F descrito mas tarde que controla una condicion de coccion del medio de calentamiento; el medio de operacion E descrito mas tarde que introduce la condicion de coccion al medio de control; y el medio de visualizacion G que muestra la condicion de operacion del medio de calentamiento que ha sido introducida por el medio de operacion. Cada uno se describira en detalle a continuacion.
Senalar que en la Realizacion 2, se supone que, como una cacerola que sirve como el objetivo de calentamiento N, se usa una cacerola con un diametro de 12 cm o mas. Se puede usar una variedad de cacerolas, tales como una cacerola (cacerola de una unica asa, cacerola de doble asa, o similar) con un diametro de 16 cm, 18 cm, 20 cm y 24 cm, y una sarten con un diametro de 20 cm, una freidora con un diametro de 22 cm, una sarten china con un diametro de 29 cm, y similares.
Como se muestra en la Fig. 11, el alojamiento C esta formado separadamente dentro del mismo con, de una manera ampliamente dividida, una camara de enfriamiento de lado derecho 8R que se extiende longitudinalmente en la direccion delantera-trasera, una camara de enfriamiento de lado izquierdo 8l que se extiende longitudinalmente en la parte delantera-trasera de la misma manera, una camara de calentamiento de grill 9 (o un asador) en forma de caja, una camara de componentes de la parte superior 10, y una campana extractora de parte trasera 12. Senalar que cada camara no esta completamente aislada entre sf. Por ejemplo, la camara de enfriamiento derecha 8R y la camara de enfriamiento de lado izquierdo 8L estan cada una en comunicacion con las campanas extractoras traseras 12 a traves de la camara de componentes de la parte superior 10.
La camara de calentamiento de grill 9 es un espacio cerrado sustancialmente independiente cuando su abertura delantera 9A se cierra con la puerta 13 descrita mas tarde. La camara de calentamiento de grill esta en comunicacion con el espacio externo del alojamiento C, es decir, espacio interior tal como una cocina, a traves del conducto de escape 14 (vease la Fig. 15).
(Panel superior B)
Como se describe a continuacion, el panel superior B incluye dos partes grandes, esto es, un bastidor superior (tambien conocido como cuerpo de bastidor) 20 y la placa superior (tambien conocida como placa superior, vidrio superior, parte superior) 21. Todo el bastidor superior 20 esta formado en forma de marco de imagen con una chapa de metal tal como una chapa de acero inoxidable no magnetico o una placa de aluminio y tiene un tamano que cubre la abertura del lado superior de la caja de cuerpo principal 2 (veanse las Fig. 12 y 15).
La placa superior 21 tiene una amplitud W (vease la Fig. 17) que cubre completamente una abertura grande proporcionada en el centro del bastidor superior en forma de marco de imagen 20 sin ningun hueco y se superpone e instala por encima de la caja de cuerpo principal 2. Toda la placa superior 21 esta formada de un material transparente o uno semitransparente, tal como un vidrio templado resistente al calor, ceramica de vidrio y similares, en el que el rayo visible de luz infrarroja y LED penetra a traves del mismo y esta formada de una forma rectangular o cuadrada de modo que coincide con la forma de la parte de abertura del bastidor superior 20. Senalar que cuando es transparente, el usuario puede ver todos los componentes internos desde arriba de la placa superior 21 y esto puede degradar la apariencia. Por consiguiente, hay casos en los que se aplica pintura para blindaje o impresion de pequenos puntos o una rejilla que no penetran los rayos visibles se realiza en la superficie o la parte trasera de la placa superior 21.
Ademas, los bordes delantero, trasero, izquierdo y derecho de la placa superior 21 estan fijados a la parte de abertura del bastidor superior 20 en un estado hermetico con un embalaje de caucho o un material de sellado (no mostrado) entre los mismos. Por consiguiente, se impide que penetran gotitas de agua desde el lado superior de la
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placa superior 21 a traves del hueco formado entre el bastidor superior 20 que esta enfrentado y la placa superior 21 al interior del cuerpo principal A.
Con referencia a la Fig. 10, un agujero de ventilacion derecho 20B se forma por estampacion, al mismo tiempo que la formacion del bastidor superior 20 con la maquina de prensar, y sirve como un paso de admision de un ventilador 30 descrito a continuacion. Un agujero de ventilacion central 20C se forma de manera similar mediante estampacion cuando se realiza la formacion del bastidor superior 20 y un agujero de ventilacion izquierdo 20D se forma de manera similar mediante estampacion cuando se realiza la formacion del bastidor superior 20. Senalar que en la Fig. 8, aunque solamente se ilustra la parte trasera del bastidor superior 20, como se ve desde arriba como en la Fig. 12, el bastidor superior cubre todo el lado superior de la caja del cuerpo principal 2 de una manera de marco de imagen.
Durante la etapa de coccion real, hay casos en los que la placa superior 21 llega a estar a 300°C o mas recibiendo calor del objetivo de calentamiento N tal como una cacerola que ha sido calentada a una temperatura alta mediante calentamiento por induccion con la fuente de calentamiento por induccion de lado derecho (en lo sucesivo, conocida como “fuente de calor IH derecha”) 6R y/o la fuente de calentamiento por induccion de lado izquierdo (en lo sucesivo, conocida como “fuente de calor IH izquierda”) que se describira en detalle mas tarde. Ademas, si se proporciona una fuente de calor radiante electrica central 7 que es un calentador radiante electrico descrito mas tarde en el lado trasero de la placa superior 21, hay casos en los que la placa superior 21 se calienta directamente a una alta temperatura por el calor de la fuente de calor radiante electrica central 7 a una temperatura de 350°C o mas.
En el lado superior de la placa superior 21, como se muestra en las Fig. 10 y 12, las marcas de grna circulares 6RM, 6LM y 7M que indican cada unas posiciones aproximadas de las correspondientes fuente de calor IH derecha 6R, fuente de calor IH izquierda 6L y la fuente de calor radiante electrica central 7 descritas mas tarde, se muestran por medio de impresion y similares. El diametro de cada una de las marcas de grna izquierda y derecha 6RM y 6LM es de 220 mm.
(Medio de calentamiento D)
El medio de calentamiento D de la Realizacion 2 de la invencion incluye la fuente de calor IH derecha 6R que esta dispuesta en la parte delantera en la posicion de lado derecho del cuerpo principal A; la fuente de calor IH izquierda 6L que esta en el otro lado, es decir, en el lado izquierdo; la fuente de calor radiante electrica central 7 que esta dispuesta en el lado de la parte posterior a lo largo de una lmea que es un centro de la izquierda y la derecha del cuerpo principal A; y un par de fuentes de calor radiante electricas superior e inferior 22 y 23 para el asador en la camara de calentamiento de grill 9. Estas fuentes de calor estan configuradas de manera que cada excitacion se controla independientemente por el medio de control F. Los detalles se describiran con referencia a los dibujos.
(Fuente de calor IH derecha)
La fuente de calor IH derecha 6R esta dispuesta en la camara de componentes de la parte superior 10 que esta formada parcialmente en la caja de cuerpo principal 2. Adicionalmente, una bobina de calentamiento IH derecha 6RC esta dispuesta en el lado inferior de la placa superior 21 en el lado derecho. La parte de borde superior de esta bobina 6RC esta unida al lado inferior de la placa superior 21 con un hueco diminuto entre los mismos, sirviendo de esta manera como una fuente de calor IH (induccion). En la realizacion 2, se usa una con una capacidad en la que el consumo maximo de potencia electrica (potencia maxima de calentamiento) es de 3 kW, por ejemplo. La bobina de calentamiento IH derecha 6RC esta formada en ultima instancia en una forma de disco mediante la agrupacion de aproximadamente 30 alambres finos con un tamano de aproximadamente 0,1 mm a 0,3 mm, torciendo una o una pluralidad de esta agrupacion (en lo sucesivo, conocida como “alambre ensamblado”) y devanando en espiral esta de modo que se forma una forma externa circular con un punto central X2, mostrado en la Fig. 17, como su punto cardinal. El diametro (el diametro externo maximo) de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC es de aproximadamente 180 mm a 200 mm.
La posicion de una marca de grna 6RM que es un cfrculo (representado por una lmea continua en la Fig. 10) mostrado en la placa superior 21 se puede hacer coincidir completamente con la circunferencia mas externa de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC de la fuente de calor IH derecha 6R; no obstante, una coincidencia completa no es un requisito esencial cuando se lleva a cabo la invencion. Dado que el diametro de cada una de las marcas de grna izquierda y derecha 6RM y 6LM descritas anteriormente es de 220 mm, si el diametro (el diametro externo maximo) de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC es de 200 mm, entonces la posicion de la marca de grna derecha 6RM estara inmediatamente por encima de la parte 10 mm fuera de la lmea periferica mas externa de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC. Esta marca de grna 6RM indica meramente una region de calentamiento por induccion adecuada. El cfrculo en el lado derecho de la Fig. 10 representado por una lmea discontinua muestra una posicion aproximada de la circunferencia mas externa de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC.
(Fuente de calor IH izquierda)
La fuente de calor IH izquierda 6L esta dispuesta en una posicion que es simetrica linealmente a la fuente de calor IH derecha 6R (relativa a una lmea central izquierda-derecha CL1 (vease la Fig. 17)) del cuerpo principal A y tiene una configuracion similar que la de la fuente de calor IH derecha 6R. En la Realizacion 2, se usa, por ejemplo, una
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con una capacidad en la que el consumo maximo de potencia electrica (potencia de calentamiento maxima) es de 3 kW. Ademas, como se muestra en la Fig. 18, la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC tiene una forma exterior circular, formada por dos partes concentricas, con un radio R1 con respecto a un punto central X1 como su punto cardinal y su diametro (diametro externo maximo) es de aproximadamente 180 mm. No obstante, esta dimension es una que no incluye las subbobinas de calentamiento SC que se describen mas tarde. Ademas, el diametro de 180 mm es el diametro externo maximo de una bobina externa 6LC1 entre la bobina externa 6LC1 y la interna 6LC2 descritas mas tarde que constituyen la bobina de calentamiento IH izquierda. Esto corresponde a DA en la Fig. 17. Con el fin de distinguir entre las subbobinas SC descritas mas tarde, la bobina externa 6LC1 y la bobina interna 6LC2 que constituyen la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC se conocen posteriormente como “bobina de calentamiento principal MC” (vease la Fig. 20).
La posicion de una marca de grna 6LM que es un cfrculo (representada por una lmea continua en las Fig. 10 y 12) mostrada en la placa superior 21 se puede hacer coincidir completamente con la circunferencia mas externa de la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC; no obstante, una coincidencia completa no es un requisito esencial cuando se lleva a cabo la invencion. La marca de grna indica una region de calentamiento por induccion adecuada. El cfrculo en el lado izquierdo de la Fig. 12 representado por una lmea discontinua muestra una posicion aproximada de la circunferencia mas externa de la bobina de calentamiento izquierda 1H 6LC.
Una marca de grna circular EM mostrada en la placa superior 21 indica un area circular grande (en lo sucesivo, conocida como “marca de area de calentamiento cooperativa”) que cubre la bobina de calentamiento principal MC descrita a continuacion y todas las subbobinas de calentamiento SC (cuatro en total) dispuestas con huecos sustancialmente iguales en las posiciones delantera, trasera, izquierda y derecha de la bobina de calentamiento principal MC. Ademas, la posicion de esta marca de area de calentamiento cooperativa EM casi se ajusta a la “unidad de emision de luz de area amplia” descrita mas tarde que irradia luz desde debajo de la placa superior 21 para indicar el lfmite externo de la posicion de colocacion preferible del objetivo de calentamiento cuando se calienta cooperativamente con la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC.
De una manera similar a la bobina de calentamiento IH derecha 6RC, un elemento de deteccion de temperatura de infrarrojos (en lo sucesivo, conocido como “sensor de infrarrojos”) 31L esta dispuesto en un espacio en la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC (veanse las Fig. 18, 22, y 23). Los detalles se describiran mas tarde.
La bobina de calentamiento IH 6LC de la fuente de calor IH izquierda 6 incluye dos bobinas divididas en la direccion del radio (en lo sucesivo, la bobina exterior se conoce como “bobina externa” 6LC1 y la bobina interior como “bobina interna” 6LC2). Estas dos bobinas son, como se muestra en la Fig. 19, una unidad secuencial conectada en serie. Senalar que la unidad entera puede ser una unica bobina en lugar de dos bobinas.
En los lados inferiores (lado de atras) de las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC, como se muestra en las Fig. 21 y 26, estan dispuestas barras que tienen una seccion transversal rectangular formada de un material de alta induccion magnetica, tal como ferrita, como material de prevencion de fugas de flujo magnetico 73 de cada bobina de calentamiento. Por ejemplo, la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC esta dispuesta radialmente desde el punto central X1 con 4, 6 u 8 de los materiales anteriores (el numero no tiene que ser un numero par).
Es decir, el material de prevencion de fugas de flujo magnetico 73 no tiene que cubrir todo el lado inferior de cada una de las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC. Los materiales de prevencion de fugas de flujo magnetico 73 formados cada uno en forma de varilla que tiene una seccion transversal cuadrada o rectangular se pueden disponer con un intervalo predeterminado para cruzar el alambre de bobina de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC. Por consiguiente, en la Realizacion 2, el material se proporciona radialmente en multiples numeros desde la parte central X1 de la bobina de calentamiento IH izquierda. Con el material de prevencion de fugas de flujo magnetico 73 como anteriormente, sera posible concentrar la lmea magnetica de fuerza generada desde la bobina de calentamiento IH al objetivo de calentamiento N en la placa superior 21.
La bobina de calentamiento IH derecha 6RC y la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC se pueden dividir cada una en multiples partes que se pueden excitar por separado. Por ejemplo, una bobina de calentamiento IH se puede enrollar en espiral en el interior y una bobina de calentamiento IH separada que es concentrica y esta enrasada con la bobina y que esta enrollada en espiral que tiene un diametro grande puede estar dispuesta en el exterior, y el objetivo de calentamiento N se puede calentar mediante tres patrones de excitacion, es decir, excitar la bobina de calentamiento IH interior, excitar la bobina de calentamiento IH exterior y excitar ambas de las bobinas de calentamiento IH interior y exterior.
Como se ha descrito anteriormente, el objetivo de calentamiento N (cacerola) desde pequenos a grandes (diametro grande) se puede calentar eficientemente por al menos una de o una combinacion del nivel de salida, relacion de trabajo, e intervalo de salida de la potencia de alta frecuencia que se hace fluir a las dos bobinas de calentamiento IH (como en una literatura tecnica representativa que emplea una pluralidad de bobinas de calentamiento que se permite que sean excitadas por separado, se conoce la Patente Japonesa N° 2978069).
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Un elemento de deteccion de temperatura de infrarrojos 31R es un elemento de deteccion de temperatura de infrarrojos que esta dispuesto en un espacio provisto en la parte central de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC y tiene, en su parte de extremo superior, una unidad de recepcion de luz de infrarrojos que se enfrenta al lado inferior de la placa superior 5 (vease la Fig. 25).
De manera similar, la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC esta dispuesta con un elemento de deteccion de temperatura de infrarrojos 31L en un espacio provisto en su parte central (veanse las Fig. 18 y 26). Los detalles se describiran mas tarde.
Los elementos de deteccion de temperatura de infrarrojos 31R y 31L (en lo sucesivo, conocidos cada uno como “sensor de infrarrojos”) incluyen cada uno un fotodiodo o similar que puede medir la temperatura detectando la dosis de radiacion de infrarrojos desde el objetivo de calentamiento, tal como una cacerola. Senalar que el elemento de deteccion de temperatura 31R (dado que el elemento de deteccion de temperatura 31L es el mismo, en lo sucesivo, la descripcion se dara representativamente del elemento de deteccion de temperatura 31R solamente, cuando es comun a ambos elementos) puede ser un elemento detector de tipo de transferencia de calor tal como un sensor de temperatura de termistor.
Como anteriormente, la deteccion rapida de infrarrojos radiados segun la temperatura del objetivo de calentamiento por medio de un sensor de infrarrojos desde debajo de la placa superior 5 se conoce a partir de la Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada N° 2004-953144 (Patente Japonesa N° 3975865), la Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada N° 2006-310115 y la Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada n° 2007-18787, por ejemplo.
Cuando el elemento de deteccion de temperatura 31R es un sensor de infrarrojos, se pueden integrar infrarrojos radiados desde el objetivo de calentamiento N y se pueden recibir en tiempo real (casi sin retardo de tiempo) permitiendo que la temperatura sea detectada a partir de la dosis de infrarrojos. Por consiguiente, el sensor de infrarrojos es superior (mas que el tipo termistor). Incluso cuando la temperatura de la placa superior 21, tal como una hecha de un vidrio o ceramica resistente al calor, que esta colocada en la parte delantera del objetivo de calentamiento N, no es la misma que la temperatura del objetivo de calentamiento N, y con independencia de la temperatura de la placa superior 21, este sensor de temperatura es capaz de detectar la temperatura del objetivo de calentamiento N. Esto es debido a que la placa superior 21 esta disenada de modo que los infrarrojos radiados desde el objetivo de calentamiento no sean absorbidos o bloqueados por la placa superior.
Por ejemplo, la placa superior 21 se ha seleccionado con un material en el que los infrarrojos en la region de longitud de onda de 4,0 pm o de 2,5 pm o inferior penetran a traves del mismo. El sensor de temperatura 31R se selecciona de los que detectan infrarrojos en la region de longitud de onda de 4,0 pm o de 2,5 pm o inferior.
Por otra parte, cuando el elemento de deteccion de temperatura 31R es de un tipo de transferencia de calor, tal como un termistor, en comparacion con el sensor de temperatura de infrarrojos anteriormente descrito, aunque es inferior en la deteccion de un cambio de temperatura repentino en tiempo real, puede detectar de manera segura la temperatura de la parte inferior del objetivo de calentamiento N o la temperatura de la placa superior 21 bajo el objetivo de calentamiento N recibiendo calor radiante desde la placa superior 21 o el objetivo de calentamiento N. Ademas, incluso si no hay un objetivo de calentamiento, puede detectar la temperatura de la placa superior 21.
Senalar que cuando el elemento de deteccion de temperatura es de un tipo de transferencia de calor tal como un termistor, la unidad de deteccion de temperatura puede estar en contacto con el lado inferior de la placa superior 21 o puede tener una resina termicamente conductora entre los mismos de manera que la temperatura de la placa superior 21 en sf misma se entiende con precision. Esto es debido a que si hay espacio entre la unidad de deteccion de temperatura y el lado inferior de la placa superior 21, habra un retardo en la propagacion de la temperatura.
En la descripcion posterior, hay casos en los que la “izquierda, derecha” en los nombres y la “L, R” en los signos de referencia se omiten en partes que estan dispuestas en comun a la izquierda y la derecha y que comparten los mismos detalles.
[Fuente de calor electrica central de tipo radiante]
Una fuente de calor radiante electrica central 7 (veanse las Fig. 10 y 12) esta dispuesta en una posicion que esta dentro del cuerpo principal A, en la lmea central izquierda-derecha CL1 de la placa superior 21 (vease la Fig. 17), y en el lado de la parte trasera de la placa superior 21. La fuente de calor radiante electrica central 7 emplea un calentador electrico (por ejemplo, un calentador de alambre de nicromo, un calentador de halogeno o un calentador radiante) que calienta mediante radiacion y calienta el objetivo de calentamiento N tal como una cacerola a traves de la placa superior 21 desde debajo. Ademas, se usa, por ejemplo, uno con una capacidad en la que el consumo de potencia electrica maximo (potencia de calentamiento maxima) es de 1,2 kW.
La fuente de calor radiante electrica central 7 tiene una forma de recipiente redondo con todo el lado superior abierto y una cubierta 50 de la forma del recipiente hecha de un material aislante del calor que constituye la circunferencia mas externa del mismo que tiene un diametro externo maximo de aproximadamente 180 mm y una altura (espesor) de 15 mm.
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La posicion de la marca de gma 7M que es un drculo (representado por una lmea de solenoide en las Fig. 10 y 12) mostrada en la placa superior 21 no coincide completamente con la posicion de la circunferencia mas externa de la fuente de calor radiante electrica central 7 La marca de gma 7M indica meramente una region de calentamiento adecuada. La marca de gma 7M representada por un drculo de lmea discontinua en la Fig. 12 indica una circunferencia mas externa aproximada de la cubierta 50 de la forma del recipiente de la fuente de calor radiante electrica central 7.
[Fuente de calor radiante electrica]
Una placa de separacion vertical 24R en el lado derecho esta dispuesta verticalmente (veanse las Fig. 11 y 13) y sirve como una pared de separacion que afsla la camara de enfriamiento del lado derecho 8R y la camara de calentamiento de grill 9 que estan en el alojamiento C. Una placa de separacion vertical 24L del lado izquierdo esta dispuesta, de manera similar, verticalmente (vease la Fig. 11) y sirve como una pared de separacion que afsla la camara de enfriamiento del lado izquierdo 8L y la camara de calentamiento de grill 9 que estan en el alojamiento C. Senalar que las placas de separacion verticales 24R y 24L estan dispuestas de manera que se mantienen espacios de unos pocos milfmetros con las paredes exteriores de la camara de calentamiento de grill 9.
Una placa de separacion horizontal 25 (veanse las Fig. 11 y 14) tiene un tamano que divide el espacio entero entre las placas de separacion vertical izquierda y derecha 24L y 24R en dos espacios, es decir, espacios superior e inferior. La parte superior de esta placa de separacion es la camara de componentes de la parte superior 10. Ademas, esta placa de separacion horizontal 25 esta dispuesta con un espacio prefijado 116 (vease la Fig. 15) de unos pocos milfmetros a 10 milfmetros con la pared de techo de la camara de calentamiento de grill 9.
Una muesca 24A esta formada en cada una de las placas de separacion vertical izquierda y derecha 24L y 24R y se proporciona de modo que las placas de separacion vertical 24L y 24R no choquen en un conducto de enfriamiento 42, descrito mas tarde, que esta siendo instalado horizontalmente (vease la Fig. 11).
La camara de calentamiento de grill 9, que esta formada en forma de caja rectangular, esta formada en los lados izquierdo y derecho, en los lados superior e inferior y en el lado trasero con una chapa metalica tal como una chapa de acero inoxidable o chapa de acero y esta dispuesta con calentadores radiantes electricos en el techo superior y en el fondo, tal como un calentador de envoltura que es un conjunto de fuentes de calor radiante electricas superior e inferior 22 y 23 (vease la Fig. 15) que se extienden sustancialmente horizontalmente. Aqm, “extendido” se refiere a un estado en el cual el calentador de envoltura se dobla a mitad de camino varias veces en un plano horizontal para serpentear de manera plana un area tan ancha como sea posible. Un ejemplo tfpico es uno con una forma de cepillo y forma de W.
Estas dos fuentes de calor radiante electricas superior e inferior 22 y 23 se excitan al mismo tiempo o individualmente de modo que se puede realizar el asado (por ejemplo, pescado asado), el gratinado (pizza y gratm, por ejemplo) y la coccion al horno (pastel y verduras asadas, por ejemplo) en el que se realiza la coccion ajustando la temperatura ambiente en la camara de calentamiento de grill 9. Como la fuente de calor radiante electrica 22 que esta dispuesta en el techo superior, se usa una con un consumo maximo de potencia electrica (potencia de calentamiento maxima) de 1200 W y como la fuente de calor radiante electrica 23 que esta dispuesta en la parte inferior, se usa una con un consumo maximo de potencia electrica (potencia de calentamiento maxima) de 800 W.
El espacio 26 (vease la Fig. 15) es un hueco formado entre la placa de separacion horizontal 25 y la camara de calentamiento de grill 9 (igual que el espacio 116 mencionado anteriormente) y esta en ultima instancia en comunicacion con las campanas extractoras traseras 12. El aire en el espacio 26 se descarga siendo inducido al exterior del cuerpo principal A a traves de las campanas extractoras traseras 12.
Con referencia a la Fig. 11, una placa de separacion trasera 28 divide la camara de componentes de la parte superior 10 y las campanas extractoras traseras 12 y tiene una altura de manera que el extremo inferior de la placa de separacion trasera 28 alcanza la placa de separacion horizontal 25 y el extremo superior de la misma alcanza el bastidor superior 20. Una salida 28A esta formada en dos lugares en la placa de separacion trasera 28. Las salidas 28A son para descargar el aire de enfriamiento que ha entrado en la camara de componentes de la parte superior 10.
(Ventilador de enfriamiento)
El ventilador 30 en la Realizacion 2 emplea un ventilador centrifugo de multiples paletas (un ventilador sirocco es tfpicamente conocido) (veanse las Fig. 11 y 12) en las que las paletas 30F estan fijadas al extremo de un eje de rotacion 32 de un motor de accionamiento 300. Ademas, el ventilador 30 esta dispuesto en cada una de la camara de enfriamiento de lado derecho 8R y la camara de enfriamiento de lado izquierdo 8L y enfna la placa de circuito para las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC y las bobinas de calentamiento en sf mismas. Los detalles se describiran mas tarde.
Como se muestra en las Fig. 13 y 14, una unidad de enfriamiento CU se inserta desde arriba en cada una de las camaras de enfriamiento 8R y 8L y se fija dentro de las mismas, e incluye una caja de componentes 34 que
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acomoda la placa de circuito 41 que constituye un circuito inversor y una caja de ventilador 37 que esta conectada a la caja de componentes 34 y que forma una camara de ventilador 39 del ventilador 30 dentro de la misma.
El ventilador 30 es de un tipo denominado de eje horizontal, en el que el eje de rotacion 32 del motor de accionamiento 300 esta orientado horizontalmente, y esta acomodado dentro de la caja de ventilador 37 dispuesta en la camara de enfriamiento de lado derecho 8R. En la caja de ventilacion 37, esta formado un espacio de ventilador de forma redonda que rodea las multiples paletas 30F del ventilador 30, formando de esta manera la camara de ventilador 39. Una succion 37B se proporciona en la parte superior del tubo de succion 37A de la caja de ventilador 37. Una desembocadura (salida) 37C esta formada en un extremo de la caja de ventilador 37.
La caja de ventilador 37 esta formada como una estructura integral combinando dos cajas de plastico 37D y 37E y acoplandolas con un elemento de fijacion tal como un tornillo. En este estado acoplado, la caja se inserta en los espacios de enfriamiento 8R y 8L desde arriba y se fija para que no se mueva con medios de fijacion adecuados.
La caja de componentes 34 esta conectada a la caja de ventilador 37 de una manera adherida de modo que el aire de enfriamiento descargado desde la salida 37C para descargar aire de la caja de ventilador 37 se introduce en la caja de componentes 34. La caja de componentes 34 tiene una forma rectangular horizontalmente larga y toda la caja esta sellada excepto por las tres partes, esto es, un puerto de introduccion (no mostrado) en comunicacion con la salida 37C, y una primera salida 34A y una segunda salida 34B que se describen mas tarde.
Una placa de circuito impreso (en lo sucesivo, conocida como “placa de circuito”) 41 esta montada con el circuito inversor. Cada placa de circuito proporciona una potencia de alta frecuencia predeterminada a cada una de la fuente de calor IH derecha 6R y la fuente de calor IH izquierda 6L. La placa de circuito 41 tiene unas dimensiones externas que coinciden sustancialmente con la forma interna de la caja de componentes 34 y esta dispuesta en la caja de componentes 34 en el lado lejano con respecto a la camara de calentamiento de grill 9, en otras palabras, llega a estar tan cerca como a unos pocos milfmetros de la caja de cuerpo principal 2 que constituye la pared externa de la caja de cuerpo principal A. Senalar que en esta placa de circuito 4l, una fuente de alimentacion y un circuito de control para accionar el motor de accionamiento 300 del ventilador 30 tambien estan montados separados del circuito inversor.
Cada uno de los circuitos inversores 210R y 210L de esta placa de circuito 41 es, como se muestra en la Fig. 22, un circuito equipado con, excluyendo un circuito de puente rectificador 221 cuyo lado de entrada esta conectado a una lmea de bus de una fuente de alimentacion comercial (aunque se puede incluir), un circuito de corriente continua que incluye una bobina 222 conectada a un terminal de salida del lado DC y un condensador de filtrado 223, un condensador resonante 224, un IGBT 225 que es un semiconductor de control de potencia electrica que sirve como medio de conmutacion, un circuito de accionamiento 228, y un diodo compensador. Los circuitos inversores no incluyen las bobinas de calentamiento IH 6RC y 6LC que son estructuras mecanicas.
En el lado superior de la caja de componentes 34, la primera salida 34A y la segunda salida 34B estan formadas con una distancia entre sf a lo largo de la direccion del flujo de aire de enfriamiento desde el ventilador 30. La segunda salida 34B esta dispuesta en una posicion en el lado mas aguas abajo del flujo de aire de enfriamiento en la caja de componentes 34 y tiene un area de abertura unas pocas veces mayor que la de la primera salida 34A. Senalar que en la Fig. 14, Y1 a Y5 indica el flujo de aire aspirado y descargado desde el ventilador 30 y el aire de enfriamiento fluye en el orden de Y1, Y2, ... e y5.
Un conducto de enfriamiento 42 esta moldeado con plastico en el que tres espacios de ventilacion 42F, 42G y 42H que se describen mas tarde estan formados dentro de un espacio entre una caja superior 42A fijada de manera atornillada, que es una pieza de plastico formada integralmente, y una cubierta tabular 42B, que es tambien una pieza de plastico formada integralmente, (en lo sucesivo, conocida como “caja inferior”) (vease la Fig. 14).
Los agujeros de soplado 42C estan formados en numeros plurales penetrando a traves del area entera de la pared del lado superior de la caja superior 42A. Los agujeros 42C estan formados para soplar el aire de enfriamiento desde el ventilador 30 y cada taladro de los agujeros de soplado 42C esta hecho igual.
Una pared de separacion 42D tiene una forma de nervio recto o curvado (forma convexa) formado integralmente en la caja superior 42A, y con esta, se forma de manera separada un espacio de ventilacion 42F en el que un extremo esta en comunicacion con la primera salida 34A de la caja de componentes 34 (vease la Fig. 14).
De una manera similar, una pared de separacion 42E tiene una forma en U, cuando esta en vista plana, y una forma convexa formada integralmente en la caja superior 42A, y con esta, se forma de manera separada un espacio de ventilacion 42H en el que un extremo esta en comunicacion con la segunda salida 34B de la caja de componentes 34 (vease la Fig. 14). Este espacio de ventilacion 42H esta en comunicacion con el espacio de ventilacion mas grande 42G a traves de un agujero (abertura) de comunicacion 42J (vease la Fig. 14) formado en un lado de la pared de separacion 42E (el lado que esta cerca de la caja de componentes 34 en las Fig. 9 y 11).
Ademas, el conducto de enfriamiento 42 esta dispuesto de modo que un lado del espacio de ventilacion 42H (el lado que esta cerca de la caja de componentes 34 en las Fig. 14 y 16) esta directamente por encima de la segunda salida 34B de la caja 34 de componentes. Con lo anterior, el aire de enfriamiento que se descarga desde la caja de
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componentes 34 entra en el espacio de ventilacion 42H del conducto de enfriamiento 42, se despliega en el espacio de ventilacion 42G de la misma, y se expulsa desde cada uno de los agujeros de soplado 42C. Un agujero de ventilacion de forma cuadrada 42K esta formado para corresponder con el espacio de ventilacion 42H de la caja superior 42A, y este agujero de ventilacion sopla aire que enfna las pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L descritas mas tarde.
Con referencia a la Fig. 14, las aletas de radiacion de aluminio 43A y 43B estan instaladas con un elemento de conmutacion semiconductor de control de potencia electrica, tal como un IGBT 225 y otras piezas de generacion de calor en la placa de circuito 41 que esta montada con circuitos inversores (que se describiran en detalle en la Fig. 22) 210R y 210L para la fuente de calor IH derecha 6R y la fuente de calor IH izquierda 6L. Las aletas de radiacion de aluminio 43A y 43B son disposiciones de aletas finas formadas ordenadamente en numeros plurales que se forman a lo largo de totalidad de las mismas. Como se muestra en la Fig. 14, estas aletas de radiacion 43A y 43B estan dispuestas en el lado que esta mas cerca de la parte de techo que de la parte inferior de la caja de componentes 34 y estan aseguradas por debajo con espacio suficiente para que el aire de enfriamiento Y4 fluya en el espacio.
Es decir, dado que las caractensticas del ventilador 30 son tales que la capacidad de descarga (capacidad de soplado) del puerto de descarga (salida 37C) no es uniforme en toda su area y que la parte con capacidad de descarga maxima esta en el lado inferior con relacion al punto verticalmente central de la salida 37C, las posiciones de las aletas de radiacion 43A y 43B se fijan en el lado superior de modo que no esten situadas en la lmea extendida del punto verticalmente central de la salida 37C. Ademas, el aire de enfriamiento no se sopla hacia varios componentes electronicos pequenos y el patron de cableado impreso montado en la superficie de la placa de circuito 41.
El circuito inversor 210L para la fuente de calor IH izquierda 6L incluye un circuito inversor exclusivo MIV para accionar la bobina de calentamiento principal MC y los circuitos inversores SIV1 a SIV4 exclusivos para accionar la pluralidad de subbobinas de calentamiento SC individualmente (vease la Fig. 25).
La camara de calentamiento de grill 9 esta equipada bajo la fuente de calor IH izquierda y derecha 6L y 6R del cuerpo principal A y forma un espacio SX predeterminado (vease la Fig. 15) con el interior de la pared trasera del cuerpo principal A. Es decir, para la instalacion del conducto de escape 14 descrito mas tarde y con el fin de formar la campana extractora 12, se forma el espacio SX con mas de 10 cm con la pared de lado trasero 2U del cuerpo de la caja de cuerpo principal 2.
En un estado en el que las dos unidades de enfriamiento independientes CU se insertan en la camara de enfriamiento 8R y 8L desde arriba y se fijan en la misma, cada parte de la caja de ventilacion 37 mostrada en la Fig. 14 con una gran anchura sobresale parcialmente en el espacio SX (vease la Fig. 15) y se forma un espacio predeterminado entre las paredes laterales izquierda y derecha de la camara de calentamiento de grill 9 y la caja de componentes 34 correspondiente que aloja la placa de circuito 41. Senalar que aqrn el espacio de descripcion se refiere a un espacio entre la pared externa izquierda y derecha de la camara de calentamiento de grill 9 y la caja de componentes 34 y no se refiere al espacio entre cada una de las placas de separacion verticales 24L y 24R y la superficie externa de la caja de componentes 34 correspondiente descrita en la Realizacion 2.
Incluso si hay una camara de calentamiento de grill 9, la parte de la caja de ventilador 37 de la unidad de enfriamiento CU esta dispuesta en el espacio SX como anteriormente. Cuando se proyecta y se ve desde la parte delantera, una parte de la caja de ventilador 37 de la unidad de enfriamiento CU esta en un estado parcialmente solapado con la camara de calentamiento de grill 9, y, de esta manera, evitando el aumento de la anchura del cuerpo principal A.
(Medio de operacion E)
El medio de operacion E del sistema de coccion segun la Realizacion 2 incluye unidades de operacion de lado delantero 60 y una unidad de operacion de lado superior 61 (veanse las Figuras 11 y 12).
(Unidades de operacion del lado delantero)
Unos bastidores operativos del lado delantero 62R y 62L de plastico estan montados en los lados delantero izquierdo y delantero derecho de la caja de cuerpo principal 2, y los lados delanteros de los bastidores de operacion son unidades de operacion de lado delantero 60. La unidad de operacion de lado delantero 60 esta dotada con un boton de operacion 63A (vease la Fig. 11) del conmutador de potencia principal 63 que proporciona o apaga simultaneamente la potencia a todas de la fuente de calor IH izquierda 6L, la fuente de calor Ih derecha 6R, la fuente de calor radiante electrica central 7 y las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 de la camara de calentamiento de grill 9. Cada uno de un selector de operacion derecho 64R que abre y cierra un contacto electrico de un conmutador de potencia derecho (no mostrado) que controla la excitacion de la fuente de calor IH derecha 6R y la cantidad de excitacion (potencia de calentamiento) de la misma y, de manera similar, un selector de operacion izquierdo 64L de un conmutador de control izquierdo (no mostrado) que controla la excitacion de la fuente de calor IH izquierda 6L y la cantidad de excitacion (potencia de calentamiento) de la misma se proporcionan en la unidad de
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operacion de lado delantero 60 correspondiente. Se suministra potencia a todos los componentes de circuito electrico mostrados en la Fig. 20 a traves del conmutador de potencia principal 63.
En la unidad de operacion de lado delantero 60 correspondiente, se proporciona una lampara de indicacion izquierda 66L que se enciende solamente cuando esta bajo un estado en el que se realiza la excitacion a la fuente de calor IH izquierda 6L mediante un selector de operacion izquierdo 64L y se proporciona una lampara de indicacion derecha 66R que se enciende solamente cuando esta bajo un estado en el que se realiza la excitacion a la fuente de calor IH derecha 6R mediante un selector de operacion derecho 64R.
Senalar que el selector de operacion izquierdo 64L y el selector de operacion derecho 64R son, como se muestra en la Fig. 10, empujados hacia dentro para que no sobresalgan de la superficie delantera de la unidad de operacion de lado delantero 60 cuando no estan en uso. Cuando se usa el selector, el usuario empuja el selector una vez con un dedo y libera el dedo del mismo. Con esto, el selector sobresale (vease la Fig. 9) por la fuerza de un muelle (no mostrado) incrustado en el bastidor de operacion del lado delantero 62, girando el selector a un estado giratorio pellizcando la circunferencia del selector. Ademas, en esta etapa, cuando se gira a la izquierda o a la derecha una muesca, se inicia la excitacion (una potencia de calentamiento fijada de 120W como mmimo) en cada una de la fuente de calor IH izquierda 6L y la fuente de calor IH derecha 6R.
Adicionalmente, cuando cualquiera de los dos del selector de operacion izquierdo 64L y el selector de operacion derecho 64R que sobresale se gira ademas en la misma direccion, se genera un impulso electrico predeterminado mediante un codificador giratorio incorporado (no mostrado) segun la cantidad de rotacion. El impulso electrico se lee por el medio de control F y, de esta manera, se determina la cantidad de excitacion de la fuente de calor correspondiente permitiendo que la potencia de calentamiento sea ajustada. Senalar que cuando cualquiera de los dos del selector de operacion izquierdo 64L y del selector de operacion derecho 64R, con el dedo del usuario, se empuja (empuja hacia atras) una vez a una posicion predeterminada donde el selector no sobresale de la superficie delantera de la unidad de operacion del lado delantero 10, con independencia de si esta en el estado inicial o en el estado en el que se ha girado el selector hacia la derecha o hacia la izquierda, se mantiene el selector en esta posicion y se detiene instantaneamente la excitacion de la fuente de calor IH izquierda 6L o la fuente de calor IH derecha 6R (por ejemplo, incluso durante la coccion, cuando se empuja hacia dentro el selector de operacion derecho 64R, se detiene instantaneamente la excitacion de la fuente de calor IH derecha 6R).
Senalar que cuando se realiza una operacion de apertura con el boton de operacion 63A (vease la Fig. 11) del conmutador de potencia principal 63 (vease la Fig. 10), la operacion del selector de operacion derecho 64R y del selector de operacion izquierdo 64L se invalidara a la vez a partir de entonces. De manera similar, tambien se apagara toda la excitacion de la fuente de calor radiante electrica central 7 y las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 dispuestas en la camara de calentamiento de grill 9.
Ademas, aunque no se muestran, hay tres selectores de temporizacion independientes proporcionados en la parte inferior en el lado delantero del bastidor de operacion del lado delantero 62. Estos selectores de temporizacion son para controlar los conmutadores de temporizacion (tambien conocidos como contadores de temporizacion, no mostrados) que excitan una cualquiera de la fuente de calor IH izquierda 6L, de la fuente de calor IH derecha 6R y de la fuente de calor radiante electrica central 7 correspondientes durante un tiempo deseado (tiempo de temporizacion ajustado) desde el comienzo de la excitacion y apaga automaticamente la potencia despues de que haya transcurrido el tiempo establecido.
(Unidad de operacion del lado superior)
Como se muestra en la Fig. 12, la unidad de operacion del lado superior 61 incluye una unidad de operacion 70 de ajuste de potencia de calentamiento derecha, una unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda 71 y una unidad de operacion central 72. Es decir, en el lado superior de la placa superior 21 en la parte delantera, con respecto a la lmea central izquierda-derecha del cuerpo principal A, la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha 70 de la fuente de calor IH derecha 6R esta dispuesta en el lado derecho, la unidad de operacion central 72 de la fuente de calor radiante electrica central 7 y las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 estan dispuestas en la parte central, y la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda 71 de la fuente de calor IH izquierda 6l esta dispuesta en el lado izquierdo.
En esta unidad de operacion del lado superior, se proporcionan varias teclas para un caso en el que se usa un utensilio de cocina (no mostrado) de acero inoxidable o de metal. Entre las teclas, hay una tecla 250 exclusiva para el pan. Senalar que en lugar de una tecla dedicada para cocinar alimentos espedficos (por ejemplo, pan), se puede proporcionar una tecla general para un utensilio de cocina, en la cual la pulsacion de la tecla permitira la visualizacion de teclas operables (teclas de entrada 141 a 145 descritas mas tarde) mostrando el nombre de los alimentos cocinados deseados (por ejemplo, pan) en un dispositivo de visualizacion integrado 100 descrito mas tarde, y en el que el usuario puede introducir una orden de comienzo de coccion deseada tocando con el dedo la tecla correspondiente. Senalar que los utensilios de cocina se pueden usar en el grill 109 insertando los utensilios de cocina en la camara de calentamiento de grill 9 desde la abertura delantera 9A.
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Una tecla de coccion compuesta 251 se proporciona ademas en la unidad de operacion del lado superior 61 que se usa cuando se realiza la coccion con el utensilio de cocina usando tanto la fuente de calor IH como las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 (en lo sucesivo, conocida como “coccion de calor compuesta” o “coccion compuesta”). La Realizacion 1 permite la coccion compuesta con la fuente de calor IH derecha 6R y las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 de la camara de calentamiento de grill 9. La tecla de coccion compuesta 251 se proporciona en el lado de la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha 70 descrita mas tarde (vease la Fig. 10).
Senalar que en lugar de una tecla fija, un boton, un mando o similar, la tecla de coccion compuesta 251 puede ser un medio de visualizacion integrado 100 (tal como una pantalla de cristal lfquido) que muestra la tecla deseada permitiendo al usuario tocar un area de la tecla para introducir la coccion compuesta. Es decir, se puede adoptar un metodo en el que una forma de tecla de entrada se muestra en un momento adecuado en el medio de visualizacion integrado 100 mediante software en el que se lleva a cabo una operacion de entrada tocando la tecla.
(Unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha)
Con referencia a las Fig. 12 y 27, en la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha 70, se proporcionan teclas de ajuste de un solo toque 90, cada una para una potencia de calentamiento, que permiten al usuario ajustar facilmente la potencia de calentamiento de la fuente de calor 1H derecha 6R con una unica pulsacion. Espedficamente, se proporcionan tres teclas de un solo toque, es decir, una tecla de potencia de calentamiento baja 91, una tecla de potencia de calentamiento media 92 y una tecla de potencia de calentamiento alta 93, en las que la tecla de potencia de calentamiento baja 91 ajusta la potencia de calentamiento de la fuente de calor IH derecha 6R a 300 W, la tecla de potencia de calentamiento media 92 a 750 W, y la tecla de potencia de calentamiento alta 93 a 2,5 kW. Ademas, una tecla de potencia de calentamiento alta 94 se proporciona en el lado derecho de la tecla de un solo toque derecha. Cuando se desea que la potencia de calentamiento de la fuente de calor IH derecha 6R sea de 3 kW, esta tecla se opera empujando.
(Unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda)
De forma similar, un grupo de teclas de un solo toque que son similares a las de la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha 70 estan dispuestas tambien en la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda 71 para ajustar la potencia de calentamiento de la fuente de calor IH izquierda 6L.
(Unidad de operacion central)
Con referencia a las Fig. 12 y 27, en la unidad de operacion central 72, un boton de operacion 95 del conmutador de operacion que comienza la excitacion de las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 de la camara de calentamiento de grill 9 usada para gratinar (asar) y cocinar al horno y un boton de operacion 96 del conmutador de operacion que detiene la excitacion de las mismas, se proporcionan proximos entre sf.
En la unidad de operacion central 72, se proporcionan lateralmente en una lmea los botones de operacion 97A y 97B del conmutador de control de temperatura que ajusta la temperatura de control del grill, que se lleva a cabo por las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23, y la temperatura de la coccion electromagnetica, que se lleva a cabo por la fuente de calor IH izquierda 6L y la fuente de calor IH derecha 6R, en incrementos de 1 grado o decrementos de 1 grado. Ademas, tambien se proporcionan aqrn el boton de conmutacion de encendido/apagado 98 para la fuente de calor radiante electrica central 7 y los conmutadores de configuracion 99A y 99B que cada uno ajusta el nivel de la potencia de calentamiento de manera ascendente o descendente.
Ademas, como se muestra en la Fig. 27, se proporciona una tecla de menu practico 130 en la unidad de operacion central 72. Cuando la tecla se opera empujando cuando se ajusta a freidora (usando la fuente de calor IH izquierda 6L y la fuente de calor IH derecha 6R) cuando se ajusta a la visualizacion del estado de precalentamiento de la freidora (usando la fuente de calor IH izquierda 6L y la fuente de calor IH derecha 6R, y aceite de calentamiento a una temperatura de precalentamiento preajustada), y cuando se ajusta a coccion con temporizador (cocinar excitando la fuente de calor IH izquierda 6L, la fuente de calor IH derecha 6R, la fuente de calor radiante electrica central 7, las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 proporcionadas en la camara de calentamiento de grill 9 durante un tiempo establecido ajustado mediante el conmutador de temporizacion), la pantalla de entrada deseada o la pantalla de visualizacion de estado se puede leer facilmente en el medio de visualizacion integrado 100 descrito mas tarde.
En el lado derecho de la tecla 250 dedicada al pan, se proporciona un boton de menu practico IH derecho 131R que incluye un boton ffsico. El boton es un boton de configuracion para realizar varios ajustes de la fuente de calor IH derecha 6R. Tambien se proporciona un boton de configuracion similar para la fuente de calor IH izquierda 6L (no mostrado).
Al operar el conmutador de arranque que opera e inicia el contador del temporizador (no mostrado), se mide el tiempo transcurrido desde el punto de inicio y se muestra numericamente en las pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L. Senalar que la luz de indicacion de la pantalla de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L
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penetra a traves de la placa superior 21 y el tiempo transcurrido se muestra claramente al usuario en unidades de “minutos” y “segundos”.
Similar a la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha 70, un conmutador de temporizador izquierdo (no mostrado) y un visualizador de cristal lfquido izquierdo 45L se proporcionan en la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda 71 en el lado izquierdo de manera que estan dispuestos en una posicion simetrica con respecto a la lmea central izquierda-derecha CL1 del cuerpo principal 1.
(Lampara de indicacion de potencia de calentamiento)
En el lado delantero derecho de la placa superior 21 entre la fuente de calor IH derecha 6R y la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha 70, se proporciona una lampara de indicacion de potencia de calentamiento derecha 101R que indica el nivel de potencia de calentamiento de la fuente de calor IH derecha 6R. La lampara de indicacion de potencia de calentamiento derecha 101R esta dispuesta en las inmediaciones del lado inferior de la placa superior 21 para emitir una luz de indicacion al lado superior a traves de (penetrando a traves de) la placa superior 21.
De forma similar, una lampara de indicacion de potencia de calentamiento izquierda 101L que indica el nivel de potencia de calentamiento de la fuente de calor iH izquierda 6L se proporciona en el lado delantero izquierdo de la placa superior 21 entre la fuente de calor IH izquierda 6L y la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda 71. La lampara de indicacion de potencia de calentamiento izquierda 101L esta dispuesta en las inmediaciones del lado inferior de la placa superior 21 para emitir una luz de indicacion al lado superior a traves de (penetrando a traves de) la placa superior 21. Senalar que la ilustracion de estas lamparas de indicacion 101R y 101L se omite en el diagrama de configuracion de circuito de la Fig. 22.
(Medio de visualizacion G)
El medio de visualizacion G del sistema de coccion segun la Realizacion 2 incluye el medio de visualizacion integrado 100.
Con referencia a las Fig. 10, 12 y 27, el medio de visualizacion integrado 100 se proporciona en la parte central en la direccion izquierda y derecha de la placa superior 21 y en el lado delantero en la direccion delantera y trasera. Este medio de visualizacion integrado 100 esta constituido principalmente por un visualizador de cristal lfquido y se proporciona en las inmediaciones del lado inferior de la placa superior 21 para emitir luz de indicacion al lado superior a traves de (penetrando a traves de) la placa superior 21.
El medio de visualizacion integrado 100 se puede usar para introducir y confirmar el estado de excitacion (potencia de calentamiento, periodo de tiempo, y similares) de la fuente de calor IH izquierda 6L, la fuente de calor IH derecha 6R, la fuente de calor radiante electrica central 7 y las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 de la camara de calentamiento de grill 9. Es decir, la condicion de calentamiento y el estado de operacion, tales como la potencia de calentamiento correspondiente a los tres casos siguientes, se muestran claramente, mediante caracteres, ilustracion y graficos.
(1) La funcion de las fuentes de calor IH izquierda y derecha 6L y 6R (ya sea durante la operacion de coccion)
(2) La funcion de la fuente de calor radiante electrica central 7 (ya sea durante la coccion)
(3) Cuando se cocina con la camara de calentamiento de grill 9, el procedimiento de operacion de coccion y la funcion (por ejemplo, cual, entre el asador, grill y horno se usa para cocinar actualmente).
La pantalla de cristal lfquido usada en el medio de visualizacion integrado 100 es una pantalla LCD de matriz de puntos conocida. Esta pantalla es capaz de proporcionar una pantalla con alta definicion (equivalente a QVGA con una resolucion de 320 x 240 pfxeles o a VGA con 640 x 480 puntos y que es capaz de mostrar 16 colores) y puede mostrar un gran numero de caracteres en un caso donde se muestran caracteres. No solamente las que tienen una capa, la pantalla de cristal lfquido puede ser una visualizacion con mas de dos capas superior e inferior para aumentar la informacion mostrada. El area de visualizacion de la pantalla de cristal lfquido es de forma rectangular con una altura (direccion delantera-trasera) de aproximadamente 4 cm y una anchura de 10 cm.
Ademas, el area de visualizacion que muestra informacion esta dividida en una pluralidad de areas que corresponden cada una a una fuente de calor (vease la Fig. 27). Por ejemplo, el visualizador se asigna a diez areas en total que se definen como a continuacion.
(1) Un area 100L correspondiente de la fuente de calor IH izquierda 6L (total de dos, es decir, 100L1 para la potencia de calentamiento y 100L2 para el periodo de tiempo y el menu de coccion).
(2) Una area 100M correspondiente de la fuente de calor radiante electrica central 7 (total de dos, es decir, 100M1 para la potencia de calentamiento y 100M2 para el periodo de tiempo).
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(3) Un area 100R correspondiente de la fuente de calor IH derecha 6R (total de dos, es decir, 100R1 para la potencia de calentamiento y 100R2 para el periodo de tiempo).
(4) Un area de coccion 100G de la camara de calentamiento de grill 9.
(5) Un area de gma (un area, es decir, 100GD) que muestra informacion de referencia relacionada con diversas cocciones segun sea necesario o por operacion del usuario, asf como notificando al usuario cuando se detecta una operacion anormal o cuando se lleva a cabo una operacion incorrecta.
(6) Un area de visualizacion de teclas 100F que muestra seis teclas de entrada 141, 142, 143, 144, 145 y 146 que son mutuamente independientes y que tiene una funcion que permite que cada una de las diversas condiciones de coccion y similares sean introducidas directamente.
(7) Un area de visualizacion arbitraria 100N.
Como se muestra en las Fig. 27 y 28, en el area 100L correspondiente de la fuente de calor IH izquierda 6L, espedficamente, en la 100L2 para un periodo de tiempo y un menu de coccion, siete teclas, esto es, una tecla de seleccion E1A para calentamiento rapido, una tecla de seleccion E1B para hervir agua, una tecla de seleccion E1C para hervir, una tecla de seleccion E2A para precalentamiento, una tecla de seleccion E2B para cocer arroz, una tecla de seleccion E3A para freidora y una tecla de seleccion E3B para hervir agua y retener calor, como teclas para seleccionar el menu de coccion, se muestran todas de una vez (en un estado de un vistazo) en una cierta situacion. La Fig. 28 es un dibujo que representa este estado.
La Fig. 30 es un dibujo que ilustra un caso en el que se selecciona calentamiento rapido. La tecla de seleccion E1A permanece mostrada y las otras teclas de seleccion estan todas apagadas, de manera que se selecciona el menu de coccion “calentamiento rapido” que indica E1A y de manera que se muestra la visualizacion de que esta siendo realizada una operacion de calentamiento actualmente.
Si la unidad de determinacion de colocacion del objetivo de calentamiento 280 determina que el objetivo de calentamiento N tiene un diametro inferior de cacerola de una cacerola normal, que el objetivo de calentamiento esta colocado sobre la bobina de calentamiento principal MC, y que la cacerola no es tan grande como para cubrir las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, entonces no se muestran las siete teclas E1A, e1b, E1C, E2A, E2B, E3A y E3B para seleccionar el menu de coccion. Es decir, sera posible seleccionar las siete teclas E1A, E1B, E1C, E2A, E2B, E3A y E3B para seleccionar el menu de coccion solamente en un caso con un objetivo de calentamiento N con un tamano que cubra cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4.
Cuando se empuja la tecla del area de visualizacion arbitraria 100N, se muestra informacion detallada y util sobre la coccion en el area de gma 100GD del medio de visualizacion integrado 100 por medio de caracteres.
Ademas, el color de fondo global del area de visualizacion se muestra generalmente en un color unificado (blanco, por ejemplo); no obstante, cuando en un caso de “coccion compuesta”, las areas de visualizacion 100R y 100G cambian al mismo color que es diferente del de las otras fuentes de calor 100L y 100M (por ejemplo, amarillo o azul). Este cambio de color se puede realizar conmutando la operacion de la luz trasera cuando la pantalla de visualizacion es un visualizador de cristal lfquido; no obstante, se omitira una descripcion detallada.
Aunque cada una de las diez areas (areas de visualizacion) anteriores se proporcionan en la pantalla de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100, no estan formadas o divididas cada una en visualizadores ffsicos individuales. Es decir, se establecen mediante software (programa para un microordenador) para la visualizacion en pantalla y sus areas, formas y posiciones se pueden cambiar por el software segun sea adecuado; no obstante, en consideracion a la usabilidad del usuario, el orden de alineacion de la fuente de calor IH izquierda 6L, la fuente de calor radiante electrica central 7, la fuente de calor IH derecha 6R, y similares se ajustan en todo momento en el mismo orden para que coincida con el orden de izquierda a derecha de cada fuente de calor.
Espedficamente, en el visualizador, se muestra informacion de manera que la fuente de calor IH izquierda 6L esta en el lado izquierdo, la fuente de calor radiante electrica central 7 esta en el centro, y la fuente de calor IH derecha 6R esta en el lado derecho. Ademas, el area de visualizacion de coccion 100G de la camara de calentamiento de grill 9 se muestra en todo momento en el lado cercano con respecto al area 100L correspondiente de la fuente de calor IH izquierda 6L anterior, el area 100M correspondiente de la fuente de calor radiante electrica central 7 anterior, y el area 100R correspondiente de la fuente de calor IH derecha 6R. Ademas, el area de visualizacion 100F de las teclas de entrada se muestra en primer plano en todo momento en cualquier caso.
Adicionalmente, en lo que respecta a las teclas de entrada 141 a 146, se emplea una tecla de tipo de contacto que cambia su capacitancia estatica por el contacto del dedo del usuario o similar. Con el ligero contacto del usuario a una posicion correspondiente de la superficie de la tecla en el lado superior de la placa de vidrio que cubre el lado superior del medio de visualizacion integrado 100, se genera una senal de entrada valida para un circuito de control de excitacion 200.
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En la placa de vidrio en una parte (un area) que incluye las teclas de entrada 141 a 146, no hay ninguna visualizacion de caracteres, graficos y s^bolos (incluyendo las flechas de las teclas 143 y 145 en la Fig. 27) por medio de impresion o marcado. La pantalla de cristal lfquido (area de visualizacion de teclas F) debajo de estas teclas esta configurada para mostrar caracteres, graficos y sfmbolos que indican las funciones de entrada de las teclas segun cada escenario de operacion de las teclas de entrada.
No todas las teclas de entrada 141 a 146 se muestran siempre simultaneamente. En cuanto a una tecla que no es valida en su operacion (una tecla de entrada que no tiene que ser operada), tal como la tecla de entrada 144 en la Fig. 27, esta en un estado inactivo de manera que los caracteres y graficos de la funcion de entrada no se muestran en la pantalla de cristal lfquido. La operacion de una de las teclas de entrada de estado activo 141 a 146 sera una senal de comando de operacion valida para el programa de control que ajusta la operacion del circuito de control de excitacion 200.
Ademas, la tecla de entrada 146 es una tecla que se opera cuando ha de ser determinada una condicion de coccion o cuando ha de ser iniciada la coccion. Una vez que esta se opera y se inicia la operacion de coccion, la tecla de entrada se cambia a una tecla de entrada que muestra “PARAR” (veanse las Fig. 27 y 28). En cuanto a otras teclas de entrada 141 a 145, la orden de entrada puede cambiar segun sea adecuado. La funcion de entrada valida se puede identificar facilmente por los caracteres, graficos o sfmbolos que se muestran segun sea adecuado.
Senalar que cuando ha de ser parada una fuente de calor particular mientras se usan multiples fuentes de calor, en el caso de la Fig. 27, por ejemplo, presionando la tecla de entrada 143 cambiara el color o parpadeara cada una de las areas correspondientes para indicar que se ha seleccionado el area en el orden secuencial del area 100M correspondiente de la fuente de calor radiante electrica central 7, el area 100L correspondiente de la fuente de calor IH izquierda 6L, y el area 100R correspondiente de la fuente de calor IH derecha 6R. Posteriormente, presionando la tecla de parada 146 despues de llamar (seleccionar) el area correspondiente deseada, se detiene la fuente de calor particular. Mientras, cuando se presiona la tecla de entrada 145, se puede hacer una seleccion en sentido inverso en el orden secuencial del area 1O0M correspondiente de la fuente de calor radiante electrica central 7, el area 100R correspondiente de la fuente de calor IH derecha 6R, y el area 100L correspondiente de la fuente de calor IH izquierda 6L, y despues de llamar al area correspondiente deseada, se puede presionar la tecla de parada 146.
“AM” es una marca activa que se muestra proxima al nombre de la fuente de calor que esta realizando una operacion de coccion. Si se visualiza esta, significa que la fuente de calor se acciona en ese momento. El usuario puede entender la operacion de la fuente de calor con la existencia de la visualizacion de la marca activa.
(Camara de calentamiento de grill)
Como se muestra en las Fig. 10 y 15, la abertura delantera 9A de la camara de calentamiento de grill 9 esta cubierta de manera que se puede abrir con la puerta 13, y la puerta 13 esta soportada por un mecanismo de soporte (no mostrado) tal como carriles o rodillos en la camara de calentamiento de grill 9 de manera que la puerta 13 es movil
en la direccion delantera-trasera por una operacion del usuario. Ademas, una placa de ventana hecha de vidrio
resistente al calor esta dispuesta en una abertura central 13A de la puerta 13 para permitir el reconocimiento visual del interior de la camara de calentamiento de grill 9 desde el exterior. “13B” es un asa que sobresale hacia adelante para realizar una operacion de apertura/cierre de la puerta. Senalar que la camara de calentamiento de grill 9 forma un espacio SX predeterminado (vease la Fig. 15) con el interior de la pared trasera del cuerpo principal como se ha descrito anteriormente. Como se describe mas tarde, el conducto de escape 14 esta dispuesto en la misma utilizando este espacio, y tambien esta formada la campana extractora 12.
La puerta 13 esta conectada a extremos delanteros de carriles de metal que se extienden horizontalmente tanto en la posicion lateral izquierda como en la derecha de la camara de calentamiento 9. Generalmente, cuando se cocinan productos alimenticios aceitosos, se coloca en los carriles un platillo de metal 108 (vease la Fig. 15). El platillo 108 se usa mientras que se coloca un grill de metal 109 sobre el mismo. Por tanto, cuando la puerta se saca
horizontalmente hacia el lado delantero, el platillo 108 (cuando el 109 esta colocado sobre el mismo, el grill tambien)
se saca horizontalmente hacia el lado delantero de la camara de calentamiento de grill 9 junto con el movimiento de extraccion. Senalar que el platillo 108 esta soportado meramente colocando las partes extremas izquierda y derecha del mismo sobre los dos carriles de metal. Por consiguiente, el platillo 108 se puede separar independientemente desde arriba de los carriles.
Ademas, la forma del grill 109 y la posicion, forma y similares del platillo 108 estan disenadas para que no golpeen en el calentador inferior 23 y obstruyan que el platillo 108 sea sacado hacia delante. La camara de calentamiento de grill 9 tiene una “funcion de grill de doble cara” que calienta los productos alimenticios desde arriba y abajo cuando se coloca carne, pescado u otros productos alimenticios sobre el grill 109 y cuando las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 se excitan (al mismo tiempo, tras la division de tiempo, o similar). Ademas, esta camara de calentamiento de grill 9 esta dotada con un sensor de temperatura en la camara 242 (vease la Fig. 22) que detecta la temperatura dentro de la camara; por consiguiente, es posible cocinar mientras que se mantiene la temperatura dentro de la camara a una temperatura deseada.
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Como se muestra en la Fig. 15, la camara de calentamiento de grill 9 incluye un bastidor interno de metal tubular 9C, que tiene una abertura 9B en la totalidad del lado trasero (de atras) y una abertura 9A en el lado delantero; y un bastidor externo 9D que cubre todo el exterior de este bastidor interno mientras que se mantienen los huecos predeterminados con el bastidor interno, esto es, el hueco 113 (abajo), el hueco 114 (arriba), tanto los huecos izquierdo como derecho (115, no mostrados). Senalar que “307” en la Fig. 15 es un espacio formado entre el bastidor externo 9D de la camara de calentamiento de grill 9 y el lado inferior de la caja de cuerpo principal 2.
El bastidor externo 9D tiene cinco lados, esto es, los dos lados izquierdo y derecho, el lado superior, el lado inferior y el lado trasero, en los que la totalidad esta formada por una chapa de acero o similar. Las superficies interiores del bastidor interno 9C y del bastidor externo 9D estan formadas con un revestimiento que tiene una alta capacidad de limpieza tal como esmalte, estan recubiertas con una pelfcula de revestimiento resistente al calor, o estan formadas con una pelfcula de radiacion de infrarrojos. Cuando esta formada una pelfcula de radiacion de infrarrojos, se aumenta la cantidad de radiacion de infrarrojos al objetivo de calentamiento tal como un alimento, se aumenta la eficiencia de calentamiento y se mejora la coccion desigual. “9E” es una salida formada en la parte superior de la pared lateral trasera del bastidor externo 9D.
Un conducto de escape de metal 14 esta dispuesto para comunicar con el exterior de la salida 9E. La seccion transversal del paso de este conducto de escape de metal 14 es cuadrada o rectangular y, como se muestra en la Fig. 15, desde medio camino, a medida que el conducto se extiende hasta el lado de aguas abajo, el conducto esta inclinado oblicuamente hacia arriba y, posteriormente, esta doblado a una direccion vertical de manera que la abertura del extremo superior 14A esta en ultima instancia en comunicacion con las inmediaciones del agujero de ventilacion central 20C formado en el bastidor superior 20.
“121” es un catalizador de desodorizacion dispuesto en el conducto de escape 14 en la posicion en el lado aguas abajo de la salida 9E. El catalizador se activa siendo calentado con el calentador electrico (121 H) para el catalizador y funciona para eliminar el componente oloroso del escape caliente en la camara de calentamiento de grill 9 que pasa a traves del conducto de escape 14.
(Estructura de escape, estructura de admision)
Como se ha descrito anteriormente, un agujero de ventilacion derecho (sirve como admision) 20B, un agujero de ventilacion central (sirve como salida) 20C, y un agujero de ventilacion izquierdo 20D que son laterales largos estan formados en la parte trasera del bastidor superior 20. Una cubierta con forma de placa plana de metal 132 (vease la Fig. 10), que esta formada con numerosos y pequenos agujeros de comunicacion a lo largo, esta colocada de forma separable por encima de estos tres agujeros de ventilacion traseros para cubrir todo el lado superior de los agujeros de ventilacion. La cubierta 132 puede ser una con agujeros diminutos que sirven como agujeros de comunicacion que se forman mediante trabajo de prensa sobre una chapa de metal (tambien conocida como metal perforado), o distinta de aquella, puede ser una red de alambre o una con una forma de malla pequena. En cualquier caso, la cubierta puede ser cualquiera que no permita que el dedo del usuario o materia extrana entre desde arriba en cada uno de los agujeros de ventilacion 20B, 20C y 20D.
La succion 37B en la parte mas alta del tubo de succion 37A de la caja de ventilador 37 esta situada inmediatamente por debajo de la parte extrema derecha de la cubierta 132, de manera que la succion 37B es capaz de introducir aire interior externo tal como aire en la cocina a la camara de enfriamiento izquierda y derecha 8R y 8L en el cuerpo principal A a traves de los agujeros de comunicacion de la cubierta 132.
Como se muestra en la Fig. 11, el extremo superior del conducto de escape 14 esta colocado en las campanas extractoras traseras 12. En otras palabras, las campanas extractoras traseras 12, que estan en comunicacion con el espacio 116 (vease la Fig. 15) que esta formado alrededor de la camara de calentamiento de grill 9, estan aseguradas tanto en el lado izquierdo como derecho del conducto de escape 14. Como se ha descrito anteriormente, la camara de calentamiento de grill 9 esta dispuesta con un espacio 116 predeterminado con la placa de separacion horizontal 25 (vease la Fig. 15). Este espacio 116 esta en ultima instancia en comunicacion con las campanas extractoras traseras 12. Como se ha mencionado anteriormente, dado que el interior de la camara de componentes de la parte superior 10 esta en comunicacion con las campanas extractoras traseras 12 a traves del par de salidas 28A que esta formado en la placa de separacion trasera 28, cuando el aire de enfriamiento que fluye en la camara de componentes de la parte superior 10 (flecha Y5 en la Fig. 14) se descarga al exterior del cuerpo principal 1 como las flechas Y9 de la Fig. 11, el aire dentro del espacio 116 se induce y descarga junto con este.
(Estructura de enfriamiento auxiliar)
Con referencia a las Fig. 13 y 14, una caja de componentes delantera 46 acomoda en la misma un sustrato de montaje 56 que fija sobre el mismo varios componentes electricos y electronicos 57 de la unidad de operacion del lado superior 61 y elementos de emision de luz (LED) que indican la potencia de calentamiento con una luz durante la coccion por calor de induccion. La caja de componentes delantera 46 incluye un conducto inferior 46A hecho de plastico transparente cuyo lado superior esta abierto y un conducto superior 46b hecho de plastico transparente que sirve como una cubierta que esta adherido a la abertura del lado superior de este conducto inferior 46A para cubrir la abertura. En la parte de borde derecho y en la parte de extremo izquierdo del conducto inferior 46A, se abren los
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agujeros de ventilacion 46R y 46L, respectivamente (vease la Fig. 13), y en la parte trasera central del mismo, esta formada una muesca que permite la ventilacion.
En el lado del techo del conducto superior 46B, el medio de visualizacion integrado 100 esta dispuesto en el medio y las pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L estan dispuestas cada una en la derecha e izquierda, respectivamente (vease la Fig. 14). El aire de enfriamiento del ventilador 30 entra en el espacio de ventilacion 42H del conducto de enfriamiento 42 a traves de la segunda salida 34B de la caja de componentes 34, entra en la caja de componentes delantera 46 desde debajo de la pantalla de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L a traves de un agujero de ventilacion 42K que se ha formado para corresponder con el espacio de ventilacion 42H, y se descarga desde la muesca 46 dentro de la camara de componentes de la parte superior 10. Por tanto, cada uno de la pantalla de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L y el medio de visualizacion integrado 100 se enfna por el aire de enfriamiento del ventilador 30 en todo momento.
En particular, dado que el aire de enfriamiento desde la segunda salida 34B de la caja de componentes 34 no es aire que haya enfriado las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC que llegan a estar altas en temperatura durante la operacion de calentamiento por induccion, la temperatura de la misma es baja, e incluso aunque con un volumen pequeno de aire de enfriamiento, el aumento de temperatura de ambas pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L y el medio de visualizacion integrado 100 se pueden suprimir eficazmente. Especialmente, dado que las posiciones traseras de las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC que estan en el lado aguas abajo del flujo del aire de enfriamiento (flecha Y5 en la Fig. 14) no se enfnan facilmente, en la Realizacion 2, la parte relativa se enfna suministrando el aire fno desde la primera salida 34A al espacio de ventilacion 42F directamente.
(Estructura de escape auxiliar)
Como se muestra en la Fig. 15, una parte inferior tubular 14B esta formada teniendo una forma que esta hundida hacia abajo un nivel en una parte que esta en el lado aguas abajo del catalizador de desodorizacion 121 del conducto de escape 14. Un agujero de ventilacion 14C esta formado en la parte inferior tubular 14B. Un ventilador de flujo axial auxiliar 106 con el proposito de escape se enfrenta a este agujero de ventilacion, donde “106A” son sus paletas de rotor y “106B” es un motor de accionamiento que gira las paletas de rotor 106A. El ventilador esta soportado por el conducto de escape 14. Durante la coccion en la camara de calentamiento de grill 9, dado que la camara de calentamiento de grill 9 llega a estar a alta temperatura, la presion de aire interior aumenta de manera natural, descargando de esta manera el aire ambiente a alta temperatura de la misma que asciende a traves del conducto de escape 14. Operando el ventilador 106 y tomando aire de dentro del cuerpo principal A al conducto de escape 14, como se indica por la flecha Y7, el aire a alta temperatura en la camara de calentamiento de grill 9 se induce a este aire fresco y se hace escapar, como se indica por la flecha Y8, desde la abertura de extremo superior 14A del conducto de escape 14, mientras que disminuye su temperatura.
El ventilador de flujo axial auxiliar 106 con proposito de escape no se opera siempre durante la operacion del sistema de coccion. El ventilador se opera mientras que se lleva a cabo la coccion en la camara de calentamiento de grill 9. Esto es debido a que el aire caliente a alta temperatura se descarga al conducto de escape 14 desde la camara de calentamiento de grill 9. Ademas, los flujos de aire Y7 e Y8 en la Fig. 15 y los flujos de aire Y1 a Y5 en la Fig. 14 no estan completamente relacionados y no es un flujo continuo.
(Medio de control F)
El medio de control (unidad de control) F del sistema de coccion segun la Realizacion 2 incluye el circuito de control de excitacion 200 (vease la Fig. 22).
La Fig. 22 es un diagrama de componentes que ilustra la totalidad del circuito de control del sistema de coccion, en el que el circuito de control esta formado con el circuito de control de excitacion 200 que se forma incorporando una unica o una pluralidad de microordenadores en el mismo. El circuito de control de excitacion 200 incluye cuatro partes, esto es, una unidad de entrada 201, una unidad de salida 202, una unidad de almacenamiento 203 y una unidad de control aritmetico (CPU) 204, se suministra con potencia DC a traves de un estabilizador de voltaje (no mostrado), y cumple un papel central como medio de control que controla todas las fuentes de calor y el medio de visualizacion G. En la Fig. 22, el circuito inversor 210R para la fuente de calor IH derecha 6R esta conectado a una fuente de alimentacion comercial con un voltaje de 100V o 200V a traves del circuito rectificador (tambien conocido como circuito de puente rectificador) 221.
De manera similar, en paralelo con este circuito inversor 210R para la fuente de calor IH derecha 6R, el circuito inversor 210L para la fuente de calor IH izquierda 6L, que tiene una configuracion basica similar que la de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC (bobina de calentamiento por induccion) mostrada en la Fig. 22, esta conectado a la fuente de alimentacion comercial a traves del circuito de puente rectificador 221. Es decir, la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC (bobina de calentamiento por induccion) incluye el circuito de puente rectificador 221 cuyo lado de entrada esta conectado a la lmea de bus de una fuente de alimentacion comercial; el circuito de corriente continua que incluye la bobina 222, que esta conectada al terminal de salida del lado DC, y el condensador de filtrado 223; un circuito de resonancia, cuyo extremo esta conectado a un punto de conexion de la bobina 222 y el
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condensador de filtrado 223, formado por un circuito paralelo de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC y un condensador de resonancia 224; y el IGBT 225 que sirve como medio de conmutacion en el que el lado del colector esta conectado al otro extremo del circuito de resonancia.
La mayor diferencia entre el circuito inversor 210L para la fuente de calor IH izquierda 6L y el circuito inversor 210R para la fuente de calor IH derecha 6R es que el circuito inversor 210L tiene la bobina de calentamiento principal MC y las subbobina de calentamiento SC. Por consiguiente, el circuito inversor 210L para la fuente de calor IH izquierda 6L incluye el circuito inversor MIV para la bobina de calentamiento principal, que suministra potencia electrica a la bobina interna LC2 y a la bobina externa LC1, es decir, a la bobina de calentamiento principal MC, y los circuitos inversores SIV1 a SIV4 para las subbobinas de calentamiento, que suministran individualmente potencia electrica a cada una de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 independientes descritas mas tarde. Ademas, la temporizacion de excitacion y la cantidad de excitacion de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se determinan todas por el circuito de control de excitacion 200.
El circuito inversor MIV para la bobina de calentamiento principal emplea un metodo de frecuencia de salida variable, de esta manera, cambiando la frecuencia, sera posible variar la potencia invertida, es decir, la potencia de calentamiento obtenida. A medida que se ajusta mas alta la frecuencia de accionamiento del circuito inversor MIV, la potencia invertida se reduce y dana a los elementos electricos y electronicos que constituyen el circuito tal como el medio de conmutacion (IGBT) 225 y el condensador resonante 224 aumenta, asf como un aumento en la cantidad de calor del mismo. Dado que esto no es preferible, se determina una frecuencia lfmite superior predeterminada y se lleva a cabo un control de manera que la frecuencia se cambie a por debajo de la frecuencia determinada. La potencia electrica que permite un control continuo en la frecuencia lfmite superior es la potencia electrica minima. Cuando ha de ser introducida una potencia electrica inferior que esta, se puede usar en combinacion un control de factor de trabajo, que realiza la excitacion intermitente, obteniendo de esta manera una potencia de calentamiento baja en ultima instancia. La potencia de calentamiento de los circuitos inversores SIV1 a SIV4 para las subbobinas de calentamiento se puede controlar de la misma manera.
Ademas, la frecuencia de accionamiento para accionar el circuito inversor MIV se ajusta basicamente para que sea la misma que la frecuencia de accionamiento para los circuitos inversores SIV1 a SIV4 para las subbobinas de calentamiento. Si esto se ha de cambiar, el circuito de control de excitacion 200 controla la diferencia de frecuencia de accionamiento entre las dos frecuencias para que este fuera del intervalo de 15 a 20 kHz, de manera que la diferencia entre las dos no entre en el intervalo de frecuencias de audio. Esto es debido a que, cuando dos o mas bobinas de calentamiento por induccion son accionadas al mismo tiempo, dependiendo de la diferencia de frecuencia, la diferencia de frecuencia llega a ser una causa de sonido desagradable tal como los llamados ruido de batido o ruido de interferencia.
Senalar que el circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 para las subbobinas de calentamiento no tienen que ser accionados al mismo tiempo. Por ejemplo, dependiendo de la potencia de calentamiento instruida por el circuito de control de excitacion 200, la operacion de calentamiento se puede conmutar alternativamente a intervalos cortos. En la presente memoria, “al mismo tiempo” se refiere a un caso en el que la temporizacion de inicio de excitacion y la temporizacion de parada de excitacion es completamente simultanea.
Un circuito de accionamiento calentador 211 es un circuito de accionamiento calentador de la fuente de calor radiante electrica central 7; “212” es un circuito de accionamiento calentador que acciona la fuente de calor radiante electrica 22 para calentamiento en camara de la camara de calentamiento de grill 9; de manera similar, “213” es un circuito de accionamiento calentador que acciona la fuente de calor radiante electrica 23 para calentamiento en camara de la camara de calentamiento de grill 9; “214” es un circuito de accionamiento calentador que acciona un calentador catalttico 121H proporcionado a mitad de camino del conducto de escape 14; y “215” es un circuito de accionamiento que acciona la pantalla de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100.
El emisor del IGBT 225 esta conectado a un punto de conexion comun del condensador de filtrado 223 y del circuito de puente rectificador 221. El diodo compensador 226 esta conectado entre el emisor del IGBT 225 y el colector de modo que el anodo del diodo compensador 226 esta en el lado del emisor. “N” indica un objetivo de calentamiento tal como una cacerola de metal y similares.
Un sensor de deteccion de corriente 227 detecta la corriente que fluye a traves del circuito de resonancia que incluye el circuito paralelo de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC y el condensador de resonancia 224R. La salida de deteccion del sensor de deteccion de corriente 227 se introduce a una unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 descrita mas tarde; a traves de esta, la informacion de determinacion sobre si hay un objetivo de calentamiento se suministra a la unidad de entrada del circuito de control de excitacion 200, y se realiza la determinacion de la presencia del objetivo de calentamiento N. Ademas, si se usa una cacerola (objetivo de calentamiento N) inadecuada en el calentamiento por induccion o si por algun tipo de accidente, se detecta una subcorriente o una sobrecorriente que tenga una diferencia de valor equivalente o por encima de un valor predeterminado cuando se compara con un valor de corriente normal, el circuito de control de excitacion 200 controla el IGBT 225 a traves del circuito de accionamiento 228 para detener instantaneamente la excitacion de la bobina de calentamiento por induccion 220.
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De manera similar, dado que el circuito inversor MIV para la bobina de calentamiento principal y los circuitos inversores SIV1 a SIV4 para las subbobinas de calentamiento, que suministra individualmente potencia electrica a cada una de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 independientes, tienen una configuracion de circuito similar a la del circuito inversor 210R para la fuente de calor IH derecha 6R, se omitira una descripcion. No obstante, esta configuracion de circuito comun se denota colectivamente en la Fig. 22 como el circuito inversor 210L para la fuente de calor IH izquierda 6L.
En la Fig. 22, “6LC” es la bobina de calentamiento IH izquierda y “224L” es el condensador resonante. El circuito inversor MIV para la bobina de calentamiento principal MC esta conectado tambien al circuito de puente rectificador 221 mencionado anteriormente; el circuito de corriente continua que incluye la bobina 222 y el condensador de filtrado 223; un circuito de resonancia, cuyo extremo esta conectado a un punto de conexion de la bobina 222 y el condensador de filtrado 223, que incluye un circuito en paralelo de la bobina de calentamiento principal MC y un condensador de resonancia 224; y el IGBT 225 que sirve como medio de conmutacion en el que el lado del colector esta conectado al otro extremo del circuito de resonancia.
El sensor de deteccion de corriente 227, aunque no se muestra, se proporciona en el circuito inversor 210L de la fuente de calor IH izquierda 6L de la misma manera. Senalar que el sensor de deteccion de corriente 227 puede incluir una derivacion, que mide la corriente usando una resistencia, o un transformador de corriente.
Un circuito de accionamiento 260 acciona el circuito inversor MIV para la bobina de calentamiento principal y cumple un papel similar al del circuito de accionamiento 228. De manera similar, los circuitos de accionamiento 261 a 264 accionan cada uno los circuitos inversores SIV1 a SIV4 correspondientes para las subbobinas de calentamiento.
Un sensor de deteccion de corriente 266 detecta la corriente que fluye a traves del circuito de resonancia que incluye el circuito en paralelo de la bobina de calentamiento principal MC y el condensador resonante (no mostrado); de manera similar, los sensores de deteccion de corriente 267a, 267B, 267C (no mostrados) y 267D (no mostrado) detectan cada uno la corriente que fluye a traves del correspondiente de los circuitos de resonancia que incluye un circuito paralelo de la subbobina de calentamiento SC y el condensador resonante (no mostrado). Estos sensores de corriente 266, 267A, 267B, 267C y 267D cumplen papeles similares a los del sensor de deteccion de corriente 227. Senalar que los sensores de corriente descritos anteriormente en el lado del circuito de resonancia se conocen como sensores de corriente del lado de salida y que un sensor de corriente que se conoce como sensor de corriente del lado de entrada se proporciona en un lado de fuente de alimentacion (fuente de alimentacion AC) comercial 75 con respecto a un circuito rectificador 76 de una unidad de potencia DC 80 descrita mas tarde. Estos sensores de corriente del lado de entrada y de salida monitorizan el valor de corriente y, de esta manera, se lleva a cabo la monitorizacion de la operacion y el estado anormal del circuito de resonancia.
Como en la invencion, en un sistema de coccion que calienta un objetivo de calentamiento N con un metodo de calentamiento por induccion, el circuito de control de potencia para distribuir potencia de alta frecuencia a las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC se llama inversor resonante. La configuracion incluye un circuito que conecta la inductancia de las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC, asf como la del objetivo de calentamiento N (objeto de metal) con el condensador resonante (224L y 224R en la Fig. 22), en el que el control de encendido/apagado del elemento de circuito de conmutacion (IGBT, 225 en la Fig. 20) se lleva a cabo a una frecuencia de accionamiento de aproximadamente 20 a 40 kHz.
Ademas, con respecto al inversor resonante, hay un tipo de resonancia de corriente adecuado para una fuente de alimentacion de 200 V y un tipo de resonancia de voltaje adecuado para una fuente de alimentacion de 100 V. El circuito inversor resonante se divide en un denominado circuito de medio puente y un circuito de puente completo dependiendo de donde se conmuta el objetivo de conexion de las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC y los condensadores resonantes 224L y 224R por el circuito de rele.
Cuando se calienta por induccion un objetivo de calentamiento usando un circuito inversor resonante, y cuando el objetivo de calentamiento N esta hecho de un material magnetico tal como hierro, acero inoxidable magnetico o similar, la cantidad de resistencia (resistencia equivalente) que contribuye al calentamiento es grande y es mas facil cargar la potencia electrica, y, de esta manera, el calentamiento es mas facil. No obstante, cuando el objetivo de calentamiento N esta hecho de un material no magnetico tal como aluminio o similar, dado que su resistencia equivalente es pequena, la corriente de Foucault inducida en el objetivo de calentamiento N no se convierte facilmente en calor de Joule. Por consiguiente, hay un control conocido en el que una configuracion de un circuito inversor se conmuta automaticamente en uno con un metodo de medio puente cuando el material del objetivo de calentamiento N es un material magnetico y se conmuta en uno con un metodo de puente completo cuando el objetivo de calentamiento N usa un cuerpo magnetico (Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada N° 5-251172, Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada N° 9-185986, Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada N° 2007-80751, por ejemplo). A menos que se especifique de otro modo, en la presente invencion, los circuitos inversores 210R y 210L se pueden configurar con un circuito de medio puente o con un circuito de puente completo.
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Con el fin de facilitar la descripcion, en la Fig. 22, se usa un circuito inversor resonante de medio puente; no obstante, como se muestra en las Fig. 23 y 24, es deseable que se use un circuito de puente completo cuando se lleve a cabo realmente la invencion.
Con referencia a las Fig. 23 y 24 y describiendo lo anterior con mas detalle, el sistema de coccion incluye una unidad de potencia (circuito de potencia) 74. La unidad de potencia 74 incluye una unidad de potencia DC 80, el circuito inversor principal MIV y cuatro subcircuitos inversores SIV1 a SIV4. Senalar que en la Fig. 23, solamente se representan dos circuitos, es decir, el circuito inversor principal MIV y el subcircuito inversor SIV1; no obstante, como se muestra en la Fig. 24, tres subcircuitos inversores SIV2 a SIV4 que tienen una configuracion similar a la del circuito inversor SIV, que tiene los puntos de conexion CP1 y CP2, estan conectados en paralelo al circuito de control de excitacion 200. Es decir, similar al subcircuito inversor SIV1, los puntos de conexion CP3, CP4, CP5, CP6 y CP7 que son los dos extremos de cada uno de los otros tres subcircuitos inversores SIV2, SIV3 y SIV4 respectivos, estan conectados al circuito de los puntos de conexion CP1 y CP2. Senalar que los tres subcircuitos inversores SIV2 a SIV4 estan conectados cada uno con circuitos de accionamiento que tienen una funcion similar como la de los circuitos de accionamiento 228 y 228B mostrados en la Fig. 23. Los circuitos de accionamiento 228A y 228B se describiran con detalle mas tarde.
Como es evidente a partir de la descripcion anterior, los cuatro subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 estan conectados cada uno en paralelo a la unidad de potencia DC 80 y al circuito de control de excitacion 200.
La unidad de potencia DC 80 esta conectada a la fuente de alimentacion AC 75. La fuente de alimentacion AC 75 es una fuente de alimentacion AC comercial, monofasica o trifasica. La fuente de alimentacion AC 75 esta conectada al circuito rectificador 76 que rectifica toda la salida de corriente AC desde esta fuente de alimentacion AC 75. El circuito rectificador 76 esta conectado a un condensador de filtrado 86 que realiza el alisamiento del voltaje de corriente continua que ha sido rectificado en su totalidad por el circuito rectificador.
El circuito inversor principal MIV y los cuatro subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 son inversores de puente completo que, despues de la conversion de AC a DC, convierte ademas esta corriente continua en una corriente alterna con alta frecuencia. Cada uno de los circuitos inversores MIV y SIV1 a SIV4 esta conectado a la unidad de potencia DC 80 de la unidad de potencia 74.
El circuito inversor principal MIV y el subcircuito inversor SIV1 tienen cada uno una pareja (tambien conocida como “par” o “grupo”) de dos pares de elementos de conmutacion 77A y 78A, y 77B y 78B, respectivamente. Como se muestra en el dibujo, los elementos de conmutacion 77A y los elementos de conmutacion 78A, que constituyen la pareja, del circuito inversor principal MC, incluyen cada uno dos elementos de conmutacion 79A y 81A, y 88A y 89A respectivos, que estan conectados en serie. Los elementos de conmutacion 77B y los elementos de conmutacion 78B, que constituyen la pareja, del subcircuito inversor SIV1, incluyen cada uno dos elementos de conmutacion 102B y 103B, y 104B y l05B, respectivos, que estan conectados en serie. Aunque no se muestran, los subcircuitos inversores SIV2, SIV3 y SIV4 mostrados en la Fig. 24 incluyen cada uno dos pares de elementos de conmutacion tales como los descritos anteriormente.
Un circuito de resonancia en serie que incluye la bobina de calentamiento principal MC y el condensador resonante 110A esta conectado entre los puntos de salida de los elementos de conmutacion 79A y 81A y entre los puntos de salida de los elementos de conmutacion 88A y 89A. Ademas, un circuito de resonancia en serie que incluye la subbobina de calentamiento SC1 y el condensador resonante 110B esta conectado entre los puntos de salida de los elementos de conmutacion 102B y 103B y entre los puntos de salida de los elementos de conmutacion 104B y 105B. Aunque no se muestran, los otros tres subcircuitos inversores SIV2, SIV3 y SIV4 estan conectados cada uno de manera similar al circuito de resonancia en serie respectivo que incluye la respectiva de las subbobinas de calentamiento SC2 a SC4 y el condensador resonante 110A (no mostrado).
Los dos pares de elementos de conmutacion 77A y 78A, que constituyen la pareja, del circuito inversor principal MIV, estan conectados respectivamente a los circuitos de accionamiento 228A y 228B. Los dos pares de elementos de conmutacion 77B y 78B, que constituyen la pareja, del subcircuito inversor 1 estan conectados respectivamente a los circuitos de accionamiento 228C y 228D. Cada uno de los tres subcircuitos inversores SIV2 a SIV4 restantes tambien esta conectado al respectivo de los circuitos de accionamiento 228E, 228F, 228G, 228H, 228I y 228J (no todos mostrados). Ademas, estos circuitos de accionamiento 228A a 228J estan conectados todos a la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 a traves del circuito de control de excitacion 200.
El circuito de control de excitacion 200 tiene una funcion de uniformizacion de la frecuencia de la salida de senal de activacion del conmutador para el circuito inversor principal MIV y todos los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4.
Con la configuracion anterior, despues de que el usuario haya activado la potencia principal a traves de la unidad de operacion del lado delantero 60 y cuando el usuario de instrucciones del comienzo del accionamiento de calor al circuito de control de excitacion 200 a traves de la unidad de operacion del lado superior 61 de la unidad de operacion del lado delantero 60, la salida de la fuente de alimentacion AC 75 se convierte en una corriente continua con la unidad de potencia DC 80 y entonces se emite una senal de accionamiento desde cada uno de los circuitos de accionamiento 228A, 228B, 228C, 228C (se omite la descripcion de la operacion de los otros circuitos de
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accionamiento) sobre la base de senales de mando (senales de accionamiento de conmutacion) emitidas desde el circuito de control de excitacion 200. Entonces, los elementos de conmutacion 79A y 89A y los elementos de conmutacion 81A y 88A, los elementos de conmutacion 102B y 105B y los elementos de conmutacion 103B y 104B se ENCIENDEN y APAGAN alternativamente de manera que la corriente continua se convierte una vez mas en una corriente de alta frecuencia, y la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC1 se aplican cada una con una corriente de alta frecuencia. Con lo anterior, se inicia una operacion de calentamiento por induccion. Senalar que las frecuencias de las senales de activacion del conmutador emitidas al circuito inversor principal MIV y al subcircuito inversor SIV1 desde el circuito de control de excitacion 200 se ajustan automaticamente para ser las mismas.
Con la configuracion anterior, el circuito de control de excitacion 200 tiene una funcion de controlar el circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 de manera que la direccion de las corrientes de alta frecuencia IB aplicadas a las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y la direccion de la corriente de alta frecuencia IA aplicada a la bobina de calentamiento principal MC son las mismas (en el sentido contrario a las agujas del reloj) en las areas donde las bobinas son adyacentes entre sf (la circunferencia externa de la bobina de calentamiento principal) cuando una corriente de alta frecuencia se distribuye a la bobina de calentamiento principal MC en el sentido de las agujas del reloj.
Por otra parte, cuando se distribuye una corriente de alta frecuencia IA a la bobina de calentamiento principal MC en el sentido contrario a las agujas del reloj, el circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 se controlan de manera que las corrientes de alta frecuencia IB aplicadas a las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 fluyen en la misma direccion (en el sentido de las agujas del reloj) en las areas donde las bobinas son adyacentes entre sr Como se ha descrito anteriormente, con esto, sera posible suprimir la generacion de ruido anormal debido a la diferencia de frecuencia.
Como se ha descrito anteriormente, en un caso donde un objetivo de calentamiento N se calienta por induccion mediante excitacion de las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC, cuando el objetivo de calentamiento N es de un material magnetico tal como hierro, se puede distribuir una corriente con una frecuencia de aproximadamente 20 a 40 kHz al circuito de resonancia conectado a condensadores resonantes (224L y 224R en la Fig. 13 y 110A y 110B en la Fig. 23) controlando el ENCENDIDO/APAGADO del elemento de circuito de conmutacion (IGBT, 225 en la Fig. 22. En la Fig. 23, los elementos de conmutacion 77A, 81A, 88A, 89A, 102B, 103B, 104B y 105B) a una frecuencia de accionamiento de aproximadamente 20 a 40 kHz.
Por otra parte, en un caso en el que el objetivo de calentamiento N esta hecho de un material con alta conductividad electrica tal como aluminio o cobre, con el fin de obtener la salida de calentamiento deseada, necesita ser inducida una corriente grande en el lado inferior del objetivo de calentamiento N distribuyendo una corriente grande a las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC. Por consiguiente, en un caso en el que el objetivo de calentamiento N esta hecho de un material con alta conductividad electrica, se realiza un control de encendido/apagado a una frecuencia de accionamiento de 60 a 70 kHz.
Con referencia a la Fig. 22, un circuito de accionamiento de motor 33 es un circuito de accionamiento de motor del motor de accionamiento 300 del ventilador 30 para mantener el espacio interno del cuerpo principal A en la Fig. 10 dentro de un intervalo de temperatura fijo, y un circuito de accionamiento de motor 231 es un circuito de accionamiento del motor de accionamiento 106B del ventilador 106 dispuesto en el conducto de escape 14.
(Circuito de deteccion de temperatura)
Con referencia a la Fig. 22, se introduce un circuito de deteccion de temperatura 240 con informacion de deteccion de temperatura de cada uno de los siguientes elementos de deteccion de temperatura.
(1) El elemento de deteccion de temperatura 31R proporcionado en la parte sustancialmente media de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC.
(2) El elemento de deteccion de temperatura 31L proporcionado en la parte sustancialmente media de la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC.
(3) Un elemento de deteccion de temperatura 241 proporcionado en las inmediaciones del calentador electrico de la fuente de calor radiante electrica central 7.
(4) El elemento de deteccion de temperatura 242 para detectar la temperatura en camara de la camara de calentamiento de grill 9.
(5) Un elemento de deteccion de temperatura 243 proporcionado en las inmediaciones del medio de visualizacion integrado 100.
(6) Los elementos de deteccion de temperatura 244 y 245 que estan adheridos y montados cada uno en la correspondiente de las dos aletas de radiacion 43A y 43B dentro de la caja de componentes 34 y que detecta individualmente la temperatura de la correspondiente de las dos aletas de radiacion.
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Senalar que se pueden proporcionar dos o mas elementos de deteccion de temperatura en el tema de la deteccion de temperatura. Por ejemplo, se puede lograr un control de temperatura mas preciso proporcionando cada uno de los sensores de temperatura 31R de la fuente de calor IH derecha 6R a la parte media y a la circunferencia de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC. Ademas, los elementos de deteccion de temperatura pueden ser unos que emplean diferentes principios. Por ejemplo, el elemento de deteccion de temperatura en la parte media de la bobina de calentamiento IH derecha 6Rc puede ser uno que usa un sistema de infrarrojos y el elemento de deteccion de temperatura en la circunferencia externa puede ser un tipo de termistor.
Sobre la base del estado de medicion de temperatura desde el circuito de deteccion de temperatura 240, el circuito de control 200 controla el circuito de accionamiento de motor 33 del motor de accionamiento 300 del ventilador 30 continuamente de modo que el ventilador 30 se opera para realizar el enfriamiento con aire con el fin de cada una de las partes medidas de temperatura no llegue a ser calentada a una temperatura predeterminada o superior.
El elemento de deteccion de temperatura 31L proporcionado en la parte media de la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC incluye cinco elementos de deteccion de temperatura 31L1 a 31L5, que se describiran con detalle mas tarde.
(Subbobinas de calentamiento)
Con referencia a las Fig. 18 y 20, una bobina externa 6LC1 de la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC es una bobina externa circular con un punto central X1 y un diametro externo maximo DA (= dos veces el radio R1) y una bobina interna 6LC2 es una bobina devanada circularmente en la bobina externa con un espacio 270 entre la misma y tiene el mismo punto central X1. La bobina de calentamiento principal MC esta configurada con dos bobinas circulares que son drculos concentricos.
Las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan dispuestas cada una con un espacio predeterminado 271 con la circunferencia externa de la bobina de calentamiento principal MC. Como se muestra en la Fig. 20, las subbobinas de calentamiento estan curvadas a lo largo de la misma circunferencia, alrededor del punto central X1 que tiene un radio R2, y estan dispuestas para ser intercaladas sustancialmente con las mismas distancias entre sf. Cada forma externa es de una elipse u ovalo curvado como se muestra en las Fig. 18 y 20. Estas subbobinas de calentamiento tambien estan formadas para tener una forma exterior de elipse u ovalada retorciendo uno o varios alambres ensamblados y devanando en espiral estos, y luego uniendolos parcialmente con una herramienta de union o endureciendolo con resina resistente al calor.
Como se muestra en la Fig. 20, estas cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan dispuestas en un drculo con un radio R3 desde el punto central X1 al tiempo que mantiene un espacio 273 con una dimension ajustada entre sf. La lmea de circunferencia que tiene un radio R3 coincide con la lmea central de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 en su direccion longitudinal. En otras palabras, alrededor de la bobina de calentamiento principal MC circular que constituye un circuito cerrado, estan dispuestas cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 formando cada una un arco en el interior (en el lado que esta enfrentado a la circunferencia externa de la bobina de calentamiento principal MC) que tiene un radio R2 desde el punto central X1 de la bobina de calentamiento principal MC, en el que cada uno de los alambres ensamblados estan curvados y extendidos con un radio de curvatura segun el arco correspondiente, constituyendo de esta manera un circuito cerrado electricamente.
La altura (espesor) de la bobina de calentamiento principal MC y la altura (espesor) de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 son la misma. La bobina de calentamiento principal MC y cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 se proporcionan y fijan horizontalmente sobre los soportes de bobina 290 descritos mas tarde, de manera que las distancias enfrentadas entre sus lados superiores y el lado inferior del lado superior 21 son las mismas.
La lmea recta Q1 ilustrada en la Fig. 18 es una lmea recta que conecta un borde de la curva en el interior, en otras palabras, un extremo RA del arco de curvatura (espedficamente, el punto de comienzo) de cada una de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, al punto central X1. De la misma manera, la lmea recta Q2 es una lmea recta que conecta el otro extremo RB del arco (espedficamente, el punto final) de cada una de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 al punto central X1. Cuando se considera la eficiencia de calentamiento, es preferible que la longitud entre los dos extremos RA y RB (entre el punto de comienzo y el punto final), es decir, la longitud del arco (de la subbobina de calentamiento SC) con un radio R2 que esta curvada a lo largo de la circunferencia de la bobina de calentamiento principal MC, sea larga. Esto es debido a que, como se describira mas tarde, la lmea periferica de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 esten disenadas para reducir interferencias magneticas entre sf distribuyendo corrientes de alta frecuencia en la misma direccion.
No obstante, en realidad, las direcciones de las corrientes entre dos subbobinas adyacentes SC1 a SC4 seran opuestas entre sf. Esto tendra alguna influencia, de esta manera, causara un problema. Con el fin de suprimir esta influencia, las bobinas se separan con una distancia constante (espacio 273 descrito mas tarde) entre las mismas. Por consiguiente, hay una cierta limitacion a la longitud del arco. Espedficamente, con referencia a las Fig. 18 y 20,
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suponiendo que el espacio 271, que es una distancia de aislamiento electrico entre la bobina de calentamiento principal MC y cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, es de 5 mm, dado que el diametro externo de la bobina de calentamiento principal MC es dos veces la longitud de R1, es decir, 180 mm, R2 es 180 mm + 5 mm + 5 mm = 190 mm, y la longitud de circunferencia es aproximadamente 596,6 mm (= diametro R2, 190 mm x constante circular, 3,14). Cuando las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan dispuestas uniformemente (cada 90 grados), una cuarta parte de la longitud sera 149,15 mm. Un angulo definido por Q1 a Q2 no es de 90 grados, pero es, por ejemplo, de 60 a 75 grados. Aqm, si el angulo es de 70 grados, entonces el anterior 149,15 mm sera 116 mm obtenido de la expresion:
relacion de 70 grados ^ 90 grados (aproximadamente 0,778) x 149,15 mm. Es decir, la longitud del arco mas interno de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 es aproximadamente de 116 mm.
Ademas, como en la Realizacion 2, cuando el numero de subbobinas de calentamiento SC es cuatro, de entre la circunferencia de 360 grados de la bobina de calentamiento principal MC, dado que un intervalo de 280 grados (las cuatro veces 70 grados mencionadas anteriormente) que se doblan (con un radio de curvatura R2) a lo largo de la circunferencia externa de la bobina de calentamiento principal MC, se puede decir que en aproximadamente el 77,8% (= 280 grados ^ 360 grados, en lo sucesivo esta tasa se conoce como “tasa de concordancia” en la descripcion posterior) del intervalo, la direccion de la lmea periferica de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan en concordancia entre sf (paralelo). Esto significa que hay un gran margen para permitir que las corrientes de alta frecuencia IA y IB sean distribuidas en la misma direccion entre la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y, de esta manera, contribuye a aumentar la eficiencia de calentamiento del objetivo de calentamiento N mediante la reduccion de la interferencia magnetica y aumentando de la densidad de flujo magnetico.
Con el fin de facilitar la comprension de la descripcion de las Fig. 18 y 20, los tamanos de cada una de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 no estan dibujados a escala proporcional. Cuanto mayor es la tasa de concordancia, la longitud en la que la corriente de alta frecuencia fluye en la misma direccion llega a ser mayor y aumenta la longitud del area en la que se aumenta la densidad de flujo magnetico de dos bobinas de calentamiento adyacentes. Esto es deseable cuando se considera la eficiencia de calentamiento; no obstante, en realidad, hay una limitacion debido a la necesidad de asegurar los espacios 273 anteriores, y no es posible alcanzar una tasa de concordancia del 100%.
Senalar que con referencia a la Fig. 20, dado que el diametro R3 es R2 + (2 x anchura media W1 de los alambres ensamblados de las subbobinas de calentamiento SC en el lado que es adyacente a la bobina de calentamiento principal MC) + (2 x anchura media W2 de los alambres ensamblados de las subbobinas de calentamiento SC en el exterior), cuando W1 = 15 mm y W2 = 15 mm, entonces R3 es de 250 mm (= 190 mm + 30 mm + 30 mm). El espacio 271 puede no ser la dimension minima de 5 mm, pero puede ser, por ejemplo, de 10 mm. El espacio es un espacio de aislamiento que se necesita para mantener el aislamiento entre los dos objetos, esto es, la bobina principal de calentamiento MC y cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC2 que se suministran cada una con potencia de diferentes fuentes de potencia. La dimension de cada espacio 271 se puede acortar ademas interponiendo un aislador electrico, tal como porcelana o plastico termicamente estable, que se forma en una placa delgada entre la bobina de calentamiento principal MC y cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 para bloquear entre las dos y mejorar el aislamiento electrico de cada espacio 271.
Como se muestra en la Fig. 18, estas cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan dispuestas de manera que sus diametros externos maximos son DB. Como se describe en la Fig. 19, la bobina externa 6LC1 y la bobina interna 6LC2 estan conectadas en serie. Por consiguiente, la bobina externa 6LC1 y la bobina interna 6LC2 se excitan al mismo tiempo.
Cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 no es un cfrculo perfecto y se puede dividir en dos capas superior e inferior para facilitar la fabricacion. Es decir, se puede fabricar agrupando alrededor de 30 alambres finos (alambre de elemento) de aproximadamente 0,1 mm a 0,3 mm, retorciendo uno o una pluralidad de este alambre ensamblado, y devanar en espiral estos en dos bobinas que tienen una forma plana completamente identica que es de una forma externa de elipse u ovalada, y luego conectando las dos en serie, formando de esta manera una bobina electricamente unica. Senalar que se puede usar un alambre de elemento que sea mas fino que el alambre de elemento de la bobina de calentamiento principal MC para mejorar la fuerza de accionamiento magnetico por area plana unidad en comparacion con la de la bobina de calentamiento principal MC y con el fin de realizar una salida mas alta con un area plana mas pequena.
Un espacio (cavidad) 272 se crea espontaneamente cuando se forman cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Es decir, se forma inevitablemente cuando se enrolla el alambre ensamblado en una direccion. Este espacio 272 se usa para enfriar con aire cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 en sf mismas, y el aire de enfriamiento suministrado desde el ventilador 30 asciende a traves de este espacio 272. Un soporte de bobina 290 esta formado integralmente con un material no metalico tal como plastico termicamente estable o similar, tiene ocho brazos 290B que se extienden radialmente desde el punto central X1, y tiene un borde de circunferencia mas externo 290C con una forma anular conectada a los brazos.
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Cuando han de ser soportados los sensores de infrarrojos 31L1 a 31L5, cinco partes de soporte 290D1 a 290D5 estan dispuestas en el lado superior o en el lado lateral de los brazos 290b integralmente o como un componente separado (veanse las Fig. 18 y 21). Los salientes de soporte 290A estan formados integralmente en los cuatro brazos 290B, entre los ocho brazos que se extienden radialmente 290B, que se enfrentan a la parte central de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Tres salientes de soporte se intercalan en cuatro posiciones de manera que se proporciona uno en el espacio 272 de la correspondiente de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, uno de los dos restantes se proporciona mas cerca del punto central X1 con respecto a la correspondiente de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, mientras que el otro se proporciona en el exterior.
Dos lenguetas de soporte 290E estan formadas integralmente en cada uno de los cuatro brazos 290B que se enfrentan a los dos extremos de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, sobre las cuales se colocan los dos extremos de las subbobinas de calentamiento SC1 y SC4. La parte media de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se coloca en el lado superior de los otros dos brazos 290b.
Una parte de fijacion 290F cilmdrica esta formada integralmente y de manera que sobresale en cada lado superior de la lengueta de soporte 290E. Estas partes de fijacion estan situadas en posiciones que corresponden a los dos extremos de los espacios 272 cuando se disponen las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Con las partes de fijacion 290F y los salientes de soporte 290A, se controlan posicionalmente tres puntos de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, es decir, la parte central de los espacios 272 y las posiciones interior y exterior. Por consiguiente, no habra deformacion causada por desplazamiento lateral descuidado o por fuerza de expansion (los tfpicos se indican en la Fig. 21 mediante las flechas de lmea de puntos y de rayas FU e Fl) debido al calentamiento.
Senalar que la razon por la que los salientes de soporte 290A y las partes de fijacion 290F controlan las posiciones apoyandose parcialmente en el interior y la circunferencia de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 sin formar una pared (tambien llamada nervio) que rodea toda la circunferencia de cada bobina es liberar el interior y la circunferencia de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 tanto como sea posible de modo que llegue a ser un paso para el aire de enfriamiento.
Como se muestra en las Fig. 21 y 26, el soporte de bobina 290 esta colocado en el lado de arriba de la caja superior 42A del conducto de enfriamiento 42. El soporte de bobina 290 se enfna por el aire de enfriamiento que es soplado desde el agujero de expulsion 42C del conducto de enfriamiento 42, y la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 por encima del mismo se enfnan de modo que no alcancen una temperatura anormal debido a la generacion de calor. Por consiguiente, sustancialmente todo el soporte de bobina 290 tiene una forma de rejilla (vease la Fig. 21) para asegurar la ventilacion de aire. Los materiales de prevencion de fugas de flujo magnetico 73 que estan dispuestos radialmente con respecto al punto central X1 atraviesan parcialmente el paso del aire. Ademas, los lados inferiores de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan en un estado expuesto excepto para las partes que estan enfrentadas a los brazos 290B y las lenguetas de soporte 290E, y de esta manera el efecto de radiacion de calor se mejora por la parte expuesta.
Los materiales de prevencion de fugas de flujo magnetico 73 estan montados en el lado inferior de los soportes de bobina 290 en un estado radial con relacion al punto central X1. Como se muestra en la Fig. 20, los espacios 273 se proporcionan de modo que los extremos adyacentes de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 no interfieran magneticamente entre sf cuando las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 adyacentes se excitan simultaneamente y la direccion de flujo de las corrientes de alta frecuencia IB que fluyen a traves de las mismas son iguales. Es decir, cuando la corriente de accionamiento se distribuye a la bobina de calentamiento principal MC circular en un sentido contrario a las agujas del reloj cuando se ve desde arriba y cuando se distribuye corriente de accionamiento a las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 en el sentido de las agujas del reloj, la direccion de la corriente de alta frecuencia IA que fluye en la bobina de calentamiento principal MC y las direcciones de las corrientes IB que fluyen en las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 en el lado proximo a la bobina de calentamiento principal MC, es decir, en el lado adyacente a la bobina de calentamiento principal MC, son las mismas que se muestran en la Fig. 20. No obstante, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia IB entre los extremos adyacentes de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 seran opuestas entre sf y, por lo tanto, se ha ideado para reducir estas interferencias magneticas.
Senalar que durante un intervalo de tiempo predeterminado en el que la corriente de accionamiento en la bobina de calentamiento principal MC esta distribuida en el sentido de las agujas del reloj cuando se ve desde arriba, la direccion de las corrientes de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se puede cambiar alternativamente a direcciones opuestas en un intervalo de tiempo predeterminado de manera que las corrientes de accionamiento de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se distribuyen en el sentido contrario a las agujas del reloj y, luego, se distribuyen en una direccion en el sentido de las agujas del reloj.
Es deseable que la cantidad de espacio 273 entre las partes extremas de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 sea mayor que el espacio 271. Ademas, la Fig. 18 no es un diagrama que ilustra las dimensiones precisas del producto real y aunque no se puede entender directamente a partir del dibujo, es preferible que la dimension transversal, es decir, la dimension transversal a lo largo de la lmea recta que pasa por el punto central X1, de los espacios (cavidades) 272 de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, es decir, la anchura indicada por la flecha en la Fig. 18, es mayor que el espacio 271. Lo anterior es para reducir la interferencia magnetica, dado que la
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corriente que fluye a traves de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 fluye en direcciones contrarias entre sf. En comparacion con lo anterior, el espacio 271 puede ser estrecho dado que el calentamiento cooperativo se conduce por acoplamiento magnetico.
(Unidad de emision de luz individual)
Con referencia a las Fig. 18, 20, 22 y 26, las unidades de emision de luz individuales 276 son iluminantes que estan dispuestos en cuatro posiciones intercaladas a lo largo de un drculo concentrico de la bobina de calentamiento principal MC. Cada unidad emisora de luz 276 se dota con una fuente de luz (no mostrada) que usa una lampara electrica, un EL organico o un diodo emisor de luz (LED) y una grna de luz que grna la luz que entra desde la fuente de luz y se acciona por un circuito de accionamiento 278 mostrado en la Fig. 22.
La grna de luz puede ser de resina sintetica que incluye resina acnlica, policarbonato, poliamida o poliimida, o un material transparente tal como vidrio. Como se muestra en la Fig. 26, el lado del extremo superior de la grna de luz esta dirigido hacia el lado inferior del lado superior 21 y la luz de la fuente de luz se irradia desde el lado del extremo superior de la grna de luz como se indica por la lmea de puntos y rayas en la Fig. 26. Senalar que, como anteriormente, se propone un iluminante que emite luz de una manera lineal en la direccion hacia arriba en la Patente Japonesa N° 3941812, por ejemplo. La emision o iluminacion de este iluminante permitira al usuario saber si cada una de las subbobinas SC1 a SC4 esta en una operacion de calentamiento por induccion.
(Unidad de emision de luz de area amplia)
Con referencia de nuevo a las Fig. 18, 20, 22 y 26, una unidad de emision de luz de area amplia 277 es un iluminante anular que tiene un diametro exterior maximo de DC en un cfrculo que es concentrico al de las unidades de emision de luz individuales 276, en las que el iluminante anular rodea el exterior de las unidades de emision de luz individuales 276 con un espacio predeterminado 275 entre medias. Esta unidad de emision de luz de area amplia 277 se dota con una fuente de luz (no mostrada) similar a la de las unidades de emision de luz individuales 276 y una grna de luz que grna la luz que entra desde la fuente de luz y se acciona por el circuito de accionamiento 278 como se muestra en la Fig. 22.
Como se muestra en la Fig. 26, el lado del extremo superior de la grna de luz de esta unidad de emision de luz de area amplia 277 se enfrenta al lado inferior de la placa superior 21. Como se indica por la lmea de puntos y rayas en la Fig. 26, la luz de la fuente de luz se irradia desde el lado del extremo superior de la grna de luz. Con la emision o iluminacion de este iluminante, se puede distinguir la parte de borde exterior del grupo de subbobinas de calentamiento SC1 y SC4 y la bobina de calentamiento principal MC.
La posicion de la marca de grna 6LM que es un cmculo mostrado en la placa superior 21 no coincide con la posicion de las unidades de emision de luz individuales 276.
Esto es debido a que mientras que la posicion de la marca de grna 6LM corresponde sustancialmente al diametro externo DA de la bobina de calentamiento principal MC, las unidades de emision de luz individuales 276 tienen tamanos que rodean a las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Ademas, mientras que la posicion de la marca de area de calentamiento cooperativa circular EM que se muestra en la placa superior 21 coincide sustancialmente con la posicion de la unidad de emision de luz de area amplia 277, dado que la marca de area de calentamiento cooperativa EM se forma en la placa superior 21 tfpicamente por medio de impresion o similar, la parte del extremo superior de la unidad de emision de luz de area amplia 277 esta ajustada para enfrentarse de manera adyacente a una posicion a pocos milfmetros fuera de la marca de area de calentamiento cooperativa EM en consideracion de la impresion o revestimiento de la pintura (usando un material que no penetre la mayor parte de la luz visible). Senalar que si se asegura la transparencia de la marca de area de calentamiento cooperativa EM, se pueden hacer coincidir completamente.
(Disposicion de sensor de infrarrojos)
Los sensores de infrarrojos 31L incluyen, como se muestra en la Fig. 18, cinco sensores 31L1 a 31L5. Entre ellos, el sensor de infrarrojos 31L1 esta dispuesto en el espacio 270. Este sensor de temperatura 31L1 detecta la temperatura del objetivo de calentamiento N tal como una cacerola y similar que se coloca sobre la bobina de calentamiento principal MC. En el exterior de la bobina de calentamiento principal MC, estan dispuestos los sensores de infrarrojos 31L2 a 31L5 para las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Cada uno de los sensores de infrarrojos esta dispuesto en el saliente de soporte en forma de proyeccion 290A correspondiente formado en el soporte de bobina 290.
Senalar que los sensores infrarrojos 31L2 a 31L5 no se pueden usar con el fin de ejercer la funcion de la unidad de determinacion de la colocacion del objetivo de calentamiento 280, es decir, la funcion que determina si hay o no colocado un objetivo de calentamiento N, y, alternativamente, se puede usar una unidad de deteccion de luz (fotosensor). Esto se debe a que se puede determinar el alcance de la luz desde la iluminacion interior y la luz del mundo natural tal como la luz solar desde arriba de la placa superior 21. Cuando no hay colocado un objetivo de calentamiento N, la parte de deteccion de luz por debajo del objetivo de calentamiento N detecta la luz ambiente tal
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como la de una iluminacion interior y, por consiguiente, puede usar esta como informacion de determinacion que indica que no esta colocada ninguna cacerola o similar.
Los datos de temperatura de cada uno de los sensores de temperatura 31R, 31L, 241, 242, 244 y 245 se envfan al circuito de control de excitacion 200 a traves del circuito de deteccion de temperatura 240. No obstante, los datos de deteccion de temperatura de los sensores de infrarrojos, (es decir, todos de los cinco sensores 31L1 a 31L5) relacionados con las bobinas de calentamiento 6RC y 6LC se introducen en la unidad de determinacion de colocacion del objetivo de calentamiento 280.
Un anillo de proteccion de metal en forma de anillo 291 (vease la Fig. 26) esta dispuesto en el lado mas externo del soporte de bobina 290. Un altavoz 316 mostrado en la Fig. 22 se acciona por senales de un sintetizador de voz 315. Este sintetizador de voz 315 notifica diversa informacion que se muestra en el medio de visualizacion integrado 100 por medio de sonido fonetico, y notifica informacion tal como la potencia de calentamiento, el nombre de la fuente de calor que esta realizando la operacion de calentamiento (por ejemplo, la fuente de calor IH izquierda 6L), el tiempo transcurrido desde el comienzo de la coccion, el tiempo restante del tiempo ajustado del temporizador, varias temperaturas de deteccion, informacion de referencia para cada tipo de coccion que se muestra en el area de grna (100GD), deteccion de operacion anormal, operacion incorrecta del usuario, y similares, incluyendo informacion que conduce a la facilitacion de coccion en un estado deseable y en una posicion de calentamiento deseable (incluyendo la posicion del objetivo de calentamiento N). Se incluye informacion tal como cuales de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC estan realizando la operacion de calentamiento, que se describira mas tarde.
(Operacion del sistema de coccion)
A continuacion, con referencia principalmente a la Fig. 22, se describira un esbozo de una operacion del sistema de coccion configurado como anteriormente.
Un programa de operacion basico desde la activacion de potencia hasta el comienzo de la preparacion de la coccion esta almacenado en la unidad de almacenamiento 203 (vease la Fig. 22) en el circuito de control de excitacion 200.
El usuario primero conecta el enchufe de alimentacion a una fuente de alimentacion comercial de 200 V y empuja el boton de operacion 63A (vease la Fig. 11) del conmutador de potencia principal 63 para encenderla.
Entonces se suministra un voltaje de alimentacion bajo predeterminado al circuito de control de excitacion 200 a traves del estabilizador de voltaje (no mostrado) y se pone en marcha el circuito de control de excitacion 200. El circuito de control de excitacion 200 lleva a cabo un autodiagnostico con su programa de control y si no hay ninguna anomalfa, el circuito de accionamiento de motor 33 que acciona el motor de accionamiento 300 del ventilador 30 se acciona previamente. Ademas, la fuente de calor IH izquierda 6L, la fuente de calor IH derecha 6R y el circuito de accionamiento 215 del visualizador de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100 se activan previamente cada uno.
El circuito de deteccion de temperatura 240 en la Fig. 22 lee los datos de temperatura detectados por cada uno de los elementos de deteccion de temperatura (sensores de temperatura) 31R, 31L (a menos que se especifique de otro modo, en la descripcion en lo sucesivo, incluyendo todos de los cinco 31L1 a 31L5), elementos de deteccion de temperatura 241,242, 244 y 245 y envfa los datos al circuito de control de excitacion 200.
Como anteriormente, dado que datos tales como corriente de circuito, voltaje y temperatura de los componentes principales se recogen para el circuito de control de excitacion 200, el circuito de control de excitacion 200 lleva a cabo la determinacion de calentamiento anomalo como un control de monitorizacion de anormalidad antes de cocinar. Por ejemplo, cuando el area circundante del sustrato de visualizacion de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100 es mas alta que la temperatura de resistencia al calor del sustrato de pantalla de cristal lfquido (por ejemplo, 70°C), entonces se determina como temperatura anormalmente alta por el circuito de control de excitacion 200.
Ademas, el sensor de deteccion de corriente 227 en la Fig. 22 detecta la corriente que fluye a traves del circuito de resonancia 225 que incluye el circuito paralelo de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC y el condensador resonante 224. Esta salida de deteccion se suministra a la unidad de entrada 201 del circuito de control de excitacion 200. El circuito de control de excitacion 200 compara la corriente de deteccion obtenida del sensor de deteccion de corriente con el valor de corriente regular en los datos de referencia de determinacion que estan almacenados en la unidad de almacenamiento 203 y si se detecta una corriente de subcorriente o una sobrecorriente, la unidad de control de excitacion 200 determina que hay una anormalidad debido a algun tipo de problema o conduccion defectuosa.
Cuando no se determina ninguna anormalidad durante el autodiagnostico anterior, “se completa la preparacion para comenzar la coccion”. No obstante, si se determina una anormalidad, se lleva a cabo un procedimiento predeterminado bajo anormalidad y se rechaza el comienzo de la coccion (se lleva a cabo una deteccion de anormalidad similar a la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC).
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Si no se determina ninguna anormalidad, visualizaciones que indican que se permite la operacion de calentamiento se muestran en las areas 100L1, 100L2, 100M1, 100M2, 100R1, 100r2 y 100G correspondientes de cada fuente de calor en el medio de visualizacion integrado 100. Entonces, un visualizador que se muestra al usuario para seleccionar una fuente de calor deseada y, cuando se calienta por induccion, colocar el objetivo de calentamiento N tal como una cacerola en la marca de gma 6LM, 6RM o 7M deseada de la fuente de calor mostrada en la placa superior 21 (si se anade un sintetizador de voz 315 para trabajar en asociacion con el medio de visualizacion integrado 100, la operacion anterior es alentada al usuario mediante sonido fonetico al mismo tiempo). Ademas, el circuito de control de excitacion 200 ordena que todas las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277 se emitan o se enciendan en un color predeterminado (tal como amarillo, en lo sucesivo conocido como “patron 1”).
Con referencia a la Fig. 31, se describira a continuacion la operacion de control global desde la finalizacion de la determinacion de anomalfa anterior hasta la finalizacion de la preparacion de la coccion.
Cuando el usuario da instrucciones de una operacion de preparacion de calentamiento con la unidad de operacion (no mostrada) despues de activar la potencia principal, estimaciones de si hay un objetivo de calentamiento N colocado por encima de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y si el area inferior del objetivo de calentamiento N es mayor que un valor predeterminado se realizan con la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280, los resultados de estimacion se transmiten al circuito de control de excitacion 200 que es una unidad de control, y se realiza una determinacion de si se ha de realizar un procesamiento de calentamiento que sea adecuado para una cacerola de gran diametro o un procesamiento de
calentamiento que sea adecuado para una cacerola normal (paso MS11).
Un procesamiento diferente al procesamiento para una cacerola de gran diametro se lleva a cabo cuando es con una cacerola adecuada de tamano normal o de tamano pequeno o cuando es con una cacerola inadecuada para calentamiento o similar.
El circuito de control de excitacion 200 hace que la pantalla de visualizacion de cristal lfquido del medio de
visualizacion integrado 100, dispuesta cerca de la unidad de control E, muestre una visualizacion que incite a la
seleccion del menu de coccion deseado (MS12).
Cuando el usuario selecciona e introduce, con la unidad de operacion, el menu de coccion, la potencia de calentamiento y el tiempo de coccion (MS13), se inicia la operacion de calentamiento por induccion completa (MS14).
Como el menu de coccion mostrado en el medio de visualizacion G, hay siete modos, esto es, “calentamiento rapido”, “freidora”, “hervir agua”, “precalentamiento”, “cocer arroz”, "hervir" y “hervir agua y retener calor”, similares a los descritos en la Realizacion 1.
Cuando el usuario selecciona uno de los siete menus de coccion, el programa incrustado en el circuito de control de excitacion 200 selecciona automaticamente un modo de control correspondiente al menu, y ajustes tales como si excitar cada una de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, se ajustan la cantidad de activacion (potencia de calentamiento) y el tiempo de excitacion. Dependiendo del menu de coccion, la unidad de visualizacion muestra una pantalla que incita al usuario a ajustar una potencia de calentamiento, tiempo de activacion y similares arbitrarios (MS15).
Con lo anterior, se completa la preparacion de desplazamiento a un paso de coccion dirigido a una cacerola de gran diametro y, despues de la seleccion del menu de coccion, se inicia inmediatamente la operacion de calentamiento por induccion. Senalar que cuando se usa una “cacerola de tamano normal” o una “cacerola de tamano pequeno”, es basicamente similar a los pasos anteriores MS12 a MS 15. En el caso de la “cacerola de tamano normal” o la “cacerola de tamano pequeno” los siete menus de coccion tambien se muestran en el medio de visualizacion integrado 100 como sus menus de coccion como se muestra en la Fig. 28; no obstante, en el caso de la “cacerola de tamano normal” o la “cacerola de tamano pequeno”, dado que solamente se calienta la bobina de calentamiento principal MC en el centro en la Realizacion 2, los contenidos de control (potencia de calentamiento, el patron de excitacion y similares) es muy diferente. Naturalmente, no es posible controlar individualmente todas o parte de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, y no hay ningun patron de calentamiento en el que se usen las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Es decir, no se realiza el control de aceleracion de conveccion que usan las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4.
(Paso de coccion)
A continuacion, se describira un caso en el que el procedimiento ha sido desplazado al paso de coccion con un caso ejemplar en el que la fuente de calor IH derecha 6R se usa con “una cacerola de tamano normal o una cacerola de tamano pequeno”. Senalar que, en la Realizacion 2, una cacerola de tamano pequeno se refiere a una con un diametro inferior a 10 cm.
Hay dos formas de usar la fuente de calor IH derecha 6R, es decir, de usar la unidad de accionamiento del lado delantero 60 y de usar la unidad de operacion del lado superior 61.
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(Comenzar la coccion con la unidad de operacion del lado delantero)
En primer lugar, se describira un caso en el que se usa la unidad de operacion del lado delantero 60.
El usuario gira en primer lugar el selector de operacion derecho 64R de la unidad de operacion del lado delantero 60 a la izquierda o a la derecha (la potencia de calentamiento se ajusta segun la cantidad girada).
Aunque no se muestran, se proporcionan tres selectores de temporizador independientes en la parte inferior delantera del bastidor de operacion del lado delantero 62 de la unidad de operacion del lado delantero 60. El usuario ajusta el temporizador de la fuente de calor IH derecha 6R a un cierto penodo de tiempo. Con esto, se introducen senales de operacion al circuito de control de excitacion 200 y las condiciones de coccion tales como la potencia de calentamiento y el tiempo de calentamiento se ajustan por la unidad de control de excitacion 200.
A continuacion, el circuito de control de excitacion 200 acciona el circuito de accionamiento 228 y acciona el circuito de fuente de calor IH derecha 210R (vease la Fig. 20). Ademas, el medio de visualizacion integrado 100 se acciona por el circuito de accionamiento 215 y las condiciones de coccion tales como la potencia de calentamiento y el tiempo de coccion se muestran en el area de visualizacion. El circuito de accionamiento 228 aplica voltaje de accionamiento a la puerta del IGBT 225, y, de esta manera, una corriente de alta frecuencia fluye en la bobina de calentamiento IH derecha 6RC. No obstante, el calentamiento electrico con alta potencia de calentamiento no se lleva a cabo desde el comienzo, sino que una deteccion de propiedad del objetivo de calentamiento N, tal como una cacerola, se lleva a cabo como a continuacion.
El sensor de deteccion de corriente 227 detecta la corriente que fluye a traves del circuito de resonancia que incluye el circuito paralelo de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC y el condensador resonante 224. Esta salida de deteccion se suministra a la unidad de entrada del circuito de control de excitacion 200. Ademas, cuando se compara con el valor de corriente regular, si se detecta una subcorriente o una sobrecorriente debida a algun tipo de problema o conduccion defectuosa, el circuito de control de excitacion 200 determina que hay anormalidad. El circuito de control de excitacion 200 tambien tiene una funcion de determinacion de si el tamano de la cacerola usada (objetivo de calentamiento N) es adecuado o no ademas del tipo anterior de funcion de deteccion de anormalidad.
Espedficamente, durante los primeros segundos, se distribuye una potencia electrica predeterminada (1 kW, por ejemplo) en lugar de la potencia de calentamiento (potencia electrica) que el usuario ha ajustado y el valor de corriente de entrada en ese momento se detecta por el sensor de deteccion de corriente 227.
Es decir, se sabe que cuando el circuito de control de excitacion 200 acciona el IGBT 225, que sirve como medio de conmutacion, emitiendo una senal de accionamiento con una potencia electrica predeterminada y con la misma relacion de conduccion, la corriente que fluye a traves de la parte del sensor de deteccion de corriente 227 en un caso en el que una cacerola (objetivo de calentamiento N) con un diametro menor que el area de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC se coloca en la placa superior 21 es menor que la corriente que fluye a traves de la parte del sensor de deteccion de corriente 227 en un caso en el que una cacerola (objetivo de calentamiento N) con un diametro mayor que el area de la bobina de calentamiento 220 se coloca sobre la placa superior 21.
Por lo tanto, los valores de la corriente que fluye a traves de la parte del sensor de deteccion de corriente 227 cuando se coloca una cacerola (objetivo de calentamiento N) excesivamente pequena se proporcionan como datos de referencia de determinacion sobre la base de un resultado derivado de un experimento conducido por adelantado. Por consiguiente, cuando una corriente excesivamente pequena se detecta por el sensor de deteccion de corriente 227, se puede determinar por el circuito de control de excitacion 200 que se usa en un estado anormal, y el proceso se desplaza a la ruta de procesamiento para procesamiento anormal.
Senalar que incluso cuando la potencia de calentamiento es una que el usuario ha ajustado, por ejemplo, si un estado de calentamiento normal se puede mantener por el circuito de control de excitacion 200 cambiando el factor de trabajo por el medio de conmutacion 225 y reduciendo la relacion de conduccion a un intervalo admisible, entonces el procesamiento de control de ajuste de potencia electrica se lleva a cabo automaticamente. Por consiguiente, incluso si se detecta un valor de corriente pequeno, no todos se desplazan al procesamiento anormal uniforme e incondicionalmente.
Como anteriormente, en un estado en el que se lleva a cabo la determinacion de la cacerola (objetivo de calentamiento N), los caracteres “Detectar Propiedad de Objetivo de Calentamiento” se visualizan primero en el area de visualizacion 100R2 de la fuente de calor IH derecha 6R. Ademas, unos segundos mas tarde, segun el resultado de la determinacion del procesamiento de monitorizacion de deteccion de corriente anormal anterior, los caracteres de advertencia tales como “Uso una Cacerola Demasiado Pequena” y “Usar una Cacerola Mas Grande (con diametro de 10 cm o mas)” se muestran cuando la cacerola (objetivo de calentamiento N) es demasiado pequena.
Cuando se genera esta determinacion resultado de la propiedad de la cacerola, el area de las areas de visualizacion 100R1 y 100R2 de la fuente de calor IH derecha 6R se agrandan unas pocas veces a partir de los estados de la Fig. 27 y una visualizacion que indica que la cacerola (objetivo de calentamiento N) no es adecuada se muestra en el area de visualizacion. Cuando no se usan tanto la fuente de calor IH izquierda 6L como la fuente de calor radiante
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electrica central 7, por ejemplo, como se muestra en la Fig. 28, las areas de visualizacion 100R1 y 100R2 de la fuente de calor 1H derecha 6R se agrandan a tamanos que cubren las areas de visualizacion 100L1, 100L2, 100M1 y 100M2 de la fuente de calor IH izquierda 6L y la fuente de calor radiante electrica central 7. Senalar, en la Fig. 28, que no se usan la fuente de calor IH derecha 6R y la fuente de calentamiento central 7 y solamente se usa la fuente de calor IH izquierda 6L.
Posteriormente, si el usuario no toma medidas tales como el intercambio de la cacerola (objetivo de calentamiento N), despues de un cierto lapso de tiempo desde cuando se ha indicado que la cacerola (objetivo de calentamiento N) es demasiado pequena en el area de visualizacion E, aunque no se detiene el circuito de control de excitacion 200, la operacion de calentamiento de la fuente de calor IH derecha 6R se detiene automaticamente por un momento.
Si el usuario cambia la cacerola (objetivo de calentamiento N) a una mas grande, el usuario sera capaz de reanudar la coccion una vez mas llevando a cabo una operacion de reinicio de coccion.
Cuando se determina que la cacerola (objetivo de calentamiento N) es adaptable realizando la operacion de deteccion de cacerola (objetivo de calentamiento N) anterior, el circuito de control de excitacion 200 lleva a cabo un procesamiento de control de excitacion que acomoda automaticamente la potencia de modo que la fuente de calor IH derecha 6R ejerza su potencia de calentamiento ajustada original. Con esto, el objetivo de calentamiento N tal como una cacerola o similar llega a estar a alta temperatura por el flujo magnetico de alta frecuencia de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC, y de esta manera se inicia una operacion de coccion por calor de induccion electromagnetica (modo de coccion).
El voltaje de corriente continua que se obtiene mediante el circuito de puente rectificador 221 y el condensador de filtrado 223 se introduce en el colector del IGBT 225 que sirve como elemento de conmutacion. El control de encendido/apagado del IGBT 225 se realiza con la entrada de la senal de activacion desde el circuito de accionamiento 228 a la base del IGBT 225. Combinando el control de encendido/apagado del IGBT 225 y el condensador resonante 224, se genera corriente de alta frecuencia en la bobina de calentamiento IH derecha 6RC y debido al efecto de induccion electromagnetica causado por esta corriente de alta frecuencia, se genera una corriente de Foucault en el objetivo de calentamiento N tal como una cacerola colocada en la placa superior 21 que esta por encima de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC. Por consiguiente, la corriente de Foucault que se ha generado en el objetivo de calentamiento N se convierte en calor de Joule y el objetivo de calentamiento genera calor que es capaz de ser usado para cocinar.
El circuito de accionamiento incluye un circuito oscilador, y la senal de accionamiento que se genera por este circuito oscilador se suministra a la base del IGBT 225 llevando a cabo de esta manera el control de encendido/apagado del IGBT 225. Controlando la frecuencia oscilatoria y la temporizacion oscilatoria del circuito oscilador del circuito de accionamiento 228, se controlan la relacion de conduccion y la temporizacion de conduccion de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC, y, de esta manera, se controla la frecuencia de la corriente y similares. Por tanto, se logra el control de potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC. Senalar que cuando se usa un circuito de puente completo como el circuito de accionamiento de la bobina de calentamiento principal MC, cada uno de los circuitos de accionamiento 228A y 228B funciona de una manera similar a la del circuito de accionamiento 228 anterior.
Senalar que cuando se emite un comando que detiene la excitacion de la fuente de calor IH derecha 6R, se detiene la excitacion de la fuente de calor IH derecha 6R; no obstante, la operacion del ventilador 30 continua durante dos a cinco minutos despues de la parada de la excitacion anterior. Esto evitara de que ocurra el problema de rebasamiento, que es un aumento rapido en la temperatura debido al estancamiento del aire caliente alrededor de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC de la fuente de calor IH derecha 6R inmediatamente despues de la suspension del ventilador 30. Ademas, esto puede evitar que ocurran efectos adversos tales como el aumento de temperatura en el medio de visualizacion integrado 100. Este periodo de tiempo para continuar la operacion se determina por el circuito de control de excitacion 200 con una formula predeterminada y una tabla numerica correspondiente al estado de aumento de temperatura hasta la parada de excitacion y condiciones tales como la temperatura interior y el alto/bajo de la potencia de calentamiento operada de la fuente de calor.
No obstante, la excitacion del ventilador 30 tambien se suspendera al mismo tiempo si se ha determinado que el ventilador de enfriamiento en sf mismo esta funcionando mal (por ejemplo, cuando solamente la temperatura de los ventiladores de enfriamiento 43A y 43B esta aumentando) tal como la deteccion de corriente anormal del ventilador 30.
El sustrato del visualizador de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100 se calienta por el calor reflejado desde la parte inferior del objetivo de calentamiento N, que se calienta durante la coccion con calor con las fuentes de calor IH izquierda y derecha 6L y 6R, y el calor radiante de la placa superior 21.
Ademas, en un caso en el que una freidora (objetivo de calentamiento N) con alta temperatura despues de su uso se deja en la parte media de la placa superior 21, el sustrato de visualizador de cristal lfquido tambien recibira calor de la cacerola (objetivo de calentamiento N) a alta temperatura (aproximadamente 200°C).
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Por consiguiente, en la Realizacion 1, el medio de visualizacion integrado 100 se enfna por aire desde ambos de los lados izquierdo y derecho con el ventilador 30 para suprimir el aumento en temperatura.
Cuando el ventilador 30 se acciona bajo el entorno de operacion normal anterior, como se muestra en la Fig. 12, el aire fuera del cuerpo principal 1 se arrastra a la caja de ventilador 37 a traves de la succion 37B del tubo de succion 37A de la caja de ventilador 37. El aire que ha sido aspirado se descarga hacia delante en una direccion horizontal desde el tubo de salida (salida) 37C con las paletas 30F que estan girando a alta velocidad en la caja del ventilador 37.
La caja de componentes 34 en la parte delantera de la salida 37C esta conectada a la caja de ventilador 37 de una manera adherida. Dado que el puerto de instalacion de aire esta adherido de una manera y esta en comunicacion con la salida 37C, el aire del ventilador 30 se envfa para aumentar la presion interna (presion estatica) dentro de la caja de componentes 34 y la salida 37C. Una parte del aire de enfriamiento que ha sido enviado se descarga desde la primera salida 34A que se proporciona en el lado superior de la caja de componentes 34 en el lado cercano a la salida 37C.
La temperatura del aire descargado es sustancialmente la misma que la del aire que ha salido de la salida 37C dado que no ha enfriado ningun elemento de calentamiento de alta temperatura o partes electricas de generacion de calor en el camino y aun es aire fresco como lo ha sido.
Ademas, el aire para enfriamiento que se ha enviado al espacio de ventilacion 42F del conducto de enfriamiento desde la primera salida 34A se sopla hacia arriba desde el agujero de expulsion 42C, como se indica mediante la flecha Y3 en las Fig. 14 y 16, incide en el lado inferior de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC que esta inmediatamente por encima, y enfna eficazmente la bobina. Senalar que cuando la bobina de calentamiento IH derecha 6RC esta formada parcialmente con un espacio que permite que el aire para enfriar penetre a traves del mismo como anteriormente, el aire de enfriamiento desde la primera salida 34A tambien penetra a traves de este espacio para enfriar la bobina.
Mientras tanto, el aire de enfriamiento que ha sido enviado a la caja de componentes 34 desde el ventilador 30 con alguna presion no se dirige a la superficie de la placa de circuito 41 y tampoco fluye cerca de la superficie. Dado que el aire de enfriamiento fluye principalmente a traves de las partes de las aletas de radiacion 43A y 43B que son estructuras que sobresalen hacia la superficie (un lado) de la placa de circuito 41 y a traves y entre multiples elementos de aleta de intercambio de calor, se enfnan principalmente las aletas de radiacion 43A y 43B.
Ademas, entre el aire de enfriamiento que ha sido empujado hacia fuera de la salida 37C (flecha Y2 en la Fig. 14), la corriente principal, que es la parte con la velocidad mas rapida, fluye hacia fuera de la salida 37C hacia la parte delantera en una lmea recta y se sopla desde la segunda salida 34B que se proporciona en la caja de componentes 34 en una posicion en el lado mas aguas abajo del aire de enfriamiento, como se indica por la flecha Y4. Dado que esta segunda salida 34B tiene un area de abertura que es unas pocas veces mas grande que la de la primera salida 34A, la mayor parte del aire de enfriamiento que ha sido empujado a la caja de componentes 34 desde la salida 37C se sopla desde esta segunda salida 34B.
Ademas, el aire de enfriamiento que ha sido soplado se grna a los espacios de ventilacion 42G y 42H del conducto de enfriamiento 42 y la mayor parte del aire de enfriamiento se sopla desde los agujeros de expulsion 42C que estan formados en multiples numeros en el lado superior de la caja superior 42A, como se indica por las flechas Y4 e Y5 en la Fig. 16, choca contra el lado inferior de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC que esta inmediatamente por encima y enfna la bobina de manera eficaz.
Una parte del aire de enfriamiento que ha sido guiado al espacio de ventilacion 42H del conducto de enfriamiento 42 se grna a la caja de componentes delantera 46 que aloja cada uno de los elementos de emision de luz (LED) de la lampara de indicacion de potencia de calentamiento derecha 101R y la lampara de indicacion de potencia de calentamiento izquierda 101L que indica por medio de luz varios componentes electricos y electronicos 56 y la potencia de calentamiento durante la coccion por calor de induccion. Espedficamente, el aire de enfriamiento del ventilador 30 entra en el espacio de ventilacion 42H del conducto de enfriamiento 42 desde la segunda salida 34B de la caja de componentes 34 pasa a traves del agujero de ventilacion 42K del conducto de enfriamiento 42 formado en correspondencia con el espacio de ventilacion 42H, y entra en el agujero de ventilacion 46R o 46L (vease la Fig. 14) del conducto inferior 46A que esta colocado de manera para adherirse inmediatamente por encima del agujero de ventilacion 42K.
Con lo anterior, el aire de enfriamiento que ha entrado en la caja de componentes delantera 46 enfna primero las pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L (vease la Fig. 14) desde abajo y, entonces, en el curso de ser descargado desde la muesca 46c en la camara de componentes de la parte superior 10 mientras que fluye en la caja de componentes delantera 46, los componentes incorporados y similares se enfnan secuencialmente incluyendo enfriar secuencialmente con el aire de enfriamiento las pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L, el medio de visualizacion integrado 100, el sustrato de montaje 56 que monta en el mismo varios componentes electricos y electronicos, y los elementos de emision de luz de la lampara de indicacion de potencia de
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calentamiento derecha 101R y la lampara de indicacion de potencia de calentamiento izquierda 101L que indica por medio de luz la potencia de calentamiento durante la coccion por calor de induccion.
En particular, dado que el aire de enfriamiento que ha sido guiado dentro de la caja de componentes delantera 46 no es aire que ha enfriado las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC que llegan a estar a alta temperature durante la operacion de calentamiento por induccion, incluso aunque con un volumen pequeno de aire de enfriamiento, las pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L y el medio de visualizacion integrado 100 se enfnan continuamente para suprimir eficazmente el aumento de temperatura.
Como se muestra en las Fig. 11, 14 y 15, el aire de enfriamiento que ha sido soplado desde multiples agujeros de soplado 42C del conducto de enfriamiento 42 fluye en la camara de componentes de la parte superior 10 hacia la parte de atras como se indica por las flechas Y5 e Y6. El flujo del aire de enfriamiento se funde con el aire de enfriamiento que ha sido descargado desde la muesca 46C a la camara de componentes de la parte superior 10, fluye hacia la campana extractora trasera 12 que se abre al exterior en el cuerpo principal A, y se descarga en ultima instancia desde la campana extractora trasera 12 como se muestra por la flecha Y9 (vease la Fig. 11).
(Comenzar la coccion con la unidad de operacion del lado superior)
A continuacion, se describira un caso en el que se usa la unidad de operacion del lado superior 61 (vease la Fig. 12).
Dado que el circuito de control de excitacion 200 ya esta activado y el circuito de accionamiento 215 (vease la Fig. 22) del visualizador de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100 esta preactivado, las teclas de entrada para seleccionar las fuentes de calor se muestran en el visualizador de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100. Aqm, cuando se presiona una tecla de entrada (una cualquiera de las 143 a 145 que se muestran en la Fig. 27 sera la tecla) que selecciona la fuente de calor IH derecha 6R entre las teclas anteriores, el area del area 100R (100R1 para la potencia de calentamiento y 100R2 para el periodo de tiempo) correspondiente de la fuente de calor IH derecha 6R del visualizador de cristal lfquido se agranda automaticamente, y ademas, en este estado, se muestran las teclas de entrada 142 a 145 con funciones de entrada conmutadas para corresponder a la situacion. Por tanto, operando sucesivamente las teclas de entrada mostradas, se ajustan las condiciones de coccion tales como el tipo de coccion (tambien conocido como menu de coccion, por ejemplo, hervir agua, estofado, retener calor, etc.), el nivel de potencia de calentamiento, y el tiempo de calentamiento.
Ademas, cuando en una etapa en la que se ajustan las condiciones de coccion deseadas, la tecla de entrada 146 muestra los caracteres “AJUSTAR” como se muestra en la Fig. 27. La entrada de las condiciones de coccion se ajusta tocando esta. Senalar que, en la Fig. 27, ha sido seleccionada la fuente de calor IH derecha 6R
Ademas, como se ha descrito anteriormente, el circuito de control de excitacion 200 realiza un procesamiento de determinacion de la propiedad de la cacerola. Cuando se determina que la cacerola (objetivo de calentamiento N) es adaptable, el circuito de control de excitacion 200 lleva a cabo un procesamiento de control de excitacion que acomoda automaticamente la potencia de modo que la fuente de calor IH derecha 6R ejerza una potencia de calentamiento predeterminada que ha ajustado el usuario. Con esto, la cacerola, que es el objetivo de calentamiento N, llega a estar a alta temperatura por el flujo magnetico de alta frecuencia de la bobina de calentamiento IH derecha 6RC, y de esta manera se inicia una operacion de coccion por calor de induccion electromagnetica (paso de coccion).
(Coccion con ajuste de un solo toque)
En la unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento 70, se proporcionan teclas de ajuste de un solo toque, cada una para una potencia de calentamiento, que facilita el ajuste de la potencia de calentamiento de la fuente de calor IH derecha 6R con un empuje de un boton por el usuario. Dado que se proporcionan tres teclas de un solo toque, esto es, una tecla de potencia de calentamiento baja 91, una tecla de potencia de calentamiento media 92 y una tecla de potencia de calentamiento alta 93, la potencia de calentamiento se puede introducir con una operacion empujando la tecla de potencia de calentamiento baja 91, la tecla de potencia de calentamiento media 92, la tecla de potencia de calentamiento alta 93, o la tecla de 3 kW 94, sin la necesidad de operar la tecla de entrada del medio de visualizacion integrado 100 a traves de al menos una pantalla de menu. Senalar que la coccion usando la fuente de calor IH izquierda 6L se puede iniciar con la misma operacion que anteriormente.
(Comenzar la coccion con la camara de calentamiento de grill)
A continuacion, se describira un caso en el que se excitan las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 (vease la Fig. 15) de la camara de calentamiento de grill 9. Cocinar con esta se puede llevar a cabo mientras que la fuente de calor IH derecha 6R y la fuente de calor IH izquierda 6L estan cocinando por calor; no obstante, un programa de limitacion con una funcion de interbloqueo esta incrustado en el circuito de control de excitacion 200 de modo que la coccion no se puede llevar a cabo con la fuente de calor radiante electrica central 7 al mismo tiempo. Esto es debido a que lo anterior excedera el lfmite de la potencia nominal de todo el sistema de coccion.
Hay dos formas de iniciar varias cocciones en la camara de calentamiento de grill 9, que estan usando la tecla de entrada mostrada en el visualizador de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100 en la unidad de
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operacion del lado superior 61 y empujando el boton de operacion 95 (vease la Fig. 27) para las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23.
De cualquier de las dos formas, se pueden llevar a cabo varias cocciones en la camara de calentamiento de grill 9 excitando las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 al mismo tiempo o por separado. Recibiendo informacion desde un sensor de temperatura 242 y un circuito de control de temperature 240, el circuito de control de excitacion 200 controla la excitacion de las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23 de manera que la temperatura ambiente dentro de la camara de calentamiento de grill 9 llega a ser una temperatura objetivo, que esta fijada en el circuito de control de excitacion 200 por adelantado, y despues del transcurso un tiempo predeterminado desde el comienzo de la coccion, la notifica (muestra mediante el medio de visualizacion integrado 100 o una notificacion mediante el sintetizador de voz 315), y termina la coccion.
Debido a la coccion por calor con las fuentes de calor radiante electricas 22 y 23, se genera aire caliente con alta temperatura dentro de la camara de calentamiento de grill 9. Por consiguiente, la presion interna de la camara de calentamiento de grill 9 aumenta de manera natural y el aire asciende de manera natural en el conducto de escape 14 desde la salida 9E en la parte de atras. En el transcurso de lo anterior, el componente de olor en el escape se descompone por el catalizador de desodorizacion 121 que ha llegado a estar a alta temperatura con la excitacion del calentador electrico 121H para el catalizador por el circuito de accionamiento de calentador 214 para el accionamiento.
Mientras tanto, dado que el ventilador de flujo axial auxiliar con proposito de escape 106 se proporciona a medio camino del conducto de escape 14, con respecto al aire caliente que esta ascendiendo el conducto de escape 14, operando el ventilador 106 y tomando aire dentro del cuerpo principal A dentro del conducto de escape 14, como se indica por la flecha Y7 (vease la Fig. 15), el aire a alta temperatura en la camara de calentamiento de grill 9 se induce a este aire fresco y se escapa, como se indica por la flecha Y8, desde la abertura del extremo superior 14A del conducto de escape 14 mientras que se disminuye su temperatura.
Como anteriormente, con la corriente de escape de la abertura del extremo superior 14A (vease la Fig. 15) del conducto de escape 14, el aire en la campana extractora trasera 12 adyacente a la abertura del extremo superior 14A se induce y descarga al exterior. Es decir, el aire en el espacio 26 entre la camara de calentamiento de grill 9 y la placa de separacion horizontal 25 y el aire en la camara de componentes de la parte superior 10 en el cuerpo principal tambien se descargan juntos a traves de la campana extractora trasera 12.
A continuacion, se describira una operacion en un caso en el que la fuente de calor IH izquierda 6L se usa en coccion por calor. Senalar que, similar a la fuente de calor IH derecha 6R, hay dos formas de cambiar al modo de coccion despues del procesamiento de monitorizacion anormal antes de que haya sido completada la coccion y de usar la fuente de calor IH izquierda 6L, es decir, de usar la unidad de operacion del lado delantero 60 (vease la Fig. 11) y de usar la unidad de operacion del lado superior 61 (vease la Fig. 10). En la descripcion a continuacion, se dara una descripcion de un caso en el que se usa una cacerola de gran diametro como el objetivo de calentamiento N desde la etapa en la que se inicia la excitacion a la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC (vease la Fig. 11) y se inicia la coccion.
En el sistema de coccion de la Realizacion 2, cuando se usa una cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica o rectangular que tiene un diametro inferior de cacerola mucho mayor que el diametro externo maximo DA (vease la Fig. 18) de la bobina de calentamiento principal MC, hay una ventaja en que, ademas de calentar el objetivo de calentamiento N elfptico con la bobina de calentamiento principal MC, se puede realizar un calentamiento cooperativo con las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4.
Por ejemplo, se supone que hay una cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica que se extiende tanto sobre la bobina de calentamiento principal MC como sobre una unica subbobina de calentamiento SC1 que esta a la derecha de la bobina de calentamiento principal MC.
Cuando se coloca tal cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica y se inicia la coccion por calor, aumenta la temperatura de la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica. Tanto el sensor de infrarrojos 31L1 (Fig. 18) de la bobina de calentamiento principal MC como el sensor de infrarrojos 31L2 de la subbobina de calentamiento SC1 detectan un fenomeno que indica que la entrada de la luz ambiental (luz de la luz interior y la luz solar) es menor en comparacion con las de los otros sensores de infrarrojos 31L3, 31L4 y 31L5 y que la temperatura esta en aumento. En base a esta informacion, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 determina que existe una cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica.
Ademas, la informacion basica para determinar si el mismo objetivo de calentamiento N unico esta colocado encima se introduce a la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 (veanse las Fig. 22 y 25) desde el sensor de corriente 227 de la bobina de calentamiento principal MC y los sensores de corriente 267A a 267D (vease la Fig. 22) de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Detectando el cambio de corriente, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 detecta el cambio de impedancia de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC. El circuito de control de excitacion 200 emite una senal de comando para accionar el circuito inversor MIV de la bobina de calentamiento
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principal MC en la que se coloca la cacerola (objetivo de calentamiento N) eKptica y cada circuito inversor SIV1 a SIV4 de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, distribuir corriente de alta frecuencia a al menos una de las subbobinas de calentamiento entre las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que esta colocada con la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica y suprimir o detener la distribucion de corriente de alta frecuencia a una o algunas de las restantes subbobinas de calentamiento que no estan colocadas con la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica.
Por ejemplo, cuando la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 determina que la misma cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica singular esta situada encima de la bobina de calentamiento principal MC y una unica subbobina de calentamiento SC1, el circuito de control de excitacion 200 opera solamente la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC1 espedfica para trabajar en asociacion una con otra y proporciona potencia de alta frecuencia a las dos bobinas de calentamiento a una tasa de potencia de calentamiento ajustada por adelantado desde los circuitos inversores MIV y SIV1 respectivos (la distribucion de potencia de calentamiento se describira mas tarde en detalle).
Aqm, cuando el usuario comienza a cocinar con la fuente de calor IH izquierda 6L con una potencia de calentamiento de 3 kW, por ejemplo, en la que se distribuyen 2,4 kW a la bobina de calentamiento principal MC y 600 W a la subbobina de calentamiento SC1 por el circuito de control de excitacion 200, la “tasa de potencia de calentamiento” se refiere a la relacion anterior de 2,4 kW y 600 W. En este ejemplo, la tasa de potencia de calentamiento es de 4:1. Ademas, solamente la unidad de emision de luz individual 276 (veanse las Fig. 18 y 26) que esta colocada fuera de la subbobina de calentamiento SC1 se cambia desde un estado de emision de luz amarilla (patron 1) a un estado de emision de luz roja (en lo sucesivo conocido como “patron 2”). El circuito de accionamiento 278 (vease la Fig. 22) acciona la unidad de emision de luz individual 276, y se emite o se ilumina una fuente de luz predeterminada (lampara roja, LED, etc.) en la unidad de emision de luz individual 276 y la fuente de luz amarilla que ha sido emitida o iluminada hasta entonces se apaga. Por consiguiente, solamente se muestra la subbobina de calentamiento SC1 activada con un cinturon de luz roja para que sea visible desde arriba de la placa superior 21. Se detiene la emision de las unidades de emision de luz individuales 276 correspondientes a las otras subbobinas de calentamiento.
Esta subbobina de calentamiento SC1 no se puede accionar sola para realizar coccion por calor de induccion y las otras tres subbobinas de calentamiento SC2, SC3 y SC4 no pueden realizar coccion por calor de induccion por sf mismas o mediante combinacion. En otras palabras, la caractenstica es tal que una o alguna de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1, SC2, SC3 y SC4 que estan dispuestas alrededor de la bobina de calentamiento principal MC solamente se calientan y se accionan cuando se acciona la bobina de calentamiento principal MC. Senalar que hay un programa de control para el circuito de control de excitacion 200 en el que las cuatro subbobinas de calentamiento se accionan con el siguiente patron de control cuando el modo para la aceleracion de conveccion ha de ser realizado en un caso en el que se coloca un objetivo de calentamiento N con un diametro grande que cubre todas de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1, SC2, SC3 y SC4.
En un caso en el que la bobina principal de calentamiento MC es accionada por calor, todas o parte de las subbobinas de calentamiento SC1, SC2, SC3 y SC4, al mismo tiempo que la bobina de calentamiento principal MC, se accionan por calor con un orden y potencias de calentamiento predeterminados.
Durante el penodo en el que la bobina de calentamiento principal MC se acciona por calor, todas o parte de las subbobinas de calentamiento SC1, SC2, SC3 y SC4 se accionan por calor con un orden y potencias de calentamiento predeterminados.
En un periodo de tiempo predeterminado antes del final del accionamiento por calor de la bobina de calentamiento principal MC (por ejemplo, en la etapa final de coccion), todas o parte de las subbobinas de calentamiento SC1, SC2, SC3 y SC4 se accionan por calor con un orden y potencias de calentamiento predeterminados.
Ademas, cuando se lleva a cabo tal calentamiento cooperativo, el circuito de control de excitacion 200 suministra potencia de alta frecuencia desde los circuitos inversores MIV y SIV1 dedicados a la bobina de calentamiento principal MC y a la subbobina de calentamiento SC1 especificada en proporcion con la tasa de potencia de calentamiento ajustada por adelantado para llevar a cabo la operacion de calentamiento. En base a esta informacion, el circuito de control de excitacion 200 emite una orden de accionamiento al circuito de accionamiento 278 (vease la Fig. 22) y la unidad de emision de luz individual 276, como se ha mencionado anteriormente, desde cuando se ha iniciado el calentamiento cooperativo, esta hecha para emitir luz de modo que se pueda identificar la subbobina de calentamiento SC1 que esta llevando a cabo el calentamiento cooperativo.
Ademas, en la Realizacion 2, la unidad de emision de luz individual 276 se emite o se ilumina como un medio de visualizacion del calentamiento cooperativo. Es decir, el usuario puede reconocer que se ha entrado en un estado de calentamiento cooperativo cuando la unidad de emision de luz individual 276 se cambia desde el estado de emision de luz amarilla (patron 1) inicial al estado de emision de luz roja (“patron 2”).
Senalar que, en lugar este patron de visualizacion, el medio de visualizacion integrado 100 puede mostrar directamente caracteres en el visualizador de cristal lfquido.
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Senalar que la unidad de emision de luz de area amplia 277 (veanse las Fig. 18, 20 y 26) se acciona por el circuito de accionamiento 278 (vease la Fig. 22) desde la etapa en la que se completa la determinacion de anormalidad despues de la activacion de la potencia por el usuario empujando el boton de operacion 63A (vease la Fig. 11) del conmutador de potencia principal 63. Dado que se emite o se ilumina en primer lugar en amarillo, sera posible guiar al usuario la posicion de colocacion desde la etapa en la que la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica esta colocada encima de la fuente de calor IH izquierda 6L. En la etapa en que se inicia la operacion de calentamiento mediante el suministro de potencia de alta frecuencia para calentar a la bobina de calentamiento principal MC, el circuito de control de excitacion 200 cambia el color luminiscente de la unidad de emision de luz de area amplia 277 (por ejemplo, cambiando los que eran amarillos a rojos). Por ejemplo, se detiene la emision o iluminacion de la fuente de luz amarilla (lampara, LED, etc.) en la unidad de emision de luz de area amplia 277 y, alternativamente, se puede iniciar la emision o iluminacion de la fuente de luz roja (lampara, LED, etc.)) que esta dispuesta cerca de la fuente de luz amarilla o se puede usar una fuente de luz policromatica (LED de tres colores y similares) para cambiar el color luminiscente.
Ademas, incluso cuando la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica se levanta temporalmente o se desplaza a la izquierda o a la derecha durante un tiempo predeterminado t (unos segundos a alrededor de 10 segundos), el circuito de control de excitacion 200 mantiene la operacion de calentamiento y no cambia el estado de emision o de iluminacion de la unidad de emision de luz de area amplia 227 y continua mostrando al usuario la posicion preferible para colocar la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica. En este punto, cuando la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica se levanta durante mas que el tiempo predeterminado t, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 determina que no hay ninguna cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica y emite esto al circuito de control de excitacion 200. Sobre la base de la informacion de discriminacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280, el circuito de control de excitacion 200 emite una orden que reduce o detiene temporalmente la potencia de calentamiento del calentamiento por induccion hasta que se coloque una vez mas la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica. En este caso, mientras que el lugar preferido para colocar la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica se mantiene mostrado al usuario, el estado de emision o de iluminacion (color de iluminacion) de la unidad de emision de luz de area amplia 277 se puede cambiar segun el estado de la potencia de calentamiento. Por ejemplo, cuando esta en un estado en el que se disminuye la potencia de calentamiento, se puede emitir o iluminar en naranja, y cuando se detiene, emitir o iluminar en amarillo. Por consiguiente, sera posible mostrar el lugar preferido de colocacion, asf como notificar el estado de la potencia de calentamiento al usuario.
Ademas, cuando la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica se desplaza a la izquierda, por ejemplo, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 determina que la misma cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica singular esta colocada encima de la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC2 en el lado izquierdo, y, en base a la informacion de discriminacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280, el circuito de control de excitacion 200 solamente opera las dos, es decir, la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC2 espedfica, para trabajar en asociacion una con otra y proporciona la potencia de alta frecuencia a las dos bobinas de calentamiento en una tasa de potencia de calentamiento ajustada por adelantado desde los respectivos circuitos inversores MIV y SIV2. Ademas, se detiene la excitacion a la subbobina de calentamiento SC2 en el lado izquierdo. La “potencia de calentamiento” (por ejemplo, 3 kW) y la distribucion de la potencia de calentamiento (por ejemplo, cuando se cocina con una potencia de calentamiento de 3 kW con la fuente de calor IH izquierda 6L, la bobina de calentamiento principal MC tendra una potencia de calentamiento de 2,4 kW y la subbobina de calentamiento SC1 tendra una potencia de calentamiento de 600 W, asf que sera de 4:1) que ya se realizan se mantienen y se continua la coccion. El dispositivo de visualizacion integrado 100 mantiene la visualizacion de la potencia de calentamiento de 3 kW por medio de numeros y letras.
Ademas, dado que la subbobina de calentamiento SC1 no esta contribuyendo mas al calentamiento cooperativo, y, alternativamente, dado que se ha anadido una subbobina de calentamiento SC2 diferente a la operacion de calentamiento cooperativo, la potencia de alta frecuencia se suministra al inversor dedicado SIV2. Es decir, cuando el circuito de control de excitacion 200 detecta que la subbobina de calentamiento SC1 se ha conmutado a la subbobina de calentamiento SC2 sobre la base de la informacion de discriminacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280, el circuito de control de excitacion 200 emite una orden de accionamiento al circuito de accionamiento 278. Se ordena de modo que la subbobina de calentamiento SC2 que realiza el calentamiento cooperativo se pueda identificar con la unidad de emision de luz individual 276. Es decir, el circuito de control de excitacion 200 hace que el circuito de accionamiento 278 accione la unidad de emision de luz individual 276 de manera que se emita o se ilumine la unidad de emision de luz individual 276 en la posicion exterior (lado izquierdo en la Fig. 18) de la subbobina de calentamiento SC2 pertinente sola. Por consiguiente, se emite o se ilumina la fuente de luz especificada (lampara roja, LED, etc.) en la unidad de emision de luz individual 276 (con el patron 2) y se apaga la fuente de luz roja que ha sido emitida o iluminada hasta entonces en una posicion adyacente a la subbobina de calentamiento SC2.
Senalar que la direccion de la corriente de alta frecuencia IA que fluye en la bobina de calentamiento principal MC y la corriente de alta frecuencia IB que fluye en cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 son preferiblemente las mismas en sus lados adyacentes, como se muestra por las flechas continuas en la Fig. 20, desde el punto de vista de la eficiencia de calentamiento (la Fig. 20 ilustra un caso en el que estan de acuerdo
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mientras que la bobina de calentamiento principal MC tiene un flujo en el sentido contrario a las agujas del reloj y cada una de las cuatro subbobinas de calentamiento tiene un flujo en el sentido de las agujas del reloj). Esto es debido a que, en un area donde dos bobinas independientes son adyacentes entre sf, cuando las corrientes de las bobinas fluyen en la misma direccion, se intensifican entre sf los flujos magneticos generados por las corrientes, se aumenta la densidad del flujo magnetico que se interconecta con el objetivo de calentamiento N y se genera mas corriente de Foucault en el lado inferior del objetivo de calentamiento; por lo tanto, se habilita un calentamiento por induccion eficiente. Los bucles ilustrados por lmeas discontinuas en la Fig. 22 muestran bucles de flujo magnetico cuando se hacen fluir corrientes de alta frecuencia con direcciones de flujo opuestas con las de las corrientes de alta frecuencia IA e IB mostradas en la Fig. 20.
Con este bucle de flujo magnetico, se genera una corriente de Foucault que fluye en la direccion opuesta a la corriente de alta frecuencia en el lado inferior del objetivo de calentamiento N, y se genera calor de Joule. Cuando la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan dispuestas cerca entre sf y cuando las corrientes se hacen fluir en direcciones opuestas, los campos magneticos alternos generados por las bobinas interfieren unos con otros en una cierta area adyacente y como resultado restringe que la cantidad de corriente de cacerola (la corriente que fluye en el objetivo de calentamiento N) generada por la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 llegue a ser grande y se reduce el valor calonfico que llega a ser grande proporcional al cuadrado de esta corriente de cacerola. No obstante, a la inversa, esto crea una ventaja diferente. Es decir, en las areas adyacentes descritas anteriormente donde la densidad de flujo magnetico llega a ser alta, dado que la densidad de flujo magnetico se puede suprimir a una densidad baja, en un area amplia que cubre de manera plana la bobina de calentamiento principal MC y una o mas subbobinas de calentamiento sCl a SC4 que realizan calentamiento cooperativo, la distribucion del flujo magnetico que se interconecta con el objetivo de calentamiento N se puede ecualizar, es decir, se puede uniformizar, proporcionando de esta manera una ventaja de que la distribucion de temperatura se puede uniformizar cuando se cocina en una region de calentamiento amplia.
Por consiguiente, la invencion adopta un metodo en el que, en areas en las que la bobina de calentamiento MC y cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan adyacentes entre sf, las corrientes se distribuyen en la misma direccion en menus de coccion espedficos, y se emplea una operacion de conmutacion en la que la direccion de las corrientes se hace para que se contrarresten entre sf en otros menus de coccion. Senalar que la direccion de cada bucle magnetico mostrado en la Fig. 26 se determina por las direcciones de las corrientes de alta frecuencia IA e IB que fluyen en las bobinas de calentamiento.
Las Fig. 31 a 34 ilustran un diagrama de flujo de una operacion de coccion segun la Realizacion 2 de la invencion.
El programa de control en este diagrama de flujo se almacena en la unidad de almacenamiento 203 (vease la Fig. 22) que esta dentro del circuito de control de excitacion 200.
Dado que ya se ha descrito la Fig. 31, se describira la Fig. 32. En primer lugar, cuando se comienza la coccion, en primer lugar, se empuja y se enciende el boton de operacion del interruptor de conmutador de potencia principal 63 proporcionado en la unidad de operacion del lado delantero 60 del cuerpo principal A del sistema de coccion, ilustrado en la Fig. 10 (paso 1, en lo sucesivo, “paso” se abreviara como “ST”). Por consiguiente, una potencia electrica de un voltaje predeterminado se suministra al circuito de control de excitacion 200, y el circuito de control de excitacion 200 en sf mismo comprueba si hay cualquier anormalidad en todo el sistema de coccion (ST2). El circuito de control de excitacion 200 lleva a cabo el autodiagnostico con su programa de control y si no hay ninguna anormalidad, se acciona previamente el circuito de accionamiento del motor 33 (vease la Fig. 22) que acciona el motor de accionamiento 300 del ventilador 30. Ademas, el circuito de accionamiento 215 del visualizador de cristal lfquido de la fuente de calor IH izquierda 6L y el medio de visualizacion integrado 100 se activan previamente cada uno (ST3).
Entonces, si no se detecta ninguna anormalidad en el resultado del procesamiento de determinacion de anormalidad (ST2), el proceso pasa a ST3. Por otra parte, si se detecta una anormalidad, el proceso pasa a un procesamiento anormal predeterminado y, en ultima instancia, el circuito de excitacion 200 en sf mismo apaga la potencia electrica y se detiene.
Cuando el proceso pasa a ST3, el circuito de excitacion 200 controla el circuito de accionamiento 278 de modo que todas las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277 se emiten o se iluminan al mismo tiempo (color amarillo, patron 1). Senalar que cualquiera de las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277 se puede emitir o iluminar por primera vez, entonces, se puede emitir o iluminar una unidad de emision de luz diferente y, de esta manera, aumentando gradualmente el numero de unidades de emision de luz, se pueden emitir o iluminar todas las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277. Entonces, en el estado anterior en el que se emiten o iluminan (con el patron 1) todas las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277, se espera una orden desde el usuario. Senalar que todas las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277 estan en un estado en el que se emite continuamente una luz amarilla (ST3A).
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Entonces, como se ha mencionado anteriormente, dado que hay fuentes de calentamiento IH 6L y 6R en el lado izquierdo y derecho, respectivamente (vease la Fig. 12), el usuario selecciona una cualquiera con la unidad de operacion del lado delantero 60 o la unidad de operacion del lado superior 61 (ST4). Aqm, cuando se selecciona la fuente de calor IH izquierda 6L, el resultado de la seleccion se muestra en area 100L1 correspondiente para la fuente de calor IH izquierda 6L en el medio de visualizacion integrado 100. Como se muestra en la Fig. 29, las areas de las areas correspondientes 100L1 y 100L2 se agrandan automaticamente y estas areas se mantienen durante un cierto periodo de tiempo (cuando otras fuentes de calor, tales como la fuente de calor IH derecha 6R, no estan en operacion, entonces, estas areas ampliadas de 100L1 y 100L2 se mantienen como estan hasta que se complete la coccion). Posteriormente, se detecta si hay una cacerola (objetivo de calentamiento N) encima de la bobina de calentamiento 6LC seleccionada. Esta deteccion se lleva a cabo mediante la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280.
Cuando el circuito de control de excitacion 200 determina que esta colocada una cacerola (objetivo de calentamiento N) sobre la base de la informacion de deteccion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 (ST5), el circuito de control de excitacion 200 determina si la cacerola (objetivo de calentamiento N) es adecuada para el calentamiento por induccion (ST6). Esta determinacion se lleva a cabo sobre la base de la informacion de discriminacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280. La unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 discrimina el objetivo de calentamiento N, tal como una cacerola (objetivo de calentamiento N) que tiene un diametro marcadamente pequeno de unos pocos centfmetros y una cacerola (objetivo de calentamiento N) en la que su parte inferior esta muy deformada o doblada, sobre la base de la diferencia en sus caractensticas electricas, y emite el resultado de la discriminacion como informacion de discriminacion.
Ademas, sobre la base de la informacion de discriminacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280, el circuito de control de excitacion 200 realiza el procesamiento de determinacion de si la cacerola (objetivo de calentamiento N) es adecuada en ST6, y cuando se determina que es adecuada, el procedimiento pasa al paso ST7. La potencia de calentamiento ajustada (por ejemplo, uno de los nueve niveles, tales como 120 W para la potencia de calentamiento minima “potencia de calentamiento 1” a 2,5 kW para la “potencia de calentamiento 8” y 3 kW para la “potencia de calentamiento maxima”) se muestra en el area 100L1 correspondiente de la fuente de calor IH izquierda 6L del medio de visualizacion integrado 100. Por ejemplo, es de 1 kW. Senalar que la potencia de calentamiento se puede ajustar inicialmente a una potencia de calentamiento predeterminada, tal como una potencia de calentamiento media (por ejemplo una potencia de calentamiento 5 de 1 kW) como el ajuste por defecto, permitiendo que una coccion sea iniciada con esta potencia de calentamiento ajustada inicialmente sin el usuario tener que ajustar la potencia de calentamiento.
Ademas, si es inadecuado, dado que el medio de visualizacion tal como el medio de visualizacion integrado 100 ya esta operando en esta etapa, el circuito de control de excitacion 200 hace que el medio de visualizacion integrado 100 muestre que la cacerola (objetivo de calentamiento N) es inadecuada y, al mismo tiempo, hace que el sintetizador de voz 315 emita esto como informacion de mensaje y que el altavoz 316 notifique esto mediante la salida de sonido fonetico.
Como anteriormente, cuando se selecciona una cualquiera de las dos fuentes de calor 1 H izquierda o derecha 6L y 6R, dado que la coccion se inicia automaticamente en base a la potencia de calentamiento preestablecida (1 kW mencionado anteriormente, por ejemplo), no hay necesidad de emitir una nueva orden de inicio de coccion con la tecla de entrada, el selector o el boton de operacion. Naturalmente, el usuario puede cambiar arbitrariamente la potencia de calentamiento en todo momento despues del inicio del calentamiento por induccion.
Cuando se inicia la operacion de calentamiento en ST7A con la fuente de calor 1H izquierda, se lleva a cabo el calentamiento por induccion con la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que constituyen la fuente de calor IH izquierda 6L. En sT5, se ha llevado a cabo una deteccion de si la cacerola (objetivo de calentamiento N) esta solamente sobre la bobina de calentamiento principal MC o, adicionalmente, ademas de aquella, sobre que subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 esta colocada. Si la cacerola (objetivo de calentamiento N) esta colocada solamente sobre la bobina de calentamiento principal MC, sera calentamiento por induccion con la bobina de calentamiento principal MC sola, y si la misma cacerola (objetivo de calentamiento N) tambien esta sobre al menos una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, sera calentamiento cooperativo con la bobina de calentamiento principal MC y la al menos una de las subbobinas de calentamiento SC. El procesamiento de determinacion anterior se lleva a cabo en ST8.
En el caso del calentamiento cooperativo, bajo el control del circuito de control de excitacion 200, se inicia el calentamiento cooperativo suministrando corriente de alta frecuencia a las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 implicadas en el calentamiento y la bobina de calentamiento principal MC desde los circuitos inversores MIV y SIV1 a SIV4 correspondientes (ST9). Ademas, con la orden de control desde el circuito de control de excitacion 200, el patron de iluminacion de la unidad de emision de luz de area amplia 277 se cambia del estado de emision o de iluminacion de amarillo (patron 1) al estado de emision o iluminacion de rojo (patron 2) (ST10). Senalar que el cambio puede ser de manera que mientras se emite o se ilumina el mismo color que ST3A, la emision o iluminacion se realiza de una manera intermitente de modo que parezca que esta destellando al usuario o puede ser de manera
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que se aumente el brillo de la emision o iluminacion. Cualquiera de las dos corresponde al cambio del patron y conmutacion de la invencion.
Ademas, el circuito de control de excitacion 200 emite al medio de visualizacion integrado 100, por ejemplo, informacion que indica que la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC1 estan en medio de un calentamiento cooperativo junto con informacion sobre la potencia de calentamiento. Por consiguiente, las areas 100L1 y L2 correspondientes del medio de visualizacion integrado 100 muestran que SC1 es la subbobina de calentamiento que ha iniciado la operacion de calentamiento por medio de caracteres y graficos. En la Fig. 29, un ejemplo de visualizacion “bobina principal y subbobina izquierda calentando simultaneamente” se ilustra mediante caracteres. Senalar que dado que esta seccion de visualizacion esta en el area L1 correspondiente, la informacion de potencia de calentamiento “potencia de calentamiento: 3 kW” se muestra de manera adyacente. Es decir, la posicion de visualizacion de la potencia de calentamiento y la posicion que muestra informacion sobre la operacion de calentamiento cooperativo estan colocadas adyacentes. En este caso, CM corresponde a informacion que indica que se realiza una operacion de calentamiento cooperativa. Ademas, el circuito de control de excitacion 200 crea informacion de sonido fonetico tal como “la subbobina de calentamiento de la izquierda tambien esta llevando a cabo el calentamiento” y emite esto desde el altavoz 316 de manera que el mensaje anterior se muestra y se notifica mediante sonido fonetico al mismo tiempo.
Senalar que ademas de mantener el estado de emision o de iluminacion de la unidad de emision de luz de area amplia 277, como se muestra en la Fig. 20, la unidad de emision de luz individual 276 proporcionada en cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se puede emitir o iluminar simultaneamente, por ejemplo, de modo que el usuario pueda identificar visualmente las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que estan implicadas en el calentamiento cooperativo.
Ademas, los procesos ST8 a ST10 se repiten en un ciclo corto de unos pocos segundos hasta que haya una orden de parada de coccion por calor del usuario. Incluso si la subbobina de calentamiento SC1 en el lado derecho esta implicada temporalmente en el calentamiento cooperativo, hay casos en los que la posicion de colocacion de la cacerola (objetivo de calentamiento N) se cambia por un ligero desplazamiento involuntario o intencionado de la cacerola (objetivo de calentamiento N) en todas las direcciones por el usuario durante la coccion. De esta manera, en el paso de determinacion de calentamiento cooperativo ST8, la informacion de la unidad de determinacion de colocacion objetivo de calentamiento 280 se emite siempre desde el sintetizador de voz 315 tambien. Por consiguiente, cuando el circuito de control de excitacion 200 lleva a cabo el procesamiento de especificacion de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que han de ser accionadas por calor en base a informacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 y los sensores de temperatura 31L1 a 31L5, el sintetizador de voz 315 notifica el resultado en tiempo real.
Por otra parte, si se determina que el calentamiento cooperativo no ha de ser realizado en ST8 (correspondiente al paso MS11 en la Fig. 31), el circuito de control de excitacion 200 controla el circuito inversor principal MIV de manera que se acciona la bobina de calentamiento principal MC sola. Por consiguiente, la corriente de alta frecuencia se suministra desde el circuito inversor MIV a la bobina de calentamiento principal MC y se inicia un calentamiento independiente (ST11). Entonces, la unidad de emision de luz individual 276, que irradia luz al borde de la circunferencia exterior del area de calentamiento correspondiente a la bobina de calentamiento principal MC que esta implicada en el calentamiento independiente, se cambia desde el estado en el que se emite o se ilumina la luz amarilla (patron 1) al estado en el que se emite o se ilumina la luz roja (patron 2) (ST12).
Senalar que el cambio puede ser de manera que mientras se emite o se ilumina el mismo color que ST3, la emision o iluminacion se realiza de una manera intermitente de modo que parezca como si esta parpadeando al usuario o puede ser de manera que se aumente el brillo de la emision. Ambos son cambio y conmutacion de patrones. Senalar que ademas de mantener el estado de emision o de iluminacion de las unidades de emision de luz individuales 276, la emision o iluminacion de la unidad de emision de luz de area amplia 277 se puede continuar, pero tambien se puede apagar. Entonces, el proceso pasa al paso 13.
Posteriormente, cuando se envfa una orden de parada de coccion por calor desde el usuario o cuando se determina por el circuito de control de excitacion 200 que ha transcurrido un cierto tiempo ajustado (el tiempo ha pasado) durante la coccion con el temporizador, el circuito de control de excitacion 200 controla el circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 y detiene la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC y de todas las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que han sido accionadas por calor en ese momento. Ademas, con el fin de alertar que la temperatura de la placa superior 21 es alta, el circuito de control de excitacion 200 permite que una operacion de notificacion de alta temperatura sea iniciada lo que se hace parpadeando toda la unidad de emision de luz de area amplia 277 y las unidades de emision de luz individuales 276 en rojo (ST14).
La operacion de notificacion de alta temperatura se continua despues de que la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento sC1 a SC4 se detiene hasta que transcurre un cierto tiempo que ha sido ajustado por adelantado (por ejemplo, 20 minutos) o hasta que los datos de temperatura de deteccion del circuito de deteccion de temperatura 240 indican que la temperatura de la placa superior 21 ha cafdo a, por ejemplo, 50°C (debido a la radiacion de calor natural, normalmente tarda 20 minutos o mas). La determinacion anterior de la cafda de temperatura o el transcurso de tiempo se realiza en ST15 y si se satisface la
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condicion de notificacion de alta temperatura, el circuito de control de excitacion 200 termina la notificacion de alta temperature y se termina la operacion del sistema de coccion (posteriormente, el conmutador de potencia electrica se apaga automaticamente. Es decir, cuando el conmutador de potencia habfa sido ENCENDIDO, se ha suministrado potencia a un rele (no mostrado) para mantener ENCENDIDO el conmutador de potencia. Esta fuente de alimentacion se desconecta y el rele se APAGA; por lo tanto, el conmutador de potencia tambien se APAGA automaticamente).
Senalar que el circuito de control de excitacion 200 se sincroniza con el comienzo de la operacion de notificacion de alta temperatura ST14, y muestra un texto de advertencia “No toque la placa superior, la placa superior aun esta a una temperatura alta” o un grafico que indica esto en la pantalla de cristal lfquido del medio de visualizacion integrado 100. Senalar que en las inmediaciones y la vecindad del medio de visualizacion integrado 100, se puede proporcionar un visualizador separado que muestra con LED los caracteres “Precaucion Temperatura Alta” que destaca en la placa superior 21, y esto puede notificar aun mas la temperatura alta.
Como se ha configurado anteriormente, en la Realizacion 2, es posible realizar calentamiento por induccion a cacerolas de gran diametro que no habfa sido posible convencionalmente. Ademas, despues del comienzo de la excitacion de la bobina de calentamiento y antes de que comience sustancialmente la operacion de calentamiento por induccion, es posible informar al usuario de toda la region de calentamiento por medio de emision o iluminacion de las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277. Entonces dado que el estado de emision o iluminacion de las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277 se puede confirmar visualmente por el usuario, despues de la seleccion de la fuente de calor por el usuario y el comienzo de la operacion de calentamiento, incluso en el estado de preparacion antes de colocar la cacerola (objetivo de calentamiento N), se puede entender la posicion optima para colocar la cacerola (objetivo de calentamiento N), y de esta manera dota al usuario con una alta usabilidad.
Ademas, dado que la notificacion de alta temperatura se realiza usando las unidades de emision de luz individuales 276 y la unidad de emision de luz de area amplia 277, se puede proporcionar una cocina con alta seguridad sin aumentar la demanda de piezas.
Una operacion en un caso donde la subbobina de calentamiento que realiza la operacion de calentamiento cooperativo se conmuta de SC1 a SC2 despues de que el patron de iluminacion de la unidad de emision de luz de area amplia 277 haya sido cambiado desde el estado de emision o de iluminacion de amarillo (patron 1) al estado de emision o de iluminacion de rojo (patron 2) (ST10) se describira posteriormente con referencia a la Fig. 33.
Como se ha mencionado anteriormente, cuando el usuario mueve la cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica sobre la placa superior 21 hacia la izquierda, por ejemplo, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 determina que una misma cacerola (objetivo de calentamiento N) elfptica unica esta colocada sobre la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC2 en el lado izquierdo y emite esta informacion de discriminacion al circuito de control de excitacion 200.
Con referencia a la Fig. 33, cuando el circuito de control de excitacion 200 detecta esto sobre la base de la informacion de discriminacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 (ST10A), el subcircuito inversor SIV1 que corresponde a la subbobina de calentamiento SC1 se detiene, y el circuito inversor principal MIV y el subcircuito inversor SIV2 se controlan de manera que solamente la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina de calentamiento SC2 espedfica en el lado izquierdo trabajan en asociacion una con otra. Por tanto, se suministra potencia de alta frecuencia a las dos bobinas de calentamiento MC y SC2 en una tasa de potencia de calentamiento ajustada por adelantado de los circuitos inversores MIV y SIV2 respectivos. Ademas, se detiene la excitacion a la subbobina de calentamiento SC1 en el lado derecho. La “potencia de calentamiento” (por ejemplo, 3 kW) y la distribucion de potencia de calentamiento (por ejemplo, cuando se intenta cocinar con una potencia de calentamiento de 3 kW con la fuente de calor IH izquierda 6L, la bobina de calentamiento principal MC tendra una potencia de calentamiento de 2,4 kW y la subbobina de calentamiento SC1 tendra una potencia de calentamiento de 600 W, por lo que sera de 4:1) que ya se realizan se mantienen y se continua la coccion. El dispositivo de visualizacion integrado 100 mantiene la visualizacion de la potencia de calentamiento de 3 kW por medio de numeros y letras (ST10B).
Ademas, el area correspondiente 100L1 del medio de visualizacion integrado 100 muestra que la subbobina de calentamiento que esta realizando la operacion de calentamiento ha sido conmutada de SC1 a SC2 por medio de caracteres y graficos. Senalar que esto se puede mostrar en el area 100L2 correspondiente.
Posteriormente, en el paso ST10C, a menos que el usuario cambie los ajustes de potencia de calentamiento, los procesos ST8 a ST10 se repiten hasta que haya una orden del usuario de parada de coccion por calor. Cuando una orden de parada de coccion por calor se envfa desde el usuario o cuando se determina por el circuito de control de excitacion 200 que ha transcurrido un cierto tiempo ajustado (el tiempo ha terminado) durante la coccion con el temporizador, el proceso salta a ST14 en la Fig. 32 y el circuito de control de excitacion 200 detiene la excitacion de la bobina de calentamiento principal MC y de todas las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que han sido accionadas por calor en ese momento y termina el proceso (ST14 a ST16).
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El final de la operacion de calentamiento se muestra en el area 100L1 correspondiente del medio de visualizacion integrado 100. Ademas, a menos que el usuario haya apagado el conmutador (no mostrado) del sintetizador de voz 315, similar a ST10, el final de la operacion se notifica por sonido fonetico al mismo tiempo. Senalar que aunque el programa de control se ha descrito con un diagrama de flujo secuencial en las Fig. 31 a 34, se proporcionan como subrutinas el procesamiento de determinacion de anormalidad (ST2), el procesamiento de determinacion de si se coloca o no una cacerola (ST5), el procesamiento de determinacion de la adecuacion de la cacerola (ST6) y similares. Ademas, el manejo de interrupciones se realiza de manera que la rutina principal que determina la operacion de control de calentamiento se interrumpe por la subrutina en temporizaciones adecuadas. En la actualidad, la deteccion de anomalfas y la deteccion de la colocacion de una cacerola se realizan una serie de veces durante la coccion por calor por induccion.
Se describira un caso en el que el usuario cambia los ajustes de potencia de calentamiento en el paso ST10C durante el calentamiento de la “cacerola de gran diametro”.
El sistema de coccion por induccion segun la Realizacion 2 de la invencion incluye una bobina de calentamiento principal MC que calienta un objetivo de calentamiento N colocado en una placa superior 21; un grupo de subbobinas de calentamiento SC que incluyen una pluralidad de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 dispuestas cada una adyacente a un exterior de la bobina de calentamiento principal; un circuito inversor principal MlV que suministra una corriente de alta frecuencia a la bobina de calentamiento principal MC; un grupo de subbobinas de calentamiento SIV1 a SIV4 que suministran independientemente la corriente de alta frecuencia a cada una de la pluralidad de subbobinas de calentamiento del grupo de subbobinas de calentamiento; una unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calor 280 que determina si se coloca un mismo objetivo de calentamiento N encima de la bobina de calentamiento principal y las primeras o subbobinas de calentamiento; unidades de entrada 64R, 64L, 70, 71, 72, 90, 94 y 142 a 145 que son operadas por el usuario que ajusta una potencia de calentamiento durante el calentamiento por induccion; un medio de visualizacion integrado 100 sobre el que se muestra la informacion de ajuste de la unidad de entrada; y un circuito de control de excitacion 200 que controla, sobre la base de la informacion de ajuste de la unidad de entrada, la salida de cada uno del circuito inversor principal MIV y el grupo de subcircuitos inversores SIV1 a SIV4, en los que, sobre la base de la informacion de la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280, cuando se inicia una operacion de calentamiento cooperativa con la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC, el circuito de control de excitacion 200 controla la salida del circuito inversor principal MIV y la salida del grupo de subcircuitos SIV1 a SIV4 para llegar a ser una distribucion predeterminada de manera que se obtenga una operacion de calentamiento cooperativa con un nivel de calentamiento ajustado por un usuario cuando esta en un estado en el que una o algunas de las subbobinas de calentamiento SC que estan realizando la operacion de calentamiento cooperativo se incrementan o se reducen en numero, o se conmuta a una diferente de las subbobinas de calentamiento, el circuito de control de excitacion 200 mantiene la distribucion de la salida antes del cambio y el medio de visualizacion 100 muestra la informacion de calentamiento predeterminada para ser vista visualmente con independencia del aumento o de la reduccion en el numero de subbobinas de calentamiento que esta realizando la operacion de calentamiento cooperativa o la conmutacion a la subbobina de calentamiento diferente.
En ST10C en la Fig. 33, cuando se determina que se ha emitido una orden de cambio de potencia de calentamiento, el proceso pasa a ST17 en la Fig. 34. En ST17, se determina si la potencia de calentamiento cambiada es mayor o menor que una potencia de calentamiento predeterminada (por ejemplo, 501W); si se cambia a una potencia de calentamiento mas alta que la potencia de calentamiento predeterminada, entonces el proceso pasa a ST18, mientras que la distribucion de potencia de calentamiento predeterminada se mantiene mediante el control del circuito de control de excitacion 200. Es decir, en el ejemplo mencionado anteriormente de 3 kW, cuando la potencia de calentamiento ejecutada es de 3 kW, entonces la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC es de 2,4 kW y la potencia de calentamiento de la subbobina de calentamiento SC2 es de 600 W, y la relacion es de 4:1. Esta distribucion se mantiene. Ademas, la potencia de calentamiento ajustada despues del cambio se muestra en el area 100L1 correspondiente del medio de visualizacion integrado 100 como “potencia de calentamiento media: 1 kW” por el circuito de control de excitacion 200.
Por otra parte, cuando se cambia la potencia de calentamiento a una potencia de calentamiento que es menor (hay tres: 120 W, 300 W y 500 W) que el nivel de potencia de calentamiento predeterminado (501 W), el proceso del paso 17 es seguido por el paso 19, y el circuito de control de excitacion 200 emite una senal de comando de control con una distribucion de potencia de calentamiento diferente al circuito inversor principal MIV y al grupo de subcircuitos inversores SIV1 a SIV4. Por consiguiente, incluso si el numero de subbobinas de calentamiento SC que son para realizar calentamiento cooperativo es uno o mas de dos, la diferencia de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal MC y la subbobina o las subbobinas de calentamiento se mantiene a una tasa constante. Ademas, en cuanto a esta potencia de calentamiento despues del cambio, la potencia de calentamiento despues del cambio se muestra en el area 100L1 correspondiente del medio de visualizacion integrado 100 como “potencia de calentamiento: baja: 500 W”.
Un ejemplo representativo de la potencia de calentamiento y de la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento se ilustrara espedficamente en las siguientes Fig. 35 y 36.
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La Fig. 35(A) ilustra el nivel de calentamiento (W) de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 cuando la potencia de calentamiento maxima es de 3 kW y cuando la relacion de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todas las subbobinas de calentamiento se fija a 4:1.
La Fig. 35(B) ilustra el nivel de calentamiento (W) de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 cuando la potencia de calentamiento es 6 (1,5 kW) y cuando la relacion de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todas las subbobinas de calentamiento se fija a 4:1.
La Fig. 36(A) ilustra el nivel de calentamiento (W) de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 cuando la potencia de calentamiento es 3 (500 W) y cuando la relacion de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todas las subbobinas de calentamiento se cambia a 3:2.
Por otra parte, cuando se cambia la potencia de calentamiento a una potencia de calentamiento que es menor (hay tres: 120 W, 300 W y 500 W) que el nivel de potencia de calentamiento predeterminado (501 W) y cuando la potencia de calentamiento accionada minima de la subbobina de calentamiento SC es de 50 W, entonces, con la relacion de potencia de calentamiento de 4:1, la subbobina de calentamiento SC se accionara a una potencia de calentamiento baja de 25 W y 33 W como se muestra en la Fig. 35(B), lo cual es un problema.
En el producto real, dado que la impedancia entre cada cacerola de metal individual que sirve como el objetivo de calentamiento N es diferente, incluso cuando una potencia de alta frecuencia equivalente a o mayor que un valor predeterminado se aplica a la cacerola, la relacion de conversion de calor no es constante. Como se describe en la Realizacion 2, el sensor de deteccion de corriente 227 detecta la corriente que fluye a traves del circuito de resonancia que incluye el circuito paralelo de la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC y el condensador resonante 224L y la determinacion se realiza determinando si hay un objetivo de calentamiento N, si la cacerola (objetivo de calentamiento N) es adecuada para el calentamiento por induccion y, ademas, si se detecta una subcorriente o una sobrecorriente que tiene una diferencia de valor equivalente a o por encima de un valor predeterminado cuando se compara con un valor de corriente normal. Lo anterior se usa en la realizacion de estas determinaciones. Por consiguiente, la corriente aplicada a la bobina de calentamiento por induccion se controla minuciosamente de manera que se ejerza la potencia de calentamiento designada. Por consiguiente, cuando el ajuste de potencia de calentamiento se ajusta bajo, dado que el flujo de corriente es pequeno, surge un problema de que no se puede realizar con precision la deteccion de la corriente. En otras palabras, cuando la potencia de calentamiento es alta, es relativamente facil detectar el componente de corriente que fluye en el circuito de resonancia; no obstante, cuando la potencia de calentamiento es baja, sin tomar medidas tales como aumentar la sensibilidad del sensor de corriente, no sera posible tratar con precision el cambio en la potencia de calentamiento, por lo tanto, no sera posible llevar a cabo el objeto de la realizacion de una operacion de control de potencia de calentamiento precisa.
Aunque no se muestran, como se ha descrito anteriormente, dado que los sensores de corriente del lado de entrada que detectan el valor de la corriente de entrada de la entrada de potencia a los circuitos inversores MIV y SIV1 a SlV4 se proporcionan en realidad, estos valores de corriente y los valores de corriente mencionados anteriormente en el lado de salida de las bobinas detectadas por los sensores de corriente (lado de salida) se pueden usar en combinacion para lograr un control adecuado.
Senalar que, similar a la bobina de calentamiento principal de la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC, la subbobina de calentamiento se forma de un alambre retorcido y ensamblado compuesto de alambres finos con un tamano de aproximadamente 0,1 mm a 0,3 mm. Dado que el area en seccion transversal en la que la corriente que causa el calentamiento por induccion es pequena, en comparacion con la bobina de calentamiento principal MC, no se puede aplicar una corriente de accionamiento grande y la capacidad de calentamiento maxima es, por consiguiente, pequena. No obstante, como se ha descrito anteriormente, reduciendo aun mas el diametro de alambre de los alambres finos de cada bobina y con mas devanado, aumentando de esta manera el area superficial del conductor de la bobina, incluso si se aumenta la frecuencia de accionamiento de cada uno de los circuitos inversores SIV1 a SIV4, se puede reducir la resistencia superficial; por lo tanto, sera posible controlar aun mas la potencia de calentamiento baja continuamente al tiempo que se suprimen las perdidas y el aumento de temperatura.
La Fig. 36(B) ilustra el nivel de calentamiento (W) de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 cuando la potencia de calentamiento es 3 (500 W) y cuando la relacion de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todas las subbobinas de calentamiento se fija a 4:1.
En la realizacion 2, el control se realiza de manera que la distribucion de potencia de calentamiento se cambia a 3:2.
Senalar que en un caso en el que la potencia de calentamiento es de 120 W o 300 W, incluso con la distribucion de potencia de calentamiento que es de 3:2, no se puede mantener la potencia de calor accionada minima de 50 W. En tal caso, el control se realiza de manera que se muestre una visualizacion que incita un cambio de la potencia de calentamiento, tal como “La potencia de calentamiento ajustada es demasiado pequena y no se puede realizar la coccion por calor. Por favor, ajuste la potencia de calentamiento a 500 W o mas” en el area 100L1 correspondiente del medio de visualizacion integrado 100 o el calentamiento esta limitado a la bobina de calentamiento principal MC sola. En realidad, no es practico suponer que una cacerola grande que cubre tanto la bobina de calentamiento
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principal MC como la subbobina de calentamiento SC se calentara con una potencia de calentamiento de 120 W o 300 W, y no hay preocupacion de degradar la usabilidad real incluso si se realiza el control anterior.
Durante la operacion de calentamiento cooperativo, el circuito de control de excitacion 200 controla la cantidad de potencia electrica suministrada a cada una de la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 de manera que la relacion de potencia de calentamiento, es decir, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento, entre la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 esta dentro de un intervalo sustancialmente constante. Dado que es diffcil suprimir la cantidad de potencia electrica aplicada cuando el ajuste de potencia de calentamiento es pequeno como se ha mencionado anteriormente, el tiempo real de suministro de potencia puede estar limitado de manera que la cantidad de potencia electrica se reduce por unidad de tiempo. Por ejemplo, si el tiempo de aplicacion de potencia a cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 desde los correspondientes subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 se reduce al 50% mediante control del factor de trabajo, la cantidad de potencia electrica por unidad de tiempo que esta contribuyendo realmente al calentamiento puede ser del 50%. Es decir, si es diffcil reducir la potencia de calentamiento limitando la frecuencia de la potencia electrica aplicada sola, se puede adoptar un control del factor de trabajo en el que se puede reducir la tasa tiempo que se suministra potencia electrica a tiempo que no se suministra potencia electrica de manera que la potencia electrica que actua real se puede reducir a un valor menor.
Senalar que en la Realizacion 2 de la invencion, aunque se describe que la relacion de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se mantiene sustancialmente constante durante el calentamiento cooperativo, no asegura que la relacion de potencia de calentamiento durante varios casos del calentamiento cooperativo se mantenga siempre a una “relacion predeterminada”. Por ejemplo, dado que se lleva a cabo un control que detecta las diferencias entre las corrientes que fluyen en el lado de entrada de los circuitos inversores y las que fluyen en el lado de salida de los mismos y los resultados se realimentan al circuito de control de excitacion 200 en todo momento, mientras que se accionan por calor, hay casos en los que el control es transitoriamente inestable inmediatamente despues de que el usuario haya cambiado el ajuste de potencia de calentamiento y en el que la relacion de potencia de calentamiento se desvfe temporalmente de la relacion de potencia de calentamiento objetivo.
Ademas, durante el calentamiento cooperativo, cuando la cacerola se mueve lateralmente o se levanta durante un tiempo corto, el movimiento se detecta por los sensores de corriente 227 y 267A a 267D, y sera necesario que sea identificado si el movimiento es debido a un uso inadecuado o similar, y de esta manera, se requiere tiempo para seleccionar el metodo de control adecuado.
Hasta que se determine la implementacion de esta identificacion o control adaptativo, la relacion puede desviarse temporalmente de la relacion de potencia de calentamiento objetivo. En lugar de conocer el cambio instantaneo en la corriente aplicada, siempre y cuando el usuario pueda confirmar que la potencia de calentamiento ajustada por el usuario no se ha cambiado en contra de la intencion del usuario, el usuario no sentira ninguna inquietud en el curso de la coccion.
Senalar que incluso si el usuario no ha cambiado los ajustes de potencia de calentamiento, al seleccionar otro menu de coccion por el usuario, hay casos en los que se cambia la relacion de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Por ejemplo, en un caso en el que se use una sarten grande con una forma exterior rectangular para freff unas pocas hamburguesas y en la que la sarten se coloca sobre la placa superior 21 de modo que este longitudinal en la direccion delantera-trasera en una posicion ligeramente hacia la izquierda con respecto al punto central X1, el calentamiento se realizara con la bobina de calentamiento principal MC ilustrada en la Fig. 18 y la segunda subbobina de calentamiento SC2 que se proporciona en la posicion delantera oblicuamente izquierda y la cuarta subbobina de calentamiento SC4 que se proporciona en la posicion trasera oblicuamente izquierda.
Para que todo el lado inferior de la sarten aumente uniformemente su temperatura, se recomienda una potencia de calentamiento de 1,5 kW o 2 kW y, por tanto, el valor objetivo de control de la cantidad de potencia electrica suministrada a cada una de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC2 y SC4 se ajusta con una relacion de potencia de calentamiento predeterminada. No obstante, en un caso en el que se use la misma sarten en la misma posicion con una potencia de calentamiento de 2 kW o 1,5 kW para freff una tortilla usando unos pocos huevos, dado que el ingrediente cocinado (huevos batidos) se esparce sobre toda superficie inferior de la sarten, el resultado de la coccion es, en algunos casos, mejor si la temperatura de la parte periferica de la sarten se aumenta mas pronto que la de la parte central de la superficie inferior y si se aumenta la potencia de calentamiento un poco en la parte periferica.
Por consiguiente, en el caso de tal coccion, las potencias de calentamiento de las dos subbobinas de calentamiento SC2 y SC4 se ajustan mas altas que la de la bobina de calentamiento principal MC. Como anteriormente, es deseable que la tasa de potencia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se cambie (incluso con el mismo nivel de potencia de calentamiento) dependiendo del contenido de la coccion real.
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Como se ha descrito en la Realizacion 1, en el caso de un menu de coccion en el que es importante la uniformidad de temperatura, la bobina de calentamiento principal MC en el centro se acciona con su potencia de calentamiento mmima durante un periodo de tiempo predeterminado desde el comienzo del calentamiento, mientras que las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 que estan implicadas en el calentamiento cooperativo se accionan simultaneamente (se ajustan a un estado ENCENDIDO) con una potencia de calentamiento mas alta, por ejemplo; por lo tanto, sera posible realizar una coccion en la que solamente se precalienta la superficie de la cacerola (lado de la cacerola) de una sarten y similares.
Senalar que en la Realizacion 2, aunque la bobina de calentamiento principal MC se ajusta para ejercer una potencia de calentamiento mas alta que la de todo el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, la invencion no se limita en modo alguno a esto de ninguna forma. Las potencias de calentamiento se pueden cambiar de muchas formas dependiendo de condiciones tales como la estructura y el tamano de la bobina de calentamiento principal MC y cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 o el numero de subbobinas de calentamiento SC dispuestas. Por ejemplo, la potencia de calentamiento de todo el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se puede ajustar mas alta que la de la bobina de calentamiento principal MC o las dos se pueden ajustar igual.
No obstante, cuando el sistema se usa en una casa comun, tfpicamente se usa a menudo una cacerola redonda de tamano normal, por ejemplo, una con un diametro de 20 cm a 24 cm. Cuando se usa tal cacerola estandar, se realizara el calentamiento por induccion con la bobina de calentamiento principal MC sola, asf que es deseable que se haga una consideracion de modo que se pueda ejercer la potencia de calentamiento minima requerida para este tipo de coccion. Se considera que cuando el sistema se usa en una casa comun, la frecuencia de uso de una cacerola de tamano normal es mayor que la frecuencia de uso de una cacerola de gran diametro. Con esto como una premisa, se puede considerar que la bobina de calentamiento principal se usa principalmente en una casa comun. Por consiguiente, la bobina de calentamiento en el centro se conoce como la bobina de calentamiento principal MC.
Ademas, durante el calentamiento cooperativo, es decir, cuando dos o mas bobinas de calentamiento por induccion independientes se accionan juntas en un tiempo espedfico para cooperar magneticamente una con otra, es deseable desde el punto de vista de un control estable y fiable que este coordinada la temporizacion de operacion del circuito inversor principal MIV y los subcircuitos inversores SlVl a SIV4. Por ejemplo, es deseable que al menos una de las temporizaciones siguientes este coordinada, es decir, la temporizacion de inicio del calentamiento con el circuito inversor principal MIV y el primer subcircuito inversor SIV1, la temporizacion de parada de calentamiento, la temporizacion de cambio de potencia de calentamiento. Un ejemplo de lo anterior se puede concebir de manera que cuando la conmutacion se realice desde un estado en el que el circuito inversor principal MIV y el primer subcircuito inversor SIV1 estan en operacion al mismo tiempo a un estado en el que el segundo subcircuito inversor SIV2 esta en operacion con el circuito inversor principal MIV, las operaciones del circuito inversor principal MIV y del primer subcircuito inversor SIV1 se sincronizan y se detienen, y entonces los dos, es decir, el circuito inversor principal MIV y el accionamiento del segundo subcircuito inversor SIVl2 se inician ambos al mismo tiempo.
Senalar que el control puede ser tal que el circuito inversor principal MIV y cada subcircuito inversor SIV esten limitados a una potencia de calentamiento baja predeterminada durante un tiempo predeterminado (por ejemplo, 10 segundos) inmediatamente despues de ser accionados; durante este tiempo predeterminado, realizar el manejo de interrupcion de algunos o de todos del procesamiento de determinacion de anormalidad (ST2), el procesamiento de determinacion de si se coloca o no una bandeja (ST5), el procesamiento de determinacion de la adecuacion de la cacerola (ST6), como se muestra en la Fig. 32 en la Realizacion 1; y cuando no hay problema, continuar cocinando aumentando automaticamente la potencia de calentamiento a la potencia de calentamiento que el usuario ha ajustado.
Senalar que en el ejemplo anterior se da una descripcion ejemplar mientras se usa un circuito de resonancia que incluye un circuito paralelo de una bobina de calentamiento IH y un condensador resonante; no obstante, tambien se puede usar un circuito en serie de una bobina de calentamiento IH y un condensador resonante.
Ademas, en la Realizacion 2, aunque se ha asumido que durante el calentamiento por induccion de la bobina de calentamiento IH izquierda 6LC, solamente se opera el ventilador 30 de la camara de enfriamiento izquierda 8L y no se opera el ventilador 30 de la camara de enfriamiento derecha 8R, dependiendo del estado usado del sistema de coccion (casos tales como las bobinas de calentamiento IH izquierda y derecha 6LC y 6RC se han accionado simultaneamente hasta inmediatamente antes o cuando se usa la fuente de calor radiante electrica central 7 o la camara de calentamiento de grill 9) y dependiendo del entorno, tal como la temperatura de la camara de componentes de la parte superior 10, cada ventilador 30 de las camaras de enfriamiento izquierda y derecha 8L y 8R se pueden operar al mismo tiempo. Ademas, las velocidades de operacion (capacidades de ventilador) de cada uno de los ventiladores izquierdo y derecho 30 no son siempre las mismas y una cualquiera o ambas se pueden cambiar segun sea adecuado segun el estado usado del sistema de coccion.
Ademas, las dimensiones externas de las unidades de enfriamiento CU izquierda y derecha no tienen necesariamente que ser iguales y las dimensiones de cada uno de los ventiladores 30, las paletas giratorias 30F, los motores 300, las cajas de ventiladores 37 y las cajas de componentes 34 se puede cambiar segun sea adecuado
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segun el valor calonfico y el tamano del sujeto a ser enfriado (bobina de calentamiento por induccion y similares). No obstante, si la potencia de calentamiento maxima de cada una de las fuentes de calentamiento IH izquierda y derecha 6L y 6R es igual, es preferible que los tamanos y las especificaciones de los componentes de las dos unidades de enfriamiento CU se hagan comunes en la medida de lo posible para reducir el coste de produccion y mejorar la facilidad de montaje. El cambio, tal como la disposicion de la unidad de enfriamiento CU a un lado cualquiera en la izquierda o en la derecha, no tiene ninguna relacion con el significado de la invencion.
Ademas, las placas de separacion verticales 24R y 24L y la placa de separacion horizontal 25 no se requieren necesariamente en la realizacion de la invencion. Por ejemplo, por rutina, las paredes externas de la camara de calentamiento de grill 9 pueden estar cubiertas con un material aislante del calor. Si se puede proporcionar un hueco suficiente con las paredes externas de la camara de calentamiento de grill 9 o si la temperatura del hueco se puede mantener baja (por ejemplo, con conveccion libre o conveccion forzada de aire), se pueden omitir estas placas de separacion 24 y 25 y el material aislante del calor. Ademas, entre la pared externa de la unidad de enfriamiento CU en sf misma, se puede montar un panel de blindaje del calor o se puede formar una pelfcula aislante del calor en el lado que se enfrenta hacia la pared externa de la camara de calentamiento de grill 9. Esto permitira que el hueco que se enfrenta con la pared externa de la camara de calentamiento de grill 9 sea mmimo, y si se asume que la anchura del cuerpo principal A es la misma, la anchura de la camara de calentamiento de grill 9 se puede hacer mas grande en proporcion.
Ademas, en la Realizacion 2 anterior, el medio de visualizacion integrado 100 es capaz de mostrar la condicion de operacion de las cuatro fuentes de calor, esto es, la bobina de calentamiento izquierda 6LC, la bobina de calentamiento IH derecha 6RC, la fuente de calor radiante electrica central (calentador) 7, las fuentes de calor radiante electricas (calentadores) 22 y 23 individualmente o en multiples numeros al mismo tiempo, ordenar el arranque o parada de la operacion de calentamiento con la operacion tactil a las teclas de entrada 141 a 145, y ajustar las condiciones de excitacion. No obstante, el medio de visualizacion integrado 100 puede ser uno limitado a una funcion de visualizacion sin la funcion de entrada anterior al circuito de control de excitacion 200.
Ademas, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 que determina si la misma cacerola (objetivo de calentamiento N) unica esta colocada encima de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 puede usar, como se ha descrito en la Realizacion anterior, sensores de infrarrojos 31 que detectan temperaturas o sensores de deteccion de corriente 227 que detectan la corriente que fluye en las bobinas de calentamiento, asf como medios que detectan opticamente si hay una cacerola (objetivo de calentamiento N) encima del sensor. Por ejemplo, si hay una cacerola (objetivo de calentamiento N) encima de la placa superior 21, la luz del equipo de iluminacion en el techo de la cocina o el sol no entrara en la parte superior 21, pero si no hay ninguna cacerola (objetivo de calentamiento N) encima de la placa superior 21, la luz ambiente tal como la luz del equipo de iluminacion o la luz del sol entrara en la placa superior 21. Puede ser una que detecte la diferencia.
Ademas, como metodos de determinacion de las propiedades del material de la cacerola (objetivo de calentamiento N) distintos del metodo en el que se determinan las propiedades del material de la cacerola (objetivo de calentamiento N) sobre la base del voltaje que fluye en la bobina de calentamiento y la corriente de entrada que fluye en el circuito inversor, por ejemplo, se pueden considerar los que usan otras caractensticas electricas, tales como un metodo en el que las propiedades del material de la cacerola (objetivo de calentamiento N) se determinan sobre la base del voltaje que fluye en la bobina de calentamiento y el voltaje de entrada que fluye en el circuito inversor. Por ejemplo, en la Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa No Examinada N° 2007-294439, se introduce una tecnica en la que el material y el tamano de un objetivo de calentamiento se distinguen sobre la base del valor de corriente de entrada que fluye en el circuito inversor y el valor de corriente que fluye en la bobina de calentamiento.
Senalar que en la Realizacion 2, se describe que la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 “determina” que la misma cacerola (objetivo de calentamiento N) unica esta sobre la bobina de calentamiento principal MC y una o mas de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, en realidad, no se determina que el numero de cacerolas sea uno. Es decir, no se adopta el procesamiento de contar realmente el numero de las cacerolas colocadas. En estos tipos de sistemas de coccion por induccion, es diffcil suponer que se realiza la coccion mientras se coloca una pluralidad de objetivos de calentamiento N sobre una bobina de calentamiento por induccion; por consiguiente, los inventores han considerado que “se coloca la misma cacerola (objetivo de calentamiento N) unica” cuando no hay una gran diferencia entre la impedancia de la bobina de calentamiento principal MC y una o mas de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, en las que se detecta la impedancia por los sensores de corriente 227 y 267A a 267D.
En otras palabras, como se muestra en la Fig. 22, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 puede comprender el tamano de las corrientes que fluyen en la bobina de calentamiento principal MC y una o mas de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y, por consiguiente, puede comprender cada tamano de la impedancia. Si el valor de la impedancia esta en un intervalo predeterminado, se envfa una senal de determinacion al circuito de control de excitacion 200 indicando que esta colocada la misma cacerola (objetivo de calentamiento N) unica. De manera similar, cuando las temperaturas se detectan por los sensores de infrarrojos 31, la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 380 determina que la misma cacerola
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(objetivo de calentamiento) unica esta colocada sobre la base del resultado de la comparacion de comparar si las temperaturas de deteccion de cada uno de los sensores de infrarrojos 31 correspondientes a varias bobinas de calentamiento son iguales o no. Cuando se usan medios tales como un fotosensor que utiliza el hecho de que la entrada de luz cambia dependiendo de si hay una cacerola o no, es practico procesar que hay una cacerola colocada sobre la bobina de calentamiento principal MC y una o mas de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 sobre la base de la comparacion del tamano de la entrada de luz.
Como se ha descrito anteriormente, cuando la unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 determina que un objetivo de calentamiento N esta colocado con un tamano que se extiende sobre la bobina de calentamiento principal MC y las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, que estan dispuestas alrededor de la bobina de calentamiento principal MC, en el paso inicial antes de comenzar el calentamiento por induccion (despues de que se completa el procesamiento de deteccion de anormalidad), siete menus de coccion, esto es, “calentamiento rapido”, “freidora”, “hervir agua”, “precalentar”, “cocer arroz”, “hervir” y “hervir agua y retener calor”, similares a los descritos en la Realizacion 1, se muestran en el medio de visualizacion integrado 100 como el menu de coccion seleccionable, como se muestra en la Fig. 29.
Por ejemplo, cuando la tecla de calentamiento rapido, entre las siete teclas E1A, E1B, E1C, E2A, E2B, E3A y E3B para seleccionar el menu de coccion, se toca, por ejemplo, como se muestra en la Fig. 26, se selecciona el menu de coccion para calentamiento rapido, y que se ha seleccionado “calentamiento rapido”, se muestra por medio de caracteres. En la Fig. 30, la tecla de seleccion E1A en sf misma se muestra continuamente para indicar que se lleva a cabo un calentamiento rapido.
En la Realizacion 2 tambien, cuando se selecciona calentamiento rapido, la potencia de calentamiento ejercida al objetivo de calentamiento N se puede ajustar manualmente. De forma similar a la Realizacion 1, el usuario puede seleccionar arbitrariamente la potencia de calentamiento total de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento en el intervalo de 120 W a 3,0 kW.
La relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 para no exceder el lfmite que es la potencia de calentamiento total mencionada anteriormente seleccionada por el usuario y para estar dentro del intervalo de la relacion de potencia de calentamiento predeterminada; el usuario no puede ajustar arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento. Ademas, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas adyacentes de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se controlan para coincidir entre sr
Ademas, entre las siete teclas para seleccionar el menu de coccion, cuando se toca la tecla de seleccion E1C para “hervir”, se puede llevar a cabo el menu de coccion “hervir”. En la realizacion 2, es posible hervir agua rapidamente y cambiar a hervir cuando se usa una cacerola profunda conocida como “cacerola de pasta” que tiene un diametro y profundidad grande que se usa principalmente para el proposito de hervir pasta.
Por ejemplo, aunque el valor por defecto de la potencia de calentamiento es de 2,0 kW, el usuario puede comenzar a calentar con la potencia de calentamiento ajustada a 3,0 kW desde el principio. En este caso, la relacion de potencia principal y subpotencia de calentamiento se determina automaticamente por la unidad de control 100 de manera que no es necesario para el usuario ajustar arbitrariamente la relacion. Por ejemplo, la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC se ajusta a 1,0 kW y la potencia de calentamiento total de las cuatro subbobinas de calentamiento se ajusta a 2,0 kW. Cuando el agua comienza a hervir, el circuito de control de excitacion 200 emite una senal de notificacion y muestra una visualizacion en el area de grna predeterminada 100GD del medio de visualizacion integrado 100 que incita al usuario a echar la pasta o los fideos en la cacerola, y notifica simultaneamente al usuario de esto con el sintetizador de voz 315. En este momento, si la potencia de calentamiento no se ajusta una vez mas, se lleva a cabo una notificacion de que la potencia de calentamiento se reducira automaticamente.
Si el usuario no lleva a cabo ninguna operacion y cuando se alcanza un estado de ebullicion, como en la Realizacion 1, el circuito de control de excitacion 200 emite una senal de comando al circuito inversor principal MIV y a los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 que reduce la potencia de calentamiento. Si el usuario ajusta la potencia de calentamiento una vez mas o si el usuario toca la tecla de entrada “comenzar a hervir” que aparece en el area de visualizacion 100L2 predeterminada del medio de visualizacion integrado 100, el calentamiento se inicia una vez mas a 3,0 kW. En este caso, las cuatro subbobinas de calentamiento adyacentes se dividen en dos grupos tales como un grupo de dos subbobinas de calentamiento SC1 y SC2, y un grupo de dos subbobinas de calentamiento SC3 y SC4, y los dos grupos se acciona por calor alternativamente durante 15 segundos mientras que cada grupo se ajusta a una potencia de calentamiento total de 1,5 kW.
Despues del comienzo de la ebullicion, se lleva a cabo automaticamente un control que facilita la conveccion de agua caliente. Senalar que incluso si el usuario reduce la potencia de calentamiento a menos de 3,0 kW, tal como 2,0 kW o 1,0 kW, inmediatamente despues del comienzo de la ebullicion, se lleva a cabo una operacion de calentamiento similar con el control de aceleracion de conveccion dentro del intervalo que no excede la cantidad total de potencia de calentamiento.
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Como anteriormente, en la Realizacion 2, las teclas E1A, E1B, E1C, E2A, E2B, E3A y E3B para seleccionar los siete menus de coccion descritos anteriormente se muestran en el medio de visualizacion integrado 100 que muestra las condiciones de calentamiento en un estado que permite al usuario realizar la operacion de seleccion. Por tanto, un patron de accionamiento de calor adecuado se determina automaticamente por la unidad de control con la seleccion del menu de coccion previsto. Por consiguiente, hay una ventaja en que se permite cocinar con una forma de accionamiento de la bobina de calentamiento segun la intencion y el deseo del usuario, tales como la priorizacion del tiempo de calentamiento o la priorizacion de la uniformidad de temperatura y la eliminacion del uso indebido por el usuario y el alivio del estres mental se pueden disfrutar dado que la tecla de seleccion para el menu de coccion se hace operable en la unidad de visualizacion.
Realizacion 3
Las Fig. 37 a 42 ilustran un sistema de coccion por induccion segun la Realizacion 3 de la invencion. La Fig. 37 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integrado del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola para calentar una cacerola de gran diametro. La Fig. 38 es una vista en seccion longitudinal que ilustra el sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando la fuente de calor IH izquierda sola se usa para calentar una cacerola con diametro normal. La Fig. 39 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH sola para calentar una cacerola de gran diametro. La Fig. 40 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola para calentar una cacerola de diametro grande. La Fig. 41 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola para calentar una cacerola de diametro grande elfptico diferente. La Fig. 42 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar del medio de visualizacion integral del sistema de coccion por induccion empotrado segun la Realizacion 3 de la invencion cuando se usa la fuente de calor IH izquierda sola para calentar la cacerola con diametro normal. Senalar que elementos similares o correspondientes de las Realizaciones 1 a 2 estan designados con los mismos numeros de referencia. Ademas, a menos que se especifique de otro modo, los terminos usados en la Realizacion 1 se usan con el mismo significado en la Realizacion 3.
En la Realizacion 3, similar a la Realizacion 2 descrita anteriormente, la realizacion incluye una unidad de visualizacion 100LX dedicada a la unidad de calentamiento IH izquierda 6L. Es decir, como en la Realizacion 2 anterior, una unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda 71 se proporciona en una posicion en el lado izquierdo con relacion a la posicion central izquierda-derecha del cuerpo principal A, y detras y cerca de la unidad, una unidad de visualizacion 100LX, en la que el usuario puede ver visualmente una o multiples pantallas de visualizacion a traves de la placa superior 21, se proporciona cerca de la parte delantera de la placa superior 21 (parte delantera con respecto al usuario, parte inferior del dibujo de las Fig. 37 a 42) .
Una primera caractenstica de la Realizacion 3 es que, como se muestra en la Fig. 40, los graficos esquematicos 311 y 312 se muestran en la pantalla de visualizacion de la unidad de visualizacion 100LX para indicar al usuario mediante graficos que la bobina de calentamiento principal MC y al menos una de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan llevando a cabo un calentamiento cooperativo (Este punto es diferente de las Realizaciones 1 y 2 descritas anteriormente). Es decir, el grafico 311 que ilustra esquematicamente la bobina de calentamiento principal MC y los graficos 312 que ilustran esquematicamente las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se muestran en la unidad de visualizacion 100LX dedicada a la unidad de calentamiento IH izquierda 6L durante el calentamiento cooperativo.
Ademas, en la Realizacion 3, en la unidad de visualizacion 100LX, la informacion de potencia de calentamiento mas reciente de la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC se muestran mediante objetos de visualizacion 337 tales como letras y similares. En el ejemplo en la Fig. 40, se puede saber claramente que se lleva a cabo una operacion de calentamiento por induccion con una carga de la potencia de calentamiento maxima de 3 kW, y la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC se ajusta a 2,4 kW y la de la subbobina de calentamiento SC en el lado izquierdo se ajusta en 0,6 kW mediante la visualizacion de las letras “Potencia de calentamiento actual 3 kW” (senalar que cuando se muestra esta visualizacion, la notificacion se puede realizar simultaneamente con el sintetizador de voz 315).
Las teclas de entrada 330 a 334 y 336 son teclas de entrada para la potencia de calentamiento y estan formadas cada una en la parte del lado delantero de un bastidor 20 que cubre la circunferencia externa del lado superior del cuerpo principal A. Las unidades de control incluyendo conmutadores de presion estan formadas en una lmea. Ademas, en el lado derecho de la unidad de visualizacion 100LX, se proporciona una pantalla de visualizacion de cristal lfquido 45L que muestra la potencia de fuego actual. Las teclas de entrada 330 a 334 y 336 para la potencia de calentamiento permiten la seleccion de niveles de calentamiento en seis niveles. Los seis niveles de calentamiento aumentan su potencia de calentamiento a medida que se mueven a la derecha. La potencia de calentamiento se puede ajustar directamente con una unica operacion de prensado. Cuando se selecciona una potencia de calentamiento espedfica, el resultado de entrada de la misma se muestra en la pantalla de visualizacion
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de cristal Ifquido 45L. Ademas, un resultado de distribucion de potencia de calentamiento predeterminado correspondiente a esta potencia de calentamiento se muestra al usuario con objetos de visualizacion 337 tales como letras y similares.
“350” es un conmutador de seleccion para el control de aceleracion de conveccion que es una caractenstica de la Realizacion 3, y su elemento operativo esta expuesto en el bastidor 20 en el lado izquierdo con relacion a la posicion central izquierda-derecha del cuerpo principal A. Este conmutador emite una senal de comando de si operar o no el control de aceleracion de conveccion, tal como el descrito en la Realizacion 1, al circuito de control de excitacion 200. Cuando este conmutador se empuja una vez durante un paso de coccion, el control de aceleracion de conveccion, tal como el descrito en la Realizacion 1, se lleva a cabo automaticamente de manera que el control tal como la conmutacion de la temporizacion de excitacion de los grupos de subbobinas de calentamiento, el cambio de la potencia de calentamiento, o hacer que la direccion de las corrientes en el area adyacente a la bobina de calentamiento principal MC sea la misma se lleva a cabo despues de que el objetivo de calentamiento haya comenzado a hervir o inmediatamente antes de hervir (por ejemplo, cuando la temperatura del objetivo de calentamiento o el objeto a ser cocinado asciende a 98°C).
El circuito de control de excitacion 200 esta programado de modo que el conmutador de seleccion 350 no funcione eficazmente a menos que la unidad de deteccion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 determine que esta colocada una cacerola de gran diametro que se extiende sobre la totalidad de las cuatro subbobinas de calentamiento y la bobina de calentamiento principal. Ademas, a menos que el circuito de deteccion de temperatura 240 determine que el lfquido en el objetivo de calentamiento N ha alcanzado su temperatura de ebullicion o que esta inmediatamente antes de la ebullicion (por ejemplo, cuando la temperatura del objetivo de calentamiento o el objeto a ser cocinado ascienda a 98 °C) recibiendo informacion de deteccion de temperatura de los sensores de temperatura descritos anteriormente que estan midiendo la temperatura del objetivo de calentamiento N, incluso si se opera el conmutador de seleccion de aceleracion de conveccion 350, no habra ninguna orden eficaz de cualquier tipo introducida en el circuito de control de excitacion 200, o no habra ninguna salida de senal de comando eficaz al circuito inversor principal MIV, subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 y similares desde el circuito de control de excitacion 200. Senalar que este conmutador puede estar dispuesto como una tecla tactil en la superficie del visualizador de la unidad de visualizacion 100LX donde la tecla de operacion del conmutador 350 se muestra en la unidad de visualizacion.
Hay multiples menus de coccion y el usuario puede seleccionar uno arbitrariamente entre ellos. Las teclas de seleccion se representan en la Fig. 39. La Fig. 39 ilustra un estado inmediatamente antes del calentamiento cooperativo de una cacerola gran diametro. Senalar que, como se muestra en la Fig. 28 de la Realizacion 2, hay siete teclas para seleccionar el menu de coccion, esto es, la tecla de seleccion E1A para calentamiento rapido, la tecla de seleccion E1B para hervir agua, la tecla de seleccion E1C para hervir, la tecla de seleccion E2A para precalentamiento, la tecla de seleccion E2B para cocer arroz, la tecla de seleccion E3A para freidora, y la tecla de seleccion E3B para la hervir agua y retener calor. La Fig. 39 ilustra un estado en el que caracteres MM tales como “seleccionar un menu de coccion” se muestran en la pantalla de visualizacion de modo que el usuario seleccione una cualquiera de las teclas anteriores.
Antes del comienzo del calentamiento cooperativo o durante la operacion de calentamiento, cuando el usuario opera el conmutador de seleccion de control de aceleracion de conveccion 350, el circuito de control de excitacion 200 emite senales de control al circuito inversor MIV de la bobina de calentamiento principal MC y los subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 para cambiar el estado de suministro de la potencia de alta frecuencia a la bobina de calentamiento principal MC y los grupos de subbobinas de calentamiento SC de manera que se lleva a cabo el control de aceleracion de conveccion descrito en la Realizacion 1. Es decir, en la Realizacion 3, si la unidad de deteccion de colocacion de objetivo de calentamiento 280 detecta que una cacerola de gran diametro esta colocada sobre toda la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, aunque se puede llevar a cabo un calentamiento cooperativo, es posible cambiar automaticamente al calentamiento cooperativo durante el paso de calentamiento posterior despues de que el objeto a ser cocinado haya comenzado a hervir o inmediatamente antes de hervir (por ejemplo, cuando la temperatura del objetivo de calentamiento o el objeto a ser cocinado ascienda a 98°C). El usuario puede determinar arbitrariamente si el control de aceleracion de conveccion ha de ser llevado a cabo despues del calentamiento cooperativo con el conmutador de seleccion 350.
Como anteriormente, el usuario puede determinar arbitrariamente si el control de aceleracion de conveccion ha de ser llevado a cabo despues del calentamiento cooperativo con el conmutador de seleccion 350. Es decir, con independencia de si esta siendo realizado un menu de coccion antes del comienzo del calentamiento cooperativo, cuando el usuario desea llevar a cabo un metodo de calentamiento por aceleracion de conveccion en el medio de un paso de coccion, operando el conmutador de seleccion de control de aceleracion de conveccion 350, se puede llevar a cabo un control que conmuta automaticamente el accionamiento de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 desde el comienzo de la ebullicion del objeto a ser cocinado o inmediatamente antes de hervir. Senalar que cuando se selecciona el conmutador de seleccion de control de aceleracion de conveccion 350, no solamente se puede llevar a cabo el primer control de aceleracion de conveccion descrito en la Realizacion 1, sino el segundo o tercer control de aceleracion de conveccion.
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En la Realizacion 3, tambien se proporcionan las unidades de emision de luz individuales 276 proporcionadas en la Realizacion 2. Una unidad de emision de luz central (unidad de emision de luz de bobina de calentamiento principal) STC esta dispuesta debajo de la placa superior 21 para rodear la circunferencia de la bobina de calentamiento principal MC, indica una posicion de borde externo del area que corresponde sustancialmente a la region de calentamiento de la bobina principal MC, y se proporciona anularmente cerca de una posicion inmediatamente por debajo de la marca de grna 6LM ilustrada en las Fig. 10 y 12 de la Realizacion 2.
Ademas, las unidades de emision de luz individuales 276 se hacen para diferir el color de la luz irradiada entre cuando se realiza una operacion de calentamiento cooperativo y cuando no se realiza una operacion de calentamiento cooperativo. En un estado en el que esta iluminada la unidad de emision de luz de area amplia 277, como se muestra por las lmeas discontinuas en las Fig. 39 y 40, habra una doble banda anular de luz sobre la placa superior 21.
Como se muestra en la Fig. 38, en la Realizacion 3, esta dispuesto un soporte de bobina 290Y de plastico de forma toroidal y estable termicamente en el que se colocan cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, con un hueco predeterminado 352, alrededor del soporte de bobina 290X de plastico en forma de disco y estable termicamente en el que se coloca en el mismo la bobina de calentamiento principal MC. Estos dos soportes de bobina 290X y 290Y estan fijados por encima de un conducto de flujo 353 que incluye multiples agujeros de soplado 42C en todo su lado superior que sirve como una pared de techo.
Este conducto de flujo 353 es una caja superior 42A formada integralmente y una caja inferior 42B de la Realizacion 2. El espacio interno 354 de este conducto de flujo 353 se introduce con fuerza con aire de enfriamiento como se muestra por una flecha Y4 en la Fig. 38. Los agujeros pasantes 355 estan dispuestos en la circunferencia externa del soporte de bobina 290Y en el exterior en cuatro ubicaciones intercaladas en un angulo de 90 grados a lo largo de un cmculo con un punto central CL2. La primera y tercera subbobinas de calentamiento SC1 y SC3 estan colocadas en el lado derecho de los mismos, uno para la cuarta subbobina de calentamiento se proporciona en el lado izquierdo de la cuarta subbobina de calentamiento y uno para la segunda subbobina de calentamiento se proporciona en su parte delantera.
Los agujeros de grna de luz 356 estan formados en la pared de techo del conducto de flujo 353 para corresponder a los agujeros pasantes y cada uno tiene una forma circular o elfptica. Las unidades de emision de luz individuales 276 incluyen cada una un elemento de emision de luz, tal como un diodo emisor de luz que emite luz de una fuente de luz puntual o fuentes de luz equivalentes, que se extienden en un intervalo circular predeterminado. STC es una unidad de emision de luz central (unidad de emision de luz de la bobina de calentamiento principal) como se ha mencionado anteriormente. Cuando se ilumina la unidad de emision de luz central STC, como se muestra mediante flechas hacia arriba con una lmea de puntos y rayas en la Fig. 38, se emite una luz de indicacion que es una luz visible que penetra a traves de la placa superior 21. Senalar que, como ejemplo alternativo, si los agujeros pasantes 355 estan formados para ser intercalados en ciertos intervalos cortos en posiciones cerca del lado externo de cada una de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, la luz de indicacion se reconocera visualmente como una lmea de puntos desde arriba de la placa superior 21.
Como se muestra en la Fig. 39, la unidad de emision de luz central (unidad de emision de luz de la bobina de calentamiento principal) STC esta configurada para usar los huecos predeterminados 352 que estan formados entre los soportes de bobina 290X y 290Y y para irradiar la luz de indicacion al lado de la placa superior 21 a traves de los huecos. Las placas de soporte 357 son para fijar los elementos de emision de luz de la unidad de emision de luz central STC a la superficie interna de la pared de techo del conducto de flujo 353. El anillo de proteccion 291 esta dispuesto para cubrir la lmea periferica del soporte de bobina 290Y y se adhiere o se une a la misma.
Senalar que los huecos 352 ilustrados en la Fig. 38 tienen un tamano que es sustancialmente equivalente al del espacio 271 entre la periferia mas externa de la bobina de calentamiento principal MC y la superficie periferica interna de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Senalar que las planchas de ferrita 73 sirven como material de prevencion de fugas de flujo magnetico y estan dispuestas para cruzar en angulos rectos o para cruzarse con la direccion de flujo de la corriente de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4. Cuatro a ocho planchas de ferrita 73 estan dispuestas radicalmente desde la parte central de cada bobina.
Dado que teniendo la configuracion anterior, similar a las Realizaciones 1 y 2 anteriores, se permite la seleccion arbitraria de un menu de coccion con las siete teclas, esto es, la tecla de seleccion E1A para calentamiento rapido, la tecla de seleccion E1B para hervir agua, la tecla de seleccion E1C para hervir, la tecla de seleccion E2A para precalentamiento, la tecla de seleccion E2B para cocer arroz, la tecla de seleccion E3A para freidora, y la tecla de seleccion E3B para hervir agua y retener calor. Por consiguiente, es posible seleccionar una operacion de control con una caractenstica de calentamiento segun el deseo del usuario, tal como priorizar la velocidad de calentamiento o la uniformidad de calentamiento.
Es decir, como en la Fig. 41, cuando con una cacerola de gran diametro que se extiende sobre todas las cinco bobinas de calentamiento, esto es, las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y la bobina de calentamiento principal MC, en otras palabras, cuando con una cacerola de gran diametro con un tamano en el que se lleva a cabo el calentamiento cooperativo usando las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4, se proporciona una
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facilidad de uso tal como permitir la seleccion de los siete menus de coccion con la orden del circuito de control de excitacion 200 y, ademas, permitir que el control de aceleracion de conveccion sea llevado a cabo con el conmutador de seleccion 35 para el control de aceleracion de conveccion operable arbitrariamente por el usuario. Con esto, cuando el usuario desea llevar a cabo un control de aceleracion de conveccion despues del comienzo del calentamiento con un menu de coccion, tal como el modo de calentamiento rapido, y despues de echar un objeto a ser cocinado en una cacerola y comenzar a guisar, es posible llevar a cabo un metodo de control adecuado desde una pluralidad de controles de aceleracion de conveccion descritos anteriormente de esta etapa presionando meramente el conmutador de seleccion 350. Senalar que no hace falta decir que si solamente esta almacenado un programa de control en el circuito de control de excitacion 200 sin el almacenamiento de todos los programas de control desde el primer control de aceleracion de conveccion hasta el tercer control de aceleracion de conveccion de la Realizacion 1 anterior, solamente se puede llevar a cabo un control.
Incluso cuando se use un objetivo de calentamiento N circular de gran tamano como se muestra en la Fig. 41, sera una pantalla de visualizacion con la unidad de visualizacion 100LX, como se muestra en la Fig. 39. Aqm, cuando se selecciona el modo de calentamiento rapido como el menu de coccion, la unidad de visualizacion 100LX se conmuta a una pantalla de visualizacion mostrada en la Fig. 41 (senalar que la visualizacion de los graficos esquematicos 311 y 312 de la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC son diferentes), y se lleva a cabo el siguiente control.
Potencia de calentamiento: la potencia de calentamiento se puede ajustar manualmente.
Similar a la Realizacion 2, el nivel de la potencia de calentamiento total de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento se selecciona por el usuario de entre los nueve niveles en el intervalo de 120W a 3,0 kW.
La relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC y de las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se determina automaticamente por el circuito de control de excitacion 200 para que este dentro del intervalo de la relacion de potencia de calentamiento predeterminada; el usuario no puede ajustar arbitrariamente la relacion de potencia de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de potencia de calentamiento principal a subpotencia de calentamiento (durante una potencia de calentamiento alta), cuando se accionan una o dos subbobinas de calentamiento, oscila desde 1:2 (durante una potencia de calentamiento alta) a 1:1 (durante una potencia de calentamiento baja). Por consiguiente, cuando esta con 3 kW, se carga una potencia de calentamiento de 1,0 kW a la bobina de calentamiento principal y se carga una potencia de calentamiento de 500 W a cada una de las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 ascendiendo a una potencia de calentamiento total de 2,0 kW.
La direccion de la corriente:
Las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las areas adyacentes de la bobina de calentamiento principal MC y las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 se controlan para que coincidan entre sf.
Ademas, con independencia de si es una operacion de calentamiento cooperativo con alguna o todas las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y la bobina de calentamiento principal MC o unicamente calentamiento con la bobina de calentamiento principal MC, el usuario puede confirmar siempre el estado de la potencia de calentamiento ajustada desde arriba de la placa superior 21 mirando a una parte predeterminada (pantalla de visualizacion de cristal lfquido 45L) de la unidad de visualizacion 100LX dedicada a la fuente de calor IH izquierda 6L (tambien el usuario puede conocer el estado a partir del sintetizador de voz 315). Ademas, incluso si se cambia el numero de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 implicadas en el calentamiento cooperativo o incluso si se cambia a otras subbobinas de calentamiento SC1 a SC3, el usuario es capaz de obtener facilmente informacion sobre la potencia de calentamiento despues de que haya tenido lugar el cambio.
Ademas, dado que se puede prohibir la realizacion de la operacion de calentamiento cooperativo cuando se usa un objetivo de calentamiento N evidentemente pequeno, se puede hacer innecesaria la visualizacion de los graficos esquematicos 311 y 312 para la bobina de calentamiento principal MC y el grupo de subbobinas de calentamiento SC en la pantalla de visualizacion de la unidad de visualizacion 100LX y, proporcional para esto, informacion relacionada con el visualizador 337 de la potencia de calentamiento independiente de la bobina de calentamiento principal, el visualizador de menu de coccion por calor 351 y similares se pueden mostrar de una vez (vease la Fig. 42). Por consiguiente, se puede enriquecer el contenido del visualizador durante un calentamiento distinto de la operacion de calentamiento cooperativo.
Senalar que en la realizacion 3, dado que la unidad de emision de luz central (unidad de emision de luz de la bobina de calentamiento principal) STC que indica la posicion de borde externo del area que corresponde sustancialmente a la region de calentamiento de la bobina principal MC se proporciona de modo en que la posicion de colocacion preferible del objetivo de calentamiento N, tal como una cacerola, se indica de una manera mas clara cuando se calienta con la bobina de calentamiento principal MC sola, cuando se usa una cacerola (objetivo de calentamiento N) redonda de tamano normal que coincide con el diametro externo de la bobina de calentamiento principal MC, la
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posicion central de la bobina de calentamiento principal MC y su posicion de colocacion preferible se pueden comprender facilmente mediante confirmacion visual.
Ademas, en la Realizacion 3, aunque la unidad de emision de luz central (unidad de emision de luz de la bobina de calentamiento principal) STC realiza una operacion de emision o de iluminacion antes del comienzo de la operacion de calentamiento cooperativo de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y continua la emision o iluminacion de la bobina de calentamiento principal y de las subbobinas de calentamiento durante la operacion de calentamiento cooperativo, la unidad de emision de luz central STC se puede apagar durante la operacion de calentamiento cooperativo de la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4.
Senalar que, en la Realizacion 3, las siete teclas, esto es, la tecla de seleccion E1A para calentamiento rapido, la tecla de seleccion E1B para hervir agua, la tecla de seleccion E1C para hervir, la tecla de seleccion E2A para precalentamiento, la tecla de seleccion E2B para cocer arroz, la tecla de seleccion E3A para freidora y la tecla de seleccion E3B para hervir agua y retener calor se muestran, con cadencias adecuadas, como conmutadores de capacitancia que emplean electrodos transparentes en la superficie de unidad de visualizacion de la unidad de visualizacion 100LX dedicada a la unidad de calentamiento IH izquierda 6L; no obstante, los conmutadores de un tipo de prension que muestran permanentemente la funcion por medio de caracteres se pueden proporcionar en el bastidor superior 20 o en la placa superior 21.
Ademas, como se muestra en la Fig. 38, dado que la unidad de emision de luz central (unidad de emision de luz de la bobina de calentamiento principal) STC y las unidades de emision de luz individuales 276 estan dispuestas dentro del espacio interno 354 del conducto de flujo 353, el aire de enfriamiento que ha sido suministrado desde el exterior para enfriar la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 llega a estar en contacto a temperatura normal antes de que el aire de enfriamiento alcance las bobinas de calentamiento, permitiendolas de esta manera que sean enfriadas en todo momento. Por consiguiente, se puede disfrutar de un efecto ventajoso de impedir la degradacion termica de elementos de emision de luz, tales como un diodo emisor de luz, que son relativamente susceptibles a altas temperaturas. Ademas, aunque los soportes de bobina que soportan la bobina de calentamiento principal MC y las subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 llegan a estar a 300 grados o mas durante el calentamiento por induccion, dado que la estructura de los mismos es de manera que el soporte de bobina interior 290X y el soporte de bobina 290Y en el exterior estan separados con huecos predeterminados 352, la estructura es una que la temperatura del soporte de bobina interior 290X, que esta inmediatamente debajo de la bobina de calentamiento principal MC que se usa mas frecuentemente, no se transfiere facilmente al soporte de bobina 290Y en el exterior.
Senalar que una parte del aire de enfriamiento que se suministra al espacio interno 354 del conducto de flujo 353 pasa a traves de los huecos 352 y los agujeros pasantes 355 y se sopla fuera de la placa superior 21. Por consiguiente, dado que este enfna los elementos de emision de luz de la unidad de emision de luz central STC; los elementos de emision de luz de las unidades de emision de luz individuales 276; un panel de grna de luz (no mostrado) que esta formado de materiales transparentes tales como resina acnlica y que extiende anularmente la luz; y ademas, las placas de soporte 357 tambien, pueden disfrutar de un efecto ventajoso de impedir que estos componentes se degraden termicamente. Cuando la unidad de emision de luz central STC y las unidades de emision de luz individuales 276 extienden la luz desde una fuente de luz puntual del elemento de emision de luz tal como un diodo emisor de luz en una banda o una forma anular con una placa de resina transparente y haciendo que la luz sea vista como una lmea anular o una lmea discontinua anular desde arriba de la placa superior 21, se requiere el panel de grna de luz anterior (no mostrado). Es preferible que este panel de grna de luz se haga pasar a traves de los agujeros pasantes 355 que estan formados en el soporte de bobina 290Y anterior y extender el panel de grna de luz cerca de una posicion inmediatamente debajo de la placa superior 21 tanto como sea posible, de manera que se irradiara mas luz sobre la placa superior 21. Ademas, en este caso, segun la Realizacion 3, sera posible proporcionar el panel de grna de luz de manera permanente por encima del soporte de bobina 290Y sin que el panel de grna de luz llegue a entrar en contacto con el borde del agujero de los agujeros pasantes 355. Por consiguiente, se puede impedir que la alta temperatura del soporte de bobina 290Y se transfiera directamente.
Con respecto a la Realizacion 1 a 3, el medio para mostrar la potencia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal MC y del grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 no se limita a la unidad de visualizacion 100LX dedicada a la fuente de calor IH izquierda 6L mencionada anteriormente sino que puede ser el medio de visualizacion integrado 100 (vease la Realizacion 2) usado comunmente con las otras fuentes de calor. Ademas, el metodo de visualizacion de la cantidad de potencia electrica suministrada a la fuente de calentamiento por induccion puede ser un metodo tal como mostrar con luz emitida por una pluralidad de elementos de emision de luz tales como diodos emisores de luz. El medio de visualizacion puede ser una pluralidad de diodos emisores de luz que se ilustran en la Publicacion de Solicitud de Patente Japonesa no Examinada N° 2008-171757, por ejemplo. Ademas, la forma de visualizacion de la potencia de calentamiento puede ser en numeros y letras, mostrando directamente el nivel de calentamiento (vatios), en graficos tales como sfmbolos y graficos de barras y similares, y, ademas, letras tales como “potencia de calentamiento alta “ y “potencia de calentamiento baja” que indican el nivel de potencia de calentamiento como un concepto relativo. Ademas, como se muestra en la Fig. 40, para una identificacion clara de la tecla de entrada (en este caso, una para 3 kW) en sf misma que muestra la potencia de calentamiento entre los otros elementos, la tecla de entrada pertinente se puede mostrar mas brillante o en un color
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En las Realizaciones 1 a 3 anteriores, el numero total de subbobinas de calentamiento que constituyen el grupo de subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y el numero total de subcircuitos inversores SIV1 a SIV4 que suministra corriente de alta frecuencia a las bobinas son ambos cuatro y son iguales en numeros; no obstante, la invencion no se limita a esto. Por ejemplo, como en el ejemplo en la Fig. 18 que ilustra la Realizacion 2, con relacion al punto central X1, la primera bobina de calentamiento SC1 y la segunda bobina de calentamiento SC2 pueden estar dispuestas en el lado delantero, y en una posicion simetrica a la primera bobina de calentamiento SC1 y la segunda bobina de calentamiento SC2 en la direccion delantera-trasera, pueden estar dispuestas la tercera bobina de calentamiento SC3 y la cuarta bobina de calentamiento SC4. Es decir, es un ejemplo alternativo en el que las cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 estan dispuestas cada una en inclinaciones de 45 grados. En este ejemplo alternativo, el primer subcircuito inversor SIV1 puede accionar la primera bobina de calentamiento SC1 y la cuarta subbobina de calentamiento SC4, y el segundo subcircuito inversor SIV2 puede accionar la tercera bobina de calentamiento SC3 y la segunda subbobina de calentamiento SC2.
En este caso, el primer subcircuito inversor SIV1 no acciona la primera bobina de calentamiento SC1 y la cuarta subbobina de calentamiento SC4 al mismo tiempo, sino que solamente acciona una de las dos. El segundo subcircuito inversor SIV2 tampoco acciona la tercera bobina de calentamiento SC3 y la segunda subbobina de calentamiento SC2 al mismo tiempo, sino que solamente acciona una cualquiera de las dos. Esto es preferible dado que esto puede reducir las fugas magneticas innecesarias y aumentar la eficiencia de calentamiento.
Con la configuracion anterior, ventajosamente, es posible reducir el numero de circuitos inversores caros y reducir de esta manera el coste, y es posible reducir el espacio de instalacion de la placa de circuito. Como en la Fig. 18 ejemplar, en un caso en el que estan dispuestas cuatro subbobinas de calentamiento SC1 a SC4 y en las que el usuario esta cocinando usando una cacerola no circular tal como una cacerola elfptica u ovalada, cuando la cacerola esta colocada en el lado delantero para ser larga a los lados, se pueden accionar la primera bobina de calentamiento SC1 y la segunda bobina de calentamiento SC2 que estan en el lado delantero con respecto al punto central X1, y cuando la cacerola se coloca en el lado izquierdo con respecto al punto central X1 para ser larga en la direccion delantera-trasera, se pueden accionar la segunda bobina de calentamiento SC2 y la cuarta bobina de calentamiento SC4 en la parte de atras, ademas, cuando la cacerola se coloca en el lado derecho con respecto al punto central X1, para ser larga en la direccion delantera-trasera, se pueden accionar la primera bobina de calentamiento SC1 y la tercera bobina de calentamiento SC3. En cualquiera de los tres patrones, el subcircuito inversor puede ser conmutado, y entre los pares (dos bobinas de calentamiento) de las subbobinas de calentamiento, se puede seleccionar y usar una cualquiera sin ningun problema.
Senalar que en un caso donde se use un unico subcircuito inversor comun que conmute dos subbobinas de calentamiento, por consiguiente, se pueden accionar dos subbobinas de calentamiento cuando el subcircuito inversor comun conmute la conexion de una de la subbobina de calentamiento y la otra subbobina de calentamiento alternativamente bajo una condicion temporal, tal como un intervalo de tiempo corto. Por ejemplo, cuando cada uno de los dos subcircuitos inversores acciona dos subbobinas de calentamiento, entonces se pueden usar cuatro subbobinas de calentamiento en total para cocinar con calor. Por consiguiente, en un caso donde se proporcionan mas de cuatro subbobinas de calentamiento, el numero de subcircuitos inversores se puede suprimir a su numero mmimo con este concepto.
Como anteriormente, cuando un unico subcircuito inversor comun se comparte por dos subbobinas de calentamiento al mismo tiempo, en un caso de un circuito de puente completo, por ejemplo, como se muestra en la Fig. 23, la subbobina de calentamiento SC3 se puede conectar (en serie o en paralelo a SC1) al circuito de resonancia en serie de la subbobina de calentamiento sCl y el condensador resonante 110B. Con lo anterior, incluso si SC1 y SC3 se accionan al mismo tiempo, dado que no se ocurrira ninguna diferencia sustancial en la frecuencia de accionamiento, no se genera ningun ruido de batido.
Ademas, consecuentemente, se pueden accionar dos subbobinas de calentamiento cuando el subcircuito inversor comun conmute alternativamente la conexion de una de la subbobina de calentamiento y la otra subbobina de calentamiento bajo una condicion temporal, tal como un intervalo de tiempo corto. Por ejemplo, cuando dos subcircuitos inversores accionan cada uno dos subbobinas de calentamiento, entonces se pueden usar cuatro subbobinas de calentamiento en total para cocinar por calor. Por consiguiente, en un caso donde se proporcionen mas de cuatro subbobinas de calentamiento, el numero de subcircuitos inversores se puede suprimir a su numero mmimo con este concepto.
Ademas, como se describe con detalle en la Realizacion 1, el metodo de control, en el que dos subbobinas de calentamiento adyacentes se accionan por calor al mismo tiempo, se puede llevar a cabo en el metodo de accionamiento descrito anteriormente en el que dos subbobinas de calentamiento que no estan adyacentes entre sf se accionan con un unico circuito inversor. Es decir, sera posible llevar a cabo tambien el modo de aceleracion de conveccion ilustrado en la Realizacion 1.
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Ademas, cuando se lleva a cabo un control como la excitacion de conmutacion secuencial a la primera subbobina de calentamiento y a la segunda subbobina de calentamiento o un accionamiento intermitentemente de la primera subbobina de calentamiento y la segunda subbobina de calentamiento, hay una posibilidad de que el usuario que no comprende como se lleva a cabo el calentamiento por induccion pueda sentirse incomodo durante su uso. Por tanto, es preferible ademas que la conmutacion de la excitacion de los grupos de subbobinas de calentamiento para acelerar la conveccion y para evitar la ebullicion, como se ha descrito anteriormente, se muestre en tiempo real en el medio de visualizacion integrado 100 anterior o en las pantallas de visualizacion de cristal lfquido 45R y 45L por medio de caracteres y sfmbolos, animacion o similares.
Ademas, en las Realizaciones 1 a 3 descritas anteriormente, se han proporcionado siete teclas de menu de coccion, tales como la tecla de seleccion E1A para calentamiento rapido, la tecla de seleccion E1B para hervir agua, la tecla de seleccion E1C para hervir, la tecla de seleccion E2A para precalentamiento, la tecla de seleccion E2B para cocer arroz y similares. No obstante, se supone un caso en el que el control de aceleracion de conveccion no se lleva a cabo automaticamente en una temporizacion adecuada incluso cuando se selecciona una tecla de menu de coccion. Por consiguiente, es preferible que una tecla de seleccion de una receta de cocina que requiera un control de aceleracion de conveccion se proporcione para que el usuario seleccione. Por ejemplo, cuando con una tecla para curry que es una de las recetas de coccion, debido al espesor del lfquido, la conveccion no se genera facilmente, y tendio a ocurrir un abrasamiento en la parte inferior de la cacerola. De esta manera, hasta ahora, se ha llevado a cabo un metodo de coccion, tal como anadir el roux del curry despues de que las verduras estan suficientemente hervidas, detener el calentamiento por induccion despues de que haya sido anadido el roux del curry, o guisar accionando la bobina de calentamiento por induccion con la potencia de calentamiento minima.
Por consiguiente, cuando el usuario opera una tecla de seleccion “curry” antes del comienzo de la coccion, despues del comienzo de la coccion, o en medio de la coccion, es preferible que se emita una notificacion que notifique al usuario llevar a cabo el control de aceleracion de conveccion de la presente invencion cuando se anade curry. Espedficamente, como se muestra en la Fig. 27 de la Realizacion 2, se puede concebir un metodo en el que se muestra un visualizador que incite al usuario a empujar el conmutador de seleccion de control de aceleracion de
conveccion 350 usando el area de grna 100GD del medio de visualizacion integrado 100 que notifica
adecuadamente al usuario la informacion de referencia durante cada coccion o en el que se lleva a cabo el anuncio con el sintetizador de voz 315. Cuando se selecciona el conmutador de seleccion de control de aceleracion de
conveccion 350, el circuito de control de excitacion 200 realiza automaticamente un cambio en las condiciones de
excitacion de las subbobinas de calentamiento SC y la bobina de calentamiento principal MC y realiza automaticamente la determinacion de si la temporizacion es adecuada, tal como despues del comienzo de la ebullicion. Si la temporizacion es adecuada, entonces, se lleva a cabo continuamente el calentamiento que acelera la conveccion.
Aplicabilidad industrial
El sistema de coccion por induccion segun la invencion realiza accionamiento por calor combinando la bobina de calentamiento principal y la subbobina o las subbobinas de calentamiento. Cuando se lleva a cabo la coccion, el usuario puede seleccionar facilmente el menu de coccion que coincida con el menu deseado por el usuario, tal como uno que concierna a la velocidad de calentamiento o calentamiento uniforme. El usuario puede confirmar su resultado, tambien. Por tanto, el sistema de coccion por induccion se puede aplicar ampliamente a los sistemas de coccion de proposito especial de tipo encimera y de tipo empotrado para fuente de calor calentada por induccion y sistemas de coccion por induccion complejos con otras fuentes de calor de tipo radiante.
Lista de signos de referencia
A cuerpo principal; B panel superior; C alojamiento; D medio de calentamiento; E medio de operacion; F medio de control; G medio de visualizacion; W anchura; AM marca activa; CL, CL1 lmea central izquierda-derecha del cuerpo principal A; CL2 lmea central izquierda-derecha de la fuente de calor IH izquierda; CU unidad de enfriamiento; Da diametro externo de la bobina de calentamiento IH izquierda; DB diametro externo de disposicion de bobina auxiliar; DC diametro externo maximo de la visualizacion ancha; E1A tecla de seleccion para calentamiento rapido; E1B tecla de seleccion para hervir agua; E1C tecla de seleccion para hervir; E2A tecla de seleccion para precalentamiento; E2B tecla de seleccion para cocer arroz; E3A tecla de seleccion para freidora; E3B tecla de seleccion para hervir agua y retener calor; KT muebles de cocina; K1 abertura de instalacion; KTK abertura; N objetivo de calentamiento (cacerola); SC subbobinas de calentamiento (grupo), SC1 a SC4 subbobina de calentamiento; MC bobina de calentamiento principal; MIV circuito inversor para la bobina de calentamiento principal; SIV1 a SIV4 circuito inversor para subbobina de calentamiento; SX espacio; STC unidad de emision de luz central (unidad de emision de luz de la bobina de calentamiento principal); X1 punto central; X2 punto central; 2 caja de cuerpo principal; 2A cuerpo; 2B placa de reborde delantero; 2S parte inclinada; 2U pared del lado trasero del cuerpo; 3B reborde trasero; 3L reborde izquierdo; 3R reborde derecho; 6L fuente de calor IH izquierda; 6LC bobina de calentamiento IH izquierda; 6LM marca de grna; 6R fuente de calor IH derecha; 6RC bobina de calentamiento IH derecha; 6RM marca de grna; 7 fuente de calor radiante electrica central (calentador); 7M marca grna; 8L camara de enfriamiento del lado izquierdo; 8R camara de enfriamiento derecha; 9 camara de calentamiento de grill; 9A abertura delantera; 9B abertura trasera; 9C bastidor interno; 9D bastidor externo; 9E salida; 10 camara del componentes de parte superior; 12 campana extractora trasera; 13 puerta; 13A abertura central; 13B asa; 14 conducto de escape; 14A abertura del extremo
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superior; 14B parte inferior tubular; 14C agujero de ventilacion; 20 bastidor superior (cuerpo del bastidor); 20B agujero de ventilacion derecho; 20C agujero de ventilacion central; 20D agujero de ventilacion izquierdo; 21 placa superior; 22 fuente de calor radiante electrica (calentador); 23 fuente de calor radiante electrica (calentador); 24A muesca; 24L placa de separacion vertical izquierda; 24R placa de separacion vertical derecha; 25 placa de separacion horizontal; 26 espacio; 28 placa de separacion trasera; 28A salida; 30 ventilador; 30F paleta; 31R sensor de infrarrojos; 31L, 31L1 a 31L5 sensor de infrarrojos; 32 eje de rotacion; 33 circuito de accionamiento de motor; 34 caja de componentes; 34A primera salida; 34B segunda salida; 37 caja de ventilador; 37A tubo de succion; 37B succion; 37C tubo de salida (salida); 37D caja; 37E caja; 39 camara de ventilador; 41 placa de circuito; 42 conducto de enfriamiento; 42A caja superior; 42B caja inferior; 42C agujero de soplado; 42D pared de separacion; 42E pared de separacion; 42F espacio de ventilacion; 42G espacio de ventilacion; 42H espacio de ventilacion; 42J agujero de comunicacion (abertura); 42K agujero de ventilacion; 43A aleta de radiacion; 43B aleta de radiacion; 45R pantalla de visualizacion de cristal lfquido; 45L pantalla visualizacion de cristal lfquido; 46 caja de componentes delantera; 46A conducto inferior; 46B conducto superior; 46C muesca; 50 cubierta en forma de recipiente; 56 sustrato de montaje; 57 componentes electricos y electronicos; 60 unidad de operacion del lado delantero; 61 unidad de operacion del lado superior; 62L bastidor de operacion del lado delantero izquierdo; 62R bastidor de operacion del lado delantero derecho; 63 conmutador de potencia principal; 63A boton de operacion; 64R selector de operacion derecho; 64L selector de operacion izquierdo; 66R lampara de indicacion derecha; 66L lampara de indicacion izquierda; 70 unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento derecha; 71 unidad de operacion de ajuste de potencia de calentamiento izquierda; 72 unidad de operacion central; 73 material de prevencion de fugas de flujo magnetico; 75 fuente de alimentacion AC; 76 circuito rectificador; 77A elemento de conmutacion; 77B elemento de conmutacion; 78A elemento de conmutacion; 78B elemento de conmutacion; 79A elemento de conmutacion; 79B elemento de conmutacion; 80 fuente de alimentacion DC; 88A elemento de conmutacion; 89A elemento de conmutacion; 90 tecla de ajuste de un solo toque; 91 tecla de potencia de calentamiento baja; 92 tecla de potencia de calentamiento media; 93 tecla de potencia de calentamiento alta; 94 tecla de 3 kW; 95 boton de operacion para fuentes de calor radiante electricas 22 y 23; 96 boton de operacion para conmutador de operacion de parada; 97A boton de operacion para conmutador de control de temperatura; cambiar; 97B boton de operacion para conmutador de control de temperatura; 98 boton de conmutacion de encendido/apagado; 99A conmutador de configuracion; 99B conmutador de configuracion; 100 medio de visualizacion integrado; 100L1 area correspondiente de fuente de calor IH izquierda 6L; 100L2 area correspondiente de fuente de calor IH izquierda 6L; 100M1 area correspondiente de fuente de calor radiante electrica central 7; 100M2 area correspondiente de fuente de calor radiante electrica central 7; 100R1 area correspondiente de fuente de calor IH derecha 6R; 100R2 area correspondiente de fuente de calor IH derecha 6R; 100G area de coccion de camara de calentamiento de grill 9; 100GD area de grna; 100F area de visualizacion de tecla; 100N area de visualizacion arbitraria; 100LX unidad de visualizacion; 101R lampara de indicacion de potencia de calentamiento derecha; 101L lampara de indicacion de potencia de calentamiento izquierda; 106 ventilador; 106A paleta de rotor; 106B motor de accionamiento; 108 platillo; 109 grill; 110A condensador de resonancia; 110B condensador de resonancia; 113 hueco; 114 hueco; 115 hueco; 116 hueco; 121 catalizador desodorizante; 121H calentador electrico para catalizador; 130 tecla de menu practico; 131R boton de menu practico IH derecho; 132 cubierta; 141 tecla de entrada; 142 tecla de entrada; 143 tecla de entrada; 144 tecla de entrada; 145 tecla de entrada; 146 tecla de entrada; 200 circuito de control de excitacion; 201 unidad de entrada; 202 unidad de salida; 203 unidad de almacenamiento; 204 unidad de control aritmetico (CPU); 210R circuito inversor para fuente de calor IH derecha; 210L circuito inversor para fuente de calor IH izquierda; 211 circuito de accionamiento de calentador de fuente de calor radiante electrica central 7; 212 circuito de accionamiento de calentador para accionamiento de fuente de calor radiante electrica para calentar camara de calentamiento de grill 9; 213 circuito de accionamiento de calentador para accionar fuente de calor electrica de radiacion 23 para camara de calentamiento de grill 9 de calentamiento en camara; 214 circuito de accionamiento de calentador para accionar un calentador catalttico 121H; 215 circuito de accionamiento para accionar una pantalla de cristal lfquido de medio de visualizacion integrado 100; 221 circuito de puente rectificador; 222 bobina; 223 condensador de filtrado; 224 condensador de resonancia; 225 medio de conmutacion (IGBT); 226 diodo compensador; 227 sensor de deteccion de corriente; 228 circuito de accionamiento; 228A circuito de accionamiento; 228B circuito de accionamiento; 231 circuito de accionamiento; 240 circuito de deteccion de temperatura; 241 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura); 242 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura en camara); 243 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura); 244 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura); 245 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura); 250 tecla dedicada al pan; 251 tecla de coccion compuesta; 260 a 264 circuito de accionamiento; 267A sensor de corriente; 267B sensor de corriente; 267C sensor de corriente; 267D sensor de corriente; 270 a 275 espacio; 276 unidad de emision de luz individual; 277 unidad de emision de luz de area amplia; 278 circuito de accionamiento; 280 unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento; 290 soporte de bobina; 290A saliente de soporte; 290Y soporte de bobina; 291 anillo de proteccion; 300 motor de accionamiento; 307 espacio; 310 agujero pasante; 311 grafico de bobina de calentamiento principal; 312 grafico de subbobina de calentamiento; 313L unidad de visualizacion izquierda; 313M unidad de visualizacion central; 313R unidad de visualizacion derecha; 314 ventana de visualizacion; 315 sintetizador de voz; 316 altavoz; 317 a 320 tecla de entrada; 330 a 336 tecla de entrada para potencia de calentamiento; 337 visualizador de potencia de calentamiento; 338 visualizador de temperatura alta; 339 marca que indica potencia de calentamiento; 340 marca que indica potencia de calentamiento; 350 conmutador de seleccion de aceleracion de conveccion; 351 visualizador de menu de coccion por calor; 352 hueco; 353 conducto de flujo; 354 espacio interno del conducto de flujo; 355 agujero pasante; 356 agujero de grna de luz; 357 placa de soporte.

Claims (7)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
    45
    1. Un sistema de coccion por induccion, que comprende:
    una placa superior (21) para colocar un objetivo de calentamiento (N) para poner un objeto a ser cocinado dentro del mismo, el objetivo de calentamiento (N) que incluye una cacerola;
    una bobina de calentamiento principal (MC) anular dispuesta debajo de la placa superior (21);
    una primera subbobina de calentamiento (SC1) y una segunda subbobina de calentamiento (SC2) dispuestas contiguas en ambos lados respectivos de la bobina de calentamiento principal (MC), y cada una que tiene una forma aplastada con una anchura menor que un radio de la bobina de calentamiento principal (MC);
    circuitos inversores (MIV, SIV1, SIV2) que suministran potencia de calentamiento por induccion a la bobina de calentamiento principal (MC), la primera subbobina de calentamiento (SC1) y la segunda subbobina de calentamiento (SC2), respectivamente;
    una unidad de control (200) que controla las salidas de los circuitos inversores; y
    una unidad de operacion que da instrucciones de un comienzo de calentamiento y ajustes de potencia de calentamiento a la unidad de control (200),
    caracterizado por que
    la unidad de control (200) toma un periodo de tiempo no para suministrar potencia de calentamiento por induccion a la primera subbobina de calentamiento (SC1) y suministra potencia de calentamiento por induccion a la segunda subbobina de calentamiento (SC2) desde el circuito inversor (SIV2) correspondiente a la misma durante el periodo de tiempo, entonces la unidad de control (200) toma un periodo de tiempo para detener el suministro de potencia de calentamiento por induccion a la segunda subbobina de calentamiento (SC2) y suministra potencia de calentamiento por induccion a la primera subbobina de calentamiento (SC1) desde el circuito inversor (SIV2) correspondiente a la misma durante este ultimo periodo de tiempo, y
    la unidad de control (200) repite la operacion de conmutacion de excitacion para la subbobina de calentamiento primera (SC1) y la segunda (SC2) una pluralidad de veces.
  2. 2. El sistema de coccion por induccion segun la reivindicacion 1, que ademas comprende un sensor de temperatura (242) que detecta una temperatura del objetivo de calentamiento (N), en donde
    cuando el sensor de temperatura (242) detecta un estado de ebullicion del objeto a ser cocinado, la unidad de control (200) repite la operacion de conmutacion de excitacion para las subbobinas de calentamiento (SC1, SC2) una pluralidad de veces.
  3. 3. El sistema de coccion por induccion segun la reivindicacion 1 o 2, que ademas comprende una unidad de visualizacion (100LX) que muestra una condicion de calentamiento instruida a la unidad de control (200) por un usuario, en donde
    la unidad de visualizacion (100LX) muestra que la unidad de control (200) esta repitiendo la operacion de conmutacion de excitacion para las subbobinas de calentamiento (SC1, SC2) una pluralidad de veces.
  4. 4. El sistema de coccion por induccion segun una de las reivindicaciones precedentes, que ademas comprende una unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentado (280) que determina si un objetivo de calentamiento (N) esta colocado encima de la bobina de calentamiento principal (MC) y las subbobinas de calentamiento (SC1, SC2), en donde
    cuando la unidad de determinacion de colocacion de objeto calentado (280) determina que un objetivo de calentamiento (N) esta colocado sobre la bobina de calentamiento principal (MC) y las subbobinas de calentamiento (SC1, SC2) al mismo tiempo, se hace operable la operacion de calentamiento cooperativo.
  5. 5. El sistema de coccion por induccion segun la reivindicacion 4, en donde se muestra una visualizacion en una unidad de visualizacion (100LX) de que esta siendo realizado un calentamiento cooperativo con la bobina de calentamiento principal (MC) y las subbobinas de calentamiento (SC1, SC2).
  6. 6. El sistema de coccion por induccion segun la reivindicacion 4, en donde una tasa de concordancia de una forma doblada de cada subbobina de calentamiento (SC1, SC2) y una forma doblada de una lmea periferica de la bobina de calentamiento principal (MC) es de un 60 por ciento o mas.
  7. 7. El sistema de coccion por induccion segun la reivindicacion 3, en donde dos subbobinas de calentamiento (SC1, SC2) que se enfrentan entre sf con la bobina de calentamiento principal (MC) entre medias estan agrupadas en que un unico subcircuito inversor (SIV) esta conectado al grupo, el circuito inversor se conmuta por la unidad de control (200) de manera que una cualquiera de las dos subbobinas de calentamiento (SC1, SC2) se accione 5 simultaneamente con la bobina de calentamiento principal (MC) para realizar un calentamiento cooperativo.
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