ES2641016T3

ES2641016T3 - Producto de aleación de cobre-cinc y procedimiento para producir el producto de aleación de cobre-cinc

Info

Publication number: ES2641016T3
Application number: ES10854397.6T
Authority: ES
Inventors: Yasuharu Yoshimura; Takuya Koizumi; Koichi Mikado; Takahiro Fukuyama; Atsushi Ogihara
Original assignee: YKK Corp
Current assignee: YKK Corp
Priority date: 2010-07-05
Filing date: 2010-07-05
Publication date: 2017-11-07
Anticipated expiration: 2030-07-05
Also published as: WO2012004841A1; EP2592163A1; TWI409345B; TW201202448A; KR101502246B1; JP5442119B2; US9023272B2; KR20130041070A; US20130104349A1; HK1182744A1; EP2592163A4; CN102959108A; JPWO2012004841A1; CN102959108B; EP2592163B1

Abstract

Producto de aleación de cobre-cinc que incluye una aleación de cobre-cinc que consiste en cobre, cinc en una cantidad mayor que el 35% en peso e inferior o igual al 43% en peso e impurezas inevitables, y que presenta una estructura bifásica compuesta por una fase α y una fase β, caracterizado por que la proporción de la fase β en la aleación de cobre-cinc se controla para ser superior al 10% e inferior al 40%, estando los granos de cristal de la fase y de la fase ß aplastados en una forma plana y dispuestos en una forma de capa mediante α un trabajo en frío, siendo el producto de aleación de cobre-cinc una parte componente de un cierre de cremallera (5, 6, 10).

Description

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DESCRIPCION

Producto de aleacion de cobre-cinc y procedimiento para producir el producto de aleacion de cobre-cinc.

Campo tecnico

La invencion se refiere a un producto de aleacion de cobre-cinc que es economico y presenta una excelente resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales (en ingles: season cracking) y al agrietamiento por corrosion bajo tension (en ingles: stress corrosion cracking), y un procedimiento para producir el producto de aleacion de cobre-cinc y particularmente a un producto de aleacion de cobre-cinc destinado a formar una parte componente de un cierre de cremallera tal como un elemento de acoplamiento para un cierre de cremallera, un tope terminal, o similar, y un procedimiento para producir el producto de aleacion de cobre-cinc.

Tecnica anterior

Una aleacion de cobre-cinc presenta una trabajabilidad excelente y ha sido ampliamente utilizada en diversos campos en la tecnica relacionada. En general, los costes de material de la aleacion de cobre-cinc pueden reducirse aumentando el contenido en cinc debido a que el metal base de cinc es mas barato que el metal base de cobre. Ademas, cuando el contenido en cinc esta en un rango de 43% en peso o menos, se puede realizar el trabajo en frfo con una reduccion de laminado del 80% o mas y se puede mejorar la resistencia ffsica mediante la deformacion por procesado generada en el trabajo en frfo y cuanto mas elevado sea el contenido en cinc, mas mejorados son los efectos obtenidos.

En adicion, se sabe que la aleacion de cobre-cinc presenta un matiz cromatico de aleacion inherente en funcion de su contenido en cinc. Por ejemplo, una aleacion de cobre-cinc que contiene cinc en una cantidad del 15% en peso (un laton de primer tftulo, generalmente denominado laton rojo) tiene un matiz cromatico de oro rojizo. Ademas, una aleacion de cobre-cinc que contiene cinc en una cantidad del 30% en peso (otro laton de primer tftulo, generalmente denominado laton siete-tres) tiene un matiz cromatico de oro amarillento y una aleacion de cobre-cinc que contiene cinc en una cantidad del 40% en peso (un laton de segundo tftulo, generalmente denominado laton cuatro-seis) tiene un matiz cromatico de oro rojizo como en el laton rojo.

En cuanto a la aleacion de cobre-cinc, con el fin de mejorar aun mas las propiedades tales como la resistencia ffsica, la resistencia a la corrosion, o similares, se han llevado a cabo diversas actividades de investigacion y desarrollo en la tecnica relacionada y se han aplicado en un uso practico.

Por ejemplo, la solicitud de patente japonesa abierta a inspeccion publica n° 2000-129376 (documento de patente 1) da a conocer una aleacion de cobre-cinc con la resistencia ffsica mejorada sin deteriorar la trabajabilidad.

La aleacion de cobre-cinc dada a conocer en el documento de patente 1 contiene cobre en una cantidad del 60% en peso o mas y menos del 65% en peso. Ademas, la estructura metalica de la aleacion de cobre-cinc tiene una estructura mixta bifasica compuesta de fase a y fase p finas, excepto la fase p gruesa que permanece inevitablemente y la fase a no recristalizada. Segun el documento de patente 1, la resistencia ffsica no aumenta en un contenido en cobre del 65% en peso o mas y la trabajabilidad no es suficiente en un contenido en cobre de menos del 60% en peso.

Ademas, en el documento de patente 1, se dice que la estructura mixta bifasica compuesta por la fase a fina y la fase p fina significa un estado en el que la fase p con un tamano de 0,1 pm a 2 pm esta presente mientras esta en contacto con la fase a en el lfmite del grano. En adicion, se dice que la fase p que esta inevitablemente presente es una fase p que esta presente antes de un recocido a baja temperatura o una fase p de crecimiento grueso que se genera parcialmente a partir de una estructura procesada durante el recocido a baja temperatura, y se dice que la fase a no recristalizada significa que una estructura procesada permanece parcialmente mientras la estructura procesada se transforma en una estructura mixta bifasica durante el tratamiento de recocido a baja temperatura.

Cuando se produce la aleacion de cobre-cinc segun el documento de patente 1, se obtiene una aleacion fundiendo primero una materia prima que tiene una composicion predeterminada, colando la masa fundida y sometiendo la masa fundida colada a un trabajo en caliente, y despues la aleacion obtenida se somete a un trabajo en frfo con una tasa de trabajo en frfo del 50% o mas.

Despues del trabajo en frfo con una tasa de trabajo en frfo del 50% o mas, la aleacion se somete a un recocido a baja temperatura. Por consiguiente, la fase p se crea mientras se elimina simultaneamente la deformacion por procesado. En este caso, segun el documento de patente 1, se tarda en crear la fase p cuando la temperatura del recocido a baja temperatura es baja y la fase a recristalizada aparece cuando la temperatura del recocido a baja temperatura es alta, haciendo de este modo que sea imposible obtener una resistencia ffsica suficiente, y asf se prefiere fijar la temperatura del recocido a baja temperatura aproximadamente entre 200°C y 270°C.

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Segun el documento de patente 1, una aleacion de cobre-cinc producida realizando el recocido a baja temperatura puede mejorar su resistencia ffsica sin degradar la trabajabilidad tal como la flexibilidad en prensa y similares.

Por un lado, por ejemplo, la solicitud de patente japonesa abierta a inspeccion n° 2000-355746 (documento de patente 2) da a conocer una aleacion de cobre-cinc que tiene un contenido en cinc del 37% en peso a 46% en peso, una estructura cristalina de a + p a temperatura normal, una proporcion de area de fase p del 20% o mas en la estructura cristalina a temperatura normal y un diametro medio de parffcula de cristal de la fase a y la fase p de 15 pm o menos y describe que este tipo de aleacion de cobre-cinc tiene excelente rendimiento de corte y resistencia ffsica.

Ademas, segun el documento de patente 2, la aleacion de cobre-cinc se produce sometiendo un material de aleacion de cobre-cinc que tiene un contenido en cinc del 37% en peso al 46% en peso a extrusion en caliente a una temperatura en un rango de 480°C a 650°C y enfriando a continuacion el material de aleacion de cobre-cinc a 0,4°C/segundo o mas hasta que la temperatura es d e 400C o menos.

Documento de la tecnica anterior

Documento de patente

Documento de patente 1: Solicitud de patente japonesa abierta a inspeccion publica n° 2000-129376 Documento de patente 2: Solicitud de patente japonesa abierta a inspeccion publica n° 2000-355746

Sumario de la invencion

Problemas a resolver por la invencion

La aleacion de cobre-cinc ha sido ampliamente utilizada en diversos campos como se ha descrito anteriormente, y se ha usado frecuentemente incluso en, por ejemplo, una parte componente de cierre de cremallera, tal como un elemento de acoplamiento para un cierre de cremallera, un tope terminal, y similares. Un elemento de acoplamiento o tope terminal hecho de una aleacion de cobre-cinc se produce, por ejemplo, rebanando un alambron que tiene una forma predeterminada en seccion transversal a un grosor predeterminado, o punzonando una placa que tiene un grosor predeterminado, y sometiendo luego cada parte obtenida a un procedimiento de prensado y similares para formar una cabeza de acoplamiento. Ademas, el elemento de acoplamiento o tope terminal obtenido se fija a una cinta de cierre para un cierre de cremallera al ser prensado para fijarse a una parte marginal de la cinta de cierre.

Sin embargo, cuando un elemento de acoplamiento o tope terminal hecho de una aleacion de cobre-cinc se fija a una cinta de cierre mediante prensado, el elemento de acoplamiento o tope terminal se deforma plasticamente y, asf, existe un problema en el sentido de que se produce el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales a causa de tensiones residuales o se produce el agrietamiento por corrosion bajo tension en el elemento de acoplamiento o tope terminal fijado a la cinta de cierre.

En este caso, el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales es un fenomeno en el que se producen grietas en una superficie externa de un producto (elemento de acoplamiento o tope terminal) cuando una aleacion de cobre-cinc en la que esta presente una tension residual de traccion esta expuesta a un entorno corrosivo tal como amoniaco gaseoso y similares. En adicion, el agrietamiento por corrosion bajo tension es un fenomeno en el que se generan grietas en la superficie del producto debido a la interaccion entre el esfuerzo de traccion y el ambiente corrosivo y las grietas progresan con el tiempo.

Es sabido que el problema del agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o del agrietamiento por corrosion bajo tension ocurre facilmente en una aleacion de cobre-cinc que tiene un contenido en cinc de mas del 15% en peso y, por ejemplo, incluso cuando una parte componente de cierre de cremallera se produce usando una aleacion de cobre-cinc que tiene un contenido en cinc aproximadamente desde el 35% en peso al 40% en peso como se describe en el documento de patente 1 o una aleacion de cobre-cinc que tiene un contenido en cinc del 37% en peso al 46% en peso como se describe en el documento de patente 2, el problema del agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension puede no ser resuelto.

Ademas, como medida para prevenir el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension, se conoce en la tecnica relacionada anadir un tercer elemento y realizar un tratamiento de recocido que elimina la deformacion por procesado.

Por ejemplo, en cuanto a la adicion de un tercer elemento, se sabe que es posible obtener una aleacion de cobre-cinc que tiene una excelente resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension anadiendo un tercer elemento tal como estano o similar al cobre-cinc en

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una cantidad de varios % en peso.

Sin embargo, todos los terceros elementos cuyo efecto de prevenir el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension ha quedado confirmado son mas caros que el cinc, y asf existe un problema en el sentido de que se produce el aumento de los costes de material. Ademas, se reduce la trabajabilidad en frfo de una aleacion de cobre-cinc anadiendo un tercer elemento, tal como estano o similar, a la aleacion de cobre-cinc, produciendo con ello efectos adversos que hacen imposible realizar un trabajo en frfo cuando se practican fuertes reducciones por laminado.

Por una parte, cuando se mejora la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o al agrietamiento por corrosion bajo tension de una aleacion de cobre-cinc sometiendo la aleacion de cobre-cinc al tratamiento de recocido, desaparece la deformacion por procesado que se produce en la aleacion de cobre-cinc debido al tratamiento de recocido. Por esta razon, existe el problema en el sentido de que la resistencia ffsica de la aleacion de cobre-cinc se reduce y, por ejemplo, la resistencia ffsica requerida para una parte de componente de cierre de cremallera puede no obtenerse en grado suficiente.

La invencion se ha hecho teniendo en cuenta los problemas anteriormente descritos en la tecnica relacionada, y un objeto especffico de ella es proporcionar un producto de aleacion de cobre-cinc capaz de reducir los costes de material causados por un aumento en el contenido en cinc, teniendo una excelente resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension y que tiene una trabajabilidad en frfo y una resistencia ffsica apropiada, y un procedimiento para producir el producto de aleacion de cobre-cinc.

Los documentos US n° 4.226.621 A y JP 2000129376 A dan a conocer una aleacion de laton que contiene en una cantidad superior al 35% en peso y 43% en peso o menos y que tiene una estructura bifasica compuesta de una fase a y una fase p, siendo la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc superior al 10% e inferior al 40% y en la que los granos de cristal de la fase a y de la fase p se aplastan en forma plana y se disponen en forma de capas mediante un trabajo en frfo.

La invencion se halla en el producto de la reivindicacion 1 y el procedimiento de la reivindicacion 9.

En el producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion, se prefiere que los granos de cristal de la fase p que tienen una forma plana se formen en una forma de capa en una direccion que interseca una direccion en la cual progresan las grietas causadas por el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales debida a tensiones residuales o grietas causadas por el agrietamiento por corrosion bajo tension.

Ademas, en el producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion, se prefiere que los granos de cristal de la fase a y la fase p que presentan una forma plana esten dispuestos a lo largo de la superficie externa del producto de aleacion de cobre-cinc. En este caso, se prefiere que los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana esten formados de tal manera que una relacion de la longitud del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa a la longitud del lado corto en una direccion perpendicular a la superficie externa sea de 2 o superior, cuando se observa en la seccion transversal.

Ademas, se prefiere que la parte componente de cierre de cremallera sea un elemento de acoplamiento que presenta una cabeza de acoplamiento, una parte de cuerpo que se extiende desde la cabeza de acoplamiento y esta instalada, y un par de partes de ala que se extienden divergentemente desde la parte de cuerpo e instaladas, y se prefiere que la-fase a y fase p que presentan una forma plana esten dispuestas a lo largo de una superficie lateral interna de la parte de ala que el par de partes de ala encaran. Ademas, se prefiere que una superficie lateral interna de una parte de horquilla que se conecta desde la superficie lateral interna de la parte de ala este dispuesta en la parte de cuerpo y la fase a y la fase p que presentan una forma plana esten dispuestas a

lo largo de la superficie lateral interna de la parte de horquilla de la parte de cuerpo.

La parte componente de cierre de cremallera es un tope terminal que esta fijado a una cinta de cierre de un cierre de cremallera, y se prefiere que la fase a y la fase p que presentan una forma plana esten dispuestas a lo largo de la superficie lateral interna para estar en contacto con la cinta de cierre del tope terminal.

En el procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion, la etapa que

consiste en controlar la proporcion de la fase p preferentemente incluye someter la aleacion de cobre-cinc a un tratamiento termico.

En adicion, se prefiere que el procedimiento para producir un producto de aleacion de cinc-cobre de la invencion incluya formar los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana en una forma de capa en una direccion que interseca una direccion en la cual progresan las grietas causadas por el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales debido a tensiones residuales o grietas causadas por el agrietamiento por corrosion bajo tension, mediante trabajo en frfo.

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Ademas, se prefiere que el procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion incluya la formacion de los granos de cristal de la fase p mediante un trabajo en fno de tal manera que la relacion de la longitud del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa del producto de aleacion de cobre- cinc a la longitud del lado corto en una direccion perpendicular a su superficie externa sea de un tamano predeterminado, cuando se observa en la seccion transversal. En este caso, se prefiere mas que el procedimiento incluya formar los granos de cristal de la fase p de manera que la relacion de la longitud del lado largo a la longitud del lado corto sea de 2 o superior, cuando se observa en la seccion transversal.

Efecto de la invencion

El producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion esta compuesto de una aleacion de cobre-cinc que contiene cinc en una cantidad mayor que el 35% en peso y del 43% en peso o menos y que presenta una estructura bifasica compuesta por una fase a (estructura cubica centrada en la cara) y una fase p (estructura cubica centrada en el cuerpo). Es posible formar de manera segura una capa p en la aleacion de cobre-cinc para controlar la proporcion de la capa p aumentando el contenido en cinc a un valor que es superior al 35% en peso y para conseguir la reduccion en los costes de material disminuyendo el contenido en cobre en la aleacion de cobre-cinc. Por un lado, es posible formar establemente una estructura bifasica compuesta por una fase a y una fase p y mejorar la trabajabilidad en fno de la aleacion de cobre-cinc controlando el contenido en cinc a menos del 43% en peso.

En adicion, en el producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, se controla que la proporcion de la fase p sea superior al 10% y menor del 40% y preferentemente del 15% o direccion perpendicular a su superficie externa sea de un tamano predeterminado, cuando se observa en la seccion transversal. En este caso, se prefiere mas que el procedimiento incluya formar los granos de cristal de la fase p de manera que la relacion de la longitud del lado largo a la longitud del lado corto sea de 2 o superior, cuando se observa en la seccion transversal.

En el procedimiento de fabricacion de un producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, se prefiere fabricar un producto intermedio como producto de aleacion de cobre-cinc.

O bien, se prefiere fabricar una parte componente de un cierre de cremallera como producto de aleacion de cobre-cinc formando un alambron o una placa a partir de la aleacion de cobre-cinc y cortando o punzonando el alambron o la placa, y se prefiere particularmente fabricar un elemento o tope terminal de un cierre de cremallera como parte componente de un cierre de cremallera

Efecto de la invencion

En adicion, en el producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, se controla que la proporcion de la fase p sea superior al 10% y menor del 40% y preferentemente del 15% o mas y menor del 40%. En este caso, la fase p en la aleacion de cobre-cinc es una estructura dura comparada con la fase a, y la resistencia ffsica de la aleacion de cobre-cinc puede mejorarse aumentando la proporcion de la fase p, pero al contrario se reduce la trabajabilidad en fno de la aleacion de cobre-cinc. Ademas, en la invencion, la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension del producto de aleacion de cobre-cinc puede mejorarse por la presencia de la fase p aplastada en una forma plana como se describe a continuacion.

Por lo tanto, cuando la proporcion de la fase p en el producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion se controla para que sea del 10% o menos, se reduce la resistencia ffsica del producto de aleacion de cobre-cinc y simultaneamente es posible que no se obtengan los efectos de mejora en la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y el agrietamiento por corrosion bajo tension en grado suficiente. Ademas, cuando la proporcion de la fase p se controla para que sea del 40% o mas, la aleacion de cobre-cinc se vuelve quebradiza, provocando de este modo la degradacion en la trabajabilidad en fno. En adicion, es posible que los efectos de mejorar la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension no se obtengan en grado suficiente. Por lo tanto, la resistencia ffsica y la trabajabilidad en fno de la aleacion de cobre-cinc pueden asegurarse apropiadamente controlando la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc a un valor que sea superior al 10% e inferior al 40%.

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En adicion, en el producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, los granos de cristal de la fase a y los granos de cristal de la fase p se aplastan en una forma plana y se disponen en forma de capa mediante trabajo en frfo. Ademas, la forma de capas mencionada en la invencion significa que una pluralidad de los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana esta dispuesta lado a lado con direccionalidad y preferentemente una pluralidad de los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana esta dispuesta de forma solapada desde la superficie externa a traves del interior del producto.

Habitualmente, el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension del producto de aleacion de cobre-cinc se produce cuando las grietas progresan en el lfmite entre los granos de cristal o en los granos de cristal de la fase a. Por lo tanto, dado que los granos de cristal de la fase a y la fase p aplastados en una forma plana estan dispuestos en una forma de capa como en la invencion, de tal manera que, aunque se produzcan grietas en la superficie del producto, la fase p dura en forma plana esta presente en una forma de capa como una pared, es posible suprimir eficazmente el progreso de las grietas generadas y prevenir el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension en el producto de aleacion de cobre-cinc.

En particular, en la invencion, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan dispuestos en una forma de capa en una direccion que interseca una direccion en la cual progresan las grietas causadas por el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales debida a tensiones residuales o las grietas causadas por el agrietamiento por corrosion bajo tension, y por lo tanto es posible suprimir mas eficazmente aun el progreso de las grietas.

En el producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, los granos de cristal de la fase a y la fase p aplastados en una forma plana estan dispuestos a lo largo de la superficie externa del producto y, asf, es posible suprimir aun mas eficazmente el progreso de las grietas que se produzcan en la superficie del producto.

Particularmente en este caso, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana se forman para tener un valor de 2 o mas y preferentemente de 4 o mas como relacion entre la longitud del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa y la longitud del lado corto en una direccion que interseca la superficie externa y, preferentemente, perpendicular a la superficie externa, cuando se observa en la seccion transversal, y asf es posible aumentar los efectos de supresion de progreso de las grietas e impedir mas establemente que se produzca el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension.

Ademas, la relacion entre la longitud del lado largo y la longitud del lado corto mencionada aquf significa una relacion de aspecto (es decir, un valor del lado largo/lado corto) en el caso en el que los granos de cristal de la fase p estan rodeados por un rectangulo formado por un lado corto en una direccion perpendicular a la superficie externa y un lado largo en una direccion paralela a la superficie externa cuando se observa la seccion transversal del producto de aleacion de cobre-cinc.

El producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion se utiliza apropiadamente como un producto intermedio tal como un alambron o una placa producida antes de que se obtenga un producto final tal como, por ejemplo, una parte componente de cierre de cremallera o similar. Por consiguiente, el producto intermedio segun la invencion puede someterse, por ejemplo, a un trabajo en frfo con una tasa de trabajo (reduccion por laminado) de 50% o mas y una tasa de trabajo (reduccion por laminado) de 80% o mas para producir un producto final. En adicion, en este caso, se pueden reducir los costes del material del producto final obtenido y se puede mejorar la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales ya el agrietamiento por corrosion bajo tension del producto final.

Ademas, el producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion se utiliza de forma particularmente apropiada como una parte componente de cierre de cremallera que se somete generalmente a un trabajo en frfo con una tasa de trabajo de 50% o mas.

Ademas, la tasa de trabajo mencionada aquf es una tasa de reduccion de la seccion transversal, y asf el lfmite superior no esta particularmente limitado. Si se ha de fijar el lfmite superior de la tasa de trabajo, el lfmite superior es inferior al 100% y preferentemente del 99% o menos, porque es imposible conseguir una tasa de trabajo del 100%.

Por ejemplo, cuando la parte componente de cierre de cremallera es un elemento de acoplamiento que presenta una cabeza de acoplamiento, una parte de cuerpo que se extiende desde la cabeza de acoplamiento y montada y un par de partes de ala que se extienden divergentemente desde la parte de cuerpo y montadas, existfa un problema en la tecnica relacionada en el sentido de que el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension ocurren facilmente en la superficie lateral interna de la parte de ala que la parte de ala del elemento de acoplamiento mira o en la superficie lateral interna de una parte de horquilla que conecta desde la superficie lateral interna de la parte de ala cuando el elemento de acoplamiento se procesa por prensado para fijarse a una cinta de cierre.

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Sin embargo, cuando el producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion es un elemento de acoplamiento y la fase a y la fase p que presentan una forma plana estan dispuestas a lo largo de la superficie lateral interna de la parte de ala del elemento de acoplamiento, es posible evitar eficazmente que se produzca el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension en la superficie lateral interna de la parte de ala, aun cuando el elemento de acoplamiento se procese con prensado para montarse sobre la cinta de cierre. En adicion, cuando la fase a y la fase p que presentan una forma plana estan dispuestas a lo largo de la superficie lateral interna de la parte de horquilla de la parte de cuerpo, tambien es posible evitar eficazmente que se produzca el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension en la superficie lateral Interior de la parte de horquilla.

Ademas, cuando la parte componente del cierre de cremallera es un tope terminal que se ha de fijar a la cinta de cierre del cierre de cremallera, si la fase a y la fase p que presentan una forma plana estan dispuestas a lo largo de la superficie lateral interna del tope terminal en contacto con la cinta de cierre, es posible evitar efectivamente que se produzcan el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension en la superficie lateral interna del tope terminal aunque el tope terminal se procese por prensado y se monte sobre la cinta de cierre.

A continuacion, el procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc segun la invencion incluye una etapa que consiste en controlar la proporcion de la fase p en una aleacion de cobre-cinc que contiene cinc en una cantidad superior al 35% en peso y del 43% en peso o menos y que presenta una estructura bifasica compuesta por la fase a y la fase p a un valor que es superior al 10% y menor del 40% y preferentemente del 15% o mas o menor del 40% y una etapa que consiste en someter la aleacion de cobre-cinc con la proporcion de la fase p controlada a un trabajo en frfo con una tasa de trabajo del 50% o mas.

Segun el procedimiento de produccion de la invencion, utilizando una aleacion de cobre-cinc que contiene cinc en una cantidad mayor que el 35% en peso y del 43% en peso o menos, es posible reducir facilmente los costes de material del producto de aleacion de cobre-cinc. Ademas, es posible asegurar apropiadamente la resistencia ffsica y la trabajabilidad en frfo de la aleacion de cinc controlando la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc a un valor que es superior al 10% e inferior al 40%.

En adicion, los granos de cristal de la fase a y los granos de cristal de la fase p que estan presentes en la aleacion de cobre-cinc pueden aplastarse en una forma plana y disponerse en una forma de capa sometiendo la aleacion cobre-cinc con la proporcion de la fase p controlada a un trabajo en frfo con una tasa de trabajo del 50% o mas, y asf es posible producir un producto de aleacion de cobre-cinc que presenta una excelente resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension.

En este procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, es posible controlar de forma estable la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc a un valor que es superior al 10% e inferior al 40% sometiendo la aleacion de cobre-cinc a un tratamiento termico en una etapa que consiste en controlar la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc.

Ademas, en el procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, es posible producir establemente un producto de aleacion de cobre-cinc que presenta una resistencia bastante excelente al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension formando los granos de cristal de la fase p-que presentan una forma plana en una forma de capa en una direccion que interseca una direccion en la cual progresan las grietas causadas por el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales debido a tensiones residuales o grietas causadas por la agrietamiento por corrosion de tension, mediante un trabajo en frfo.

Ademas, en el procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, los granos de cristal de la fase p se forman a traves del trabajo en frfo de tal manera que la relacion entre la longitud del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa del producto y la longitud del lado corto en una direccion perpendicular a la superficie externa del producto es de un tamano predeterminado, preferentemente de 2 o mas y mas preferentemente de 4 o mas, cuando se observa en la seccion transversal. Por consiguiente, es posible mejorar aun mas la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension del producto de aleacion de cobre-cinc producido.

Segun este procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, se puede producir un producto intermedio en calidad del producto de aleacion de cobre-cinc. El producto intermedio producido por la invencion puede someterse, por ejemplo, a un trabajo en frfo con una tasa de trabajo del 50% o mas y un producto final obtenido a partir del producto intermedio es barato debido a la reduccion en los costes del material y presenta una excelente resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension.

En adicion, segun el procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc de la invencion, una

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parte componente de cierre de cremallera tal como un elemento de acoplamiento o un tope terminal se puede producir apropiadamente como un producto de aleacion de cobre-cinc formando un alambron largo o una placa de la aleacion de cobre-cinc y cortando o punzonando el alambron o la placa. Por consiguiente, aunque la parte componente de cierre de cremallera producida se someta a un trabajo en frfo, tal como un procedimiento de prensado y similares, puede evitarse efectivamente que se produzca el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension.

Breve descripcion de los dibujos

La figura 1 es una vista frontal de un cierre de cremallera.

La figura 2 es una vista descriptiva que describe el montaje de un elemento de acoplamiento y topes superior e inferior en una cinta de cierre.

La figura 3 es una vista esquematica que ilustra esquematicamente una posicion en la que estan dispuestos los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana.

La figura 4 es una vista esquematica que ilustra esquematicamente los granos de cristal de la fase p formados sobre la parte de capa superior sobre la superficie lateral interna de una parte de horquilla del elemento de acoplamiento.

La figura 5 es una vista descriptiva que describe la longitud del lado largo y la longitud del lado corto en cada grano de cristal de la fase p.

La figura 6 es una vista esquematica que ilustra esquematicamente los granos de cristal de la fase p formados sobre la parte de capa superior sobre la superficie lateral interna de una parte de ala del elemento de acoplamiento.

La figura 7 es una vista descriptiva que describe la longitud del lado largo y la longitud del lado corto en cada grano de cristal de la fase p.

La figura 8 es una vista descriptiva que describe conceptualmente una direccion perpendicular a la superficie externa, una direccion paralela a la superficie externa y una direccion de cada plano de corte, con respecto a una direccion de laminado.

La figura 9 es una copia de una foto de microscopio optico obtenida observando la estructura de un plano de corte que es perpendicular a la superficie de laminado de una probeta segun el ejemplo 2 y perpendicular a la direccion de laminado.

La figura 10 es una copia de una foto de microscopio optico obtenida observando la estructura de un plano de corte que es perpendicular a la superficie de laminado de una probeta segun el ejemplo 2 y paralela a la direccion de laminado.

La figura 11 es una copia de una foto de microscopio optico obtenida observando la estructura de un plano de corte que es paralelo a la superficie de laminado de una probeta segun el ejemplo 2

La figura 12 es una copia de una foto de microscopio optico obtenida observando una estructura en la

proximidad de la superficie lateral interna de una parte de ala de un elemento de acoplamiento segun el

ejemplo 1.

La figura 13 es una copia de una foto de microscopio optico obtenida observando una estructura en la

proximidad de la superficie lateral interna de una parte de horquilla de un elemento de acoplamiento segun el

ejemplo 1.

Modo de realizar la invencion

A continuacion, se describiran con detalle formas de realizacion apropiadas de la invencion con referencia a los dibujos anexos. Ademas, la invencion no esta limitada a las formas de realizacion que se describiran mas adelante, sino son posibles diversas modificaciones siempre que las modificaciones tengan sustancialmente la misma configuracion que la invencion y puedan proporcionar los mismos efectos operativos.

La parte componente de cierre de cremallera segun la forma de realizacion es una pieza hecha de una aleacion de cobre-cinc, que constituye un cierre de cremallera, y sus ejemplos incluyen un elemento de acoplamiento, un tope superior, un tope inferior, un tope terminal inferior separable, un cursor y similares.

Aquf, por ejemplo, como se describe en la figura 1, un cierre de cremallera 1 presenta un par de bandas de cierre

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izquierda y derecha 2 en las que una pluralidad de elementos de acoplamiento 10 esta montada en linea en una parte marginal de cinta que una cinta de cierre 3 encara para formar una fila de elementos 4, y un tope superior 5 y un tope inferior 6, que estan fijados a lo largo de la fila de elementos 4 en la parte extrema superior y la parte extrema inferior de las bandas de cierre izquierda y derecha 2, y un cursor 7 dispuesto de forma deslizante a lo largo de la fila de elementos 4.

En este caso, tal como se describe en la figura 2, cada elemento de acoplamiento 10 se produce rebanando un alambron 20 que presenta una seccion transversal aproximadamente en forma de Y denominado barra en Y en un grosor predeterminado y sometiendo un material de elemento 21 que se ha rebanado trabajo en prensa y similares para formar una cabeza de acoplamiento 10a.

En este momento, el elemento de acoplamiento 10 obtenido presenta la cabeza de acoplamiento 10a formada por prensado y similares, una parte de cuerpo 10b que se extiende desde la cabeza de acoplamiento 10a en una direccion y montado, y un par de partes de ala 10c que se extienden divergentemente desde la parte de cuerpo 10b y montadas en dos partes de horquilla. Ademas, se fija el elemento de acoplamiento 10 a la cinta de cierre 3 a intervalos predeterminados, deformando plasticamente ambas partes de ala 10c mientras se fija por prensado en una direccion (lado interno) de acercarse entre si en un estado en el que una parte de montaje de elementos Incluyendo una parte de hilo de nucleo 3a de la cinta de cierre 3 esta insertada entre el par de partes de ala 10c.

El tope terminal superior 5 para el cierre de cremallera 1 se produce rebanando un material cuadrado plano 5a que presenta una seccion transversal cuadrada en un grosor predeterminado y sometiendo un fragmento obtenido al trabajo de doblado para moldear el fragmento en una seccion transversal aproximadamente en forma de U. En adicion, el tope terminal superior 5 se fija a cada una de las cintas de soporte izquierda y derecha 3 deformando plasticamente el tope superior 5 mientras se prensa en un estado en el que la parte de montaje de elementos de la cinta de cierre 3 esta insertada en el espacio en su lado periferico interior.

El tope terminal inferior 6 para el cierre de cremallera 1 se produce rebanando un alambron heteromorfico 6a que presenta una seccion transversal aproximadamente en forma de H (o aproximadamente en forma de X) en un grosor predeterminado. Ademas, el tope terminal inferior 6 se fija a traves de las cintas de soporte izquierda y derecha 3 deformando plasticamente el tope terminal inferior 6 mientras se prensa en un estado en el que las partes de montaje de elementos de las cintas de soporte izquierda y derecha 3 estan insertadas en el espacio en sus lados perifericos Izquierdo y derecho, respectivamente.

En este cierre de cremallera 1, la parte componente de cierre de cremallera segun la forma de realizacion se aplica de forma particularmente apropiada como el elemento de acoplamiento 10 o los topes superior e inferior 5 y 6, que se someten a trabajo al ser prensados cuando se fijan a la cinta de cierre 3, como se ha descrito arriba. En adicion, a continuacion, se describira principalmente el elemento de acoplamiento 10 hecho de una aleacion de cobre-cinc a la que se aplica apropiadamente la invencion.

El elemento de acoplamiento 10 segun la invencion esta hecho de una aleacion de cobre-cinc compuesta de cobre, cinc e impurezas inevitables. En este caso, las impurezas inevitables significan impurezas que estan presentes en la materia prima o inevitablemente incorporadas en la etapa de produccion y trazas de impurezas que se aceptan en un grado en que no se puedan afectar las caracterfsticas del producto de aleacion de cobre- cinc.

En la aleacion de cobre-cinc utilizada como material para el elemento de acoplamiento 10, el contenido en cinc en la aleacion se ajusta a un valor que es mayor que el 35% en peso y 43% en peso o menos y la aleacion de cobre-cinc presenta una estructura bifasica de una fase a de una celosfa cubica centrada en la cara y una fase p de celosfa cubica centrada en el cuerpo.

En este caso, cuando el contenido en cinc en la aleacion de cobre-cinc es del 35% en peso o menos, la fase p en la aleacion no se forma o es diffcil controlar la proporcion de la fase p al siguiente rango, aunque se forme la fase p en la aleacion. Ademas, cuando el contenido en cinc en la aleacion de cobre-cinc es pequeno, el contenido en cobre incluido en la aleacion de cobre-cinc se incrementa esencialmente y, por lo tanto, los costes de material del elemento de acoplamiento 10 aumentan a medida que aumenta el contenido en cobre. Por un lado, cuando el contenido en cinc en la aleacion de cobre-cinc supera el 43% en peso, la estructura monofasica de la fase p de la aleacion de cobre-cinc se vuelve quebradiza y, por lo tanto, la trabajabilidad en frfo de la aleacion de cobre-cinc se deteriora y fracturas por fragilidad se producen facilmente.

En adicion, el elemento de acoplamiento 10 puede mostrar un matiz cromatico (es decir, un matiz cromatico de color oro rojizo) que es el mismo que el matiz cromatico del elemento de acoplamiento 10 en la tecnica relacionada, la cual esta compuesta por un elemento de cobre-cinc que presenta un contenido en cinc aproximadamente del 15% en peso, controlando el contenido en cinc de la aleacion de cobre-cinc al rango descrito anteriormente. Especfficamente, el matiz cromatico de la aleacion de cobre-cinc presenta un valor L de 60 a 90, un valor a de 0 a 5 y un valor b de 15 a 35 en el sistema de colores Lab. Segun ello, aunque el cierre de cremallera 1 esta configurado utilizando el elemento de acoplamiento 10 de la forma de realizacion, el cierre de

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cremallera 1 incluye el mismo color que en la tecnica relacionada y, por lo tanto, nunca crea incomodidad para un usuario del cierre de cremallera 1.

Ademas, en una aleacion de cobre-cinc utilizada en el elemento de acoplamiento 10, la proporcion de la fase p se controla a un valor que es superior al 10% y menor del 40% y preferentemente del 15% o superior e inferior al 40%. En este caso, cuando la proporcion de la fase p es del 10% o menos, no es posible obtener con un grado suficientemente los efectos de mejorar la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension como se describe a continuacion. Por un lado, cuando la proporcion de la fase p se controla a un valor que es del 40% o superior, la aleacion de cobre-cinc se vuelve quebradiza y la trabajabilidad en frfo de la aleacion de cobre-cinc se deteriora.

Ademas, en el elemento de acoplamiento 10 segun la forma de realizacion, los granos de cristal de la fase a y los granos de cristal de la fase p en al menos una parte de la estructura cristalina de la aleacion de cobre-cinc estan aplastados en una forma plana y dispuestos en una forma de capa. En este caso, como se ilustra esquematicamente en la figura 3 para comprender facilmente la disposicion de la fase p aplastada en una forma plana en el elemento de acoplamiento, los granos de cristal 15 de la fase p que presentan una forma plana, que se muestran esquematicamente con lfneas delgadas, estan dispuestos en una forma de capa a lo largo de su superficie externa al menos en una region en la proximidad de una superficie externa que constituye la superficie periferica exterior en la barra en Y antes de rebanar el elemento de acoplamiento 10.

Ademas, en la figura 3, para una mejor comprension de los granos de cristal 15 de la fase p que presentan una forma plana, los cristales de grano se muestran en un tamano mayor que el tamano real, pero los granos de cristal reales de la fase p se forman en un tamano menor que el tamano mostrado en la figura 3 (veanse, por ejemplo, las figuras 12 y 13). En adicion, la superficie externa mencionada aquf es una superficie expuesta al lado exterior, y una superficie lateral interna 10d de la parte de ala dispuesta encarada al lado interno de la parte de ala 10c o la superficie periferica interna en una parte rebajada de acoplamiento formada en la cabeza de acoplamiento 10a esta incluida en la superficie externa mencionada aquf. Ademas, los granos de cristal de la fase a que presentan una forma plana, que estan formados en el elemento de acoplamiento 10, estan dispuestos tambien en una region aproximadamente igual a la region en la que los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan dispuestos.

Particularmente en el caso del elemento de acoplamiento 10 de la forma de realizacion, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana se caracterizan por estar formados al menos en la proximidad (parte de capa superior) de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala a la que la parte de ala 10c esta encarada, y se prefiere que los granos de cristal de la fase p esten dispuestos incluso en la proximidad (parte de capa superior) de una superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla de la parte de cuerpo 10b formada para conectarse desde la superficie lateral interna 10d de la parte de ala.

Es decir, dado que el elemento de acoplamiento 10 en la tecnica relacionada se fija por prensado a temperatura normal cuando se fija generalmente a la cinta de cierre 3, se produce un esfuerzo residual de traccion resultante de la deformacion plastica de la parte de ala 10c en la proximidad de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla en el elemento de acoplamiento 10 despues de ser fijado, y por lo tanto se produjo facilmente el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales en la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla.

Ademas, por ejemplo, cuando se tira del elemento de acoplamiento 10 fijado a la cinta de cierre 3, un esfuerzo de traccion se aplica facilmente a la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o de la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla, que esta en cooperacion directa con la cinta de cierre 3 y, asf, el agrietamiento por corrosion bajo tension, se produjo facilmente en la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o en la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla.

Por el contrario, en el elemento de acoplamiento 10 de la forma de realizacion, los granos de cristal de la fase p dura que presentan una forma plana estan dispuestos en una forma de capa al menos en una region (parte de superficie superior) en la proximidad de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla, en las que el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension se produjeron facilmente en la tecnica relacionada. Por consiguiente, aunque las grietas resultantes de las tensiones residuales y similares se producen desde la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla, una pluralidad de las fases p que presentan una forma plana formadas en una forma de capa esta dispuesta longitudinalmente en una direccion que interseca una direccion en la que progresan grietas provocadas por el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o por el agrietamiento por corrosion bajo tension y preferentemente en una direccion perpendicular a ella, y asf las grietas pueden dispersarse o se puede bloquear el progreso de las grietas. Por esta razon, se puede impedir que las grietas se vuelvan grandes (mas profundas) y se puede evitar que se produzcan el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension, lo que perjudica la calidad del elemento de acoplamiento 10.

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Particularmente en la forma de realizacion, cuando se observa la estructura cristalina en la seccion transversal de la parte de ala 10c o la parte de cuerpo 10b del elemento de acoplamiento 10, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan dispuestos a lo largo de la superficie externa (superficie lateral interna 10d de la parte de ala o la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla) del elemento de acoplamiento 10 y formados de tal manera que una relacion de la longitud del lado corto en una direccion perpendicular a su superficie externa y la longitud del lado largo en una direccion paralela a su superficie externa, es decir, una relacion de aspecto (valor del lado largo/lado corto) de un cuadrado formado por un lado corto en una direccion perpendicular a la superficie externa y un lado largo en una direccion paralela a la superficie externa se convierte en 2 o mas y preferentemente en 4 o mas.

En adicion, la direccion perpendicular a la superficie externa indica una direccion de profundidad de la aleacion basada en la superficie externa del elemento de acoplamiento 10 cuando la estructura cristalina del elemento de acoplamiento 10 se observa en seccion transversal y, por ejemplo, cuando su superficie externa es una superficie curva, la direccion significa una direccion aproximadamente perpendicular a la direccion tangencial de la superficie curva. Por un lado, la direccion paralela a la superficie externa indica una direccion a lo largo de la superficie externa del elemento de acoplamiento 10 cuando la estructura cristalina del elemento de acoplamiento 10 se observa en seccion transversal y, por ejemplo, cuando su superficie externa es una superficie curva, la direccion significa una direccion aproximadamente paralela a la direccion tangencial de la superficie curva. Ademas, la direccion perpendicular a la superficie externa y la direccion paralela a la superficie externa no siempre han de ser perpendiculares entre si y el angulo de interseccion puede desplazarse hasta un grado en que el angulo incluye un error de 90°.

En este caso, la relacion de la longitud del lado corto en una direccion perpendicular a la superficie externa y la longitud del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa se describira con mas detalle con referencia a las figuras 4 a 7. La figura 4 es una vista que ilustra esquematicamente tres granos de cristal que se han escogido arbitrariamente de los granos de cristal de la fase p formada en la parte de superficie superior de la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla del elemento de acoplamiento 10 en la figura 13 que se describira mas adelante y la figura 6 es una vista que ilustra esquematicamente tres granos de cristal que se han escogido arbitrariamente de los granos de cristal de la fase p formada en la parte de superficie superior de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala del elemento de acoplamiento 10 en la figura 12 que se describira mas adelante.

Los granos de cristal 31, 32 y 33 de la fase p ilustrados en la figura 4, que estan formados en la parte de superficie superior de la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla del elemento de acoplamiento 10 y los granos de cristal 34, 35 y 36 de la fase p ilustrados en la figura 6, que estan formados en la parte de superficie superior de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala estan dispuestos a lo largo de la superficie externa del elemento de acoplamiento 10 y la longitud a del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa del elemento de acoplamiento 10 y la longitud b del lado corto en una direccion perpendicular a su superficie externa pueden definirse como se ilustra en las figuras 5 y 7, respectivamente.

Es decir, cuando se observa el grano de cristal 31 de la fase p, el tamano del segmento lineal que conecta entre una parte extrema y la otra parte extrema de la direccion longitudinal (una direccion paralela a la superficie externa) del grano de cristal 31 se define como la longitud a del lado largo. Ademas, cuando se mide el tamano entre los lfmites de grano de cristal en una direccion (una direccion de profundidad para la superficie externa) perpendicular a la superficie externa para el grano de cristal 31, el tamano de una parte en la que el tamano entre los lfmites de grano de cristal es el mayor se define como la longitud b del lado corto.

Cuando la longitud a del lado largo y la longitud b del lado corto se definen como se ha descrito anteriormente, el valor de "longitud a del lado largo/longitud b del lado corto" se convierte en una relacion de aspecto del grano de cristal 31. En adicion, incluso para los granos de cristal 32 a 36 de la fase p, la longitud a del lado largo y la longitud b del lado corto se definen de forma similar al grano de cristal 31 de la fase p, como se ilustra en las figuras 5 y 7. Ademas, tal como se ilustra en las figuras 5 y 7, cada uno de los granos de cristal 31 a 36 de la fase p tiene diferentes direcciones a lo largo de la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla y la superficie lateral interna 10d de la parte de ala en funcion de la posicion en la que los granos de cristal estan dispuestos y asf las direcciones de la longitud a del lado largo y la longitud b del lado corto son tambien diferentes para cada uno de los granos de cristal 31 a 36.

Ademas, en la invencion, la direccion de la seccion transversal del elemento de acoplamiento 10 puede fijarse arbitrariamente cuando se observa la estructura cristalina. En este caso, la direccion perpendicular a la superficie externa se fija en una direccion independientemente de la direccion de su direccion de seccion transversal, pero la direccion paralela a la superficie externa varfa en funcion de la direccion de su direccion de seccion transversal.

Por ejemplo, como en una placa de aleacion de cobre-cinc 25 ilustrada conceptualmente en la figura 8, la direccion perpendicular a la superficie externa en el elemento de acoplamiento 10 es una direccion 22 perpendicular a una superficie de laminado 29 que se ha de laminar en trabajo en frfo y la direccion

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perpendicular se determina basicamente en una direccion que es una direccion de profundidad para una superficie de laminado 29. Por un lado, la direccion paralela a la superficie externa es una direccion paralela a la superficie de laminado 29 y ejemplos de la direccion en la superficie de laminado 29 incluyen una direccion 23 paralela a la direccion de laminado, una direccion 24 perpendicular a la direccion de laminado, una direccion inclinada a la direccion de laminado, y similares.

Por esta razon, en la forma de realizacion, cuando el elemento de acoplamiento 10 se corta en cualquier superficie perpendicular a la superficie de laminado 29, los granos de cristal de la fase p se forman para tener un valor de 2 o mas como una relacion de la longitud del lado corto y la longitud del lado largo en uno de sus planos de corte 26 (o plano de corte 27). Particularmente en la forma de realizacion, se prefiere que la relacion de la longitud del lado corto y la longitud del lado largo este formada para tener un valor de 2 o mas en un plano de corte 26 (o plano de corte 27) y un plano de corte 27 (o plano de corte 26) perpendicular al plano de corte 26 (o al plano de corte 27).

Es decir, cuando el elemento de acoplamiento 10 se corta, por ejemplo, en una direccion perpendicular a la superficie de laminado a laminar en trabajo en frfo y paralela a la direccion de laminado, la relacion de la longitud del lado corto y la longitud del lado largo en los granos de cristal de la fase p esta formada para tener un valor de 2 o superior en un plano de corte paralelo a la direccion de laminado e incluso cuando el elemento de acoplamiento 10 se corta en una direccion perpendicular a la superficie de laminado y perpendicular a la direccion de laminado, se prefiere que la relacion de la longitud del lado corto y la longitud del lado largo en los granos de cristal de la fase p se forme para tener un valor de 2 o superior en un plano de corte perpendicular a la direccion de laminado.

Como se ha descrito anteriormente, si la relacion de la longitud del lado corto y la longitud del lado largo en los granos de cristal de la fase p que presenta una forma plana presenta una relacion de 2 o superior y preferentemente de 4 o superior en un plano de corte y preferentemente dos o mas planos de corte, se pueden bloquear efectivamente la progresion profunda de las grietas desde la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla del elemento de acoplamiento 10 y la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension del elemento de acoplamiento 10 puede mejorarse, disponiendo los granos de cristal de la fase p en una forma de capa.

Por lo tanto, por ejemplo, el elemento de acoplamiento 10 de la forma de realizacion se produce realizando un trabajo en frfo con una tasa de trabajo de, por ejemplo, 80% o mas, y asf, incluso cuando se produce tensiones residuales en el elemento de acoplamiento 10, se puede impedir de forma estable que se produzca el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension en el elemento de acoplamiento 10.

En adicion, en el elemento de acoplamiento 10 de la forma de realizacion, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan dispuestos en una forma de capa no solo sobre la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla, sino tambien en la cabeza de acoplamiento 10a, la parte de cuerpo 10b, cada superficie lateral externa 10f de la parte de ala 10c, o una superficie extrema 10g dispuesta encarada al extremo de ambas partes de ala 10c, como se ilustra en la figura 3. Por lo tanto, en el elemento de acoplamiento 10, se puede evitar eficazmente que se produzca el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension no solo en la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o en la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla, en la que se producen facilmente tensiones residuales, sino tambien en la cabeza de acoplamiento 10a, la parte de cuerpo 10b y cada superficie lateral externa de la parte de ala 10c, o la superficie extrema de ambas partes de ala 10c.

Ademas, en el elemento de acoplamiento 10 de la forma de realizacion, una region en la que los granos de cristal de la fase a que presentan una forma plana o los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan dispuestos no esta limitada a una region (parte de superficie superior) en la proximidad de la superficie externa del elemento de acoplamiento 10 y los granos de cristal de la fase a que presentan una forma plana o los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana pueden estar dispuestos en una region de profundidad desde la superficie externa del elemento de acoplamiento 10.

A continuacion, se describira un procedimiento para producir el elemento de acoplamiento 10 segun la forma de realizacion descrita anteriormente.

En primer lugar, se cuela un lingote de una aleacion de cobre-cinc que presenta un area superficial en seccion transversal predeterminada. En este momento, el lingote se cuela de tal manera que el contenido en cinc en la composicion de la aleacion de cobre-cinc se ajusta a un valor que es superior al 35% en peso y un 43% en peso o menos. En este momento, el lingote colado presenta una estructura bifasica de la fase a y la fase p.

Posteriormente, sometiendo el lingote obtenido a tratamiento termico, se controla que la proporcion de la fase a y la fase p en la aleacion de cobre-cinc tenga un valor que sea superior al 10% e inferior al 40% y preferentemente del 15% o superior e inferior al 40% como proporcion de la fase p. En este caso, las condiciones de tratamiento

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termico realizado sobre el lingote pueden fijarse arbitrariamente segun la composicion de la aleacion de cobre- cinc. Ademas, por ejemplo, cuando se cuela el lingote y se puede controlar la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc hasta el rango descrito anteriormente, puede omitirse el tratamiento termico descrito anteriormente.

Se fabrica un alambron largo que es un producto intermedio controlando la proporcion de la fase p en el lingote y sometiendo luego el lingote al trabajo en frfo tal como extrusion en frfo y similares, por ejemplo, de tal manera que la tasa de trabajo sea de 50 % o mas alto. En adicion, en la invencion, el trabajo en frfo puede realizarse a una temperatura que es mas baja que la temperatura de recristalizacion de una aleacion de cobre-cinc, una temperatura preferentemente de 200°C o menos y una temperatura de particularmente 100°C o menos

En el alambron largo obtenido sometiendo el lingote de una aleacion de cobre-cinc al trabajo en frfo como se ha descrito anteriormente, los granos de cristal de la fase a y los granos de cristal de la fase p en la aleacion de cobre-cinc se aplastan en una forma plana y se disponen en una forma de capa. Particularmente en este caso, los granos de cristal de la fase a y los granos de cristal de la fase p presentan una forma plana que se alarga a lo largo de la direccion de trabajo (direccion de laminado) al realizar el trabajo en frfo.

A continuacion, se moldea una barra en Y 20 como se ha descrito anteriormente realizando un trabajo en frfo sobre el alambron largo sometido a trabajo en frfo a traves de una pluralidad de rodillos de laminador de manera que la seccion transversal del alambron tenga aproximadamente una forma en Y. Por consiguiente, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana pueden quedar dispuestos densamente, por ejemplo, a lo largo de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala o de la superficie lateral interna l0e de la parte de

horquilla del elemento de acoplamiento 10 aplastando los granos de cristal de la fase a y los granos de cristal de

la fase p en la aleacion de cobre-cinc en una forma plana. En este caso, cuando se observa la seccion transversal longitudinal de la barra en Y larga 20 obtenida, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana dispuestos a lo largo de la superficie periferica de la barra en Y 20 estan formados para tener un valor de 2 o mas como la relacion de la longitud del lado largo a la longitud del lado corto.

Ademas, el elemento de acoplamiento 10 puede ser producido establemente rebanando la barra en Y 20 en un

grosor predeterminado y sometiendo el material de elemento rebanado 21 a trabajo en prensa y similares

mediante un punzon de conformacion o un troquel de conformacion usando un aparato como se describe, por ejemplo, en la solicitud de patente japonesa abierta a inspeccion n° 2006-247026 para formar la cabeza de acoplamiento 10a.

En este caso, cuando un trabajo en frfo que presenta una forma Y se realiza a una tasa de trabajo de 50% o mas en la etapa de produccion de la barra en Y 20, el lingote se somete a una operacion de trefilado y luego se puede someter a tratamiento termico para controlar la proporcion de la fase p. Ademas, el producto intermedio en este momento es una barra en Y.

Ademas, el elemento de acoplamiento 10 se describe principalmente en las formas de realizacion descritas anteriormente, pero la invencion puede aplicarse de manera similar incluso al tope terminal superior 5, al tope terminal inferior 6, a un tope terminal inferior separable y al cursor 7, como se ha descrito anteriormente.

Por ejemplo, en el caso del tope superior 5, se cuela en primer lugar un lingote hecho de una aleacion de cobre- cinc que tiene la misma composicion que el elemento de acoplamiento 10 y se somete el lingote a un tratamiento termico para controlar la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc. A continuacion, se fabrica un material cuadrado plano 5a (producto intermedio) que tiene una seccion transversal tetragonal sometiendo el lingote obtenido a trabajo en frfo. A continuacion, el material cuadrado plano 5a obtenido se rebana en un grosor predeterminado como se ilustra en la figura 2, y se puede producir un tope superior 5 sometiendo el fragmento obtenido al trabajo de doblado para realizar el moldeo en una forma que tiene una seccion transversal aproximadamente en forma de U.

Por un lado, en el caso del tope terminal inferior 6, se cuela en primer lugar un lingote hecho de una aleacion de cobre-cinc que tiene la misma composicion que el elemento de acoplamiento 10 o el tope terminal superior 5 y se somete el lingote a tratamiento termico para controlar la proporcion de la fase p en la aleacion cobre-cinc. A continuacion, se fabrica un alambron heteromorfico 6a (producto intermedio) que tiene una seccion transversal aproximadamente en forma de H (o aproximadamente en forma en X) sometiendo el lingote obtenido a trabajo en frfo. A continuacion, el tope terminal inferior 6 se puede producir rebanando el alambron heteromorfico 6a obtenido en un grosor predeterminado como se ilustra en la figura 2.

En el tope terminal superior 5 o tope terminal inferior 6 obtenido como se ha descrito anteriormente, es posible evitar de forma estable que se produzca el agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales o el agrietamiento por corrosion bajo tension en los topes superior e inferior 5 y 6 de manera similar al elemento de acoplamiento 10 debido a que los granos de cristal de la fase p que tienen una forma plana, y que tienen un valor de 2 o superior como relacion entre la longitud del lado largo y la longitud del lado corto, estan dispuestos de manera compacta a lo largo de su superficie lateral interna que se lleva en contacto con la cinta de cierre 3

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

cuando se fija a la cinta de cierre 3.

Ejemplos

A continuacion, la invencion se describira con mas detalle mediante ejemplos y ejemplos comparativos, pero la invencion no esta limitada a estos.

En primer lugar, las probetas para los ejemplos 1 a 4 y los ejemplos comparativos 1 a 5 se fabricaron segun las condiciones descritas con detalle a continuacion y cada probeta obtenida se sometio a evaluaciones relacionadas con la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, trabajabilidad en frfo, y resistencia ffsica.

En primer lugar, cobre y cinc pesados se disolvieron en atmosfera de argon en una composicion predeterminada mostrada en las siguientes Tablas 1 y 2 por un aparato de disolucion en vacfo de alta frecuencia para fabricar un lingote que tiene un diametro de 40 mm, un material extrudido que tiene un diametro de 8 mm se fabrico a partir del lingote obtenido que tenia un diametro de 40 mm y el material extrudido obtenido se sometio a trabajo en frfo hasta obtener una forma de placa predeterminada que tenia un grosor de placa en un rango de 1,1 mm a 5,0 mm.

A continuacion, el material extrudido se sometio a tratamiento termico en un rango de 400°C a 700°C de manera que la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc fuera un valor predeterminado mostrado en las siguientes Tablas 1 y 2. Posteriormente, un material extrudido en forma de placa, que habfa sido sometido a tratamiento termico para eliminar la deformacion por procesado, se sometio a laminado en frfo realizando un trabajo de laminado con una tasa de trabajo predeterminada mostrada en las Tablas 1 y 2 solo en una direccion ascendente y descendente Para producir una placa larga. A continuacion, se corto de la placa obtenida una probeta con un tamano de grosor (tamano en direccion hacia arriba y hacia abajo) de 1 mm por anchura (tamano en direccion lateral) de 5 mm por longitud (tamano en una direccion de laminado).

Ademas, para cada probeta obtenida, se observo la estructura de la aleacion de cobre-cinc en una region en la proximidad de la superficie superior con una fotograffa en seccion transversal de ella. En este momento, tal como se ilustra en la figura 8, para una probeta 25, se observo la estructura de la aleacion de cobre-cinc en el plano de corte 26 perpendicular a la superficie de laminado 29 y perpendicular a la direccion de laminado, el plano de corte 27 perpendicular a la superficie de laminado 29 y paralelo a la direccion de laminado, y el plano de corte 28 paralelo a la superficie de laminado 29. En adicion, se midio la longitud del lado corto y la longitud del lado largo de los granos de cristal de la fase p observados en el plano de corte 27 y se obtuvo la relacion de la longitud del lado largo a la longitud del lado corto (valor de la longitud del lado largo/longitud del lado corto).

Ademas, para cada probeta en los ejemplos y ejemplos comparativos, las evaluaciones de la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, la trabajabilidad en frfo y la resistencia ffsica se realizaron como sigue.

Para la evaluacion de la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, la evaluacion se realizo con un metodo de ensayo acelerado basado en JBMA-T301 (Japan Brass Makers Association Standard) y una probeta con una longitud de 150 pm o menos en agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales que se produjo despues de exposicion a amonfaco se valoro como "o" y una probeta que tenia una longitud superior a 150 pm se valoro como "x".

Para la evaluacion de la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, se mantuvieron ambas partes extremas de la probeta en la direccion longitudinal desde el lado correspondiente a la superficie inferior y simultaneamente, su parte central en la direccion longitudinal se presiona hacia abajo desde el lado correspondiente a la superficie superior, manteniendo cada probeta en una plantilla de doblado de tres puntos, y se aplico una tension predeterminado en cada probeta. Ademas, la probeta mientras mantenida en la plantilla de doblado de tres puntos se expuso al amoniaco en un desecador segun la norma JBMA-01 de la Japan Brass Makers Association. Ademas, se compararon las resistencias a la traccion antes y despues de la exposicion y una probeta con una proporcion de reduccion de resistencia de 50% o mas se valoro como "o" para la resistencia al agrietamiento por corrosion por tension y una probeta que tenia una proporcion de reduccion de resistencia menor del 50% se valoro como "x" para la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension.

Para la evaluacion de la trabajabilidad en frfo, cuando se observo visualmente una probeta sometida a laminado en frfo con una tasa de trabajo predeterminada, se valoro como "o" una probeta en la que no se producfan grietas y se valoro como "x " una probeta en la que si se produjeron grietas. Para la evaluacion de la resistencia ffsica, se realizo una medicion de la dureza de Vickers, y como resultado, se valoro como "o" una probeta con una dureza de Hv80 o superior y se valoro una probeta con una dureza inferior a Hv80 como "x".

En las siguientes Tablas 1 y 2, se muestran las condiciones de fabricacion de cada probeta segun los ejemplos y ejemplos comparativos, y los resultados de la relacion de la longitud del lado largo a la longitud del lado corto en

los granos de cristal de la fase p y se muestran los resultados de la evaluacion de la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, la trabajabilidad en fno y la resistencia ffsica. En adicion, para la probeta del ejemplo 2, se ilustran copias de las fotos obtenidas observando la estructura de la aleacion de cobre-cinc en los planos de corte 26 a 28 con un 5 microscopio electronico de barrido en las figuras 9 a 11, respectivamente. Ademas, en las copias de las fotos ilustradas en las figuras 9 a 11, las partes sombreadas indican los granos de cristal de la fase p.

16

Tabla 1

: Contenido en cinc (% en peso) Proporcion de la fase p Tasa de trabajo (%) Recocido de alivio de tensiones p Proporcion de longitud del lado largo de la fase p Resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales Resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension Trabajabilidad en frfo Resistencia ffsica

Ejemplo 1: 40 40 80 ninguno 5 O O O O

Eiemplo 2: 40 23 60 ninguno 2 O O O O

Ejemplo 3: 41 35 50 ninguno 2 O O O O

Ejemplo 4: 39 15 80 ninguno 8 O O O O

Tabla 2

: Contenido en cinc (% en peso) Proporcion de la fase p Tasa de trabajo (%) Recocido de alivio de tensiones Proporcion de longitud del lado largo de la fase p Resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales Resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension Trabajabilidad en frfo Resistencia ffsica

Ejemplo comparativo 1: 40 10 60 ninguno 5 x x O O

Ejemplo comparativo 2: 50 70 10 ninguno 1 x x x O

Ejemplo comparativo 3: 15 0 80 ninguno O O O O

Ejemplo comparativo 4: 30 0 80 ninguno x x O O

Ejemplo comparativo 5: 35 9 80 ninguno x x O O

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

Como se muestra en la Tabla 1, todas las probetas de los ejemplos 1 a 4 son superiores al 35% en peso en contenido en cinc, y por lo tanto pueden esperarse efectos de reduccion de costes causados por la reduccion del contenido en cobre en la aleacion de cobre-cinc. Ademas, las probetas de los ejemplos 1 a 4 no se sometieron a tratamiento de recocido sino a laminado en frfo con una tasa de trabajo de 50% o mas, sin embargo, se sabfa que no se observaban grietas en la superficie de la probeta y la trabajabilidad en frfo fue excelente.

Ademas, para las probetas de los ejemplos 1 a 4, se observo la estructura en una region en la proximidad de la superficie de contacto de presion en el plano de corte 26 y el plano de corte 27 anteriormente descritos, y como resultado, como se ilustra en las figuras 9 y 10, se pudo confirmar que los granos de cristal de la fase p que tenfan una forma plana estaban dispuestos en una forma de capa incluso en todas las probetas. En adicion, para las probetas de los ejemplos 1 a 4, tambien se confirmo que la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension y la resistencia ffsica eran suficientemente excelentes.

Ademas, el matiz cromatico de las probetas de los ejemplos 1 a 4 se decidio en el sistema de color Lab, y se pudo confirmar que todas las probetas tenfan un valor L de 60 a 90, un valor a de 0 a 5, un valor b de 15 a 35 e inclufa el mismo color que el color del elemento de acoplamiento en la tecnica relacionada.

Por un lado, como se muestra en la Tabla 2, en la probeta en el ejemplo comparativo 1, el contenido en cinc se ajusto a un rango predeterminado, pero la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc fue de 10% o menos. Por esta razon, para la probeta en el ejemplo comparativo 1, se confirmo que el efecto de mejorar la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales obtenida por los granos de cristal de la fase p que tenia una forma plana no pudo obtenerse con un grado suficiente.

En la probeta en el ejemplo comparativo 2, un contenido en cinc fue superior al 43% en peso, y asf la fase p en la aleacion de cobre-cinc estaba presente en una gran cantidad y la proporcion de la fase p fue del 40% o mayor. Como se describio anteriormente, se confirmo que a medida que aumenta la proporcion de la fase p, se reduce la trabajabilidad en frfo de la aleacion de cobre-cinc y se produjeron en la aleacion de cobre-cinc grietas (fractura quebradiza) causadas por un trabajo en frfo con una tasa de trabajo de aproximadamente 10%.

Ademas, la probeta en el ejemplo comparativo 2 no pudo someterse a trabajo en frfo con una tasa de trabajo de 50% o mas, y por lo tanto los granos de cristal de la fase p no se pudieron aplastar en una forma plana y la relacion de la longitud del lado largo a la longitud del lado corto en los granos de cristal de la fase p fue menor de 2. Por esta razon, los efectos de mejorar la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension obtenidos por los granos de cristal de la fase p que tienen una forma plana no pudieron obtenerse con grado suficiente.

La probeta en el ejemplo comparativo 3 es una probeta que se fabrico bajo las condiciones aproximadamente iguales a las del elemento de acoplamiento que se ha producido generalmente en la tecnica relacionada. La resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, la trabajabilidad en frfo y la resistencia ffsica en la probeta en el ejemplo comparativo 3 estuvieron a un nivel que se puede soportar al usar el cierre de cremallera, pero existfa el problema de que el contenido en cinc fue bajo y el contenido en cobre fue alto, y por lo tanto los costes de material aumentaron.

Todas las probetas en los ejemplos comparativos 4 y 5 tenfan una estructura monofasica de la fase a, y eran inferiores en cualquier propiedad de resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension y resistencia ffsica.

Luego, se produjeron elementos de acoplamiento segun las condiciones de los ejemplos 1 y 4 mostrados en la Tabla 1 y las condiciones de los ejemplos comparativos 3 y 5 mostrados en la Tabla 2, y se sometio cada elemento de acoplamiento obtenido a evaluaciones relacionadas con la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, a la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, trabajabilidad en frfo y resistencia ffsica.

Especfficamente, en primer lugar, el cobre y el cinc pesados se disolvieron en una composicion predeterminada mostrada en las Tablas 1 y 2 para colar un lingote y se fabrico un alambron largo sometiendo el lingote a una operacion de trefilado a temperatura normal. A continuacion, el alambron largo se sometio a tratamiento termico para controlar la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc para tener un valor que se muestra en la Tabla 1 y la Tabla 2.

Posteriormente, se moldeo una barra en Y 20 procesando el alambron largo fabricado a temperatura normal a traves de una pluralidad de rodillos de laminador, de tal manera que la seccion transversal del alambron es aproximadamente la forma de Y y, a continuacion, se produjo un elemento de acoplamiento 10 rebanando la barra en forma de Y 20 obtenida en un grosor predeterminado y sometiendo el material de elemento rebanado 21 a trabajo en prensa con un punzon de conformacion o un troquel de conformacion.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

A continuacion, se observo la estructura en una region en la proximidad de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala en los elementos de acoplamiento 10 en los ejemplos 1 y 4 y en los ejemplos comparativos 3 y 5 con fotografias de la seccion transversal. Ademas, con respecto a los elementos de acoplamiento 10 en los ejemplos 1 y 4 y en los ejemplos comparativos 3 y 5, se realizaron evaluaciones relacionadas con la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, la trabajabilidad en frfo y la resistencia ffsica utilizando el metodo descrito anteriormente.

En este caso, para el elemento de acoplamiento 10 en el ejemplo 1, se ilustran en las figuras 12 y 13, respectivamente las copias de las fotos obtenidas observando la estructura en una region en la proximidad de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala y la estructura en una region en la proximidad de la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla con un microscopio electronico de barrido. En adicion, en copias de las fotos ilustradas en las figuras 12 y 13, las partes mostradas en negro son los granos de cristal de la fase p.

Los elementos de acoplamiento 10 en los ejemplos 1 y 4 se deformaron plasticamente puesto que no se realizo el tratamiento de recocido y se llevo a cabo un procesamiento en frfo con una tasa de trabajo de 50% o mas cuando se produjo el elemento de acoplamiento 10 a partir del lingote, pero se sabfa que no se observaron grietas en la superficie del elemento de acoplamiento 10 y la trabajabilidad en frfo fue excelente como en los resultados de la evaluacion en la probeta.

En adicion, para los elementos de acoplamiento 10 en los ejemplos 1 y 4, se observaron las estructuras en una region en la proximidad de la superficie lateral interna 10d de la parte de ala y una region en la proximidad de la superficie lateral interna 10e de la parte de horquilla, y como resultado, como se ilustra en las figuras 12 y 13, podrfa confirmarse que incluso en todos los elementos de acoplamiento 10, los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan dispuestos en una forma de capa. Ademas, se confirmo tambien que los elementos de acoplamiento 10 en los ejemplos 1 y 4 son suficientemente excelentes en resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension y resistencia ffsica como en los resultados de evaluacion de la probeta.

La resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales, la resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tension, la trabajabilidad en frfo y la resistencia ffsica en el elemento de acoplamiento en el ejemplo comparativo 3 estaban a un nivel que se puede soportar al usar el cierre de cremallera como en los resultados de evaluacion en la probeta, pero hubo un problema en el sentido de que el contenido en cinc era bajo y el contenido en cobre era alto, y por lo tanto los costes de material aumentaron.

El elemento de acoplamiento en el ejemplo comparativo 5 tenia una estructura monofasica de la fase a y era inferior en resistencia al agrietamiento por corrosion bajo tensiones residuales y al agrietamiento por corrosion bajo tension.

Descripcion de los numeros de referenda

1 cierre de cremallera

2 banda de cierre

3 cinta de cierre

3a parte de hilo de nucleo

4 fila de elementos

5 tope terminal superior

5a material cuadrado plano

6 tope terminal inferior

6a alambron heteromorfico

7 cursor

10 elemento de acoplamiento 10a cabeza de acoplamiento 10b parte de cuerpo 10c parte de ala

10d superficie lateral interna de la parte de ala 10e superficie lateral interna de la parte de horquilla 10f superficie lateral externa 10g superficie extrema 15 granos de cristal de fase p

20 alambron (barra en Y)

21 material de elemento

22 direccion perpendicular a la superficie de laminado

23 direccion paralela a la direccion de laminado

24 direccion perpendicular a la direccion de laminado

25 probeta (placa de aleacion)

26 plano de corte

27 plano de corte

28 plano de corte

29 superficie de laminado

31 a 36 granos de cristal de fase p

Claims

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

REIVINDICACIONES

1. Producto de aleacion de cobre-cinc que incluye una aleacion de cobre-cinc que consiste en cobre, cinc en una cantidad mayor que el 35% en peso e inferior o igual al 43% en peso e impurezas inevitables, y que presenta una estructura bifasica compuesta por una fase a y una fase p, caracterizado por que la proporcion de la fase p en la aleacion de cobre-cinc se controla para ser superior al 10% e inferior al 40%, estando los granos de cristal de la fase a y de la fase p aplastados en una forma plana y dispuestos en una forma de capa mediante un trabajo en frfo, siendo el producto de aleacion de cobre-cinc una parte componente de un cierre de cremallera (5, 6, 10).
2. Producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 1, caracterizado por que los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan formados en una forma de capa en una direccion que interseca una direccion de profundidad de la aleacion basada en una superficie externa.
3. Producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 1, caracterizado por que los granos de cristal de la fase a y de la fase p que presentan una forma plana estan dispuestos a lo largo de una superficie externa del producto de aleacion de cobre-cinc.
4. Producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 3, caracterizado por que los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana estan formados de manera que una relacion de la longitud del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa a la longitud del lado corto en una direccion perpendicular a la superficie externa sea de 2 o superior, cuando se observa en la seccion transversal.
5. Producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 1, caracterizado por que el producto de aleacion de cobre-cinc es un producto intermedio (5a, 6a, 20).
6. Producto de aleacion de cobre-cinc segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado por que la parte componente de un cierre de cremallera es un elemento de acoplamiento (10) que presenta una cabeza de acoplamiento (10a), una parte de cuerpo (10b) que se extiende desde la cabeza de acoplamiento (10a) y que esta instalada, y un par de partes de ala (10c) que se extienden de forma divergente desde la parte de cuerpo (10b) y que estan instaladas, y la fase a y la fase p que presentan una forma plana estan dispuestas a lo largo de una superficie lateral interna (10d) de la parte de ala que encara el par de partes de ala (10c).
7. Producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 6, caracterizado por que una superficie lateral interna (10e) de una parte de horquilla que se conecta desde la superficie lateral interna (10d) de la parte de ala esta dispuesta en la parte de cuerpo (10b) y la fase a y la fase p que presentan una forma plana estan dispuestas a lo largo de la superficie lateral interna (10e) de la parte de horquilla de la parte de cuerpo (10b).
8. Producto de aleacion de cobre-cinc segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado por que la parte componente de cierre de cremallera es un tope terminal (5, 6) que esta fijado a una cinta de cierre (3) de un cierre de cremallera (1), y la fase a y la fase p que presentan una forma plana estan dispuestas a lo largo de la superficie lateral interna del tope terminal (5, 6) destinada a estar en contacto con la cinta de cierre (3) del tope terminal (5, 6).
9. Procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc, que incluye:

una etapa que consiste en controlar una proporcion de una fase p en una aleacion de cobre-cinc que consiste en cobre, cinc en una cantidad mayor que el 35% en peso e inferior o igual al 43% en peso e impurezas inevitables, y que presenta una estructura bifasica compuesta por una fase a y la fase p, que ha de ser superior al 10% e inferior al 40%;

una etapa que consiste en someter la aleacion de cobre-cinc con la proporcion de la fase p controlada a un trabajo en frfo con una tasa de trabajo de 50% o mas; y

producir una parte componente de un cierre de cremallera (5, 6, 10) como producto de aleacion de cobre-cinc formando un alambron largo (20) o una placa a partir de la aleacion de cobre-cinc, y cortando o punzonando el alambron (20) o la placa.
10. Procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 9, caracterizado por que la etapa que consiste en controlar la proporcion de la fase p incluye someter la aleacion de cobre-cinc a un tratamiento termico.
11. Procedimiento para producir un producto de aleacion de cinc-cobre segun la reivindicacion 9, caracterizado por que el procedimiento incluye formar los granos de cristal de la fase p que presentan una forma plana en forma de capa en una direccion que interseca una direccion de profundidad de la aleacion basada en una superficie externa, mediante un trabajo en frfo.
12. Procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 9, caracterizado por que el procedimiento incluye formar los granos de cristal de la fase p mediante un trabajo en fno de tal manera que la relacion de la longitud del lado largo en una direccion paralela a la superficie externa del producto

5 de aleacion de cobre-cinc a la longitud del lado corto en una direccion perpendicular a su superficie externa sea de un tamano predeterminado, cuando se observa en la seccion transversal.
13. Procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 12, caracterizado por que el procedimiento incluye formar los granos de cristal de la fase p de manera que la relacion de la longitud

10 del lado largo a la longitud del lado corto sea de 2 o superior, cuando se observa en la seccion transversal.
14. Procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc segun la reivindicacion 9, caracterizado por que se produce un producto intermedio (5a, 6a, 20) como producto de aleacion de cobre-cinc.

15 15. Procedimiento para producir un producto de aleacion de cobre-cinc segun cualquiera de las reivindicaciones

9 a 14, caracterizado por que un elemento de acoplamiento (10) o un tope terminal (5, 6) se produce como la parte componente del cierre de cremallera (5, 6,10).